51
Perhitungan Struktur Bab IV Perencanaan Struktur Bangunan Tinggi Dengan Flat Plate – Core Wall Building System IV - 1 BAB IV PERHITUNGAN STRUKTUR 4.1 TINJAUAN UMUM Analisis konstruksi gedung ini dilakukan dengan menggunakan permodelan struktur 3D dengan bantuan software SAP2000. Kolom-kolom dari struktur gedung dimodelkan sebagai elemen frame sedangkan pelat lantai, drop panel, core wall, ramp parkir dan tangga dimodelkan sebagai elemen shell. Untuk analisis terhadap beban gempa, struktur gedung dimodelkan sebagai struktur bangunan geser (shear building), dimana lantai-lantai dari bangunan dianggap sebagai diafragma kaku. Dengan model ini, massa-massa dari setiap bangunan dipusatkan pada titik berat lantai (model massa terpusat / lump mass model). Dari hasil analisis struktur, akan diperoleh besarnya reaksi perletakan untuk proses perhitungan struktur bawah (pile cap dan pondasi bore pile), selain itu dari hasil analisis struktur juga akan diperoleh besarnya tegangan dan gaya- gaya dalam yang terjadi pada elemen shell yang akan digunakan untuk mendesain tulangan pelat lantai, drop panel, corewall, ramp parkir dan tangga sedangkan untuk tulangan kolom didesain dengan bantuan software SAP2000. 4.2 KRITERIA DESAIN Untuk perhitungan struktur digunakan kriteria desain untuk material beton bertulang dengan parameter-parameter perencanaan sebagai berikut : 1. Massa jenis beton bertulang : 240 kg/m 3 2. Berat jenis beton bertulang : 2400 kg/m 3 3. Modulus elastisitas beton : 234500 kg/cm 2 4. Angka Poisson : 0,2 5. Koefisien ekspansi panas : 9,9 x 10 -6 cm/ o c 6. Modulus geser beton : 97708,33 kg/cm 2 7. Mutu beton : K-300 (kuat tekan spesifik f’c = 249 kg/cm 2 ) K-450 (kuat tekan spesifik f’c = 373,5 kg/cm 2 ) 8. Mutu tulangan baja : Tulangan Ulir (Fy = 4000 kg/cm 2 ) Tulangan Polos (Fy = 2400 kg/cm 2 )

Perhitungan Struktur Bangunan Gedung

Embed Size (px)

DESCRIPTION

Tentang perhitungan struktur bangunan gedung dari sub struktur sampai up struktur

Citation preview

Page 1: Perhitungan Struktur Bangunan Gedung

Perhitungan Struktur   Bab IV

Perencanaan Struktur Bangunan Tinggi Dengan Flat Plate – Core Wall Building System  IV - 1

BAB IV PERHITUNGAN STRUKTUR

4.1 TINJAUAN UMUM

Analisis konstruksi gedung ini dilakukan dengan menggunakan permodelan

struktur 3D dengan bantuan software SAP2000. Kolom-kolom dari struktur gedung

dimodelkan sebagai elemen frame sedangkan pelat lantai, drop panel, core wall,

ramp parkir dan tangga dimodelkan sebagai elemen shell.

Untuk analisis terhadap beban gempa, struktur gedung dimodelkan

sebagai struktur bangunan geser (shear building), dimana lantai-lantai dari

bangunan dianggap sebagai diafragma kaku. Dengan model ini, massa-massa

dari setiap bangunan dipusatkan pada titik berat lantai (model massa terpusat /

lump mass model).

Dari hasil analisis struktur, akan diperoleh besarnya reaksi perletakan

untuk proses perhitungan struktur bawah (pile cap dan pondasi bore pile), selain

itu dari hasil analisis struktur juga akan diperoleh besarnya tegangan dan gaya-

gaya dalam yang terjadi pada elemen shell yang akan digunakan untuk mendesain

tulangan pelat lantai, drop panel, corewall, ramp parkir dan tangga sedangkan

untuk tulangan kolom didesain dengan bantuan software SAP2000.

4.2 KRITERIA DESAIN Untuk perhitungan struktur digunakan kriteria desain untuk material beton

bertulang dengan parameter-parameter perencanaan sebagai berikut :

1. Massa jenis beton bertulang : 240 kg/m3

2. Berat jenis beton bertulang : 2400 kg/m3

3. Modulus elastisitas beton : 234500 kg/cm2

4. Angka Poisson : 0,2

5. Koefisien ekspansi panas : 9,9 x 10-6 cm/oc

6. Modulus geser beton : 97708,33 kg/cm2

7. Mutu beton : K-300 (kuat tekan spesifik f’c = 249 kg/cm2)

K-450 (kuat tekan spesifik f’c = 373,5 kg/cm2)

8. Mutu tulangan baja : Tulangan Ulir (Fy = 4000 kg/cm2)

Tulangan Polos (Fy = 2400 kg/cm2)

Page 2: Perhitungan Struktur Bangunan Gedung

Perhitungan Struktur   Bab IV

Perencanaan Struktur Bangunan Tinggi Dengan Flat Plate – Core Wall Building System  IV - 2

4.3 ANALISIS STRUKTUR 4.3.1 Beban Mati (Dead Load)

Berat sendiri elemen struktur terdiri dari berat sendiri elemen kolom,

drop panel, pelat lantai, ramp parkir, tangga dan corewall. Berat sendiri

elemen struktural tersebut akan dihitung otomatis sebagai self weight oleh

software SAP2000.

Selain berat sendiri elemen struktural, pada beban mati juga terdapat

beban lain yang berasal dari elemen arsitektural bangunan, yaitu :

1. Beban lantai (spesi + keramik) : 50 kg/m2

2. Beban plafond : 50 kg/m2

3. Beban dinding setinggi (4 m) : 4 m x 250 kg/m2 = 1000 kg/m

4. Beban dinding lantai parkir (1 m) : 1 m x 250 kg/m2 = 250 kg/m

4.3.2 Beban Hidup (Live Load) Beban hidup pada lantai gedung diambil sebesar 250 kg/m2, sedangkan

untuk lantai parkir dan lantai ramp parkir diambil sebesar 400 kg/m2, sesuai

dengan standar Tata Cara Perencanaan Pembebanan Untuk Rumah Dan

Gedung 1987.

4.3.3 Beban Gempa (Quake Load) Analisis struktur terhadap beban gempa mengacu pada Standar

Perencanaan Ketahanan Gempa untuk Rumah dan Gedung (SNI 03-1726-

2002). Analisis struktur terhadap beban gempa pada gedung dilakukan

dengan Metode Analisis Dinamik Spektrum Respon. Besarnya beban gempa

nominal pada struktur bangunan dihitung dengan rumus:

RICWV ..

=

Dimana :

V = Beban gempa

W = Berat bangunan

I = Faktor keutamaan struktur

R = Faktor reduksi gempa

C = Koefisien respon gempa.

Page 3: Perhitungan Struktur Bangunan Gedung

Perhitungan Struktur   Bab IV

Perencanaan Struktur Bangunan Tinggi Dengan Flat Plate – Core Wall Building System  IV - 3

4.3.3.1 Faktor Keutamaan Struktur (I) Dari Tabel Faktor Keutamaan Bangunan (SNI 03-1726-2002,

halaman 18), besarnya faktor keutamaan struktur (I) untuk gedung

umum seperti untuk perkantoran dan parkir diambil sebesar 1.

4.3.3.2 Faktor Reduksi Gempa (R)

Dari tabel Faktor Reduksi Gempa (SNI 03-1726-2002, halaman 23),

Struktur Gedung ini termasuk dalam kategori struktur sistem ganda

struktur rangka penahan momen khusus dengan dinding geser beton

bertulang (tingkat daktilitas penuh) besarnya nilai faktor reduksi

gempa R= 8,5.

4.3.3.3 Penentuan Jenis Tanah Jenis tanah ditetapkan sebagai tanah keras, tanah sedang dan tanah

lunak apabila untuk lapisan setebal maksimum 30 meter paling atas

dipenuhi syarat-syarat yang tercantum dalam tabel 4.1.

Tabel 4.1 Jenis tanah berdasarkan SNI 03-1726-2002

T

a

b

e

l

4

.

Perhitungan Nilai hasil Test Penetrasi Standar rata-rata ( N ) :

i

m

1 ii

m

1 ii

N/t

t N∑

=

==

dimana:

ti = tebal lapisan tanah ke-i

Ni = nilai hasil Test Penetrasi Standar lapisan tanah ke-i

m = jumlah lapisan tanah yang ada di atas batuan dasar

Jenis tanah Kec rambat gelombang

geser rata-rata v s (m/det)

Nilai hasil Test Penetrasi Standar rata-rata

N

Kuat geser niralir rata-rata

S u (kPa)

Tanah Keras v s ≥ 350 N ≥ 50 S u ≥ 100

Tanah Sedang 175 ≤ v s < 350 15 ≤ N < 50 50 ≤ S u < 100

Tanah Lunak v s < 175 N < 15 S u < 50

Atau, setiap profil dengan tanah lunak yang tebal total lebih dari 3 m dengan

PI > 20, wn ≥ 40% dan Su < 25 kPa

Tanah Khusus Diperlukan evaluasi khusus di setiap lokasi

Page 4: Perhitungan Struktur Bangunan Gedung

Perhitungan Struktur   Bab IV

Perencanaan Struktur Bangunan Tinggi Dengan Flat Plate – Core Wall Building System  IV - 4

Tabel 4.2 Hasil Nilai hasil Test Penetrasi Standar rata-rata ( N )

Lapis Ke-

t (m) N t/N

1 2,00 – 2,45 2 0,225 2 4,00 – 4,45 4 0,1125 3 6,00 – 6,45 5 0,09 4 8,00 – 8,45 30 0,015 5 10,00 - 10,45 20 0,0225 6 12,00 - 12,45 25 0,018 7 14,00 - 14,45 35 0,013 8 16,00 - 16,45 36 0,0125 9 18,00 - 18,45 28 0,0161

10 20,00 - 20,45 30 0,015 11 22,00 - 22,45 30 0,015 12 24,00 - 24,45 35 0,013 13 26,00 - 26,45 30 0,015 14 28,00 - 28,45 30 0,015 15 30,00 - 30,45 30 0,015

Jumlah 30,45 0,6126

706,496126,0

45,30N ==

Dari Tabel 4.1 Jenis-Jenis Tanah, untuk kedalaman 30,45 meter

dengan Nilai hasil Test Penetrasi Standar rata-rata ( N ) = 49,706 (15

≤ N < 50), maka tanah di bawah bangunan merupakan tanah sedang.

4.3.3.4 Penentuan Zona Wilayah Gempa

Berdasarkan Peta Wilayah Gempa Indonesia (SNI 03-1726-2002,

halaman 30), Gedung diasumsikan berlokasi di wilayah gempa 2 dari

zona gempa Indonesia. Diagram Respon Spektrum Gempa Rencana

untuk wilayah gempa 2, diperlihatkan pada gambar 4.1.

Page 5: Perhitungan Struktur Bangunan Gedung

Perhitungan Struktur   Bab IV

Perencanaan Struktur Bangunan Tinggi Dengan Flat Plate – Core Wall Building System  IV - 5

Gambar 4.1 Spektrum Respon Gempa Wilayah 2

Tabel 4.3 Koefisien Gempa (C) untuk kondisi tanah sedang

Periode Getar Koefisien Gempa

T (detik) ( C ) 0,00 0,1500 0,20 0,3800 0,60 0,3800 0,70 0,3286 0,80 0,2875 0,90 0,2556 1,00 0,2300 1,25 0,1840 1,50 0,1533 1,75 0,1314 2,00 0,1150 2,25 0,1022 2,50 0,0920 2,75 0,0836 3,00 0,0767 3,25 0,0708 3,50 0,0657 3,75 0,0613 4,00 0,0575 4,25 0,0541 4,50 0,0511

Sumber : Standar Perencanaan Ketahanan Gempa untuk Rumah dan Gedung (SNI 03-1726-2002)

Page 6: Perhitungan Struktur Bangunan Gedung

Perhitungan Struktur   Bab IV

Perencanaan Struktur Bangunan Tinggi Dengan Flat Plate – Core Wall Building System  IV - 6

4.3.3.5 Penentuan Berat, Massa dan lokasi titik berat tiap Lantai Besarnya beban gempa sangat dipengaruhi oleh berat dari

bangunan, oleh karena itu perlu dihitung berat dari masing-masing

lantai bangunan. Berat dari setiap lantai bangunan diperhitungkan

dengan meninjau beban yang bekerja di atasnya, berupa beban mati

dan beban hidup.

Karena kemungkinan terjadinya gempa bersamaan dengan

beban hidup yang bekerja penuh pada bangunan adalah kecil, maka

beban hidup yang bekerja dapat direduksi besarnya.

Berdasarkan standar pembebanan yang berlaku di Indonesia,

kombinasi pembebanan yang ditinjau bekerja pada lantai bangunan,

yaitu 100% beban mati ditambah 30% beban hidup.

Wt = 100 % DL + 30 % LL = DL + 0,3 LL

Dimana :

DL = Beban mati (berat sendiri) struktur pada setiap lantai gedung.

LL = Beban hidup total (beban berguna) pada setiap lantai gedung.

Perhitungan berat dan lokasi titik berat tiap lantai bangunan dihitung

menggunakan bantuan software SAP2000. Perhitungan ini

menggunakan permodelan struktur statis tertentu dengan tumpuan

jepit di salah satu ujungnya, dengan beban merata dan beban dinding

bekerja pada lantai bangunan seperti yang ditunjukkan pada gambar

di bawah ini :

Gambar 4.2 Struktur dengan tumpuan jepit disalah satu ujung

Dari model struktur di atas, maka perhitungan berat bangunan dan

titik berat lantai dapat dianalisis dengan bantuan software SAP2000.

Page 7: Perhitungan Struktur Bangunan Gedung

Perhitungan Struktur   Bab IV

Perencanaan Struktur Bangunan Tinggi Dengan Flat Plate – Core Wall Building System  IV - 7

Langkah-langkah perhitungan berat bangunan dengan software

SAP2000 adalah sebagai berikut :

1) Membuat model dan konfigurasi struktur tiap lantai bangunan

dengan software SAP2000. Pemodelan perhitungan berat

perlantai bangunan tersebut dibuat dengan menghilangkan kolom-

kolom pada bangunan, sehingga tiap lantai dapat dihitung sebagai

struktur yang terpisah satu dengan yang lainnya. Salah satu ujung

dari lantai tersebut diberi tumpuan jepit.

2) Mendefinisikan kasus beban dan kombinasi pembebanan yang

digunakan, yaitu : Kombinasi Beban = 1 DL + 0,3 LL

3) Hasil analisis dari software SAP2000 diperoleh reaksi tumpuan

berupa gaya vertikal (F3) dan momen pada arah x (M1) dan arah y

(M2). Berdasarkan prinsip kesetimbangan pada konstruksi statis

tertentu, yaitu ΣV = 0, maka besar gaya vertikal yang terjadi pada

tumpuan jepit (F3) sama dengan berat dari lantai yang ditinjau.

Gambar 4.3 Pemodelan Perhitungan Berat Lantai Pada Basement

Massa tiap lantai dapat diperoleh dari berat tiap lantai dibagi dengan

percepatan gravitasi (g = 9,81 m/dtk2)

gWM =

Dimana :

M = Massa tiap lantai (Ton.s2/m)

W = Berat lantai (Ton)

g = Percepatan gravitasi (m/s2)

Dengan model massa terpusat untuk analisis beban gempa, massa

tiap lantai dari struktur diletakkan pada joint yang merupakan titik berat

masing-masing lantai sebagai Joint Masses.

Page 8: Perhitungan Struktur Bangunan Gedung

Perhitungan Struktur   Bab IV

Perencanaan Struktur Bangunan Tinggi Dengan Flat Plate – Core Wall Building System  IV - 8

Perhitungan titik berat tiap lantai dari gedung diperoleh dengan

membagi momen dengan reaksi tumpuan yang terjadi dari hasil

perhitungan berat lantai pada software SAP2000.

Perhitungan lokasi titik berat tiap lantai tersebut mengacu pada teori

statis momen berikut ini :

Gambar 4.4. Lantai dengan segmen pelat yang luasannya berbeda

Perhitungan titik berat lantai :

Dimana :

x = Titik berat lantai arah x (m)

y = Titik berat lantai arah y (m)

Wi = Berat masing-masing segmen area pelat lantai (Ton)

xi = Titik berat masing-masing segmen area pelat arah x (m)

yi = Titik berat masing-masing segmen area pelat arah y (m)

n = Jumlah segmen area pelat

dan

∑==iix1 ∑=== niiWiy 11

Page 9: Perhitungan Struktur Bangunan Gedung

Perhitungan Struktur   Bab IV

Perencanaan Struktur Bangunan Tinggi Dengan Flat Plate – Core Wall Building System  IV - 9

Suatu lantai dengan luas segmen area pelat lantai yang

berbeda-beda dan titik acuan sebagai tumpuan jepit pada salah satu

ujungnya (sebelah kiri bawah). Masing–masing area pelat mempunyai

dimensi yang berbeda, sehingga mempunyai berat (W) yang berbeda

pula. Berat area pelat adalah W1, W2, W3, s/d Wi Area pelat tersebut

mempunyai titik berat x1,y1; x2,y2; x3,y3; s/d xi,yi.

Untuk mencari titik berat lantai dihitung dengan cara membagi

penjumlahan hasil kali masing-masing berat area pelat dan titik berat

area pelat dengan penjumlahan semua berat area pelat.

Dari hasil analisis software SAP2000 diperoleh reaksi vertikal

(F3), momen arah x (M1) dan momen arah y (M2). Reaksi vertikal yang

terjadi pada tumpuan jepit (F3) sama dengan berat dari lantai yang

ditinjau, sedangkan momen arah x (M1) dan momen arah y (M2)

merupakan momen hasil dari perkalian berat elemen lantai dengan titik

berat masing-masing elemen lantai.

Dari contoh kasus di atas dapat diketahui bahwa untuk

menghitung titik berat dari lantai menggunakan hasil progam SAP

2000 adalah sebagai berikut :

F3M1x = dan

F3M2y =

Contoh perhitungan titik berat pada lantai gedung dari hasil output

software SAP2000 adalah sebagai berikut :

Momen arah x (M1) = 42452 ton.m

Momen arah y (M2) = 66798 ton.m

Reaksi vertikal (F3) = 2653 ton.

m 252653

66798F3M2x ===

m 162653

42452F3M1y ===

Page 10: Perhitungan Struktur Bangunan Gedung

Perhitungan Struktur   Bab IV

Perencanaan Struktur Bangunan Tinggi Dengan Flat Plate – Core Wall Building System  IV - 10

Tabel 4.4 Berat lantai dan lokasi titik berat lantai gedung

Lantai Berat Massa Mx My x y

(Ton) (Ton.s2/m) (Ton-m) (Ton-m) (m) (m)

Basement-2 s/d

Lantai 3

2694 275 43102 71671 27 16

Lantai 3

s/d Lantai 8

2653 271 43452 66798 25 16

Lantai 8

s/d Lantai 21

2277 232 36422 57093 25 16

Lantai 21

s/d Lantai 24

1892 193 30263 47167 25 16

4.3.3.6 Analisis Spectrum Respon dan Pembatasan Waktu Getar

Berdasarkan SNI Gempa 2002, struktur bangunan gedung

beraturan harus memenuhi beberapa persyaratan, tinggi struktur

gedung diukur dari taraf penjepitan lateral tidak lebih dari 10 tingkat

atau 40 m. Sedangkan gedung ini memiliki tinggi struktur gedung 106

m diukur dari taraf penjepitan lateral.

Oleh karena itu, bangunan ini tidak memenuhi syarat struktur

bangunan gedung beraturan dan beban gempa yang bekerja pada

struktur dihitung dengan metode analisis dinamis ragam spektrum

respon dengan bantuan software SAP2000.

• Kombinasi pembebanan yang ditinjau di dalam analisis :

Kombinasi 1 = 1,2 D + 1,6 L

Kombinasi 2 = 1,2 D + 1,0 L + 1,0 (I/R) Ex + 0,3 (I/R) Ey

= 1,2 D + 1,0 L + 0,118 Ex + 0,035 Ey

Kombinasi 3 = 1,2 D + 1,0 L + 0,3 (I/R) Ex + 1,0 (I/R) Ey

= 1,2 D + 1,0 L + 0,035 Ex + 0,118 Ey

• Model massa terpusat

Struktur bangunan gedung dimodelkan sebagai struktur dengan

massa-massa terpusat pada bidang lantainya (lump-mass model).

Dengan menggunakan model ini, massa dari suatu lantai bangunan

dipusatkan pada titik berat lantainya. Untuk membuat model massa

Page 11: Perhitungan Struktur Bangunan Gedung

Perhitungan Struktur   Bab IV

Perencanaan Struktur Bangunan Tinggi Dengan Flat Plate – Core Wall Building System  IV - 11

terpusat (lump mass model) dari struktur, maka joint-joint yang

terdapat pada satu lantai harus dikekang (constraint).

Hal ini dimaksudkan agar joint-joint ini dapat berdeformasi

secara bersama-sama, jika pada lantai yang bersangkutan mendapat

pengaruh gempa.

Besarnya massa terpusat di tiap lantai dapat dilihat pada tabel

4.4 dimana Massa lantai diinput sebagai Joint Masses pada software

SAP2000.

• Analisis Modal

Analisis modal digunakan untuk mengetahui perilaku dinamis

suatu struktur bangunan sekaligus periode getar alami. Parameter

yang mempengaruhi analisa modal adalah massa bangunan dan

kekakuan lateral bangunan. Analisa modal digunakan sebagai dasar

pengerjaan analisis ragam spektrum respon dalam perhitungan

beban gempa.

Dalam perhitungan struktur gedung ini analisis modal dilakukan

dengan analisis eigen-vector. Dalam analisis modal ini, waktu getar

yang akan ditinjau adalah 24 ragam getar (mode shape) pada

struktur gedung.

Efektifitas penentuan jumlah ragam getar yang akan ditinjau

pada struktur gedung dapat dilihat dari hasil analisis pada software

SAP2000. Jumlah ragam getar yang akan kita tinjau dapat dianggap

cukup efektif jika persentase beban dinamik yang bekerja sudah lebih

dari 90% pada Modal Load Participation Ratios. Hasil analisis Modal

Load Participation Ratios sebagai berikut :

M O D A L L O A D P A R T I C I P A T I O N R A T I O S CASE: MODAL LOAD, ACC, OR LINK/DEF STATIC DYNAMIC EFFECTIVE (TYPE) (NAME) (PERCENT) (PERCENT) PERIOD ACC UX 99.9799 89.3928 3.277899 ACC UY 99.9935 92.9408 3.987633 ACC UZ 95.6533 69.1706 0.301995 ACC RX 99.9991 98.3811 4.039327 ACC RY 99.9970 96.4737 3.322151 ACC RZ 99.9868 91.0130 3.801968 (*) NOTE: DYNAMIC LOAD PARTICIPATION RATIO EXCLUDES LOAD APPLIED TO NON-MASS DEGREES OF FREEDOM

Page 12: Perhitungan Struktur Bangunan Gedung

Perhitungan Struktur   Bab IV

Perencanaan Struktur Bangunan Tinggi Dengan Flat Plate – Core Wall Building System  IV - 12

Untuk mendefinisikan waktu getar dilakukan perhitungan dalam

modal analysis case. Dari hasil analisis dengan software SAP2000

dapat diketahui bahwa waktu getar terbesar pada struktur gedung

adalah 4,04 detik. Hasil analisis perhitungan periode getar struktur

dapat dilihat berikut ini.

E I G E N M O D A L A N A L Y S I S 10:33:19 CASE: MODAL USING STIFFNESS AT ZERO (UNSTRESSED) INITIAL CONDITIONS NUMBER OF STIFFNESS DEGREES OF FREEDOM = 27240 NUMBER OF MASS DEGREES OF FREEDOM = 9400 MAXIMUM NUMBER OF EIGEN MODES SOUGHT = 32 MINIMUM NUMBER OF EIGEN MODES SOUGHT = 1 NUMBER OF RESIDUAL-MASS MODES SOUGHT = 0 NUMBER OF SUBSPACE VECTORS USED = 24 RELATIVE CONVERGENCE TOLERANCE = 1.00E-09 FREQUENCY SHIFT (CENTER) (CYC/TIME) = .000000 FREQUENCY CUTOFF (RADIUS) (CYC/TIME) = -INFINITY- ALLOW AUTOMATIC FREQUENCY SHIFTING = NO Found mode 1 of 32: EV= 2.4148266E+00, f= 0.247322, T= 4.043309 Found mode 2 of 32: EV= 3.5669928E+00, f= 0.300588, T= 3.326816 Found mode 3 of 32: EV= 1.0431262E+01, f= 0.514030, T= 1.945411 Found mode 4 of 32: EV= 2.7671772E+01, f= 0.837218, T= 1.194432 Found mode 5 of 32: EV= 3.9594316E+01, f= 1.001467, T= 0.998535 Found mode 6 of 32: EV= 7.5576830E+01, f= 1.383612, T= 0.722746 Found mode 7 of 32: EV= 1.0042308E+02, f= 1.594913, T= 0.626994 Found mode 8 of 32: EV= 1.5044778E+02, f= 1.952149, T= 0.512256 Found mode 9 of 32: EV= 2.0728222E+02, f= 2.291401, T= 0.436414 Found mode 10 of 32: EV= 2.3082942E+02, f= 2.418052, T= 0.413556 Found mode 11 of 32: EV= 3.6692333E+02, f= 3.048652, T= 0.328014 Found mode 12 of 32: EV= 3.9757170E+02, f= 3.173422, T= 0.315117 Found mode 13 of 32: EV= 4.2549960E+02, f= 3.282991, T= 0.304600 Found mode 14 of 32: EV= 4.5374164E+02, f= 3.390193, T= 0.294968 Found mode 15 of 32: EV= 5.3244417E+02, f= 3.672461, T= 0.272297 Found mode 16 of 32: EV= 6.1588443E+02, f= 3.949751, T= 0.253181 Found mode 17 of 32: EV= 6.3118222E+02, f= 3.998504, T= 0.250094 Found mode 18 of 32: EV= 6.9849376E+02, f= 4.206311, T= 0.237738 Found mode 19 of 32: EV= 7.0635609E+02, f= 4.229918, T= 0.236411 Found mode 20 of 32: EV= 7.0841787E+02, f= 4.236087, T= 0.236067 Found mode 21 of 32: EV= 7.1879585E+02, f= 4.267003, T= 0.234357 Found mode 22 of 32: EV= 9.0226862E+02, f= 4.780662, T= 0.209176 Found mode 23 of 32: EV= 9.1351287E+02, f= 4.810359, T= 0.207885 Found mode 24 of 32: EV= 9.1634506E+02, f= 4.817810, T= 0.207563 Found mode 25 of 32: EV= 9.4957932E+02, f= 4.904399, T= 0.203899 Found mode 26 of 32: EV= 1.0468731E+03, f= 5.149525, T= 0.194193 Found mode 27 of 32: EV= 1.1013173E+03, f= 5.281732, T= 0.189332 Found mode 28 of 32: EV= 1.1194280E+03, f= 5.324983, T= 0.187794 Found mode 29 of 32: EV= 1.2178134E+03, f= 5.554059, T= 0.180048 Found mode 30 of 32: EV= 1.2483338E+03, f= 5.623226, T= 0.177834 Found mode 31 of 32: EV= 1.2660773E+03, f= 5.663048, T= 0.176583 Found mode 32 of 32: EV= 1.3605344E+03, f= 5.870497, T= 0.170343 NUMBER OF EIGEN MODES FOUND = 32 NUMBER OF ITERATIONS PERFORMED = 39 NUMBER OF STIFFNESS SHIFTS = 0

Page 13: Perhitungan Struktur Bangunan Gedung

Perhitungan Struktur   Bab IV

Perencanaan Struktur Bangunan Tinggi Dengan Flat Plate – Core Wall Building System  IV - 13

• Pembatasan waktu getar fundamental struktur

Untuk mencegah penggunaan struktur yang terlalu fleksibel, nilai

waktu getar struktur fundamental harus dibatasi. Dalam SNI 03–

1726–2002 diberikan batasan sebagai beikut :

T < ξ n

Dimana :

T = Waktu getar stuktur fundamental (detik)

n = Jumlah tingkat gedung

ξ = koefisien pembatas yang ditetapkan berdasarkan tabel 4.5

Tabel 4.5 Koefisien Pembatas Waktu Getar Struktur

Wilayah Gempa Koefisien pembatas (ξ) 1 0,20 2 0,19 3 0,18 4 0,17 5 0,16 6 0,15

Sumber : Standar Perencanaan Ketahanan Gempa untuk Rumah dan Gedung (SNI 03-1726-2002)

Pembatas waktu getar pada gedung :

T < ξ n = T < 0,19 x 24

T < 4,56 detik

T maksimal yang terjadi = 4,04 detik < 4,56 detik (aman)

`

Page 14: Perhitungan Struktur Bangunan Gedung

Perhitungan Struktur   Bab IV

Perencanaan Struktur Bangunan Tinggi Dengan Flat Plate – Core Wall Building System  IV - 14

Gambar 4.5. Bentuk Deformasi Struktur akibat ragam getar pertama (Periode Getar 1 = 4,04 detik)

4.4 PERHITUNGAN STRUKTUR BAWAH Struktur bawah / pondasi suatu bangunan harus diperhitungkan terhadap gaya

aksial, geser, dan momen lentur. Pada struktur bawah gedung ini direncanakan

menggunakan pondasi bore pile dan pile cap.

4.4.1 Perhitungan Pondasi Bore Pile

• Dasar Analisa Perhitungan Direncanakan pondasi yang akan digunakan adalah pondasi bore pile

dengan perimbangan sebagai berikut:

a. Kemudahan dalam pelaksanaan.

b. Mempunyai angka efisiensi yang lebih besar dalam waktu

pelaksanaan dibandingkan dengan pondasi tiang pancang.

c. Tingkat kebisingan yang minim.

d. Kemampuan yang baik dalam menahan beban struktur.

e. Tidak mempengaruhi pondasi gedung di sekitar lokasi.

• Rencana Dimensi Tiang Tiang pondasi bored pile direncanakan dengan dimensi sebagai berikut:

Pondasi dengan diameter 100 cm.

Page 15: Perhitungan Struktur Bangunan Gedung

Perhitungan Struktur   Bab IV

Perencanaan Struktur Bangunan Tinggi Dengan Flat Plate – Core Wall Building System  IV - 15

Diameter (D) = 1,0 m

Luas penampang (A) = 0,785 m2

Keliling (U) = 3,142 m

• Kondisi Tanah Dasar Berdasarkan data tanah, didapatkan data tanah pada kedalaman 30 m.

N SPT = 59

• Perhitungan Daya Dukung Tiang Tunggal Daya Dukung Tiang Berdasarkan N-SPT

Bpiid W

SFflUAqP −

Σ×+×=

)()( 

Dimana :

qd = Daya dukung tanah (Ton/m2)

A = Luas penampang bore pile (m2)

U = Keliling bore pile (m)

SF = Safety Factor (2,5 ~ 3)

WBp = Berat Bore Pile (Ton)

Nilai qd untuk pondasi tiang yang dicor di teMPAt diambil berdasarkan tabel

dibawah ini :

Tabel 4.6 Nilai qd untuk pondasi tiang yang dicor di tempat.

Jenis Tanah Nilai SPT Qd (t/m2)

Lapisan Kerikil

N > 50

50 > N > 40

40 > N > 30

750

525

300

Lapisan berpasir N > 30 300

Lapisan lempung keras 3 qu

Tanah pada kedalaman 30 m adalah pasir berkerikil hitam dengan kondisi

sangat padat (N > 50) maka qd= 750 Ton/m2. Untuk intensitas gaya geser

dinding tiang (fi) pada tiang yang dicor di tempat adalah N/2, tetapi tidak

boleh lebih besar dari 12.

Page 16: Perhitungan Struktur Bangunan Gedung

Perhitungan Struktur   Bab IV

Perencanaan Struktur Bangunan Tinggi Dengan Flat Plate – Core Wall Building System  IV - 16

Tabel 4.7. Perhitungan Σlifi

Kedalaman Tebal

lapisan Jenis Tanah N fi (t/m2) lifi (t/m)

0,0 - 8,0 8 Lempung kelanauan

berpasir 4,7 2,35 18,8

8,0 – 11,0 3 Pasir kelanauan 24 12 36

11,0 – 14,0 3 Cadas muda 34 12 36

14,0 – 16,5 3,5 Pasir halus 34,5 12 42

16,5 – 20,0 3,5 Cadas muda 46 12 42

20,0 – 23,5 3,5 Batu lempung 60,5 12 42

23,5 – 25,0 1,5 Pasir halus 70 12 18

25,0 – 27,0 2 Cadas kepasiran 56 12 24

27,0 – 30,0 3 Batu lempung kepasiran 64,5 12 36

Jumlah 294,8

Pondasi dengan diameter 1 m.  

( )Ld ×××−×+×

= 2iid 25,02,5

)fΣl(UA)(qP π  

( )20125,02,5

294,8)(3,1420,785)(750P 2 ×××−×+×

= π  

P = 590,297 Ton

Jumlah bore pile di tiap-tiap kolom dihitung dengan membagi reaksi

tumpuan vertikal pada masing-masing kolom dengan daya dukung 1 bore

pile. Untuk kemudahan dalam pelaksanaan dan perhitungan, jumlah bore

pile di tiap kolom diambil menjadi 2, 4, 6 dan 8 buah bore pile.

Sedangkan untuk jumlah bore pile dibawah ruang core wall dihitung

dengan menjumlah semua reaksi vertikal pada tumpuan core wall dan

membaginya dengan daya dukung 1 buah bore pile.

Jumlah bore pile dapat dilihat pada tabel 4.8 berikut ini :

Page 17: Perhitungan Struktur Bangunan Gedung

Perhitungan Struktur   Bab IV

Perencanaan Struktur Bangunan Tinggi Dengan Flat Plate – Core Wall Building System  IV - 17

Tabel 4.8. Jumlah Bore Pile Titik Reaksi Vertikal Jumlah Bore Pile

Tumpuan (Ton) Perlu Terpasang 1 2273.55 3.9 4 2 2201.59 3.7 4 3 2201.59 3.7 4 4 2273.55 3.9 4 5 2122.93 3.6 4 6 2050.97 3.5 8 7 2050.97 3.5 8 8 2122.93 3.6 4 9 1922.11 3.3 6

15 1922.11 3.3 8 20 3536.92 6.0 6 23 3536.92 6.0 6 28 598.46 1.0

6 29 3533.38 6.0 30 544.97 0.9 31 22.12 0.0 38 22.12 0.0

6 39 544.97 0.9 40 3533.38 6.0 41 598.46 1.0 42 2127.70 3.6 4 43 1994.09 3.4 8 44 1994.09 3.4 8 45 2127.70 3.6 4 46 1913.95 3.2 4 47 1780.34 3.0 4 48 1780.34 3.0 4 49 1913.95 3.2 4 50 1771.45 3.0 4 51 1637.84 2.8 4 52 1637.84 2.8 4 53 1771.45 3.0 4 54 1495.34 2.5 4 55 1495.34 2.5 4 10 479.60 0.8

20

11 705.79 1.2 12 892.71 1.5 13 705.79 1.2 14 479.60 0.8 16 623.89 1.1 17 623.89 1.1 18 606.71 1.0 19 606.71 1.0 21 392.79 0.7 22 392.79 0.7 24 571.67 1.0 25 571.67 1.0 26 554.50 0.9 27 554.50 0.9 32 393.57 0.7 33 444.05 0.8 34 235.38 0.4 35 235.38 0.4 36 444.05 0.8 37 393.57 0.7

Page 18: Perhitungan Struktur Bangunan Gedung

Perhitungan Struktur   Bab IV

Perencanaan Struktur Bangunan Tinggi Dengan Flat Plate – Core Wall Building System  IV - 18

• Permodelan Struktur Bored pile Perhitungan bore pile dibuat dengan bantuan software SAP2000, dimensi yang

diinput sesuai dengan rencana dimensi bore pile yaitu diameter 100 cm dan

panjang 20 m. Beban yang dimasukkan pada permodelan bore pile adalah nilai

reaksi terbesar dari permodelan struktur pile cap.

Sedangkan untuk tumpuan digunakan model tumpuan spring untuk

memodelkan tumpuan bore pile pada tanah. ksv merupakan modulus of

subgrade tanah, didapat dari data tanah sebesar 117,50 kg/cm3. Angka ini

dikalikan dengan luas penampang / luas keliling bore pile lalu diinput sebagai

kekakuan tumpuan pegas (spring stiffness).

• Perhitungan Efisiensi Bore Pile

Pile Cap 1

⎥⎦

⎤⎢⎣

⎡×

−+−−=

)()1()1(

901

nmnmmnEff θ

⎥⎦

⎤⎢⎣

⎡×

−+−−=

)12(1)12(2)11(

9057,261Eff

Eff = 85,24 %

Pile Cap 2

⎥⎦

⎤⎢⎣

⎡×

−+−−=

)()1()1(

901

nmnmmnEff θ

⎥⎦

⎤⎢⎣

⎡×

−+−−=

)22(2)12(2)12(

9057,261Eff

Eff = 70,48 %

Pile Cap 3

⎥⎦

⎤⎢⎣

⎡×

−+−−=

)()1()1(

901

nmnmmnEff θ

⎥⎦

⎤⎢⎣

⎡×

−+−−=

)23(3)12(2)13(

9057,261Eff

Eff = 65,56 %

Page 19: Perhitungan Struktur Bangunan Gedung

Perhitungan Struktur   Bab IV

Perencanaan Struktur Bangunan Tinggi Dengan Flat Plate – Core Wall Building System  IV - 19

Pile Cap 4

⎥⎦

⎤⎢⎣

⎡×

−+−−=

)()1()1(

901

nmnmmnEff θ

⎥⎦

⎤⎢⎣

⎡×

−+−−=

)33(3)13(3)13(

9057,261Eff

Eff = 60,64 %

Pile Cap 5

⎥⎦

⎤⎢⎣

⎡×

−+−−=

)()1()1(

901

nmnmmnEff θ

⎥⎦

⎤⎢⎣

⎡×

−+−−=

)54(4)15(5)14(

9043,181Eff

Eff = 68,26 %

4.4.2 Perhitungan Pile Cap

Pile cap berfungsi untuk menyalurkan beban dari kolom-kolom pada struktur

atas ke pondasi bore pile. Reaksi tumpuan dari permodelan struktur gedung

utama digunakan sebagai beban dalam perhitungan pile cap, sedangkan output

reaksi perletakan nya digunakan untuk mendesain tulangan bore pile.

• Rencana Tebal dan Dimensi Pile Cap Agar tidak terjadi penurunan yang berbeda-beda pada pondasi bore pile,

digunakan pile cap. Pile cap direncanakan untuk menyalurkan gaya aksial

dari kolom kepada bored pile. Ada lima tipe pile cap yang digunakan pada

struktur gedung ini.

Tabel 4.9. Tipe dan dimensi Pile Cap

Tipe Jumlah Tebal Lebar Panjang Luas

Pile Cap Tiang (m) (m) (m) (m2)

Pile Cap – 1 2 2 2 4 8

Pile Cap – 2 4 2 4 4 16

Pile Cap – 3 6 2 4 6 24

Pile Cap – 4 8 2 6 6 36

Pile Cap – 5 20 2.5 14 16 224

Page 20: Perhitungan Struktur Bangunan Gedung

Perhitungan Struktur   Bab IV

Perencanaan Struktur Bangunan Tinggi Dengan Flat Plate – Core Wall Building System  IV - 20

• Permodelan Struktur Pile cap Pondasi pile cap dimodelkan sebagai berikut :

Gambar 4.6. Permodelan Pile Cap 1 (2 Bore Pile)

Gambar 4.7. Permodelan Pile Cap 2 (4 Bore Pile)

Page 21: Perhitungan Struktur Bangunan Gedung

Perhitungan Struktur   Bab IV

Perencanaan Struktur Bangunan Tinggi Dengan Flat Plate – Core Wall Building System  IV - 21

Gambar 4.8. Permodelan Pile Cap 3 (6 Bore Pile)

Gambar 4.9. Permodelan Pile Cap 4 (8 Bore Pile)

Gambar 4.10. Permodelan Pile Cap 4 (20 Bore Pile)

Page 22: Perhitungan Struktur Bangunan Gedung

Perhitungan Struktur   Bab IV

Perencanaan Struktur Bangunan Tinggi Dengan Flat Plate – Core Wall Building System  IV - 22

Perhitungan luas tulangan pile cap yang dibutuhkan menggunakan

bantuan software SAP2000. Pile cap dimodelkan sebagai balok dengan

tebal 2 m, dan lebar 1 m yang menggunakan tumpuan jepit di salah satu

ujungnya.

Lalu, momen dari hasil analisis ditempatkan di ujung yang lain sebagai

beban terpusat, untuk menciptakan momen sebesar yang terjadi pada pile

cap. Dari pemodelan struktur seperti itu, dapat diperoleh luas tulangan

yang dibutuhkan pada pile cap.

• Input beban pada perhitungan Pile Cap Gaya yang diinput untuk perhitungan tulangan pile cap yaitu :

Tabel 4.10. Input beban untuk perhitugan tulangan Pile Cap 1, 2, 3, 4

Tipe F1 F2 F3 M1 M2 M3 Pile Cap (Ton) (Ton) (Ton) (Ton.m) (Ton.m) (Ton.m)

Pile Cap – 1 6.592 14.202 1495.34 30.292 10.558 0.22

Pile Cap – 2 26.02 16.60 2273.55 35.05 29.53 0.22

Pile Cap – 3 71.45 45.62 3536.92 24.82 42.75 0.07

Pile Cap – 4 -135.51 145.82 4698.94 42.52 1685.08 17.24

Sedangkan untuk perhitungan pile cap 5 beban yang diinput adalah reaksi

tumpuan dari model corewall besarnya beban adalah sebagai berikut :

Tabel 4.11. Input beban untuk perhitugan tulangan Pile Cap 5

Titik F1 F2 F3 M1 M2 M3 (No. Joint) (Ton) (Ton) (Ton) (Ton.m) (Ton.m) (Ton.m)

10 63.32 61.71 479.60 1.07 1.57 0.00

11 0.71 13.45 705.79 2.53 0.77 0.01

12 1.01 16.75 892.71 3.48 1.04 0.00

13 0.71 13.45 705.79 2.53 0.77 -0.01

14 63.32 -48.48 479.60 1.07 1.57 0.04

16 18.60 0.44 623.89 0.46 3.91 0.00

17 18.60 0.44 623.89 0.46 3.91 0.00

18 18.60 0.45 606.71 0.46 3.91 0.00

19 18.60 0.45 606.71 0.46 3.91 0.00

21 12.40 0.30 392.79 0.31 2.53 0.00

22 12.40 0.30 392.79 0.31 2.53 0.00

24 18.60 0.45 571.67 0.46 3.91 0.00

25 18.60 0.45 571.67 0.46 3.91 0.00

26 18.60 0.45 554.50 0.47 3.91 0.00

27 18.60 0.45 554.50 0.47 3.91 0.00

Page 23: Perhitungan Struktur Bangunan Gedung

Perhitungan Struktur   Bab IV

Perencanaan Struktur Bangunan Tinggi Dengan Flat Plate – Core Wall Building System  IV - 23

32 -38.82 52.59 393.57 1.10 1.57 0.00

33 0.60 -4.34 444.05 2.53 0.63 0.00

34 0.22 -55.20 235.38 0.57 0.29 0.02

35 0.22 67.28 235.38 1.75 0.29 -0.02

36 0.60 23.45 444.05 1.82 0.63 0.00

37 -38.82 -40.17 393.57 1.10 1.57 0.04

• Perhitungan Tulangan Pile Cap Dari hasil analisis diperoleh besarnya momen pada masing-masing pile cap

sebagai berikut :

Tabel 4.12. Momen yang terjadi pada Pile Cap

Tipe M11 Maks M11 Min M22 Maks M22 Min Pile Cap (Ton.m/m) (Ton.m/m) (Ton.m/m) (Ton.m/m)

Pile Cap – 1 244 505 129 230

Pile Cap – 2 974 157 989 171

Pile Cap – 3 1383 233 1325 172

Pile Cap – 4 1800 915 2430 296

Pile Cap – 5 438 162 480 112

Gambar 4.11. Momen arah 1-1 dan 2-2 pada Pile Cap 1 (2 Bore Pile)

Gambar 4.12. Momen arah 1-1 dan 2-2 pada Pile Cap 2 (4 Bore Pile)

Page 24: Perhitungan Struktur Bangunan Gedung

Perhitungan Struktur   Bab IV

Perencanaan Struktur Bangunan Tinggi Dengan Flat Plate – Core Wall Building System  IV - 24

Gambar 4.13. Momen arah 1-1 dan 2-2 pada Pile Cap 3 (6 Bore Pile)

Gambar 4.14. Momen arah 1-1 dan 2-2 pada Pile Cap 4 (8 Bore Pile)

Gambar 4.15. Momen arah 1-1 dan 2-2 pada Pile Cap 5 (20 Bore Pile)

Luas tulangan pile cap yang dibutuhkan dan tulangan yang terpasang adalah

sebagai berikut :

Tabel 4.13. Luas Tulangan yang dibutuhkan pada Pile Cap

Tipe M11 Bawah M11 Atas M22 Bawah M22 Atas

Pile Cap (mm2) (mm2) (mm2) (mm2)

Pile Cap – 1 2344,27 4882,88 1235.96 2209.02

Pile Cap – 2 8394.93 1749.54 8522.73 1908.60

Pile Cap – 3 12119.30 2600.06 11582.30 1915.01

Pile Cap – 4 14582.00 2670.70 14318.70 2312.71

Pile Cap – 5 9479.80 4548.79 10434.40 3130.03

Page 25: Perhitungan Struktur Bangunan Gedung

Perhitungan Struktur   Bab IV

Perencanaan Struktur Bangunan Tinggi Dengan Flat Plate – Core Wall Building System  IV - 25

Tabel 4.14. Tulangan yang dipasang pada Pile Cap

Tipe M11 Bawah M11 Atas M22 Bawah M22 Atas

Pile Cap (mm2) (mm2) (mm2) (mm2)

Pile Cap – 1 3D25-100 2D25-100 3D25-100 2D25-100

Pile Cap – 2 3D25-100 2D25-100 3D25-100 2D25-100

Pile Cap – 3 3D25-100 2D25-100 3D25-100 2D25-100

Pile Cap – 4 3D25-100 2D25-100 3D25-100 2D25-100

Pile Cap – 5 3D25-100 2D25-100 3D25-100 2D25-100

• Perhitungan Tulangan Bore Pile Dari hasil analisis dan desain diperoleh besarnya luas tulangan bore pile yang

dibutuhkan sebagai berikut :

Luas Tulangan Longitudinal = 7854 mm2

Diameter Tul. Longitudinal = D22 ( As = 380,13 mm2 )

Jumlah Tul. Longitudinal = 7854 mm2/380,13 mm2 = 20,66 ≈ 22

Tulangan Longitudinal yang dipasang 22D22 (As = 8362,92 mm2)

Luas Tulangan Geser = 0 mm2/mm

Diameter Tul. Geser = Ø10 ( A = 78,5 mm2 )

Tul. Geser Dipasang = Ø10-250 Tul. spiral praktis (As = 314 mm2)

Gambar Penulangan Bore Pile adalah sebagai berikut :

Gambar 4.16. Penulangan Bore Pile (d = 1 m, L = 20 m)

4.4 PERHITUNGAN PELAT LANTAI Pelat lantai dihitung menggunakan bantuan software SAP2000. Hasil dari analisis

merupakan momen yang terjadi pada pelat lantai dan digunakan untuk

menghitung penulangan pelat lantai.

Page 26: Perhitungan Struktur Bangunan Gedung

Perhitungan Struktur   Bab IV

Perencanaan Struktur Bangunan Tinggi Dengan Flat Plate – Core Wall Building System  IV - 26

4.5.1 Penentuan Tebal Pelat Lantai Berdasarkan buku “Tata Cara Perhitungan Struktur Beton untuk Gedung”

(SNI03-1728-2002 pasal 16.5(3)), ketebalan pelat yang digunakan dalam

sistem struktur flat plate biasanya memiliki ketebalan 125-250 mm. Jadi,

untuk ketebalan pelat lantai pada gedung ini diambil sebesar t = 250 mm.

4.5.2 Pembebanan pada pelat lantai Beban yang bekerja pada pelat lantai berupa beban mati dan beban

hidup. Menurut Tata Cara Perencanaan Pembebanan Untuk Rumah Dan

Gedung (SNI 03-1727-1989), beban mati direncanakan sebesar 100

kg/m2 dan beban hidup sebesar 250 kg/m2 (untuk lantai perkantoran) dan

400 kg/m2 (untuk lantai parkir). Kombinasi pembebanan yang dipakai

adalah 120% beban mati ditambah 160% beban hidup.

Wt = 1.2 DL + 1.6 LL

Dimana : DL = Beban mati (berat sendiri) struktur.

LL = Beban hidup total (beban berguna).

4.5.3 Karakteristik Material Beton Struktur pelat lantai direncanakan dengan menggunakan material beton

bertulang dengan mutu beton f’c = 25 MPa (K-300) dan mutu tulangan ulir

Fy = 400 MPa

4.5.4 Analisis dan Desain Penulangan Pelat Lantai Dari hasil analisis diperoleh besarnya gaya-gaya dalam dan deformasi

struktur sebagai berikut :

• Momen arah 1-1 maksimum = 5824,45 kg.m/m

• Momen arah 1-1 minimum = -7764,72 kg.m/m

• Momen arah 2-2 maksimum = 5740,20 kg.m/m

• Momen arah 2-2 minimum = -5099,40 kg.m/m

• Deformasi vertikal pada pelat

Lendutan akibat beban mati = 2,1 mm Lendutan akibat beban hidup = 0,7 mm Lendutan Total = 2,8 mm

• Syarat lendutan yang terjadi = ===360

10000360Lδ 27,78 mm (Aman)

Page 27: Perhitungan Struktur Bangunan Gedung

Perhitungan Struktur   Bab IV

Perencanaan Struktur Bangunan Tinggi Dengan Flat Plate – Core Wall Building System  IV - 27

Gambar 4.17. Momen arah 1-1 dan 2-2 pada Pelat Lantai

• Perhitungan Tulangan Pelat Lantai Perhitungan luas tulangan pelat lantai yang dibutuhkan menggunakan

bantuan dari software SAP2000. Pelat lantai dimodelkan sebagai balok

dengan tebal 25 cm, dan lebar 1 m yang menggunakan tumpuan jepit di

salah satu ujungnya.

Momen dari hasil analisis ditempatkan di ujung yang lain sebagai beban

terpusat, untuk menciptakan momen sesuai yang direncanakan. Dari

pemodelan struktur seperti itu, dapat diperoleh luas tulangan yang

dibutuhkan.

Tulangan arah 1-1 Momen arah 1-1 maksimum = 5824,45 kg.m/m

Momen arah 1-1 minimum = -7764,72 kg.m/m

As dibutuhkan untuk M1-1 maks = 1173 mm2/m

Direncanakan menggunakan tulangan dengan diameter 16 mm.

Luas satu tulangan = As1 = 1/4 x π x d2 = 0,25 x π x 162 = 201 mm2

Jumlah tulangan yang dibutuhkan = 1173 mm2/201 mm2 = 5,8

Jarak antar tulangan = 1000/5,8 = 172 mm

Sehingga tulangan yang dipakai adalah D16-150 (As = 1206 mm2)

As dibutuhkan untuk M1-1 min = 1589 mm2/m

Direncanakan menggunakan tulangan dengan diameter 16 mm.

Luas satu tulangan = As1 = 1/4 x π x d2 = 0,25 x π x 162 = 201 mm2

Jumlah tulangan dibutuhkan = 1589 mm2/201 mm2 = 7,9

Jarak antar tulangan = 1000/7,9 = 126 mm

Sehingga tulangan yang dipakai adalah D16-100 (As = 2010 mm2)

Page 28: Perhitungan Struktur Bangunan Gedung

Perhitungan Struktur   Bab IV

Perencanaan Struktur Bangunan Tinggi Dengan Flat Plate – Core Wall Building System  IV - 28

Tulangan arah 2-2 Momen arah 2-2 maksimum = 5740,20 kg.m/m

Momen arah 2-2 minimum = -5099,40 kg.m/m

As dibutuhkan untuk M2-2 maks = 1156 mm2/m

Direncanakan menggunakan tulangan dengan diameter 16 mm.

Luas satu tulangan = As1 = 1/4 x π x d2 = 0,25 x π x 162 = 201 mm2

Jumlah tulangan yang dibutuhkan = 1156 mm2/201 mm2 = 5,75

Jarak antar tulangan = 1000/5,75 = 173 mm

Sehingga tulangan yang dipakai adalah D16-150 (As = 1206 mm2)

As dibutuhkan untuk M2-2 min = 1022 mm2/m

Direncanakan menggunakan tulangan dengan diameter 16 mm.

Luas satu tulangan = As1 = 1/4 x π x d2 = 0,25 x π x 162 = 201 mm2

Jumlah tulangan yang dibutuhkan = 1022 mm2/201 mm2 = 5,08

Jarak antar tulangan = 1000/5,08 = 196 mm

Sehingga tulangan yang dipakai adalah D16-100 (As = 2010 mm2)

4.5 PERHITUNGAN KOLOM Analisis dan desain tulangan kolom dihitung dengan bantuan software SAP2000.

Hasil dari analisis berupa luasan tulangan pada kolom dan digunakan untuk

menetukan jumlah tulangan pokok dan tulangan geser / sengkang pada kolom.

4.6.1 Penentuan Dimensi Kolom

Dimensi kolom pada gedung ini direncanakan berbentuk persegi dengan

besar bervariasi seperti dapat dilihat dari Tabel 4.15.

Tabel 4.15 Lokasi dan Dimensi Kolom No Lantai Elevasi (m) Dimensi Kolom (cm)

1 Basement 2 - Lantai Dasar -8 s/d 4 130 x130

2 Lantai 1 – Lantai 2 4 s/d 14 120 x 120

3 Lantai 3 – Lantai 5 14 s/d 26 110 x 110

4 Lantai 6 – Lantai 8 26 s/d 38 100 x 100

5 Lantai 9 – Lantai 11 38 s/d 50 90 x 90

6 Lantai 12 – Lantai 14 50 s/d 62 80 x 80

7 Lantai 15 – Lantai 17 62 s/d 74 70 x 70

8 Lantai 18 – Lantai 20 74 s/d 86 60 x 60

9 Lantai 21 – Lantai 23 86 s/d 98 50 x 50

Page 29: Perhitungan Struktur Bangunan Gedung

Perhitungan Struktur   Bab IV

Perencanaan Struktur Bangunan Tinggi Dengan Flat Plate – Core Wall Building System  IV - 29

4.6.2 Karakteristik Material Beton Kuat Tekan Beton (f’c) = 37,35 MPa (K-450)

Mutu Tulangan pokok Fy = 400 MPa (Ulir D = 32 mm)

Mutu sengkang Fys = 240 MPa (Polos Ф = 12 mm)

4.6.3 Analisis dan Desain Penulangan Kolom Dari hasil analisis dan desain kolom pada software SAP2000 diperoleh

besarnya Luasan tulangan yang dibutuhkan pada kolom adalah sebagai

berikut :

Tabel 4.16 Luas Tulangan yang dibutuhkan kolom

Dimensi Kolom Tulangan Pokok Sengkang 1-1 Sengkang 2-2

mm2 mm2/mm mm2/mm

K-130x130 A 57732.456 0 0

K-130x130 B 33385,717 0 0

K-120x120 A 44829.99 0 0

K-120x120 B 27322,313 0 0

K-110x110 A 45281.103 0 0

K-110x110 B 22783,025 0 0

K-100x100 A 37403.641 0 0

K-100x100 B 19571,944 0 0

K-90x90 A 30058,063 0 0

K-90x90 B 15790,128 0 0

K-80x80 A 25388,425 0 0

K-80x80 B 12356,989 0 0

K-70x70 A 17290,082 1,025 1,025

K-70x70 B 8193,570 1,025 1,025

K-60x60 A 10666,127 0,879 0,879

K-60x60 B 6143,463 0,879 0,879

K-50x50 A 4025,040 0,732 0,732

K-50x50 B 2690,496 0,732 0,732

Dari hasil luas tulangan kolom yang dibutuhkan, dapat ditentukan jumlah

tulangan kolom yang akan dipasang. Contoh perhitungan jumlah tulangan

untuk kolom K-70x70 A adalah sebagai berikut :

As = 16946,762 mm2

Av-1 = 1,025 mm2/mm

Av-2 = 1,025 mm2/mm

Ø Tul Pokok = D32 (As = 804,25 mm2)

Ø Sengkang = Ø12 (As = 113,10 mm2)

Page 30: Perhitungan Struktur Bangunan Gedung

Perhitungan Struktur   Bab IV

Perencanaan Struktur Bangunan Tinggi Dengan Flat Plate – Core Wall Building System  IV - 30

Jumlah tulangan pokok = 16946,762 mm2/804,25 mm2 = 21,07 ≈ 22

Tulangan pokok dipasang 22D32

Jarak sengkang =

( ) 8,4113,1

10000,4750,475As2

1000ΣAvns =×+

=

Jarak Sengkang = mm 100 mm 1198,4

1000ns

1000≈==

Jadi Untuk Kolom K-70x70A, Tulangan Pokok yang dipasang 22D32 (As

Terpasang = 17693 mm2) dan Sengkang Ø12-100 (1131 mm2)

Hasil perhitungan untuk ukuran kolom yang lain dapat dilihat pada tabel

berikut :

Tabel 4.17 Tulangan Pokok dan Sengkang Kolom

Dimensi Kolom

Tul Pokok Sengkang As Tul Pokok Terpasang

As Sengkang Terpasang

D32 Ф12 mm2 mm2/mm

K-130x130 A 72 Ф12-200 57906 0.5652

K-130x130 B 44 Ф12-200 35387 0.5652

K-120x120 A 56 Ф12-200 45038 0.5652

K-120x120 B 28 Ф12-200 22519 0.5652

K-110x110 A 60 Ф12-200 48255 0.5652

K-110x110 B 32 Ф12-200 25736 0.5652

K-100x100 A 48 Ф12-200 38604 0.5652

K-100x100 B 28 Ф12-200 22519 0.5652

K-90x90 A 40 Ф12-200 32170 0.5652

K-90x90 B 20 Ф12-200 16085 0.5652

K-80x80 A 32 Ф12-200 25736 0.5652

K-80x80 B 16 Ф12-200 12868 0.5652

K-70x70 A 24 Ф12-100 19302 1.1304

K-70x70 B 12 Ф12-100 9651 1.1304

K-60x60 A 16 Ф12-100 12868 1.1304

K-60x60 B 12 Ф12-100 9651 1.1304

K-50x50 A 12 Ф12-100 9651 1.1304

K-50x50 B 8 Ф12-100 6434 1.1304

Page 31: Perhitungan Struktur Bangunan Gedung

Perhitungan Struktur   Bab IV

Perencanaan Struktur Bangunan Tinggi Dengan Flat Plate – Core Wall Building System  IV - 31

4.6 PERHITUNGAN DINDING GESER Penulangan dinding geser (Shearwall) dihitung dengan bantuan software

SAP2000. Hasil dari analisis merupakan tegangan yang terjadi pada dinding

geser dan digunakan untuk menentukan penulangan dinding geser.

4.7.1 Penentuan Tebal Dinding Geser Tebal dinding geser pada gedung ini direncanakan bervariasi seperti yang

dapat dilihat pada tabel 4.18.

Tabel 4.18. Tebal Dinding Geser (Shear Wall) No Lantai Elevasi (m) Tebal dinding geser (mm)

1 Basement 2 - Lantai 4 -8 s/d 26 250

2 Lantai 5 - Lantai 14 26 s/d 62 200

3 Lantai 14 - Lantai 23 62 s/d 98 150

4.7.2 Karakteristik Material Beton

Struktur dinding geser direncanakan dengan menggunakan material beton

bertulang dengan mutu beton f’c = 25 MPa dan mutu tulangan ulir Fy =

400 MPa.

4.7.3 Analisis dan Desain Penulangan Dinding Geser Dari hasil analisis diperoleh besarnya tegangan yang terjadi pada dinidng

geser sebagai berikut :

Tabel 4.19. Tegangan yang terjadi pada dinding geser (Shear Wall)

Tebal S11 (+) S11 (-) S22 (+) S22 (-) cm kg/cm2 kg/cm2 kg/cm2 kg/cm2

25 28.41 -96.76 17.28 -370.19

20 27.58 -97.46 24.16 -352.18

15 25.81 -65.47 57.04 -241.52

Contoh perhitungan tulangan pada dinding geser dengan tebal 25 cm

adalah sebagai berikut :

• Tegangan aksial tarik ditahan sepenuhnya oleh tulangan.

fyφPAs×

= dimana Ф tarik = 0,8

As S11(+) = 28,41 kg/cm2 x (25 cm x 1 cm) / (0,8 x 4000 kg/cm2)

= 0,222 cm2/cm = 2219.53 mm2/m

Dipasang tulangan 2D16-125 (As = 3217 mm2)

Page 32: Perhitungan Struktur Bangunan Gedung

Perhitungan Struktur   Bab IV

Perencanaan Struktur Bangunan Tinggi Dengan Flat Plate – Core Wall Building System  IV - 32

As S22(+) = 17,28 kg/cm2 x (25 cm x 1 cm) / (0,8 x 4000 kg/cm2)

= 0,135 cm2/cm = 1350 mm2/m

Dipasang tulangan 2D32-250 (As = 6432 mm2)

• Tegangan aksial tekan ditahan oleh kuat tekan nominal beton, dan

sisanya didukung oleh tulangan.

( )( )fyφ

)(cf'φPAs×

××−=

Ac dimana Ф tekan = 0,6

( )( ) ( ) /mmm 52181/cmm 52,140000,6

1255,7330,6370,19(-) S22 As 22 ==×

×××−= c

Dipasang tulangan 2D32-100 (As = 16084 mm2)

Karena S11(-) < (0,6x249)

Beton dianggap masih kuat menahan tegangan tekan arah S11

Maka dipasang tulangan praktis (D13-250)

Gambar 4.18. Tegangan normal arah (S11) dan (S22) pada Dinding Geser

Hasil perhitungan tulangan untuk tebal dinding geser lainnya dapat dilihat

pada tabel 4.20 berikut :

Tabel 4.20. Tulangan terpasang pada dinding geser

Tebal As11 As22 Lap As22 Tum Tul Arah 11 Tul 22 Lap Tul 22 Tum mm mm2/m Mm2/m mm2/m D16 D32 D32

250 2219.53  1350.00  15217.71  D16-125 D32-250 D32-100

200 1723.75  1510.00  10673.33  D16-150 D32-250 D32-150

150 1209.84  2673.75  1088.75  D16-250 D32-250 D32-250

4.8 PERHITUNGAN DINDING BASEMENT

Untuk perhitungan tulangan, dinding basement dimodelkan sebagai dinding

dengan beban tekanan tanah + tekanan air dengan bantuan software SAP2000.

Hasil dari analisis berupa momen yang digunakan untuk menentukan penulangan

dinding basement.

Page 33: Perhitungan Struktur Bangunan Gedung

Perhitungan Struktur   Bab IV

Perencanaan Struktur Bangunan Tinggi Dengan Flat Plate – Core Wall Building System  IV - 33

4.8.1 Penentuan Tebal Dinding Basement Berdasarkan “Tata Cara Perhitungan Struktur Beton untuk Gedung” (SNI 03

-1728-2002 pasal 16.5(3)), Ketebalan dinding luar ruang bawah tanah dan

dinding pondasi tidak boleh kurang daripada 190 mm. Jadi, tebal dinding

basement diambil sebesar t = 250 mm

4.8.2 Pembebanan pada Dinding Basement Beban yang bekerja pada dinding basement berupa tekanan tanah +

tekanan air. Beban tersebut dapat dilihat pada gambar 4.12.

Gambar 4.19. Diagram Tegangan Tekanan Tanah pada Dinding Basement

• Perhitungan Tekanan Tanah Tekanan tanah aktif yang akan terjadi di belakang dinding basement

sebesar Ed=1/2 x γn x H2 x Ka.

Data tanah:

H = 8,00 m (kedalaman total lantai basement)

h1 = 4,00 m

γn = 1,55 t/m2

c = 0,116 kg/cm2

Φ = 120

Keterangan Gambar : H =Kedalaman Basement (m) γ = Berat Jenis (Ton/m3) ka = Koef Tekanan tanah aktif q = beban merata pada permukaan

Page 34: Perhitungan Struktur Bangunan Gedung

Perhitungan Struktur   Bab IV

Perencanaan Struktur Bangunan Tinggi Dengan Flat Plate – Core Wall Building System  IV - 34

Perhitungan nilai Ka :

Ka = tg2 ( 45 – Φ/2 ) = tg2 ( 45 – 12/2 ) = 0,6557

Dimana :

Ka = koefisien tekanan tanah aktif

Φ = sudut geser tanah

Pada Z = 0 m

1σ = γ1*H1*Ka =1,55 x 0 x 0,6557 = 0 kg/m²

Pada Z = 8 m

2σ = (γ1*H1*Ka ) + (γ sat *H2*Ka)

= 0 + (0,55 x103 x 8 x 0,6557) = 2885,3 kg/m²

• Perhitungan Tekanan Air

Tegangan yang disebabkan oleh air pori :

airσ = γ w *H2 = 1000 * 4 = 4000 kg/m²

• Perhitungan Tekanan Tanah akibat Beban Merata Menurut Peraturan Pembebanan untuk Bangunan, beban untuk lantai

parkir diambil sebesar q = 400 kg/m2.

Tegangan yang disebabkan oleh beban merata:

σ = q x Ka = 400 x 0,6557 = 262,28 kg/m²

4.8.3 Analisis Dinding Basement Untuk perhitungan dinding basement mempunyai prinsip yang sama

dengan penulangan dinding biasa. Momen yang terjadi akibat beban

tekanan tanah dihitung dengan memodelkan struktur dinding basement

sebagai pelat per meter panjang yang menerima beban segitiga akibat

tekanan total (tanah+air).

Pada software SAP2000, beban tekanan total (tanah+air) yang

berbentuk segitiga tersebut dilimpahkan merata ke pelat yang dijepit di sisi

bawah elemen dinding basement. Bagian atas dinding basement juga

terjepit, pada kedalaman 0 m dan -4 m dari permukaan tanah karena pada

elevasi tersebut dinding terkekang oleh pelat lantai basement dari gedung.

Cara – cara analisis struktur basement dengan software SAP2000 yaitu :

1) Membuat model struktur basement.

Page 35: Perhitungan Struktur Bangunan Gedung

Perhitungan Struktur   Bab IV

Perencanaan Struktur Bangunan Tinggi Dengan Flat Plate – Core Wall Building System  IV - 35

Struktur dinding basement dianggap sebagai elemen shell dengan

ketebalan 25 cm. Tumpuan jepit diletakkan di sisi bawah struktur

sebagai permodelan dari pondasi rakit. Dimensi dari dinding

dimodelkan sedalam 8 m.

Pada elevasi 0 m dan –4 m dari permukaan tanah asli dinding

basement diberi tumpuan sendi pada model SAP2000. Hal ini

berfungsi sebagai permodelan pertemuan antara dinding basement

dan pelat lantai basement.

2) Memasukkan karakteristik material beton

Struktur dinding basement direncanakan dengan menggunakan

material beton bertulang dengan mutu beton f’c = 24,9 MPa (K-300)

dan mutu tulangan ulir Fy = 400 MPa

3) Memasukkan beban ke model struktur dinding basement

Berat sendiri dinding basement akan dihitung otomatis pada

SAP2000 sedangkan beban tekanan tanah dan tekanan air di

masukkan kedalam model dinding basement sebagai beban luar.

Besarnya beban tekanan tanah dan tekanan air dapat dilihat pada

gambar berikut :

Gambar 4.20 Besar tekanan tanah dan tekanan air pada dinding basement

4) Deformasi dan gaya dalam dinding basement

Dari hasil analisis software SAP2000 diperoleh besarnya gaya-gaya

dalam dan deformasi struktur sebagai berikut :

Page 36: Perhitungan Struktur Bangunan Gedung

Perhitungan Struktur   Bab IV

Perencanaan Struktur Bangunan Tinggi Dengan Flat Plate – Core Wall Building System  IV - 36

• Deformasi Horizontal Terbesar = 3,5 mm

• Moment arah 1-1 maksimum = 1716,71 kg.m

• Moment arah 1-1 minimum = -2851,92 kg.m

• Moment arah 2-2 maksimum = 4537,02 kg.m

• Moment arah 2-2 minimum = 11724,71 kg.m

Gambar 4.21 Deformasi dan Momen arah 1-1 dan 2-2 pada dinding basement

4.8.4 Perhitungan Tulangan Dinding Basement

Perhitungan luas tulangan yang dibutuhkan pada dinding basement

menggunakan bantuan dari software SAP2000. Dinding basement dimodelkan

sebagai balok dengan tebal 25 cm, dan lebar 1 m yang menggunakan

tumpuan jepit di salah satu ujungnya. Lalu, momen hasil analisis ditempatkan

diujung yang lain sebagai beban terpusat, untuk menciptakan momen sebesar

yang direncanakan. Dari pemodelan struktur seperti itu, dapat diperoleh luas

tulangan yang dibutuhkan.

Tulangan Horizontal (arah 1-1)

Moment arah 1-1 maksimum = 1716,71 kg.m/m

Moment arah 1-1 minimum = -2851,92 kg.m/m

As dibutuhkan untuk M1-1 maks = 462,74 mm2/m

Direncanakan tulangan dengan diameter 13 mm.

Luas satu tulangan = As1 = 1/4 x π x d2 = 1/4 x π x 132 = 132,73 mm2

Jumlah tulangan yang dibutuhkan = 462,74 mm2/132,73 mm2 = 4

Jarak antar tulangan = 1000/4 = 250 mm

Sehingga tulangan yang dipakai adalah D13-250 (As = 530,92 mm2)

As dibutuhkan untuk M1-1 min = 777,90 mm2/m

Direncanakan tulangan dengan diameter 13 mm.

Page 37: Perhitungan Struktur Bangunan Gedung

Perhitungan Struktur   Bab IV

Perencanaan Struktur Bangunan Tinggi Dengan Flat Plate – Core Wall Building System  IV - 37

Luas satu tulangan = As1 = 1/4 x π x d2 = 1/4 x π x 132 = 132,73 mm2

Jumlah tulangan yang dibutuhkan = 777,90 mm2/132,73 mm2 = 6

Jarak antar tulangan = 1000/6 = 166.67 mm

Sehingga tulangan yang dipakai adalah D13-150 (As = 884,87 mm2)

Tulangan Vertikal (arah 2-2)

Momen arah 2-2 maksimum = 4537,02 kg.m/m

Momen arah 2-2 minimum = 11724,71 kg.m/m

As dibutuhkan untuk M2-2 maks = 945,4 mm2/m

Direncanakan tulangan dengan diameter 13 mm

Luas satu tulangan = As1 = 1/4 x π x d2 = 1/4 x π x 132 = 132,73 mm2

Jumlah tulangan yang dibutuhkan = 945,4 mm2/132,73 mm2 = 8

Jarak antar tulangan = 1000/8 = 125 mm

Sehingga tulangan yang dipakai adalah D13-125 (As = 1061,84 mm2)

As dibutuhkan untuk M2-2 min = 2682,17 mm2/m

Direncanakan tulangan dengan diameter 19 mm.

Luas satu tulangan = As1 = 1/4 x π x d2 = 1/4 x π x 192 = 283,528 mm2

Jumlah tulangan yang dibutuhkan = 2682,17 mm2/283,528 mm2 = 10

Jarak antar tulangan = 1000/10 = 100 mm

Sehingga tulangan yang dipakai adalah D19-100 (As = 2835,28 mm2)

4.9 PERHITUNGAN RAMP PARKIR

Pelat lantai ramp parkir dihitung menggunakan bantuan dari software SAP2000.

Hasil dari analisis merupakan momen yang terjadi pada pelat ramp parkir dan

digunakan untuk menentukan penulangan pelat ramp parkir.

4.9.1 Penentuan Tebal Pelat Ramp Parkir Berdasarkan buku “Tata Cara Perhitungan Struktur Beton untuk Gedung”

(SNI03-1728-2002 pasal 16.5(3)), ketebalan pelat yang biasa digunakan

125-250 mm. Jadi, tebal pelat ramp parkir diambil sebesar t = 250 mm.

4.9.2 Pembebanan pada Pelat Ramp Beban yang bekerja pada pelat ramp berupa beban mati dan beban hidup.

Menurut Tata Cara Perencanaan Pembebanan Untuk Rumah Dan Gedung

(SNI 03-1727-1989), beban mati direncanakan sebesar 100 kg/m2 dan

beban hidup sebesar 400 kg/m2 (Beban lantai gedung parkir). Kombinasi

Page 38: Perhitungan Struktur Bangunan Gedung

Perhitungan Struktur   Bab IV

Perencanaan Struktur Bangunan Tinggi Dengan Flat Plate – Core Wall Building System  IV - 38

pembebanan yang dipakai adalah 120% beban mati ditambah 160% beban

hidup.

Wt = 1.2 DL + 1.6 LL

Dimana :

DL = Beban mati (berat sendiri) struktur.

LL = Beban hidup total (beban berguna).

4.9.3 Karakteristik Material Beton

Struktur pelat ramp parkir direncanakan dengan menggunakan material

beton bertulang dengan mutu beton f’c = 24,9 MPa (K-300) dan mutu

tulangan ulir Fy = 400 MPa

4.9.4 Analisis dan Desain Penulangan Pelat Ramp Dari hasil analisis diperoleh besarnya gaya-gaya dalam dan deformasi

struktur sebagai berikut :

• Momen arah 1-1 maksimum = 682,957 kg.m/m

• Momen arah 1-1 minimum = 8824,699 kg.m/m

• Momen arah 2-2 maksimum = 9292,671 kg.m/m

• Momen arah 2-2 minimum = 19102,39 kg.m/m

Gambar 4.22 Momen arah 1-1 dan 2-2 Pada Ramp Parkir

4.9.5 Perhitungan Tulangan Pelat Ramp

Perhitungan luas tulangan yang dibutuhkan menggunakan bantuan dari

software SAP2000. Pelat ramp dimodelkan sebagai balok dengan tebal 25

cm, dan lebar 1 m yang menggunakan tumpuan jepit di salah satu ujungnya.

Lalu, momen hasil analisis ditempatkan di ujung yang lain sebagai beban

terpusat, untuk menghasilkan momen sesuai dengan yang direncanakan.

Dari pemodelan struktur seperti itu, dapat diperoleh luas tulangan yang

dibutuhkan.

Page 39: Perhitungan Struktur Bangunan Gedung

Perhitungan Struktur   Bab IV

Perencanaan Struktur Bangunan Tinggi Dengan Flat Plate – Core Wall Building System  IV - 39

Tulangan Horizontal (arah 1-1)

Moment arah 1-1 maksimum = 682,957 kg.m

Moment arah 1-1 minimum = -8824,699 kg.m

As dibutuhkan untuk M1-1 maks = 272,3 mm2/m

Direncanakan tulangan dengan diameter 22 mm.

Luas satu tulangan = As1 = 1/4 x π x 222 = 380,133 mm2

Jumlah tulangan dibutuhkan < Luas satu tulangan D22

Sehingga tulangan yang dipakai adalah D22-125

(As = 3041,06 mm2)

As dibutuhkan untuk M1-1 min = 2809,00 mm2/m

Direncanakan tulangan dengan diameter 22 mm.

Luas satu tulangan = As1 = 1/4 x π x 222 = 380,133 mm2

Jumlah tulangan dibutuhkan = 2809,00 mm2/380,133 mm2 = 7,4

Jarak antar tulangan = 1000/7,4 = 135,33 mm

Sehingga tulangan dipakai adalah D22 – 125

(As = 3041,06 mm2)

Tulangan Vertikal (arah 2-2)

Moment arah 2-2 maksimum = 9292,671 kg.m

Moment arah 2-2 minimum = -19102,39 kg.m

As dibutuhkan untuk M2-2 maks = 2969,78 mm2/m

Direncanakan tulangan dengan diameter 32 mm.

Luas satu tulangan = As1 = 1/4 x π x 322 = 804,25 mm2

Jumlah tulangan dibutuhkan = 2969,78 mm2/804,25 mm2 = 3,69

Jarak antar tulangan = 1000/3,69 = 270 mm

Sehingga tulangan yang dipakai adalah D32-250

(As = 3217 mm2)

As dibutuhkan untuk M2-2 min = 6734,93 mm2/m

Direncanakan tulangan dengan diameter 32 mm.

Luas satu tulangan = As1 = 1/4 x π x 322 = 804,25 mm2

Jumlah tulangan dibutuhkan = 6734,93 mm2/804,25 mm2 = 8,4

Jarak antar tulangan = 1000/8,4 = 119,4 mm

Sehingga tulangan yang dipakai adalah D32-100

(As = 8042,5 mm2)

Page 40: Perhitungan Struktur Bangunan Gedung

Perhitungan Struktur   Bab IV

Perencanaan Struktur Bangunan Tinggi Dengan Flat Plate – Core Wall Building System  IV - 40

4.10 PERHITUNGAN TANGGA Permodelan Tangga dihitung menggunakan bantuan dari software SAP2000.

Hasil dari analisis merupakan tegangan dan momen yang terjadi pada pelat

lantai tangga dan digunakan untuk menentukan penulangan pelat.

4.10.1 Pembebanan pada pelat lantai tangga

Beban yang bekerja pada pelat lantai tangga berupa beban mati dan

beban hidup. Menurut Tata Cara Perencanaan Pembebanan Untuk

Rumah Dan Gedung (SNI 03-1727-1989), beban mati direncanakan

sebesar 100 kg/m2 dan beban hidup sebesar 250 kg/m2 (Beban hidup

tangga). Kombinasi pembebanan yang dipakai adalah 120% beban mati

ditambah 160% beban hidup.

Wt = 1.2 DL + 1.6 LL

Dimana :

DL = Beban mati (berat sendiri) struktur.

LL = Beban hidup total (beban berguna).

4.10.2 Permodelan Struktur Tangga Permodelan struktur tangga adalah sebagai berikut :

Gambar 4.23 Permodelan Struktur Tangga

4.10.3 Perhitungan Tulangan Tangga

Perhitungan luas tulangan yang dibutuhkan menggunakan bantuan dari

software SAP2000. Pelat lantai dimodelkan sebagai balok dengan tebal

25 cm, dan lebar 1 m yang menggunakan tumpuan jepit di salah satu

ujungnya. Lalu, gaya – gaya dalam hasil analisis ditempatkan di ujung

Page 41: Perhitungan Struktur Bangunan Gedung

Perhitungan Struktur   Bab IV

Perencanaan Struktur Bangunan Tinggi Dengan Flat Plate – Core Wall Building System  IV - 41

yang lain sebagai beban terpusat. Dari pemodelan struktur seperti itu,

dapat diperoleh luas tulangan yang dibutuhkan.

Momen diperoleh dari hasil analisis SAP2000, yaitu:

Moment arah 1-1 maksimum = 1019 kg.m

Moment arah 1-1 minimum = 239 kg.m

Moment arah 2-2 maksimum = 879 kg.m

Moment arah 2-2 minimum = 316 kg.m

Gambar 4.24 Momen arah 1-1 dan 2-2 Pada Tangga

Tulangan Horizontal (arah 1-1)

Moment arah 1-1 maksimum = 1019 kg.m

Moment arah 1-1 minimum = 239 kg.m

As dibutuhkan untuk M1-1 maks = 676,16 mm2/m

Direncanakan tulangan dengan diameter 10 mm.

Luas satu tulangan = As1 = 1/4 x π x 102 = 78,54 mm2

Jumlah tulangan dibutuhkan = 676,16 mm2/78,54 mm2 = 8,6

Jarak antar tulangan = 1000/8,6 = 116,16 mm

Sehingga tulangan yang dipakai adalah Ø10 - 100

(As = 785,4 mm2)

As dibutuhkan untuk M1-1 min = 204,11 mm2/m

Direncanakan tulangan dengan diameter 10 mm.

Luas satu tulangan = As1 = 1/4 x π x 102 = 78,54 mm2

Jumlah tulangan dibutuhkan = 204,11 mm2/78,54 mm2 = 2,6

Jarak antar tulangan = 1000/2,6 = 384,62 mm

Sehingga tulangan yang dipakai adalah Ø10 - 250

(As = 314,16 mm2)

Page 42: Perhitungan Struktur Bangunan Gedung

Perhitungan Struktur   Bab IV

Perencanaan Struktur Bangunan Tinggi Dengan Flat Plate – Core Wall Building System  IV - 42

Tulangan Vertikal (arah 2-2)

Moment arah 2-2 maksimum = 879 kg.m

Moment arah 2-2 minimum = 316 kg.m

As dibutuhkan untuk M2-2 maks = 673,78 mm2/m

Direncanakan tulangan dengan diameter 10 mm.

Luas satu tulangan = As1 = 1/4 x π x 102 = 78,54 mm2

Jumlah tulangan yang dibutuhkan = 879 mm2/78,54 mm2 = 11,19

Jarak antar tulangan = 1000/11,19 = 89,96 mm

Sehingga tulangan yang dipakai adalah Ø10 - 100

(As = 785,4 mm2)

As dibutuhkan untuk M2-2 min = 270,76 mm2/m

Direncanakan tulangan dengan diameter 10 mm.

Luas satu tulangan = As1 = 1/4 x π x 102 = 78,54 mm2

Jumlah tulangan dibutuhkan = 270,76 mm2/78,54 mm2 = 3,4

Jarak antar tulangan = 1000/3,4 = 290 mm

Sehingga tulangan yang dipakai adalah Ø10 - 250

(As = 314,16 mm2)

4.11 PERHITUNGAN DROP PANEL Drop panel memiliki fungsi utama untuk mengurangi tegangan geser di

sekitar kolom. Setelah dilakukan pengujian terhadap tegangan geser pons pada

pelat di sekitar kolom, ternyata hasilnya melebihi syarat tegangan geser pons.

Agar struktur tidak mengalami retak akibat geser pons, maka dipasang drop panel

setebal 1 m.

4.11.1 Perhitungan Tulangan Drop Panel Tulangan minimum pada drop panel dihitung menggunakan rumus:

y

nsb f

llwA

×××

=87.0

5.0 2

w = beban yang bekerja pada drop panel

= 1,2 x 100 + 1,6 x 250 = 520 kg/m2

cmcmAsb /1817,0400087.0

5,15,15205.0 2=×

×××=

Tulangan yang digunakan = diameter 1,6 cm (As = 2,1 cm2)

Luas tulangan = 0,1817 cm2/cm x 100 cm/m = 18,17 cm2/m

Jumlah tulangan minimum yang dipasang = 18,17/2,1 = 8,65

Page 43: Perhitungan Struktur Bangunan Gedung

Perhitungan Struktur   Bab IV

Perencanaan Struktur Bangunan Tinggi Dengan Flat Plate – Core Wall Building System  IV - 43

Gaya dalam pada drop panel diperoleh dari SAP2000 :

M11 (minimum) = -57,7 ton.m/m

M22 (minimum) = -95,88 ton.m/m

As dibutuhkan untuk M1-1 minimum = 2050 mm2/m

Direncanakan tulangan dengan diameter 16 mm.

Luas satu tulangan = As1 = 1/4 x π x 162 = 200,96 mm2

Jumlah tul yang dibutuhkan = 2050 mm2/200,96 mm2 = 10,2

Jarak antar tulangan = 1000/10,2 = 98 mm

Tulangan yang dipakai adalah 2D16–100 (As = 4102 mm2)

As dibutuhkan untuk M2-2 minimum = 3419 mm2/m

Direncanakan tulangan dengan diameter 16 mm.

Luas satu tulangan = As1 = 1/4 x π x 162 = 200,96 mm2

Jumlah tulangan yang dibutuhkan = 3419 mm2/200,96 mm2 = 17

Jarak antar tulangan = 1000/17 = 58 mm

Sehingga tulangan yang dipakai adalah 2D16 - 100

(As = 4102 mm2)

4.11.2 Perhitungan Kapasitas Drop Panel Kapasitas drop panel dihitung menggunakan rumus untuk

menghitung kapasitas balok. Drop panel diubah menjadi balok

ekivalen dengan lebar 3 m dan tinggi 1 m, menggunakan perhitungan

jalur kolom. Perhitungan ini dilakukan untuk memastikan konsep

strong column weak beam, dimana kapasitas dari balok, atau dalam

hal ini merupakan kapasitas dari drop panel, harus lebih kecil dari

kapasitas kolom.

d = 1000 – 50 – (2x16) = 918 mm

d’ = 82 mm

As = (¼ x π x d2) x 60 = (¼ x π x 162) x 60 = 12057,6 mm2

As’ = (¼ x π x d2) x 30 = (¼ x π x 162) x 60 = 6028,8 mm2

0004,08,91300

576,120=

×=

×=

dbAsρ

 

0002,08,91300

288,60'' =×

=db

Asρ

ρ max untuk tulangan single

0265,0400600

600400

9,2485,075,0max =+

××

=ρ 

Page 44: Perhitungan Struktur Bangunan Gedung

Perhitungan Struktur   Bab IV

Perencanaan Struktur Bangunan Tinggi Dengan Flat Plate – Core Wall Building System  IV - 44

Tulangan Tarik

ρ max = ρmax tulangan single + ρ’

= 0,0265 + 0,0002

= 0,0267

ρ min agar tulangan tekan mencapai batas.

0028,091882

400600600

4009,2485,075,0min =×

×=ρ

 

Untuk menghitung momen kapasitas, perhitungan momen dibagi

menjadi:

kgcmddfyAsM 2,20160307)2,88,91(4000288,60)'('1 =−××=−××=

M1 = 201,6 ton.m

( )[ ] cmbcffyAsAsa 798,3

30024985,04000)288,60576,120(

'85,0'

=××

×−=

×××−

( ) kgcmadfyAsAsM 12,17558277)298,378,91(4000288,60)

2('2 =−××=−××−=

 M2 = 175,582 ton.m

Mtotal = M1 + M2 = 201,6 + 175,6 = 377,2 ton.m

Momen diatas dimasukkan kedalam permodelan kolom berdimensi

130 cm x 130 cm dengan beban sebagai berikut :

(Satuan Beban = Ton.m) (Satuan luas tulangan = mm2)

Gambar 4.25 Permodelan perhitungan diagram interaksi Kolom

Page 45: Perhitungan Struktur Bangunan Gedung

Perhitungan Struktur   Bab IV

Perencanaan Struktur Bangunan Tinggi Dengan Flat Plate – Core Wall Building System  IV - 45

Dari hasil analisis berdasarkan beban dan momen kapasitas drop

panel diperoleh luas tulangan kolom sebesar 16900 mm2 (1% luas

penampang kolom), maka dapat disimpulkan bahwa kolom memiliki

kapasitas yang lebih besar dari kapasitas drop panel, sesuai

dengan prinsip strong coloumn weak beam.

4.12 PERHITUNGAN GESER PONS

4.12.1 Perhitungan Geser Pons pada Drop Panel Contoh perhitungan geser pons untuk drop panel setebal 1 m. Besarnya

gaya geser pons tidak boleh melebihi dari ketiga nilai berikut :

1. ( )

Ton 8,23576

918125049,241000/1000

216

'21 =×××

⎟⎠⎞

⎜⎝⎛ +=

××⎟⎟⎠

⎞⎜⎜⎝

⎛+=

dbocfc

Vcβ

2. ( )Ton 2091

12918125049,24

212504

9184012

'2 =

×××⎟⎠⎞

⎜⎝⎛ +

××

=××

⎟⎠⎞

⎜⎝⎛ +

×=

dbocfbo

dsVc α

3. ( )Ton 2100,18

39181250424,9

dbo cf'31

=×××

=×=Vc

Gambar 4.26 Perhitungan Geser Pons

Keterangan Gambar : H = ketebalan drop panel D = Tinggi Efektif Bo = Keliling Geser Efektif P = Gaya tekan pada kolom

Page 46: Perhitungan Struktur Bangunan Gedung

Perhitungan Struktur   Bab IV

Perencanaan Struktur Bangunan Tinggi Dengan Flat Plate – Core Wall Building System  IV - 46

Gaya geser pons yang terjadi adalah :

Vu = 1769 Ton > 2091 Ton (Aman)

Hasil perhitungan geser pons untuk drop panel lainnya dapat dilihat pada

tabel berikut.

Tabel 4.21 Perhitungan Geser Pons pada Drop Panel

Kolom Bo d Vc Izin Vc Terjadi Tebal

Keterangan(mm2) (mm) (mm) (Ton) (Ton) (mm)

1300x1300 9200 939 2539 1996 1000 Aman 1200x1200 8800 939 2154 1996 1000 Aman 1100x1100 8400 939 2123 1851 1000 Aman 1000x1000 8000 939 2091 1769 1000 Aman

900x900 7200 839 1673 1447 1000 Aman 800x800 6200 689 1145 1143 750 Aman 700x700 5600 639 977 859 750 Aman 600x600 5200 639 956 859 750 Aman 500x500 3200 439 437 342 500 Aman

4.12.2 Perhitungan Geser Pons pada Pile Cap Perhitungan geser pons pada pile cap dihitung sebagai berikut :

Vc Terjadi = 4698,93 ton

Vc Izin diambil dari nilai terkecil berdasarkan persamaan di bawah ini :

( )Ton 68451

61880330042,33

1300/130021

6'21 =

×××⎟⎠⎞

⎜⎝⎛ +=

××⎟⎟⎠

⎞⎜⎜⎝

⎛+=

dbocfc

Vcβ

( )Ton 91000

121880330042,33

233004188040

12'

2 =×××

⎟⎠⎞

⎜⎝⎛ +

××

=××

⎟⎠⎞

⎜⎝⎛ +

×=

dbocfbo

dsVc α

( )Ton 47662

318803300433,2

dbo cf'31

=×××

=×=Vc

Vc terjadi = 4698,93 Ton < Vc Izin = 47662 Ton (Aman)

4.13 PERHITUNGAN PELAT BASEMENT

Pelat basement dihitung menggunakan bantuan software SAP2000. Hasil dari

analisis merupakan momen yang terjadi pada pelat basement dan digunakan

untuk menghitung penulangan pelat basement.

Page 47: Perhitungan Struktur Bangunan Gedung

Perhitungan Struktur   Bab IV

Perencanaan Struktur Bangunan Tinggi Dengan Flat Plate – Core Wall Building System  IV - 47

4.13.1 Penentuan Tebal Pelat Basement Tebal pelat basement diambil sebesar 1 m.

4.13.2 Pembebanan pada pelat basement Beban yang bekerja pada pelat basement berupa beban mati dan beban

hidup. Menurut Tata Cara Perencanaan Pembebanan Untuk Rumah Dan

Gedung (SNI 03-1727-1989), beban mati direncanakan sebesar 100

kg/m2 dan beban hidup sebesar 250 kg/m2 (untuk lantai perkantoran) dan

400 kg/m2 (untuk lantai parkir). Kombinasi pembebanan yang dipakai

adalah 120% beban mati ditambah 160% beban hidup.

Wt = 1.2 DL + 1.6 LL

Dimana : DL = Beban mati (berat sendiri) struktur.

LL = Beban hidup total (beban berguna).

Selain itu, dimasukkan beban akibat tekanan air tanah. Tekanan akibat air

tanah dihitung dengan rumus sebagai berikut :

σ = γ x h = 1 ton/m3 x 4 m = 4 ton/m2

Gambar 4.27 Permodelan diagram tegangan tanah pada plat basement

Keterangan Gambar : H = Kedalaman Tanah Basement (m) γ = Berat Jenis Tanah (Ton/m3) ka = Koef Tekanan tanah aktif q = beban merata pada permukaan γw = Berat Jenis Air (Ton/m3) Hw = Kedalaman Tanah Basement (m)

Page 48: Perhitungan Struktur Bangunan Gedung

Perhitungan Struktur   Bab IV

Perencanaan Struktur Bangunan Tinggi Dengan Flat Plate – Core Wall Building System  IV - 48

4.13.3 Karakteristik Material Beton Struktur pelat basement direncanakan dengan menggunakan material

beton bertulang dengan mutu beton f’c = 25 MPa (K-300) dan mutu

tulangan ulir Fy =400 MPa.

4.13.4 Analisis dan Desain Penulangan Pelat Basement Dari hasil analisis diperoleh besarnya gaya-gaya dalam dan deformasi

struktur sebagai berikut :

• Momen arah 1-1 maksimum = 37,87 ton.m/m

• Momen arah 1-1 minimum = -7,93 ton.m/m

• Momen arah 2-2 maksimum = 39,75 ton.m/m

• Momen arah 2-2 minimum = -9,29 ton.m/m

4.13.5 Perhitungan Tulangan Pelat Basement

Perhitungan luas tulangan pelat basement yang dibutuhkan

menggunakan bantuan dari software SAP2000. Pelat basement

dimodelkan sebagai balok dengan tebal 100 cm, dan lebar 1 m yang

menggunakan tumpuan jepit di salah satu ujungnya.

Momen dari hasil analisis ditempatkan di ujung yang lain sebagai beban

terpusat, untuk menciptakan momen sesuai yang direncanakan. Dari

pemodelan struktur seperti itu, dapat diperoleh luas tulangan yang

dibutuhkan.

Tulangan arah 1-1 Momen arah 1-1 maksimum = 37,87 ton.m/m

Momen arah 1-1 minimum = -7,93 ton.m/m

As dibutuhkan untuk M1-1 maks = 2439 mm2/m

Direncanakan menggunakan tulangan dengan diameter 19 mm.

Luas satu tulangan = As1 = 1/4 x π x d2 = 0,25 x π x 192 = 283 mm2

Jumlah tulangan yang dibutuhkan = 2439 mm2/283 mm2 = 8,6

Jarak antar tulangan = 1000/8,6 = 116 mm

Sehingga tulangan yang dipakai adalah D19-100 (As = 2830 mm2)

As dibutuhkan untuk M1-1 min = 504,28 mm2/m

Direncanakan menggunakan tulangan dengan diameter 19 mm.

Luas satu tulangan = As1 = 1/4 x π x d2 = 0,25 x π x 192 = 283 mm2

Page 49: Perhitungan Struktur Bangunan Gedung

Perhitungan Struktur   Bab IV

Perencanaan Struktur Bangunan Tinggi Dengan Flat Plate – Core Wall Building System  IV - 49

Jumlah tulangan dibutuhkan = 504,28 mm2/283 mm2 = 1,78

Jarak antar tulangan = 1000/1,78 = 561,196 mm

Sehingga tulangan yang dipakai adalah D19-250 (As = 1132 mm2)

Tulangan arah 2-2 Momen arah 2-2 maksimum = 39,75 ton.m/m

Momen arah 2-2 minimum = -9,29 ton.m/m As dibutuhkan untuk M2-2 maks = 2562 mm2/m

Direncanakan menggunakan tulangan dengan diameter 19 mm.

Luas satu tulangan = As1 = 0,25 x π x 192 = 283 mm2

Jumlah tulangan yang dibutuhkan = 2562 mm2/283 mm2 = 9,05

Jarak antar tulangan = 1000/9,05 = 110 mm

Sehingga tulangan yang dipakai adalah D19-100 (As=2830 mm2)

As dibutuhkan untuk M2-2 min = 590 mm2/m

Direncanakan menggunakan tulangan dengan diameter 19 mm.

Luas satu tulangan = As1 = 0,25 x π x 192 = 283 mm2

Jumlah tulangan yang dibutuhkan = 590 mm2/283 mm2 = 2,08

Jarak antar tulangan = 1000/2,08 = 479.66 mm

Sehingga tulangan yang dipakai adalah D19-250 (As=1132 mm2)

4.14 PERHITUNGAN SAMBUNGAN KOLOM DAN PELAT LANTAI

4.14.1 Perhitungan Gaya Dalam Mkap, ki = 377,2 ton.m

Mkap, ka = 377,2 ton.m

lki = 10 m

ln, ki = 9,7 m

lka = 9 m

ln, ka = 7,7 m

tinggia = 4 m

tinggib = 4 m

Wu = 1,2 D + 1,6 L = 1,2 (250) + 1,6 (400) = 940 kg/m2

2

22

6

)3(

y

xyxuequ l

lllWq

−××=

 

22

22

/2957106

)8103(8940 mkgqequ =×

−×××=

Page 50: Perhitungan Struktur Bangunan Gedung

Perhitungan Struktur   Bab IV

Perencanaan Struktur Bangunan Tinggi Dengan Flat Plate – Core Wall Building System  IV - 50

 

 

 

 

 

 

Gambar 4.28 Sketsa beban pada perhitungan sambungan kolom dan plat lantai

2)(5,0

7,0

,,

,,

,, lq

hh

Mll

Mll

Vbkak

kakapkan

kakikap

kin

ki

kol×

++×

⎟⎟⎠

⎞⎜⎜⎝

⎛+××

=

.81,1672

10957,2)44(5,0

2,3777,7

92,3777,8

107,0tonVkol =

×+

⎟⎠

⎞⎜⎝

⎛+××

TzM

C kikapki 8,230

144,12,3777,07,0 , =

×=

×=

 

TzM

T kakapka 8,230

144,12,3777,07,0 , =

×=

×=

 

Vj,h = Cki + Tka – Vkol

= 230,8 + 230,8 – 167,81

= 293,79 Ton

TVhdV hj

cvj 1626,27679,293

300,1222,1

,, =×=×= 

 

4.14.2 Kontrol Tegangan Geser Horizontal Minimal

1,5 f’c = 1,5 (373,5) = 560,25 kg/cm2

hc = 130 cm

bc = 130 cm

)(/25,560/34,16130130

6,276162 22,, OKcmkgcmkg

hbV

Vcj

vjhj <=

×=

×=

 

Page 51: Perhitungan Struktur Bangunan Gedung

Perhitungan Struktur   Bab IV

Perencanaan Struktur Bangunan Tinggi Dengan Flat Plate – Core Wall Building System  IV - 51

4.14.3 Penulangan Geser Horizontal

22,, 8,11506068,115

24006,276162 mmcm

fV

Ay

vjhj ====

Sengkang rangkap = 16 mm

A tersedia = 804 mm2

Jumlah sengkang = 15 lapis (As = 12064 mm2)

4.14.4 Penulangan Geser Vertikal

sg

u

hjsvc

AcfAN

VAV

×⎟⎟⎠

⎞⎜⎜⎝

⎛×+

×=

'6,0

' ,,

( ) TonV vc 0143,035,3706,11816,0

1626,27621

, =×+

×= 

Vs,v = Vj,v – Vs,v

= 276,1626 – 0,0143 = 276,1483 Ton

2,, 11506

24003,276148 mm

fV

Ay

vsvj ===

 

ntulangan = 15D16 (As = 12064 mm2)

4.14.5 Penulangan Geser Pada Tumpuan Pelat (Jalur Kolom)

221 lq

lMM

V ×+

+=

tonV 225,902

10957,210

2,3772,377=

×+

+=

 

23,37592400

90225 mmfV

Ay

v === 

Sengkang rangkap = 16 mm

A tersedia = 804 mm2

Jumlah sengkang = 5 lapis