Click here to load reader

PERENCANAAN STRUKTUR JETTY DAN …digilib.its.ac.id/public/ITS-Undergraduate-16051-3106100136... · Perhitungan precast untuk jetty ... Menghitung anggaran biaya. Metodologi. Pendahuluan

  • View
    249

  • Download
    15

Embed Size (px)

Text of PERENCANAAN STRUKTUR JETTY DAN …digilib.its.ac.id/public/ITS-Undergraduate-16051-3106100136... ·...

  • PERENCANAAN STRUKTUR JETTY DAN PERKERASAN TERMINAL MULTIPURPOSE DI MOROKREMBANGAN, SURABAYA

  • Latar Belakang

    Pelabuhan Tanjung Perak akan mencapai kapasitasmaksimumnya (2.545.400 TEU) pada tahun 2011.

    Diprediksikan akan terjadi overflow sebesar 68.600 TEU pada tahun 2012.

    Sumber: The Study for development of the greater Surabaya Metropolitan Ports in the Rebublic of Indonesia, Final Report 2007

    (JICA).

    01234567

    1975

    1980

    1985

    1990

    1995

    2000

    2005

    2010

    2015

    2020

    2025

    2030

    2035V

    olum

    e Pe

    ti K

    emas

    [Ju

    ta

    TEU

    ]

    Tahun

    PRODUKSI RIIL

    JICA 2007

  • Kesimpulan dibutuhkan terminal petikemas baru di Surabaya.

  • Lokasi Study

  • Sedikit fakta tentang lokasi: Strategis, baik dari arah darat maupun arah laut. Kedalaman perairan untuk reklamasi relatif

    dangkal. Kekuatan arus relatif rendah.

  • Batasan Masalah

    Data-data yang digunakan dalam analisa adalahdata-data sekunder.

    Layout yang digunakan adalah layout yang diusulkan oleh PT. Sarana Mitra Global Nusantara dan evaluasi yang dilakukan hanya pada layout dermaganya saja.

    Dalam penyusunan Tugas Akhir ini, tresteldianggap sudah jadi.

  • Lingkup Tugas Akhir

    Evaluasi layout daratan Perencanaan detail struktur jetty (fender dan

    boulder, pelat, balok, poer, dan tiang pancang) Perhitungan precast untuk jetty Perencanaan perkerasan dengan British Standard Membuat metode pelaksanaan Menghitung anggaran biaya.

  • Metodologi

    Pendahuluan Mempelajari latar belakang dan permasalahanyang ada di lokasi proyek.

    Study LiteraturMempelajari dasar teori, konsep dan perumusanyang akan dipakai dalam perencanaan.

    Pengumpulan danAnalisis Data

    Data bathymetri dan topografiData arus dan pasang surutData angin dan gelombangData tanah

    Kriteria Desain

    Peraturan yang digunakanKualitas bahan dan materialKriteria kapal rencanaPembebananPerhitungan fender dan boulder

    Evaluasi LayoutPanjang dermagaLebar dermagaKedalaman Perairan

  • PerencanaanStruktur Dermaga

    Perhitungan pelat (klasik dan precast)Perhitungan balok (klasik dan precast)Perhitungan poer (klasik dan precast)Perhitungan pondasi tiang pancang baja.

    PerencanaanPerkerasan

    Merencanakan perkerasan untuk concrete paving block dengan mengacu kepadaBritish Standart.

    Analisa BiayaHarga material dan upahAnalisa harga satuanRencana Anggaran Biaya

    Metode PelaksanaanPersiapan lahanPekerjaan struktur jettyPekerjaan perkerasan

    Kesimpulan Kesimpulan hasil perencanaan

  • Peta Bathymetri

    (Sumber: KA Andal Pembangunan Terminal Multipurpose dan DepoKontainer PT. Sarana Mitra Global Nusantara)

  • Data Arus

    (Sumber: KA Andal Pembangunan Terminal Multipurpose dan DepoKontainer PT. Sarana Mitra Global Nusantara)

  • Data Pasang Surut

    (Sumber: KA Andal Pembangunan Terminal Multipurpose dan DepoKontainer PT. Sarana Mitra Global Nusantara)

    Tidal range = 2,6 m

  • Data Tanah

    Data tanah yang dipergunakan diperoleh daripekerjaan soil investigasi yang dilakukan padaDesember 2009 di perairan Morokrembangan.

    Dari hasil bor dan SPT yang dilakukan, diketahuibahwa lapisan tanah di lokasi dermaga sampaikedalaman 100 meter didominasi oleh tanah lanauberlempung (Clayey Silt).

    Nilai SPT rata-rata lapisan tanah di Teluk Lamong kurang dari 40.

  • Tabel SPT data tanah

  • Kapal Rencana

    DWT : 35.000 Loa : 211 m Draft : -10,5m Height : 57,91 m Width : 32,1 m

  • Kualitas Material

    MUTU BAJAKuat leleh (fyU32) = 320 MPa dan (fyU39) = 390 MPa

    Tegangan tarik baja untuk pembebanan tetap,a-U32 = 1850 kg/cm2 dan a-U39 = 2250 kg/cm2

    Tegangan tarik atau tekan baja rencana, au-U32 = 2780 kg/cm2 dan au-U39 = 3390 kg/cm2

    Modulus elastisitas diambil sebesar 2 105 Mpa

    Ukuran baja tulangan yang digunakan adalah D16 D32

  • Evaluasi Layout

    Panjang dermaga desain = 500 m. Evaluasi:Lp = n.Loa + (n-1) 15 +50

    = 2x211 + 15 + 50= 487 m < 500 m OK

    Lebar dermaga desain= 50m. Evaluasi:

    Kebutuhan lebar dermaga = 2+16+20+10+2 = 50 m.Maka lebar rencana dermaga sebesar 50 m sudah memenuhi kebutuhan.

  • Elevasi desain= +5 mLWS.Evaluasi:El = beda pasang surut + (1m 1,5 m )

    = 2,60 + 1,5 m = 4,10 m

    Sehingga elevasi rencana dermaga sebesar +5,00 m sudahmemenuhi kebutuhan.

  • Kebutuhan kedalamanKedalaman = 1,1 draft kapal

    = 1,1 x 10,5= 12 m

    Kondisi eksisting kedalaman di muka dermaga adalah 5m disisi Timur dan 9m di sisi Barat. Oleh karena itu diperlukanpengerukan untuk menyesuaikan kebutuhan kedalamandermaga.

  • Desain Dimensi Struktur

    Berikut ini adalah disain dimensi struktur dermaga : Panjang dermaga : 500 m (2 blok @ 250 m) Lebar dermaga : 50 m Tebal Pelat : 40 cm Balok Melintang : 80 x 120 cm Balok Memanjang : 80 x 120 cm Balok Crane : 120 x 150 cm Balok Fender : 80 x 120 cm Poer tunggal : 175 x 175 x 120 cm Poer ganda : 175 x 300 x 120 cm Tiang pancang, diameter : 1,016 m

    tebal : 19 mm

  • Pembagian Blok

  • Layout Pembalokan

  • Pembebanan

    Beban Vertikal1. Berat sendiri (qd)

    Berat pelat = 0,4 x 2,9 = 1,16 t/m2

    Berat Finishing(5 cm) = 0,05 x 2,9 = 0,145 t/m2

    Total qd = 1,305 t/m22. Beba hidup merata

    Keadaan normal: Beban pangkalan = 5,0 t/m2

    Beban air hujan (5cm) = 0,05 x 1 t/m3 = 0,05 t/m2

    Total beban hidup untuk keadaan normal = 5,05 t/m2Keadaan saat gempa:Beban pangkalan = 50%x 5,0 t/m2 = 2,5 t/m2

  • 3. Beban terpusat:-Petikemas

    -Truk Kontainer

    Petikemas tampak samping

    -Container Crane

  • Beban Horizontal1. Beban tumbukan kapal

    Ef = 22,35 ton-m

    Fender Karet Super Arch tipe SA-800H dengan data-data sebagai berikut :Defleksi = 45 % (R3)Energi = 30 ton-m (> Ef = 22,35 ton-m)Reaksi = 113 Ton (sebagai gaya horizontal)Panjang = 2,5 meterBerat = 2170 kgTipe Baut = W 2 in (8 buah)

    Fender dipasang pada setiap portal dermaga.

  • 2. Beban tarikan kapal bobot kapal, angin dan arus- Gaya tarik boulder (Pa) = 150 tonDalam kondisi kritis diambil = 45

    H = 106, 07 ton

    - akibat arus

    Pc = 5,3 ton

    - akibat angin

    Pw = 82,08 ton

  • Jumlah gaya tarik akibat arus dan angin= 5,3 t + 82,08t= 87,38 tonSetelah dibandingkan dengan gaya tarik berdasarkan bobotkapal, maka untuk perencanaan dipilih gaya tarik kapal106,07 ton .

    Berdasarkan besar gaya tarik kapal, maka dipilihlah boulder Type BR-150 dengan spesifikasi berikut:-Kapasitas tarik : 150 ton-Dimensi: A = 600 mm

    B = 1000 mmC = 810 mmD = 750 mmE = 381 mmF = 710 mmG = 306 mmH = 100 mm

    Boulder dipasang setiap jarak 18 m (jarak 3 portal).

  • 3. Beban GempaBeban gempa dihitung berdasarkan respon spektrumdinamis. Berikut adalah grafik respon spektrumgempa untuk wilayah gempa 2.

  • Gambar Beban-beban horizontal

  • Kombinasi Pembebanan

    DL + LL DL + LL + Fender DL + LL + Boulder DL + Truck + PK DL + CC + Truck DL + CC + Truck + PK DL + 0,5 LL + Gempa X + 0,3 Gempa Y DL + 0.5 LL + Gempa Y + 0,3 Gempa X

  • Analisis dengan SAP 2000

  • Output SAP

    Panjang Momen Lintang Tors i

    (m) (kgf-m) (kgf) (kgf-m)

    Mel intang 2236 8 tumpuan -194435 8

    180 8 lapangan 133840.5 3

    9 8 tump.i 105996 3

    30 8 tump.j -93821 2

    17 8 tumpuan -9230.7 1

    Memanjang 2236 6 tumpuan -194435 8

    180 6 lapangan 133840.5 3

    9 6 tump.i 105996 3

    30 6 tump.j -93821 2

    17 6 tumpuan 9230.67 1

    Crane 1100 6 tumpuan -155969 7

    2297 6 lapangan 142056.7 7

    1100 6 tump.i -116732 5

    1100 6 tump.j 112320.4 5

    35 6 tumpuan 16077.5 3

    Fender 45 2 tumpuan -48136.1 2

    44 2 tump.i -1607.9 4

    573 2 tump.j -35005.3 2

    574 2 tumpuan -2020.1 7

    Balok Frame Pos is i Combo

  • Penulangan Pelat

    5.2 7.1 Mlx 9107.478 3.415 1.825 OK 9.699 17.569 D 16 - 80 1810.287

    5.2 7.1 -Mtx 9107.478 3.415 1.825 OK 9.699 17.569 D 16 - 80 1810.287

    5.2 7.1 Mly 6529.890 3.83 2.105 OK 7.646 13.151 D 16 - 80 1408.001

    5.2 7.1 -Mty 6529.890 3.83 2.105 OK 7.646 13.151 D 16 - 80 1408.001

    5.2 6.1 Mlx 7904.603 3.666 1.994 OK 8.375 15.171 D 16 - 80 1609.144

    5.2 6.1 -Mtx 7904.603 3.666 1.994 OK 8.375 15.171 D 16 - 80 1609.144

    5.2 6.1 Mly 6529.890 3.83 2.534 OK 7.646 13.151 D 16 - 80 1408.001

    5.2 6.1 -Mty 6529.890 3.83 2.534 OK 7.646 13.151 D 16 - 80 1408.001

    5.2 6.2 Mlx 7904.603 3.666 1.994 OK 8.375 15.171 D 16 - 80 1609.144

    5.2 6.2 -Mtx 7904.603 3.666 1.994 OK 8.375 15.171 D 16 - 80 1609.144

    5.2 6.2 Mly 6529.890 3.83 2.534 OK 7.646 13.151 D 16 - 80 1408.001

    5.2 6.2 -Mty 6529.890 3.83 2.534 OK 7.646 13.151 D 16 - 80 1408.001

    5.2 7.2 Mlx 9107.478 3.415 1.825 OK 9.699 17.569 D 16 - 80 1810.287

    5.2 7.2 -Mtx 9107.478 3.415 1.825 OK 9.699 17.569 D 16 - 80 1810.287

    5.2 7.2 Mly 6529.890 3.83 2.534 OK 7.646 13.151 D 16 - 80 1408.001

    5.2 7.2 -Mty 6529.890 3.83 2.534 OK 7.646 13.151 D 16 - 80 1408.001

    1.5 5.2 Mlx 8422.611 3.551 1.915 OK 8.954 16.220 D 16 - 60 1810.287

    1.5 5.2 -Mtx 9933.110 3.27 1.725 OK 10.64 19.274 D 16 - 50 2011.43

    1.5 5.2 Mly 3479.343 4.076 D 16 - 30 1005.715

    1.5 5.2 -Mty 1999.820 4.076 D 16 - 50 603.429

    1.6 5.2 Mlx 8081.814 3.626 1.967 OK 8.565 15.515 D 16 - 65 1609.144

    1.6 5.2 -Mtx 9566.690 3.332 1.755 OK 10.27 18.603 D 16 - 50 2011.43

    1.6 5.2 Mly 3461.432 4.076 D 16 - 50 603.429

    1.6 5.2 -Mty 2054.450 4.076 D 16 - 50 603.429

    Dipasang mm2

    As pasang mm2

    Ca Ket100n

    A perlu cm2

    Momen Pelat

    F3.3

    One Way Slab

    D1.4

    Two Way Slab

    E3.5

    One Way Slab

    B1.2

    Two Way Slab

    C1.2

    Two Way Slab

    Type Pelat

    lx ly ly/lx

    A1.4

    Two Way Slab

  • Penulangan Balok

    b h Tarik Tekan Tarik Tekan Tump Lap

    (cm) (cm) (mm2) (mm2) (mm2) (mm2) (mm2) (mm2)

    Melintang 80 120 12861.44 5629,73 7234.6 3215.4 D-22 D-22

    16 7 9 4

    D-32 D-32 D-32 D-32

    Memanjang 80 120 12861.44 5629,73 7234.6 3216,99 D-22 D-22

    16 7 9 4

    D-32 D-32 D-32 D-32

    Crane 120 150 11259 4825.5 6434 3217 D-22 D-22

    8 2 5 4

    D-32 D-32 D-32 D-32

    Fender 80 120 4561.6 1900.6 4561.6 1900.6 D-22 D-22

    12 5 12 5

    D-22 D-22 D-22 D-22

    Plank Fender 200 100 9498.5 1899.7 9498.5 1899.7 D-22 D-22

    12 5 12 5

    D-32 D-22 D-32 D-22

    Balok

    Dimensi Tumpuan Lapangan Geser

    N Tul

    100 150

    N Tul

    100 150

    N Tul

    100 200

    N Tul 100 100

    N Tul 120 120 Penulangan Poer

    b h Tarik Tekan Tarik Tekan

    (cm) (cm) (mm2) (mm2) (mm2) (mm2)

    Poer Tunggal 175 120 16689 16689 7234.6 7234.6

    34 34 34 34

    D-22 D-22 D-32 D-32

    Poer Ganda 170 300 12169 12169 12169 12169

    32 32 32 32

    D-22 D-22 D-22 D-22

    Lapangan

    N Tul

    N Tul

    Balok

    Dimensi Tumpuan

  • Perhitungan Pelat Precast

    1. Kemampuan angkat crane (10 ton)Berat satu segmen pelat = 5,36 x 7,16 x 0,2 x 2900

    = 22,26 ton > 10 ton.Agar elemen pelat dapat diangkut oleh crane :

    pelat dibagi menjadi 8 [email protected] 1 x 5,36 m.Berat 1 elemen pelat:5,36 X 1 X 0.2 X 2900 = 3,108 ton3,108 ton < 10 ton (OK)

    6 8 -Mtx D16-80 1810.287

    6 8 Mlx D16-80 1810.287

    6 8 -Mty D16-80 1408.001

    6 8 Mly D16-80 1408.001

    As Pasang

    A

    Type Pelat

    lx ly lokas i D pasang

  • Kontrol momen vs Tulangan terpasang

    Pada saat penumpukan (umur 7 hari)Diperoleh momen (M) terbesarditumpuan: - 2082,89 kgm.

    Tegangan yg bekerja akibat (M):

    Momen kerja maksimum:Mmax =

    a hAM 117x831,0x287,1810

    2082896=

    = 11,83 kg/mm2 = 1183 kg/cm2 < 1850 kg/cm2 (OK)

    =

    b' n

    a

    968,0x5,171183

    = =

    = 69,83 kg/cm2 < 75,07 kg/cm2 (OK)

    hA a

    7,11x831,0x1850x1028,18=

    = 3256,15 kg.m > 2082,89 kg.m (OK)

  • Pada saat pengangkatan

    My = -My = 178,295 kg.mKontrol tulangan precastTegangan yg bekerja akibat M:

    a hAM= = 117x831,0x287,1810

    178,295

    = 101,29 kg/cm2 < 1850 kg/cm2 (OK)

    b' n

    a= = 968,0x5,1729,101

    = 6,01 kg/cm2 < 75,07 kg/cm2 (OK)

    Momen kerja maksimum:

    Mmax = hA a

    = 7,11x831,0x1850x1028,18

    = 3256,15 kg.m > 178,295 kg.m (OK)

  • Pada saat menahan beton basah (umur 14 hari)

    Tegangan yang bekerja akibat M:

    Momen kerja maksimum:M maks =

    536cm

    M = 1/8 q L2 + P L= 1/8 x 1160 x 5,362 + x 100 x 5,36= 4012,496 kg.m

    a hAM= = 1160,6 kg/cm

    2 < 1850 kg/cm2 (OK)

    b' n

    a= = 85,133 kg/cm2 < 101,64 kg/cm2 OK)

    hA a = 7,11x817,0x1850x1028,18

    = 4290,13 kg.m > 4012,496 kg.m (OK)

  • Prosedur perencanaan precast untuk elemen-elemenstruktur dermaga yang lain, sama dengan prosedur

    pada precast pelat.

  • Perencanaan Tiang Pancang

    Type Tiang Type BebanCombo Frame Beban Rencana

    Tegak

    P 8 57 -273359.800 kgV2 7 57 9064.800 kgV3 8 5 8824.600 kg

    M2 8 5 102802.760 kg.m

    M3 7 514 -100620.360 kg.m

    Miring

    P(tekan) 8 517 -238195.200 kgP(tarik) 8 43 70360.500 kg

    V2 8 6 -6703.900 kgV3 7 60 -8966.100 kgM2 7 517 -99891.700 kg.m

    M3 8 6 -103934.860 kg.m

    Defleksi Tiang

    U1 7 1 1.712 mmU2 8 1 1.616 mm

  • Kebutuhan Kedalaman Pondasi

    Kedalaman yg dibutuhkan:Tiang tegak : 42 mTiang miring : 60 m

    0

    10

    20

    30

    40

    50

    60

    70

    80

    90

    100

    0 200 400 600 800 1,000

    Daya Dukung Pondasi di B-4

    Qad tekan P tiang tegak P tiang miring Qs

    Dept

    h (m

    )

    Qad (ton)

  • Defleksi Maksimum

    Tipe Frame/joint Comb Def Def

    maks

    KET

    u1 (mm) 1 Comb 2 1.712 4 OK!!!

    u2 (mm) 1 Comb 3 1.616 4 OK!!!

    u3 (mm) 14 Comb 2 2.368 4 OK!!!

  • Kontrol Kekuatan Bahan

    Tiang Pancang Tegak- Kontrol momen

    Mmax = 102,802 tonm < Mijin = 453,324 ton.m OK!!- Kontrol gaya horizontal (Hu)

    Untuk tiang dengan ujung tetap (fixed headed pile)Hu = 37,15 ton > Hmax = 9,065 ton OK!!

    - Kontrol teganganmax= =

    = 2 x 453,324 / (16,4 + 8 )

    00740,0508,0x102802,760

    05951,08,273359+ 1165,0781 kg/cm2 < 2400 kg/cm2 ...OK

    Tiang Pancang Miring- Kontrol momen

    Mmax = 103,934 tonm < Mijin = 453,324 ton.m OK!!- Kontrol gaya horizontal (Hu)

    Untuk tiang dengan ujung tetap (fixed headed pile)Hu = 37,15 ton > Hmax = 8,966 ton OK!!

    - Kontrol teganganmax =

    = 2 x 453,324 / (16,4 + 8 )

    00740,0508,0x103934.86

    05951,0238195.2

    + = 1113,760 kg/cm2 < 2400 kg/cm2 ...OK

  • Kalendering

    Perumusan kalendering yang dipakai adalah Alfred Hiley Formula (1930).

    TIANG TEGAK TIANG MIRING103 mm 127 mm

    Stabilitas Tiang terhadap Frekuensi Gelombang

    TIANG t KETTEGAK 10,09 s 6 s OK!!MIRING 9,44 s 6 s OK!!

  • Kontrol Posisi Tiang

    Posisi tiang miring harus dikontrol terhadap kedalamannya sehingga tidak ada tiang yang bertemu. Tiang miring dipasangdengan perbandingan 10:1.

  • Rencana Anggaran untuk Pekerjaan Persiapan

    No Uraian Volume Satuan Harga Satuan (Rp) Jumlah (Rp)1 Pembersihan lapangan 1 Ls 13,600,000 13,600,000

    2 Pengukuran dan pemasangan bowplank 1 Ls 25,500,000 25,500,0003 Mobilisasi dan demobilisasi 1 Ls 500,000,000 500,000,0004 Penerangan 1 Ls 7,500,000 7,500,0005 Administrasi dan dokumentasi 1 Ls 10,000,000 10,000,0006 Gudang 1 Ls 25,000,000 25,000,0007 Direksi keet 1 Ls 42,500,000 42,500,000

    624,100,000Sub Total I

  • Rencana Anggaran Biaya Pekerjaan Struktur Dermaga

    No Uraian Volume Satuan Harga Satuan (Rp) Jumlah (Rp)1 Pengadaan tiang pancang baja 51,528 m' 2,500,000 128,820,000,0002 Pemancangan tiang tegak 35,400 m' 472,102 16,712,406,0803 Pemancangan tiang miring 16,128 m' 590,127 9,517,573,6324 Penyambungan tiang 4,294 buah 48,532 208,394,2615 Pengangkutan tiang 9,096 m' 22,675 206,252,4066 Pelat lantai beton 20,000 m3 4,162,483 83,249,652,2947 Balok melintang (80/120) 3,870.72 m3 4,603,910 17,820,445,7558 Balok memanjang (80/120) 2,400 m3 3,401,913 8,164,590,6489 Balok crane (100/150) 1,500 m3 3,779,513 5,669,269,336

    10 Balok fender (80/120) 161.28 m3 2,675,644 431,527,87911 Plank fender (100 x 200 x 350) 588 m3 3,264,628 1,919,601,47212 Poer beton tiang ganda (300 x 175 x 120) 1,058.40 m3 3,069,153 3,248,391,59913 Poer beton tiang tunggal (170 x 170 x 120) 1,456.56 m3 2,836,660 4,131,766,11915 Beton isi tiang 1708.28 m3 1,888,195 3,225,557,54416 Pengadaan fender SA-800H 84 buah 45,000,000 3,780,000,00017 Pengadaan Boulder BR 150 kapasitas 150 ton 30 buah 35,000,000 1,050,000,00018 Rel crane 1,984 m' 850,000 1,686,400,00019 Dilatasi antar blok 1 buah 177,457 177,457

    279,842,006,482Sub Total II

  • Rekapitulasi Anggaran Biaya

    No Uraian Sub.Total (Rp)

    1 Pekerjaan Persiapan 624,100,0002 Pekerjaan Struktur Dermaga 279,842,006,482

    280,466,106,48228,046,610,648

    308,512,717,130308,512,718,000

    Jumlah Total

    PPn 10%Total + PPn

    Jumlah Akhir (dibulatkan)Terbilang : Tiga Ratus Delapan Milyar Lima Ratus Dua

    Belas Juta Tujuh Ratus Delapan Belas Ribu Rupiah

  • Perkerasan Beban-beban yang bekerja

  • Critical damaging effect (D)

    Indeks klasifikasi

    Nilai pengulangan (N)

    PAWLS L.C.I

    Kurang dari 22 44 8

    8 1616 3232 64

    64 128128 256

    Lebih dari 256

    ABCDEFGH

    Tidak terklasifikasi

    D =25,175,3

    8,0000.12

    PW

    N = terkritisPAWLSMaksimumPAWLSPergerakanKumulatif

    D = 38,28 PAWLS

    = 0,63 x 106 trip

  • fc = 12 MPa

    0,6x106

    Thickness of base=325

    mm

    E=35000 N/mm2

    LCI=F

  • Struktur perkerasan untuk lintasan chassis

    Base CourseCTB K-250

    Sub BaseAgregat BCBR 25%

    Sub GradeCBR 15%

    Concrete Block fc45 MPaBedding Sand 5cm

    60cm

    35cm

    10cm

  • Metode Pelaksanaan

    Pekerjaan Persiapan

  • Moetode Pelaksanaan Perkerasan

  • Kesimpulan

    Layout yang telah disepakati oleh PT.Sarana Mitra Global Nusantara sudah mencapai kriteria yang optimal, mampumelayani kapal jenis cargo dan Petikemas atau kapalMultipurpose dengan kapasitas 35000 DWT.

    Struktur Dermaga dengan:-panjang = 500m-lebar = 50m-elevasi = +5 mLWS

  • -Pelat lantai dermaga dengan tebal 40 cm

    5.2 7.1 Mlx 9107.478 3.415 1.825 OK 9.699 17.569 D 16 - 80 1810.287

    5.2 7.1 -Mtx 9107.478 3.415 1.825 OK 9.699 17.569 D 16 - 80 1810.287

    5.2 7.1 Mly 6529.890 3.83 2.105 OK 7.646 13.151 D 16 - 80 1408.001

    5.2 7.1 -Mty 6529.890 3.83 2.105 OK 7.646 13.151 D 16 - 80 1408.001

    5.2 6.1 Mlx 7904.603 3.666 1.994 OK 8.375 15.171 D 16 - 80 1609.144

    5.2 6.1 -Mtx 7904.603 3.666 1.994 OK 8.375 15.171 D 16 - 80 1609.144

    5.2 6.1 Mly 6529.890 3.83 2.534 OK 7.646 13.151 D 16 - 80 1408.001

    5.2 6.1 -Mty 6529.890 3.83 2.534 OK 7.646 13.151 D 16 - 80 1408.001

    5.2 6.2 Mlx 7904.603 3.666 1.994 OK 8.375 15.171 D 16 - 80 1609.144

    5.2 6.2 -Mtx 7904.603 3.666 1.994 OK 8.375 15.171 D 16 - 80 1609.144

    5.2 6.2 Mly 6529.890 3.83 2.534 OK 7.646 13.151 D 16 - 80 1408.001

    5.2 6.2 -Mty 6529.890 3.83 2.534 OK 7.646 13.151 D 16 - 80 1408.001

    Dipasang mm2

    As pasang mm2

    Ca Ket100n

    A perlu cm2

    Momen Pelat

    B1.2

    Two Way Slab

    C1.2

    Two Way Slab

    Type Pelat

    lx ly ly/lx

    A1.4

    Two Way Slab

  • -Balok melintang dan memanjang dengan ukuran 80/120 cm

    b h Tarik Tekan Tarik Tekan Tump Lap

    (cm) (cm) (mm2) (mm2) (mm2) (mm2) (mm2) (mm2)

    Melintang 80 120 12861.44 5629,73 7234.6 3215.4 D-22 D-22

    16 7 9 4

    D-32 D-32 D-32 D-32

    Memanjang 80 120 12861.44 5629,73 7234.6 3216,99 D-22 D-22

    16 7 9 4

    D-32 D-32 D-32 D-32

    Crane 120 150 11259 4825.5 6434 3217 D-22 D-22

    8 2 5 4

    D-32 D-32 D-32 D-32

    Fender 80 120 4561.6 1900.6 4561.6 1900.6 D-22 D-22

    12 5 12 5

    D-22 D-22 D-22 D-22

    Plank Fender 200 100 9498.5 1899.7 9498.5 1899.7 D-22 D-22

    12 5 12 5

    D-32 D-22 D-32 D-22

    Balok

    Dimensi Tumpuan Lapangan Geser

    N Tul

    100 150

    N Tul

    100 150

    N Tul

    100 200

    N Tul 100 100

    N Tul 120 120

  • -Poer ganda 300x170x200 cm-Poer tunggal 175x175x120 cm

    Anggaran BiayaTotal Biaya yang diperlukan untuk pembangunan strukturdermaga jetty Terminal Multipurpose Morokrembanganadalah sebesar Rp.308,512,718,000. (Tiga ratus delapanmilyar lima ratus dua belas juta tujuh ratus delapan belasribu rupiah).

    b h Tarik Tekan Tarik Tekan

    (cm) (cm) (mm2) (mm2) (mm2) (mm2)

    Poer Tunggal 175 120 16689 16689 7234.6 7234.6

    34 34 34 34

    D-22 D-22 D-32 D-32

    Poer Ganda 170 300 12169 12169 12169 12169

    32 32 32 32

    D-22 D-22 D-22 D-22

    Lapangan

    N Tul

    N Tul

    Balok

    Dimensi Tumpuan

  • TERIMA KASIH

    HERLISKA ISKANDAR MARPAUNG3106.100.136Latar BelakangKesimpulan dibutuhkan terminal petikemas baru di Surabaya.Lokasi StudySlide Number 5Batasan MasalahLingkup Tugas AkhirMetodologiSlide Number 9Peta BathymetriData ArusData Pasang SurutData TanahTabel SPT data tanahKapal RencanaKualitas MaterialEvaluasi LayoutSlide Number 18Slide Number 19Desain Dimensi StrukturPembagian BlokLayout PembalokanPembebananSlide Number 24Slide Number 25Slide Number 26Slide Number 27Slide Number 28Slide Number 29Kombinasi PembebananAnalisis dengan SAP 2000Output SAPPenulangan PelatPenulangan BalokPerhitungan Pelat PrecastKontrol momen vs Tulangan terpasangSlide Number 37Slide Number 38Slide Number 39Perencanaan Tiang PancangKebutuhan Kedalaman PondasiDefleksi MaksimumKontrol Kekuatan BahanKalenderingKontrol Posisi TiangRencana Anggaran untuk Pekerjaan PersiapanRencana Anggaran Biaya Pekerjaan Struktur DermagaRekapitulasi Anggaran BiayaPerkerasanSlide Number 50Slide Number 51Slide Number 52Metode PelaksanaanMoetode Pelaksanaan PerkerasanSlide Number 55KesimpulanSlide Number 57Slide Number 58Slide Number 59Slide Number 60