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FERMATA DI LENTIGIONE A4 - : --- -- di -- 03 LEN-03-RT-STR Relazione sulle strutture LG1.P9.2.01 ADEGUAMENTO STAZIONI E FERMATE AL REGOLAMENTO CE 1371/2007 Parma - Suzzara

Parma - Suzzara FERMATA DI LENTIGIONE - FER – Ferrovie ... · La presente relazione riguarda la progettazione strutturale e il dimensionamento di una pensilina ... Intestazione

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FERMATA DI LENTIGIONE

A4 - : ---

-- di --

03

LEN-03-RT-STR

Relazione sulle strutture

LG1.P9.2.01

ADEGUAMENTO STAZIONI E FERMATE

AL REGOLAMENTO CE 1371/2007

Parma - Suzzara

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Descrizione dell’opera e collocazione nel territorio

La presente relazione riguarda la progettazione strutturale e il dimensionamento di una

pensilina situata nella frazione di Lentigione, comune di Brescello.

La struttura si compone di una fondazione con trave rovescia collegata da cordoli e dalla

struttura in elevazione, pilastri e travi, su cui appoggia il manto di copertura.

L’altezza complessiva dal suolo della struttura sarà di circa 2.60 m, oltre alla parte interrata di

circa 0.50 m.

Le dimensioni complessive della pensilina sono di 7.00 m x 2.00 m (in pianta) con altezza di

2.60 m.

La struttura sarà realizzata in acciaio, in particolare saranno completamente realizzate in

opera, oltre naturalmente alle fondazioni, le strutture portanti orizzontali; i pilastri saranno

realizzati in stabilimento per poi essere montati direttamente in opera.

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Prestazioni di progetto, classe della struttura, vita utile e procedure

di qualità

Le prestazioni della struttura e le condizioni per la sua sicurezza sono state individuate

comunemente dal progettista e dal committente. A tal fine è stata posta attenzione al tipo

della struttura, al suo uso e alle possibili conseguenze di azioni anche accidentali; particolare

rilievo è stato dato alla sicurezza delle persone. La classe della struttura è di tipo 4.

Risulta così definito l’insieme degli stati limite riscontrabili nella vita della struttura ed è stato

accertato, in fase di dimensionamento, che essi non siano superati.

Altrettanta cura è stata posta per garantire la durabilità della struttura, con la consapevolezza

che tutte le prestazioni attese potranno essere adeguatamente realizzate solo mediante

opportune procedure da seguire non solo in fase di progettazione, ma anche di costruzione,

manutenzione e gestione dell’opera. Per quanto riguarda la durabilità si sono presi tutti gli

accorgimenti utili alla conservazione delle caratteristiche fisiche e dinamiche dei materiali e

delle strutture, in considerazione dell’ambiente in cui l’opera dovrà vivere e dei cicli di carico a

cui sarà sottoposta. La qualità dei materiali e le dimensioni degli elementi sono coerenti con

tali obiettivi.

In fase di costruzione saranno attuate severe procedure di controllo sulla qualità, in particolare

per quanto riguarda materiali, componenti, lavorazione, metodi costruttivi.

Saranno seguiti tutti gli inderogabili suggerimenti previsti nelle “Norme Tecniche per le

Costruzioni”.

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Le azioni applicate alla struttura Le azioni applicate al modello strutturale sono le seguenti:

CARICHI PERMANENTI E PESI PROPRI:

Peso proprio calcestruzzo 2500 kg/mc (24 kN/mc)

Peso proprio acciaio 7.8 kg/dm3

Pesi propri di solai:

Peso Proprio Solai a pannelli

Incidenza peso proprio manto di

copertura in pannello sandwich

10 daN/mq

Incidenza manto di

impermeabilizzazione con doppia

guaina bituminosa

10 daN/mq

Incidenza peso proprio

controsoffitto in cartongesso

15 daN/mq

CARICHI VARIABILI

Cat

.

Ambienti qk [kN/m2]

H Coperture e sottotetti.

Cat. H1 – Coperture e sottotetti accessibili per sola

manutenzione.

51 kg/mq (0,50

kN/mq)

NEVE

Per i carichi di neve si considerano i seguenti valore di riferimento al suolo:

Zona I – Mediterranea

qsk = 1.50 kN/m2 (153 kg/mq) per as ≤ 200 m

qsk = 1.35*[1+(as/602)2] kN/m2 per as > 200 m

Si applicheranno le regole di calcolo stabilite al par. 3.4 nel D.M. 14/01/2008.

Nel calcolo delle strutture si è tenuto conto delle situazioni derivanti dall'effetto combinato dei

carichi accidentali e permanenti.

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AZIONI SISMICHE

L’azione sismica è calcolata mediante analisi sismica dinamica modale.

I parametri che determinano l’azione sismica sono i seguenti:

INTESTAZIONE E DATI CARATTERISTICI DELLA STRUTTURA

Nome dell'archivio di lavoro Progetto Pensilina Lentigione

Intestazione del lavoro Pensilina metallica Lentigione

Tipo di struttura Nello Spazio

Tipo di analisi Dinamica

Tipo di soluzione Lineare

Unita' di misura delle forze daN

Unita' di misura delle lunghezze cm

Normativa NTC/2008

NORMATIVA

Vita nominale costruzione 50 anni

Classe d'uso costruzione IV

Vita di riferimento 100 anni

Spettro di risposta Elastico

Probabilita' di superamento periodo di

riferimento 10%

Tempo di ritorno del sisma 949 anni

Localita' Lentigione

ag 0.202

F0 2.41

Tc 0.3

Categoria del suolo D

Fattore topografico 1

DATI SPETTRO

Eccentricità accidentale …

Fattore q di struttura …

Duttilità …

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Carichi da vento

Normativa: D.M. 14/01/2008 (Norme tecniche per le costruzioni) La pressione del vento è calcolata secondo l'espressione:

p = qb · ce · cp · cd

Provincia: Reggio Emilia Zona: 2 Altitudine: 30 m s.l.m Tempo di ritorno Tr: 50 anni;

Velocità di riferimento vb(Tr): 25 m/s

Pressione cinetica di riferimento qb: 39.86 Kg/m2

Altezza della costruzione z: 2.6 m (zmin: 5m)

Distanza dalla costa: Mare, entro 2 km dalla costa Classe di rugosità del terreno: C Categoria di esposizione del sito: III Coefficiente topografico ct: 1

Coefficiente dinamico cd: 1

Coefficiente di esposizione ce(z):

ce(z = 2.6m) = ce(zmin = 5 m) = 1.71

Tettoie e pensiline isolate:

Tettoie a un solo spiovente piano (α = 0°): Pressione del vento con coefficiente di forma cp = 1.2

p(z = 2.6 m) = p(zmin = 5 m) = 81.67 Kg/m2

Azione tangenziale del vento Coefficiente di attrito cf = 0.01

L'azione tangenziale per unità di superficie parallela alla direzione del vento è pari a:

pf = qb · ce · cf = 0.68 Kg/m2

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Carichi da neve

Normativa : D.M. 14/01/2008 (Norme tecniche per le costruzioni)

Il carico provocato dalla presenza della neve agisce in direzione verticale ed è riferito alla proiezione orizzontale della superfice della copertura. Esso è valutato con la seguente espressione:

qs = μi · qsk · CE · Ct

Provincia : Reggio Emilia Zona : Im Altitudine : 30 m s.l.m.

Valore caratteristico neve al suolo : qsk = 153.06 kg/m2

Coefficiente di esposizione CE : 1 (Normale)

Coefficiente termico Ct : 1

Tipo di copertura: ad una falda (α = 0°)

Si assume che la neve non sia impedita di scivolare. Se l'estremità più bassa della falda termina con un parapetto, una barriera od altre ostruzioni, allora il coefficiente di forma non potrà essere assunto inferiore a 0,8 indipendentemente dall'angolo α. Si deve considerare la condizione di carico riportata nella figura a lato, la quale deve essere utilizzata per entrambi i casi di carico, con o senza vento.

Carico da neve :

qs(μ1(α)) = 122.45 kg/m2 [ μ1(α) = 0.8]

qs(μ1=0.8) = 122.45 kg/m2

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RELAZIONE SUI MATERIALI (Ai sensi del D.M. 14.01.2008, Norme Tecniche per le cotruzioni)

1. Generalità.

La presente relazione si riferisce alla realizzazione di una pensilina metallica nella frazione di

Lentigione comune di Brescello.

2. Descrizione delle strutture portanti.

Verranno realizzati:

le fondazioni in cemento armato;

la struttura in elevazione in acciaio;

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Tipo e caratteristiche dei materiali strutturali

1. CEMENTO ARMATO

Calcestruzzi

Riferimenti: D.M. 14.01.2008, par. 11.2;

Linee Guida per la messa in opera del calcestruzzo strutturale;

UNI EN 206-1/2006;

Tipologia strutturale: Fondazioni

Classe di resistenza necessaria ai fini statici: 30 N/mm2 (300 daN/cm2)

Condizioni ambientali: Strutture completamente interrate in terreno

permeabile.

Classe di esposizione: XC2

Rapporto acqua/cemento max: 0.60

Classe di consistenza: S3 (Plastica)

Diametro massimo aggregati: 16 mm

Dosatura dei materiali.

La dosatura dei materiali per ottenere Rck 30 è orientativamente la seguente (per m3

d’impasto).

sabbia 0.4 m3

ghiaia 0.8 m3

acqua 150 litri

cemento tipo 325 350 kg/m3

Qualità dei componenti

La sabbia deve essere viva, con grani assortiti in grossezza da 0 a 3 mm, non proveniente da

rocce in decomposizione, scricchiolante alla mano, pulita, priva di materie organiche,

melmose, terrose e di salsedine.

La ghiaia deve contenere elementi assortiti, di dimensioni fino a 16 mm, resistenti e non gelivi,

non friabili, scevri di sostanze estranee, terra e salsedine. Le ghiaie sporche vanno

accuratamente lavate. Anche il pietrisco proveniente da rocce compatte, non gessose né

gelive, dovrà essere privo di impurità od elementi in decomposizione. In definitiva gli inerti

dovranno essere lavati ed esenti da corpi terrosi ed organici. Non sarà consentito

assolutamente il misto di fiume. L’acqua da utilizzare per gli impasti dovrà essere potabile,

priva di sali (cloruri e solfuri). Potranno essere impiegati additivi fluidificanti o superfluidificanti

per contenere il rapporto acqua/cemento mantenendo la lavorabilità necessaria.

Prescrizione per inerti

Sabbia viva 0-7 mm, pulita, priva di materie organiche e terrose; sabbia fino a 30 mm (70 mm

per fondazioni), non geliva, lavata;pietrisco di roccia compatta.

Assortimento granulometrico in composizione compresa tra le curve granulometriche

sperimentali:

passante al vaglio di mm 16 = 100%

passante al vaglio di mm 8 = 88-60%

passante al vaglio di mm 4 = 78-36%

passante al vaglio di mm 2 = 62-21%

passante al vaglio di mm 1 = 49-12%

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passante al vaglio di mm 0.25 = 18-3%

Prescrizione per il disarmo

Indicativamente: pilastri 3-4 giorni; solette modeste 10-12 giorni; travi, archi 24-25 giorni,

mensole 28 giorni.

Per ogni porzione di struttura, il disarmo non può essere eseguito se non previa

autorizzazione della Direzione Lavori.

Provini da prelevarsi in cantiere

n° 2 cubi di lato 15 cm;

un prelievo ogni 100 mc c28 >= 3* c adm;

Rck 28= Rm – 35 kg/cm2;

Rmin> Rck – 35 kg/cm2

Parametri caratteristici e tensioni limite

Tabella riassuntiva per vari Rck

Rck fck fcd fctm u.m.

250 207.5 117.6 22.6 [kg/cm2] 300 249.0 141.1 25.6 [kg/cm2] 350 290.5 164.6 28.4 [kg/cm2] 400 332.0 188.1 31.0 [kg/cm2] 450 373.5 211.6 33.5 [kg/cm2] 500 415.0 235.2 36.0 [kg/cm2]

Rck fck fcd fctm u.m.

25 20.75 11.75 2.26 [N/mm2] 30 24.90 14.11 2.56 [N/mm2] 35 29.05 16.46 2.84 [N/mm2] 40 33.20 18.81 3.10 [N/mm2] 45 37.35 21.16 3.35 [N/mm2] 50 41.50 23.51 3.60 [N/mm2]

Legenda: fck (resistenza cilindrica a compressione);

fck = 0.83 Rck;

fcd (resistenza di calcolo a compressione);

fcd = cc*fck/c

fctd (resistenza di calcolo a trazione);

fctd = fctk/c;

fctk = 0.7*fctm;

fctm = 0.30*fck2/3 per classi ≤ C50/60

fctm = 2.12*ln[1+fcm/10] per classi > C50/60

Valori indicativi di alcune caratteristiche meccaniche dei calcestruzzi impiegati:

Ritiro (valori stimati): 0.25 mm/m (dopo 5 anni, strutture non armate);

0.10mm/m (strutture armate).

Rigonfiamento in acqua (valori stimati): 0.20 mm/m (dopo 5 anni in strutture armate).

Dilatazione termica: 10*10^(-6) °C^(-1).

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Viscosità = 1.70.

Prospetto classi di esposizione e composizione uni en 206-1

Classe Descrizione

dell’ambiente

Esempi informativi di situzioni a cui possono applicarsi le

classi di esposizione

UNI

9858

A/C

MAX

R’ck

min.

Dos.

Min.

Cem.

KG.

1 Assenza di rischio di corrosione o attacco

X0

Per calcestruzzo privo di

armatura o inserti

metallici: tutte le

esposizioni eccetto dove

c’è gelo e disgelo o

attacco chimico.

Calcestruzzi con

armatura o inserti

metallici: in ambiente

molto asciutto

Interno di edifici con umidità relativa molto bassa.

Calcestruzzo non armato all’interno di edifici.

Calcestruzzo non armato immerso in suolo non aggressivo o in

acqua non aggressiva.

Calcestruzzo non armato soggetto ad cicli di bagnato asciutto ma

non soggetto ad abrasioni, gelo o attacco chimico 1 --- 15 ---

2 Corrosione indotta da carbonatazione

Nota – Le condizioni di umidità si riferiscono a quelle presenti nel copriferro e nel ricomprimento di inserti metallici, ma in molt i casi si

può considerare che tali condizioni riflettano quelle dell’ambiente circostante, in questi la classificazione dell’ambiente circostante può

essere adeguata. Questo può non essere il caso se c’è una barriera fra il calcestruzzo ed il suo ambiente.

XC1

Asciutto o

permanentemente

bagnato

Interni di edifici con umidità relativa bassa. Calcestruzzo armato

ordinario o precompresso con le superfici all’interno di strutture

con eccezione delle parti esposte a condensa o immerse in

acqua

2a 0,60 30 300

XC2

Bagnato, raramente

asciutto

Parti di strutture di contenimento liquidi, fondazioni. Calcestruzzo

armato ordinario o precompresso prevalentemente immerso in

acqua o terreno non aggressivo.

2a 0,60 30 300

XC3

Umidità moderata Calcestruzzo armato ordinario o precompresso in esterni con

superfici esterne riparate dalla pioggia o in interni con umidità da

moderata ad alta

5a 0,55 35 320

XC4

Ciclicamente asciutto e

bagnato

Calcestruzzo armato ordinario o precompresso in esterni con

superfici soggette ad alternanze di asciutto ed umido.

Calcestruzzi a vista in ambienti urbani.

4a,

5b 0,50 40 340

3 Corrosione indotta da cloruri esclusi quelli provenienti dall’acqua di mare

XD1 Umidità moderata Calcestruzzo armato ordinario o precompresso in superfici o parti

di ponti e viadotti esposti a spruzzi d’acqua contenenti cloruri 5a 0,55 35 320

XD2

Bagnato, raramente

asciutto

Calcestruzzo armato ordinario o precompresso in elementi

strutturali totalmente immersi in acqua industriali contenente

cloruri (piscine)

4a,

5b 0,50 40 340

XD3

Ciclicamente asciutto e

bagnato

Calcestruzzo armato ordinario o precompresso, di elementi

strutturali direttamente soggetti agli agenti disgelanti o agli

spruzzi contenenti agenti disgelanti. Calcestruzzo armato o

precompresso, elementi con una superficie immersa in acqua

contenente cloruri e l’altra esposta all’aria. Parti di ponti,

pavimentazioni e parcheggi per auto.

5c 0,45 45 360

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4 Corrosione indotta da cloruri presenti nell’acqua di mare

XS1

Esposto alla salsedine

marina ma non

direttamente in contatto

con l’acqua

Calcestruzzo armato ordinario o precompresso con elementi

strutturali sulle coste o in prossimità 4a,

5b 0,50 40 340

XS2 Permanentemente

sommerso

Calcestruzzo armato ordinario o precompresso di strutture

marine completamente immersa in acqua 5c 0,45 45 360

XS3

Zone esposte agli

spruzzi oppure alla

marea

Calcestruzzo armato ordinario o precompresso con elementi

strutturali esposti alla battigia o alle zone soggette agli spruzzi ed

onde del mare

5c 0,45 45 360

5 Attacco dei cicli gelo/disgelo con o senza disgelanti *(NB XF2 – XF3 – XF4 contenuto minimo aria 3%)

XF1

Moderata saturazione

d’acqua, in assenza di

agente disgelante

Superfici verticali di calcestruzzo come facciate o colonne

esposte alla pioggia ed al gelo. Superfici non verticali e non

soggette alla completa saturazione ma esposte al gelo, alla

pioggia o all’acqua

4a,

5b 0,50 40 320

XF2*

Moderata saturazione

d’acqua in presenza di

agente disgelante

Elementi come parti di ponti che in altro modo sarebbero

classificati come XF1 ma che sono esposti direttamente o

indirettamente agli agenti disgelanti

3, 4b 0,50 30 340

XF3*

Elevata saturazione

d’acqua in assenza di

agente disgelante

Superfici orizzontali in edifici dove l’acqua può accumularsi e che

possono essere soggetti ai fenomeni di gelo, elementi soggetti a

frequenti bagnature ed esposti al gelo

2b,

4b 0,50 30 340

XF4*

Elevata saturazione

d’acqua con presenza di

agente antigelo oppure

acqua di mare

Superfici orizzontali quali strade o pavimentazioni esposte al gelo

ed ai sali disgelanti in modo diretto od indiretto, elementi esposti

al gelo e soggetti a frequenti bagnature in presenza di agenti

disgelanti o di acqua di mare

3, 4b 0,45 35 360

6 Attacco chimico **)

XA1

Ambiente chimicamente

debolmente aggressivo

secondo il prospetto 2

della UNI EN 206-1

Contenitori di fanghi e vasche di decantazione. Contenitori e

vasche per acqua reflue 5a 0,55 35 320

XA2

Ambiente chimicamente

moderatamente

aggressivo secondo il

prospetto 2 della UNI EN

206-1

Elementi strutturali o pareti a contatto di terreni aggressivi

5b 0,50 40 340

XA3

Ambiente chimicamente

fortemente aggressivo

secondo il prospetto 2

della UNI EN 206-1

Elementi strutturali o pareti a contatto di acqua industriali

fortemente aggressive. Contenitori di foraggi, mangimi e liquami

provenienti dall’allevamento animale. Torri di raffreddamento di

fumi e gas di scarico industriali.

5c 0,45 45 360

*) il grado di saturazione della seconda colonna riflette la relativa frequenza con cui si verifica il gelo in condizioni di saturazione:

moderato occasionalmente gelato in condizioni di saturazione; elevato alta frequenza di gelo in condizioni di saturazione.

**) da parte di acque del terreno o acqua fluenti

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Acciaio per C.A.

(Rif. D.M. 14.01.2008, par. 11.3.2)

Acciaio per C.A. B450C

fyk tensione nominale di snervamento: ≥ 4580 kg/cm2 (≥ 450 N/mm2)

ftk tensione nominale di rottura: ≥ 5500 kg/cm2 (≥ 540 N/mm2)

ftd tensione di progetto a rottura: fyk / S = fyk / 1.15 = 3980 kg/cm2 (= 391 N/mm2)

L’acciaio dovrà rispettare i seguenti rapporti:

fy / fyk < 1.35 ft / fy 1.15

Diametro delle barre: 6 ≤ 40 mm.

E’ ammesso l’uso di acciai forniti in rotoli per diametri ≤ 16 mm.

Reti e tralicci con elementi base di diametro 6 ≤ 16 mm.

Rapporto tra i diametri delle barre componenti reti e tralicci: min/max ≥ 0.6

Acciaio per C.A. B450A

fyk tensione nominale di snervamento: ≥ 4580 kg/cm2 (≥ 450 N/mm2)

ftk tensione nominale di rottura: ≥ 5500 kg/cm2 (≥ 540 N/mm2)

ftd tensione di progetto a rottura: fyk / S = fyk / 1.15 = 3980 kg/cm2 (= 391

N/mm2)

L’acciaio dovrà rispettare i seguenti rapporti:

fy / fyk < 1.25 ft / fy 1.05

Diametro delle barre: 5 ≤ 10 mm.

E’ ammesso l’uso di acciai forniti in rotoli per diametri ≤ 10 mm.

Reti e tralicci con elementi base di diametro 5 ≤ 10 mm.

Rapporto tra i diametri delle barre componenti reti e tralicci: min/max ≥ 0.6

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2. ACCIAIO PER CARPENTERIA METALLICA

Proprietà dei materiali per la fase di analisi strutturale

Modulo Elastico: E = 2.100.000 kg/cm2 (210.000 N/mm2)

Coefficiente di Poisson: = 0.3

Modulo di elasticità trasversale: G = E / [2*(1+)] (N/mm2)

Coefficiente di espansione termica lineare: α = 12*10-6 per °C-1 (per T < 100°C)

Densità: ρ = 7850 kg/m3

Caratteristiche minime dei materiali

S235 S275 S355 S355

tensione di rottura 360

N/mm2 430

N/mm2 510

N/mm2 550

N/mm2

tensione di

snervamento

235

N/mm2 275

N/mm2 355

N/mm2 440

N/mm2

Bulloneria

Nelle unioni con bulloni si assumono le seguenti resistenze di calcolo:

STATO DI TENSIONE

CLASSE VITE ftb

(N/mm2

)

fyb

(N/mm2

)

fk,N

(N/mm2

)

fd,N

(N/mm2

)

fd,V

(N/mm2

)

4.6 400 240 240 240 170

5.6 500 300 300 300 212

6.8 600 480 360 360 255

8.8 800 640 560 560 396

10.9 1000 900 700 700 495

legenda: fk,N è assunto pari al minore dei due valori fk,N = 0.7 ft (fk,N = 0.6 ft per viti di

classe 6.8)

fk,N = fy essendo ftb ed fyb le tensioni di rottura e di snervamento

fd,N = fk,N = resistenza di calcolo a trazione

fd,V = fk,N / √2 = resistenza di calcolo a taglio

Saldature

Su tutte le saldature è stato eseguito un controllo visivo e dimensionale. Le saldature più

importanti (ad esempio le saldature delle giunzioni flangiate) sono state controllate a mezzo di

particelle magnetiche e/o ultrasuoni.

Il filo di saldatura utilizzato è di tipo IT-SG3 (Saldature ad alta resistenza, fino a 600N/mm2),

ed ha le seguenti caratteristiche:

Caratteristiche meccaniche: R=590N/mm2; S=420N/mm2; KV (20°C) = 50J

Composizione chimica media: C = 0.08%; Mn =1.4%; Si = 0.8%; P = 0.02%; S = 0.02%.

I saldatori utilizzati per la costruzione delle strutture sono certificati secondo la UNI EN 287/1.

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RELAZIONE STRUTTURALE

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RELAZIONE SUL CALCOLO STATICO DELLE STRUTTURE (Ai sensi della legge n. 1086 dd. 05.11.1971)

1. Generalità.

La presente relazione si riferisce al progetto per la costruzione di una pensilina metallica sita a

Lentigione nel comune di Bresccello per conto di FER.

2. Descrizione dei lavori.

I lavori consistono nella costruzione di una pensilina metallica con trave di fondazione.

In modo particolare verranno realizzati:

le fondazioni in calcestruzzo armato;

la struttura metallica di elevazione;

la copertura;

3. Calcolo delle sezioni.

E` stato eseguito con i metodi classici della scienza delle costruzioni nelle ipotesi di:

a) mantenimento della planarità delle sezioni nella situazione deformata;

b) risposta elastica lineare e simmetrica dei materiali;

c) conglomerato non reagente a trazione.

4. Verifica delle sezioni.

Per le strutture in c.a. l'armatura longitudinale e trasversale necessaria viene desunta dai

calcoli eseguiti con elaboratore elettronico sulla base dei carichi e degli schemi di carico

riportati in precedenza. L'area di acciaio adottata ed indicata nelle tavole di disegno è

maggiore dell'area necessaria.

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Criteri di concezione e di schematizzazione strutturale, modellazione del terreno, proprietà dei materiali, efficacia del modello. La struttura e il suo comportamento sotto le azioni statiche e dinamiche sono state

adeguatamente valutate, interpretate e trasferite nel modello che si caratterizza per la sua

impostazione completamente tridimensionale. A tal fine ai nodi strutturali possono convergere

diverse tipologie di elementi, che corrispondono nel codice numerico di calcolo in altrettante

tipologie di elementi finiti. Travi e pilastri, ovvero componenti in cui una dimensione prevale

sulle altre due, vengono modellati con elementi “beam”, il cui comportamento può essere

opportunamente perfezionato attraverso alcune opzioni quali quelle in grado di definire le

modalità di connessione all’estremità. Eventuali elementi soggetti a solo sforzo normale

possono essere trattati come elementi “truss” oppure con elementi “beam” opportunamente

svincolati. I vincoli con il mondo esterno vengono rappresentati, nei casi più semplici

(apparecchi d’appoggio, cerniere, carrelli), con elementi in grado di definire le modalità di

vincolo e le rigidezze nello spazio. Questi elementi, coniugati con i precedenti, consentono di

modellare i casi più complessi ma più frequenti di interazione con il terreno, realizzabile

tipicamente mediante fondazioni.

Il comportamento del terreno è sostanzialmente rappresentato tramite una schematizzazione

lineare alla Winkler, principalmente caratterizzabile attraverso una opportuna costante di

sottofondo, che può essere anche variata nella superficie di contatto fra struttura e terreno e

quindi essere in grado di descrivere anche situazioni più complesse. .

I parametri dei materiali utilizzati per la modellazione riguardano il modulo di Young, il

coefficiente di Poisson.

Il calcolo viene condotto mediante analisi lineare, ma vengono considerati gli effetti del

secondo ordine e si può simulare il comportamento di elementi resistenti a sola trazione o

compressione.

Si ritiene che il modello utilizzato sia rappresentativo del comportamento reale della struttura.

Sono stati inoltre valutate tutti i possibili effetti o le azioni anche transitorie che possano

essere significative e avere implicazione per la struttura.

E’ stata impiegata un’analisi dinamica in campo lineare con adozione di spettro di risposta

conforme al D.M. 14.01.2008. Agli effetti del dimensionamento è stato quindi impiegato il

metodo degli stati limite.

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NORMATIVE DI RIFERIMENTO

STRUTTURA

Legge 5 novembre 1971 N. 1086 - Norme per la disciplina delle opere in conglomerato

cementizio armato normale e precompresso ed a struttura metallica.

Norme tecniche per le Costruzioni – D.M. 14/01/2008

Norme di cui è consentita l’applicazione ai sensi del cap. 12 del D.M. 14 gennaio

2008:

UNI EN 1990: 2004 - Eurocodice 1 – Criteri generali di progettazione strutturale.

UNI ENV 1991-1-1: 2004; -1-2; 1-3; 1.5 ; UNI ENV 1991-2-4: 1997 - Azioni sulla

struttura.

Eurocodice 2 - Progettazione delle strutture in calcestruzzo.

Eurocodice 3 – Progettazione delle strutture in acciaio.

UNI EN 206-1/2001 - Calcestruzzo. Specificazioni, prestazioni, produzione e conformità.

Servizio Tecnico Centrale del Ministero dei Lavori Pubblici – “Linee Guida sul

calcestruzzo strutturale” –

Circ. MIN.LL.PP. N.11951 del 14 febbraio 1992 - Circolare illustrativa della legge N.

1086.

D.M. 14 febbraio 1992 - Norme tecniche per l’esecuzione delle opere in cemento armato

normale, precompresso e per le strutture metalliche.

Circ. MIN.LL.PP. N.37406 del 24 giugno 1993 – Istruzioni relative alle norme tecniche

per l’esecuzione delle opere in c.a. normale e precompresso e per le strutture metalliche

di cui al D.M. 14 febbraio 1992.

D.M. 9 gennaio 1996 – Norme tecniche per l’esecuzione delle opere in cemento armato

normale e precompresso e per le strutture metalliche.

Circ. Min. LL.PP. 15.10.1996 n.252 AA.GG./S.T.C. - Istruzioni per l’applicazione delle

«Norme tecniche per il calcolo e l'esecuzione ed il collaudo delle strutture in cemento

armato normale e precompresso e per le strutture metalliche» di cui al D.M. 09.01.1996.

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CARICHI E SOVRACCARICHI

D.M. 16 gennaio 1996 – Norme tecniche relative ai criteri generali per la verifica di

sicurezza delle costruzioni e dei carichi e sovraccarichi

Circ. MIN.LL.PP. N.156AA.GG./STC del 4 luglio 1996 – Istruzioni per l’applicazione

delle “Norme tecniche relative ai criteri generali per la verifica di sicurezza delle

costruzioni e dei carichi e sovraccarichi” di cui al D.M. 16 gennaio 1996.

D.M. 16.1.1996 - Norme tecniche relative alle costruzioni in zone sismiche

Circ. Min. LL.PP. 10.4.1997, n. 65 - Istruzioni per l'applicazione delle "Norme tecniche

relative alle costruzioni in zone sismiche" di cui al D.M. 16 gennaio 1996

Norme tecniche per le Costruzioni – D.M. 14/01/2008

TERRENI E FONDAZIONI

D.M. 11 marzo 1988 – Norme tecniche riguardanti le indagini sui terreni e sulle rocce, la

stabilità dei pendii naturali e delle scarpate, i criteri generali e le prescrizioni per la

progettazione, l’esecuzione ed il collaudo delle opere di sostegno delle terre e delle opere

di fondazione.

Circ. MIN.LL.PP. N.30483 del 24 settembre 1988 - Istruzioni riguardanti le indagini sui

terreni e sulle rocce, la stabilità dei pendii naturali e delle scarpate, i criteri generali e le

prescrizioni per la progettazione, l’esecuzione ed il collaudo delle opere di sostegno delle

terre.

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Criteri per la misura della sicurezza

METODO DI CALCOLO AGLI STATI LIMITE

In generale ai fini della sicurezza sono stati adottati i criteri contemplati dal metodo

semiprobabilistico agli stati limite. In particolare sono stati soddisfatti i requisiti per la sicurezza

allo stato limite ultimo (anche sotto l’azione sismica), allo stato limite di esercizio, nei confronti

di eventuali azioni eccezionali. Per la struttura metallica, considerata non dissipativa, sono

stati soddisfatti i requisiti allo stato limite Elastico.

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Schematizzazione delle azioni, condizioni e combinazioni di carico Le azioni sono state schematizzate applicando i carichi previsti dalla norma. In particolare i

carichi gravitazionali, derivanti dalle azioni permanenti o variabili, sono applicati in direzione

verticale (ovvero – Z nel sistema globale di riferimento del modello). Le azioni del vento sono

applicate prevalentemente nelle due direzioni orizzontali o ortogonalmente alla falda in

copertura. Le azioni sismiche, dinamiche, derivano dall’eccitazione delle masse assegnate

alla struttura in proporzione ai carichi a cui sono associate per norma. I carichi sono suddivisi

in più condizioni elementari di carico in modo da poter generare le combinazioni necessarie.

COMBINAZIONI DI CARICO

Le combinazioni di carico s.l.u. statiche (in assenza di azioni sismiche) sono ottenute

mediante diverse combinazioni dei carichi permanenti ed accidentali in modo da considerare

tutte le situazioni più sfavorevoli agenti sulla struttura. I carichi vengono applicati mediante

opportuni coefficienti parziali di sicurezza, considerando l’eventualità più gravosa per la

sicurezza della struttura.

Le azioni sismiche sono valutate in conformità a quanto stabilito dalle norme e specificato nel

paragrafo sulle azioni. Vengono in particolare controllate le deformazioni allo stato limite

ultimo, allo stato limite di danno e gli effetti del second’ordine.

In sede di dimensionamento vengono analizzate tutte le combinazioni, anche sismiche,

impostate ai fini della verifica s.l.u. Vengono anche processate le specifiche combinazioni di

carico introdotte per valutare lo stato limite di esercizio (tensioni, fessurazione, deformabilità).

Oltre all’impostazione spaziale delle situazioni di carico potenzialmente più critiche, in sede di

dimensionamento vengono ulteriormente valutate, per le varie travate, tutte le condizioni di

lavoro statico derivanti dall’alternanza dei carichi variabili, i cui effetti si sovrappongono a

quelli dei pesi propri e dei carichi permanenti. Vengono anche imposte delle sollecitazioni

flettenti di sicurezza in campata e risultano controllate le deformazioni in luce degli

elementi.Avendo optato per una verifica alla stato limite elastico, la struttura è stata

considerata non dissipativa, le maggiori sollecitazioni derivano dal carico accidentale relativo

al vento e alla neve applicati entrambi con il valore massimo.Si riporta in figura la

combinazione più gravosa applicata sulla struttura.

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Metodologie di calcolo, tipo di analisi e strumenti utilizzati.

L’analisi di tipo numerico è stata realizzata mediante il programma di calcolo MasterSap,

prodotto da Studio Software AMV di Ronchi dei Legionari (Gorizia). E’ stato utilizzata

un’analisi lineare dinamica nel rispetto delle norme indicate in precedenza. Le procedure di

verifica adottate seguono il metodo di calcolo degli stati limite ultimo e di esercizio secondo

quanto previsto dal DM 14.01.2008, Norme Tecniche per le Costruzioni.

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Presentazione del modello strutturale e sue proprietà

Questa parte richiede di precisare una serie di proprietà che possono essere ricavate in forma

grafica direttamente da MasterSap. In particolare:

Modelli strutturali

Eventuali sconnessioni

Sezioni impiegate

Disposizione e intensità dei carichi

Distorsioni impresse

Carichi termici

Materiali

Combinazioni di carico

Diamo una breve descrizione delle simbologie adottate da MasterSap.

I NODI

La struttura è individuata da nodi riportati in coordinate.

Ogni nodo possiede sei gradi di libertà, associati alle sei possibili deformazioni, liberi

(spostamenti generalizzati incogniti) per la maggiorn parte, bloccati invece quelli relativi alle

travi di copertura in modo da modellare il comportamento di trave appoggiata tipica per gli

arcarecci. I blocchi vengono applicate nella direzione della terna locale del nodo.

I MATERIALI

I materiali sono individuati da un codice specifico e descritti dal modulo di elasticità, dal

coefficiente di Poisson, dal peso specifico, dal coefficiente di dilatazione termica.

LE SEZIONI

Le sezioni sono individuate in ogni caso da un codice numerico specifico, dal tipo e dai relativi

parametri identificativi. La simbologia adottata dal programma è la seguente:

Rettangolare cava (Rc);

T rovescia (Tr);

C (C.);

Profilo singolo (Ps);

I CARICHI

I carichi agenti sulla struttura sono carichi elementari. I carichi in luce sono individuati da un

codice numerico, da una azione, una categoria, una condizione e da una descrizione. Sono

previsti carichi distribuiti trapezoidali riferiti agli assi globali (fX, fY, fZ, fV) e locali (fx, fy, fz),

forze concentrate riferite agli assi globali (FX, FY, FZ, FV) o locali (Fx, Fy, Fz), momenti

concentrati riferiti agli assi locali (Mx, My, Mz), momento torcente distribuito riferito all'asse

locale x (mx), carichi termici (tx, ty, tz), descritti con i relativi parametri identificativi, aliquote

inerziali comprese, rispetto al riferimento locale. I carichi in luce possono essere attribuiti solo

a elementi finiti del tipo trave o trave di fondazione.

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GLI ELEMENTI FINITI

La struttura è stata suddivisa in sottostrutture, chiamate gruppi.

ELEMENTO TRUSS (ASTA RETICOLARE)

L’elemento truss (asta reticolare) rappresenta il modello meccanico della biella elastica.

Possiede 2 nodi I e J e di conseguenza 12 gradi di libertà.

Gli elementi truss sono caratterizzati da 4 parametri fisici e geometrici ovvero:

1. A Area della sezione.

2. E. Modulo elastico.

3. ρ. Densità di peso (peso per unità di volume).

4. α. Coefficiente termico di dilatazione cubica.

I dati di input e i risultati del calcolo relativi all’elemento stesso sono riferiti alla terna locale di

riferimento indicata in figura.

ELEMENTO FRAME (TRAVE E PILASTRO, TRAVE DI FONDAZIONE)

L’elemento frame implementa il modello della trave nello spazio tridimensionale. E’

caratterizzato da 2 nodi principali I e J posti alle sue estremità ed un nodo geometrico

facoltativo K che serve solamente a fissare univocamente la posizione degli assi locali.

L’elemento frame possiede 12 gradi di libertà.

Ogni elemento viene riferito a una terna locale destra x, y, z. L’elemento frame supporta varie

opzioni tra cui:

1. deformabilità da taglio (travi tozze);

2. sconnessioni totali o parziali alle estremità;

3. connessioni elastiche alle estremità;

4. offsets, ovvero tratti rigidi eventualmente fuori asse alle estremità;

5. suolo elastico alla Winkler nelle tre direzioni locali e a torsione.

L’elemento frame supporta i seguenti carichi:

1. carichi distribuiti trapezoidali in tutte le direzioni locali o globali;

2. sollecitazioni termiche uniformi e gradienti termici nelle due direzioni principali;

3. forza concentrata in tutte le direzioni locali o globali applicata in un punto arbitrario;

4. carichi generici mediante prescrizione delle reazioni di incastro perfetto.

I gruppi formati da elementi del tipo trave riportano, in ordine, i numeri dei nodi iniziale (I),

finale (J) e di riferimento (K), la situazione degli svincoli ai nodi I e J (indicate in legenda

eventuali situazioni diverse dall’incastro perfetto ad entrambi i nodi), i codici dei materiali e

delle sezioni, eventuali offset strutturali o conci rigidi applicati. Un’ulteriore tabella riporta

anche eventuali valori di offset architettonici.

Per ogni asta vengono riportati i carichi applicati: ogni carico è identificato dal suo codice e da

un moltiplicatore.

I gruppi relativi all'elemento trave di fondazione riportano informazioni analoghe. È indicata la

caratteristica del suolo, la larghezza di contatto con il terreno e il numero di suddivisioni

interne. Per la trave di fondazione il programma abilita automaticamente solo i gradi di libertà

relativi alla rotazione intorno agli assi globali X, Y e alla traslazione secondo Z, bloccando gli

altri gradi di libertà. Ogni trave di fondazione è suddivisa in un numero adeguato di parti

(aste). Ogni singola asta interagisce con il terreno mediante un elemento finito del tipo vincolo

elastico alla traslazione verticale tZ convergente ai suoi nodi, il cui valore di rigidezza viene

determinato da programma moltiplicando la costante di sottofondo assegnata dall’utente per

l’area di contatto con il terreno in corrispondenza del nodo.

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I tipi di carichi ammessi sono solo di tipo distribuito fZ, fV, fy. Inoltre accade che:

Vi=Vf; di=df=0, ovvero il carico è di tipo rettangolare esteso per tutta la lunghezza della trave.

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PRESENTAZIONE DEI RISULTATI

METODO DI CALCOLO

ANALISI DINAMICA MODALE

ll programma effettua l'analisi dinamica con il metodo dello spettro di risposta.

Il sistema da analizzare può essere visto come un oscillatore a n gradi di libertà, di cui vanno

individuati i modi propri di vibrazione. Il numero di frequenze da considerare è un dato di

ingresso che l'utente deve assegnare. In generale si osservi che il numero di modi propri di

vibrazione (vedi figure) non può superare il numero di gradi di libertà del sistema.

La procedura attua l'analisi dinamica in due fasi distinte: la prima si occupa di calcolare le

frequenze proprie di vibrazione, la seconda calcola spostamenti e sollecitazioni conseguenti

allo spettro di risposta assegnato in input.

Nell'analisi spettrale il programma utilizza lo spettro di risposta assegnato in input,

coerentemente con quanto previsto dalla normativa. L'eventuale spettro nella direzione

globale Z è unitario. L'ampiezza degli spettri di risposta è determinata dai parametri sismici

previsti dalla normativa e assegnati in input dall'utente.

La procedura calcola inizialmente i coefficienti di partecipazione modale per ogni direzione del

sisma e per ogni frequenza. Tali coefficienti possono essere visti come il contributo dinamico

di ogni modo di vibrazione nelle direzioni assegnate. Si potrà perciò notare in quale direzione

il singolo modo di vibrazione ha effetti predominanti.

Successivamente vengono calcolati, per ogni modo di vibrazione, gli spostamenti e le

sollecitazioni relative a ciascuna direzione dinamica attivata, per ogni modo di vibrazione. Per

ogni direzione dinamica viene calcolato l'effetto globale, dovuto ai singoli modi di vibrazione,

mediante la radice quadrata della somma dei quadrati dei singoli effetti. E' prevista una

specifica fase di stampa per tali risultati.

L'ultima elaborazione riguarda il calcolo degli effetti complessivi, ottenuti considerando tutte le

direzioni dinamiche applicate. Tale risultato (inviluppo) può essere ottenuto, a discrezione

dell'utente in tre modi distinti, inclusi quelli suggeriti della normativa italiana e dall'Eurocodice

8.

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Primo modo di vibrare

Secondo modo di vibrare

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Terzo modo di vibrare

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DEFORMATE

Per ogni combinazione di carico e per tutti i nodi non completamente bloccati il programma

calcola spostamenti (unità di misura L) e rotazioni (radianti). Viene anche rappresentata la

deformata in luce dell’asta che riproduce il comportamento di una funzione polinomiale di

quarto grado. Gli spostamenti sono positivi se diretti nel verso degli assi globali X Y Z, le

rotazioni positive se antiorarie rispetto all’asse di riferimento, per un osservatore disteso lungo

il corrispondente semiasse positivo (vedi figure).

Viene anche determinato il valore massimo assoluto (con segno) di ogni singola deformazione

e il valore massimo dello spostamento nello spazio (radice quadrata della somma dei quadrati

degli spostamenti).

Deformata statica

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Di seguito vengono riportati i valori di freccia in campata relative agli arcarecci:

1 freccia/luce 1/200

2 freccia/luce 1/300

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3 freccia/luce 1/500

ASTE RETICOLARI

Per ogni elemento e per ogni combinazione di carico statica vengono calcolate:

tensione unitaria (F/L2);

forza assiale (F).

Il segno positivo indica trazione.

Nell’analisi dinamica, per ogni direzione sismica e per ogni asta, viene indicato il modo che dà

luogo al massimo effetto e il relativo valore, nonché l’effetto risultante calcolato in base al

criterio SRSS o CQC come scelto dall’utente.

Nella stampa degli inviluppi viene riportata la tensione e lo sforzo assiale Fx calcolato

secondo la modalità scelta dall’utente nella fase di input riguardante l’assegnazione

dell’intestazione e dei parametri iniziali.

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TRAVI, PILASTRI E TRAVI DI FONDAZIONE

Il programma calcola ai due nodi estremi di ogni elemento e per ogni combinazione di carico

sei sollecitazioni, riferite agli assi locali (come indicato nella figura a lato):

Fx = forza assiale nella direzione locale x;

Fy = taglio nella direzione locale y;

Fz = taglio nella direzione locale z;

Mx = momento torcente attorno all’asse locale x;

My = momento flettente attorno all’asse locale y;

Mz = momento flettente attorno all’asse locale z,

con le seguenti convenzioni sui segni:

forze positive se concordi con gli assi locali (F);

momenti positivi se antiorari rispetto gli assi locali, per un osservatore disteso lungo il

corrispondente semiasse positivo (F*L).

Tali convenzioni sono caratteristiche dei codici di calcolo numerico e sono mantenute soltanto

nelle stampe globali. Nelle rappresentazioni grafiche e nelle stampe delle verifiche di

sicurezza vengono invece adottate le convenzioni tipiche della Scienza delle Costruzioni.

Nell’analisi dinamica vengono calcolate le medesime sollecitazioni per ognuna delle tre azioni

sismiche previste (Z eventuale). Viene evidenziato il modo di vibrazione che dà luogo

all’effetto massimo, il valore di tale effetto (con segno), la risultante dovuta alla combinazione

di tutti i modi di vibrazione mediante il criterio prescelto dall’utente.

Per le travi di fondazione il programma calcola ai due nodi estremi della trave e in tutti i punti

intermedi generati per effetto della suddivisione della trave di fondazione, per ogni

combinazione di carico:

Fy = taglio nella direzione locale y (F);

Mx = momento torcente attorno asse locale x (F*L);

Mz = momento flettente attorno asse locale z (F*L);

UZ = spostamento lungo Z (L);

rX = rotazione intorno X (rad);

rY = rotazione intorno Y (rad);

pressione sul suolo (F/L2).

Le figure seguenti rappresentano le caratteristiche della sollecitazione per l'intera struttura

derivanti dalle combinazioni applicate sulla stessa.

Le sollecitazioni, massime, sono relative alle combinazioni in assenza di sisma poichè si è

sceto di procedere con un'analisi di SLE.

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Sforzo Normale

Sforzo di Taglio

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Sforzo di Taglio lungo y

Momento lungo y

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Momento lungo x

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Verifiche di sicurezza degli elementi

VERIFICHE DI OPERE IN CEMENTO ARMATO

TRAVI, PILASTRI, SETTI E TRAVI DI FONDAZIONE

Fra le informazioni di testa per le travi è segnalata la travata di appartenenza, la componente

del peso proprio e il carico medio. Per i soli pilastri oltre al numero strutturale dell’asta è anche

indicato l’eventuale numero di pilastrata.

Le sollecitazioni sono riferite al sistema locale x, y, z. Vengono riportate, in ordine:

NC: numero della combinazione di carico;

x: ascissa di calcolo (cm);

Per i soli pilastri, per le combinazioni sismiche e nei casi in cui va applicata la gerarchia

delle resistenze, vengono inserite due colonne αMy e αMz che riportano i valori dei

moltiplicatori delle sollecitazioni My ed Mz.

in sequenza Fx, Fy, Fz (F); Mx, My, Mz (F*m).

NB: Per elementi trave di fondazione Fx, Fz, My sono generalmente nulli.

Le convenzioni adottate sui segni delle sollecitazioni sono:

Fx (sforzo normale) è positivo se di trazione;

Fy (forza tagliante) è positiva se agisce, a sinistra dell’ascissa interessata, nel verso

positivo dell’asse locale corrispondente;

Fz (forza tagliante) è positiva se agisce, a sinistra dell’ascissa interessata, nel verso

negativo dell’asse locale corrispondente;

Mx (momento torcente) è positivo se antiorario intorno a x a sinistra dell’ascissa in

esame;

My (momento flettente) è positivo se tende le fibre posteriori, cioè quelle disposte nel

verso negativo dell’asse z;

Mz (momento flettente) è positivo se tende le fibre inferiori, cioè quelle disposte nel

verso negativo dell’asse y.

Compaiono poi nel tabulato gli ulteriori risultati:

in sequenza, armatura posteriore, anteriore, inferiore, superiore (cm2); si noti che tali

armature sono quelle totali.

NB: La sezione di due reggistaffe contribuisce in tutti quattro i valori di armatura; per i

pilastri circolari viene determinata e stampata l’armatura totale distribuita uniformemente su

tutta la circonferenza;

campo (di rottura): rappresenta il campo di rottura determinato dalla procedura di

verifica; nel caso delle travi, qualora sia stata deselezionata la verifica a sforzo normale,

il campo di rottura viene sostituita dal rapporto x/d;

indice di resistenza a presso-tensoflessione (Fx, My, Mz): rappresenta il moltiplicatore

delle sollecitazioni allo s.l.u., ovvero il rapporto fra la sollecitazione agente e quella

resistente;

indice di resistenza a taglio/torsione (Bielle): rappresenta l’indice di resistenza delle

bielle compresse sollecitate a taglio e/o torsione;

indice di resistenza a taglio/torsione (V, Mx): rappresenta l’indice di resistenza “taglio e

torsione” per elementi che non necessitano di armatura trasversale;

indice di resistenza a scorrimento: riporta l’indice di resistenza che si ricava dal rapporto

fra la resistenza a scorrimento (vedi § 7.4.4.5.2.2 delle NTC/2008) e la sollecitazione di

taglio.

aswta, aswto: in cm2/m rappresenta l’area di armatura per unità di lunghezza derivante,

rispettivamente, dall’effetto di taglio e torsione;

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passo staffe: in cm rappresenta il passo delle staffe derivante da aswta e aswto e

dall’applicazione dei minimi di normativa;

Viene evidenziata, su una riga conclusiva apposita, l’inviluppo delle armature in grado di

resistere a tutte le situazioni. Per la sezione rettangolare viene riportata l’armatura aggiuntiva

effettiva sui quattro lati, detraendo dall’armatura totale quella dei reggistaffe. Per la sezione

circolare è invece sempre riportato il valore totale distribuito. Viene infine indicato il passo

delle staffe calcolato o di normativa.

Per i setti viene anche effettuata la verifica a scorrimento in corrispondenza delle sezioni al

piede e in testa poste all’interno delle zona critica. In questi casi, alla fine del tabulato delle

armature riguardante la singola asta, vengono riportate:

quota alla quale viene effettuata la verifica a scorrimento;

sollecitazione di taglio per il dimensionamento (VEd);

resistenza a spinotto delle barre verticali (Vdd);

resistenza per attrito (Vfd);

eventuale armatura inclinata totale (cm2) derivante dalla verifica.

Alla fine del tabulato di progetto delle armature riguardante un’asta, se attivata l’opzione sulla

combinazione dei carichi, la procedura propone uno specchietto che riepiloga nell’ordine:

numero della combinazione di carico che dà luogo al momento massimo; tale

sollecitazione può infatti derivare per effetto di una combinazione di carico spaziale di

MasterSap (in questo caso viene riportato il relativo numero di combinazione o simbolo

identificativo) o a causa della combinazione dei carichi permanenti e variabili o

dell’eventuale momento di sicurezza (in questo secondo caso il contrassegno di

combinazione è dato dal simbolo --);

xMmax; ascissa dell’asta in cui si verifica il momento massimo positivo;

Mmax; valore del momento massimo positivo;

Ainf, D. inf agg.; armatura inferiore totale derivante dall’azione del momento massimo

positivo, numero e diametro delle barre aggiuntive, come al solito, rispetto ai reggistaffe

comunque presenti;

Asup, D. sup agg.; valgono le stesse considerazioni di sopra, riferite all’armatura

superiore;

il rapporto x/d e l’indice di resistenza a flessione.

Nelle verifiche di esercizio per gli elementi vengono considerati i soli effetti del momento

flettente Mz, ma per comodità dell’utente il tabulato riporta anche il valore delle altre

sollecitazioni, incluse fra [ ] per significare che non entrano in gioco nella verifica. Per lo

stesso motivo fra parentesi [ ] sono anche riportate le armature anteriori e posteriori.

Apertura delle fessure w (mm): rappresenta l’ampiezza della fessura derivante

dall’azione del momento flettente Mz all’ascissa indicata. La fessura si apre

superiormente per Mz negativo, inferiormente per Mz positivo.

La freccia viene riportata nel prospetto specifico (che compare a fine trave) riguardante

anche il momento massimo in campata.

Per elementi verificati di tipo “pilastro” o “setto” viene effettuata la verifica delle tensioni di

esercizio, mentre la verifica a fessurazione è eseguita senza calcolo diretto dell’ampiezza

della fessura, in accordo al punto §C4.1.2.2.4.6 della Circolare 2 febbraio 2009, n. 617

(Istruzioni alle NTC 2008). Nella verifica alle tensioni la sezione viene trattata a presso-

tensoflessione, trascurando in questo caso l’eventuale contributo del calcestruzzo a trazione.

Vengono ignorate agli effetti della verifica le sollecitazioni torcenti e di taglio, comunque

riportate fra [ ] nei tabulati per memoria.

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Se si verifica la necessità di armare a punzonamento le travi o le fondazioni viene determinata

la sezione complessiva delle barre piegate, che andranno disposte parallelamente alle staffe

della trave.

Vengono indicate:

asta: numero dell’asta oggetto di verifica;

ascissa x (cm): ascissa dell’asta;

taglio: valore dell’azione di taglio complessiva agente al nodo;

carico limite di punzonamento;

coefficiente di sicurezza al punzonamento;

armatura piegati a punzonamento (cm2), eventuale.

Considerazioni per l’analisi dinamica.

I risultati dinamici considerati sono quelli ottenuti per inviluppo, a seconda della modalità

scelta. Si possono generare diverse combinazioni risultanti (sovrapposizione degli effetti

statici e degli effetti dinamici) indicate nei tabulati con delle lettere.

Per quanto riguarda gli effetti dinamici si tenga presente che il segno degli inviluppi è sempre

positivo e che le norme impongono che tali risultati siano considerati anche con segno

opposto.

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VERIFICHE DI OPERE IN ACCIAIO CON IL METODO DEGLI STATI LIMITE

I RISULTATI PER ASTE RETICOLARI

Viene eseguita la verifica per aste soggette unicamente a sforzo normale. Per tutte le

combinazioni di carico, viene effettuata la verifica di resistenza per aste e di stabilità per aste

compresse. Per aste compresse viene utilizzato il metodo “ ”.

Viene riportata una descrizione dei parametri di progetto e successivamente, in sequenza per

ogni asta:

numero combinazione di carico;

sforzo normale N (corrispondente a Fx), positivo se di trazione;

sezione utile (cm2); rappresenta il valore Ax, eventualmente diminuito per effetto del

coefficiente di riduzione dell’area;

snellezza; è la snellezza più elevata dell’asta fra le due corrispondenti ai piani di

flessione e quella ulteriore, eventuale, derivante da assi principali di inerzia della

sezione non coincidenti con gli assi locali y e z (come avviene per la sezione a L); nelle

note è indicato il piano di massima snellezza cui si riferisce il valore riportato;

Sf, tensione nell’acciaio o nell’alluminio (in kg/cm2, N/mm2 o daN/cm2); nel caso del

legno la voce diventa esplicitamente tensione, anziché Sf .

A fine riga compaiono due note; la prima indica il piano di massima snellezza; la seconda,

eventuale, è riservata a informazioni di commento.

Nel caso dei profili a freddo la stampa dei risultati riporta anche il valore di Q che concorre a

determinare il coefficiente “ ” e la tensione massima che non può essere superata.

I RISULTATI PER TRAVI E PILSTRI

Le sollecitazioni sono riferite al sistema locale x, y, z:

numero combinazione di carico;

ascissa di calcolo (cm);

in sequenza Fx, Fy, Fz (F), Mx, My, Mz (F*m).

Le convenzioni sui segni delle sollecitazioni sono:

Fx (sforzo normale) è positivo se di trazione;

Fy (forza tagliante) è positiva se agisce, a sinistra della sezione interessata, nel verso

positivo dell’asse locale corrispondente;

Fz (forza tagliante) è positiva se agisce, a sinistra della sezione interessata, nel verso

negativo dell’asse locale corrispondente;

Mx (momento torcente) è positivo se antiorario intorno a x a sinistra dell’ascissa in

esame;

My (momento flettente) è positivo se tende le fibre posteriori, cioè quelle disposte nel

verso negativo dell’asse z;

Mz (momento flettente) è positivo se tende le fibre inferiori, cioè quelle disposte nel

verso negativo dell’asse y.

Il tabulato di uscita riporta inoltre in ordine:

Sf (Fx), (Tens.(Fx) per il legno): tensione derivante solo da sforzo normale;

Sf (M), (Tens.(M) per il legno): tensione derivante solo dagli effetti flettenti di My e Mz;

viene riportato il valore massimo riscontrato fra tutti i punti soggetti a indagine;

tensione da torsione, derivante da Mx, valore massimo riscontrato;

tensione di taglio, derivante da Fy e Fz, valore massimo riscontrato;

Sf ideale: tensione ideale massima nel caso di acciaio e alluminio. Nel caso del legno,

invece, viene riportata una “tensione (Fx, M)” derivante dall’interazione fra Fx e M, in cui

si somma il contributo tensionale dovuto allo sforzo normale con quello derivante dal

momento flettente, la cui entità viene però riparametrizzata tramite il rapporto fra le

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tensioni ammissibili a sforzo normale e momento flettente. In questo modo tens (Fx, M)

viene confrontata, per la sua accettabilità, con la tensione massima ammessa a sforzo

normale;

locazione, ovvero il punto della sezione in cui si verifica il massimo della tensione

ideale;

Nota: compare un avviso qualora la tensione ideale o “tens (Fx, M)” superi il valore

massimo ammissibile, che dipende anche dal relativo coefficiente di incremento

connesso alle combinazioni di carico.

Alla fine del tabulato delle verifiche di resistenza, se attivata l’opzione sulla combinazione dei

carichi, la procedura propone uno specchietto che riepiloga nell’ordine:

numero della combinazione di carico che dà luogo al momento massimo: tale

sollecitazione si può infatti verificare per effetto di una combinazione di carico spaziale

di MasterSap (in questo caso viene riportato il relativo numero o simbolo identificativo) o

a causa della combinazione dei carichi permanenti e accidentali (contrassegnata in

stampa dal simbolo --);

xMmax: ascissa dell’asta in cui si verifica il momento massimo positivo;

Mmax: valore del momento massimo positivo;

Xfmax: ascissa in cui si verifica la freccia massima in campata;

Fmax: valore della freccia massima in campata;

fmax/l: rapporto fra freccia massima e luce dell’asta.

La verifica di stabilità viene effettuata per le sole combinazioni di carico che presentano, in

almeno un’ascissa, condizioni di lavoro a pressoflessione. Il prospetto riepilogativo della

verifica a stabilità riporta le informazioni relative all’asta iniziale e finale coinvolte, e inoltre:

numero combinazione di carico;

valore dello sforzo normale; (compressione più elevata trovata in tutte le ascisse

soggette a verifica);

valore del momento flettente My equivalente;

valore del momento flettente Mz equivalente;

snellezza (che influisce sullo sforzo normale), solo per acciaio e alluminio;

snellezza nel piano locale “yx” (che influisce su Mz);

snellezza nel piano locale “zx” (che influisce su My);

; 1 (solo per acciaio e alluminio);

tensione nell’acciaio o alluminio; nel caso del legno viene riportata un valore di tensione

(Fx, M) calcolato nei modi già espressi per la verifica di resistenza;

Nota, eventuale, qualora le tensioni superino i limiti ammessi, oppure quando la

snellezza supera il valore 250 (200 per il legno e alluminio).

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VERIFICHE DI OPERE IN ACCIAIO CON IL METODO DELLE NTC 2008 E DELL’EUROCODICE 3

I RISULTATI PER ASTE RETICOLARI

Il tabulato riporta una descrizione dei parametri di progetto e successivamente, in sequenza

per ogni asta:

numero combinazione di carico;

sforzo normale N (corrispondente a Fx), positivo se di trazione;

classe della sezione; non viene riportata se agisce la trazione;

Anet oppure Aeff: viene riportato il valore della sezione (cm2) utilizzata in fase di

verifica;

snellezza adimensionale; dipende dalla snellezza dell’asta nei due piani di e quella

ulteriore, eventuale, derivante da assi principali di inerzia della sezione non coincidenti

con gli assi locali y e z (come avviene per la sezione a L); viene ovviamente

determinata solo per aste compresse;

minimo: rappresenta il minimo fra i coefficienti di riduzione del modo di instabilità

intorno agli assi coinvolti nella verifica, che possono riguardare anche gli assi principali

di inerzia;

I.R., indice di resistenza: viene determinato l’indice di verifica a resistenza, ottenuto

come rapporto fra la sollecitazione esterna Nsd e la resistenza di progetto,

comunemente indicate con il termine Nt.Rd (nel caso trazione) oppure Nc.Rd (nel caso

compressione);

I.S., indice di stabilità: viene determinato l’indice all’instabilità flessionale, ottenuto come

rapporto fra la sollecitazione esterna Nsd e la resistenza di progetto all’instabilità Nb.Rd

nei piani di flessione sopra specificati.

A fine riga compaiono due note; la prima indica il piano di massima snellezza e il suo valore;

la seconda, eventuali informazioni di commento.

Se è abilitata la verifica di stabilità per aste consecutive (superelementi) viene riportato un

ulteriore tabulato riguardante la verifica globale delle aste che costituiscono il superelemento;

la sola differenza con il precedente riguarda l’indicazione, nel prospetto, della lunghezza totale

che influisce sul valore di snellezza e quindi sul risultato finale della verifica.

I RISULTATI PER TRAVI E PILSTRI

Il tabulato riporta:

numero combinazione di carico;

ascissa di calcolo (cm);

in sequenza Fx, Fy, Fz (F), Mx, My, Mz (F*m).

Le convenzioni sui segni delle sollecitazioni sono:

Fx (sforzo normale) è positivo se di trazione;

Fy (forza tagliante) è positiva se agisce, a sinistra della sezione interessata, nel verso

positivo dell’asse locale corrispondente;

Fz (forza tagliante) è positiva se agisce, a sinistra della sezione interessata, nel verso

negativo dell’asse locale corrispondente;

Mx (momento torcente) è positivo se antiorario intorno a x a sinistra dell’ascissa in

esame;

My (momento flettente) è positivo se tende le fibre posteriori, cioè quelle disposte nel

verso negativo dell’asse z;

Mz (momento flettente) è positivo se tende le fibre inferiori, cioè quelle disposte nel

verso negativo dell’asse y.

Vengono poi riportate:

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classe: rappresenta la classe della sezione; qualora i singoli componenti della sezione

(ad esempio ala e anima) abbiano classi diverse viene presa quella più alta; non viene

riportata in caso di trazione o taglio puro.

Il potenziale svergolamento viene indagato solo per sezioni a I. Viene riportato il valore di

LT, che determina il momento resistente di progetto. La stabilità euleriana comporta la

determinazione di tre coefficienti min, ky, kz. Il tabulato propone:

numero combinazione di carico;

valore dello sforzo normale Fx (compressione più elevata trovata);

momento flettente My più elevato riscontrato in tutte le ascisse;

momento flettente Mz più elevato riscontrato in tutte le ascisse;

classe: rappresenta la classe della sezione;

minimo: rappresenta il minimo fra i coefficienti di riduzione del modo di instabilità

intorno agli assi coinvolti nella verifica.

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VALUTAZIONE DEI RISULTATI E GIUDIZIONE MOTIVATO SULLA LORO ACCETTABILITA’

Il programma di calcolo utilizzato MasterSap è idoneo a riprodurre nel modello matematico il

comportamento della struttura e gli elementi finiti disponibili e utilizzati sono rappresentativi

della realtà costruttiva. Le funzioni di controllo disponibili, innanzitutto quelle grafiche,

consentono di verificare la riproduzione della realtà costruttiva ed accertare la corrispondenza

del modello con la geometria strutturale e con le condizioni di carico ipotizzate. Si evidenzia

che il modello viene generato direttamente dal disegno architettonico riproducendone così

fedelmente le proporzioni geometriche. In ogni caso sono stati effettuati alcuni controlli

dimensionali con gli strumenti software a disposizione dell’utente. Tutte le proprietà di

rilevanza strutturale (materiali, sezioni, carichi, sconnessioni, etc.) sono state controllate

attraverso le funzioni di indagine specificatamente previste.

Sono state sfruttate le funzioni di autodiagnostica presenti nel software che hanno accertato

che non sussistono difetti formali di impostazione.

E’ stato accertato che le risultanti delle azioni verticali sono in equilibrio con i carichi applicati.

Sono state controllate le azioni taglianti di piano ed accertata la loro congruenza con quella

ricavabile da semplici ed agevoli elaborazioni. Le sollecitazioni prodotte da alcune

combinazioni di carico di prova hanno prodotto valori prossimi a quelli ricavabili adottando

consolidate formulazioni ricavate della Scienza delle Costruzioni. Anche le deformazioni

risultano prossime ai valori attesi. Il dimensionamento e le verifiche di sicurezza hanno

determinato risultati che sono in linea con casi di comprovata validità, confortati anche dalla

propria esperienza.

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Informazioni integrative sull’uso dei codici di calcolo Titolo del codice di calcolo: MasterSap;

Autore, produttore e distributore: AMV s.r.l., via San Lorenzo 106, 34077 Ronchi dei

Legionari (Go);

Versione: MasterSap ***

Estremi della licenza d’uso o di altra forma di autorizzazione all’uso: (allegare copia della

licenza d’uso fornita dalla ditta produttrice del software).

AFFIDABILITA’ DEL CODICE DI CALCOLO

In base a quanto richiesto al par. 10.2 del D.M. 14.01.2008 (Norme Tecniche per le

Costruzioni) il produttore e distributore Studio Software AMV s.r.l. espone la seguente

relazione riguardante il solutore numerico e, più in generale, la procedura di analisi e

dimensionamento MasterSap. Si fa presente che sul proprio sito (www.amv.it) è disponibile

sia il manuale teorico del solutore sia il documento comprendente i numerosi esempi di

validazione. Essendo tali documenti (formati da centinaia di pagine) di pubblico dominio, si

ritiene pertanto sufficiente proporre una sintesi, sia pure adeguatamente esauriente,

dell’argomento.

Il motore di calcolo adottato da MasterSap, denominato LiFE-Pack, è un programma ad

elementi finiti che permette l’analisi statica e dinamica in ambito lineare e non lineare, con

estensioni per il calcolo degli effetti del secondo ordine.

Il solutore lineare usato in analisi statica ed in analisi modale è basato su un classico

algoritmo di fattorizzazione multifrontale per matrici sparse che utilizza la tecnica di

condensazione supernodale ai fini di velocizzare le operazioni. Prima della fattorizzazione

viene eseguito un riordino simmetrico delle righe e delle colonne del sistema lineare al fine di

calcolare un percorso di eliminazione ottimale che massimizza la sparsità del fattore.

Il solutore modale è basato sulla formulazione inversa dell’algoritmo di Lanczos noto come

Thick Restarted Lanczos ed è particolarmente adatto alla soluzione di problemi di grande e

grandissima dimensione ovvero con molti gradi di libertà. L'algoritmo di Lanczos oltre ad

essere supportato da una rigorosa teoria matematica, è estremamente efficiente e competitivo

e non ha limiti superiori nella dimensione dei problemi, se non quelli delle risorse hardware

della macchina utilizzata per il calcolo.

Per la soluzione modale di piccoli progetti, caratterizzati da un numero di gradi di libertà

inferiore a 500, l’algoritmo di Lanczos non è ottimale e pertanto viene utilizzato il classico

solutore modale per matrici dense simmetriche contenuto nella ben nota libreria LAPACK.

L'analisi con i contributi del secondo ordine viene realizzata aggiornando la matrice di

rigidezza elastica del sistema con i contributi della matrice di rigidezza geometrica.

Un’estensione non lineare, che introduce elementi a comportamento multilineare, si avvale di

un solutore incrementale che utilizza nella fase iterativa della soluzione il metodo del

gradiente coniugato precondizionato.

Grande attenzione è stata riservata agli esempi di validazione del solutore. Gli esempi sono

stati tratti dalla letteratura tecnica consolidata e i confronti sono stati realizzati con i risultati

teorici e, in molti casi, con quelli prodotti, sugli esempi stessi, da prodotti internazionali di

comparabile e riconosciuta validità. Il manuale di validazione è disponibile sul sito www.amv.it.

E’ importante segnalare, forse ancora con maggior rilievo, che l’affidabilità del programma

trova riscontro anche nei risultati delle prove di collaudo eseguite su sistemi progettati con

MasterSap. I verbali di collaudo (per alcuni progetti di particolare importanza i risultati sono

disponibili anche nella letteratura tecnica) documentano che i risultati delle prove, sia in

campo statico che dinamico, sono corrispondenti con quelli dedotti dalle analisi numeriche,

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anche per merito della possibilità di dar luogo, con MasterSap, a raffinate modellazioni delle

strutture.

In MasterSap sono presenti moltissime procedure di controllo e filtri di autodiagnostica. In fase

di input, su ogni dato, viene eseguito un controllo di compatibilità. Un ulteriore procedura di

controllo può essere lanciata dall’utente in modo da individuare tutti gli errori gravi o gli

eventuali difetti della modellazione. Analoghi controlli vengono eseguiti da MasterSap in fase

di calcolo prima della preparazione dei dati per il solutore. I dati trasferiti al solutore sono

facilmente consultabili attraverso la lettura del file di input in formato XML, leggibili in modo

immediato dall’utente.

Apposite procedure di controllo sono predisposte per i programmi di dimensionamento per il

c.a., acciaio, legno, alluminio, muratura etc.

Tali controlli riguardano l’esito della verifica: vengono segnalati, per via numerica e grafica

(vedi esempio a fianco), i casi in contrasto con le comuni tecniche costruttive e gli errori di

dimensionamento (che bloccano lo sviluppo delle fasi successive della progettazione, ad

esempio il disegno esecutivo). Nei casi previsti dalla norma, ad esempio qualora contemplato

dalle disposizioni sismiche in applicazione, vengono eseguiti i controlli sulla geometria

strutturale, che vengono segnalati con la stessa modalità dei difetti di progettazione.

Ulteriori funzioni, a disposizione dell’utente, agevolano il controllo dei dati e dei risultati. E’

possibile eseguire una funzione di ricerca su tutte le proprietà (geometriche, fisiche, di carico

etc) del modello individuando gli elementi interessati.

Si possono rappresentare e interrogare graficamente, in ogni sezione desiderata, tutti i

risultati dell’analisi e del dimensionamento strutturale. Nel caso sismico viene evidenziata la

posizione del centro di massa e di rigidezza del sistema.

Per gli edifici è possibile, per ogni piano, a partire delle fondazioni, conoscere la risultante

delle azioni verticali orizzontali. Analoghi risultati sono disponibili per i vincoli esterni.

Il rilascio di ogni nuova versione dei programmi è sottoposta a rigorosi check automatici che

mettono a confronto i risultati della release in esame con quelli già validati realizzati da

versioni precedenti. Inoltre, sessioni specifiche di lavoro sono condotte da personale esperto

per controllare il corretto funzionamento delle varie procedure software, con particolare

riferimento a quelle che sono state oggetto di interventi manutentivi o di aggiornamento.

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AMV s.r.l.

Via San Lorenzo, 106 Tel. 0481/779903

34077 Ronchi dei Legionari (GO)

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U N I O N E T R A V E - T R A V E

N O D O C E R N I E R A P E R T R A V I A P P O G G I A T E

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Descrizione: Nodo HEA-C

Trave principale: HEA 100

Trave secondaria: Profilo Sez. C S 235 (Fe 360)

[Progetto] Banca n. 0: Banche generali AMV

N = 151.00 daN T = 342.00 daN

[Bulloni] (Classe 8.8)

n. (lato profilo supportato) = 2 n. (lato profilo supportante) = 2 M12 Disposizione a

singola colonna Inc.Foro=1.0

[Squadrette] (S 235 (Fe 360))

L40x40x10 h = 59 (mm)

[Resistenza a taglio dei bulloni]

Fv,Rd,Tot = 3265.9 daN (trave portata) I.R. = 0.07

Fv,Rd,Tot = 3265.9 daN (trave portante) I.R. = 0.06

[Rifollamento]

Fb,Rd = 1917.2 daN (squadretta sulla trave portata) I.R. = 0.11

Fb,Rd = 958.6 daN (trave portata) I.R. = 0.45

Fb,Rd = 1917.2 daN (squadretta sulla trave portante) I.R. = 0.10

Fb,Rd = 2132.3 daN (trave portante) I.R. = 0.09

[Verifica della sezione lorda]

Vpl,Rd = 7623.8 daN (squadretta sul lato della trave portata) I.R. = 0.02

Vpl,Rd = 9717.1 daN (trave portata) I.R. = 0.04

Vpl,Rd = 7623.8 daN (squadretta sul lato della trave portante) I.R. = 0.02

[Verifica della sezione netta]

Vpl,Rd = 5487.1 daN (squadretta sul lato della trave portata) I.R. = 0.03

Vpl,Rd = 10342.4 daN (trave portata) I.R. = 0.03

Vpl,Rd = 5487.1 daN (squadretta sul lato della trave portante) I.R. = 0.03

[Verifica a Block Shear]

Fv,Rd = 6532.3 daN (squadretta sul lato della trave portata) I.R. = 0.03

Fv,Rd = 4879.3 daN (trave portata) I.R. = 0.07

Fv,Rd = 6532.3 daN (squadretta sul lato della trave portante) I.R. = 0.03

[Verifica a momento flettente]

I.R. (squadretta sul lato della trave portata) = 0.06

I.R. (squadretta sul lato della trave portante) = 0.05

I.R. (trave portata) = 0.01

[Resistenza del nodo]

Modalità di collasso: nessuna, situazione più gravosa [Rifollamento (trave portata)]

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AMV s.r.l.

Via San Lorenzo, 106 Tel. 0481/779903

34077 Ronchi dei Legionari (GO)

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U N I O N E PILASTRO - F O N D A Z I O N E ------------------------------------------------------------------

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Descrizione: Nodo pialastro fondazione

Colonna: Scatolare quadrato 200x200 S 235 (Fe 360)

[Progetto] Banca n. 0: Banche generali AMV

Assi locali piastra

N = 985.00 daN

Ty = 1071.00 daN My = 97060.00 daN*cm

Tz = 859.00 daN Mz = 155600.00 daN*cm

Per le sollecitazioni di ogni c.c. riferirsi ai risultati dell'analisi strutturale.

[Verifica piastra di base] (S 235 (Fe 360), Rck 300)

400x400x20 Tipologia n. 3 A = 300 B = 300 (mm)

[Verifica cls]

Verifica cls: I.R. = 0.56

Verifica piastra: Sigma id = 754.5 daN/cm² I.R. = 0.34

[Verifica tirafondo] (S 235 (Fe 360))

Numero 4 tirafondi ad aderenza: Diam. = 16 Lunghezza = 430 (mm) (aggiungere uncino)

Fvb,Rd = 2605.76 daN Ft,Rd = 3908.64 daN I.R. = 0.69

[Verifica saldatura profilo]

Saldatura a completa penetrazione: verificata

Lunghezza1: 200 (mm) Lunghezza2: 134 (mm)

Sigma id = 499.4 daN/cm² I.R. = 0.22

[Resistenza del nodo]

Modalità di collasso: nessuna, situazione più gravosa [tirafondo]

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34077 Ronchi dei Legionari (GO)

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U N I O N E C O L O N N A - T R A V E

N O D O I N C A S T R O : U n i o n e f l a n g i a t a

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Descrizione: Verifica nodo trave pilastro

Colonna: SC 100x100

Trave: HEA 100 S 235 (Fe 360)

[Progetto] Banca n. 0: Banche generali AMV

N = 985.00 daN T (taglio massimo) = 1071.00 daN Mmax pos.= 25000.00 daN*cm M torcente

= 1421.00 daN*cm

Per le sollecitazioni di ogni c.c. riferirsi ai risultati dell'analisi strutturale.

[Verifica flangia] (S 235 (Fe 360))

Flangia tipo 7: 200x300x15

n. 0 file intermedie di bulloni per infittimento

Diam. bulloni M16 Incremento foro: 2.0 (mm) (Classe 8.8)

[Resistenza zona a taglio]

F,Rd = 8745.4 daN (resistenza anima colonna)

[Resistenza zona a compressione]

F,Rd = 11383.8 daN (resistenza anima colonna)

[Resistenza zona a trazione]

[Seconda fila di bulloni]

F,Rd = 17204.8 daN (resistenza flangia di estremità)

F,Rd = 8801.7 daN (resistenza colonna)

F,t2,Rd,ult = 1118.3 daN (resistenza efficace seconda fila)

[Momento resistente]

Mj,Rd = 95092.0 daN*cm

[Rigidezza rotazionale] (calcolata per N trascurabile)

S,j = 29026418.0 daN*cm/rad (rigidezza del giunto)

[Resistenza assiale profilo]

Npl,Rd = 58190.5 daN |N| <= 0.05 Npl,Rd (trascurabile)

[Verifica a presso-tensoflessione del giunto]

I.R. = 0.26

[Verifica a taglio del nodo]

F,v,Rd = 6104.2 daN (resistenza dei bulloni a taglio)

F,t,Rd = 9156.2 daN (resistenza dei bulloni a trazione)

I.R. = 0.09

[Verifica di rifollamento]

F,b,Rd = 8800.0 daN (resistenza a rifollamento)

I.R. = 0.02

[Verifica saldatura profilo]

Saldatura a completa penetrazione: verificata

Lunghezza1: 100 (mm) Lunghezza2: 56 (mm)

Sigma id = 789.6 daN/cm² I.R. = 0.35

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VERIFICA FONDAZIONE SLE

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Lavoro: Pensilna Lentigione Intestazione lavoro: Progetto Pensilina Metallica Lentigione

Elemento: TRAVE DI FONDAZIONE Gruppo: 1 Tabella: Tabella fondazioni

Descrizione: Trave Rovescia

Spunt. I 30.0 cm Spunt. J 30.0 cm

Rck: 300.00 daN/cm2 fyk: 4580.0 daN/cm2 Condizioni ambientali: Ordinaria

Copriferro: 3.0 cm

Diametro staffe: 8 mm Numero braccia: 2

Nome travata: Fondaz_102_IP1 Descrizione: Trave di Fondazione

ASTA NUM. 5 NI 22 NF 31 SEZ. Tr B= 70.0 H= 60.0 b= 40.0 h= 30.0 (trave di fondazione)

armatura base = 4 X 1.13 per le armature aggiuntive consultare il tabulato

------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

-

NC x [Fx] [Fy] [Fz] [Mx] [My] Mz [APOST] [AANT] AINF ASUP Sc Sf w

-- -------------------- ------------------- --------------------------- -------------- --

cm daN daN*m cm2 daN/cm2 mm

------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

-

3 0 -0 -58 0 0 0 93 -- -- 6.79 6.79 -0.26 1.7

0.00

4 0 -0 -43 0 0 0 78 -- -- 6.79 6.79 -0.22 1.4

0.00

5 0 -0 -21 0 0 0 56 -- -- 6.79 6.79 -0.16 1.0

0.00

14 0 -0 -277 0 0 0 1023 -- -- 6.79 6.79 -2.90 18.6

0.00

15 0 -0 -656 0 0 0 262 -- -- 6.79 6.79 -0.74 4.8

0.00

16 0 -0 -43 0 0 0 78 -- -- 6.79 6.79 -0.22 1.4

0.00

17 0 -0 -43 0 0 0 78 -- -- 6.79 6.79 -0.22 1.4

0.00

apost= -- aant= -- ainf= 4.52 asup= 4.52 (e arm. base= 4 X 1.13)

3 24 -0 -58 0 0 0 79 -- -- 6.79 6.79 -0.22 1.4

0.00

4 24 -0 -43 0 0 0 68 -- -- 6.79 6.79 -0.19 1.2

0.00

5 24 -0 -21 0 0 0 51 -- -- 6.79 6.79 -0.15 0.9

0.00

14 24 -0 -277 0 0 0 957 -- -- 6.79 6.79 -2.71 17.4

0.00

15 24 -0 -656 0 0 0 106 -- -- 6.79 6.79 -0.30 1.9

0.00

16 24 -0 -43 0 0 0 68 -- -- 6.79 6.79 -0.19 1.2

0.00

17 24 -0 -43 0 0 0 68 -- -- 6.79 6.79 -0.19 1.2

0.00

apost= -- aant= -- ainf= 4.52 asup= 4.52 (e arm. base= 4 X 1.13)

3 48 -0 -58 0 0 0 65 -- -- 6.79 6.79 -0.18 1.2

0.00

4 48 -0 -43 0 0 0 58 -- -- 6.79 6.79 -0.16 1.0

0.00

5 48 -0 -21 0 0 0 46 -- -- 6.79 6.79 -0.13 0.8

0.00

14 48 -0 -307 0 0 0 891 -- -- 6.79 6.79 -2.53 16.2

0.00

15 48 -0 -656 0 0 0 -50 -- -- 6.79 6.79 -0.11 1.2

0.00

16 48 -0 -43 0 0 0 58 -- -- 6.79 6.79 -0.16 1.0

0.00

17 48 -0 -43 0 0 0 58 -- -- 6.79 6.79 -0.16 1.0

0.00

apost= -- aant= -- ainf= 4.52 asup= 4.52 (e arm. base= 4 X 1.13)

3 71 -0 -22 0 0 0 60 -- -- 6.79 6.79 -0.17 1.1

0.00

4 71 -0 -14 0 0 0 54 -- -- 6.79 6.79 -0.15 1.0

0.00

5 71 -0 -1 0 0 0 46 -- -- 6.79 6.79 -0.13 0.8

0.00

14 71 -0 -307 0 0 0 818 -- -- 6.79 6.79 -2.32 14.9

0.00

15 71 -0 -408 0 0 0 -147 -- -- 6.79 6.79 -0.32 3.6

0.00

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16 71 -0 -14 0 0 0 54 -- -- 6.79 6.79 -0.15 1.0

0.00

17 71 -0 -14 0 0 0 54 -- -- 6.79 6.79 -0.15 1.0

0.00

apost= -- aant= -- ainf= 4.52 asup= 4.52 (e arm. base= 4 X 1.13)

3 95 -0 -22 0 0 0 55 -- -- 6.79 6.79 -0.16 1.0

0.00

4 95 -0 17 0 0 0 51 -- -- 6.79 6.79 -0.14 0.9

0.00

5 95 -0 19 0 0 0 46 -- -- 6.79 6.79 -0.13 0.8

0.00

14 95 -0 -310 0 0 0 745 -- -- 6.79 6.79 -2.11 13.5

0.00

15 95 -0 -408 0 0 0 -243 -- -- 6.79 6.79 -0.53 6.0

0.00

16 95 -0 17 0 0 0 51 -- -- 6.79 6.79 -0.14 0.9

0.00

17 95 -0 17 0 0 0 51 -- -- 6.79 6.79 -0.14 0.9

0.00

apost= -- aant= -- ainf= 4.52 asup= 4.52 (e arm. base= 4 X 1.13)

3 119 -0 15 0 0 0 58 -- -- 6.79 6.79 -0.16 1.1

0.00

4 119 -0 17 0 0 0 55 -- -- 6.79 6.79 -0.16 1.0

0.00

5 119 -0 19 0 0 0 50 -- -- 6.79 6.79 -0.14 0.9

0.00

14 119 -0 -310 0 0 0 672 -- -- 6.79 6.79 -1.90 12.2

0.00

15 119 -0 -170 0 0 0 -284 -- -- 6.79 6.79 -0.62 7.0

0.00

16 119 -0 17 0 0 0 55 -- -- 6.79 6.79 -0.16 1.0

0.00

17 119 -0 17 0 0 0 55 -- -- 6.79 6.79 -0.16 1.0

0.00

apost= -- aant= -- ainf= 4.52 asup= 4.52 (e arm. base= 4 X 1.13)

3 143 -0 52 0 0 0 62 -- -- 6.79 6.79 -0.17 1.1

0.00

4 143 -0 47 0 0 0 59 -- -- 6.79 6.79 -0.17 1.1

0.00

5 143 -0 40 0 0 0 55 -- -- 6.79 6.79 -0.16 1.0

0.00

14 143 -0 -310 0 0 0 598 -- -- 6.79 6.79 -1.70 10.9

0.00

15 143 -0 -170 0 0 0 -324 -- -- 6.79 6.79 -0.71 8.0

0.00

16 143 -0 47 0 0 0 59 -- -- 6.79 6.79 -0.17 1.1

0.00

17 143 -0 47 0 0 0 59 -- -- 6.79 6.79 -0.17 1.1

0.00

apost= -- aant= -- ainf= 4.52 asup= 4.52 (e arm. base= 4 X 1.13)

3 166 -0 52 0 0 0 74 -- -- 6.79 6.79 -0.21 1.3

0.00

4 166 -0 47 0 0 0 70 -- -- 6.79 6.79 -0.20 1.3

0.00

5 166 -0 40 0 0 0 64 -- -- 6.79 6.79 -0.18 1.2

0.00

14 166 -0 -290 0 0 0 529 -- -- 6.79 6.79 -1.50 9.6

0.00

15 166 -0 59 0 0 0 -310 -- -- 6.79 6.79 -0.68 7.6

0.00

16 166 -0 47 0 0 0 70 -- -- 6.79 6.79 -0.20 1.3

0.00

17 166 -0 47 0 0 0 70 -- -- 6.79 6.79 -0.20 1.3

0.00

apost= -- aant= -- ainf= 4.52 asup= 4.52 (e arm. base= 4 X 1.13)

3 190 -0 90 0 0 0 86 -- -- 6.79 6.79 -0.25 1.6

0.00

4 190 -0 78 0 0 0 81 -- -- 6.79 6.79 -0.23 1.5

0.00

5 190 -0 61 0 0 0 74 -- -- 6.79 6.79 -0.21 1.3

0.00

14 190 -0 -290 0 0 0 460 -- -- 6.79 6.79 -1.31 8.4

0.00

15 190 -0 281 0 0 0 -296 -- -- 6.79 6.79 -0.65 7.3

0.00

16 190 -0 78 0 0 0 81 -- -- 6.79 6.79 -0.23 1.5

0.00

17 190 -0 78 0 0 0 81 -- -- 6.79 6.79 -0.23 1.5

0.00

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apost= -- aant= -- ainf= 4.52 asup= 4.52 (e arm. base= 4 X 1.13)

3 214 -0 90 0 0 0 108 -- -- 6.79 6.79 -0.31 2.0

0.00

4 214 -0 78 0 0 0 100 -- -- 6.79 6.79 -0.28 1.8

0.00

5 214 -0 61 0 0 0 88 -- -- 6.79 6.79 -0.25 1.6

0.00

14 214 -0 -251 0 0 0 401 -- -- 6.79 6.79 -1.14 7.3

0.00

15 214 -0 281 0 0 0 -230 -- -- 6.79 6.79 -0.50 5.6

0.00

16 214 -0 78 0 0 0 100 -- -- 6.79 6.79 -0.28 1.8

0.00

17 214 -0 78 0 0 0 100 -- -- 6.79 6.79 -0.28 1.8

0.00

apost= -- aant= -- ainf= 4.52 asup= 4.52 (e arm. base= 4 X 1.13)

3 238 -0 90 0 0 0 129 -- -- 6.79 6.79 -0.37 2.3

0.00

4 238 -0 78 0 0 0 119 -- -- 6.79 6.79 -0.34 2.2

0.00

5 238 -0 61 0 0 0 103 -- -- 6.79 6.79 -0.29 1.9

0.00

14 238 -0 -251 0 0 0 341 -- -- 6.79 6.79 -0.97 6.2

0.00

15 238 -0 281 0 0 0 -163 -- -- 6.79 6.79 -0.36 4.0

0.00

16 238 -0 78 0 0 0 119 -- -- 6.79 6.79 -0.34 2.2

0.00

17 238 -0 78 0 0 0 119 -- -- 6.79 6.79 -0.34 2.2

0.00

apost= -- aant= -- ainf= 4.52 asup= 4.52 (e arm. base= 4 X 1.13)

Nome travata: Fondaz_102_IP1 Descrizione: Trave di Fondazione

ASTA NUM. 8 NI 31 NF 16 SEZ. Tr B= 70.0 H= 60.0 b= 40.0 h= 30.0 (trave di fondazione)

armatura base = 4 X 1.13 per le armature aggiuntive consultare il tabulato

------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

-

NC x [Fx] [Fy] [Fz] [Mx] [My] Mz [APOST] [AANT] AINF ASUP Sc Sf w

-- -------------------- ------------------- --------------------------- -------------- --

cm daN daN*m cm2 daN/cm2 mm

------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

-

3 0 -0 -178 0 0 0 177 -- -- 6.79 6.79 -0.50 3.2

0.00

4 0 -0 -156 0 0 0 159 -- -- 6.79 6.79 -0.45 2.9

0.00

5 0 -0 -124 0 0 0 131 -- -- 6.79 6.79 -0.37 2.4

0.00

14 0 -0 -707 0 0 0 1054 -- -- 6.79 6.79 -2.99 19.1

0.00

15 0 -0 -152 0 0 0 -55 -- -- 6.79 6.79 -0.12 1.3

0.00

16 0 -0 -156 0 0 0 159 -- -- 6.79 6.79 -0.45 2.9

0.00

17 0 -0 -156 0 0 0 159 -- -- 6.79 6.79 -0.45 2.9

0.00

apost= -- aant= -- ainf= 4.52 asup= 4.52 (e arm. base= 4 X 1.13)

3 10 -0 -178 0 0 0 159 -- -- 6.79 6.79 -0.45 2.9

0.00

4 10 -0 -156 0 0 0 143 -- -- 6.79 6.79 -0.41 2.6

0.00

5 10 -0 -124 0 0 0 119 -- -- 6.79 6.79 -0.34 2.2

0.00

14 10 -0 -707 0 0 0 983 -- -- 6.79 6.79 -2.79 17.9

0.00

15 10 -0 -152 0 0 0 -70 -- -- 6.79 6.79 -0.15 1.7

0.00

16 10 -0 -156 0 0 0 143 -- -- 6.79 6.79 -0.41 2.6

0.00

17 10 -0 -156 0 0 0 143 -- -- 6.79 6.79 -0.41 2.6

0.00

apost= -- aant= -- ainf= 4.52 asup= 4.52 (e arm. base= 4 X 1.13)

3 20 -0 -178 0 0 0 141 -- -- 6.79 6.79 -0.40 2.6

0.00

4 20 -0 -156 0 0 0 128 -- -- 6.79 6.79 -0.36 2.3

0.00

5 20 -0 -124 0 0 0 107 -- -- 6.79 6.79 -0.30 1.9

0.00

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14 20 -0 -707 0 0 0 913 -- -- 6.79 6.79 -2.59 16.6

0.00

15 20 -0 -152 0 0 0 -85 -- -- 6.79 6.79 -0.19 2.1

0.00

16 20 -0 -156 0 0 0 128 -- -- 6.79 6.79 -0.36 2.3

0.00

17 20 -0 -156 0 0 0 128 -- -- 6.79 6.79 -0.36 2.3

0.00

apost= -- aant= -- ainf= 4.52 asup= 4.52 (e arm. base= 4 X 1.13)

3 30 -0 -163 0 0 0 125 -- -- 6.79 6.79 -0.35 2.3

0.00

4 30 -0 -144 0 0 0 113 -- -- 6.79 6.79 -0.32 2.1

0.00

5 30 -0 -115 0 0 0 95 -- -- 6.79 6.79 -0.27 1.7

0.00

14 30 -0 -680 0 0 0 845 -- -- 6.79 6.79 -2.40 15.4

0.00

15 30 -0 -62 0 0 0 -91 -- -- 6.79 6.79 -0.20 2.2

0.00

16 30 -0 -144 0 0 0 113 -- -- 6.79 6.79 -0.32 2.1

0.00

17 30 -0 -144 0 0 0 113 -- -- 6.79 6.79 -0.32 2.1

0.00

apost= -- aant= -- ainf= 4.52 asup= 4.52 (e arm. base= 4 X 1.13)

3 40 -0 -163 0 0 0 109 -- -- 6.79 6.79 -0.31 2.0

0.00

4 40 -0 -144 0 0 0 99 -- -- 6.79 6.79 -0.28 1.8

0.00

5 40 -0 -115 0 0 0 84 -- -- 6.79 6.79 -0.24 1.5

0.00

14 40 -0 -680 0 0 0 777 -- -- 6.79 6.79 -2.20 14.1

0.00

15 40 -0 -62 0 0 0 -97 -- -- 6.79 6.79 -0.21 2.4

0.00

16 40 -0 -144 0 0 0 99 -- -- 6.79 6.79 -0.28 1.8

0.00

17 40 -0 -144 0 0 0 99 -- -- 6.79 6.79 -0.28 1.8

0.00

apost= -- aant= -- ainf= 4.52 asup= 4.52 (e arm. base= 4 X 1.13)

3 50 -0 -147 0 0 0 94 -- -- 6.79 6.79 -0.27 1.7

0.00

4 50 -0 -131 0 0 0 86 -- -- 6.79 6.79 -0.24 1.6

0.00

5 50 -0 -107 0 0 0 73 -- -- 6.79 6.79 -0.21 1.3

0.00

14 50 -0 -651 0 0 0 712 -- -- 6.79 6.79 -2.02 12.9

0.00

15 50 -0 28 0 0 0 -95 -- -- 6.79 6.79 -0.21 2.3

0.00

16 50 -0 -131 0 0 0 86 -- -- 6.79 6.79 -0.24 1.6

0.00

17 50 -0 -131 0 0 0 86 -- -- 6.79 6.79 -0.24 1.6

0.00

apost= -- aant= -- ainf= 4.52 asup= 4.52 (e arm. base= 4 X 1.13)

3 60 -0 -147 0 0 0 79 -- -- 6.79 6.79 -0.23 1.4

0.00

4 60 -0 -131 0 0 0 73 -- -- 6.79 6.79 -0.21 1.3

0.00

5 60 -0 -107 0 0 0 62 -- -- 6.79 6.79 -0.18 1.1

0.00

14 60 -0 -651 0 0 0 647 -- -- 6.79 6.79 -1.83 11.8

0.00

15 60 -0 116 0 0 0 -92 -- -- 6.79 6.79 -0.20 2.3

0.00

16 60 -0 -131 0 0 0 73 -- -- 6.79 6.79 -0.21 1.3

0.00

17 60 -0 -131 0 0 0 73 -- -- 6.79 6.79 -0.21 1.3

0.00

apost= -- aant= -- ainf= 4.52 asup= 4.52 (e arm. base= 4 X 1.13)

3 70 -0 -131 0 0 0 66 -- -- 6.79 6.79 -0.19 1.2

0.00

4 70 -0 -118 0 0 0 61 -- -- 6.79 6.79 -0.17 1.1

0.00

5 70 -0 -98 0 0 0 53 -- -- 6.79 6.79 -0.15 1.0

0.00

14 70 -0 -620 0 0 0 585 -- -- 6.79 6.79 -1.66 10.6

0.00

15 70 -0 116 0 0 0 -80 -- -- 6.79 6.79 -0.18 2.0

0.00

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Pag. 6

16 70 -0 -118 0 0 0 61 -- -- 6.79 6.79 -0.17 1.1

0.00

17 70 -0 -118 0 0 0 61 -- -- 6.79 6.79 -0.17 1.1

0.00

apost= -- aant= -- ainf= 4.52 asup= 4.52 (e arm. base= 4 X 1.13)

3 80 -0 -131 0 0 0 53 -- -- 6.79 6.79 -0.15 1.0

0.00

4 80 -0 -118 0 0 0 49 -- -- 6.79 6.79 -0.14 0.9

0.00

5 80 -0 -98 0 0 0 43 -- -- 6.79 6.79 -0.12 0.8

0.00

14 80 -0 -620 0 0 0 523 -- -- 6.79 6.79 -1.48 9.5

0.00

15 80 -0 204 0 0 0 -69 -- -- 6.79 6.79 -0.15 1.7

0.00

16 80 -0 -118 0 0 0 49 -- -- 6.79 6.79 -0.14 0.9

0.00

17 80 -0 -118 0 0 0 49 -- -- 6.79 6.79 -0.14 0.9

0.00

apost= -- aant= -- ainf= 4.52 asup= 4.52 (e arm. base= 4 X 1.13)

3 90 -0 -116 0 0 0 42 -- -- 6.79 6.79 -0.12 0.8

0.00

4 90 -0 -106 0 0 0 38 -- -- 6.79 6.79 -0.11 0.7

0.00

5 90 -0 -90 0 0 0 34 -- -- 6.79 6.79 -0.10 0.6

0.00

14 90 -0 -587 0 0 0 464 -- -- 6.79 6.79 -1.32 8.4

0.00

15 90 -0 204 0 0 0 -48 -- -- 6.79 6.79 -0.11 1.2

0.00

16 90 -0 -106 0 0 0 38 -- -- 6.79 6.79 -0.11 0.7

0.00

17 90 -0 -106 0 0 0 38 -- -- 6.79 6.79 -0.11 0.7

0.00

apost= -- aant= -- ainf= 4.52 asup= 4.52 (e arm. base= 4 X 1.13)

3 100 -0 -116 0 0 0 30 -- -- 6.79 6.79 -0.08 0.5

0.00

4 100 -0 -106 0 0 0 28 -- -- 6.79 6.79 -0.08 0.5

0.00

5 100 -0 -90 0 0 0 25 -- -- 6.79 6.79 -0.07 0.4

0.00

14 100 -0 -587 0 0 0 405 -- -- 6.79 6.79 -1.15 7.4

0.00

15 100 -0 204 0 0 0 -28 -- -- 6.79 6.79 -0.06 0.7

0.00

16 100 -0 -106 0 0 0 28 -- -- 6.79 6.79 -0.08 0.5

0.00

17 100 -0 -106 0 0 0 28 -- -- 6.79 6.79 -0.08 0.5

0.00

apost= -- aant= -- ainf= 4.52 asup= 4.52 (e arm. base= 4 X 1.13)

Nome travata: Fondaz_102_IP1 Descrizione: Trave di Fondazione

ASTA NUM. 9 NI 16 NF 3 SEZ. Tr B= 70.0 H= 60.0 b= 40.0 h= 30.0 (trave di fondazione)

armatura base = 4 X 1.13 per le armature aggiuntive consultare il tabulato

------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

-

NC x [Fx] [Fy] [Fz] [Mx] [My] Mz [APOST] [AANT] AINF ASUP Sc Sf w

-- -------------------- ------------------- --------------------------- -------------- --

cm daN daN*m cm2 daN/cm2 mm

------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

-

3 0 -0 42 0 0 0 30 -- -- 6.79 6.79 -0.09 0.5

0.00

4 0 -0 44 0 0 0 28 -- -- 6.79 6.79 -0.08 0.5

0.00

5 0 -0 46 0 0 0 25 -- -- 6.79 6.79 -0.07 0.5

0.00

14 0 -0 -376 0 0 0 405 -- -- 6.79 6.79 -1.15 7.4

0.00

15 0 -0 -339 0 0 0 -12 -- -- 6.79 6.79 -0.03 0.3

0.00

16 0 -0 44 0 0 0 28 -- -- 6.79 6.79 -0.08 0.5

0.00

17 0 -0 44 0 0 0 28 -- -- 6.79 6.79 -0.08 0.5

0.00

apost= -- aant= -- ainf= 4.52 asup= 4.52 (e arm. base= 4 X 1.13)

3 20 -0 42 0 0 0 39 -- -- 6.79 6.79 -0.11 0.7

0.00

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Pag. 7

4 20 -0 44 0 0 0 37 -- -- 6.79 6.79 -0.10 0.7

0.00

5 20 -0 46 0 0 0 34 -- -- 6.79 6.79 -0.10 0.6

0.00

14 20 -0 -376 0 0 0 330 -- -- 6.79 6.79 -0.94 6.0

0.00

15 20 -0 -339 0 0 0 -80 -- -- 6.79 6.79 -0.18 2.0

0.00

16 20 -0 44 0 0 0 37 -- -- 6.79 6.79 -0.10 0.7

0.00

17 20 -0 44 0 0 0 37 -- -- 6.79 6.79 -0.10 0.7

0.00

apost= -- aant= -- ainf= 4.52 asup= 4.52 (e arm. base= 4 X 1.13)

3 40 -0 71 0 0 0 47 -- -- 6.79 6.79 -0.13 0.9

0.00

4 40 -0 67 0 0 0 45 -- -- 6.79 6.79 -0.13 0.8

0.00

5 40 -0 61 0 0 0 43 -- -- 6.79 6.79 -0.12 0.8

0.00

14 40 -0 -376 0 0 0 255 -- -- 6.79 6.79 -0.72 4.6

0.00

15 40 -0 -339 0 0 0 -148 -- -- 6.79 6.79 -0.32 3.6

0.00

16 40 -0 67 0 0 0 45 -- -- 6.79 6.79 -0.13 0.8

0.00

17 40 -0 67 0 0 0 45 -- -- 6.79 6.79 -0.13 0.8

0.00

apost= -- aant= -- ainf= 4.52 asup= 4.52 (e arm. base= 4 X 1.13)

3 60 -0 71 0 0 0 61 -- -- 6.79 6.79 -0.17 1.1

0.00

4 60 -0 67 0 0 0 59 -- -- 6.79 6.79 -0.17 1.1

0.00

5 60 -0 61 0 0 0 55 -- -- 6.79 6.79 -0.16 1.0

0.00

14 60 -0 -302 0 0 0 195 -- -- 6.79 6.79 -0.55 3.5

0.00

15 60 -0 -168 0 0 0 -181 -- -- 6.79 6.79 -0.40 4.5

0.00

16 60 -0 67 0 0 0 59 -- -- 6.79 6.79 -0.17 1.1

0.00

17 60 -0 67 0 0 0 59 -- -- 6.79 6.79 -0.17 1.1

0.00

apost= -- aant= -- ainf= 4.52 asup= 4.52 (e arm. base= 4 X 1.13)

3 80 -0 98 0 0 0 75 -- -- 6.79 6.79 -0.21 1.4

0.00

4 80 -0 89 0 0 0 72 -- -- 6.79 6.79 -0.20 1.3

0.00

5 80 -0 74 0 0 0 68 -- -- 6.79 6.79 -0.19 1.2

0.00

14 80 -0 -302 0 0 0 134 -- -- 6.79 6.79 -0.38 2.4

0.00

15 80 -0 -168 0 0 0 -215 -- -- 6.79 6.79 -0.47 5.3

0.00

16 80 -0 89 0 0 0 72 -- -- 6.79 6.79 -0.20 1.3

0.00

17 80 -0 89 0 0 0 72 -- -- 6.79 6.79 -0.20 1.3

0.00

apost= -- aant= -- ainf= 4.52 asup= 4.52 (e arm. base= 4 X 1.13)

3 100 -0 98 0 0 0 95 -- -- 6.79 6.79 -0.27 1.7

0.00

4 100 -0 89 0 0 0 90 -- -- 6.79 6.79 -0.25 1.6

0.00

5 100 -0 74 0 0 0 83 -- -- 6.79 6.79 -0.23 1.5

0.00

14 100 -0 -222 0 0 0 90 -- -- 6.79 6.79 -0.25 1.6

0.00

15 100 -0 -0 0 0 0 -215 -- -- 6.79 6.79 -0.47 5.3

0.00

16 100 -0 89 0 0 0 90 -- -- 6.79 6.79 -0.25 1.6

0.00

17 100 -0 89 0 0 0 90 -- -- 6.79 6.79 -0.25 1.6

0.00

apost= -- aant= -- ainf= 4.52 asup= 4.52 (e arm. base= 4 X 1.13)

3 120 -0 125 0 0 0 114 -- -- 6.79 6.79 -0.32 2.1

0.00

4 120 -0 109 0 0 0 108 -- -- 6.79 6.79 -0.31 2.0

0.00

5 120 -0 87 0 0 0 97 -- -- 6.79 6.79 -0.28 1.8

0.00

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Pag. 8

14 120 -0 -222 0 0 0 45 -- -- 6.79 6.79 -0.13 0.8

0.00

15 120 -0 166 0 0 0 -215 -- -- 6.79 6.79 -0.47 5.3

0.00

16 120 -0 109 0 0 0 108 -- -- 6.79 6.79 -0.31 2.0

0.00

17 120 -0 109 0 0 0 108 -- -- 6.79 6.79 -0.31 2.0

0.00

apost= -- aant= -- ainf= 4.52 asup= 4.52 (e arm. base= 4 X 1.13)

3 140 -0 125 0 0 0 139 -- -- 6.79 6.79 -0.40 2.5

0.00

4 140 -0 109 0 0 0 129 -- -- 6.79 6.79 -0.37 2.4

0.00

5 140 -0 87 0 0 0 115 -- -- 6.79 6.79 -0.33 2.1

0.00

14 140 -0 -138 0 0 0 18 -- -- 6.79 6.79 -0.05 0.3

0.00

15 140 -0 166 0 0 0 -182 -- -- 6.79 6.79 -0.40 4.5

0.00

16 140 -0 109 0 0 0 129 -- -- 6.79 6.79 -0.37 2.4

0.00

17 140 -0 109 0 0 0 129 -- -- 6.79 6.79 -0.37 2.4

0.00

apost= -- aant= -- ainf= 4.52 asup= 4.52 (e arm. base= 4 X 1.13)

3 160 -0 149 0 0 0 164 -- -- 6.79 6.79 -0.47 3.0

0.00

4 160 -0 129 0 0 0 151 -- -- 6.79 6.79 -0.43 2.8

0.00

5 160 -0 98 0 0 0 132 -- -- 6.79 6.79 -0.37 2.4

0.00

14 160 -0 -138 0 0 0 -10 -- -- 6.79 6.79 -0.02 0.2

0.00

15 160 -0 330 0 0 0 -149 -- -- 6.79 6.79 -0.33 3.7

0.00

16 160 -0 129 0 0 0 151 -- -- 6.79 6.79 -0.43 2.8

0.00

17 160 -0 129 0 0 0 151 -- -- 6.79 6.79 -0.43 2.8

0.00

apost= -- aant= -- ainf= 4.52 asup= 4.52 (e arm. base= 4 X 1.13)

3 180 -0 149 0 0 0 194 -- -- 6.79 6.79 -0.55 3.5

0.00

4 180 -0 129 0 0 0 177 -- -- 6.79 6.79 -0.50 3.2

0.00

5 180 -0 98 0 0 0 152 -- -- 6.79 6.79 -0.43 2.8

0.00

14 180 -0 -49 0 0 0 -20 -- -- 6.79 6.79 -0.04 0.5

0.00

15 180 -0 330 0 0 0 -83 -- -- 6.79 6.79 -0.18 2.0

0.00

16 180 -0 129 0 0 0 177 -- -- 6.79 6.79 -0.50 3.2

0.00

17 180 -0 129 0 0 0 177 -- -- 6.79 6.79 -0.50 3.2

0.00

apost= -- aant= -- ainf= 4.52 asup= 4.52 (e arm. base= 4 X 1.13)

3 200 -0 149 0 0 0 224 -- -- 6.79 6.79 -0.63 4.1

0.00

4 200 -0 129 0 0 0 203 -- -- 6.79 6.79 -0.58 3.7

0.00

5 200 -0 98 0 0 0 171 -- -- 6.79 6.79 -0.49 3.1

0.00

14 200 -0 -49 0 0 0 -30 -- -- 6.79 6.79 -0.07 0.7

0.00

15 200 -0 330 0 0 0 -17 -- -- 6.79 6.79 -0.04 0.4

0.00

16 200 -0 129 0 0 0 203 -- -- 6.79 6.79 -0.58 3.7

0.00

17 200 -0 129 0 0 0 203 -- -- 6.79 6.79 -0.58 3.7

0.00

apost= -- aant= -- ainf= 4.52 asup= 4.52 (e arm. base= 4 X 1.13)

Nome travata: Fondaz_102_IP1 Descrizione: Trave di Fondazione

ASTA NUM. 1 NI 3 NF 12 SEZ. Tr B= 70.0 H= 60.0 b= 40.0 h= 30.0 (trave di fondazione)

armatura base = 4 X 1.13 per le armature aggiuntive consultare il tabulato

------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

-

NC x [Fx] [Fy] [Fz] [Mx] [My] Mz [APOST] [AANT] AINF ASUP Sc Sf w

-- -------------------- ------------------- --------------------------- -------------- --

cm daN daN*m cm2 daN/cm2 mm

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Pag. 9

------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

-

3 0 -0 -178 0 0 0 228 -- -- 6.79 6.79 -0.65 4.1

0.00

4 0 -0 -157 0 0 0 207 -- -- 6.79 6.79 -0.59 3.8

0.00

5 0 -0 -125 0 0 0 177 -- -- 6.79 6.79 -0.50 3.2

0.00

14 0 -0 -551 0 0 0 607 -- -- 6.79 6.79 -1.72 11.0

0.00

15 0 -0 -213 0 0 0 -11 -- -- 6.79 6.79 -0.02 0.3

0.00

16 0 -0 -157 0 0 0 207 -- -- 6.79 6.79 -0.59 3.8

0.00

17 0 -0 -157 0 0 0 207 -- -- 6.79 6.79 -0.59 3.8

0.00

apost= -- aant= -- ainf= 4.52 asup= 4.52 (e arm. base= 4 X 1.13)

3 15 -0 -178 0 0 0 201 -- -- 6.79 6.79 -0.57 3.7

0.00

4 15 -0 -157 0 0 0 184 -- -- 6.79 6.79 -0.52 3.3

0.00

5 15 -0 -125 0 0 0 158 -- -- 6.79 6.79 -0.45 2.9

0.00

14 15 -0 -551 0 0 0 524 -- -- 6.79 6.79 -1.49 9.5

0.00

15 15 -0 -213 0 0 0 -43 -- -- 6.79 6.79 -0.09 1.1

0.00

16 15 -0 -157 0 0 0 184 -- -- 6.79 6.79 -0.52 3.3

0.00

17 15 -0 -157 0 0 0 184 -- -- 6.79 6.79 -0.52 3.3

0.00

apost= -- aant= -- ainf= 4.52 asup= 4.52 (e arm. base= 4 X 1.13)

3 30 -0 -178 0 0 0 174 -- -- 6.79 6.79 -0.49 3.2

0.00

4 30 -0 -157 0 0 0 160 -- -- 6.79 6.79 -0.45 2.9

0.00

5 30 -0 -125 0 0 0 139 -- -- 6.79 6.79 -0.40 2.5

0.00

14 30 -0 -551 0 0 0 442 -- -- 6.79 6.79 -1.25 8.0

0.00

15 30 -0 -213 0 0 0 -75 -- -- 6.79 6.79 -0.17 1.8

0.00

16 30 -0 -157 0 0 0 160 -- -- 6.79 6.79 -0.45 2.9

0.00

17 30 -0 -157 0 0 0 160 -- -- 6.79 6.79 -0.45 2.9

0.00

apost= -- aant= -- ainf= 4.52 asup= 4.52 (e arm. base= 4 X 1.13)

3 45 -0 -163 0 0 0 150 -- -- 6.79 6.79 -0.43 2.7

0.00

4 45 -0 -145 0 0 0 138 -- -- 6.79 6.79 -0.39 2.5

0.00

5 45 -0 -119 0 0 0 121 -- -- 6.79 6.79 -0.34 2.2

0.00

14 45 -0 -478 0 0 0 370 -- -- 6.79 6.79 -1.05 6.7

0.00

15 45 -0 -91 0 0 0 -89 -- -- 6.79 6.79 -0.20 2.2

0.00

16 45 -0 -145 0 0 0 138 -- -- 6.79 6.79 -0.39 2.5

0.00

17 45 -0 -145 0 0 0 138 -- -- 6.79 6.79 -0.39 2.5

0.00

apost= -- aant= -- ainf= 4.52 asup= 4.52 (e arm. base= 4 X 1.13)

3 60 -0 -163 0 0 0 126 -- -- 6.79 6.79 -0.36 2.3

0.00

4 60 -0 -145 0 0 0 117 -- -- 6.79 6.79 -0.33 2.1

0.00

5 60 -0 -119 0 0 0 104 -- -- 6.79 6.79 -0.29 1.9

0.00

14 60 -0 -478 0 0 0 298 -- -- 6.79 6.79 -0.85 5.4

0.00

15 60 -0 -91 0 0 0 -102 -- -- 6.79 6.79 -0.23 2.5

0.00

16 60 -0 -145 0 0 0 117 -- -- 6.79 6.79 -0.33 2.1

0.00

17 60 -0 -145 0 0 0 117 -- -- 6.79 6.79 -0.33 2.1

0.00

apost= -- aant= -- ainf= 4.52 asup= 4.52 (e arm. base= 4 X 1.13)

3 75 -0 -149 0 0 0 103 -- -- 6.79 6.79 -0.29 1.9

0.00

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4 75 -0 -136 0 0 0 96 -- -- 6.79 6.79 -0.27 1.7

0.00

5 75 -0 -116 0 0 0 86 -- -- 6.79 6.79 -0.24 1.6

0.00

14 75 -0 -405 0 0 0 237 -- -- 6.79 6.79 -0.67 4.3

0.00

15 75 -0 31 0 0 0 -98 -- -- 6.79 6.79 -0.21 2.4

0.00

16 75 -0 -136 0 0 0 96 -- -- 6.79 6.79 -0.27 1.7

0.00

17 75 -0 -136 0 0 0 96 -- -- 6.79 6.79 -0.27 1.7

0.00

apost= -- aant= -- ainf= 4.52 asup= 4.52 (e arm. base= 4 X 1.13)

3 90 -0 -149 0 0 0 81 -- -- 6.79 6.79 -0.23 1.5

0.00

4 90 -0 -136 0 0 0 76 -- -- 6.79 6.79 -0.22 1.4

0.00

5 90 -0 -116 0 0 0 69 -- -- 6.79 6.79 -0.20 1.2

0.00

14 90 -0 -405 0 0 0 177 -- -- 6.79 6.79 -0.50 3.2

0.00

15 90 -0 153 0 0 0 -93 -- -- 6.79 6.79 -0.20 2.3

0.00

16 90 -0 -136 0 0 0 76 -- -- 6.79 6.79 -0.22 1.4

0.00

17 90 -0 -136 0 0 0 76 -- -- 6.79 6.79 -0.22 1.4

0.00

apost= -- aant= -- ainf= 4.52 asup= 4.52 (e arm. base= 4 X 1.13)

3 105 -0 -138 0 0 0 60 -- -- 6.79 6.79 -0.17 1.1

0.00

4 105 -0 -128 0 0 0 57 -- -- 6.79 6.79 -0.16 1.0

0.00

5 105 -0 -114 0 0 0 52 -- -- 6.79 6.79 -0.15 0.9

0.00

14 105 -0 -330 0 0 0 127 -- -- 6.79 6.79 -0.36 2.3

0.00

15 105 -0 153 0 0 0 -70 -- -- 6.79 6.79 -0.15 1.7

0.00

16 105 -0 -128 0 0 0 57 -- -- 6.79 6.79 -0.16 1.0

0.00

17 105 -0 -128 0 0 0 57 -- -- 6.79 6.79 -0.16 1.0

0.00

apost= -- aant= -- ainf= 4.52 asup= 4.52 (e arm. base= 4 X 1.13)

3 120 -0 -138 0 0 0 39 -- -- 6.79 6.79 -0.11 0.7

0.00

4 120 -0 -128 0 0 0 37 -- -- 6.79 6.79 -0.11 0.7

0.00

5 120 -0 -114 0 0 0 35 -- -- 6.79 6.79 -0.10 0.6

0.00

14 120 -0 -330 0 0 0 78 -- -- 6.79 6.79 -0.22 1.4

0.00

15 120 -0 275 0 0 0 -47 -- -- 6.79 6.79 -0.10 1.2

0.00

16 120 -0 -128 0 0 0 37 -- -- 6.79 6.79 -0.11 0.7

0.00

17 120 -0 -128 0 0 0 37 -- -- 6.79 6.79 -0.11 0.7

0.00

apost= -- aant= -- ainf= 4.52 asup= 4.52 (e arm. base= 4 X 1.13)

3 135 -0 -129 0 0 0 20 -- -- 6.79 6.79 -0.06 0.4

0.00

4 135 -0 -123 0 0 0 19 -- -- 6.79 6.79 -0.05 0.3

0.00

5 135 -0 -114 0 0 0 18 -- -- 6.79 6.79 -0.05 0.3

0.00

14 135 -0 -254 0 0 0 39 -- -- 6.79 6.79 -0.11 0.7

0.00

15 135 -0 275 0 0 0 -6 -- -- 6.79 6.79 -0.01 0.1

0.00

16 135 -0 -123 0 0 0 19 -- -- 6.79 6.79 -0.05 0.3

0.00

17 135 -0 -123 0 0 0 19 -- -- 6.79 6.79 -0.05 0.3

0.00

apost= -- aant= -- ainf= 4.52 asup= 4.52 (e arm. base= 4 X 1.13)

3 150 -0 -129 0 0 0 1 -- -- 6.79 6.79 -0.00 0.0

0.00

4 150 -0 -123 0 0 0 1 -- -- 6.79 6.79 -0.00 0.0

0.00

5 150 -0 -114 0 0 0 1 -- -- 6.79 6.79 -0.00 0.0

0.00

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Pag. 11

14 150 -0 -254 0 0 0 1 -- -- 6.79 6.79 -0.00 0.0

0.00

15 150 -0 275 0 0 0 35 -- -- 6.79 6.79 -0.10 0.6

0.00

16 150 -0 -123 0 0 0 1 -- -- 6.79 6.79 -0.00 0.0

0.00

17 150 -0 -123 0 0 0 1 -- -- 6.79 6.79 -0.00 0.0

0.00

apost= -- aant= -- ainf= 4.52 asup= 4.52 (e arm. base= 4 X 1.13)

Nome travata: Fondaz_101_IP1 Descrizione: Trave di Fondazione

ASTA NUM. 2 NI 15 NF 19 SEZ. Tr B= 70.0 H= 60.0 b= 40.0 h= 30.0 (trave di fondazione)

armatura base = 4 X 1.13 per le armature aggiuntive consultare il tabulato

------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

-

NC x [Fx] [Fy] [Fz] [Mx] [My] Mz [APOST] [AANT] AINF ASUP Sc Sf w

-- -------------------- ------------------- --------------------------- -------------- --

cm daN daN*m cm2 daN/cm2 mm

------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

-

3 0 -0 136 0 0 0 -5 -- -- 6.79 6.79 -0.01 0.1

0.00

4 0 -0 131 0 0 0 -5 -- -- 6.79 6.79 -0.01 0.1

0.00

5 0 -0 124 0 0 0 -4 -- -- 6.79 6.79 -0.01 0.1

0.00

14 0 -0 65 0 0 0 9 -- -- 6.79 6.79 -0.03 0.2

0.00

15 0 -0 627 0 0 0 -70 -- -- 6.79 6.79 -0.15 1.7

0.00

16 0 -0 131 0 0 0 -5 -- -- 6.79 6.79 -0.01 0.1

0.00

17 0 -0 131 0 0 0 -5 -- -- 6.79 6.79 -0.01 0.1

0.00

apost= -- aant= -- ainf= 4.52 asup= 4.52 (e arm. base= 4 X 1.13)

3 8 -0 136 0 0 0 5 -- -- 6.79 6.79 -0.01 0.1

0.00

4 8 -0 131 0 0 0 5 -- -- 6.79 6.79 -0.01 0.1

0.00

5 8 -0 124 0 0 0 5 -- -- 6.79 6.79 -0.01 0.1

0.00

14 8 -0 65 0 0 0 14 -- -- 6.79 6.79 -0.04 0.3

0.00

15 8 -0 627 0 0 0 -23 -- -- 6.79 6.79 -0.05 0.6

0.00

16 8 -0 131 0 0 0 5 -- -- 6.79 6.79 -0.01 0.1

0.00

17 8 -0 131 0 0 0 5 -- -- 6.79 6.79 -0.01 0.1

0.00

apost= -- aant= -- ainf= 4.52 asup= 4.52 (e arm. base= 4 X 1.13)

3 15 -0 145 0 0 0 15 -- -- 6.79 6.79 -0.04 0.3

0.00

4 15 -0 138 0 0 0 15 -- -- 6.79 6.79 -0.04 0.3

0.00

5 15 -0 129 0 0 0 14 -- -- 6.79 6.79 -0.04 0.3

0.00

14 15 -0 65 0 0 0 19 -- -- 6.79 6.79 -0.05 0.4

0.00

15 15 -0 627 0 0 0 24 -- -- 6.79 6.79 -0.07 0.4

0.00

16 15 -0 138 0 0 0 15 -- -- 6.79 6.79 -0.04 0.3

0.00

17 15 -0 138 0 0 0 15 -- -- 6.79 6.79 -0.04 0.3

0.00

apost= -- aant= -- ainf= 4.52 asup= 4.52 (e arm. base= 4 X 1.13)

3 23 -0 145 0 0 0 26 -- -- 6.79 6.79 -0.07 0.5

0.00

4 23 -0 138 0 0 0 25 -- -- 6.79 6.79 -0.07 0.5

0.00

5 23 -0 129 0 0 0 24 -- -- 6.79 6.79 -0.07 0.4

0.00

14 23 -0 47 0 0 0 23 -- -- 6.79 6.79 -0.06 0.4

0.00

15 23 -0 586 0 0 0 68 -- -- 6.79 6.79 -0.19 1.2

0.00

16 23 -0 138 0 0 0 25 -- -- 6.79 6.79 -0.07 0.5

0.00

17 23 -0 138 0 0 0 25 -- -- 6.79 6.79 -0.07 0.5

0.00

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Pag. 12

apost= -- aant= -- ainf= 4.52 asup= 4.52 (e arm. base= 4 X 1.13)

3 30 -0 154 0 0 0 37 -- -- 6.79 6.79 -0.10 0.7

0.00

4 30 -0 146 0 0 0 35 -- -- 6.79 6.79 -0.10 0.6

0.00

5 30 -0 134 0 0 0 34 -- -- 6.79 6.79 -0.10 0.6

0.00

14 30 -0 47 0 0 0 26 -- -- 6.79 6.79 -0.07 0.5

0.00

15 30 -0 586 0 0 0 112 -- -- 6.79 6.79 -0.32 2.0

0.00

16 30 -0 146 0 0 0 35 -- -- 6.79 6.79 -0.10 0.6

0.00

17 30 -0 146 0 0 0 35 -- -- 6.79 6.79 -0.10 0.6

0.00

apost= -- aant= -- ainf= 4.52 asup= 4.52 (e arm. base= 4 X 1.13)

3 38 -0 154 0 0 0 48 -- -- 6.79 6.79 -0.14 0.9

0.00

4 38 -0 146 0 0 0 46 -- -- 6.79 6.79 -0.13 0.8

0.00

5 38 -0 134 0 0 0 44 -- -- 6.79 6.79 -0.12 0.8

0.00

14 38 -0 32 0 0 0 29 -- -- 6.79 6.79 -0.08 0.5

0.00

15 38 -0 546 0 0 0 152 -- -- 6.79 6.79 -0.43 2.8

0.00

16 38 -0 146 0 0 0 46 -- -- 6.79 6.79 -0.13 0.8

0.00

17 38 -0 146 0 0 0 46 -- -- 6.79 6.79 -0.13 0.8

0.00

apost= -- aant= -- ainf= 4.52 asup= 4.52 (e arm. base= 4 X 1.13)

3 45 -0 163 0 0 0 60 -- -- 6.79 6.79 -0.17 1.1

0.00

4 45 -0 154 0 0 0 57 -- -- 6.79 6.79 -0.16 1.0

0.00

5 45 -0 139 0 0 0 54 -- -- 6.79 6.79 -0.15 1.0

0.00

14 45 -0 32 0 0 0 31 -- -- 6.79 6.79 -0.09 0.6

0.00

15 45 -0 546 0 0 0 193 -- -- 6.79 6.79 -0.55 3.5

0.00

16 45 -0 154 0 0 0 57 -- -- 6.79 6.79 -0.16 1.0

0.00

17 45 -0 154 0 0 0 57 -- -- 6.79 6.79 -0.16 1.0

0.00

apost= -- aant= -- ainf= 4.52 asup= 4.52 (e arm. base= 4 X 1.13)

3 53 -0 163 0 0 0 72 -- -- 6.79 6.79 -0.20 1.3

0.00

4 53 -0 154 0 0 0 69 -- -- 6.79 6.79 -0.20 1.3

0.00

5 53 -0 139 0 0 0 64 -- -- 6.79 6.79 -0.18 1.2

0.00

14 53 -0 20 0 0 0 33 -- -- 6.79 6.79 -0.09 0.6

0.00

15 53 -0 508 0 0 0 231 -- -- 6.79 6.79 -0.66 4.2

0.00

16 53 -0 154 0 0 0 69 -- -- 6.79 6.79 -0.20 1.3

0.00

17 53 -0 154 0 0 0 69 -- -- 6.79 6.79 -0.20 1.3

0.00

apost= -- aant= -- ainf= 4.52 asup= 4.52 (e arm. base= 4 X 1.13)

3 60 -0 173 0 0 0 84 -- -- 6.79 6.79 -0.24 1.5

0.00

4 60 -0 162 0 0 0 80 -- -- 6.79 6.79 -0.23 1.5

0.00

5 60 -0 144 0 0 0 75 -- -- 6.79 6.79 -0.21 1.4

0.00

14 60 -0 20 0 0 0 34 -- -- 6.79 6.79 -0.10 0.6

0.00

15 60 -0 508 0 0 0 270 -- -- 6.79 6.79 -0.76 4.9

0.00

16 60 -0 162 0 0 0 80 -- -- 6.79 6.79 -0.23 1.5

0.00

17 60 -0 162 0 0 0 80 -- -- 6.79 6.79 -0.23 1.5

0.00

apost= -- aant= -- ainf= 4.52 asup= 4.52 (e arm. base= 4 X 1.13)

3 68 -0 173 0 0 0 97 -- -- 6.79 6.79 -0.28 1.8

0.00

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Pag. 13

4 68 -0 162 0 0 0 92 -- -- 6.79 6.79 -0.26 1.7

0.00

5 68 -0 144 0 0 0 85 -- -- 6.79 6.79 -0.24 1.6

0.00

14 68 -0 11 0 0 0 35 -- -- 6.79 6.79 -0.10 0.6

0.00

15 68 -0 471 0 0 0 305 -- -- 6.79 6.79 -0.86 5.5

0.00

16 68 -0 162 0 0 0 92 -- -- 6.79 6.79 -0.26 1.7

0.00

17 68 -0 162 0 0 0 92 -- -- 6.79 6.79 -0.26 1.7

0.00

apost= -- aant= -- ainf= 4.52 asup= 4.52 (e arm. base= 4 X 1.13)

3 75 -0 173 0 0 0 110 -- -- 6.79 6.79 -0.31 2.0

0.00

4 75 -0 162 0 0 0 105 -- -- 6.79 6.79 -0.30 1.9

0.00

5 75 -0 144 0 0 0 96 -- -- 6.79 6.79 -0.27 1.7

0.00

14 75 -0 11 0 0 0 36 -- -- 6.79 6.79 -0.10 0.6

0.00

15 75 -0 471 0 0 0 340 -- -- 6.79 6.79 -0.97 6.2

0.00

16 75 -0 162 0 0 0 105 -- -- 6.79 6.79 -0.30 1.9

0.00

17 75 -0 162 0 0 0 105 -- -- 6.79 6.79 -0.30 1.9

0.00

apost= -- aant= -- ainf= 4.52 asup= 4.52 (e arm. base= 4 X 1.13)

Nome travata: Fondaz_101_IP1 Descrizione: Trave di Fondazione

ASTA NUM. 3 NI 19 NF 30 SEZ. Tr B= 70.0 H= 60.0 b= 40.0 h= 30.0 (trave di fondazione)

armatura base = 4 X 1.13 per le armature aggiuntive consultare il tabulato

------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

-

NC x [Fx] [Fy] [Fz] [Mx] [My] Mz [APOST] [AANT] AINF ASUP Sc Sf w

-- -------------------- ------------------- --------------------------- -------------- --

cm daN daN*m cm2 daN/cm2 mm

------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

-

3 0 -0 -61 0 0 0 204 -- -- 6.79 6.79 -0.58 3.7

0.00

4 0 -0 -49 0 0 0 183 -- -- 6.79 6.79 -0.52 3.3

0.00

5 0 -0 -30 0 0 0 152 -- -- 6.79 6.79 -0.43 2.8

0.00

14 0 -0 -421 0 0 0 1081 -- -- 6.79 6.79 -3.07 19.6

0.00

15 0 -0 157 0 0 0 498 -- -- 6.79 6.79 -1.41 9.0

0.00

16 0 -0 -49 0 0 0 183 -- -- 6.79 6.79 -0.52 3.3

0.00

17 0 -0 -49 0 0 0 183 -- -- 6.79 6.79 -0.52 3.3

0.00

apost= -- aant= -- ainf= 4.52 asup= 4.52 (e arm. base= 4 X 1.13)

3 16 -0 -61 0 0 0 194 -- -- 6.79 6.79 -0.55 3.5

0.00

4 16 -0 -49 0 0 0 175 -- -- 6.79 6.79 -0.50 3.2

0.00

5 16 -0 -30 0 0 0 147 -- -- 6.79 6.79 -0.42 2.7

0.00

14 16 -0 -421 0 0 0 1013 -- -- 6.79 6.79 -2.87 18.4

0.00

15 16 -0 157 0 0 0 524 -- -- 6.79 6.79 -1.48 9.5

0.00

16 16 -0 -49 0 0 0 175 -- -- 6.79 6.79 -0.50 3.2

0.00

17 16 -0 -49 0 0 0 175 -- -- 6.79 6.79 -0.50 3.2

0.00

apost= -- aant= -- ainf= 4.52 asup= 4.52 (e arm. base= 4 X 1.13)

3 33 -0 -61 0 0 0 184 -- -- 6.79 6.79 -0.52 3.3

0.00

4 33 -0 -49 0 0 0 167 -- -- 6.79 6.79 -0.47 3.0

0.00

5 33 -0 -30 0 0 0 142 -- -- 6.79 6.79 -0.40 2.6

0.00

14 33 -0 -421 0 0 0 944 -- -- 6.79 6.79 -2.68 17.2

0.00

15 33 -0 157 0 0 0 549 -- -- 6.79 6.79 -1.56 10.0

0.00

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16 33 -0 -49 0 0 0 167 -- -- 6.79 6.79 -0.47 3.0

0.00

17 33 -0 -49 0 0 0 167 -- -- 6.79 6.79 -0.47 3.0

0.00

apost= -- aant= -- ainf= 4.52 asup= 4.52 (e arm. base= 4 X 1.13)

3 49 -0 -38 0 0 0 178 -- -- 6.79 6.79 -0.51 3.2

0.00

4 49 -0 -30 0 0 0 162 -- -- 6.79 6.79 -0.46 2.9

0.00

5 49 -0 -17 0 0 0 139 -- -- 6.79 6.79 -0.39 2.5

0.00

14 49 -0 -421 0 0 0 876 -- -- 6.79 6.79 -2.48 15.9

0.00

15 49 -0 89 0 0 0 564 -- -- 6.79 6.79 -1.60 10.2

0.00

16 49 -0 -30 0 0 0 162 -- -- 6.79 6.79 -0.46 2.9

0.00

17 49 -0 -30 0 0 0 162 -- -- 6.79 6.79 -0.46 2.9

0.00

apost= -- aant= -- ainf= 4.52 asup= 4.52 (e arm. base= 4 X 1.13)

3 65 -0 -38 0 0 0 172 -- -- 6.79 6.79 -0.49 3.1

0.00

4 65 -0 -30 0 0 0 158 -- -- 6.79 6.79 -0.45 2.9

0.00

5 65 -0 -17 0 0 0 136 -- -- 6.79 6.79 -0.39 2.5

0.00

14 65 -0 -421 0 0 0 807 -- -- 6.79 6.79 -2.29 14.7

0.00

15 65 -0 89 0 0 0 578 -- -- 6.79 6.79 -1.64 10.5

0.00

16 65 -0 -30 0 0 0 158 -- -- 6.79 6.79 -0.45 2.9

0.00

17 65 -0 -30 0 0 0 158 -- -- 6.79 6.79 -0.45 2.9

0.00

apost= -- aant= -- ainf= 4.52 asup= 4.52 (e arm. base= 4 X 1.13)

3 81 -0 -13 0 0 0 170 -- -- 6.79 6.79 -0.48 3.1

0.00

4 81 -0 -9 0 0 0 156 -- -- 6.79 6.79 -0.44 2.8

0.00

5 81 -0 -4 0 0 0 135 -- -- 6.79 6.79 -0.38 2.5

0.00

14 81 -0 -410 0 0 0 741 -- -- 6.79 6.79 -2.10 13.5

0.00

15 81 -0 26 0 0 0 582 -- -- 6.79 6.79 -1.65 10.6

0.00

16 81 -0 -9 0 0 0 156 -- -- 6.79 6.79 -0.44 2.8

0.00

17 81 -0 -9 0 0 0 156 -- -- 6.79 6.79 -0.44 2.8

0.00

apost= -- aant= -- ainf= 4.52 asup= 4.52 (e arm. base= 4 X 1.13)

3 98 -0 -13 0 0 0 168 -- -- 6.79 6.79 -0.48 3.0

0.00

4 98 -0 12 0 0 0 155 -- -- 6.79 6.79 -0.44 2.8

0.00

5 98 -0 11 0 0 0 135 -- -- 6.79 6.79 -0.38 2.4

0.00

14 98 -0 -410 0 0 0 674 -- -- 6.79 6.79 -1.91 12.2

0.00

15 98 -0 -32 0 0 0 586 -- -- 6.79 6.79 -1.66 10.6

0.00

16 98 -0 12 0 0 0 155 -- -- 6.79 6.79 -0.44 2.8

0.00

17 98 -0 12 0 0 0 155 -- -- 6.79 6.79 -0.44 2.8

0.00

apost= -- aant= -- ainf= 4.52 asup= 4.52 (e arm. base= 4 X 1.13)

3 114 -0 12 0 0 0 170 -- -- 6.79 6.79 -0.48 3.1

0.00

4 114 -0 12 0 0 0 156 -- -- 6.79 6.79 -0.44 2.8

0.00

5 114 -0 11 0 0 0 137 -- -- 6.79 6.79 -0.39 2.5

0.00

14 114 -0 -388 0 0 0 611 -- -- 6.79 6.79 -1.73 11.1

0.00

15 114 -0 -32 0 0 0 581 -- -- 6.79 6.79 -1.65 10.6

0.00

16 114 -0 12 0 0 0 156 -- -- 6.79 6.79 -0.44 2.8

0.00

17 114 -0 12 0 0 0 156 -- -- 6.79 6.79 -0.44 2.8

0.00

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apost= -- aant= -- ainf= 4.52 asup= 4.52 (e arm. base= 4 X 1.13)

3 130 -0 38 0 0 0 172 -- -- 6.79 6.79 -0.49 3.1

0.00

4 130 -0 33 0 0 0 158 -- -- 6.79 6.79 -0.45 2.9

0.00

5 130 -0 25 0 0 0 138 -- -- 6.79 6.79 -0.39 2.5

0.00

14 130 -0 -388 0 0 0 548 -- -- 6.79 6.79 -1.55 9.9

0.00

15 130 -0 -86 0 0 0 576 -- -- 6.79 6.79 -1.63 10.5

0.00

16 130 -0 33 0 0 0 158 -- -- 6.79 6.79 -0.45 2.9

0.00

17 130 -0 33 0 0 0 158 -- -- 6.79 6.79 -0.45 2.9

0.00

apost= -- aant= -- ainf= 4.52 asup= 4.52 (e arm. base= 4 X 1.13)

3 146 -0 38 0 0 0 178 -- -- 6.79 6.79 -0.50 3.2

0.00

4 146 -0 33 0 0 0 164 -- -- 6.79 6.79 -0.46 3.0

0.00

5 146 -0 25 0 0 0 142 -- -- 6.79 6.79 -0.40 2.6

0.00

14 146 -0 -358 0 0 0 490 -- -- 6.79 6.79 -1.39 8.9

0.00

15 146 -0 -86 0 0 0 562 -- -- 6.79 6.79 -1.59 10.2

0.00

16 146 -0 33 0 0 0 164 -- -- 6.79 6.79 -0.46 3.0

0.00

17 146 -0 33 0 0 0 164 -- -- 6.79 6.79 -0.46 3.0

0.00

apost= -- aant= -- ainf= 4.52 asup= 4.52 (e arm. base= 4 X 1.13)

3 163 -0 38 0 0 0 184 -- -- 6.79 6.79 -0.52 3.3

0.00

4 163 -0 33 0 0 0 169 -- -- 6.79 6.79 -0.48 3.1

0.00

5 163 -0 25 0 0 0 146 -- -- 6.79 6.79 -0.42 2.7

0.00

14 163 -0 -358 0 0 0 431 -- -- 6.79 6.79 -1.22 7.8

0.00

15 163 -0 -86 0 0 0 548 -- -- 6.79 6.79 -1.55 9.9

0.00

16 163 -0 33 0 0 0 169 -- -- 6.79 6.79 -0.48 3.1

0.00

17 163 -0 33 0 0 0 169 -- -- 6.79 6.79 -0.48 3.1

0.00

apost= -- aant= -- ainf= 4.52 asup= 4.52 (e arm. base= 4 X 1.13)

Nome travata: Fondaz_101_IP1 Descrizione: Trave di Fondazione

ASTA NUM. 6 NI 30 NF 18 SEZ. Tr B= 70.0 H= 60.0 b= 40.0 h= 30.0 (trave di fondazione)

armatura base = 4 X 1.13 per le armature aggiuntive consultare il tabulato

------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

-

NC x [Fx] [Fy] [Fz] [Mx] [My] Mz [APOST] [AANT] AINF ASUP Sc Sf w

-- -------------------- ------------------- --------------------------- -------------- --

cm daN daN*m cm2 daN/cm2 mm

------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

-

3 0 -0 -211 0 0 0 228 -- -- 6.79 6.79 -0.65 4.1

0.00

4 0 -0 -187 0 0 0 206 -- -- 6.79 6.79 -0.58 3.7

0.00

5 0 -0 -150 0 0 0 173 -- -- 6.79 6.79 -0.49 3.1

0.00

14 0 -0 -760 0 0 0 1126 -- -- 6.79 6.79 -3.19 20.5

0.00

15 0 -0 -466 0 0 0 640 -- -- 6.79 6.79 -1.81 11.6

0.00

16 0 -0 -187 0 0 0 206 -- -- 6.79 6.79 -0.58 3.7

0.00

17 0 -0 -187 0 0 0 206 -- -- 6.79 6.79 -0.58 3.7

0.00

apost= -- aant= -- ainf= 4.52 asup= 4.52 (e arm. base= 4 X 1.13)

3 10 -0 -211 0 0 0 207 -- -- 6.79 6.79 -0.59 3.8

0.00

4 10 -0 -187 0 0 0 187 -- -- 6.79 6.79 -0.53 3.4

0.00

5 10 -0 -150 0 0 0 157 -- -- 6.79 6.79 -0.45 2.9

0.00

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Pag. 16

14 10 -0 -760 0 0 0 1050 -- -- 6.79 6.79 -2.98 19.1

0.00

15 10 -0 -466 0 0 0 593 -- -- 6.79 6.79 -1.68 10.8

0.00

16 10 -0 -187 0 0 0 187 -- -- 6.79 6.79 -0.53 3.4

0.00

17 10 -0 -187 0 0 0 187 -- -- 6.79 6.79 -0.53 3.4

0.00

apost= -- aant= -- ainf= 4.52 asup= 4.52 (e arm. base= 4 X 1.13)

3 20 -0 -211 0 0 0 186 -- -- 6.79 6.79 -0.53 3.4

0.00

4 20 -0 -187 0 0 0 168 -- -- 6.79 6.79 -0.48 3.1

0.00

5 20 -0 -150 0 0 0 142 -- -- 6.79 6.79 -0.40 2.6

0.00

14 20 -0 -760 0 0 0 974 -- -- 6.79 6.79 -2.76 17.7

0.00

15 20 -0 -496 0 0 0 547 -- -- 6.79 6.79 -1.55 9.9

0.00

16 20 -0 -187 0 0 0 168 -- -- 6.79 6.79 -0.48 3.1

0.00

17 20 -0 -187 0 0 0 168 -- -- 6.79 6.79 -0.48 3.1

0.00

apost= -- aant= -- ainf= 4.52 asup= 4.52 (e arm. base= 4 X 1.13)

3 30 -0 -195 0 0 0 166 -- -- 6.79 6.79 -0.47 3.0

0.00

4 30 -0 -174 0 0 0 151 -- -- 6.79 6.79 -0.43 2.7

0.00

5 30 -0 -142 0 0 0 128 -- -- 6.79 6.79 -0.36 2.3

0.00

14 30 -0 -734 0 0 0 900 -- -- 6.79 6.79 -2.55 16.4

0.00

15 30 -0 -496 0 0 0 497 -- -- 6.79 6.79 -1.41 9.0

0.00

16 30 -0 -174 0 0 0 151 -- -- 6.79 6.79 -0.43 2.7

0.00

17 30 -0 -174 0 0 0 151 -- -- 6.79 6.79 -0.43 2.7

0.00

apost= -- aant= -- ainf= 4.52 asup= 4.52 (e arm. base= 4 X 1.13)

3 40 -0 -195 0 0 0 147 -- -- 6.79 6.79 -0.42 2.7

0.00

4 40 -0 -174 0 0 0 134 -- -- 6.79 6.79 -0.38 2.4

0.00

5 40 -0 -142 0 0 0 114 -- -- 6.79 6.79 -0.32 2.1

0.00

14 40 -0 -734 0 0 0 827 -- -- 6.79 6.79 -2.35 15.0

0.00

15 40 -0 -526 0 0 0 447 -- -- 6.79 6.79 -1.27 8.1

0.00

16 40 -0 -174 0 0 0 134 -- -- 6.79 6.79 -0.38 2.4

0.00

17 40 -0 -174 0 0 0 134 -- -- 6.79 6.79 -0.38 2.4

0.00

apost= -- aant= -- ainf= 4.52 asup= 4.52 (e arm. base= 4 X 1.13)

3 50 -0 -179 0 0 0 129 -- -- 6.79 6.79 -0.37 2.3

0.00

4 50 -0 -161 0 0 0 118 -- -- 6.79 6.79 -0.33 2.1

0.00

5 50 -0 -133 0 0 0 101 -- -- 6.79 6.79 -0.29 1.8

0.00

14 50 -0 -705 0 0 0 757 -- -- 6.79 6.79 -2.15 13.7

0.00

15 50 -0 -526 0 0 0 395 -- -- 6.79 6.79 -1.12 7.2

0.00

16 50 -0 -161 0 0 0 118 -- -- 6.79 6.79 -0.33 2.1

0.00

17 50 -0 -161 0 0 0 118 -- -- 6.79 6.79 -0.33 2.1

0.00

apost= -- aant= -- ainf= 4.52 asup= 4.52 (e arm. base= 4 X 1.13)

3 60 -0 -179 0 0 0 111 -- -- 6.79 6.79 -0.31 2.0

0.00

4 60 -0 -161 0 0 0 102 -- -- 6.79 6.79 -0.29 1.8

0.00

5 60 -0 -133 0 0 0 88 -- -- 6.79 6.79 -0.25 1.6

0.00

14 60 -0 -705 0 0 0 686 -- -- 6.79 6.79 -1.95 12.5

0.00

15 60 -0 -556 0 0 0 342 -- -- 6.79 6.79 -0.97 6.2

0.00

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Pag. 17

16 60 -0 -161 0 0 0 102 -- -- 6.79 6.79 -0.29 1.8

0.00

17 60 -0 -161 0 0 0 102 -- -- 6.79 6.79 -0.29 1.8

0.00

apost= -- aant= -- ainf= 4.52 asup= 4.52 (e arm. base= 4 X 1.13)

3 70 -0 -164 0 0 0 95 -- -- 6.79 6.79 -0.27 1.7

0.00

4 70 -0 -148 0 0 0 87 -- -- 6.79 6.79 -0.25 1.6

0.00

5 70 -0 -124 0 0 0 75 -- -- 6.79 6.79 -0.21 1.4

0.00

14 70 -0 -674 0 0 0 619 -- -- 6.79 6.79 -1.76 11.2

0.00

15 70 -0 -556 0 0 0 286 -- -- 6.79 6.79 -0.81 5.2

0.00

16 70 -0 -148 0 0 0 87 -- -- 6.79 6.79 -0.25 1.6

0.00

17 70 -0 -148 0 0 0 87 -- -- 6.79 6.79 -0.25 1.6

0.00

apost= -- aant= -- ainf= 4.52 asup= 4.52 (e arm. base= 4 X 1.13)

3 80 -0 -164 0 0 0 78 -- -- 6.79 6.79 -0.22 1.4

0.00

4 80 -0 -148 0 0 0 72 -- -- 6.79 6.79 -0.20 1.3

0.00

5 80 -0 -124 0 0 0 63 -- -- 6.79 6.79 -0.18 1.1

0.00

14 80 -0 -674 0 0 0 552 -- -- 6.79 6.79 -1.56 10.0

0.00

15 80 -0 -585 0 0 0 231 -- -- 6.79 6.79 -0.65 4.2

0.00

16 80 -0 -148 0 0 0 72 -- -- 6.79 6.79 -0.20 1.3

0.00

17 80 -0 -148 0 0 0 72 -- -- 6.79 6.79 -0.20 1.3

0.00

apost= -- aant= -- ainf= 4.52 asup= 4.52 (e arm. base= 4 X 1.13)

3 90 -0 -148 0 0 0 63 -- -- 6.79 6.79 -0.18 1.1

0.00

4 90 -0 -135 0 0 0 58 -- -- 6.79 6.79 -0.17 1.1

0.00

5 90 -0 -116 0 0 0 51 -- -- 6.79 6.79 -0.14 0.9

0.00

14 90 -0 -641 0 0 0 487 -- -- 6.79 6.79 -1.38 8.9

0.00

15 90 -0 -585 0 0 0 172 -- -- 6.79 6.79 -0.49 3.1

0.00

16 90 -0 -135 0 0 0 58 -- -- 6.79 6.79 -0.17 1.1

0.00

17 90 -0 -135 0 0 0 58 -- -- 6.79 6.79 -0.17 1.1

0.00

apost= -- aant= -- ainf= 4.52 asup= 4.52 (e arm. base= 4 X 1.13)

3 100 -0 -148 0 0 0 48 -- -- 6.79 6.79 -0.14 0.9

0.00

4 100 -0 -135 0 0 0 45 -- -- 6.79 6.79 -0.13 0.8

0.00

5 100 -0 -116 0 0 0 39 -- -- 6.79 6.79 -0.11 0.7

0.00

14 100 -0 -641 0 0 0 423 -- -- 6.79 6.79 -1.20 7.7

0.00

15 100 -0 -585 0 0 0 114 -- -- 6.79 6.79 -0.32 2.1

0.00

16 100 -0 -135 0 0 0 45 -- -- 6.79 6.79 -0.13 0.8

0.00

17 100 -0 -135 0 0 0 45 -- -- 6.79 6.79 -0.13 0.8

0.00

apost= -- aant= -- ainf= 4.52 asup= 4.52 (e arm. base= 4 X 1.13)

Nome travata: Fondaz_101_IP1 Descrizione: Trave di Fondazione

ASTA NUM. 7 NI 18 NF 20 SEZ. Tr B= 70.0 H= 60.0 b= 40.0 h= 30.0 (trave di fondazione)

armatura base = 4 X 1.13 per le armature aggiuntive consultare il tabulato

------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

-

NC x [Fx] [Fy] [Fz] [Mx] [My] Mz [APOST] [AANT] AINF ASUP Sc Sf w

-- -------------------- ------------------- --------------------------- -------------- --

cm daN daN*m cm2 daN/cm2 mm

------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

-

3 0 -0 36 0 0 0 48 -- -- 6.79 6.79 -0.14 0.9

0.00

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Pag. 18

4 0 -0 38 0 0 0 45 -- -- 6.79 6.79 -0.13 0.8

0.00

5 0 -0 41 0 0 0 39 -- -- 6.79 6.79 -0.11 0.7

0.00

14 0 -0 -374 0 0 0 423 -- -- 6.79 6.79 -1.20 7.7

0.00

15 0 -0 398 0 0 0 98 -- -- 6.79 6.79 -0.28 1.8

0.00

16 0 -0 38 0 0 0 45 -- -- 6.79 6.79 -0.13 0.8

0.00

17 0 -0 38 0 0 0 45 -- -- 6.79 6.79 -0.13 0.8

0.00

apost= -- aant= -- ainf= 4.52 asup= 4.52 (e arm. base= 4 X 1.13)

3 20 -0 36 0 0 0 55 -- -- 6.79 6.79 -0.16 1.0

0.00

4 20 -0 38 0 0 0 52 -- -- 6.79 6.79 -0.15 0.9

0.00

5 20 -0 41 0 0 0 48 -- -- 6.79 6.79 -0.13 0.9

0.00

14 20 -0 -374 0 0 0 349 -- -- 6.79 6.79 -0.99 6.3

0.00

15 20 -0 398 0 0 0 177 -- -- 6.79 6.79 -0.50 3.2

0.00

16 20 -0 38 0 0 0 52 -- -- 6.79 6.79 -0.15 0.9

0.00

17 20 -0 38 0 0 0 52 -- -- 6.79 6.79 -0.15 0.9

0.00

apost= -- aant= -- ainf= 4.52 asup= 4.52 (e arm. base= 4 X 1.13)

3 40 -0 66 0 0 0 63 -- -- 6.79 6.79 -0.18 1.1

0.00

4 40 -0 62 0 0 0 60 -- -- 6.79 6.79 -0.17 1.1

0.00

5 40 -0 56 0 0 0 56 -- -- 6.79 6.79 -0.16 1.0

0.00

14 40 -0 -374 0 0 0 274 -- -- 6.79 6.79 -0.78 5.0

0.00

15 40 -0 398 0 0 0 257 -- -- 6.79 6.79 -0.73 4.7

0.00

16 40 -0 62 0 0 0 60 -- -- 6.79 6.79 -0.17 1.1

0.00

17 40 -0 62 0 0 0 60 -- -- 6.79 6.79 -0.17 1.1

0.00

apost= -- aant= -- ainf= 4.52 asup= 4.52 (e arm. base= 4 X 1.13)

3 60 -0 66 0 0 0 76 -- -- 6.79 6.79 -0.22 1.4

0.00

4 60 -0 62 0 0 0 72 -- -- 6.79 6.79 -0.20 1.3

0.00

5 60 -0 56 0 0 0 67 -- -- 6.79 6.79 -0.19 1.2

0.00

14 60 -0 -300 0 0 0 214 -- -- 6.79 6.79 -0.61 3.9

0.00

15 60 -0 341 0 0 0 325 -- -- 6.79 6.79 -0.92 5.9

0.00

16 60 -0 62 0 0 0 72 -- -- 6.79 6.79 -0.20 1.3

0.00

17 60 -0 62 0 0 0 72 -- -- 6.79 6.79 -0.20 1.3

0.00

apost= -- aant= -- ainf= 4.52 asup= 4.52 (e arm. base= 4 X 1.13)

3 80 -0 94 0 0 0 89 -- -- 6.79 6.79 -0.25 1.6

0.00

4 80 -0 84 0 0 0 85 -- -- 6.79 6.79 -0.24 1.5

0.00

5 80 -0 70 0 0 0 78 -- -- 6.79 6.79 -0.22 1.4

0.00

14 80 -0 -300 0 0 0 154 -- -- 6.79 6.79 -0.44 2.8

0.00

15 80 -0 341 0 0 0 393 -- -- 6.79 6.79 -1.12 7.1

0.00

16 80 -0 84 0 0 0 85 -- -- 6.79 6.79 -0.24 1.5

0.00

17 80 -0 84 0 0 0 85 -- -- 6.79 6.79 -0.24 1.5

0.00

apost= -- aant= -- ainf= 4.52 asup= 4.52 (e arm. base= 4 X 1.13)

3 100 -0 94 0 0 0 108 -- -- 6.79 6.79 -0.31 2.0

0.00

4 100 -0 84 0 0 0 101 -- -- 6.79 6.79 -0.29 1.8

0.00

5 100 -0 70 0 0 0 92 -- -- 6.79 6.79 -0.26 1.7

0.00

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Pag. 19

14 100 -0 -220 0 0 0 110 -- -- 6.79 6.79 -0.31 2.0

0.00

15 100 -0 284 0 0 0 450 -- -- 6.79 6.79 -1.28 8.2

0.00

16 100 -0 84 0 0 0 101 -- -- 6.79 6.79 -0.29 1.8

0.00

17 100 -0 84 0 0 0 101 -- -- 6.79 6.79 -0.29 1.8

0.00

apost= -- aant= -- ainf= 4.52 asup= 4.52 (e arm. base= 4 X 1.13)

3 120 -0 120 0 0 0 126 -- -- 6.79 6.79 -0.36 2.3

0.00

4 120 -0 106 0 0 0 118 -- -- 6.79 6.79 -0.34 2.1

0.00

5 120 -0 83 0 0 0 106 -- -- 6.79 6.79 -0.30 1.9

0.00

14 120 -0 -220 0 0 0 66 -- -- 6.79 6.79 -0.19 1.2

0.00

15 120 -0 284 0 0 0 507 -- -- 6.79 6.79 -1.44 9.2

0.00

16 120 -0 106 0 0 0 118 -- -- 6.79 6.79 -0.34 2.1

0.00

17 120 -0 106 0 0 0 118 -- -- 6.79 6.79 -0.34 2.1

0.00

apost= -- aant= -- ainf= 4.52 asup= 4.52 (e arm. base= 4 X 1.13)

3 140 -0 120 0 0 0 150 -- -- 6.79 6.79 -0.43 2.7

0.00

4 140 -0 106 0 0 0 139 -- -- 6.79 6.79 -0.40 2.5

0.00

5 140 -0 83 0 0 0 123 -- -- 6.79 6.79 -0.35 2.2

0.00

14 140 -0 -136 0 0 0 39 -- -- 6.79 6.79 -0.11 0.7

0.00

15 140 -0 226 0 0 0 552 -- -- 6.79 6.79 -1.57 10.0

0.00

16 140 -0 106 0 0 0 139 -- -- 6.79 6.79 -0.40 2.5

0.00

17 140 -0 106 0 0 0 139 -- -- 6.79 6.79 -0.40 2.5

0.00

apost= -- aant= -- ainf= 4.52 asup= 4.52 (e arm. base= 4 X 1.13)

3 160 -0 145 0 0 0 175 -- -- 6.79 6.79 -0.50 3.2

0.00

4 160 -0 125 0 0 0 161 -- -- 6.79 6.79 -0.46 2.9

0.00

5 160 -0 94 0 0 0 140 -- -- 6.79 6.79 -0.40 2.5

0.00

14 160 -0 -136 0 0 0 11 -- -- 6.79 6.79 -0.03 0.2

0.00

15 160 -0 226 0 0 0 597 -- -- 6.79 6.79 -1.69 10.8

0.00

16 160 -0 125 0 0 0 161 -- -- 6.79 6.79 -0.46 2.9

0.00

17 160 -0 125 0 0 0 161 -- -- 6.79 6.79 -0.46 2.9

0.00

apost= -- aant= -- ainf= 4.52 asup= 4.52 (e arm. base= 4 X 1.13)

3 180 -0 145 0 0 0 204 -- -- 6.79 6.79 -0.58 3.7

0.00

4 180 -0 125 0 0 0 186 -- -- 6.79 6.79 -0.53 3.4

0.00

5 180 -0 94 0 0 0 158 -- -- 6.79 6.79 -0.45 2.9

0.00

14 180 -0 -48 0 0 0 2 -- -- 6.79 6.79 -0.01 0.0

0.00

15 180 -0 166 0 0 0 630 -- -- 6.79 6.79 -1.79 11.4

0.00

16 180 -0 125 0 0 0 186 -- -- 6.79 6.79 -0.53 3.4

0.00

17 180 -0 125 0 0 0 186 -- -- 6.79 6.79 -0.53 3.4

0.00

apost= -- aant= -- ainf= 4.52 asup= 4.52 (e arm. base= 4 X 1.13)

3 200 -0 145 0 0 0 233 -- -- 6.79 6.79 -0.66 4.2

0.00

4 200 -0 125 0 0 0 211 -- -- 6.79 6.79 -0.60 3.8

0.00

5 200 -0 94 0 0 0 177 -- -- 6.79 6.79 -0.50 3.2

0.00

14 200 -0 -48 0 0 0 -8 -- -- 6.79 6.79 -0.02 0.2

0.00

15 200 -0 166 0 0 0 663 -- -- 6.79 6.79 -1.88 12.1

0.00

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Pag. 20

16 200 -0 125 0 0 0 211 -- -- 6.79 6.79 -0.60 3.8

0.00

17 200 -0 125 0 0 0 211 -- -- 6.79 6.79 -0.60 3.8

0.00

apost= -- aant= -- ainf= 4.52 asup= 4.52 (e arm. base= 4 X 1.13)

Nome travata: Fondaz_101_IP1 Descrizione: Trave di Fondazione

ASTA NUM. 4 NI 20 NF 4 SEZ. Tr B= 70.0 H= 60.0 b= 40.0 h= 30.0 (trave di fondazione)

armatura base = 4 X 1.13 per le armature aggiuntive consultare il tabulato

------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

-

NC x [Fx] [Fy] [Fz] [Mx] [My] Mz [APOST] [AANT] AINF ASUP Sc Sf w

-- -------------------- ------------------- --------------------------- -------------- --

cm daN daN*m cm2 daN/cm2 mm

------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

-

3 0 -0 -183 0 0 0 234 -- -- 6.79 6.79 -0.66 4.2

0.00

4 0 -0 -161 0 0 0 212 -- -- 6.79 6.79 -0.60 3.9

0.00

5 0 -0 -128 0 0 0 181 -- -- 6.79 6.79 -0.51 3.3

0.00

14 0 -0 -553 0 0 0 611 -- -- 6.79 6.79 -1.73 11.1

0.00

15 0 -0 -368 0 0 0 685 -- -- 6.79 6.79 -1.94 12.4

0.00

16 0 -0 -161 0 0 0 212 -- -- 6.79 6.79 -0.60 3.9

0.00

17 0 -0 -161 0 0 0 212 -- -- 6.79 6.79 -0.60 3.9

0.00

apost= -- aant= -- ainf= 4.52 asup= 4.52 (e arm. base= 4 X 1.13)

3 15 -0 -183 0 0 0 206 -- -- 6.79 6.79 -0.58 3.7

0.00

4 15 -0 -161 0 0 0 188 -- -- 6.79 6.79 -0.53 3.4

0.00

5 15 -0 -128 0 0 0 162 -- -- 6.79 6.79 -0.46 2.9

0.00

14 15 -0 -553 0 0 0 528 -- -- 6.79 6.79 -1.50 9.6

0.00

15 15 -0 -368 0 0 0 630 -- -- 6.79 6.79 -1.79 11.4

0.00

16 15 -0 -161 0 0 0 188 -- -- 6.79 6.79 -0.53 3.4

0.00

17 15 -0 -161 0 0 0 188 -- -- 6.79 6.79 -0.53 3.4

0.00

apost= -- aant= -- ainf= 4.52 asup= 4.52 (e arm. base= 4 X 1.13)

3 30 -0 -183 0 0 0 179 -- -- 6.79 6.79 -0.51 3.2

0.00

4 30 -0 -161 0 0 0 164 -- -- 6.79 6.79 -0.47 3.0

0.00

5 30 -0 -128 0 0 0 142 -- -- 6.79 6.79 -0.40 2.6

0.00

14 30 -0 -553 0 0 0 445 -- -- 6.79 6.79 -1.26 8.1

0.00

15 30 -0 -419 0 0 0 575 -- -- 6.79 6.79 -1.63 10.4

0.00

16 30 -0 -161 0 0 0 164 -- -- 6.79 6.79 -0.47 3.0

0.00

17 30 -0 -161 0 0 0 164 -- -- 6.79 6.79 -0.47 3.0

0.00

apost= -- aant= -- ainf= 4.52 asup= 4.52 (e arm. base= 4 X 1.13)

3 45 -0 -167 0 0 0 154 -- -- 6.79 6.79 -0.44 2.8

0.00

4 45 -0 -150 0 0 0 142 -- -- 6.79 6.79 -0.40 2.6

0.00

5 45 -0 -123 0 0 0 124 -- -- 6.79 6.79 -0.35 2.3

0.00

14 45 -0 -482 0 0 0 373 -- -- 6.79 6.79 -1.06 6.8

0.00

15 45 -0 -419 0 0 0 512 -- -- 6.79 6.79 -1.45 9.3

0.00

16 45 -0 -150 0 0 0 142 -- -- 6.79 6.79 -0.40 2.6

0.00

17 45 -0 -150 0 0 0 142 -- -- 6.79 6.79 -0.40 2.6

0.00

apost= -- aant= -- ainf= 4.52 asup= 4.52 (e arm. base= 4 X 1.13)

3 60 -0 -167 0 0 0 129 -- -- 6.79 6.79 -0.36 2.3

0.00

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Pag. 21

4 60 -0 -150 0 0 0 119 -- -- 6.79 6.79 -0.34 2.2

0.00

5 60 -0 -123 0 0 0 106 -- -- 6.79 6.79 -0.30 1.9

0.00

14 60 -0 -482 0 0 0 300 -- -- 6.79 6.79 -0.85 5.5

0.00

15 60 -0 -476 0 0 0 449 -- -- 6.79 6.79 -1.27 8.2

0.00

16 60 -0 -150 0 0 0 119 -- -- 6.79 6.79 -0.34 2.2

0.00

17 60 -0 -150 0 0 0 119 -- -- 6.79 6.79 -0.34 2.2

0.00

apost= -- aant= -- ainf= 4.52 asup= 4.52 (e arm. base= 4 X 1.13)

3 75 -0 -154 0 0 0 105 -- -- 6.79 6.79 -0.30 1.9

0.00

4 75 -0 -140 0 0 0 98 -- -- 6.79 6.79 -0.28 1.8

0.00

5 75 -0 -119 0 0 0 88 -- -- 6.79 6.79 -0.25 1.6

0.00

14 75 -0 -409 0 0 0 239 -- -- 6.79 6.79 -0.68 4.3

0.00

15 75 -0 -476 0 0 0 378 -- -- 6.79 6.79 -1.07 6.9

0.00

16 75 -0 -140 0 0 0 98 -- -- 6.79 6.79 -0.28 1.8

0.00

17 75 -0 -140 0 0 0 98 -- -- 6.79 6.79 -0.28 1.8

0.00

apost= -- aant= -- ainf= 4.52 asup= 4.52 (e arm. base= 4 X 1.13)

3 90 -0 -154 0 0 0 82 -- -- 6.79 6.79 -0.23 1.5

0.00

4 90 -0 -140 0 0 0 77 -- -- 6.79 6.79 -0.22 1.4

0.00

5 90 -0 -119 0 0 0 70 -- -- 6.79 6.79 -0.20 1.3

0.00

14 90 -0 -409 0 0 0 178 -- -- 6.79 6.79 -0.50 3.2

0.00

15 90 -0 -537 0 0 0 307 -- -- 6.79 6.79 -0.87 5.6

0.00

16 90 -0 -140 0 0 0 77 -- -- 6.79 6.79 -0.22 1.4

0.00

17 90 -0 -140 0 0 0 77 -- -- 6.79 6.79 -0.22 1.4

0.00

apost= -- aant= -- ainf= 4.52 asup= 4.52 (e arm. base= 4 X 1.13)

3 105 -0 -143 0 0 0 61 -- -- 6.79 6.79 -0.17 1.1

0.00

4 105 -0 -133 0 0 0 57 -- -- 6.79 6.79 -0.16 1.0

0.00

5 105 -0 -117 0 0 0 52 -- -- 6.79 6.79 -0.15 0.9

0.00

14 105 -0 -335 0 0 0 127 -- -- 6.79 6.79 -0.36 2.3

0.00

15 105 -0 -537 0 0 0 226 -- -- 6.79 6.79 -0.64 4.1

0.00

16 105 -0 -133 0 0 0 57 -- -- 6.79 6.79 -0.16 1.0

0.00

17 105 -0 -133 0 0 0 57 -- -- 6.79 6.79 -0.16 1.0

0.00

apost= -- aant= -- ainf= 4.52 asup= 4.52 (e arm. base= 4 X 1.13)

3 120 -0 -143 0 0 0 39 -- -- 6.79 6.79 -0.11 0.7

0.00

4 120 -0 -133 0 0 0 38 -- -- 6.79 6.79 -0.11 0.7

0.00

5 120 -0 -117 0 0 0 35 -- -- 6.79 6.79 -0.10 0.6

0.00

14 120 -0 -335 0 0 0 77 -- -- 6.79 6.79 -0.22 1.4

0.00

15 120 -0 -603 0 0 0 146 -- -- 6.79 6.79 -0.41 2.6

0.00

16 120 -0 -133 0 0 0 38 -- -- 6.79 6.79 -0.11 0.7

0.00

17 120 -0 -133 0 0 0 38 -- -- 6.79 6.79 -0.11 0.7

0.00

apost= -- aant= -- ainf= 4.52 asup= 4.52 (e arm. base= 4 X 1.13)

3 135 -0 -134 0 0 0 19 -- -- 6.79 6.79 -0.06 0.4

0.00

4 135 -0 -127 0 0 0 18 -- -- 6.79 6.79 -0.05 0.3

0.00

5 135 -0 -117 0 0 0 17 -- -- 6.79 6.79 -0.05 0.3

0.00

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Pag. 22

14 135 -0 -261 0 0 0 38 -- -- 6.79 6.79 -0.11 0.7

0.00

15 135 -0 -603 0 0 0 55 -- -- 6.79 6.79 -0.16 1.0

0.00

16 135 -0 -127 0 0 0 18 -- -- 6.79 6.79 -0.05 0.3

0.00

17 135 -0 -127 0 0 0 18 -- -- 6.79 6.79 -0.05 0.3

0.00

apost= -- aant= -- ainf= 4.52 asup= 4.52 (e arm. base= 4 X 1.13)

3 150 -0 -134 0 0 0 -1 -- -- 6.79 6.79 -0.00 0.0

0.00

4 150 -0 -127 0 0 0 -1 -- -- 6.79 6.79 -0.00 0.0

0.00

5 150 -0 -117 0 0 0 -0 -- -- 6.79 6.79 -0.00 0.0

0.00

14 150 -0 -261 0 0 0 -1 -- -- 6.79 6.79 -0.00 0.0

0.00

15 150 -0 -603 0 0 0 -35 -- -- 6.79 6.79 -0.08 0.9

0.00

16 150 -0 -127 0 0 0 -1 -- -- 6.79 6.79 -0.00 0.0

0.00

17 150 -0 -127 0 0 0 -1 -- -- 6.79 6.79 -0.00 0.0

0.00

apost= -- aant= -- ainf= 4.52 asup= 4.52 (e arm. base= 4 X 1.13)

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L E G E N D A

------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

------

Prima asta Ultima asta Nome disegno Descrizione disegno

------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

------

5 1 Fondaz_102_IP1.ARM Trave di Fondazione

2 4 Fondaz_101_IP1.ARM Trave di Fondazione

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Lavoro: Pensilna Lentigione Intestazione lavoro: Progetto Pensilina Metallica Lentigione

Elemento: TRAVE DI FONDAZIONE Gruppo: 2 Tabella: Tabella fondazioni

Descrizione: Cordoli di collegamento

Spunt. I 30.0 cm Spunt. J 30.0 cm

Rck: 300.00 daN/cm2 fyk: 4580.0 daN/cm2 Condizioni ambientali: Ordinaria

Copriferro: 3.0 cm

Diametro staffe: 8 mm Numero braccia: 2

Nome travata: fondaz_203_IP1 Descrizione: Cordolo trave di Fondazione

ASTA NUM. 1 NI 4 NF 12 SEZ. Rp B= 30.0 H= 30.0 (trave di fondazione)

armatura base = 4 X 1.13 per le armature aggiuntive consultare il tabulato

------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

-

NC x [Fx] [Fy] [Fz] [Mx] [My] Mz [APOST] [AANT] AINF ASUP Sc Sf w

-- -------------------- ------------------- --------------------------- -------------- --

cm daN daN*m cm2 daN/cm2 mm

------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

-

3 0 -0 -104 0 0 0 1 2.26 2.26 2.26 2.26 -0.02 0.2

0.00

4 0 -0 -100 0 0 0 2 2.26 2.26 2.26 2.26 -0.03 0.2

0.00

5 0 -0 -94 0 0 0 2 2.26 2.26 2.26 2.26 -0.03 0.3

0.00

14 0 -0 -179 0 0 0 15 2.26 2.26 2.26 2.26 -0.26 2.0

0.00

15 0 -0 -634 0 0 0 507 2.26 2.26 2.26 2.26 -8.90 67.7

0.00

16 0 -0 -100 0 0 0 2 2.26 2.26 2.26 2.26 -0.03 0.2

0.00

17 0 -0 -100 0 0 0 2 2.26 2.26 2.26 2.26 -0.03 0.2

0.00

apost= -- aant= -- ainf= -- asup= -- (e arm. base= 4 X 1.13)

3 19 -0 -104 0 0 -0 -18 2.26 2.26 2.26 2.26 -0.32 2.5

0.00

4 19 -0 -100 0 0 -0 -17 2.26 2.26 2.26 2.26 -0.31 2.3

0.00

5 19 -0 -94 0 0 -0 -16 2.26 2.26 2.26 2.26 -0.28 2.1

0.00

14 19 -0 -179 0 0 -0 -19 2.26 2.26 2.26 2.26 -0.33 2.5

0.00

15 19 -0 -634 0 0 0 386 2.26 2.26 2.26 2.26 -6.78 51.6

0.00

16 19 -0 -100 0 0 -0 -17 2.26 2.26 2.26 2.26 -0.31 2.3

0.00

17 19 -0 -100 0 0 -0 -17 2.26 2.26 2.26 2.26 -0.31 2.3

0.00

apost= -- aant= -- ainf= -- asup= -- (e arm. base= 4 X 1.13)

3 38 -0 -104 0 0 -0 -38 2.26 2.26 2.26 2.26 -0.67 5.1

0.00

4 38 -0 -100 0 0 -0 -36 2.26 2.26 2.26 2.26 -0.64 4.9

0.00

5 38 -0 -94 0 0 -0 -34 2.26 2.26 2.26 2.26 -0.59 4.5

0.00

14 38 -0 -179 0 0 -0 -53 2.26 2.26 2.26 2.26 -0.93 7.1

0.00

15 38 -0 -634 0 0 0 266 2.26 2.26 2.26 2.26 -4.67 35.6

0.00

16 38 -0 -100 0 0 -0 -36 2.26 2.26 2.26 2.26 -0.64 4.9

0.00

17 38 -0 -100 0 0 -0 -36 2.26 2.26 2.26 2.26 -0.64 4.9

0.00

apost= -- aant= -- ainf= -- asup= -- (e arm. base= 4 X 1.13)

3 57 -0 -53 0 0 -0 -48 2.26 2.26 2.26 2.26 -0.85 6.4

0.00

4 57 -0 -51 0 0 -0 -46 2.26 2.26 2.26 2.26 -0.81 6.2

0.00

5 57 -0 -48 0 0 -0 -43 2.26 2.26 2.26 2.26 -0.75 5.7

0.00

14 57 -0 -91 0 0 -0 -70 2.26 2.26 2.26 2.26 -1.23 9.4

0.00

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Pag. 25

15 57 -0 -601 0 0 0 152 2.26 2.26 2.26 2.26 -2.66 20.3

0.00

16 57 -0 -51 0 0 -0 -46 2.26 2.26 2.26 2.26 -0.81 6.2

0.00

17 57 -0 -51 0 0 -0 -46 2.26 2.26 2.26 2.26 -0.81 6.2

0.00

apost= -- aant= -- ainf= -- asup= -- (e arm. base= 4 X 1.13)

3 76 -0 -53 0 0 -0 -58 2.26 2.26 2.26 2.26 -1.02 7.8

0.00

4 76 -0 -51 0 0 -0 -56 2.26 2.26 2.26 2.26 -0.98 7.4

0.00

5 76 -0 -48 0 0 -0 -52 2.26 2.26 2.26 2.26 -0.91 6.9

0.00

14 76 -0 -91 0 0 -0 -87 2.26 2.26 2.26 2.26 -1.54 11.7

0.00

15 76 -0 -601 0 0 0 37 2.26 2.26 2.26 2.26 -0.66 5.0

0.00

16 76 -0 -51 0 0 -0 -56 2.26 2.26 2.26 2.26 -0.98 7.4

0.00

17 76 -0 -51 0 0 -0 -56 2.26 2.26 2.26 2.26 -0.98 7.4

0.00

apost= -- aant= -- ainf= -- asup= -- (e arm. base= 4 X 1.13)

3 95 -0 -3 0 0 -0 -59 2.26 2.26 2.26 2.26 -1.03 7.9

0.00

4 95 -0 -2 0 0 -0 -56 2.26 2.26 2.26 2.26 -0.99 7.5

0.00

5 95 -0 -2 0 0 -0 -52 2.26 2.26 2.26 2.26 -0.92 7.0

0.00

14 95 -0 -4 0 0 -0 -88 2.26 2.26 2.26 2.26 -1.55 11.8

0.00

15 95 -0 -551 0 0 -0 -67 2.26 2.26 2.26 2.26 -1.18 9.0

0.00

16 95 -0 -2 0 0 -0 -56 2.26 2.26 2.26 2.26 -0.99 7.5

0.00

17 95 -0 -2 0 0 -0 -56 2.26 2.26 2.26 2.26 -0.99 7.5

0.00

apost= -- aant= -- ainf= -- asup= -- (e arm. base= 4 X 1.13)

3 114 -0 48 -0 0 -0 -59 2.26 2.26 2.26 2.26 -1.04 7.9

0.00

4 114 -0 46 -0 0 -0 -57 2.26 2.26 2.26 2.26 -0.99 7.6

0.00

5 114 -0 44 -0 0 -0 -53 2.26 2.26 2.26 2.26 -0.92 7.0

0.00

14 114 -0 82 -0 0 -0 -89 2.26 2.26 2.26 2.26 -1.57 11.9

0.00

15 114 -0 -551 0 0 -0 -172 2.26 2.26 2.26 2.26 -3.02 23.0

0.00

16 114 -0 46 -0 0 -0 -57 2.26 2.26 2.26 2.26 -0.99 7.6

0.00

17 114 -0 46 -0 0 -0 -57 2.26 2.26 2.26 2.26 -0.99 7.6

0.00

apost= -- aant= -- ainf= -- asup= -- (e arm. base= 4 X 1.13)

3 133 -0 48 -0 0 -0 -50 2.26 2.26 2.26 2.26 -0.88 6.7

0.00

4 133 -0 46 -0 0 -0 -48 2.26 2.26 2.26 2.26 -0.84 6.4

0.00

5 133 -0 44 -0 0 -0 -44 2.26 2.26 2.26 2.26 -0.78 5.9

0.00

14 133 -0 82 -0 0 -0 -73 2.26 2.26 2.26 2.26 -1.29 9.8

0.00

15 133 -0 -482 0 0 -0 -263 2.26 2.26 2.26 2.26 -4.62 35.2

0.00

16 133 -0 46 -0 0 -0 -48 2.26 2.26 2.26 2.26 -0.84 6.4

0.00

17 133 -0 46 -0 0 -0 -48 2.26 2.26 2.26 2.26 -0.84 6.4

0.00

apost= -- aant= -- ainf= -- asup= -- (e arm. base= 4 X 1.13)

3 152 -0 99 -0 0 -0 -41 2.26 2.26 2.26 2.26 -0.72 5.5

0.00

4 152 -0 96 -0 0 -0 -39 2.26 2.26 2.26 2.26 -0.68 5.2

0.00

5 152 -0 91 -0 0 -0 -36 2.26 2.26 2.26 2.26 -0.63 4.8

0.00

14 152 -0 171 -0 0 -0 -58 2.26 2.26 2.26 2.26 -1.02 7.7

0.00

15 152 -0 -482 0 0 -0 -355 2.26 2.26 2.26 2.26 -6.23 47.5

0.00

16 152 -0 96 -0 0 -0 -39 2.26 2.26 2.26 2.26 -0.68 5.2

0.00

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Pag. 26

17 152 -0 96 -0 0 -0 -39 2.26 2.26 2.26 2.26 -0.68 5.2

0.00

apost= -- aant= -- ainf= -- asup= -- (e arm. base= 4 X 1.13)

3 171 -0 99 -0 0 -0 -22 2.26 2.26 2.26 2.26 -0.39 3.0

0.00

4 171 -0 96 -0 0 -0 -21 2.26 2.26 2.26 2.26 -0.37 2.8

0.00

5 171 -0 91 -0 0 -0 -19 2.26 2.26 2.26 2.26 -0.33 2.5

0.00

14 171 -0 171 -0 0 -0 -25 2.26 2.26 2.26 2.26 -0.45 3.4

0.00

15 171 -0 -393 0 0 -0 -430 2.26 2.26 2.26 2.26 -7.54 57.4

0.00

16 171 -0 96 -0 0 -0 -21 2.26 2.26 2.26 2.26 -0.37 2.8

0.00

17 171 -0 96 -0 0 -0 -21 2.26 2.26 2.26 2.26 -0.37 2.8

0.00

apost= -- aant= -- ainf= -- asup= -- (e arm. base= 4 X 1.13)

3 190 -0 99 -0 0 -0 -4 2.26 2.26 2.26 2.26 -0.06 0.5

0.00

4 190 -0 96 -0 0 -0 -3 2.26 2.26 2.26 2.26 -0.05 0.4

0.00

5 190 -0 91 -0 0 -0 -1 2.26 2.26 2.26 2.26 -0.02 0.2

0.00

14 190 -0 171 -0 0 0 7 2.26 2.26 2.26 2.26 -0.12 0.9

0.00

15 190 -0 -393 0 0 -0 -504 2.26 2.26 2.26 2.26 -8.85 67.4

0.00

16 190 -0 96 -0 0 -0 -3 2.26 2.26 2.26 2.26 -0.05 0.4

0.00

17 190 -0 96 -0 0 -0 -3 2.26 2.26 2.26 2.26 -0.05 0.4

0.00

apost= -- aant= -- ainf= -- asup= -- (e arm. base= 4 X 1.13)

Nome travata: fondaz_201_IP1 Descrizione: Cordolo trave di Fondazione

ASTA NUM. 2 NI 15 NF 22 SEZ. Rp B= 30.0 H= 30.0 (trave di fondazione)

armatura base = 4 X 1.13 per le armature aggiuntive consultare il tabulato

------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

-

NC x [Fx] [Fy] [Fz] [Mx] [My] Mz [APOST] [AANT] AINF ASUP Sc Sf w

-- -------------------- ------------------- --------------------------- -------------- --

cm daN daN*m cm2 daN/cm2 mm

------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

-

3 0 -0 -102 -0 0 0 -7 2.26 2.26 2.26 2.26 -0.13 1.0

0.00

4 0 -0 -100 -0 0 0 -6 2.26 2.26 2.26 2.26 -0.10 0.8

0.00

5 0 -0 -95 -0 0 0 -4 2.26 2.26 2.26 2.26 -0.07 0.5

0.00

14 0 -0 -63 -0 0 0 -10 2.26 2.26 2.26 2.26 -0.17 1.3

0.00

15 0 -0 -648 -0 0 -0 498 2.26 2.26 2.26 2.26 -8.74 66.6

0.00

16 0 -0 -100 -0 0 0 -6 2.26 2.26 2.26 2.26 -0.10 0.8

0.00

17 0 -0 -100 -0 0 0 -6 2.26 2.26 2.26 2.26 -0.10 0.8

0.00

apost= -- aant= -- ainf= -- asup= -- (e arm. base= 4 X 1.13)

3 19 -0 -102 -0 0 0 -27 2.26 2.26 2.26 2.26 -0.47 3.6

0.00

4 19 -0 -100 -0 0 0 -25 2.26 2.26 2.26 2.26 -0.44 3.3

0.00

5 19 -0 -95 -0 0 0 -22 2.26 2.26 2.26 2.26 -0.39 2.9

0.00

14 19 -0 -63 -0 0 0 -22 2.26 2.26 2.26 2.26 -0.38 2.9

0.00

15 19 -0 -648 -0 0 -0 375 2.26 2.26 2.26 2.26 -6.58 50.1

0.00

16 19 -0 -100 -0 0 0 -25 2.26 2.26 2.26 2.26 -0.44 3.3

0.00

17 19 -0 -100 -0 0 0 -25 2.26 2.26 2.26 2.26 -0.44 3.3

0.00

apost= -- aant= -- ainf= -- asup= -- (e arm. base= 4 X 1.13)

3 38 -0 -102 -0 0 0 -46 2.26 2.26 2.26 2.26 -0.81 6.2

0.00

4 38 -0 -100 -0 0 0 -44 2.26 2.26 2.26 2.26 -0.77 5.9

0.00

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5 38 -0 -95 -0 0 0 -40 2.26 2.26 2.26 2.26 -0.71 5.4

0.00

14 38 -0 -63 -0 0 0 -34 2.26 2.26 2.26 2.26 -0.59 4.5

0.00

15 38 -0 -648 -0 0 -0 252 2.26 2.26 2.26 2.26 -4.42 33.7

0.00

16 38 -0 -100 -0 0 0 -44 2.26 2.26 2.26 2.26 -0.77 5.9

0.00

17 38 -0 -100 -0 0 0 -44 2.26 2.26 2.26 2.26 -0.77 5.9

0.00

apost= -- aant= -- ainf= -- asup= -- (e arm. base= 4 X 1.13)

3 57 -0 -45 -0 0 0 -55 2.26 2.26 2.26 2.26 -0.96 7.3

0.00

4 57 -0 -44 -0 0 0 -52 2.26 2.26 2.26 2.26 -0.92 7.0

0.00

5 57 -0 -43 -0 0 0 -48 2.26 2.26 2.26 2.26 -0.85 6.5

0.00

14 57 -0 -38 -0 0 0 -41 2.26 2.26 2.26 2.26 -0.71 5.4

0.00

15 57 -0 -618 -0 0 -0 134 2.26 2.26 2.26 2.26 -2.36 18.0

0.00

16 57 -0 -44 -0 0 0 -52 2.26 2.26 2.26 2.26 -0.92 7.0

0.00

17 57 -0 -44 -0 0 0 -52 2.26 2.26 2.26 2.26 -0.92 7.0

0.00

apost= -- aant= -- ainf= -- asup= -- (e arm. base= 4 X 1.13)

3 76 -0 -45 -0 0 0 -63 2.26 2.26 2.26 2.26 -1.11 8.5

0.00

4 76 -0 -44 -0 0 0 -61 2.26 2.26 2.26 2.26 -1.07 8.1

0.00

5 76 -0 -43 -0 0 0 -56 2.26 2.26 2.26 2.26 -0.99 7.6

0.00

14 76 -0 -38 -0 0 0 -48 2.26 2.26 2.26 2.26 -0.84 6.4

0.00

15 76 -0 -618 -0 0 -0 17 2.26 2.26 2.26 2.26 -0.30 2.3

0.00

16 76 -0 -44 -0 0 0 -61 2.26 2.26 2.26 2.26 -1.07 8.1

0.00

17 76 -0 -44 -0 0 0 -61 2.26 2.26 2.26 2.26 -1.07 8.1

0.00

apost= -- aant= -- ainf= -- asup= -- (e arm. base= 4 X 1.13)

3 95 -0 11 0 0 0 -61 2.26 2.26 2.26 2.26 -1.08 8.2

0.00

4 95 -0 11 0 0 0 -59 2.26 2.26 2.26 2.26 -1.03 7.8

0.00

5 95 -0 9 0 0 0 -55 2.26 2.26 2.26 2.26 -0.96 7.3

0.00

14 95 -0 -13 -0 0 0 -50 2.26 2.26 2.26 2.26 -0.88 6.7

0.00

15 95 -0 -563 -0 0 0 -90 2.26 2.26 2.26 2.26 -1.58 12.0

0.00

16 95 -0 11 0 0 0 -59 2.26 2.26 2.26 2.26 -1.03 7.8

0.00

17 95 -0 11 0 0 0 -59 2.26 2.26 2.26 2.26 -1.03 7.8

0.00

apost= -- aant= -- ainf= -- asup= -- (e arm. base= 4 X 1.13)

3 114 -0 69 0 0 0 -59 2.26 2.26 2.26 2.26 -1.04 7.9

0.00

4 114 -0 66 0 0 0 -57 2.26 2.26 2.26 2.26 -0.99 7.6

0.00

5 114 -0 62 0 0 0 -53 2.26 2.26 2.26 2.26 -0.93 7.1

0.00

14 114 -0 -13 -0 0 0 -53 2.26 2.26 2.26 2.26 -0.93 7.1

0.00

15 114 -0 -563 -0 0 0 -197 2.26 2.26 2.26 2.26 -3.46 26.3

0.00

16 114 -0 66 0 0 0 -57 2.26 2.26 2.26 2.26 -0.99 7.6

0.00

17 114 -0 66 0 0 0 -57 2.26 2.26 2.26 2.26 -0.99 7.6

0.00

apost= -- aant= -- ainf= -- asup= -- (e arm. base= 4 X 1.13)

3 133 -0 69 0 0 0 -46 2.26 2.26 2.26 2.26 -0.81 6.2

0.00

4 133 -0 66 0 0 0 -44 2.26 2.26 2.26 2.26 -0.78 5.9

0.00

5 133 -0 62 0 0 0 -41 2.26 2.26 2.26 2.26 -0.72 5.5

0.00

14 133 -0 12 0 0 0 -51 2.26 2.26 2.26 2.26 -0.89 6.8

0.00

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15 133 -0 -485 -0 0 0 -289 2.26 2.26 2.26 2.26 -5.08 38.7

0.00

16 133 -0 66 0 0 0 -44 2.26 2.26 2.26 2.26 -0.78 5.9

0.00

17 133 -0 66 0 0 0 -44 2.26 2.26 2.26 2.26 -0.78 5.9

0.00

apost= -- aant= -- ainf= -- asup= -- (e arm. base= 4 X 1.13)

3 152 -0 127 0 0 0 -33 2.26 2.26 2.26 2.26 -0.58 4.4

0.00

4 152 -0 123 0 0 0 -32 2.26 2.26 2.26 2.26 -0.56 4.2

0.00

5 152 -0 116 0 0 0 -30 2.26 2.26 2.26 2.26 -0.52 4.0

0.00

14 152 -0 38 0 0 0 -48 2.26 2.26 2.26 2.26 -0.85 6.5

0.00

15 152 -0 -485 -0 0 0 -381 2.26 2.26 2.26 2.26 -6.70 51.0

0.00

16 152 -0 123 0 0 0 -32 2.26 2.26 2.26 2.26 -0.56 4.2

0.00

17 152 -0 123 0 0 0 -32 2.26 2.26 2.26 2.26 -0.56 4.2

0.00

apost= -- aant= -- ainf= -- asup= -- (e arm. base= 4 X 1.13)

3 171 -0 127 0 0 0 -9 2.26 2.26 2.26 2.26 -0.15 1.2

0.00

4 171 -0 123 0 0 0 -8 2.26 2.26 2.26 2.26 -0.15 1.1

0.00

5 171 -0 116 0 0 0 -8 2.26 2.26 2.26 2.26 -0.13 1.0

0.00

14 171 -0 38 0 0 0 -41 2.26 2.26 2.26 2.26 -0.72 5.5

0.00

15 171 -0 -381 -0 0 0 -454 2.26 2.26 2.26 2.26 -7.97 60.7

0.00

16 171 -0 123 0 0 0 -8 2.26 2.26 2.26 2.26 -0.15 1.1

0.00

17 171 -0 123 0 0 0 -8 2.26 2.26 2.26 2.26 -0.15 1.1

0.00

apost= -- aant= -- ainf= -- asup= -- (e arm. base= 4 X 1.13)

3 190 -0 127 0 0 -0 15 2.26 2.26 2.26 2.26 -0.27 2.1

0.00

4 190 -0 123 0 0 -0 15 2.26 2.26 2.26 2.26 -0.26 2.0

0.00

5 190 -0 116 0 0 -0 14 2.26 2.26 2.26 2.26 -0.25 1.9

0.00

14 190 -0 38 0 0 0 -34 2.26 2.26 2.26 2.26 -0.59 4.5

0.00

15 190 -0 -381 -0 0 0 -526 2.26 2.26 2.26 2.26 -9.24 70.3

0.00

16 190 -0 123 0 0 -0 15 2.26 2.26 2.26 2.26 -0.26 2.0

0.00

17 190 -0 123 0 0 -0 15 2.26 2.26 2.26 2.26 -0.26 2.0

0.00

apost= -- aant= -- ainf= -- asup= -- (e arm. base= 4 X 1.13)

Nome travata: fondaz_202_IP1 Descrizione: Cordolo trave di Fondazione

ASTA NUM. 3 NI 18 NF 16 SEZ. Rp B= 30.0 H= 30.0 (trave di fondazione)

armatura base = 4 X 1.13 per le armature aggiuntive consultare il tabulato

------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

-

NC x [Fx] [Fy] [Fz] [Mx] [My] Mz [APOST] [AANT] AINF ASUP Sc Sf w

-- -------------------- ------------------- --------------------------- -------------- --

cm daN daN*m cm2 daN/cm2 mm

------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

-

3 0 -0 -131 -0 0 -0 17 2.26 2.26 2.26 2.26 -0.30 2.3

0.00

4 0 -0 -126 -0 0 -0 16 2.26 2.26 2.26 2.26 -0.28 2.2

0.00

5 0 -0 -117 -0 0 -0 15 2.26 2.26 2.26 2.26 -0.26 2.0

0.00

14 0 -0 -177 -0 0 -0 33 2.26 2.26 2.26 2.26 -0.59 4.5

0.00

15 0 -0 -1014 -0 0 -0 855 2.26 2.26 2.26 2.26 -15.01 114.3

0.00

16 0 -0 -126 -0 0 -0 16 2.26 2.26 2.26 2.26 -0.28 2.2

0.00

17 0 -0 -126 -0 0 -0 16 2.26 2.26 2.26 2.26 -0.28 2.2

0.00

apost= -- aant= -- ainf= -- asup= -- (e arm. base= 4 X 1.13)

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3 19 -0 -131 -0 0 0 -8 2.26 2.26 2.26 2.26 -0.14 1.0

0.00

4 19 -0 -126 -0 0 0 -8 2.26 2.26 2.26 2.26 -0.13 1.0

0.00

5 19 -0 -117 -0 0 0 -7 2.26 2.26 2.26 2.26 -0.13 1.0

0.00

14 19 -0 -177 -0 0 0 -0 2.26 2.26 2.26 2.26 -0.00 0.0

0.00

15 19 -0 -1014 -0 0 -0 662 2.26 2.26 2.26 2.26 -11.63 88.6

0.00

16 19 -0 -126 -0 0 0 -8 2.26 2.26 2.26 2.26 -0.13 1.0

0.00

17 19 -0 -126 -0 0 0 -8 2.26 2.26 2.26 2.26 -0.13 1.0

0.00

apost= -- aant= -- ainf= -- asup= -- (e arm. base= 4 X 1.13)

3 38 -0 -131 -0 0 0 -33 2.26 2.26 2.26 2.26 -0.57 4.4

0.00

4 38 -0 -126 -0 0 0 -31 2.26 2.26 2.26 2.26 -0.55 4.2

0.00

5 38 -0 -117 -0 0 0 -30 2.26 2.26 2.26 2.26 -0.52 4.0

0.00

14 38 -0 -177 -0 0 0 -34 2.26 2.26 2.26 2.26 -0.59 4.5

0.00

15 38 -0 -1014 -0 0 -0 470 2.26 2.26 2.26 2.26 -8.25 62.8

0.00

16 38 -0 -126 -0 0 0 -31 2.26 2.26 2.26 2.26 -0.55 4.2

0.00

17 38 -0 -126 -0 0 0 -31 2.26 2.26 2.26 2.26 -0.55 4.2

0.00

apost= -- aant= -- ainf= -- asup= -- (e arm. base= 4 X 1.13)

3 57 -0 -72 -0 0 0 -46 2.26 2.26 2.26 2.26 -0.81 6.2

0.00

4 57 -0 -68 -0 0 0 -44 2.26 2.26 2.26 2.26 -0.78 5.9

0.00

5 57 -0 -63 -0 0 0 -42 2.26 2.26 2.26 2.26 -0.73 5.6

0.00

14 57 -0 -102 -0 0 0 -53 2.26 2.26 2.26 2.26 -0.93 7.1

0.00

15 57 -0 -966 -0 0 -0 286 2.26 2.26 2.26 2.26 -5.02 38.3

0.00

16 57 -0 -68 -0 0 0 -44 2.26 2.26 2.26 2.26 -0.78 5.9

0.00

17 57 -0 -68 -0 0 0 -44 2.26 2.26 2.26 2.26 -0.78 5.9

0.00

apost= -- aant= -- ainf= -- asup= -- (e arm. base= 4 X 1.13)

3 76 -0 -72 -0 0 0 -60 2.26 2.26 2.26 2.26 -1.05 8.0

0.00

4 76 -0 -68 -0 0 0 -57 2.26 2.26 2.26 2.26 -1.01 7.7

0.00

5 76 -0 -63 -0 0 0 -54 2.26 2.26 2.26 2.26 -0.94 7.2

0.00

14 76 -0 -102 -0 0 0 -72 2.26 2.26 2.26 2.26 -1.27 9.7

0.00

15 76 -0 -966 -0 0 -0 103 2.26 2.26 2.26 2.26 -1.80 13.7

0.00

16 76 -0 -68 -0 0 0 -57 2.26 2.26 2.26 2.26 -1.01 7.7

0.00

17 76 -0 -68 -0 0 0 -57 2.26 2.26 2.26 2.26 -1.01 7.7

0.00

apost= -- aant= -- ainf= -- asup= -- (e arm. base= 4 X 1.13)

3 95 -0 -13 -0 0 0 -62 2.26 2.26 2.26 2.26 -1.09 8.3

0.00

4 95 -0 -12 -0 0 0 -60 2.26 2.26 2.26 2.26 -1.05 8.0

0.00

5 95 -0 -10 -0 0 0 -55 2.26 2.26 2.26 2.26 -0.97 7.4

0.00

14 95 -0 -28 -0 0 0 -78 2.26 2.26 2.26 2.26 -1.36 10.4

0.00

15 95 -0 -904 -0 0 0 -69 2.26 2.26 2.26 2.26 -1.21 9.2

0.00

16 95 -0 -12 -0 0 0 -60 2.26 2.26 2.26 2.26 -1.05 8.0

0.00

17 95 -0 -12 -0 0 0 -60 2.26 2.26 2.26 2.26 -1.05 8.0

0.00

apost= -- aant= -- ainf= -- asup= -- (e arm. base= 4 X 1.13)

3 114 -0 46 0 0 0 -65 2.26 2.26 2.26 2.26 -1.14 8.7

0.00

4 114 -0 45 0 0 0 -62 2.26 2.26 2.26 2.26 -1.08 8.3

0.00

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5 114 -0 43 0 0 0 -57 2.26 2.26 2.26 2.26 -1.00 7.7

0.00

14 114 -0 46 0 0 0 -83 2.26 2.26 2.26 2.26 -1.45 11.1

0.00

15 114 -0 -904 -0 0 0 -241 2.26 2.26 2.26 2.26 -4.23 32.2

0.00

16 114 -0 45 0 0 0 -62 2.26 2.26 2.26 2.26 -1.08 8.3

0.00

17 114 -0 45 0 0 0 -62 2.26 2.26 2.26 2.26 -1.08 8.3

0.00

apost= -- aant= -- ainf= -- asup= -- (e arm. base= 4 X 1.13)

3 133 -0 46 0 0 0 -56 2.26 2.26 2.26 2.26 -0.99 7.5

0.00

4 133 -0 45 0 0 0 -53 2.26 2.26 2.26 2.26 -0.94 7.1

0.00

5 133 -0 43 0 0 0 -49 2.26 2.26 2.26 2.26 -0.86 6.6

0.00

14 133 -0 46 0 0 0 -74 2.26 2.26 2.26 2.26 -1.30 9.9

0.00

15 133 -0 -827 -0 0 0 -398 2.26 2.26 2.26 2.26 -6.99 53.2

0.00

16 133 -0 45 0 0 0 -53 2.26 2.26 2.26 2.26 -0.94 7.1

0.00

17 133 -0 45 0 0 0 -53 2.26 2.26 2.26 2.26 -0.94 7.1

0.00

apost= -- aant= -- ainf= -- asup= -- (e arm. base= 4 X 1.13)

3 152 -0 105 0 0 0 -47 2.26 2.26 2.26 2.26 -0.83 6.3

0.00

4 152 -0 102 0 0 0 -45 2.26 2.26 2.26 2.26 -0.79 6.0

0.00

5 152 -0 97 0 0 0 -41 2.26 2.26 2.26 2.26 -0.72 5.4

0.00

14 152 -0 121 0 0 0 -65 2.26 2.26 2.26 2.26 -1.15 8.7

0.00

15 152 -0 -827 -0 0 0 -555 2.26 2.26 2.26 2.26 -9.75 74.2

0.00

16 152 -0 102 0 0 0 -45 2.26 2.26 2.26 2.26 -0.79 6.0

0.00

17 152 -0 102 0 0 0 -45 2.26 2.26 2.26 2.26 -0.79 6.0

0.00

apost= -- aant= -- ainf= -- asup= -- (e arm. base= 4 X 1.13)

3 171 -0 105 0 0 0 -27 2.26 2.26 2.26 2.26 -0.48 3.7

0.00

4 171 -0 102 0 0 0 -25 2.26 2.26 2.26 2.26 -0.45 3.4

0.00

5 171 -0 97 0 0 0 -22 2.26 2.26 2.26 2.26 -0.39 3.0

0.00

14 171 -0 121 0 0 0 -42 2.26 2.26 2.26 2.26 -0.74 5.7

0.00

15 171 -0 -733 -0 0 0 -694 2.26 2.26 2.26 2.26 -12.19 92.8

0.00

16 171 -0 102 0 0 0 -25 2.26 2.26 2.26 2.26 -0.45 3.4

0.00

17 171 -0 102 0 0 0 -25 2.26 2.26 2.26 2.26 -0.45 3.4

0.00

apost= -- aant= -- ainf= -- asup= -- (e arm. base= 4 X 1.13)

3 190 -0 105 0 0 0 -8 2.26 2.26 2.26 2.26 -0.13 1.0

0.00

4 190 -0 102 0 0 0 -6 2.26 2.26 2.26 2.26 -0.11 0.8

0.00

5 190 -0 97 0 0 0 -4 2.26 2.26 2.26 2.26 -0.07 0.5

0.00

14 190 -0 121 0 0 0 -19 2.26 2.26 2.26 2.26 -0.34 2.6

0.00

15 190 -0 -733 -0 0 0 -834 2.26 2.26 2.26 2.26 -14.64 111.5

0.00

16 190 -0 102 0 0 0 -6 2.26 2.26 2.26 2.26 -0.11 0.8

0.00

17 190 -0 102 0 0 0 -6 2.26 2.26 2.26 2.26 -0.11 0.8

0.00

apost= -- aant= -- ainf= -- asup= -- (e arm. base= 4 X 1.13)

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Pag. 31

L E G E N D A

------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

------

Prima asta Ultima asta Nome disegno Descrizione disegno

------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

------

1 1 fondaz_203_IP1.ARM Cordolo trave di Fondazione

2 2 fondaz_201_IP1.ARM Cordolo trave di Fondazione

3 3 fondaz_202_IP1.ARM Cordolo trave di Fondazione

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Pag. 1

VERIFICA FONDAZIONE SLU

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Lavoro: Pensilna Lentigione Intestazione lavoro: Progetto Pensilina Metallica Lentigione

Elemento: TRAVE DI FONDAZIONE Gruppo: 1 Tabella: Tabella fondazioni

Descrizione: Trave Rovescia

Spunt. I 30.0 cm Spunt. J 30.0 cm

Rck: 300.00 daN/cm2 fyk: 4580.0 daN/cm2 Copriferro: 3.0 cm

Verifica in ottemperanza alle NTC2008 x/d <= 0.30

Diametro staffe: 8 mm Numero braccia: 2

Nome travata: Fondaz_102_IP1 Descrizione: Trave di Fondazione

ASTA NUM. 5 NI 22 NF 31 SEZ. Tr B= 70.0 H= 60.0 b= 40.0 h= 30.0 (trave di fondazione)

armatura base = 4 X 1.13 per le armature aggiuntive consultare il tabulato

------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

-------------

NC x Fx Fy Fz Mx My Mz APOST AANT AINF ASUP x/d Indice resistenza aswta

aswto PASSO

-- ------------------ ------------------ ----------------------- ------------------

----------- -----

cm daN daN*m cmq Fx,M Bielle V,Mx

cmq/m cm

------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

-------------

1A 0 -0 -43 0 0 0 123 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.01 0.00

0.00 --

1B 0 -0 0 0 0 0 -10 -- -- 6.79 6.79 0.16 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 --

1I 0 -0 -60 0 0 0 84 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.01 0.00

0.00 --

1J 0 -0 18 0 0 0 28 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 --

2 0 -0 -412 0 0 0 1523 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.10 0.01 0.05 0.00

0.00 --

7 0 -0 -126 0 0 0 171 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.02 0.00

0.00 --

8 0 -0 -324 0 0 0 1008 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.07 0.01 0.04 0.00

0.00 --

9 0 -0 -664 0 0 0 323 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.02 0.01 0.08 0.00

0.00 --

10 0 -0 -0 0 0 0 46 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 --

11 0 -0 -330 0 0 0 1441 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.10 0.01 0.04 0.00

0.00 --

12 0 -0 -897 0 0 0 300 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.02 0.02 0.11 0.00

0.00 --

13 0 -0 -979 0 0 0 381 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.03 0.02 0.12 0.00

0.00 --

apost= -- aant= -- ainf= 4.52 asup= 4.52 (e arm. base= 4 X 1.13) staffe= 2 d 8 / 33.0

1A 24 -0 -43 0 0 0 123 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.01 0.00

0.00 --

1B 24 -0 0 0 0 0 -13 -- -- 6.79 6.79 0.16 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 --

1I 24 -0 -60 0 0 0 84 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.01 0.00

0.00 --

1J 24 -0 18 0 0 0 28 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 --

2 24 -0 -412 0 0 0 1523 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.10 0.01 0.05 0.00

0.00 --

7 24 -0 -126 0 0 0 171 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.02 0.00

0.00 --

8 24 -0 -324 0 0 0 1008 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.07 0.01 0.04 0.00

0.00 --

9 24 -0 -664 0 0 0 323 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.02 0.01 0.08 0.00

0.00 --

10 24 -0 -0 0 0 0 46 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 --

11 24 -0 -330 0 0 0 1441 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.10 0.01 0.04 0.00

0.00 --

12 24 -0 -897 0 0 0 300 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.02 0.02 0.11 0.00

0.00 --

13 24 -0 -979 0 0 0 381 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.03 0.02 0.12 0.00

0.00 --

apost= -- aant= -- ainf= 4.52 asup= 4.52 (e arm. base= 4 X 1.13) staffe= 2 d 8 / 33.0

1A 48 -0 -43 0 0 0 123 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.01 0.00

0.00 --

1B 48 -0 22 0 0 0 -16 -- -- 6.79 6.79 0.16 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 --

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Pag. 3

1I 48 -0 -60 0 0 0 84 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.01 0.00

0.00 --

1J 48 -0 28 0 0 0 28 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 --

2 48 -0 -460 0 0 0 1523 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.10 0.01 0.06 0.00

0.00 --

7 48 -0 -126 0 0 0 171 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.02 0.00

0.00 --

8 48 -0 -324 0 0 0 1008 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.07 0.01 0.04 0.00

0.00 --

9 48 -0 -664 0 0 0 323 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.02 0.01 0.08 0.00

0.00 --

10 48 -0 14 0 0 0 46 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 --

11 48 -0 -413 0 0 0 1441 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.10 0.01 0.05 0.00

0.00 --

12 48 -0 -897 0 0 0 -513 -- -- 6.79 6.79 0.16 0.03 0.02 0.11 0.00

0.00 --

13 48 -0 -979 0 0 0 -497 -- -- 6.79 6.79 0.16 0.03 0.02 0.12 0.00

0.00 --

apost= -- aant= -- ainf= 4.52 asup= 4.52 (e arm. base= 4 X 1.13) staffe= 2 d 8 / 33.0

1A 71 -0 -25 0 0 0 122 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.00 0.00

0.00 --

1B 71 -0 22 0 0 0 -16 -- -- 6.79 6.79 0.16 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 --

1I 71 -0 -31 0 0 0 84 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.00 0.00

0.00 --

1J 71 -0 28 0 0 0 28 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 --

2 71 -0 -460 0 0 0 1513 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.10 0.01 0.06 0.00

0.00 --

7 71 -0 -58 0 0 0 134 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.01 0.00

0.00 --

8 71 -0 -314 0 0 0 981 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.07 0.01 0.04 0.00

0.00 --

9 71 -0 -405 0 0 0 -257 -- -- 6.79 6.79 0.16 0.02 0.01 0.05 0.00

0.00 --

10 71 -0 14 0 0 0 58 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 --

11 71 -0 -413 0 0 0 1441 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.10 0.01 0.05 0.00

0.00 --

12 71 -0 -565 0 0 0 -513 -- -- 6.79 6.79 0.16 0.03 0.01 0.07 0.00

0.00 --

13 71 -0 -611 0 0 0 -497 -- -- 6.79 6.79 0.16 0.03 0.01 0.08 0.00

0.00 --

apost= -- aant= -- ainf= 4.52 asup= 4.52 (e arm. base= 4 X 1.13) staffe= 2 d 8 / 33.0

1A 95 -0 -25 0 0 0 120 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.00 0.00

0.00 --

1B 95 -0 43 0 0 0 -16 -- -- 6.79 6.79 0.16 0.00 0.00 0.01 0.00

0.00 --

1I 95 -0 -31 0 0 0 84 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.00 0.00

0.00 --

1J 95 -0 39 0 0 0 28 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 --

2 95 -0 -469 0 0 0 1409 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.10 0.01 0.06 0.00

0.00 --

7 95 -0 -58 0 0 0 121 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.01 0.00

0.00 --

8 95 -0 -314 0 0 0 907 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.06 0.01 0.04 0.00

0.00 --

9 95 -0 -405 0 0 0 -257 -- -- 6.79 6.79 0.16 0.02 0.01 0.05 0.00

0.00 --

10 95 -0 28 0 0 0 71 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 --

11 95 -0 -458 0 0 0 1382 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.09 0.01 0.06 0.00

0.00 --

12 95 -0 -565 0 0 0 -513 -- -- 6.79 6.79 0.16 0.03 0.01 0.07 0.00

0.00 --

13 95 -0 -611 0 0 0 -497 -- -- 6.79 6.79 0.16 0.03 0.01 0.08 0.00

0.00 --

apost= -- aant= -- ainf= 4.52 asup= 4.52 (e arm. base= 4 X 1.13) staffe= 2 d 8 / 33.0

1A 119 -0 -5 0 0 0 108 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.00 0.00

0.00 --

1B 119 -0 43 0 0 0 -16 -- -- 6.79 6.79 0.16 0.00 0.00 0.01 0.00

0.00 --

1I 119 -0 -0 0 0 0 89 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.00 0.00

0.00 --

1J 119 -0 39 0 0 0 28 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 --

2 119 -0 -469 0 0 0 1298 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.09 0.01 0.06 0.00

0.00 --

7 119 -0 13 0 0 0 95 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.00 0.00

0.00 --

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Pag. 4

8 119 -0 -279 0 0 0 818 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.06 0.01 0.03 0.00

0.00 --

9 119 -0 -154 0 0 0 -257 -- -- 6.79 6.79 0.16 0.02 0.00 0.02 0.00

0.00 --

10 119 -0 28 0 0 0 77 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.00 0.00

0.00 --

11 119 -0 -458 0 0 0 1273 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.09 0.01 0.06 0.00

0.00 --

12 119 -0 -249 0 0 0 -513 -- -- 6.79 6.79 0.16 0.03 0.00 0.03 0.00

0.00 --

13 119 -0 -259 0 0 0 -497 -- -- 6.79 6.79 0.16 0.03 0.01 0.03 0.00

0.00 --

apost= -- aant= -- ainf= 4.52 asup= 4.52 (e arm. base= 4 X 1.13) staffe= 2 d 8 / 33.0

1A 143 -0 16 0 0 0 115 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.00 0.00

0.00 --

1B 143 -0 65 0 0 0 46 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.00 0.00 0.01 0.00

0.00 --

1I 143 -0 30 0 0 0 114 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.00 0.00

0.00 --

1J 143 -0 51 0 0 0 47 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.00 0.00 0.01 0.00

0.00 --

2 143 -0 -469 0 0 0 1187 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.08 0.01 0.06 0.00

0.00 --

7 143 -0 84 0 0 0 144 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.01 0.00

0.00 --

8 143 -0 -279 0 0 0 752 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.05 0.01 0.03 0.00

0.00 --

9 143 -0 -154 0 0 0 -257 -- -- 6.79 6.79 0.16 0.02 0.00 0.02 0.00

0.00 --

10 143 -0 43 0 0 0 94 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.01 0.00

0.00 --

11 143 -0 -470 0 0 0 1172 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.08 0.01 0.06 0.00

0.00 --

12 143 -0 -249 0 0 0 -513 -- -- 6.79 6.79 0.16 0.03 0.00 0.03 0.00

0.00 --

13 143 -0 -259 0 0 0 -497 -- -- 6.79 6.79 0.16 0.03 0.01 0.03 0.00

0.00 --

apost= -- aant= -- ainf= 4.52 asup= 4.52 (e arm. base= 4 X 1.13) staffe= 2 d 8 / 33.0

1A 166 -0 16 0 0 0 119 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.00 0.00

0.00 --

1B 166 -0 65 0 0 0 61 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.00 0.00 0.01 0.00

0.00 --

1I 166 -0 30 0 0 0 123 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.00 0.00

0.00 --

1J 166 -0 51 0 0 0 57 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.00 0.00 0.01 0.00

0.00 --

2 166 -0 -443 0 0 0 1065 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.07 0.01 0.05 0.00

0.00 --

7 166 -0 84 0 0 0 164 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.01 0.00

0.00 --

8 166 -0 -224 0 0 0 663 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.05 0.00 0.03 0.00

0.00 --

9 166 -0 90 0 0 0 -257 -- -- 6.79 6.79 0.16 0.02 0.00 0.01 0.00

0.00 --

10 166 -0 43 0 0 0 104 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.01 0.00

0.00 --

11 166 -0 -470 0 0 0 1060 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.07 0.01 0.06 0.00

0.00 --

12 166 -0 53 0 0 0 -513 -- -- 6.79 6.79 0.16 0.03 0.00 0.01 0.00

0.00 --

13 166 -0 80 0 0 0 -497 -- -- 6.79 6.79 0.16 0.03 0.00 0.01 0.00

0.00 --

apost= -- aant= -- ainf= 4.52 asup= 4.52 (e arm. base= 4 X 1.13) staffe= 2 d 8 / 33.0

1A 190 -0 32 0 0 0 134 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.00 0.00

0.00 --

1B 190 -0 90 0 0 0 92 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.01 0.00

0.00 --

1I 190 -0 43 0 0 0 140 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.01 0.00

0.00 --

1J 190 -0 79 0 0 0 86 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.01 0.00

0.00 --

2 190 -0 -443 0 0 0 960 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.07 0.01 0.05 0.00

0.00 --

7 190 -0 157 0 0 0 205 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.02 0.00

0.00 --

8 190 -0 -224 0 0 0 610 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.04 0.00 0.03 0.00

0.00 --

9 190 -0 329 0 0 0 -257 -- -- 6.79 6.79 0.16 0.02 0.01 0.04 0.00

0.00 --

10 190 -0 58 0 0 0 114 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.01 0.00

0.00 --

11 190 -0 -470 0 0 0 948 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.06 0.01 0.06 0.00

0.00 --

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12 190 -0 344 0 0 0 -513 -- -- 6.79 6.79 0.16 0.03 0.01 0.04 0.00

0.00 --

13 190 -0 409 0 0 0 -497 -- -- 6.79 6.79 0.16 0.03 0.01 0.05 0.00

0.00 --

apost= -- aant= -- ainf= 4.52 asup= 4.52 (e arm. base= 4 X 1.13) staffe= 2 d 8 / 33.0

1A 214 -0 32 0 0 0 142 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.00 0.00

0.00 --

1B 214 -0 90 0 0 0 114 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.01 0.00

0.00 --

1I 214 -0 43 0 0 0 150 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.01 0.00

0.00 --

1J 214 -0 79 0 0 0 105 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.01 0.00

0.00 --

2 214 -0 -388 0 0 0 832 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.06 0.01 0.05 0.00

0.00 --

7 214 -0 157 0 0 0 205 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.02 0.00

0.00 --

8 214 -0 -149 0 0 0 527 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.04 0.00 0.02 0.00

0.00 --

9 214 -0 329 0 0 0 -257 -- -- 6.79 6.79 0.16 0.02 0.01 0.04 0.00

0.00 --

10 214 -0 58 0 0 0 114 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.01 0.00

0.00 --

11 214 -0 -453 0 0 0 830 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.06 0.01 0.06 0.00

0.00 --

12 214 -0 344 0 0 0 -513 -- -- 6.79 6.79 0.16 0.03 0.01 0.04 0.00

0.00 --

13 214 -0 409 0 0 0 -497 -- -- 6.79 6.79 0.16 0.03 0.01 0.05 0.00

0.00 --

apost= -- aant= -- ainf= 4.52 asup= 4.52 (e arm. base= 4 X 1.13) staffe= 2 d 8 / 33.0

1A 238 -0 32 0 0 0 129 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.00 0.00

0.00 --

1B 238 -0 90 0 0 0 77 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.01 0.00

0.00 --

1I 238 -0 43 0 0 0 133 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.01 0.00

0.00 --

1J 238 -0 79 0 0 0 73 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.00 0.00 0.01 0.00

0.00 --

2 238 -0 -388 0 0 0 491 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.03 0.01 0.05 0.00

0.00 --

7 238 -0 157 0 0 0 205 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.02 0.00

0.00 --

8 238 -0 -149 0 0 0 395 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.03 0.00 0.02 0.00

0.00 --

9 238 -0 329 0 0 0 -257 -- -- 6.79 6.79 0.16 0.02 0.01 0.04 0.00

0.00 --

10 238 -0 58 0 0 0 114 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.01 0.00

0.00 --

11 238 -0 -453 0 0 0 432 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.03 0.01 0.06 0.00

0.00 --

12 238 -0 344 0 0 0 -513 -- -- 6.79 6.79 0.16 0.03 0.01 0.04 0.00

0.00 --

13 238 -0 409 0 0 0 -497 -- -- 6.79 6.79 0.16 0.03 0.01 0.05 0.00

0.00 --

apost= -- aant= -- ainf= 4.52 asup= 4.52 (e arm. base= 4 X 1.13) staffe= 2 d 8 / 33.0

Nome travata: Fondaz_102_IP1 Descrizione: Trave di Fondazione

ASTA NUM. 8 NI 31 NF 16 SEZ. Tr B= 70.0 H= 60.0 b= 40.0 h= 30.0 (trave di fondazione)

armatura base = 4 X 1.13 per le armature aggiuntive consultare il tabulato

------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

-------------

NC x Fx Fy Fz Mx My Mz APOST AANT AINF ASUP x/d Indice resistenza aswta

aswto PASSO

-- ------------------ ------------------ ----------------------- ------------------

----------- -----

cm daN daN*m cmq Fx,M Bielle V,Mx

cmq/m cm

------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

-------------

1A 0 -0 -153 0 0 0 199 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.02 0.00

0.00 --

1B 0 -0 -94 0 0 0 64 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.00 0.00 0.01 0.00

0.00 --

1I 0 -0 -137 0 0 0 173 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.02 0.00

0.00 --

1J 0 -0 -110 0 0 0 90 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.01 0.00

0.00 --

2 0 -0 -1035 0 0 0 1555 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.11 0.02 0.13 0.00

0.00 --

7 0 -0 -308 0 0 0 294 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.02 0.01 0.04 0.00

0.00 --

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8 0 -0 -784 0 0 0 1084 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.07 0.02 0.10 0.00

0.00 --

9 0 -0 -285 0 0 0 86 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.01 0.04 0.00

0.00 --

10 0 -0 -120 0 0 0 137 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.01 0.00

0.00 --

11 0 -0 -912 0 0 0 1453 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.10 0.02 0.11 0.00

0.00 --

12 0 -0 -80 0 0 0 -227 -- -- 6.79 6.79 0.16 0.02 0.00 0.01 0.00

0.00 --

13 0 -0 -203 0 0 0 -163 -- -- 6.79 6.79 0.16 0.01 0.00 0.03 0.00

0.00 --

apost= -- aant= -- ainf= 4.52 asup= 4.52 (e arm. base= 4 X 1.13) staffe= 2 d 8 / 33.0

1A 10 -0 -153 0 0 0 199 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.02 0.00

0.00 --

1B 10 -0 -94 0 0 0 64 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.00 0.00 0.01 0.00

0.00 --

1I 10 -0 -137 0 0 0 173 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.02 0.00

0.00 --

1J 10 -0 -110 0 0 0 90 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.01 0.00

0.00 --

2 10 -0 -1035 0 0 0 1555 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.11 0.02 0.13 0.00

0.00 --

7 10 -0 -308 0 0 0 294 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.02 0.01 0.04 0.00

0.00 --

8 10 -0 -784 0 0 0 1084 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.07 0.02 0.10 0.00

0.00 --

9 10 -0 -285 0 0 0 86 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.01 0.04 0.00

0.00 --

10 10 -0 -120 0 0 0 137 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.01 0.00

0.00 --

11 10 -0 -912 0 0 0 1453 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.10 0.02 0.11 0.00

0.00 --

12 10 -0 -80 0 0 0 -227 -- -- 6.79 6.79 0.16 0.02 0.00 0.01 0.00

0.00 --

13 10 -0 -203 0 0 0 -163 -- -- 6.79 6.79 0.16 0.01 0.00 0.03 0.00

0.00 --

apost= -- aant= -- ainf= 4.52 asup= 4.52 (e arm. base= 4 X 1.13) staffe= 2 d 8 / 33.0

1A 20 -0 -153 0 0 0 199 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.02 0.00

0.00 --

1B 20 -0 -94 0 0 0 64 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.00 0.00 0.01 0.00

0.00 --

1I 20 -0 -137 0 0 0 173 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.02 0.00

0.00 --

1J 20 -0 -110 0 0 0 90 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.01 0.00

0.00 --

2 20 -0 -1035 0 0 0 1555 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.11 0.02 0.13 0.00

0.00 --

7 20 -0 -308 0 0 0 294 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.02 0.01 0.04 0.00

0.00 --

8 20 -0 -784 0 0 0 1084 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.07 0.02 0.10 0.00

0.00 --

9 20 -0 -285 0 0 0 86 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.01 0.04 0.00

0.00 --

10 20 -0 -120 0 0 0 137 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.01 0.00

0.00 --

11 20 -0 -912 0 0 0 1453 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.10 0.02 0.11 0.00

0.00 --

12 20 -0 -80 0 0 0 -227 -- -- 6.79 6.79 0.16 0.02 0.00 0.01 0.00

0.00 --

13 20 -0 -203 0 0 0 -163 -- -- 6.79 6.79 0.16 0.01 0.00 0.03 0.00

0.00 --

apost= -- aant= -- ainf= 4.52 asup= 4.52 (e arm. base= 4 X 1.13) staffe= 2 d 8 / 33.0

1A 30 -0 -146 0 0 0 199 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.02 0.00

0.00 --

1B 30 -0 -84 0 0 0 64 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.00 0.00 0.01 0.00

0.00 --

1I 30 -0 -133 0 0 0 173 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.02 0.00

0.00 --

1J 30 -0 -97 0 0 0 90 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.01 0.00

0.00 --

2 30 -0 -997 0 0 0 1555 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.11 0.02 0.12 0.00

0.00 --

7 30 -0 -278 0 0 0 294 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.02 0.01 0.03 0.00

0.00 --

8 30 -0 -743 0 0 0 1084 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.07 0.01 0.09 0.00

0.00 --

9 30 -0 -187 0 0 0 86 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.02 0.00

0.00 --

10 30 -0 -114 0 0 0 137 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.01 0.00

0.00 --

11 30 -0 -890 0 0 0 1453 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.10 0.02 0.11 0.00

0.00 --

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12 30 -0 37 0 0 0 -227 -- -- 6.79 6.79 0.16 0.02 0.00 0.00 0.00

0.00 --

13 30 -0 -70 0 0 0 -163 -- -- 6.79 6.79 0.16 0.01 0.00 0.01 0.00

0.00 --

apost= -- aant= -- ainf= 4.52 asup= 4.52 (e arm. base= 4 X 1.13) staffe= 2 d 8 / 33.0

1A 40 -0 -146 0 0 0 199 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.02 0.00

0.00 --

1B 40 -0 -84 0 0 0 64 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.00 0.00 0.01 0.00

0.00 --

1I 40 -0 -133 0 0 0 173 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.02 0.00

0.00 --

1J 40 -0 -97 0 0 0 90 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.01 0.00

0.00 --

2 40 -0 -997 0 0 0 1555 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.11 0.02 0.12 0.00

0.00 --

7 40 -0 -278 0 0 0 294 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.02 0.01 0.03 0.00

0.00 --

8 40 -0 -743 0 0 0 1084 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.07 0.01 0.09 0.00

0.00 --

9 40 -0 -187 0 0 0 -27 -- -- 6.79 6.79 0.16 0.00 0.00 0.02 0.00

0.00 --

10 40 -0 -114 0 0 0 137 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.01 0.00

0.00 --

11 40 -0 -890 0 0 0 1453 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.10 0.02 0.11 0.00

0.00 --

12 40 -0 154 0 0 0 -227 -- -- 6.79 6.79 0.16 0.02 0.00 0.02 0.00

0.00 --

13 40 -0 -70 0 0 0 -163 -- -- 6.79 6.79 0.16 0.01 0.00 0.01 0.00

0.00 --

apost= -- aant= -- ainf= 4.52 asup= 4.52 (e arm. base= 4 X 1.13) staffe= 2 d 8 / 33.0

1A 50 -0 -139 0 0 0 199 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.02 0.00

0.00 --

1B 50 -0 -74 0 0 0 64 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.00 0.00 0.01 0.00

0.00 --

1I 50 -0 -129 0 0 0 173 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.02 0.00

0.00 --

1J 50 -0 -84 0 0 0 90 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.01 0.00

0.00 --

2 50 -0 -955 0 0 0 1555 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.11 0.02 0.12 0.00

0.00 --

7 50 -0 -247 0 0 0 294 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.02 0.00 0.03 0.00

0.00 --

8 50 -0 -701 0 0 0 1084 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.07 0.01 0.09 0.00

0.00 --

9 50 -0 -90 0 0 0 -27 -- -- 6.79 6.79 0.16 0.00 0.00 0.01 0.00

0.00 --

10 50 -0 -108 0 0 0 137 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.01 0.00

0.00 --

11 50 -0 -864 0 0 0 1453 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.10 0.02 0.11 0.00

0.00 --

12 50 -0 154 0 0 0 -227 -- -- 6.79 6.79 0.16 0.02 0.00 0.02 0.00

0.00 --

13 50 -0 63 0 0 0 -163 -- -- 6.79 6.79 0.16 0.01 0.00 0.01 0.00

0.00 --

apost= -- aant= -- ainf= 4.52 asup= 4.52 (e arm. base= 4 X 1.13) staffe= 2 d 8 / 33.0

1A 60 -0 -139 0 0 0 201 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.02 0.00

0.00 --

1B 60 -0 -74 0 0 0 60 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.00 0.00 0.01 0.00

0.00 --

1I 60 -0 -129 0 0 0 176 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.02 0.00

0.00 --

1J 60 -0 -84 0 0 0 44 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.00 0.00 0.01 0.00

0.00 --

2 60 -0 -955 0 0 0 1570 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.11 0.02 0.12 0.00

0.00 --

7 60 -0 -247 0 0 0 286 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.02 0.00 0.03 0.00

0.00 --

8 60 -0 -701 0 0 0 1088 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.07 0.01 0.09 0.00

0.00 --

9 60 -0 -90 0 0 0 -27 -- -- 6.79 6.79 0.16 0.00 0.00 0.01 0.00

0.00 --

10 60 -0 -108 0 0 0 138 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.01 0.00

0.00 --

11 60 -0 -864 0 0 0 1474 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.10 0.02 0.11 0.00

0.00 --

12 60 -0 269 0 0 0 -227 -- -- 6.79 6.79 0.16 0.02 0.01 0.03 0.00

0.00 --

13 60 -0 194 0 0 0 -163 -- -- 6.79 6.79 0.16 0.01 0.00 0.02 0.00

0.00 --

apost= -- aant= -- ainf= 4.52 asup= 4.52 (e arm. base= 4 X 1.13) staffe= 2 d 8 / 33.0

1A 70 -0 -133 0 0 0 183 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.02 0.00

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1B 70 -0 -64 0 0 0 48 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.00 0.00 0.01 0.00

0.00 --

1I 70 -0 -126 0 0 0 161 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.02 0.00

0.00 --

1J 70 -0 -71 0 0 0 44 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.00 0.00 0.01 0.00

0.00 --

2 70 -0 -910 0 0 0 1451 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.10 0.02 0.11 0.00

0.00 --

7 70 -0 -217 0 0 0 245 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.02 0.00 0.03 0.00

0.00 --

8 70 -0 -657 0 0 0 994 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.07 0.01 0.08 0.00

0.00 --

9 70 -0 6 0 0 0 -27 -- -- 6.79 6.79 0.16 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 --

10 70 -0 -103 0 0 0 124 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.01 0.00

0.00 --

11 70 -0 -836 0 0 0 1372 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.09 0.02 0.10 0.00

0.00 --

12 70 -0 269 0 0 0 -227 -- -- 6.79 6.79 0.16 0.02 0.01 0.03 0.00

0.00 --

13 70 -0 194 0 0 0 -163 -- -- 6.79 6.79 0.16 0.01 0.00 0.02 0.00

0.00 --

apost= -- aant= -- ainf= 4.52 asup= 4.52 (e arm. base= 4 X 1.13) staffe= 2 d 8 / 33.0

1A 80 -0 -133 0 0 0 170 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.02 0.00

0.00 --

1B 80 -0 -64 0 0 0 41 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.00 0.00 0.01 0.00

0.00 --

1I 80 -0 -126 0 0 0 149 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.02 0.00

0.00 --

1J 80 -0 -71 0 0 0 44 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.00 0.00 0.01 0.00

0.00 --

2 80 -0 -910 0 0 0 1360 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.09 0.02 0.11 0.00

0.00 --

7 80 -0 -217 0 0 0 223 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.02 0.00 0.03 0.00

0.00 --

8 80 -0 -657 0 0 0 928 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.06 0.01 0.08 0.00

0.00 --

9 80 -0 101 0 0 0 -27 -- -- 6.79 6.79 0.16 0.00 0.00 0.01 0.00

0.00 --

10 80 -0 -103 0 0 0 114 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.01 0.00

0.00 --

11 80 -0 -836 0 0 0 1288 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.09 0.02 0.10 0.00

0.00 --

12 80 -0 382 0 0 0 -227 -- -- 6.79 6.79 0.16 0.02 0.01 0.05 0.00

0.00 --

13 80 -0 324 0 0 0 -163 -- -- 6.79 6.79 0.16 0.01 0.01 0.04 0.00

0.00 --

apost= -- aant= -- ainf= 4.52 asup= 4.52 (e arm. base= 4 X 1.13) staffe= 2 d 8 / 33.0

1A 90 -0 -126 0 0 0 153 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.02 0.00

0.00 --

1B 90 -0 -54 0 0 0 -11 -- -- 6.79 6.79 0.16 0.00 0.00 0.01 0.00

0.00 --

1I 90 -0 -122 0 0 0 134 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.02 0.00

0.00 --

1J 90 -0 -58 0 0 0 44 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.00 0.00 0.01 0.00

0.00 --

2 90 -0 -863 0 0 0 1243 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.08 0.02 0.11 0.00

0.00 --

7 90 -0 -188 0 0 0 185 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.02 0.00

0.00 --

8 90 -0 -611 0 0 0 838 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.06 0.01 0.08 0.00

0.00 --

9 90 -0 101 0 0 0 -27 -- -- 6.79 6.79 0.16 0.00 0.00 0.01 0.00

0.00 --

10 90 -0 -98 0 0 0 101 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.01 0.00

0.00 --

11 90 -0 -804 0 0 0 1187 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.08 0.02 0.10 0.00

0.00 --

12 90 -0 382 0 0 0 -227 -- -- 6.79 6.79 0.16 0.02 0.01 0.05 0.00

0.00 --

13 90 -0 324 0 0 0 -163 -- -- 6.79 6.79 0.16 0.01 0.01 0.04 0.00

0.00 --

apost= -- aant= -- ainf= 4.52 asup= 4.52 (e arm. base= 4 X 1.13) staffe= 2 d 8 / 33.0

1A 100 -0 -126 0 0 0 60 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.00 0.00 0.02 0.00

0.00 --

1B 100 -0 -54 0 0 0 -11 -- -- 6.79 6.79 0.16 0.00 0.00 0.01 0.00

0.00 --

1I 100 -0 -122 0 0 0 44 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.00 0.00 0.02 0.00

0.00 --

1J 100 -0 -58 0 0 0 6 -- -- 6.79 6.79 0.03 0.00 0.00 0.01 0.00

0.00 --

2 100 -0 -863 0 0 0 603 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.04 0.02 0.11 0.00

0.00 --

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7 100 -0 -188 0 0 0 46 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.00 0.00 0.02 0.00

0.00 --

8 100 -0 -611 0 0 0 384 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.03 0.01 0.08 0.00

0.00 --

9 100 -0 101 0 0 0 -27 -- -- 6.79 6.79 0.16 0.00 0.00 0.01 0.00

0.00 --

10 100 -0 -98 0 0 0 28 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.00 0.00 0.01 0.00

0.00 --

11 100 -0 -804 0 0 0 591 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.04 0.02 0.10 0.00

0.00 --

12 100 -0 382 0 0 0 -227 -- -- 6.79 6.79 0.16 0.02 0.01 0.05 0.00

0.00 --

13 100 -0 324 0 0 0 -163 -- -- 6.79 6.79 0.16 0.01 0.01 0.04 0.00

0.00 --

apost= -- aant= -- ainf= 4.52 asup= 4.52 (e arm. base= 4 X 1.13) staffe= 2 d 8 / 33.0

Nome travata: Fondaz_102_IP1 Descrizione: Trave di Fondazione

ASTA NUM. 9 NI 16 NF 3 SEZ. Tr B= 70.0 H= 60.0 b= 40.0 h= 30.0 (trave di fondazione)

armatura base = 4 X 1.13 per le armature aggiuntive consultare il tabulato

------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

-------------

NC x Fx Fy Fz Mx My Mz APOST AANT AINF ASUP x/d Indice resistenza aswta

aswto PASSO

-- ------------------ ------------------ ----------------------- ------------------

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cm daN daN*m cmq Fx,M Bielle V,Mx

cmq/m cm

------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

-------------

1A 0 -0 9 0 0 0 60 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 --

1B 0 -0 83 0 0 0 -10 -- -- 6.79 6.79 0.16 0.00 0.00 0.01 0.00

0.00 --

1I 0 -0 11 0 0 0 42 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 --

1J 0 -0 82 0 0 0 7 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.00 0.00 0.01 0.00

0.00 --

2 0 -0 -574 0 0 0 603 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.04 0.01 0.07 0.00

0.00 --

7 0 -0 48 0 0 0 47 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.00 0.00 0.01 0.00

0.00 --

8 0 -0 -328 0 0 0 384 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.03 0.01 0.04 0.00

0.00 --

9 0 -0 -295 0 0 0 9 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.00 0.01 0.04 0.00

0.00 --

10 0 -0 64 0 0 0 28 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.00 0.00 0.01 0.00

0.00 --

11 0 -0 -563 0 0 0 591 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.04 0.01 0.07 0.00

0.00 --

12 0 -0 -508 0 0 0 -360 -- -- 6.79 6.79 0.16 0.02 0.01 0.06 0.00

0.00 --

13 0 -0 -518 0 0 0 -342 -- -- 6.79 6.79 0.16 0.02 0.01 0.06 0.00

0.00 --

apost= -- aant= -- ainf= 4.52 asup= 4.52 (e arm. base= 4 X 1.13) staffe= 2 d 8 / 33.0

1A 20 -0 9 0 0 0 71 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 --

1B 20 -0 83 0 0 0 57 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.00 0.00 0.01 0.00

0.00 --

1I 20 -0 11 0 0 0 62 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 --

1J 20 -0 82 0 0 0 66 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.00 0.00 0.01 0.00

0.00 --

2 20 -0 -574 0 0 0 603 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.04 0.01 0.07 0.00

0.00 --

7 20 -0 48 0 0 0 87 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.01 0.00

0.00 --

8 20 -0 -328 0 0 0 384 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.03 0.01 0.04 0.00

0.00 --

9 20 -0 -295 0 0 0 -153 -- -- 6.79 6.79 0.16 0.01 0.01 0.04 0.00

0.00 --

10 20 -0 64 0 0 0 82 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.01 0.00

0.00 --

11 20 -0 -563 0 0 0 591 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.04 0.01 0.07 0.00

0.00 --

12 20 -0 -508 0 0 0 -380 -- -- 6.79 6.79 0.16 0.03 0.01 0.06 0.00

0.00 --

13 20 -0 -518 0 0 0 -342 -- -- 6.79 6.79 0.16 0.02 0.01 0.06 0.00

0.00 --

apost= -- aant= -- ainf= 4.52 asup= 4.52 (e arm. base= 4 X 1.13) staffe= 2 d 8 / 33.0

1A 40 -0 28 0 0 0 88 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.00 0.00

0.00 --

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1B 40 -0 94 0 0 0 77 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.01 0.00

0.00 --

1I 40 -0 35 0 0 0 90 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.00 0.00

0.00 --

1J 40 -0 87 0 0 0 75 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.01 0.00

0.00 --

2 40 -0 -574 0 0 0 603 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.04 0.01 0.07 0.00

0.00 --

7 40 -0 105 0 0 0 133 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.01 0.00

0.00 --

8 40 -0 -328 0 0 0 384 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.03 0.01 0.04 0.00

0.00 --

9 40 -0 -295 0 0 0 -153 -- -- 6.79 6.79 0.16 0.01 0.01 0.04 0.00

0.00 --

10 40 -0 72 0 0 0 100 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.01 0.00

0.00 --

11 40 -0 -563 0 0 0 591 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.04 0.01 0.07 0.00

0.00 --

12 40 -0 -508 0 0 0 -380 -- -- 6.79 6.79 0.16 0.03 0.01 0.06 0.00

0.00 --

13 40 -0 -518 0 0 0 -342 -- -- 6.79 6.79 0.16 0.02 0.01 0.06 0.00

0.00 --

apost= -- aant= -- ainf= 4.52 asup= 4.52 (e arm. base= 4 X 1.13) staffe= 2 d 8 / 33.0

1A 60 -0 28 0 0 0 96 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.00 0.00

0.00 --

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0.00 --

1I 60 -0 35 0 0 0 104 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.00 0.00

0.00 --

1J 60 -0 87 0 0 0 85 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.01 0.00

0.00 --

2 60 -0 -465 0 0 0 579 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.04 0.01 0.06 0.00

0.00 --

7 60 -0 105 0 0 0 154 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.01 0.00

0.00 --

8 60 -0 -230 0 0 0 355 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.02 0.00 0.03 0.00

0.00 --

9 60 -0 -110 0 0 0 -153 -- -- 6.79 6.79 0.16 0.01 0.00 0.01 0.00

0.00 --

10 60 -0 72 0 0 0 114 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.01 0.00

0.00 --

11 60 -0 -486 0 0 0 580 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.04 0.01 0.06 0.00

0.00 --

12 60 -0 -286 0 0 0 -380 -- -- 6.79 6.79 0.16 0.03 0.01 0.04 0.00

0.00 --

13 60 -0 -265 0 0 0 -342 -- -- 6.79 6.79 0.16 0.02 0.01 0.03 0.00

0.00 --

apost= -- aant= -- ainf= 4.52 asup= 4.52 (e arm. base= 4 X 1.13) staffe= 2 d 8 / 33.0

1A 80 -0 45 0 0 0 116 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.01 0.00

0.00 --

1B 80 -0 103 0 0 0 115 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.01 0.00

0.00 --

1I 80 -0 58 0 0 0 133 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.01 0.00

0.00 --

1J 80 -0 91 0 0 0 97 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.01 0.00

0.00 --

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0.00 --

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0.00 --

8 80 -0 -230 0 0 0 309 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.02 0.00 0.03 0.00

0.00 --

9 80 -0 -110 0 0 0 -153 -- -- 6.79 6.79 0.16 0.01 0.00 0.01 0.00

0.00 --

10 80 -0 79 0 0 0 133 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.01 0.00

0.00 --

11 80 -0 -486 0 0 0 483 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.03 0.01 0.06 0.00

0.00 --

12 80 -0 -286 0 0 0 -380 -- -- 6.79 6.79 0.16 0.03 0.01 0.04 0.00

0.00 --

13 80 -0 -265 0 0 0 -342 -- -- 6.79 6.79 0.16 0.02 0.01 0.03 0.00

0.00 --

apost= -- aant= -- ainf= 4.52 asup= 4.52 (e arm. base= 4 X 1.13) staffe= 2 d 8 / 33.0

1A 100 -0 45 0 0 0 130 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.01 0.00

0.00 --

1B 100 -0 103 0 0 0 131 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.01 0.00

0.00 --

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0.00 --

1J 100 -0 91 0 0 0 111 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.01 0.00

0.00 --

2 100 -0 -348 0 0 0 341 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.02 0.01 0.04 0.00

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7 100 -0 161 0 0 0 243 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.02 0.00 0.02 0.00

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0.00 --

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0.00 --

10 100 -0 79 0 0 0 149 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.01 0.00

0.00 --

11 100 -0 -402 0 0 0 348 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.02 0.01 0.05 0.00

0.00 --

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0.00 --

13 100 -0 -15 0 0 0 -342 -- -- 6.79 6.79 0.16 0.02 0.00 0.00 0.00

0.00 --

apost= -- aant= -- ainf= 4.52 asup= 4.52 (e arm. base= 4 X 1.13) staffe= 2 d 8 / 33.0

1A 120 -0 61 0 0 0 142 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.01 0.00

0.00 --

1B 120 -0 112 0 0 0 152 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.01 0.00

0.00 --

1I 120 -0 77 0 0 0 140 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.01 0.00

0.00 --

1J 120 -0 97 0 0 0 129 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.01 0.00

0.00 --

2 120 -0 -348 0 0 0 272 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.02 0.01 0.04 0.00

0.00 --

7 120 -0 215 0 0 0 310 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.02 0.00 0.03 0.00

0.00 --

8 120 -0 -127 0 0 0 137 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.02 0.00

0.00 --

9 120 -0 252 0 0 0 -153 -- -- 6.79 6.79 0.16 0.01 0.01 0.03 0.00

0.00 --

10 120 -0 84 0 0 0 168 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.01 0.00

0.00 --

11 120 -0 -402 0 0 0 268 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.02 0.01 0.05 0.00

0.00 --

12 120 -0 146 0 0 0 -380 -- -- 6.79 6.79 0.16 0.03 0.00 0.02 0.00

0.00 --

13 120 -0 231 0 0 0 -342 -- -- 6.79 6.79 0.16 0.02 0.00 0.03 0.00

0.00 --

apost= -- aant= -- ainf= 4.52 asup= 4.52 (e arm. base= 4 X 1.13) staffe= 2 d 8 / 33.0

1A 140 -0 61 0 0 0 142 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.01 0.00

0.00 --

1B 140 -0 112 0 0 0 167 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.01 0.00

0.00 --

1I 140 -0 77 0 0 0 196 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.01 0.00

0.00 --

1J 140 -0 97 0 0 0 145 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.01 0.00

0.00 --

2 140 -0 -224 0 0 0 147 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.03 0.00

0.00 --

7 140 -0 215 0 0 0 353 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.02 0.00 0.03 0.00

0.00 --

8 140 -0 -22 0 0 0 120 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.00 0.00

0.00 --

9 140 -0 252 0 0 0 -153 -- -- 6.79 6.79 0.16 0.01 0.01 0.03 0.00

0.00 --

10 140 -0 84 0 0 0 183 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.01 0.00

0.00 --

11 140 -0 -309 0 0 0 -197 -- -- 6.79 6.79 0.16 0.01 0.01 0.04 0.00

0.00 --

12 140 -0 146 0 0 0 -380 -- -- 6.79 6.79 0.16 0.03 0.00 0.02 0.00

0.00 --

13 140 -0 231 0 0 0 -342 -- -- 6.79 6.79 0.16 0.02 0.00 0.03 0.00

0.00 --

apost= -- aant= -- ainf= 4.52 asup= 4.52 (e arm. base= 4 X 1.13) staffe= 2 d 8 / 33.0

1A 160 -0 72 0 0 0 201 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.01 0.00

0.00 --

1B 160 -0 123 0 0 0 188 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.02 0.00

0.00 --

1I 160 -0 80 0 0 0 216 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.01 0.00

0.00 --

1J 160 -0 115 0 0 0 174 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.01 0.00

0.00 --

2 160 -0 -224 0 0 0 -79 -- -- 6.79 6.79 0.16 0.01 0.00 0.03 0.00

0.00 --

7 160 -0 266 0 0 0 365 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.02 0.01 0.03 0.00

0.00 --

8 160 -0 88 0 0 0 137 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.01 0.00

0.00 --

9 160 -0 429 0 0 0 -153 -- -- 6.79 6.79 0.16 0.01 0.01 0.05 0.00

0.00 --

10 160 -0 88 0 0 0 183 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.01 0.00

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11 160 -0 -309 0 0 0 -197 -- -- 6.79 6.79 0.16 0.01 0.01 0.04 0.00

0.00 --

12 160 -0 360 0 0 0 -380 -- -- 6.79 6.79 0.16 0.03 0.01 0.04 0.00

0.00 --

13 160 -0 476 0 0 0 -342 -- -- 6.79 6.79 0.16 0.02 0.01 0.06 0.00

0.00 --

apost= -- aant= -- ainf= 4.52 asup= 4.52 (e arm. base= 4 X 1.13) staffe= 2 d 8 / 33.0

1A 180 -0 72 0 0 0 224 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.02 0.00 0.01 0.00

0.00 --

1B 180 -0 123 0 0 0 201 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.02 0.00

0.00 --

1I 180 -0 80 0 0 0 234 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.02 0.00 0.01 0.00

0.00 --

1J 180 -0 115 0 0 0 194 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.01 0.00

0.00 --

2 180 -0 -93 0 0 0 -79 -- -- 6.79 6.79 0.16 0.01 0.00 0.01 0.00

0.00 --

7 180 -0 266 0 0 0 365 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.02 0.01 0.03 0.00

0.00 --

8 180 -0 88 0 0 0 137 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.01 0.00

0.00 --

9 180 -0 429 0 0 0 148 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.01 0.05 0.00

0.00 --

10 180 -0 88 0 0 0 183 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.01 0.00

0.00 --

11 180 -0 -210 0 0 0 -197 -- -- 6.79 6.79 0.16 0.01 0.00 0.03 0.00

0.00 --

12 180 -0 360 0 0 0 -380 -- -- 6.79 6.79 0.16 0.03 0.01 0.04 0.00

0.00 --

13 180 -0 476 0 0 0 -342 -- -- 6.79 6.79 0.16 0.02 0.01 0.06 0.00

0.00 --

apost= -- aant= -- ainf= 4.52 asup= 4.52 (e arm. base= 4 X 1.13) staffe= 2 d 8 / 33.0

1A 200 -0 72 0 0 0 201 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.01 0.00

0.00 --

1B 200 -0 123 0 0 0 142 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.02 0.00

0.00 --

1I 200 -0 80 0 0 0 202 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.01 0.00

0.00 --

1J 200 -0 115 0 0 0 140 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.01 0.00

0.00 --

2 200 -0 -93 0 0 0 -79 -- -- 6.79 6.79 0.16 0.01 0.00 0.01 0.00

0.00 --

7 200 -0 266 0 0 0 365 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.02 0.01 0.03 0.00

0.00 --

8 200 -0 88 0 0 0 137 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.01 0.00

0.00 --

9 200 -0 429 0 0 0 148 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.01 0.05 0.00

0.00 --

10 200 -0 88 0 0 0 183 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.01 0.00

0.00 --

11 200 -0 -210 0 0 0 -197 -- -- 6.79 6.79 0.16 0.01 0.00 0.03 0.00

0.00 --

12 200 -0 360 0 0 0 -380 -- -- 6.79 6.79 0.16 0.03 0.01 0.04 0.00

0.00 --

13 200 -0 476 0 0 0 -342 -- -- 6.79 6.79 0.16 0.02 0.01 0.06 0.00

0.00 --

apost= -- aant= -- ainf= 4.52 asup= 4.52 (e arm. base= 4 X 1.13) staffe= 2 d 8 / 33.0

Nome travata: Fondaz_102_IP1 Descrizione: Trave di Fondazione

ASTA NUM. 1 NI 3 NF 12 SEZ. Tr B= 70.0 H= 60.0 b= 40.0 h= 30.0 (trave di fondazione)

armatura base = 4 X 1.13 per le armature aggiuntive consultare il tabulato

------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

-------------

NC x Fx Fy Fz Mx My Mz APOST AANT AINF ASUP x/d Indice resistenza aswta

aswto PASSO

-- ------------------ ------------------ ----------------------- ------------------

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cm daN daN*m cmq Fx,M Bielle V,Mx

cmq/m cm

------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

-------------

1A 0 -0 -148 0 0 0 208 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.02 0.00

0.00 --

1B 0 -0 -101 0 0 0 145 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.01 0.00

0.00 --

1I 0 -0 -137 0 0 0 208 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.02 0.00

0.00 --

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0.00 --

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0.00 --

2 135 -0 -358 0 0 0 285 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.02 0.01 0.04 0.00

0.00 --

7 135 -0 -188 0 0 0 150 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.02 0.00

0.00 --

8 135 -0 -301 0 0 0 240 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.02 0.01 0.04 0.00

0.00 --

9 135 -0 175 0 0 0 32 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.00 0.00 0.02 0.00

0.00 --

10 135 -0 -137 0 0 0 109 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.02 0.00

0.00 --

11 135 -0 -324 0 0 0 258 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.02 0.01 0.04 0.00

0.00 --

12 135 -0 469 0 0 0 -224 -- -- 6.79 6.79 0.16 0.02 0.01 0.06 0.00

0.00 --

13 135 -0 435 0 0 0 -174 -- -- 6.79 6.79 0.16 0.01 0.01 0.05 0.00

0.00 --

apost= -- aant= -- ainf= 4.52 asup= 4.52 (e arm. base= 4 X 1.13) staffe= 2 d 8 / 33.0

1A 150 -0 -133 0 0 0 -2 -- -- 6.79 6.79 0.15 0.00 0.00 0.02 0.00

0.00 --

1B 150 -0 -94 0 0 0 2 -- -- 6.79 6.79 0.02 0.00 0.00 0.01 0.00

0.00 --

1I 150 -0 -149 0 0 0 -2 -- -- 6.79 6.79 0.15 0.00 0.00 0.02 0.00

0.00 --

1J 150 -0 -79 0 0 0 3 -- -- 6.79 6.79 0.03 0.00 0.00 0.01 0.00

0.00 --

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2 150 -0 -358 0 0 0 2 -- -- 6.79 6.79 0.02 0.00 0.01 0.04 0.00

0.00 --

7 150 -0 -188 0 0 0 1 -- -- 6.79 6.79 0.01 0.00 0.00 0.02 0.00

0.00 --

8 150 -0 -301 0 0 0 2 -- -- 6.79 6.79 0.02 0.00 0.01 0.04 0.00

0.00 --

9 150 -0 175 0 0 0 32 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.00 0.00 0.02 0.00

0.00 --

10 150 -0 -137 0 0 0 1 -- -- 6.79 6.79 0.00 0.00 0.00 0.02 0.00

0.00 --

11 150 -0 -324 0 0 0 2 -- -- 6.79 6.79 0.02 0.00 0.01 0.04 0.00

0.00 --

12 150 -0 469 0 0 0 52 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.00 0.01 0.06 0.00

0.00 --

13 150 -0 435 0 0 0 53 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.00 0.01 0.05 0.00

0.00 --

apost= -- aant= -- ainf= 4.52 asup= 4.52 (e arm. base= 4 X 1.13) staffe= 2 d 8 / 33.0

Nome travata: Fondaz_101_IP1 Descrizione: Trave di Fondazione

ASTA NUM. 2 NI 15 NF 19 SEZ. Tr B= 70.0 H= 60.0 b= 40.0 h= 30.0 (trave di fondazione)

armatura base = 4 X 1.13 per le armature aggiuntive consultare il tabulato

------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

-------------

NC x Fx Fy Fz Mx My Mz APOST AANT AINF ASUP x/d Indice resistenza aswta

aswto PASSO

-- ------------------ ------------------ ----------------------- ------------------

----------- -----

cm daN daN*m cmq Fx,M Bielle V,Mx

cmq/m cm

------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

-------------

1A 0 -0 109 0 0 0 -10 -- -- 6.79 6.79 0.16 0.00 0.00 0.01 0.00

0.00 --

1B 0 -0 139 0 0 0 -10 -- -- 6.79 6.79 0.16 0.00 0.00 0.02 0.00

0.00 --

1I 0 -0 97 0 0 0 1 -- -- 6.79 6.79 0.01 0.00 0.00 0.01 0.00

0.00 --

1J 0 -0 152 0 0 0 -10 -- -- 6.79 6.79 0.16 0.00 0.00 0.02 0.00

0.00 --

2 0 -0 73 0 0 0 15 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.00 0.00 0.01 0.00

0.00 --

7 0 -0 192 0 0 0 -9 -- -- 6.79 6.79 0.16 0.00 0.00 0.02 0.00

0.00 --

8 0 -0 129 0 0 0 5 -- -- 6.79 6.79 0.03 0.00 0.00 0.02 0.00

0.00 --

9 0 -0 634 0 0 0 -67 -- -- 6.79 6.79 0.16 0.00 0.01 0.08 0.00

0.00 --

10 0 -0 153 0 0 0 -5 -- -- 6.79 6.79 0.16 0.00 0.00 0.02 0.00

0.00 --

11 0 -0 48 0 0 0 18 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.00 0.00 0.01 0.00

0.00 --

12 0 -0 890 0 0 0 -102 -- -- 6.79 6.79 0.16 0.01 0.02 0.11 0.00

0.00 --

13 0 -0 916 0 0 0 -105 -- -- 6.79 6.79 0.16 0.01 0.02 0.11 0.00

0.00 --

apost= -- aant= -- ainf= 4.52 asup= 4.52 (e arm. base= 4 X 1.13) staffe= 2 d 8 / 33.0

1A 8 -0 109 0 0 0 77 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.01 0.00

0.00 --

1B 8 -0 139 0 0 0 92 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.02 0.00

0.00 --

1I 8 -0 97 0 0 0 70 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.00 0.00 0.01 0.00

0.00 --

1J 8 -0 152 0 0 0 99 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.02 0.00

0.00 --

2 8 -0 73 0 0 0 67 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.00 0.00 0.01 0.00

0.00 --

7 8 -0 192 0 0 0 129 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.02 0.00

0.00 --

8 8 -0 129 0 0 0 97 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.02 0.00

0.00 --

9 8 -0 634 0 0 0 -67 -- -- 6.79 6.79 0.16 0.00 0.01 0.08 0.00

0.00 --

10 8 -0 153 0 0 0 105 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.02 0.00

0.00 --

11 8 -0 48 0 0 0 52 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.00 0.00 0.01 0.00

0.00 --

12 8 -0 890 0 0 0 -102 -- -- 6.79 6.79 0.16 0.01 0.02 0.11 0.00

0.00 --

13 8 -0 916 0 0 0 -105 -- -- 6.79 6.79 0.16 0.01 0.02 0.11 0.00

0.00 --

apost= -- aant= -- ainf= 4.52 asup= 4.52 (e arm. base= 4 X 1.13) staffe= 2 d 8 / 33.0

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1A 15 -0 114 0 0 0 89 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.01 0.00

0.00 --

1B 15 -0 144 0 0 0 106 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.02 0.00

0.00 --

1I 15 -0 104 0 0 0 83 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.01 0.00

0.00 --

1J 15 -0 154 0 0 0 111 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.02 0.00

0.00 --

2 15 -0 73 0 0 0 73 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.00 0.00 0.01 0.00

0.00 --

7 15 -0 210 0 0 0 155 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.03 0.00

0.00 --

8 15 -0 129 0 0 0 107 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.02 0.00

0.00 --

9 15 -0 634 0 0 0 435 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.03 0.01 0.08 0.00

0.00 --

10 15 -0 156 0 0 0 118 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.02 0.00

0.00 --

11 15 -0 48 0 0 0 55 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.00 0.00 0.01 0.00

0.00 --

12 15 -0 890 0 0 0 602 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.04 0.02 0.11 0.00

0.00 --

13 15 -0 916 0 0 0 620 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.04 0.02 0.11 0.00

0.00 --

apost= -- aant= -- ainf= 4.52 asup= 4.52 (e arm. base= 4 X 1.13) staffe= 2 d 8 / 33.0

1A 23 -0 114 0 0 0 97 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.01 0.00

0.00 --

1B 23 -0 144 0 0 0 117 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.02 0.00

0.00 --

1I 23 -0 104 0 0 0 90 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.01 0.00

0.00 --

1J 23 -0 154 0 0 0 123 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.02 0.00

0.00 --

2 23 -0 45 0 0 0 58 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.00 0.00 0.01 0.00

0.00 --

7 23 -0 210 0 0 0 170 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.03 0.00

0.00 --

8 23 -0 122 0 0 0 111 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.02 0.00

0.00 --

9 23 -0 607 0 0 0 462 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.03 0.01 0.08 0.00

0.00 --

10 23 -0 156 0 0 0 130 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.02 0.00

0.00 --

11 23 -0 10 0 0 0 32 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 --

12 23 -0 818 0 0 0 617 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.04 0.02 0.10 0.00

0.00 --

13 23 -0 852 0 0 0 643 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.04 0.02 0.11 0.00

0.00 --

apost= -- aant= -- ainf= 4.52 asup= 4.52 (e arm. base= 4 X 1.13) staffe= 2 d 8 / 33.0

1A 30 -0 118 0 0 0 112 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.01 0.00

0.00 --

1B 30 -0 150 0 0 0 132 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.02 0.00

0.00 --

1I 30 -0 113 0 0 0 109 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.01 0.00

0.00 --

1J 30 -0 155 0 0 0 136 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.02 0.00

0.00 --

2 30 -0 45 0 0 0 62 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.00 0.00 0.01 0.00

0.00 --

7 30 -0 228 0 0 0 198 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.03 0.00

0.00 --

8 30 -0 122 0 0 0 121 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.02 0.00

0.00 --

9 30 -0 607 0 0 0 508 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.03 0.01 0.08 0.00

0.00 --

10 30 -0 159 0 0 0 144 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.02 0.00

0.00 --

11 30 -0 -23 0 0 0 41 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 --

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0.00 --

13 30 -0 852 0 0 0 707 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.05 0.02 0.11 0.00

0.00 --

apost= -- aant= -- ainf= 4.52 asup= 4.52 (e arm. base= 4 X 1.13) staffe= 2 d 8 / 33.0

1A 38 -0 118 0 0 0 123 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.01 0.00

0.00 --

1B 38 -0 150 0 0 0 136 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.02 0.00

0.00 --

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0.00 --

1J 38 -0 155 0 0 0 139 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.02 0.00

0.00 --

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2 38 -0 21 0 0 0 48 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 --

7 38 -0 228 0 0 0 215 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.03 0.00

0.00 --

8 38 -0 118 0 0 0 127 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.01 0.00

0.00 --

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0.00 --

10 38 -0 159 0 0 0 156 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.02 0.00

0.00 --

11 38 -0 -23 0 0 0 40 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 --

12 38 -0 747 0 0 0 689 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.05 0.01 0.09 0.00

0.00 --

13 38 -0 792 0 0 0 728 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.05 0.02 0.10 0.00

0.00 --

apost= -- aant= -- ainf= 4.52 asup= 4.52 (e arm. base= 4 X 1.13) staffe= 2 d 8 / 33.0

1A 45 -0 123 0 0 0 87 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.02 0.00

0.00 --

1B 45 -0 155 0 0 0 105 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.02 0.00

0.00 --

1I 45 -0 121 0 0 0 85 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.01 0.00

0.00 --

1J 45 -0 157 0 0 0 107 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.02 0.00

0.00 --

2 45 -0 21 0 0 0 50 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 --

7 45 -0 246 0 0 0 163 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.03 0.00

0.00 --

8 45 -0 118 0 0 0 96 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.01 0.00

0.00 --

9 45 -0 581 0 0 0 370 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.03 0.01 0.07 0.00

0.00 --

10 45 -0 163 0 0 0 115 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.02 0.00

0.00 --

11 45 -0 -53 0 0 0 57 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.00 0.00 0.01 0.00

0.00 --

12 45 -0 747 0 0 0 460 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.03 0.01 0.09 0.00

0.00 --

13 45 -0 792 0 0 0 491 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.03 0.02 0.10 0.00

0.00 --

apost= -- aant= -- ainf= 4.52 asup= 4.52 (e arm. base= 4 X 1.13) staffe= 2 d 8 / 33.0

1A 53 -0 123 0 0 0 87 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.02 0.00

0.00 --

1B 53 -0 155 0 0 0 105 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.02 0.00

0.00 --

1I 53 -0 121 0 0 0 85 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.01 0.00

0.00 --

1J 53 -0 157 0 0 0 107 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.02 0.00

0.00 --

2 53 -0 2 0 0 0 38 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 --

7 53 -0 246 0 0 0 163 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.03 0.00

0.00 --

8 53 -0 117 0 0 0 96 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.01 0.00

0.00 --

9 53 -0 556 0 0 0 370 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.03 0.01 0.07 0.00

0.00 --

10 53 -0 163 0 0 0 115 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.02 0.00

0.00 --

11 53 -0 -53 0 0 0 53 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.00 0.00 0.01 0.00

0.00 --

12 53 -0 679 0 0 0 460 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.03 0.01 0.08 0.00

0.00 --

13 53 -0 734 0 0 0 491 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.03 0.01 0.09 0.00

0.00 --

apost= -- aant= -- ainf= 4.52 asup= 4.52 (e arm. base= 4 X 1.13) staffe= 2 d 8 / 33.0

1A 60 -0 128 0 0 0 87 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.02 0.00

0.00 --

1B 60 -0 161 0 0 0 105 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.02 0.00

0.00 --

1I 60 -0 129 0 0 0 85 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.02 0.00

0.00 --

1J 60 -0 160 0 0 0 107 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.02 0.00

0.00 --

2 60 -0 -13 0 0 0 44 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 --

7 60 -0 266 0 0 0 163 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.01 0.03 0.00

0.00 --

8 60 -0 120 0 0 0 96 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.01 0.00

0.00 --

9 60 -0 556 0 0 0 370 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.03 0.01 0.07 0.00

0.00 --

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10 60 -0 166 0 0 0 115 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.02 0.00

0.00 --

11 60 -0 -78 0 0 0 65 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.00 0.00 0.01 0.00

0.00 --

12 60 -0 679 0 0 0 460 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.03 0.01 0.08 0.00

0.00 --

13 60 -0 734 0 0 0 491 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.03 0.01 0.09 0.00

0.00 --

apost= -- aant= -- ainf= 4.52 asup= 4.52 (e arm. base= 4 X 1.13) staffe= 2 d 8 / 33.0

1A 68 -0 128 0 0 0 175 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.02 0.00

0.00 --

1B 68 -0 161 0 0 0 105 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.02 0.00

0.00 --

1I 68 -0 129 0 0 0 178 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.02 0.00

0.00 --

1J 68 -0 160 0 0 0 107 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.02 0.00

0.00 --

2 68 -0 -13 0 0 0 43 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 --

7 68 -0 266 0 0 0 163 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.01 0.03 0.00

0.00 --

8 68 -0 120 0 0 0 96 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.01 0.00

0.00 --

9 68 -0 534 0 0 0 370 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.03 0.01 0.07 0.00

0.00 --

10 68 -0 166 0 0 0 115 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.02 0.00

0.00 --

11 68 -0 -78 0 0 0 59 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.00 0.00 0.01 0.00

0.00 --

12 68 -0 613 0 0 0 460 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.03 0.01 0.08 0.00

0.00 --

13 68 -0 678 0 0 0 491 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.03 0.01 0.08 0.00

0.00 --

apost= -- aant= -- ainf= 4.52 asup= 4.52 (e arm. base= 4 X 1.13) staffe= 2 d 8 / 33.0

1A 75 -0 128 0 0 0 105 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.02 0.00

0.00 --

1B 75 -0 161 0 0 0 87 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.02 0.00

0.00 --

1I 75 -0 129 0 0 0 107 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.02 0.00

0.00 --

1J 75 -0 160 0 0 0 85 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.02 0.00

0.00 --

2 75 -0 -13 0 0 0 34 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 --

7 75 -0 266 0 0 0 163 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.01 0.03 0.00

0.00 --

8 75 -0 120 0 0 0 96 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.01 0.00

0.00 --

9 75 -0 534 0 0 0 370 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.03 0.01 0.07 0.00

0.00 --

10 75 -0 166 0 0 0 115 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.02 0.00

0.00 --

11 75 -0 -78 0 0 0 3 -- -- 6.79 6.79 0.03 0.00 0.00 0.01 0.00

0.00 --

12 75 -0 613 0 0 0 460 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.03 0.01 0.08 0.00

0.00 --

13 75 -0 678 0 0 0 491 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.03 0.01 0.08 0.00

0.00 --

apost= -- aant= -- ainf= 4.52 asup= 4.52 (e arm. base= 4 X 1.13) staffe= 2 d 8 / 33.0

Nome travata: Fondaz_101_IP1 Descrizione: Trave di Fondazione

ASTA NUM. 3 NI 19 NF 30 SEZ. Tr B= 70.0 H= 60.0 b= 40.0 h= 30.0 (trave di fondazione)

armatura base = 4 X 1.13 per le armature aggiuntive consultare il tabulato

------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

-------------

NC x Fx Fy Fz Mx My Mz APOST AANT AINF ASUP x/d Indice resistenza aswta

aswto PASSO

-- ------------------ ------------------ ----------------------- ------------------

----------- -----

cm daN daN*m cmq Fx,M Bielle V,Mx

cmq/m cm

------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

-------------

1A 0 -0 -55 0 0 0 214 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.01 0.00

0.00 --

1B 0 -0 -6 0 0 0 90 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.00 0.00

0.00 --

1I 0 -0 -55 0 0 0 184 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.01 0.00

0.00 --

1J 0 -0 -6 0 0 0 119 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.00 0.00

0.00 --

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2 0 -0 -625 0 0 0 1591 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.11 0.01 0.08 0.00

0.00 --

7 0 -0 -123 0 0 0 339 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.02 0.00 0.02 0.00

0.00 --

8 0 -0 -446 0 0 0 1128 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.08 0.01 0.06 0.00

0.00 --

9 0 -0 74 0 0 0 603 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.04 0.00 0.01 0.00

0.00 --

10 0 -0 -17 0 0 0 158 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.00 0.00

0.00 --

11 0 -0 -556 0 0 0 1472 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.10 0.01 0.07 0.00

0.00 --

12 0 -0 311 0 0 0 598 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.04 0.01 0.04 0.00

0.00 --

13 0 -0 242 0 0 0 717 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.05 0.00 0.03 0.00

0.00 --

apost= -- aant= -- ainf= 4.52 asup= 4.52 (e arm. base= 4 X 1.13) staffe= 2 d 8 / 33.0

1A 16 -0 -55 0 0 0 214 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.01 0.00

0.00 --

1B 16 -0 -6 0 0 0 90 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.00 0.00

0.00 --

1I 16 -0 -55 0 0 0 184 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.01 0.00

0.00 --

1J 16 -0 -6 0 0 0 117 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.00 0.00

0.00 --

2 16 -0 -625 0 0 0 1591 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.11 0.01 0.08 0.00

0.00 --

7 16 -0 -123 0 0 0 339 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.02 0.00 0.02 0.00

0.00 --

8 16 -0 -446 0 0 0 1128 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.08 0.01 0.06 0.00

0.00 --

9 16 -0 74 0 0 0 663 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.05 0.00 0.01 0.00

0.00 --

10 16 -0 -17 0 0 0 158 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.00 0.00

0.00 --

11 16 -0 -556 0 0 0 1472 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.10 0.01 0.07 0.00

0.00 --

12 16 -0 311 0 0 0 849 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.06 0.01 0.04 0.00

0.00 --

13 16 -0 242 0 0 0 911 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.06 0.00 0.03 0.00

0.00 --

apost= -- aant= -- ainf= 4.52 asup= 4.52 (e arm. base= 4 X 1.13) staffe= 2 d 8 / 33.0

1A 33 -0 -55 0 0 0 214 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.01 0.00

0.00 --

1B 33 -0 8 0 0 0 89 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.00 0.00

0.00 --

1I 33 -0 -55 0 0 0 184 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.01 0.00

0.00 --

1J 33 -0 -6 0 0 0 110 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.00 0.00

0.00 --

2 33 -0 -628 0 0 0 1591 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.11 0.01 0.08 0.00

0.00 --

7 33 -0 -123 0 0 0 339 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.02 0.00 0.02 0.00

0.00 --

8 33 -0 -446 0 0 0 1128 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.08 0.01 0.06 0.00

0.00 --

9 33 -0 74 0 0 0 675 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.05 0.00 0.01 0.00

0.00 --

10 33 -0 -17 0 0 0 158 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.00 0.00

0.00 --

11 33 -0 -582 0 0 0 1472 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.10 0.01 0.07 0.00

0.00 --

12 33 -0 311 0 0 0 899 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.06 0.01 0.04 0.00

0.00 --

13 33 -0 242 0 0 0 951 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.06 0.00 0.03 0.00

0.00 --

apost= -- aant= -- ainf= 4.52 asup= 4.52 (e arm. base= 4 X 1.13) staffe= 2 d 8 / 33.0

1A 49 -0 -42 0 0 0 214 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.01 0.00

0.00 --

1B 49 -0 8 0 0 0 89 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.00 0.00

0.00 --

1I 49 -0 -35 0 0 0 184 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.00 0.00

0.00 --

1J 49 -0 0 0 0 0 103 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.00 0.00

0.00 --

2 49 -0 -628 0 0 0 1591 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.11 0.01 0.08 0.00

0.00 --

7 49 -0 -77 0 0 0 336 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.02 0.00 0.01 0.00

0.00 --

8 49 -0 -422 0 0 0 1128 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.08 0.01 0.05 0.00

0.00 --

9 49 -0 36 0 0 0 657 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.04 0.00 0.00 0.00

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10 49 -0 -7 0 0 0 156 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.00 0.00

0.00 --

11 49 -0 -582 0 0 0 1472 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.10 0.01 0.07 0.00

0.00 --

12 49 -0 182 0 0 0 846 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.06 0.00 0.02 0.00

0.00 --

13 49 -0 136 0 0 0 905 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.06 0.00 0.02 0.00

0.00 --

apost= -- aant= -- ainf= 4.52 asup= 4.52 (e arm. base= 4 X 1.13) staffe= 2 d 8 / 33.0

1A 65 -0 -42 0 0 0 214 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.01 0.00

0.00 --

1B 65 -0 22 0 0 0 90 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.00 0.00

0.00 --

1I 65 -0 -35 0 0 0 184 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.00 0.00

0.00 --

1J 65 -0 9 0 0 0 105 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.00 0.00

0.00 --

2 65 -0 -628 0 0 0 1586 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.11 0.01 0.08 0.00

0.00 --

7 65 -0 -77 0 0 0 324 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.02 0.00 0.01 0.00

0.00 --

8 65 -0 -422 0 0 0 1116 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.08 0.01 0.05 0.00

0.00 --

9 65 -0 36 0 0 0 663 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.05 0.00 0.00 0.00

0.00 --

10 65 -0 -7 0 0 0 155 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.00 0.00

0.00 --

11 65 -0 -593 0 0 0 1472 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.10 0.01 0.07 0.00

0.00 --

12 65 -0 182 0 0 0 875 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.06 0.00 0.02 0.00

0.00 --

13 65 -0 136 0 0 0 927 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.06 0.00 0.02 0.00

0.00 --

apost= -- aant= -- ainf= 4.52 asup= 4.52 (e arm. base= 4 X 1.13) staffe= 2 d 8 / 33.0

1A 81 -0 -29 0 0 0 202 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.00 0.00

0.00 --

1B 81 -0 22 0 0 0 90 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.00 0.00

0.00 --

1I 81 -0 -16 0 0 0 182 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.00 0.00

0.00 --

1J 81 -0 9 0 0 0 105 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.00 0.00

0.00 --

2 81 -0 -614 0 0 0 1477 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.10 0.01 0.08 0.00

0.00 --

7 81 -0 -30 0 0 0 289 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.02 0.00 0.00 0.00

0.00 --

8 81 -0 -387 0 0 0 1031 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.07 0.01 0.05 0.00

0.00 --

9 81 -0 5 0 0 0 643 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.04 0.00 0.00 0.00

0.00 --

10 81 -0 2 0 0 0 152 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.00 0.00

0.00 --

11 81 -0 -593 0 0 0 1386 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.09 0.01 0.07 0.00

0.00 --

12 81 -0 61 0 0 0 807 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.05 0.00 0.01 0.00

0.00 --

13 81 -0 39 0 0 0 871 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.06 0.00 0.00 0.00

0.00 --

apost= -- aant= -- ainf= 4.52 asup= 4.52 (e arm. base= 4 X 1.13) staffe= 2 d 8 / 33.0

1A 98 -0 -29 0 0 0 198 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.00 0.00

0.00 --

1B 98 -0 39 0 0 0 116 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.00 0.00

0.00 --

1I 98 -0 -16 0 0 0 180 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.00 0.00

0.00 --

1J 98 -0 26 0 0 0 116 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.00 0.00

0.00 --

2 98 -0 -614 0 0 0 1378 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.09 0.01 0.08 0.00

0.00 --

7 98 -0 -30 0 0 0 284 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.02 0.00 0.00 0.00

0.00 --

8 98 -0 -387 0 0 0 968 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.07 0.01 0.05 0.00

0.00 --

9 98 -0 -22 0 0 0 655 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.04 0.00 0.00 0.00

0.00 --

10 98 -0 13 0 0 0 159 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.00 0.00

0.00 --

11 98 -0 -593 0 0 0 1290 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.09 0.01 0.07 0.00

0.00 --

12 98 -0 61 0 0 0 817 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.06 0.00 0.01 0.00

0.00 --

13 98 -0 -50 0 0 0 885 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.06 0.00 0.01 0.00

0.00 --

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apost= -- aant= -- ainf= 4.52 asup= 4.52 (e arm. base= 4 X 1.13) staffe= 2 d 8 / 33.0

1A 114 -0 -18 0 0 0 187 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.00 0.00

0.00 --

1B 114 -0 39 0 0 0 122 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.00 0.00

0.00 --

1I 114 -0 -4 0 0 0 172 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.00 0.00

0.00 --

1J 114 -0 26 0 0 0 120 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.00 0.00

0.00 --

2 114 -0 -585 0 0 0 1264 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.09 0.01 0.07 0.00

0.00 --

7 114 -0 18 0 0 0 279 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.02 0.00 0.00 0.00

0.00 --

8 114 -0 -342 0 0 0 884 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.06 0.01 0.04 0.00

0.00 --

9 114 -0 -22 0 0 0 651 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.04 0.00 0.00 0.00

0.00 --

10 114 -0 13 0 0 0 161 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.00 0.00

0.00 --

11 114 -0 -588 0 0 0 1191 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.08 0.01 0.07 0.00

0.00 --

12 114 -0 -54 0 0 0 804 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.05 0.00 0.01 0.00

0.00 --

13 114 -0 -50 0 0 0 877 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.06 0.00 0.01 0.00

0.00 --

apost= -- aant= -- ainf= 4.52 asup= 4.52 (e arm. base= 4 X 1.13) staffe= 2 d 8 / 33.0

1A 130 -0 -18 0 0 0 185 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.00 0.00

0.00 --

1B 130 -0 57 0 0 0 140 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.01 0.00

0.00 --

1I 130 -0 -4 0 0 0 172 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.00 0.00

0.00 --

1J 130 -0 47 0 0 0 138 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.01 0.00

0.00 --

2 130 -0 -585 0 0 0 1169 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.08 0.01 0.07 0.00

0.00 --

7 130 -0 68 0 0 0 292 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.02 0.00 0.01 0.00

0.00 --

8 130 -0 -342 0 0 0 828 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.06 0.01 0.04 0.00

0.00 --

9 130 -0 -44 0 0 0 662 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.04 0.00 0.01 0.00

0.00 --

10 130 -0 23 0 0 0 162 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.00 0.00

0.00 --

11 130 -0 -588 0 0 0 1096 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.07 0.01 0.07 0.00

0.00 --

12 130 -0 -164 0 0 0 866 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.06 0.00 0.02 0.00

0.00 --

13 130 -0 -134 0 0 0 922 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.06 0.00 0.02 0.00

0.00 --

apost= -- aant= -- ainf= 4.52 asup= 4.52 (e arm. base= 4 X 1.13) staffe= 2 d 8 / 33.0

1A 146 -0 -7 0 0 0 177 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.00 0.00

0.00 --

1B 146 -0 57 0 0 0 149 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.01 0.00

0.00 --

1I 146 -0 3 0 0 0 172 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.00 0.00

0.00 --

1J 146 -0 47 0 0 0 145 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.01 0.00

0.00 --

2 146 -0 -542 0 0 0 1053 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.07 0.01 0.07 0.00

0.00 --

7 146 -0 68 0 0 0 292 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.02 0.00 0.01 0.00

0.00 --

8 146 -0 -289 0 0 0 747 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.05 0.01 0.04 0.00

0.00 --

9 146 -0 -44 0 0 0 655 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.04 0.00 0.01 0.00

0.00 --

10 146 -0 23 0 0 0 162 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.00 0.00

0.00 --

11 146 -0 -571 0 0 0 992 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.07 0.01 0.07 0.00

0.00 --

12 146 -0 -164 0 0 0 839 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.06 0.00 0.02 0.00

0.00 --

13 146 -0 -134 0 0 0 900 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.06 0.00 0.02 0.00

0.00 --

apost= -- aant= -- ainf= 4.52 asup= 4.52 (e arm. base= 4 X 1.13) staffe= 2 d 8 / 33.0

1A 163 -0 -7 0 0 0 171 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.00 0.00

0.00 --

1B 163 -0 57 0 0 0 122 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.01 0.00

0.00 --

1I 163 -0 3 0 0 0 170 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.00 0.00

0.00 --

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1J 163 -0 47 0 0 0 122 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.01 0.00

0.00 --

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0.00 --

7 163 -0 68 0 0 0 292 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.02 0.00 0.01 0.00

0.00 --

8 163 -0 -289 0 0 0 515 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.03 0.01 0.04 0.00

0.00 --

9 163 -0 -44 0 0 0 619 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.04 0.00 0.01 0.00

0.00 --

10 163 -0 23 0 0 0 162 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.00 0.00

0.00 --

11 163 -0 -571 0 0 0 533 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.04 0.01 0.07 0.00

0.00 --

12 163 -0 -164 0 0 0 708 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.05 0.00 0.02 0.00

0.00 --

13 163 -0 -134 0 0 0 792 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.05 0.00 0.02 0.00

0.00 --

apost= -- aant= -- ainf= 4.52 asup= 4.52 (e arm. base= 4 X 1.13) staffe= 2 d 8 / 33.0

Nome travata: Fondaz_101_IP1 Descrizione: Trave di Fondazione

ASTA NUM. 6 NI 30 NF 18 SEZ. Tr B= 70.0 H= 60.0 b= 40.0 h= 30.0 (trave di fondazione)

armatura base = 4 X 1.13 per le armature aggiuntive consultare il tabulato

------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

-------------

NC x Fx Fy Fz Mx My Mz APOST AANT AINF ASUP x/d Indice resistenza aswta

aswto PASSO

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----------- -----

cm daN daN*m cmq Fx,M Bielle V,Mx

cmq/m cm

------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

-------------

1A 0 -0 -181 0 0 0 239 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.02 0.00 0.02 0.00

0.00 --

1B 0 -0 -120 0 0 0 106 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.01 0.00

0.00 --

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0.00 --

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0.00 --

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0.00 --

7 0 -0 -359 0 0 0 374 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.03 0.01 0.04 0.00

0.00 --

8 0 -0 -854 0 0 0 1182 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.08 0.02 0.11 0.00

0.00 --

9 0 -0 -589 0 0 0 745 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.05 0.01 0.07 0.00

0.00 --

10 0 -0 -150 0 0 0 183 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.02 0.00

0.00 --

11 0 -0 -974 0 0 0 1529 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.10 0.02 0.12 0.00

0.00 --

12 0 -0 -532 0 0 0 800 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.05 0.01 0.07 0.00

0.00 --

13 0 -0 -669 0 0 0 925 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.06 0.01 0.08 0.00

0.00 --

apost= -- aant= -- ainf= 4.52 asup= 4.52 (e arm. base= 4 X 1.13) staffe= 2 d 8 / 33.0

1A 10 -0 -181 0 0 0 239 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.02 0.00 0.02 0.00

0.00 --

1B 10 -0 -120 0 0 0 106 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.01 0.00

0.00 --

1I 10 -0 -166 0 0 0 214 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.02 0.00

0.00 --

1J 10 -0 -135 0 0 0 131 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.02 0.00

0.00 --

2 10 -0 -1110 0 0 0 1654 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.11 0.02 0.14 0.00

0.00 --

7 10 -0 -359 0 0 0 374 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.03 0.01 0.04 0.00

0.00 --

8 10 -0 -854 0 0 0 1182 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.08 0.02 0.11 0.00

0.00 --

9 10 -0 -589 0 0 0 745 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.05 0.01 0.07 0.00

0.00 --

10 10 -0 -150 0 0 0 183 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.02 0.00

0.00 --

11 10 -0 -974 0 0 0 1529 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.10 0.02 0.12 0.00

0.00 --

12 10 -0 -532 0 0 0 800 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.05 0.01 0.07 0.00

0.00 --

13 10 -0 -669 0 0 0 925 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.06 0.01 0.08 0.00

0.00 --

apost= -- aant= -- ainf= 4.52 asup= 4.52 (e arm. base= 4 X 1.13) staffe= 2 d 8 / 33.0

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0.00 --

1B 20 -0 -120 0 0 0 106 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.01 0.00

0.00 --

1I 20 -0 -166 0 0 0 214 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.02 0.00

0.00 --

1J 20 -0 -135 0 0 0 131 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.02 0.00

0.00 --

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0.00 --

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0.00 --

8 20 -0 -854 0 0 0 1182 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.08 0.02 0.11 0.00

0.00 --

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0.00 --

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0.00 --

13 20 -0 -716 0 0 0 925 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.06 0.01 0.09 0.00

0.00 --

apost= -- aant= -- ainf= 4.52 asup= 4.52 (e arm. base= 4 X 1.13) staffe= 2 d 8 / 33.0

1A 30 -0 -174 0 0 0 239 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.02 0.00 0.02 0.00

0.00 --

1B 30 -0 -109 0 0 0 106 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.01 0.00

0.00 --

1I 30 -0 -162 0 0 0 214 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.02 0.00

0.00 --

1J 30 -0 -121 0 0 0 131 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.02 0.00

0.00 --

2 30 -0 -1072 0 0 0 1654 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.11 0.02 0.13 0.00

0.00 --

7 30 -0 -329 0 0 0 374 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.03 0.01 0.04 0.00

0.00 --

8 30 -0 -813 0 0 0 1182 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.08 0.02 0.10 0.00

0.00 --

9 30 -0 -600 0 0 0 745 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.05 0.01 0.07 0.00

0.00 --

10 30 -0 -144 0 0 0 183 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.02 0.00

0.00 --

11 30 -0 -951 0 0 0 1529 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.10 0.02 0.12 0.00

0.00 --

12 30 -0 -596 0 0 0 800 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.05 0.01 0.07 0.00

0.00 --

13 30 -0 -716 0 0 0 925 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.06 0.01 0.09 0.00

0.00 --

apost= -- aant= -- ainf= 4.52 asup= 4.52 (e arm. base= 4 X 1.13) staffe= 2 d 8 / 33.0

1A 40 -0 -174 0 0 0 239 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.02 0.00 0.02 0.00

0.00 --

1B 40 -0 -109 0 0 0 106 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.01 0.00

0.00 --

1I 40 -0 -162 0 0 0 214 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.02 0.00

0.00 --

1J 40 -0 -121 0 0 0 131 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.02 0.00

0.00 --

2 40 -0 -1072 0 0 0 1654 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.11 0.02 0.13 0.00

0.00 --

7 40 -0 -329 0 0 0 374 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.03 0.01 0.04 0.00

0.00 --

8 40 -0 -813 0 0 0 1182 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.08 0.02 0.10 0.00

0.00 --

9 40 -0 -611 0 0 0 745 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.05 0.01 0.08 0.00

0.00 --

10 40 -0 -144 0 0 0 183 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.02 0.00

0.00 --

11 40 -0 -951 0 0 0 1529 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.10 0.02 0.12 0.00

0.00 --

12 40 -0 -658 0 0 0 800 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.05 0.01 0.08 0.00

0.00 --

13 40 -0 -763 0 0 0 925 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.06 0.02 0.09 0.00

0.00 --

apost= -- aant= -- ainf= 4.52 asup= 4.52 (e arm. base= 4 X 1.13) staffe= 2 d 8 / 33.0

1A 50 -0 -167 0 0 0 239 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.02 0.00 0.02 0.00

0.00 --

1B 50 -0 -99 0 0 0 106 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.01 0.00

0.00 --

1I 50 -0 -158 0 0 0 214 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.02 0.00

0.00 --

1J 50 -0 -108 0 0 0 131 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.01 0.00

0.00 --

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2 50 -0 -1030 0 0 0 1654 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.11 0.02 0.13 0.00

0.00 --

7 50 -0 -298 0 0 0 374 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.03 0.01 0.04 0.00

0.00 --

8 50 -0 -771 0 0 0 1182 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.08 0.02 0.10 0.00

0.00 --

9 50 -0 -611 0 0 0 745 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.05 0.01 0.08 0.00

0.00 --

10 50 -0 -138 0 0 0 183 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.02 0.00

0.00 --

11 50 -0 -926 0 0 0 1529 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.10 0.02 0.11 0.00

0.00 --

12 50 -0 -658 0 0 0 800 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.05 0.01 0.08 0.00

0.00 --

13 50 -0 -763 0 0 0 925 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.06 0.02 0.09 0.00

0.00 --

apost= -- aant= -- ainf= 4.52 asup= 4.52 (e arm. base= 4 X 1.13) staffe= 2 d 8 / 33.0

1A 60 -0 -167 0 0 0 242 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.02 0.00 0.02 0.00

0.00 --

1B 60 -0 -99 0 0 0 73 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.00 0.00 0.01 0.00

0.00 --

1I 60 -0 -158 0 0 0 218 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.02 0.00

0.00 --

1J 60 -0 -108 0 0 0 127 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.01 0.00

0.00 --

2 60 -0 -1030 0 0 0 1672 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.11 0.02 0.13 0.00

0.00 --

7 60 -0 -298 0 0 0 368 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.03 0.01 0.04 0.00

0.00 --

8 60 -0 -771 0 0 0 1189 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.08 0.02 0.10 0.00

0.00 --

9 60 -0 -621 0 0 0 783 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.05 0.01 0.08 0.00

0.00 --

10 60 -0 -138 0 0 0 185 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.02 0.00

0.00 --

11 60 -0 -926 0 0 0 1553 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.11 0.02 0.11 0.00

0.00 --

12 60 -0 -720 0 0 0 905 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.06 0.01 0.09 0.00

0.00 --

13 60 -0 -809 0 0 0 1014 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.07 0.02 0.10 0.00

0.00 --

apost= -- aant= -- ainf= 4.52 asup= 4.52 (e arm. base= 4 X 1.13) staffe= 2 d 8 / 33.0

1A 70 -0 -160 0 0 0 222 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.02 0.00 0.02 0.00

0.00 --

1B 70 -0 -89 0 0 0 73 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.00 0.00 0.01 0.00

0.00 --

1I 70 -0 -154 0 0 0 200 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.02 0.00

0.00 --

1J 70 -0 -95 0 0 0 56 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.00 0.00 0.01 0.00

0.00 --

2 70 -0 -986 0 0 0 1545 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.10 0.02 0.12 0.00

0.00 --

7 70 -0 -268 0 0 0 322 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.02 0.01 0.03 0.00

0.00 --

8 70 -0 -727 0 0 0 1088 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.07 0.01 0.09 0.00

0.00 --

9 70 -0 -621 0 0 0 721 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.05 0.01 0.08 0.00

0.00 --

10 70 -0 -132 0 0 0 168 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.02 0.00

0.00 --

11 70 -0 -897 0 0 0 1445 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.10 0.02 0.11 0.00

0.00 --

12 70 -0 -720 0 0 0 833 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.06 0.01 0.09 0.00

0.00 --

13 70 -0 -809 0 0 0 933 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.06 0.02 0.10 0.00

0.00 --

apost= -- aant= -- ainf= 4.52 asup= 4.52 (e arm. base= 4 X 1.13) staffe= 2 d 8 / 33.0

1A 80 -0 -160 0 0 0 206 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.02 0.00

0.00 --

1B 80 -0 -89 0 0 0 73 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.00 0.00 0.01 0.00

0.00 --

1I 80 -0 -154 0 0 0 185 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.02 0.00

0.00 --

1J 80 -0 -95 0 0 0 56 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.00 0.00 0.01 0.00

0.00 --

2 80 -0 -986 0 0 0 1447 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.10 0.02 0.12 0.00

0.00 --

7 80 -0 -268 0 0 0 295 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.02 0.01 0.03 0.00

0.00 --

8 80 -0 -727 0 0 0 1015 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.07 0.01 0.09 0.00

0.00 --

9 80 -0 -631 0 0 0 665 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.05 0.01 0.08 0.00

0.00 --

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10 80 -0 -132 0 0 0 155 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.02 0.00

0.00 --

11 80 -0 -897 0 0 0 1355 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.09 0.02 0.11 0.00

0.00 --

12 80 -0 -782 0 0 0 800 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.05 0.02 0.10 0.00

0.00 --

13 80 -0 -855 0 0 0 882 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.06 0.02 0.11 0.00

0.00 --

apost= -- aant= -- ainf= 4.52 asup= 4.52 (e arm. base= 4 X 1.13) staffe= 2 d 8 / 33.0

1A 90 -0 -153 0 0 0 186 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.02 0.00

0.00 --

1B 90 -0 -79 0 0 0 65 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.00 0.00 0.01 0.00

0.00 --

1I 90 -0 -150 0 0 0 168 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.02 0.00

0.00 --

1J 90 -0 -82 0 0 0 56 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.00 0.00 0.01 0.00

0.00 --

2 90 -0 -938 0 0 0 1322 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.09 0.02 0.12 0.00

0.00 --

7 90 -0 -238 0 0 0 252 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.02 0.00 0.03 0.00

0.00 --

8 90 -0 -681 0 0 0 918 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.06 0.01 0.08 0.00

0.00 --

9 90 -0 -631 0 0 0 602 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.04 0.01 0.08 0.00

0.00 --

10 90 -0 -127 0 0 0 138 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.02 0.00

0.00 --

11 90 -0 -865 0 0 0 1248 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.08 0.02 0.11 0.00

0.00 --

12 90 -0 -782 0 0 0 722 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.05 0.02 0.10 0.00

0.00 --

13 90 -0 -855 0 0 0 796 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.05 0.02 0.11 0.00

0.00 --

apost= -- aant= -- ainf= 4.52 asup= 4.52 (e arm. base= 4 X 1.13) staffe= 2 d 8 / 33.0

1A 100 -0 -153 0 0 0 73 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.00 0.00 0.02 0.00

0.00 --

1B 100 -0 -79 0 0 0 6 -- -- 6.79 6.79 0.03 0.00 0.00 0.01 0.00

0.00 --

1I 100 -0 -150 0 0 0 56 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.00 0.00 0.02 0.00

0.00 --

1J 100 -0 -82 0 0 0 23 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.00 0.00 0.01 0.00

0.00 --

2 100 -0 -938 0 0 0 627 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.04 0.02 0.12 0.00

0.00 --

7 100 -0 -238 0 0 0 76 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.03 0.00

0.00 --

8 100 -0 -681 0 0 0 413 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.03 0.01 0.08 0.00

0.00 --

9 100 -0 -631 0 0 0 134 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.01 0.08 0.00

0.00 --

10 100 -0 -127 0 0 0 45 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.00 0.00 0.02 0.00

0.00 --

11 100 -0 -865 0 0 0 607 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.04 0.02 0.11 0.00

0.00 --

12 100 -0 -782 0 0 0 142 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.02 0.10 0.00

0.00 --

13 100 -0 -855 0 0 0 163 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.02 0.11 0.00

0.00 --

apost= -- aant= -- ainf= 4.52 asup= 4.52 (e arm. base= 4 X 1.13) staffe= 2 d 8 / 33.0

Nome travata: Fondaz_101_IP1 Descrizione: Trave di Fondazione

ASTA NUM. 7 NI 18 NF 20 SEZ. Tr B= 70.0 H= 60.0 b= 40.0 h= 30.0 (trave di fondazione)

armatura base = 4 X 1.13 per le armature aggiuntive consultare il tabulato

------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

-------------

NC x Fx Fy Fz Mx My Mz APOST AANT AINF ASUP x/d Indice resistenza aswta

aswto PASSO

-- ------------------ ------------------ ----------------------- ------------------

----------- -----

cm daN daN*m cmq Fx,M Bielle V,Mx

cmq/m cm

------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

-------------

1A 0 -0 5 0 0 0 72 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 --

1B 0 -0 77 0 0 0 7 -- -- 6.79 6.79 0.03 0.00 0.00 0.01 0.00

0.00 --

1I 0 -0 7 0 0 0 55 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 --

1J 0 -0 75 0 0 0 24 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.00 0.00 0.01 0.00

0.00 --

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2 0 -0 -569 0 0 0 627 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.04 0.01 0.07 0.00

0.00 --

7 0 -0 41 0 0 0 75 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.01 0.00

0.00 --

8 0 -0 -329 0 0 0 413 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.03 0.01 0.04 0.00

0.00 --

9 0 -0 366 0 0 0 120 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.01 0.05 0.00

0.00 --

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0.00 --

11 0 -0 -559 0 0 0 607 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.04 0.01 0.07 0.00

0.00 --

12 0 -0 599 0 0 0 119 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.01 0.07 0.00

0.00 --

13 0 -0 588 0 0 0 139 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.01 0.07 0.00

0.00 --

apost= -- aant= -- ainf= 4.52 asup= 4.52 (e arm. base= 4 X 1.13) staffe= 2 d 8 / 33.0

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0.00 --

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0.00 --

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0.00 --

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0.00 --

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0.00 --

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0.00 --

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0.00 --

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0.00 --

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0.00 --

11 20 -0 -559 0 0 0 607 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.04 0.01 0.07 0.00

0.00 --

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0.00 --

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0.00 --

apost= -- aant= -- ainf= 4.52 asup= 4.52 (e arm. base= 4 X 1.13) staffe= 2 d 8 / 33.0

1A 40 -0 24 0 0 0 96 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.00 0.00

0.00 --

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0.00 --

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0.00 --

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0.00 --

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0.00 --

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0.00 --

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0.00 --

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0.00 --

10 40 -0 66 0 0 0 109 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.01 0.00

0.00 --

11 40 -0 -559 0 0 0 607 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.04 0.01 0.07 0.00

0.00 --

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0.00 --

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0.00 --

apost= -- aant= -- ainf= 4.52 asup= 4.52 (e arm. base= 4 X 1.13) staffe= 2 d 8 / 33.0

1A 60 -0 24 0 0 0 104 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.00 0.00

0.00 --

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0.00 --

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0.00 --

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0.00 --

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0.00 --

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10 60 -0 66 0 0 0 123 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.01 0.00

0.00 --

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0.00 --

apost= -- aant= -- ainf= 4.52 asup= 4.52 (e arm. base= 4 X 1.13) staffe= 2 d 8 / 33.0

1A 80 -0 42 0 0 0 124 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.01 0.00

0.00 --

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0.00 --

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0.00 --

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0.00 --

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0.00 --

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0.00 --

11 80 -0 -482 0 0 0 500 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.03 0.01 0.06 0.00

0.00 --

12 80 -0 479 0 0 0 857 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.06 0.01 0.06 0.00

0.00 --

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0.00 --

apost= -- aant= -- ainf= 4.52 asup= 4.52 (e arm. base= 4 X 1.13) staffe= 2 d 8 / 33.0

1A 100 -0 42 0 0 0 137 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.01 0.00

0.00 --

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0.00 --

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0.00 --

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0.00 --

2 100 -0 -344 0 0 0 367 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.02 0.01 0.04 0.00

0.00 --

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0.00 --

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0.00 --

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0.00 --

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0.00 --

apost= -- aant= -- ainf= 4.52 asup= 4.52 (e arm. base= 4 X 1.13) staffe= 2 d 8 / 33.0

1A 120 -0 58 0 0 0 147 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.01 0.00

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0.00 --

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0.00 --

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0.00 --

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0.00 --

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0.00 --

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0.00 --

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apost= -- aant= -- ainf= 4.52 asup= 4.52 (e arm. base= 4 X 1.13) staffe= 2 d 8 / 33.0

1A 140 -0 58 0 0 0 147 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.01 0.00

0.00 --

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0.00 --

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0.00 --

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0.00 --

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0.00 --

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0.00 --

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0.00 --

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0.00 --

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0.00 --

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0.00 --

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0.00 --

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0.00 --

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0.00 --

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0.00 --

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0.00 --

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0.00 --

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0.00 --

apost= -- aant= -- ainf= 4.52 asup= 4.52 (e arm. base= 4 X 1.13) staffe= 2 d 8 / 33.0

1A 180 -0 69 0 0 0 229 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.02 0.00 0.01 0.00

0.00 --

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0.00 --

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0.00 --

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0.00 --

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0.00 --

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0.00 --

8 180 -0 87 0 0 0 164 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.01 0.00

0.00 --

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0.00 --

10 180 -0 84 0 0 0 189 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.01 0.00

0.00 --

11 180 -0 -206 0 0 0 -172 -- -- 6.79 6.79 0.16 0.01 0.00 0.03 0.00

0.00 --

12 180 -0 115 0 0 0 835 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.06 0.00 0.01 0.00

0.00 --

13 180 -0 230 0 0 0 960 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.07 0.00 0.03 0.00

0.00 --

apost= -- aant= -- ainf= 4.52 asup= 4.52 (e arm. base= 4 X 1.13) staffe= 2 d 8 / 33.0

1A 200 -0 69 0 0 0 207 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.01 0.00

0.00 --

1B 200 -0 119 0 0 0 147 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.01 0.00

0.00 --

1I 200 -0 75 0 0 0 205 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.01 0.00

0.00 --

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1J 200 -0 113 0 0 0 149 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.01 0.00

0.00 --

2 200 -0 -91 0 0 0 -47 -- -- 6.79 6.79 0.16 0.00 0.00 0.01 0.00

0.00 --

7 200 -0 261 0 0 0 380 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.03 0.01 0.03 0.00

0.00 --

8 200 -0 87 0 0 0 164 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.01 0.00

0.00 --

9 200 -0 279 0 0 0 768 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.05 0.01 0.03 0.00

0.00 --

10 200 -0 84 0 0 0 189 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.01 0.00

0.00 --

11 200 -0 -206 0 0 0 -172 -- -- 6.79 6.79 0.16 0.01 0.00 0.03 0.00

0.00 --

12 200 -0 115 0 0 0 835 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.06 0.00 0.01 0.00

0.00 --

13 200 -0 230 0 0 0 960 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.07 0.00 0.03 0.00

0.00 --

apost= -- aant= -- ainf= 4.52 asup= 4.52 (e arm. base= 4 X 1.13) staffe= 2 d 8 / 33.0

Nome travata: Fondaz_101_IP1 Descrizione: Trave di Fondazione

ASTA NUM. 4 NI 20 NF 4 SEZ. Tr B= 70.0 H= 60.0 b= 40.0 h= 30.0 (trave di fondazione)

armatura base = 4 X 1.13 per le armature aggiuntive consultare il tabulato

------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

-------------

NC x Fx Fy Fz Mx My Mz APOST AANT AINF ASUP x/d Indice resistenza aswta

aswto PASSO

-- ------------------ ------------------ ----------------------- ------------------

----------- -----

cm daN daN*m cmq Fx,M Bielle V,Mx

cmq/m cm

------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

-------------

1A 0 -0 -151 0 0 0 211 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.02 0.00

0.00 --

1B 0 -0 -105 0 0 0 150 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.01 0.00

0.00 --

1I 0 -0 -140 0 0 0 214 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.02 0.00

0.00 --

1J 0 -0 -117 0 0 0 148 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.01 0.00

0.00 --

2 0 -0 -804 0 0 0 880 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.06 0.02 0.10 0.00

0.00 --

7 0 -0 -314 0 0 0 377 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.03 0.01 0.04 0.00

0.00 --

8 0 -0 -647 0 0 0 717 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.05 0.01 0.08 0.00

0.00 --

9 0 -0 -480 0 0 0 784 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.05 0.01 0.06 0.00

0.00 --

10 0 -0 -126 0 0 0 196 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.02 0.00

0.00 --

11 0 -0 -681 0 0 0 761 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.05 0.01 0.08 0.00

0.00 --

12 0 -0 -403 0 0 0 873 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.06 0.01 0.05 0.00

0.00 --

13 0 -0 -526 0 0 0 992 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.07 0.01 0.07 0.00

0.00 --

apost= -- aant= -- ainf= 4.52 asup= 4.52 (e arm. base= 4 X 1.13) staffe= 2 d 8 / 33.0

1A 15 -0 -151 0 0 0 211 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.02 0.00

0.00 --

1B 15 -0 -105 0 0 0 150 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.01 0.00

0.00 --

1I 15 -0 -140 0 0 0 214 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.02 0.00

0.00 --

1J 15 -0 -117 0 0 0 148 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.01 0.00

0.00 --

2 15 -0 -804 0 0 0 880 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.06 0.02 0.10 0.00

0.00 --

7 15 -0 -314 0 0 0 377 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.03 0.01 0.04 0.00

0.00 --

8 15 -0 -647 0 0 0 717 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.05 0.01 0.08 0.00

0.00 --

9 15 -0 -480 0 0 0 784 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.05 0.01 0.06 0.00

0.00 --

10 15 -0 -126 0 0 0 196 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.02 0.00

0.00 --

11 15 -0 -681 0 0 0 761 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.05 0.01 0.08 0.00

0.00 --

12 15 -0 -403 0 0 0 873 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.06 0.01 0.05 0.00

0.00 --

13 15 -0 -526 0 0 0 992 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.07 0.01 0.07 0.00

0.00 --

apost= -- aant= -- ainf= 4.52 asup= 4.52 (e arm. base= 4 X 1.13) staffe= 2 d 8 / 33.0

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1A 30 -0 -151 0 0 0 211 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.02 0.00

0.00 --

1B 30 -0 -105 0 0 0 150 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.01 0.00

0.00 --

1I 30 -0 -140 0 0 0 214 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.02 0.00

0.00 --

1J 30 -0 -117 0 0 0 148 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.01 0.00

0.00 --

2 30 -0 -804 0 0 0 880 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.06 0.02 0.10 0.00

0.00 --

7 30 -0 -314 0 0 0 377 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.03 0.01 0.04 0.00

0.00 --

8 30 -0 -647 0 0 0 717 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.05 0.01 0.08 0.00

0.00 --

9 30 -0 -507 0 0 0 784 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.05 0.01 0.06 0.00

0.00 --

10 30 -0 -126 0 0 0 196 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.02 0.00

0.00 --

11 30 -0 -681 0 0 0 761 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.05 0.01 0.08 0.00

0.00 --

12 30 -0 -504 0 0 0 873 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.06 0.01 0.06 0.00

0.00 --

13 30 -0 -604 0 0 0 992 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.07 0.01 0.07 0.00

0.00 --

apost= -- aant= -- ainf= 4.52 asup= 4.52 (e arm. base= 4 X 1.13) staffe= 2 d 8 / 33.0

1A 45 -0 -145 0 0 0 211 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.02 0.00

0.00 --

1B 45 -0 -101 0 0 0 150 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.01 0.00

0.00 --

1I 45 -0 -140 0 0 0 214 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.02 0.00

0.00 --

1J 45 -0 -105 0 0 0 148 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.01 0.00

0.00 --

2 45 -0 -698 0 0 0 880 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.06 0.01 0.09 0.00

0.00 --

7 45 -0 -280 0 0 0 377 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.03 0.01 0.03 0.00

0.00 --

8 45 -0 -563 0 0 0 717 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.05 0.01 0.07 0.00

0.00 --

9 45 -0 -507 0 0 0 784 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.05 0.01 0.06 0.00

0.00 --

10 45 -0 -126 0 0 0 196 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.02 0.00

0.00 --

11 45 -0 -598 0 0 0 761 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.05 0.01 0.07 0.00

0.00 --

12 45 -0 -504 0 0 0 873 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.06 0.01 0.06 0.00

0.00 --

13 45 -0 -604 0 0 0 992 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.07 0.01 0.07 0.00

0.00 --

apost= -- aant= -- ainf= 4.52 asup= 4.52 (e arm. base= 4 X 1.13) staffe= 2 d 8 / 33.0

1A 60 -0 -145 0 0 0 211 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.02 0.00

0.00 --

1B 60 -0 -101 0 0 0 150 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.01 0.00

0.00 --

1I 60 -0 -143 0 0 0 214 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.02 0.00

0.00 --

1J 60 -0 -105 0 0 0 148 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.01 0.00

0.00 --

2 60 -0 -698 0 0 0 877 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.06 0.01 0.09 0.00

0.00 --

7 60 -0 -280 0 0 0 377 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.03 0.01 0.03 0.00

0.00 --

8 60 -0 -563 0 0 0 715 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.05 0.01 0.07 0.00

0.00 --

9 60 -0 -538 0 0 0 784 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.05 0.01 0.07 0.00

0.00 --

10 60 -0 -129 0 0 0 196 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.02 0.00

0.00 --

11 60 -0 -598 0 0 0 761 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.05 0.01 0.07 0.00

0.00 --

12 60 -0 -611 0 0 0 873 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.06 0.01 0.08 0.00

0.00 --

13 60 -0 -689 0 0 0 992 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.07 0.01 0.09 0.00

0.00 --

apost= -- aant= -- ainf= 4.52 asup= 4.52 (e arm. base= 4 X 1.13) staffe= 2 d 8 / 33.0

1A 75 -0 -140 0 0 0 192 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.02 0.00

0.00 --

1B 75 -0 -98 0 0 0 136 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.01 0.00

0.00 --

1I 75 -0 -143 0 0 0 200 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.02 0.00

0.00 --

1J 75 -0 -96 0 0 0 128 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.01 0.00

0.00 --

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2 75 -0 -590 0 0 0 719 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.05 0.01 0.07 0.00

0.00 --

7 75 -0 -249 0 0 0 322 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.02 0.00 0.03 0.00

0.00 --

8 75 -0 -479 0 0 0 589 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.04 0.01 0.06 0.00

0.00 --

9 75 -0 -538 0 0 0 752 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.05 0.01 0.07 0.00

0.00 --

10 75 -0 -129 0 0 0 183 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.02 0.00

0.00 --

11 75 -0 -511 0 0 0 629 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.04 0.01 0.06 0.00

0.00 --

12 75 -0 -611 0 0 0 873 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.06 0.01 0.08 0.00

0.00 --

13 75 -0 -689 0 0 0 991 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.07 0.01 0.09 0.00

0.00 --

apost= -- aant= -- ainf= 4.52 asup= 4.52 (e arm. base= 4 X 1.13) staffe= 2 d 8 / 33.0

1A 90 -0 -140 0 0 0 171 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.02 0.00

0.00 --

1B 90 -0 -98 0 0 0 121 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.01 0.00

0.00 --

1I 90 -0 -147 0 0 0 181 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.02 0.00

0.00 --

1J 90 -0 -96 0 0 0 114 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.01 0.00

0.00 --

2 90 -0 -590 0 0 0 631 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.04 0.01 0.07 0.00

0.00 --

7 90 -0 -249 0 0 0 284 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.02 0.00 0.03 0.00

0.00 --

8 90 -0 -479 0 0 0 517 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.04 0.01 0.06 0.00

0.00 --

9 90 -0 -576 0 0 0 696 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.05 0.01 0.07 0.00

0.00 --

10 90 -0 -133 0 0 0 167 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.02 0.00

0.00 --

11 90 -0 -511 0 0 0 552 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.04 0.01 0.06 0.00

0.00 --

12 90 -0 -724 0 0 0 882 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.06 0.01 0.09 0.00

0.00 --

13 90 -0 -781 0 0 0 947 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.06 0.02 0.10 0.00

0.00 --

apost= -- aant= -- ainf= 4.52 asup= 4.52 (e arm. base= 4 X 1.13) staffe= 2 d 8 / 33.0

1A 105 -0 -137 0 0 0 149 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.02 0.00

0.00 --

1B 105 -0 -97 0 0 0 106 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.01 0.00

0.00 --

1I 105 -0 -147 0 0 0 159 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.02 0.00

0.00 --

1J 105 -0 -88 0 0 0 96 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.01 0.00

0.00 --

2 105 -0 -480 0 0 0 488 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.03 0.01 0.06 0.00

0.00 --

7 105 -0 -221 0 0 0 233 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.02 0.00 0.03 0.00

0.00 --

8 105 -0 -395 0 0 0 404 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.03 0.01 0.05 0.00

0.00 --

9 105 -0 -576 0 0 0 609 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.04 0.01 0.07 0.00

0.00 --

10 105 -0 -133 0 0 0 147 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.02 0.00

0.00 --

11 105 -0 -422 0 0 0 432 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.03 0.01 0.05 0.00

0.00 --

12 105 -0 -724 0 0 0 773 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.05 0.01 0.09 0.00

0.00 --

13 105 -0 -781 0 0 0 830 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.06 0.02 0.10 0.00

0.00 --

apost= -- aant= -- ainf= 4.52 asup= 4.52 (e arm. base= 4 X 1.13) staffe= 2 d 8 / 33.0

1A 120 -0 -137 0 0 0 128 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.02 0.00

0.00 --

1B 120 -0 -98 0 0 0 92 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.01 0.00

0.00 --

1I 120 -0 -153 0 0 0 141 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.02 0.00

0.00 --

1J 120 -0 -88 0 0 0 82 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.01 0.00

0.00 --

2 120 -0 -480 0 0 0 416 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.03 0.01 0.06 0.00

0.00 --

7 120 -0 -221 0 0 0 200 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.03 0.00

0.00 --

8 120 -0 -395 0 0 0 345 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.02 0.01 0.05 0.00

0.00 --

9 120 -0 -619 0 0 0 551 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.04 0.01 0.08 0.00

0.00 --

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10 120 -0 -140 0 0 0 131 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.02 0.00

0.00 --

11 120 -0 -422 0 0 0 368 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.03 0.01 0.05 0.00

0.00 --

12 120 -0 -843 0 0 0 741 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.05 0.02 0.10 0.00

0.00 --

13 120 -0 -881 0 0 0 776 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.05 0.02 0.11 0.00

0.00 --

apost= -- aant= -- ainf= 4.52 asup= 4.52 (e arm. base= 4 X 1.13) staffe= 2 d 8 / 33.0

1A 135 -0 -137 0 0 0 107 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.02 0.00

0.00 --

1B 135 -0 -98 0 0 0 78 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.01 0.00

0.00 --

1I 135 -0 -153 0 0 0 118 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.02 0.00

0.00 --

1J 135 -0 -81 0 0 0 66 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.00 0.00 0.01 0.00

0.00 --

2 135 -0 -368 0 0 0 289 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.02 0.01 0.05 0.00

0.00 --

7 135 -0 -197 0 0 0 155 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.02 0.00

0.00 --

8 135 -0 -312 0 0 0 245 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.02 0.01 0.04 0.00

0.00 --

9 135 -0 -619 0 0 0 458 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.03 0.01 0.08 0.00

0.00 --

10 135 -0 -140 0 0 0 110 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.01 0.00 0.02 0.00

0.00 --

11 135 -0 -331 0 0 0 260 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.02 0.01 0.04 0.00

0.00 --

12 135 -0 -843 0 0 0 615 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.04 0.02 0.10 0.00

0.00 --

13 135 -0 -881 0 0 0 644 -- -- 6.79 6.79 0.04 0.04 0.02 0.11 0.00

0.00 --

apost= -- aant= -- ainf= 4.52 asup= 4.52 (e arm. base= 4 X 1.13) staffe= 2 d 8 / 33.0

1A 150 -0 -137 0 0 0 -3 -- -- 6.79 6.79 0.15 0.00 0.00 0.02 0.00

0.00 --

1B 150 -0 -98 0 0 0 1 -- -- 6.79 6.79 0.00 0.00 0.00 0.01 0.00

0.00 --

1I 150 -0 -153 0 0 0 -3 -- -- 6.79 6.79 0.15 0.00 0.00 0.02 0.00

0.00 --

1J 150 -0 -81 0 0 0 2 -- -- 6.79 6.79 0.02 0.00 0.00 0.01 0.00

0.00 --

2 150 -0 -368 0 0 0 -2 -- -- 6.79 6.79 0.15 0.00 0.01 0.05 0.00

0.00 --

7 150 -0 -197 0 0 0 -1 -- -- 6.79 6.79 0.14 0.00 0.00 0.02 0.00

0.00 --

8 150 -0 -312 0 0 0 -2 -- -- 6.79 6.79 0.15 0.00 0.01 0.04 0.00

0.00 --

9 150 -0 -619 0 0 0 -32 -- -- 6.79 6.79 0.16 0.00 0.01 0.08 0.00

0.00 --

10 150 -0 -140 0 0 0 -1 -- -- 6.79 6.79 0.13 0.00 0.00 0.02 0.00

0.00 --

11 150 -0 -331 0 0 0 -2 -- -- 6.79 6.79 0.15 0.00 0.01 0.04 0.00

0.00 --

12 150 -0 -843 0 0 0 -52 -- -- 6.79 6.79 0.16 0.00 0.02 0.10 0.00

0.00 --

13 150 -0 -881 0 0 0 -53 -- -- 6.79 6.79 0.16 0.00 0.02 0.11 0.00

0.00 --

apost= -- aant= -- ainf= 4.52 asup= 4.52 (e arm. base= 4 X 1.13) staffe= 2 d 8 / 33.0

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L E G E N D A

------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

------

Prima asta Ultima asta Nome disegno Descrizione disegno

------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

------

5 1 Fondaz_102_IP1.ARM Trave di Fondazione

2 4 Fondaz_101_IP1.ARM Trave di Fondazione

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Lavoro: Pensilna Lentigione Intestazione lavoro: Progetto Pensilina Metallica Lentigione

Elemento: TRAVE DI FONDAZIONE Gruppo: 2 Tabella: Tabella fondazioni

Descrizione: Cordoli di collegamento

Spunt. I 30.0 cm Spunt. J 30.0 cm

Rck: 300.00 daN/cm2 fyk: 4580.0 daN/cm2 Copriferro: 3.0 cm

Verifica in ottemperanza alle NTC2008 x/d <= 0.30

Diametro staffe: 8 mm Numero braccia: 2

Nome travata: fondaz_203_IP1 Descrizione: Cordolo trave di Fondazione

ASTA NUM. 1 NI 4 NF 12 SEZ. Rp B= 30.0 H= 30.0 (trave di fondazione)

armatura base = 4 X 1.13 per le armature aggiuntive consultare il tabulato

------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

-------------

NC x Fx Fy Fz Mx My Mz APOST AANT AINF ASUP x/d Indice resistenza aswta

aswto PASSO

-- ------------------ ------------------ ----------------------- ------------------

----------- -----

cm daN daN*m cmq Fx,M Bielle V,Mx

cmq/m cm

------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

-------------

1A 0 -0 -113 0 0 0 17 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.01 0.01 0.03 0.00

0.00 21.6

1B 0 -0 -76 0 0 0 -36 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.02 0.00 0.02 0.00

0.00 21.6

1I 0 -0 -135 0 0 0 41 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.02 0.01 0.04 0.00

0.00 21.6

1J 0 -0 -53 0 0 0 -54 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.02 0.00 0.01 0.00

0.00 21.6

2 0 -0 -249 0 0 0 22 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.01 0.01 0.07 0.00

0.00 21.6

7 0 -0 -149 0 0 0 1 2.26 2.26 2.26 2.26 0.11 0.00 0.01 0.04 0.00

0.00 21.6

8 0 -0 -216 0 0 0 13 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.01 0.01 0.06 0.00

0.00 21.6

9 0 -0 -626 0 0 0 456 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.20 0.04 0.17 0.00

0.00 21.6

10 0 -0 -115 0 0 0 3 2.26 2.26 2.26 2.26 0.12 0.00 0.01 0.03 0.00

0.00 21.6

11 0 -0 -227 0 0 0 23 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.01 0.01 0.06 0.00

0.00 21.6

12 0 -0 -909 0 0 0 761 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.33 0.05 0.25 0.00

0.00 21.6

13 0 -0 -932 0 0 0 760 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.33 0.05 0.26 0.00

0.00 21.6

apost= -- aant= -- ainf= -- asup= -- (e arm. base= 4 X 1.13) staffe= 2 d 8 / 21.6

1A 19 -0 -113 0 0 -0 -38 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.02 0.01 0.03 0.00

0.00 21.6

1B 19 -0 -76 0 0 -0 -51 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.02 0.00 0.02 0.00

0.00 21.6

1I 19 -0 -135 0 0 0 41 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.02 0.01 0.04 0.00

0.00 21.6

1J 19 -0 -53 0 0 0 -61 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.03 0.00 0.01 0.00

0.00 21.6

2 19 -0 -249 0 0 -0 -101 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.04 0.01 0.07 0.00

0.00 21.6

7 19 -0 -149 0 0 -0 -73 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.03 0.01 0.04 0.00

0.00 21.6

8 19 -0 -216 0 0 -0 -94 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.04 0.01 0.06 0.00

0.00 21.6

9 19 -0 -626 0 0 0 456 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.20 0.04 0.17 0.00

0.00 21.6

10 19 -0 -115 0 0 -0 -54 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.02 0.01 0.03 0.00

0.00 21.6

11 19 -0 -227 0 0 -0 -89 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.04 0.01 0.06 0.00

0.00 21.6

12 19 -0 -909 0 0 0 761 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.33 0.05 0.25 0.00

0.00 21.6

13 19 -0 -932 0 0 0 760 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.33 0.05 0.26 0.00

0.00 21.6

apost= -- aant= -- ainf= -- asup= -- (e arm. base= 4 X 1.13) staffe= 2 d 8 / 21.6

1A 38 -0 -113 0 0 -0 -59 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.03 0.01 0.03 0.00

0.00 21.6

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1B 38 -0 -76 0 0 -0 -61 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.03 0.00 0.02 0.00

0.00 21.6

1I 38 -0 -135 0 0 -0 -50 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.02 0.01 0.04 0.00

0.00 21.6

1J 38 -0 -53 0 0 -0 -61 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.03 0.00 0.01 0.00

0.00 21.6

2 38 -0 -249 0 0 -0 -123 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.05 0.01 0.07 0.00

0.00 21.6

7 38 -0 -149 0 0 -0 -86 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.04 0.01 0.04 0.00

0.00 21.6

8 38 -0 -216 0 0 -0 -113 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.05 0.01 0.06 0.00

0.00 21.6

9 38 -0 -626 0 0 0 408 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.18 0.04 0.17 0.00

0.00 21.6

10 38 -0 -115 0 0 -0 -63 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.03 0.01 0.03 0.00

0.00 21.6

11 38 -0 -227 0 0 -0 -108 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.05 0.01 0.06 0.00

0.00 21.6

12 38 -0 -909 0 0 0 692 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.30 0.05 0.25 0.00

0.00 21.6

13 38 -0 -932 0 0 0 689 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.30 0.05 0.26 0.00

0.00 21.6

apost= -- aant= -- ainf= -- asup= -- (e arm. base= 4 X 1.13) staffe= 2 d 8 / 21.6

1A 57 -0 -65 0 0 -0 -55 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.02 0.00 0.02 0.00

0.00 21.6

1B 57 -0 -31 0 0 -0 -59 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.03 0.00 0.01 0.00

0.00 21.6

1I 57 -0 -90 0 0 -0 -53 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.02 0.01 0.02 0.00

0.00 21.6

1J 57 -0 -5 0 0 -0 -61 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.03 0.00 0.00 0.00

0.00 21.6

2 57 -0 -127 0 0 -0 -123 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.05 0.01 0.03 0.00

0.00 21.6

7 57 -0 -76 0 0 -0 -86 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.04 0.00 0.02 0.00

0.00 21.6

8 57 -0 -110 0 0 -0 -113 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.05 0.01 0.03 0.00

0.00 21.6

9 57 -0 -570 0 0 0 283 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.12 0.03 0.16 0.00

0.00 21.6

10 57 -0 -58 0 0 -0 -63 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.03 0.00 0.02 0.00

0.00 21.6

11 57 -0 -115 0 0 -0 -108 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.05 0.01 0.03 0.00

0.00 21.6

12 57 -0 -881 0 0 0 515 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.22 0.05 0.24 0.00

0.00 21.6

13 57 -0 -893 0 0 0 507 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.22 0.05 0.25 0.00

0.00 21.6

apost= -- aant= -- ainf= -- asup= -- (e arm. base= 4 X 1.13) staffe= 2 d 8 / 21.6

1A 76 -0 -65 0 0 -0 -61 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.03 0.00 0.02 0.00

0.00 21.6

1B 76 -0 -31 0 0 -0 -61 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.03 0.00 0.01 0.00

0.00 21.6

1I 76 -0 -90 0 0 -0 -61 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.03 0.01 0.02 0.00

0.00 21.6

1J 76 -0 41 0 0 -0 -61 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.03 0.00 0.01 0.00

0.00 21.6

2 76 -0 -127 0 0 -0 -123 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.05 0.01 0.03 0.00

0.00 21.6

7 76 -0 -76 0 0 -0 -86 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.04 0.00 0.02 0.00

0.00 21.6

8 76 -0 -110 0 0 -0 -113 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.05 0.01 0.03 0.00

0.00 21.6

9 76 -0 -570 0 0 0 175 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.08 0.03 0.16 0.00

0.00 21.6

10 76 -0 -58 0 0 -0 -63 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.03 0.00 0.02 0.00

0.00 21.6

11 76 -0 -115 0 0 -0 -108 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.05 0.01 0.03 0.00

0.00 21.6

12 76 -0 -881 0 0 0 348 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.15 0.05 0.24 0.00

0.00 21.6

13 76 -0 -893 0 0 0 338 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.15 0.05 0.25 0.00

0.00 21.6

apost= -- aant= -- ainf= -- asup= -- (e arm. base= 4 X 1.13) staffe= 2 d 8 / 21.6

1A 95 -0 -18 0 0 -0 -58 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.03 0.00 0.00 0.00

0.00 21.6

1B 95 -0 15 0 0 -0 -57 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.02 0.00 0.00 0.00

0.00 21.6

1I 95 -0 -45 0 0 -0 -61 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.03 0.00 0.01 0.00

0.00 21.6

1J 95 -0 41 0 0 -0 -61 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.03 0.00 0.01 0.00

0.00 21.6

2 95 -0 -6 0 0 -0 -123 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.05 0.00 0.00 0.00

0.00 21.6

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7 95 -0 -4 0 0 -0 -86 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.04 0.00 0.00 0.00

0.00 21.6

8 95 -0 -6 0 0 -0 -113 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.05 0.00 0.00 0.00

0.00 21.6

9 95 -0 -498 0 0 -0 -244 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.11 0.03 0.14 0.00

0.00 21.6

10 95 -0 -2 0 0 -0 -63 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.03 0.00 0.00 0.00

0.00 21.6

11 95 -0 -4 0 0 -0 -108 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.05 0.00 0.00 0.00

0.00 21.6

12 95 -0 -824 0 0 -0 -326 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.14 0.05 0.23 0.00

0.00 21.6

13 95 -0 -825 0 0 -0 -341 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.15 0.05 0.23 0.00

0.00 21.6

apost= -- aant= -- ainf= -- asup= -- (e arm. base= 4 X 1.13) staffe= 2 d 8 / 21.6

1A 114 -0 27 -0 0 -0 -61 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.03 0.00 0.01 0.00

0.00 21.6

1B 114 -0 61 -0 0 -0 -61 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.03 0.00 0.02 0.00

0.00 21.6

1I 114 -0 -45 0 0 -0 -61 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.03 0.00 0.01 0.00

0.00 21.6

1J 114 -0 86 0 0 -0 -61 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.03 0.00 0.02 0.00

0.00 21.6

2 114 -0 115 -0 0 -0 -123 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.05 0.01 0.03 0.00

0.00 21.6

7 114 -0 67 -0 0 -0 -86 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.04 0.00 0.02 0.00

0.00 21.6

8 114 -0 98 -0 0 -0 -113 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.05 0.01 0.03 0.00

0.00 21.6

9 114 -0 -498 0 0 -0 -339 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.15 0.03 0.14 0.00

0.00 21.6

10 114 -0 55 -0 0 -0 -63 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.03 0.00 0.02 0.00

0.00 21.6

11 114 -0 107 -0 0 -0 -108 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.05 0.01 0.03 0.00

0.00 21.6

12 114 -0 -824 0 0 -0 -482 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.21 0.05 0.23 0.00

0.00 21.6

13 114 -0 -825 0 0 -0 -498 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.22 0.05 0.23 0.00

0.00 21.6

apost= -- aant= -- ainf= -- asup= -- (e arm. base= 4 X 1.13) staffe= 2 d 8 / 21.6

1A 133 -0 27 -0 0 -0 -46 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.02 0.00 0.01 0.00

0.00 21.6

1B 133 -0 61 -0 0 -0 -61 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.03 0.00 0.02 0.00

0.00 21.6

1I 133 -0 2 -0 0 -0 -29 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.01 0.00 0.00 0.00

0.00 21.6

1J 133 -0 86 -0 0 -0 -61 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.03 0.00 0.02 0.00

0.00 21.6

2 133 -0 115 -0 0 -0 -123 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.05 0.01 0.03 0.00

0.00 21.6

7 133 -0 67 -0 0 -0 -86 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.04 0.00 0.02 0.00

0.00 21.6

8 133 -0 98 -0 0 -0 -113 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.05 0.01 0.03 0.00

0.00 21.6

9 133 -0 -410 0 0 -0 -390 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.17 0.02 0.11 0.00

0.00 21.6

10 133 -0 55 -0 0 -0 -63 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.03 0.00 0.02 0.00

0.00 21.6

11 133 -0 107 -0 0 -0 -108 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.05 0.01 0.03 0.00

0.00 21.6

12 133 -0 -740 0 0 -0 -598 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.26 0.04 0.20 0.00

0.00 21.6

13 133 -0 -732 0 0 -0 -608 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.26 0.04 0.20 0.00

0.00 21.6

apost= -- aant= -- ainf= -- asup= -- (e arm. base= 4 X 1.13) staffe= 2 d 8 / 21.6

1A 152 -0 72 -0 0 -0 -48 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.02 0.00 0.02 0.00

0.00 21.6

1B 152 -0 110 -0 0 -0 -61 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.03 0.01 0.03 0.00

0.00 21.6

1I 152 -0 50 -0 0 -0 -27 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.01 0.00 0.01 0.00

0.00 21.6

1J 152 -0 131 -0 0 -0 -61 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.03 0.01 0.04 0.00

0.00 21.6

2 152 -0 238 -0 0 -0 -123 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.05 0.01 0.07 0.00

0.00 21.6

7 152 -0 140 -0 0 -0 -86 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.04 0.01 0.04 0.00

0.00 21.6

8 152 -0 205 -0 0 -0 -113 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.05 0.01 0.06 0.00

0.00 21.6

9 152 -0 -410 0 0 -0 -458 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.20 0.02 0.11 0.00

0.00 21.6

10 152 -0 112 -0 0 -0 -63 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.03 0.01 0.03 0.00

0.00 21.6

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11 152 -0 219 -0 0 -0 -108 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.05 0.01 0.06 0.00

0.00 21.6

12 152 -0 -740 0 0 -0 -738 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.32 0.04 0.20 0.00

0.00 21.6

13 152 -0 -732 0 0 -0 -747 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.32 0.04 0.20 0.00

0.00 21.6

apost= -- aant= -- ainf= -- asup= -- (e arm. base= 4 X 1.13) staffe= 2 d 8 / 21.6

1A 171 -0 72 -0 0 -0 -28 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.01 0.00 0.02 0.00

0.00 21.6

1B 171 -0 110 -0 0 -0 -61 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.03 0.01 0.03 0.00

0.00 21.6

1I 171 -0 50 -0 0 0 28 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.01 0.00 0.01 0.00

0.00 21.6

1J 171 -0 131 -0 0 0 -61 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.03 0.01 0.04 0.00

0.00 21.6

2 171 -0 238 -0 0 -0 -107 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.05 0.01 0.07 0.00

0.00 21.6

7 171 -0 140 -0 0 -0 -77 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.03 0.01 0.04 0.00

0.00 21.6

8 171 -0 205 -0 0 -0 -99 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.04 0.01 0.06 0.00

0.00 21.6

9 171 -0 -302 0 0 -0 -458 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.20 0.02 0.08 0.00

0.00 21.6

10 171 -0 112 -0 0 -0 -55 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.02 0.01 0.03 0.00

0.00 21.6

11 171 -0 219 -0 0 -0 -93 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.04 0.01 0.06 0.00

0.00 21.6

12 171 -0 -626 0 0 -0 -751 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.33 0.04 0.17 0.00

0.00 21.6

13 171 -0 -607 0 0 -0 -756 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.33 0.03 0.17 0.00

0.00 21.6

apost= -- aant= -- ainf= -- asup= -- (e arm. base= 4 X 1.13) staffe= 2 d 8 / 21.6

1A 190 -0 72 -0 0 0 14 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.01 0.00 0.02 0.00

0.00 21.6

1B 190 -0 110 -0 0 0 -50 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.02 0.01 0.03 0.00

0.00 21.6

1I 190 -0 50 -0 0 0 37 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.02 0.00 0.01 0.00

0.00 21.6

1J 190 -0 131 -0 0 0 -61 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.03 0.01 0.04 0.00

0.00 21.6

2 190 -0 238 -0 0 0 11 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.00 0.01 0.07 0.00

0.00 21.6

7 190 -0 140 -0 0 -0 -50 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.02 0.01 0.04 0.00

0.00 21.6

8 190 -0 205 -0 0 0 2 2.26 2.26 2.26 2.26 0.12 0.00 0.01 0.06 0.00

0.00 21.6

9 190 -0 -302 0 0 -0 -458 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.20 0.02 0.08 0.00

0.00 21.6

10 190 -0 112 -0 0 -0 -34 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.01 0.01 0.03 0.00

0.00 21.6

11 190 -0 219 -0 0 0 15 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.01 0.01 0.06 0.00

0.00 21.6

12 190 -0 -626 0 0 -0 -751 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.33 0.04 0.17 0.00

0.00 21.6

13 190 -0 -607 0 0 -0 -756 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.33 0.03 0.17 0.00

0.00 21.6

apost= -- aant= -- ainf= -- asup= -- (e arm. base= 4 X 1.13) staffe= 2 d 8 / 21.6

Nome travata: fondaz_201_IP1 Descrizione: Cordolo trave di Fondazione

ASTA NUM. 2 NI 15 NF 22 SEZ. Rp B= 30.0 H= 30.0 (trave di fondazione)

armatura base = 4 X 1.13 per le armature aggiuntive consultare il tabulato

------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

-------------

NC x Fx Fy Fz Mx My Mz APOST AANT AINF ASUP x/d Indice resistenza aswta

aswto PASSO

-- ------------------ ------------------ ----------------------- ------------------

----------- -----

cm daN daN*m cmq Fx,M Bielle V,Mx

cmq/m cm

------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

-------------

1A 0 -0 -110 -0 0 0 8 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.00 0.01 0.03 0.00

0.00 21.6

1B 0 -0 -81 -0 0 0 -41 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.02 0.00 0.02 0.00

0.00 21.6

1I 0 -0 -127 -0 0 0 27 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.01 0.01 0.04 0.00

0.00 21.6

1J 0 -0 -64 -0 0 0 -54 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.02 0.00 0.02 0.00

0.00 21.6

2 0 -0 -75 -0 0 0 -37 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.02 0.00 0.02 0.00

0.00 21.6

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7 0 -0 -143 -0 0 0 -58 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.03 0.01 0.04 0.00

0.00 21.6

8 0 -0 -107 -0 0 0 -49 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.02 0.01 0.03 0.00

0.00 21.6

9 0 -0 -633 -0 0 -0 440 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.19 0.04 0.17 0.00

0.00 21.6

10 0 -0 -119 -0 0 0 -39 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.02 0.01 0.03 0.00

0.00 21.6

11 0 -0 -60 -0 0 0 -24 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.01 0.00 0.02 0.00

0.00 21.6

12 0 -0 -937 -0 0 -0 755 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.33 0.05 0.26 0.00

0.00 21.6

13 0 -0 -952 -0 0 -0 747 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.32 0.05 0.26 0.00

0.00 21.6

apost= -- aant= -- ainf= -- asup= -- (e arm. base= 4 X 1.13) staffe= 2 d 8 / 21.6

1A 19 -0 -110 -0 0 0 -45 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.02 0.01 0.03 0.00

0.00 21.6

1B 19 -0 -81 -0 0 0 -57 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.02 0.00 0.02 0.00

0.00 21.6

1I 19 -0 -127 -0 0 0 27 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.01 0.01 0.04 0.00

0.00 21.6

1J 19 -0 -64 -0 0 0 -63 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.03 0.00 0.02 0.00

0.00 21.6

2 19 -0 -75 -0 0 0 -51 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.02 0.00 0.02 0.00

0.00 21.6

7 19 -0 -143 -0 0 0 -85 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.04 0.01 0.04 0.00

0.00 21.6

8 19 -0 -107 -0 0 0 -69 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.03 0.01 0.03 0.00

0.00 21.6

9 19 -0 -633 -0 0 -0 440 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.19 0.04 0.17 0.00

0.00 21.6

10 19 -0 -119 -0 0 0 -61 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.03 0.01 0.03 0.00

0.00 21.6

11 19 -0 -60 -0 0 0 -35 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.02 0.00 0.02 0.00

0.00 21.6

12 19 -0 -937 -0 0 -0 755 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.33 0.05 0.26 0.00

0.00 21.6

13 19 -0 -952 -0 0 -0 747 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.32 0.05 0.26 0.00

0.00 21.6

apost= -- aant= -- ainf= -- asup= -- (e arm. base= 4 X 1.13) staffe= 2 d 8 / 21.6

1A 38 -0 -110 -0 0 0 -63 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.03 0.01 0.03 0.00

0.00 21.6

1B 38 -0 -81 -0 0 0 -63 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.03 0.00 0.02 0.00

0.00 21.6

1I 38 -0 -127 -0 0 0 -59 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.03 0.01 0.04 0.00

0.00 21.6

1J 38 -0 -64 -0 0 0 -63 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.03 0.00 0.02 0.00

0.00 21.6

2 38 -0 -75 -0 0 0 -65 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.03 0.00 0.02 0.00

0.00 21.6

7 38 -0 -143 -0 0 0 -92 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.04 0.01 0.04 0.00

0.00 21.6

8 38 -0 -107 -0 0 0 -80 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.03 0.01 0.03 0.00

0.00 21.6

9 38 -0 -633 -0 0 -0 392 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.17 0.04 0.17 0.00

0.00 21.6

10 38 -0 -119 -0 0 0 -68 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.03 0.01 0.03 0.00

0.00 21.6

11 38 -0 -60 -0 0 0 -47 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.02 0.00 0.02 0.00

0.00 21.6

12 38 -0 -937 -0 0 -0 684 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.30 0.05 0.26 0.00

0.00 21.6

13 38 -0 -952 -0 0 -0 675 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.29 0.05 0.26 0.00

0.00 21.6

apost= -- aant= -- ainf= -- asup= -- (e arm. base= 4 X 1.13) staffe= 2 d 8 / 21.6

1A 57 -0 -56 -0 0 0 -59 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.03 0.00 0.02 0.00

0.00 21.6

1B 57 -0 -30 -0 0 0 -63 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.03 0.00 0.01 0.00

0.00 21.6

1I 57 -0 -77 -0 0 0 -59 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.03 0.00 0.02 0.00

0.00 21.6

1J 57 -0 -9 -0 0 0 -63 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.03 0.00 0.00 0.00

0.00 21.6

2 57 -0 -48 -0 0 0 -66 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.03 0.00 0.01 0.00

0.00 21.6

7 57 -0 -62 -0 0 0 -92 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.04 0.00 0.02 0.00

0.00 21.6

8 57 -0 -55 -0 0 0 -80 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.03 0.00 0.02 0.00

0.00 21.6

9 57 -0 -577 -0 0 -0 265 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.12 0.03 0.16 0.00

0.00 21.6

10 57 -0 -54 -0 0 0 -68 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.03 0.00 0.01 0.00

0.00 21.6

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11 57 -0 -43 -0 0 0 -50 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.02 0.00 0.01 0.00

0.00 21.6

12 57 -0 -912 -0 0 -0 503 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.22 0.05 0.25 0.00

0.00 21.6

13 57 -0 -918 -0 0 -0 490 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.21 0.05 0.25 0.00

0.00 21.6

apost= -- aant= -- ainf= -- asup= -- (e arm. base= 4 X 1.13) staffe= 2 d 8 / 21.6

1A 76 -0 -56 -0 0 0 -63 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.03 0.00 0.02 0.00

0.00 21.6

1B 76 -0 -30 -0 0 0 -63 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.03 0.00 0.01 0.00

0.00 21.6

1I 76 -0 -77 0 0 0 -63 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.03 0.00 0.02 0.00

0.00 21.6

1J 76 -0 45 0 0 0 -63 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.03 0.00 0.01 0.00

0.00 21.6

2 76 -0 -48 -0 0 0 -69 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.03 0.00 0.01 0.00

0.00 21.6

7 76 -0 -62 -0 0 0 -92 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.04 0.00 0.02 0.00

0.00 21.6

8 76 -0 -55 -0 0 0 -80 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.03 0.00 0.02 0.00

0.00 21.6

9 76 -0 -577 -0 0 0 -195 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.08 0.03 0.16 0.00

0.00 21.6

10 76 -0 -54 -0 0 0 -68 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.03 0.00 0.01 0.00

0.00 21.6

11 76 -0 -43 -0 0 0 -58 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.03 0.00 0.01 0.00

0.00 21.6

12 76 -0 -912 -0 0 -0 330 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.14 0.05 0.25 0.00

0.00 21.6

13 76 -0 -918 -0 0 -0 316 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.14 0.05 0.25 0.00

0.00 21.6

apost= -- aant= -- ainf= -- asup= -- (e arm. base= 4 X 1.13) staffe= 2 d 8 / 21.6

1A 95 -0 -6 0 0 0 -56 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.02 0.00 0.00 0.00

0.00 21.6

1B 95 -0 24 0 0 0 -63 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.03 0.00 0.01 0.00

0.00 21.6

1I 95 -0 -27 0 0 0 -63 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.03 0.00 0.01 0.00

0.00 21.6

1J 95 -0 45 0 0 0 -63 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.03 0.00 0.01 0.00

0.00 21.6

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0.00 21.6

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0.00 21.6

8 95 -0 -4 -0 0 0 -80 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.03 0.00 0.00 0.00

0.00 21.6

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0.00 21.6

10 95 -0 10 0 0 0 -68 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.03 0.00 0.00 0.00

0.00 21.6

11 95 -0 -26 -0 0 0 -58 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.03 0.00 0.01 0.00

0.00 21.6

12 95 -0 -852 -0 0 0 -368 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.16 0.05 0.24 0.00

0.00 21.6

13 95 -0 -847 -0 0 0 -381 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.17 0.05 0.23 0.00

0.00 21.6

apost= -- aant= -- ainf= -- asup= -- (e arm. base= 4 X 1.13) staffe= 2 d 8 / 21.6

1A 114 -0 44 0 0 0 -63 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.03 0.00 0.01 0.00

0.00 21.6

1B 114 -0 80 0 0 0 -63 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.03 0.00 0.02 0.00

0.00 21.6

1I 114 -0 -27 0 0 0 -63 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.03 0.00 0.01 0.00

0.00 21.6

1J 114 -0 97 0 0 0 -63 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.03 0.01 0.03 0.00

0.00 21.6

2 114 -0 -21 -0 0 0 -69 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.03 0.00 0.01 0.00

0.00 21.6

7 114 -0 99 0 0 0 -92 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.04 0.01 0.03 0.00

0.00 21.6

8 114 -0 48 0 0 0 -80 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.03 0.00 0.01 0.00

0.00 21.6

9 114 -0 -499 -0 0 0 -361 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.16 0.03 0.14 0.00

0.00 21.6

10 114 -0 75 0 0 0 -68 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.03 0.00 0.02 0.00

0.00 21.6

11 114 -0 -26 -0 0 0 -59 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.03 0.00 0.01 0.00

0.00 21.6

12 114 -0 -852 -0 0 0 -530 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.23 0.05 0.24 0.00

0.00 21.6

13 114 -0 -847 -0 0 0 -542 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.24 0.05 0.23 0.00

0.00 21.6

apost= -- aant= -- ainf= -- asup= -- (e arm. base= 4 X 1.13) staffe= 2 d 8 / 21.6

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1A 133 -0 44 0 0 0 -49 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.02 0.00 0.01 0.00

0.00 21.6

1B 133 -0 80 0 0 0 -63 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.03 0.00 0.02 0.00

0.00 21.6

1I 133 -0 26 0 0 0 -35 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.02 0.00 0.01 0.00

0.00 21.6

1J 133 -0 97 0 0 0 -63 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.03 0.01 0.03 0.00

0.00 21.6

2 133 -0 6 0 0 0 -69 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.03 0.00 0.00 0.00

0.00 21.6

7 133 -0 99 0 0 0 -92 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.04 0.01 0.03 0.00

0.00 21.6

8 133 -0 48 0 0 0 -80 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.03 0.00 0.01 0.00

0.00 21.6

9 133 -0 -400 -0 0 0 -407 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.18 0.02 0.11 0.00

0.00 21.6

10 133 -0 75 0 0 0 -68 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.03 0.00 0.02 0.00

0.00 21.6

11 133 -0 -10 -0 0 0 -59 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.03 0.00 0.00 0.00

0.00 21.6

12 133 -0 -756 -0 0 0 -644 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.28 0.04 0.21 0.00

0.00 21.6

13 133 -0 -740 -0 0 0 -650 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.28 0.04 0.20 0.00

0.00 21.6

apost= -- aant= -- ainf= -- asup= -- (e arm. base= 4 X 1.13) staffe= 2 d 8 / 21.6

1A 152 -0 95 0 0 0 -50 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.02 0.01 0.03 0.00

0.00 21.6

1B 152 -0 136 0 0 0 -63 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.03 0.01 0.04 0.00

0.00 21.6

1I 152 -0 82 0 0 0 -34 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.01 0.00 0.02 0.00

0.00 21.6

1J 152 -0 149 0 0 0 -63 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.03 0.01 0.04 0.00

0.00 21.6

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0.00 21.6

7 152 -0 182 0 0 0 -92 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.04 0.01 0.05 0.00

0.00 21.6

8 152 -0 102 0 0 0 -80 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.03 0.01 0.03 0.00

0.00 21.6

9 152 -0 -400 -0 0 0 -466 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.20 0.02 0.11 0.00

0.00 21.6

10 152 -0 141 0 0 0 -68 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.03 0.01 0.04 0.00

0.00 21.6

11 152 -0 -10 -0 0 0 -59 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.03 0.00 0.00 0.00

0.00 21.6

12 152 -0 -756 -0 0 0 -788 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.34 0.04 0.21 0.00

0.00 21.6

13 152 -0 -740 -0 0 0 -791 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.34 0.04 0.20 0.00

0.00 21.6

apost= -- aant= -- ainf= -- asup= -- (e arm. base= 4 X 1.13) staffe= 2 d 8 / 21.6

1A 171 -0 95 0 0 0 33 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.01 0.01 0.03 0.00

0.00 21.6

1B 171 -0 136 0 0 0 -61 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.03 0.01 0.04 0.00

0.00 21.6

1I 171 -0 82 0 0 0 44 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.02 0.00 0.02 0.00

0.00 21.6

1J 171 -0 149 0 0 0 -63 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.03 0.01 0.04 0.00

0.00 21.6

2 171 -0 34 0 0 0 -69 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.03 0.00 0.01 0.00

0.00 21.6

7 171 -0 182 0 0 0 -68 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.03 0.01 0.05 0.00

0.00 21.6

8 171 -0 102 0 0 0 -73 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.03 0.01 0.03 0.00

0.00 21.6

9 171 -0 -275 -0 0 0 -466 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.20 0.02 0.08 0.00

0.00 21.6

10 171 -0 141 0 0 0 -52 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.02 0.01 0.04 0.00

0.00 21.6

11 171 -0 8 0 0 0 -59 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.03 0.00 0.00 0.00

0.00 21.6

12 171 -0 -621 -0 0 0 -794 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.34 0.04 0.17 0.00

0.00 21.6

13 171 -0 -594 -0 0 0 -792 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.34 0.03 0.16 0.00

0.00 21.6

apost= -- aant= -- ainf= -- asup= -- (e arm. base= 4 X 1.13) staffe= 2 d 8 / 21.6

1A 190 -0 95 0 0 0 30 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.01 0.01 0.03 0.00

0.00 21.6

1B 190 -0 136 0 0 0 -43 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.02 0.01 0.04 0.00

0.00 21.6

1I 190 -0 82 0 0 0 48 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.02 0.00 0.02 0.00

0.00 21.6

1J 190 -0 149 0 0 0 -63 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.03 0.01 0.04 0.00

0.00 21.6

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2 190 -0 34 0 0 0 -64 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.03 0.00 0.01 0.00

0.00 21.6

7 190 -0 182 0 0 -0 21 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.01 0.01 0.05 0.00

0.00 21.6

8 190 -0 102 0 0 0 -54 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.02 0.01 0.03 0.00

0.00 21.6

9 190 -0 -275 -0 0 0 -466 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.20 0.02 0.08 0.00

0.00 21.6

10 190 -0 141 0 0 -0 18 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.01 0.01 0.04 0.00

0.00 21.6

11 190 -0 8 0 0 0 -58 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.03 0.00 0.00 0.00

0.00 21.6

12 190 -0 -621 -0 0 0 -794 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.34 0.04 0.17 0.00

0.00 21.6

13 190 -0 -594 -0 0 0 -792 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.34 0.03 0.16 0.00

0.00 21.6

apost= -- aant= -- ainf= -- asup= -- (e arm. base= 4 X 1.13) staffe= 2 d 8 / 21.6

Nome travata: fondaz_202_IP1 Descrizione: Cordolo trave di Fondazione

ASTA NUM. 3 NI 18 NF 16 SEZ. Rp B= 30.0 H= 30.0 (trave di fondazione)

armatura base = 4 X 1.13 per le armature aggiuntive consultare il tabulato

------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

-------------

NC x Fx Fy Fz Mx My Mz APOST AANT AINF ASUP x/d Indice resistenza aswta

aswto PASSO

-- ------------------ ------------------ ----------------------- ------------------

----------- -----

cm daN daN*m cmq Fx,M Bielle V,Mx

cmq/m cm

------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

-------------

1A 0 -0 -141 -0 0 0 38 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.02 0.01 0.04 0.00

0.00 21.6

1B 0 -0 -93 -0 0 0 -37 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.02 0.01 0.03 0.00

0.00 21.6

1I 0 -0 -178 -0 0 0 75 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.03 0.01 0.05 0.00

0.00 21.6

1J 0 -0 -56 -0 0 0 -62 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.03 0.00 0.02 0.00

0.00 21.6

2 0 -0 -242 -0 0 -0 47 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.02 0.01 0.07 0.00

0.00 21.6

7 0 -0 -191 -0 0 -0 26 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.01 0.01 0.05 0.00

0.00 21.6

8 0 -0 -231 -0 0 -0 40 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.02 0.01 0.06 0.00

0.00 21.6

9 0 -0 -985 -0 0 -0 780 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.34 0.06 0.27 0.00

0.00 21.6

10 0 -0 -141 -0 0 -0 18 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.01 0.01 0.04 0.00

0.00 21.6

11 0 -0 -210 -0 0 -0 42 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.02 0.01 0.06 0.00

0.00 21.6

12 0 -0 -1466 -0 0 -0 1275 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.55 0.08 0.40 0.00

0.00 21.6

13 0 -0 -1498 -0 0 -0 1280 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.56 0.08 0.41 0.00

0.00 21.6

apost= -- aant= -- ainf= -- asup= -- (e arm. base= 4 X 1.13) staffe= 2 d 8 / 21.6

1A 19 -0 -141 -0 0 0 38 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.02 0.01 0.04 0.00

0.00 21.6

1B 19 -0 -93 -0 0 0 -54 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.02 0.01 0.03 0.00

0.00 21.6

1I 19 -0 -178 -0 0 0 75 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.03 0.01 0.05 0.00

0.00 21.6

1J 19 -0 -56 -0 0 0 -73 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.03 0.00 0.02 0.00

0.00 21.6

2 19 -0 -242 -0 0 -0 47 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.02 0.01 0.07 0.00

0.00 21.6

7 19 -0 -191 -0 0 0 -69 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.03 0.01 0.05 0.00

0.00 21.6

8 19 -0 -231 -0 0 0 -74 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.03 0.01 0.06 0.00

0.00 21.6

9 19 -0 -985 -0 0 -0 780 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.34 0.06 0.27 0.00

0.00 21.6

10 19 -0 -141 -0 0 0 -52 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.02 0.01 0.04 0.00

0.00 21.6

11 19 -0 -210 -0 0 -0 42 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.02 0.01 0.06 0.00

0.00 21.6

12 19 -0 -1466 -0 0 -0 1275 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.55 0.08 0.40 0.00

0.00 21.6

13 19 -0 -1498 -0 0 -0 1280 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.56 0.08 0.41 0.00

0.00 21.6

apost= -- aant= -- ainf= -- asup= -- (e arm. base= 4 X 1.13) staffe= 2 d 8 / 21.6

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1A 38 -0 -141 -0 0 0 -58 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.03 0.01 0.04 0.00

0.00 21.6

1B 38 -0 -93 -0 0 0 -72 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.03 0.01 0.03 0.00

0.00 21.6

1I 38 -0 -178 -0 0 0 62 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.03 0.01 0.05 0.00

0.00 21.6

1J 38 -0 -56 -0 0 0 -77 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.03 0.00 0.02 0.00

0.00 21.6

2 38 -0 -242 -0 0 0 -113 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.05 0.01 0.07 0.00

0.00 21.6

7 38 -0 -191 -0 0 0 -95 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.04 0.01 0.05 0.00

0.00 21.6

8 38 -0 -231 -0 0 0 -111 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.05 0.01 0.06 0.00

0.00 21.6

9 38 -0 -985 -0 0 -0 705 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.31 0.06 0.27 0.00

0.00 21.6

10 38 -0 -141 -0 0 0 -69 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.03 0.01 0.04 0.00

0.00 21.6

11 38 -0 -210 -0 0 0 -96 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.04 0.01 0.06 0.00

0.00 21.6

12 38 -0 -1466 -0 0 -0 1163 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.50 0.08 0.40 0.00

0.00 21.6

13 38 -0 -1498 -0 0 -0 1166 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.51 0.08 0.41 0.00

0.00 21.6

apost= -- aant= -- ainf= -- asup= -- (e arm. base= 4 X 1.13) staffe= 2 d 8 / 21.6

1A 57 -0 -87 -0 0 0 -59 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.03 0.00 0.02 0.00

0.00 21.6

1B 57 -0 -39 -0 0 0 -63 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.03 0.00 0.01 0.00

0.00 21.6

1I 57 -0 -127 0 0 0 -55 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.02 0.01 0.03 0.00

0.00 21.6

1J 57 -0 1 0 0 0 -67 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.03 0.00 0.00 0.00

0.00 21.6

2 57 -0 -140 -0 0 0 -113 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.05 0.01 0.04 0.00

0.00 21.6

7 57 -0 -105 -0 0 0 -95 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.04 0.01 0.03 0.00

0.00 21.6

8 57 -0 -132 -0 0 0 -111 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.05 0.01 0.04 0.00

0.00 21.6

9 57 -0 -911 -0 0 -0 509 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.22 0.05 0.25 0.00

0.00 21.6

10 57 -0 -75 -0 0 0 -69 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.03 0.00 0.02 0.00

0.00 21.6

11 57 -0 -120 -0 0 0 -96 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.04 0.01 0.03 0.00

0.00 21.6

12 57 -0 -1418 -0 0 -0 879 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.38 0.08 0.39 0.00

0.00 21.6

13 57 -0 -1437 -0 0 -0 874 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.38 0.08 0.40 0.00

0.00 21.6

apost= -- aant= -- ainf= -- asup= -- (e arm. base= 4 X 1.13) staffe= 2 d 8 / 21.6

1A 76 -0 -87 -0 0 0 -75 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.03 0.00 0.02 0.00

0.00 21.6

1B 76 -0 -39 -0 0 0 -70 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.03 0.00 0.01 0.00

0.00 21.6

1I 76 -0 -127 0 0 0 -77 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.03 0.01 0.03 0.00

0.00 21.6

1J 76 -0 55 0 0 0 -77 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.03 0.00 0.02 0.00

0.00 21.6

2 76 -0 -140 -0 0 0 -113 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.05 0.01 0.04 0.00

0.00 21.6

7 76 -0 -105 -0 0 0 -95 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.04 0.01 0.03 0.00

0.00 21.6

8 76 -0 -132 -0 0 0 -111 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.05 0.01 0.04 0.00

0.00 21.6

9 76 -0 -911 -0 0 -0 336 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.15 0.05 0.25 0.00

0.00 21.6

10 76 -0 -75 -0 0 0 -69 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.03 0.00 0.02 0.00

0.00 21.6

11 76 -0 -120 -0 0 0 -96 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.04 0.01 0.03 0.00

0.00 21.6

12 76 -0 -1418 -0 0 -0 610 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.26 0.08 0.39 0.00

0.00 21.6

13 76 -0 -1437 -0 0 -0 601 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.26 0.08 0.40 0.00

0.00 21.6

apost= -- aant= -- ainf= -- asup= -- (e arm. base= 4 X 1.13) staffe= 2 d 8 / 21.6

1A 95 -0 -34 0 0 0 -66 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.03 0.00 0.01 0.00

0.00 21.6

1B 95 -0 15 0 0 0 -60 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.03 0.00 0.00 0.00

0.00 21.6

1I 95 -0 -74 0 0 0 -77 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.03 0.00 0.02 0.00

0.00 21.6

1J 95 -0 55 0 0 0 -73 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.03 0.00 0.02 0.00

0.00 21.6

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2 95 -0 -39 -0 0 0 -113 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.05 0.00 0.01 0.00

0.00 21.6

7 95 -0 -21 -0 0 0 -95 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.04 0.00 0.01 0.00

0.00 21.6

8 95 -0 -34 -0 0 0 -111 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.05 0.00 0.01 0.00

0.00 21.6

9 95 -0 -823 -0 0 0 -347 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.15 0.05 0.23 0.00

0.00 21.6

10 95 -0 -10 -0 0 0 -69 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.03 0.00 0.00 0.00

0.00 21.6

11 95 -0 -32 -0 0 0 -96 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.04 0.00 0.01 0.00

0.00 21.6

12 95 -0 -1346 -0 0 0 -486 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.21 0.08 0.37 0.00

0.00 21.6

13 95 -0 -1353 -0 0 0 -503 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.22 0.08 0.37 0.00

0.00 21.6

apost= -- aant= -- ainf= -- asup= -- (e arm. base= 4 X 1.13) staffe= 2 d 8 / 21.6

1A 114 -0 -34 0 0 0 -72 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.03 0.00 0.01 0.00

0.00 21.6

1B 114 -0 68 0 0 0 -77 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.03 0.00 0.02 0.00

0.00 21.6

1I 114 -0 -74 0 0 0 -77 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.03 0.00 0.02 0.00

0.00 21.6

1J 114 -0 107 0 0 0 -77 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.03 0.01 0.03 0.00

0.00 21.6

2 114 -0 60 0 0 0 -113 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.05 0.00 0.02 0.00

0.00 21.6

7 114 -0 63 0 0 0 -95 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.04 0.00 0.02 0.00

0.00 21.6

8 114 -0 63 0 0 0 -111 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.05 0.00 0.02 0.00

0.00 21.6

9 114 -0 -823 -0 0 0 -503 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.22 0.05 0.23 0.00

0.00 21.6

10 114 -0 55 0 0 0 -69 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.03 0.00 0.02 0.00

0.00 21.6

11 114 -0 55 0 0 0 -96 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.04 0.00 0.02 0.00

0.00 21.6

12 114 -0 -1346 -0 0 0 -742 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.32 0.08 0.37 0.00

0.00 21.6

13 114 -0 -1353 -0 0 0 -761 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.33 0.08 0.37 0.00

0.00 21.6

apost= -- aant= -- ainf= -- asup= -- (e arm. base= 4 X 1.13) staffe= 2 d 8 / 21.6

1A 133 -0 19 0 0 0 -46 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.02 0.00 0.01 0.00

0.00 21.6

1B 133 -0 68 0 0 0 -77 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.03 0.00 0.02 0.00

0.00 21.6

1I 133 -0 -20 0 0 0 -31 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.01 0.00 0.01 0.00

0.00 21.6

1J 133 -0 107 0 0 0 -77 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.03 0.01 0.03 0.00

0.00 21.6

2 133 -0 60 0 0 0 -113 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.05 0.00 0.02 0.00

0.00 21.6

7 133 -0 63 0 0 0 -95 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.04 0.00 0.02 0.00

0.00 21.6

8 133 -0 63 0 0 0 -111 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.05 0.00 0.02 0.00

0.00 21.6

9 133 -0 -723 -0 0 0 -610 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.26 0.04 0.20 0.00

0.00 21.6

10 133 -0 55 0 0 0 -69 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.03 0.00 0.02 0.00

0.00 21.6

11 133 -0 55 0 0 0 -96 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.04 0.00 0.02 0.00

0.00 21.6

12 133 -0 -1255 -0 0 0 -952 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.41 0.07 0.35 0.00

0.00 21.6

13 133 -0 -1249 -0 0 0 -967 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.42 0.07 0.34 0.00

0.00 21.6

apost= -- aant= -- ainf= -- asup= -- (e arm. base= 4 X 1.13) staffe= 2 d 8 / 21.6

1A 152 -0 74 0 0 0 -50 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.02 0.00 0.02 0.00

0.00 21.6

1B 152 -0 121 0 0 0 -77 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.03 0.01 0.03 0.00

0.00 21.6

1I 152 -0 36 0 0 0 -16 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.01 0.00 0.01 0.00

0.00 21.6

1J 152 -0 158 0 0 0 -77 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.03 0.01 0.04 0.00

0.00 21.6

2 152 -0 162 0 0 0 -113 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.05 0.01 0.04 0.00

0.00 21.6

7 152 -0 148 0 0 0 -95 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.04 0.01 0.04 0.00

0.00 21.6

8 152 -0 162 0 0 0 -111 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.05 0.01 0.04 0.00

0.00 21.6

9 152 -0 -723 -0 0 0 -748 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.32 0.04 0.20 0.00

0.00 21.6

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10 152 -0 120 0 0 0 -69 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.03 0.01 0.03 0.00

0.00 21.6

11 152 -0 144 0 0 0 -96 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.04 0.01 0.04 0.00

0.00 21.6

12 152 -0 -1255 -0 0 0 -1191 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.52 0.07 0.35 0.00

0.00 21.6

13 152 -0 -1249 -0 0 0 -1204 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.52 0.07 0.34 0.00

0.00 21.6

apost= -- aant= -- ainf= -- asup= -- (e arm. base= 4 X 1.13) staffe= 2 d 8 / 21.6

1A 171 -0 74 0 0 0 -27 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.01 0.00 0.02 0.00

0.00 21.6

1B 171 -0 121 0 0 0 -77 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.03 0.01 0.03 0.00

0.00 21.6

1I 171 -0 36 0 0 0 36 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.02 0.00 0.01 0.00

0.00 21.6

1J 171 -0 158 0 0 0 -77 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.03 0.01 0.04 0.00

0.00 21.6

2 171 -0 162 0 0 0 -108 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.05 0.01 0.04 0.00

0.00 21.6

7 171 -0 148 0 0 0 -88 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.04 0.01 0.04 0.00

0.00 21.6

8 171 -0 162 0 0 0 -106 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.05 0.01 0.04 0.00

0.00 21.6

9 171 -0 -607 -0 0 0 -758 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.33 0.03 0.17 0.00

0.00 21.6

10 171 -0 120 0 0 0 -62 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.03 0.01 0.03 0.00

0.00 21.6

11 171 -0 144 0 0 0 -91 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.04 0.01 0.04 0.00

0.00 21.6

12 171 -0 -1137 -0 0 0 -1241 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.54 0.06 0.31 0.00

0.00 21.6

13 171 -0 -1119 -0 0 0 -1250 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.54 0.06 0.31 0.00

0.00 21.6

apost= -- aant= -- ainf= -- asup= -- (e arm. base= 4 X 1.13) staffe= 2 d 8 / 21.6

1A 190 -0 74 0 0 0 19 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.01 0.00 0.02 0.00

0.00 21.6

1B 190 -0 121 0 0 0 -63 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.03 0.01 0.03 0.00

0.00 21.6

1I 190 -0 36 0 0 0 55 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.02 0.00 0.01 0.00

0.00 21.6

1J 190 -0 158 0 0 0 -77 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.03 0.01 0.04 0.00

0.00 21.6

2 190 -0 162 0 0 0 -77 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.03 0.01 0.04 0.00

0.00 21.6

7 190 -0 148 0 0 0 -60 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.03 0.01 0.04 0.00

0.00 21.6

8 190 -0 162 0 0 0 -75 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.03 0.01 0.04 0.00

0.00 21.6

9 190 -0 -607 -0 0 0 -758 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.33 0.03 0.17 0.00

0.00 21.6

10 190 -0 120 0 0 0 -39 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.02 0.01 0.03 0.00

0.00 21.6

11 190 -0 144 0 0 0 -64 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.03 0.01 0.04 0.00

0.00 21.6

12 190 -0 -1137 -0 0 0 -1241 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.54 0.06 0.31 0.00

0.00 21.6

13 190 -0 -1119 -0 0 0 -1250 2.26 2.26 2.26 2.26 0.13 0.54 0.06 0.31 0.00

0.00 21.6

apost= -- aant= -- ainf= -- asup= -- (e arm. base= 4 X 1.13) staffe= 2 d 8 / 21.6

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Pag. 46

L E G E N D A

------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

------

Prima asta Ultima asta Nome disegno Descrizione disegno

------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

------

1 1 fondaz_203_IP1.ARM Cordolo trave di Fondazione

2 2 fondaz_201_IP1.ARM Cordolo trave di Fondazione

3 3 fondaz_202_IP1.ARM Cordolo trave di Fondazione

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STAMPA SINTETICA (stampa degli elementi con massimo IR a presso-tenso-flessione (Fx, M), IR bielle (taglio))

FONDAZIONI

------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

------

Gruppo El. NC x Fx, M Bielle Note

-- ----- ------

cm IR IR

------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

------

2 3 13 0 0.56 --

2 3 13 0 -- 0.08

Lavoro: Pensilna Lentigione Intestazione lavoro: Progetto Pensilina Metallica Lentigione

Elemento: TRAVE DI FONDAZIONE Gruppo: 1 Tabella: Tabella fondazioni

Descrizione: Trave Rovescia

Spunt. I 30.0 cm Spunt. J 30.0 cm

Rck: 300.00 daN/cm2 fyk: 4580.0 daN/cm2 Copriferro: 3.0 cm

Asta: 5

Avvertenza: Verifica di punzonamento non eseguibile

La verifica di punzonamento viene eseguita solo se l'appoggio è un pilastro di sezione rettangolare o circolare

Asta: 8

Avvertenza: Verifica di punzonamento non eseguibile

La verifica di punzonamento viene eseguita solo se l'appoggio è un pilastro di sezione rettangolare o circolare

Asta: 9

Avvertenza: Verifica di punzonamento non eseguibile

La verifica di punzonamento viene eseguita solo se l'appoggio è un pilastro di sezione rettangolare o circolare

Asta: 1

Avvertenza: Verifica di punzonamento non eseguibile

La verifica di punzonamento viene eseguita solo se l'appoggio è un pilastro di sezione rettangolare o circolare

Avvertenza: Verifica di punzonamento non eseguibile

La verifica di punzonamento viene eseguita solo se l'appoggio è un pilastro di sezione rettangolare o circolare

Asta: 2

Avvertenza: Verifica di punzonamento non eseguibile

La verifica di punzonamento viene eseguita solo se l'appoggio è un pilastro di sezione rettangolare o circolare

Asta: 3

Avvertenza: Verifica di punzonamento non eseguibile

La verifica di punzonamento viene eseguita solo se l'appoggio è un pilastro di sezione rettangolare o circolare

Asta: 6

Avvertenza: Verifica di punzonamento non eseguibile

La verifica di punzonamento viene eseguita solo se l'appoggio è un pilastro di sezione rettangolare o circolare

Asta: 7

Avvertenza: Verifica di punzonamento non eseguibile

La verifica di punzonamento viene eseguita solo se l'appoggio è un pilastro di sezione rettangolare o circolare

Asta: 4

Avvertenza: Verifica di punzonamento non eseguibile

La verifica di punzonamento viene eseguita solo se l'appoggio è un pilastro di sezione rettangolare o circolare

Avvertenza: Verifica di punzonamento non eseguibile

La verifica di punzonamento viene eseguita solo se l'appoggio è un pilastro di sezione rettangolare o circolare

Lavoro: Pensilna Lentigione Intestazione lavoro: Progetto Pensilina Metallica Lentigione

Elemento: TRAVE DI FONDAZIONE Gruppo: 2 Tabella: Tabella fondazioni

Descrizione: Cordoli di collegamento

Spunt. I 30.0 cm Spunt. J 30.0 cm

Rck: 300.00 daN/cm2 fyk: 4580.0 daN/cm2 Copriferro: 3.0 cm

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Pag. 48

Asta: 2

Avvertenza: Verifica di punzonamento non eseguibile

La verifica di punzonamento viene eseguita solo se l'appoggio è un pilastro di sezione rettangolare o circolare

Avvertenza: Verifica di punzonamento non eseguibile

La verifica di punzonamento viene eseguita solo se l'appoggio è un pilastro di sezione rettangolare o circolare

Asta: 3

Avvertenza: Verifica di punzonamento non eseguibile

La verifica di punzonamento viene eseguita solo se l'appoggio è un pilastro di sezione rettangolare o circolare

Avvertenza: Verifica di punzonamento non eseguibile

La verifica di punzonamento viene eseguita solo se l'appoggio è un pilastro di sezione rettangolare o circolare

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Pag. 1

TABULATO DI CALCOLO

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Pag. 2

Lavoro: Pensilna Lentigione Intestazione lavoro: Progetto Pensilina Metallica Lentigione

Elemento: TRAVE Metodo di verifica: Eurocodice 3 - NTC 2008

Gruppo: 2 Descrizione: travi

Tabella: Tabella travi

Tipo acciaio: S 235 Beta piano 'yx': 1.000 Beta piano 'zx': 1.000

Tipologia sismica: Senza prescrizioni aggiuntive

M0: 1.050 M1': 1.050 M1'': 1.050 M2: 1.250 rv: 0.000 M0 Pf: 1.000 M1 Pf: 1.000

Tipo collegamento: saldato Connessione su un solo lato Connessione sul lato corto (solo 'L')

ASTA NUM. 1 NI 10 NF 21 Lungh. 47.4 cm SEZ. 2 Pf C 100x 50x15x 3.0

categoria: p.p. y Permanente Neve Vento qy tot.

qy medio: -0.0507 -0.3325 -1.1685 0.7790 -0.7727 daN/cm

Sollecitazioni di calcolo e di verifica Indici <= 1 : VERIFICATO

------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

-------------

NC x Fx Fy Fz Mx My Mz Classe I.V.T. I.R.n. I.R. Nota

-- -------------------- ------------------ ------ --------------------

cm daN daN*m

------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

-------------

1A 0 -2 4 2 0 0 0 -- 0.00 0.00 0.00

1B 0 -2 6 2 0 0 -0 -- 0.00 0.00 0.00

1C 0 -2 4 -2 0 -0 0 -- 0.00 0.00 0.00

1D 0 -2 6 -2 0 -0 -0 -- 0.00 0.00 0.00

1E 0 2 4 2 0 0 0 -- 0.00 0.00 0.00

1F 0 2 6 2 0 0 -0 -- 0.00 0.00 0.00

1G 0 2 4 -2 0 -0 0 -- 0.00 0.00 0.00

1H 0 2 6 -2 0 -0 -0 -- 0.00 0.00 0.00

1I 0 -1 4 5 0 1 0 -- 0.00 0.00 0.00

1J 0 -1 5 5 0 1 -0 -- 0.00 0.00 0.00

1K 0 -1 4 -5 0 -1 0 -- 0.00 0.00 0.00

1L 0 -1 5 -5 0 -1 -0 -- 0.00 0.00 0.00

1M 0 1 4 5 0 1 0 -- 0.00 0.00 0.00

1N 0 1 5 5 0 1 -0 -- 0.00 0.00 0.00

1O 0 1 4 -5 0 -1 0 -- 0.00 0.00 0.00

1P 0 1 5 -5 0 -1 -0 -- 0.00 0.00 0.00

2 0 0 6 -0 0 0 0 -- 0.00 0.00 0.00

7 0 0 6 -0 0 0 0 -- 0.00 0.00 0.00

8 0 0 6 -0 0 0 0 -- 0.00 0.00 0.00

9 0 0 6 0 0 1 0 -- 0.00 0.00 0.00

10 0 0 6 -0 0 0 0 -- 0.00 0.00 0.00

11 0 0 6 -0 0 0 0 -- 0.00 0.00 0.00

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1A 5 -2 6 2 0 0 0 -- 0.00 0.00 0.00

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1A 9 -2 8 2 0 0 1 -- 0.00 0.00 0.00

1B 9 -2 9 2 0 0 1 -- 0.00 0.00 0.00

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1H 9 2 9 -2 0 -0 1 -- 0.00 0.00 0.00

1I 9 -1 8 5 0 0 1 -- 0.00 0.00 0.00

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1J 9 -1 9 5 0 0 1 -- 0.00 0.00 0.00

1K 9 -1 8 -5 0 -0 1 -- 0.00 0.00 0.00

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1A 24 -2 13 2 0 -0 2 -- 0.00 0.00 0.01

1B 24 -2 15 2 0 -0 2 -- 0.00 0.00 0.01

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13 24 1 60 0 0 1 8 -- 0.01 0.00 0.02

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1A 28 -2 15 2 0 -0 3 -- 0.00 0.00 0.01

1B 28 -2 16 2 0 -0 3 -- 0.00 0.00 0.01

1C 28 -2 15 -2 0 0 3 -- 0.00 0.00 0.01

1D 28 -2 16 -2 0 0 3 -- 0.00 0.00 0.01

1E 28 2 15 2 0 -0 3 -- 0.00 0.00 0.01

1F 28 2 16 2 0 -0 3 -- 0.00 0.00 0.01

1G 28 2 15 -2 0 0 3 -- 0.00 0.00 0.01

1H 28 2 16 -2 0 0 3 -- 0.00 0.00 0.01

1I 28 -1 15 5 0 -1 3 -- 0.00 0.00 0.01

1J 28 -1 16 5 0 -1 3 -- 0.00 0.00 0.01

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1A 33 -2 17 2 0 -0 4 -- 0.00 0.00 0.01

1B 33 -2 18 2 0 -0 3 -- 0.00 0.00 0.01

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1B 38 -2 20 2 0 -1 4 -- 0.00 0.00 0.01

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1A 43 -2 20 2 0 -1 6 -- 0.00 0.00 0.02

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1N 43 1 22 5 0 -1 6 -- 0.00 0.00 0.02

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1O 43 1 21 -5 0 2 5 -- 0.00 0.00 0.02

1P 43 1 22 -5 0 2 6 -- 0.00 0.00 0.02

2 43 0 102 -0 0 0 23 -- 0.02 0.00 0.05

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10 43 0 15 -0 0 0 5 -- 0.00 0.00 0.01

11 43 0 65 -0 0 0 15 -- 0.01 0.00 0.03

12 43 1 65 0 0 1 15 -- 0.01 0.00 0.03

13 43 1 102 0 0 1 23 -- 0.02 0.00 0.05

1A 47 -2 22 2 0 -1 7 -- 0.00 0.00 0.02

1B 47 -2 24 2 0 -1 6 -- 0.00 0.00 0.02

1C 47 -2 22 -2 0 1 7 -- 0.00 0.00 0.02

1D 47 -2 24 -2 0 1 6 -- 0.00 0.00 0.02

1E 47 2 22 2 0 -1 7 -- 0.00 0.00 0.02

1F 47 2 24 2 0 -1 6 -- 0.00 0.00 0.02

1G 47 2 22 -2 0 1 7 -- 0.00 0.00 0.02

1H 47 2 24 -2 0 1 6 -- 0.00 0.00 0.02

1I 47 -1 22 5 0 -2 6 -- 0.00 0.00 0.02

1J 47 -1 24 5 0 -2 7 -- 0.00 0.00 0.02

1K 47 -1 22 -5 0 2 6 -- 0.00 0.00 0.02

1L 47 -1 24 -5 0 2 7 -- 0.00 0.00 0.03

1M 47 1 22 5 0 -2 6 -- 0.00 0.00 0.02

1N 47 1 24 5 0 -2 7 -- 0.00 0.00 0.02

1O 47 1 22 -5 0 2 6 -- 0.00 0.00 0.02

1P 47 1 24 -5 0 2 7 -- 0.00 0.00 0.03

2 47 0 113 -0 0 0 28 -- 0.02 0.00 0.06

7 47 0 80 -0 0 0 20 -- 0.01 0.00 0.04

8 47 0 113 -0 0 0 28 -- 0.02 0.00 0.06

9 47 0 113 0 0 0 28 -- 0.02 0.00 0.06

10 47 0 16 -0 0 0 5 -- 0.00 0.00 0.01

11 47 0 71 -0 0 0 18 -- 0.01 0.00 0.04

12 47 1 71 0 0 1 18 -- 0.01 0.00 0.04

13 47 1 113 0 0 1 28 -- 0.02 0.00 0.06

Verifica di STABILITA' e/o STABILITA' FLESSO TORSIONALE

------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

---------------

NC Fx My Mz Classe min. ky kz kLT LT I.S.n. I.S.m. I.S. Nota

-- --------------

daN daN*m

------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

---------------

1A -2 -1 7 -- 0.9725 1.0000 1.0000 -- -- 0.00 -- 0.02 Snell. 'zx'=

26

1B -2 -1 6 -- 0.9725 1.0000 1.0000 -- -- 0.00 -- 0.02 Snell. 'zx'=

26

1C -2 1 7 -- 0.9725 1.0000 1.0000 -- -- 0.00 -- 0.02 Snell. 'zx'=

26

1D -2 1 6 -- 0.9725 1.0000 1.0000 -- -- 0.00 -- 0.02 Snell. 'zx'=

26

1I -1 -2 6 -- 0.9725 1.0000 1.0000 -- -- 0.00 -- 0.02 Snell. 'zx'=

26

1J -1 -2 7 -- 0.9725 1.0000 1.0000 -- -- 0.00 -- 0.02 Snell. 'zx'=

26

1K -1 2 6 -- 0.9725 1.0000 1.0000 -- -- 0.00 -- 0.02 Snell. 'zx'=

26

1L -1 2 7 -- 0.9725 1.0000 1.0000 -- -- 0.00 -- 0.03 Snell. 'zx'=

26

ASTA NUM. 2 NI 7 NF 6 Lungh. 150.0 cm SEZ. 2 Pf C 100x 50x15x 3.0

categoria: p.p. y Permanente Neve Vento qy tot.

qy medio: -0.0507 -0.3325 -1.1685 0.7790 -0.7727 daN/cm

Sollecitazioni di calcolo e di verifica Indici <= 1 : VERIFICATO

------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

-------------

NC x Fx Fy Fz Mx My Mz Classe I.V.T. I.R.n. I.R. Nota

-- -------------------- ------------------ ------ --------------------

cm daN daN*m

------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

-------------

1A 0 3 -0 0 0 0 -43 -- 0.00 0.00 0.09

1B 0 3 2 0 0 0 -47 -- 0.00 0.00 0.10

1C 0 3 -0 -0 0 -0 -43 -- 0.00 0.00 0.09

1D 0 3 2 -0 0 -0 -47 -- 0.00 0.00 0.10

1E 0 26 -0 0 0 0 -43 -- 0.00 0.00 0.09

1F 0 26 2 0 0 0 -47 -- 0.00 0.00 0.10

1G 0 26 -0 -0 0 -0 -43 -- 0.00 0.00 0.09

1H 0 26 2 -0 0 -0 -47 -- 0.00 0.00 0.10

1I 0 8 -1 0 0 0 -41 -- 0.00 0.00 0.08

1J 0 8 4 0 0 0 -48 -- 0.00 0.00 0.10

1K 0 8 -1 -0 0 -0 -41 -- 0.00 0.00 0.08

1L 0 8 4 -0 0 -0 -48 -- 0.00 0.00 0.10

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1M 0 22 -1 0 0 0 -41 -- 0.00 0.00 0.09

1N 0 22 4 0 0 0 -48 -- 0.00 0.00 0.10

1O 0 22 -1 -0 0 -0 -41 -- 0.00 0.00 0.09

1P 0 22 4 -0 0 -0 -48 -- 0.00 0.00 0.10

2 0 121 -15 -0 0 0 -231 -- 0.00 0.01 0.48

7 0 57 -8 -0 0 0 -163 -- 0.00 0.00 0.33

8 0 105 -15 -0 0 0 -231 -- 0.00 0.01 0.48

9 0 85 -13 0 0 0 -233 -- 0.00 0.01 0.48

10 0 9 4 -0 0 0 -29 -- 0.00 0.00 0.06

11 0 89 -7 -0 0 0 -144 -- 0.00 0.01 0.30

12 0 55 -5 0 0 -0 -147 -- 0.00 0.00 0.30

13 0 86 -13 0 0 -0 -234 -- 0.00 0.01 0.48

1A 15 3 6 0 0 0 -43 -- 0.00 0.00 0.09

1B 15 3 8 0 0 0 -46 -- 0.00 0.00 0.09

1C 15 3 6 -0 0 0 -43 -- 0.00 0.00 0.09

1D 15 3 8 -0 0 0 -46 -- 0.00 0.00 0.09

1E 15 26 6 0 0 0 -43 -- 0.00 0.00 0.09

1F 15 26 8 0 0 0 -46 -- 0.00 0.00 0.09

1G 15 26 6 -0 0 0 -43 -- 0.00 0.00 0.09

1H 15 26 8 -0 0 0 -46 -- 0.00 0.00 0.09

1I 15 8 5 0 0 0 -41 -- 0.00 0.00 0.08

1J 15 8 9 0 0 0 -47 -- 0.00 0.00 0.10

1K 15 8 5 -0 0 -0 -41 -- 0.00 0.00 0.08

1L 15 8 9 -0 0 -0 -47 -- 0.00 0.00 0.10

1M 15 22 5 0 0 0 -41 -- 0.00 0.00 0.08

1N 15 22 9 0 0 0 -47 -- 0.00 0.00 0.10

1O 15 22 5 -0 0 -0 -41 -- 0.00 0.00 0.08

1P 15 22 9 -0 0 -0 -47 -- 0.00 0.00 0.10

2 15 121 19 -0 0 0 -231 -- 0.00 0.01 0.47

7 15 57 15 -0 0 0 -162 -- 0.00 0.00 0.33

8 15 105 19 -0 0 0 -231 -- 0.00 0.01 0.47

9 15 85 20 0 0 0 -233 -- 0.00 0.01 0.48

10 15 9 7 -0 0 0 -29 -- 0.00 0.00 0.06

11 15 89 14 -0 0 0 -144 -- 0.00 0.01 0.30

12 15 55 16 0 0 -0 -146 -- 0.00 0.00 0.30

13 15 86 21 0 0 -0 -233 -- 0.00 0.01 0.48

1A 30 3 11 0 0 0 -41 -- 0.00 0.00 0.08

1B 30 3 14 0 0 0 -44 -- 0.00 0.00 0.09

1C 30 3 11 -0 0 0 -41 -- 0.00 0.00 0.08

1D 30 3 14 -0 0 0 -44 -- 0.00 0.00 0.09

1E 30 26 11 0 0 0 -41 -- 0.00 0.00 0.09

1F 30 26 14 0 0 0 -44 -- 0.00 0.00 0.09

1G 30 26 11 -0 0 0 -41 -- 0.00 0.00 0.09

1H 30 26 14 -0 0 0 -44 -- 0.00 0.00 0.09

1I 30 8 10 0 0 0 -40 -- 0.00 0.00 0.08

1J 30 8 15 0 0 0 -46 -- 0.00 0.00 0.09

1K 30 8 10 -0 0 -0 -40 -- 0.00 0.00 0.08

1L 30 8 15 -0 0 -0 -46 -- 0.00 0.00 0.09

1M 30 22 10 0 0 0 -40 -- 0.00 0.00 0.08

1N 30 22 15 0 0 0 -46 -- 0.00 0.00 0.09

1O 30 22 10 -0 0 -0 -40 -- 0.00 0.00 0.08

1P 30 22 15 -0 0 -0 -46 -- 0.00 0.00 0.09

2 30 121 53 -0 0 0 -225 -- 0.01 0.01 0.46

7 30 57 39 -0 0 0 -158 -- 0.01 0.00 0.32

8 30 105 53 -0 0 0 -225 -- 0.01 0.01 0.46

9 30 85 54 0 0 0 -227 -- 0.01 0.01 0.47

10 30 9 10 -0 0 0 -27 -- 0.00 0.00 0.06

11 30 89 34 -0 0 0 -140 -- 0.01 0.01 0.29

12 30 55 36 0 0 -0 -143 -- 0.01 0.00 0.29

13 30 86 55 0 0 -0 -228 -- 0.01 0.01 0.47

1A 45 3 17 0 0 -0 -39 -- 0.00 0.00 0.08

1B 45 3 20 0 0 -0 -42 -- 0.00 0.00 0.08

1C 45 3 17 -0 0 0 -39 -- 0.00 0.00 0.08

1D 45 3 20 -0 0 0 -42 -- 0.00 0.00 0.08

1E 45 26 17 0 0 -0 -39 -- 0.00 0.00 0.08

1F 45 26 20 0 0 -0 -42 -- 0.00 0.00 0.09

1G 45 26 17 -0 0 0 -39 -- 0.00 0.00 0.08

1H 45 26 20 -0 0 0 -42 -- 0.00 0.00 0.09

1I 45 8 16 0 0 0 -38 -- 0.00 0.00 0.08

1J 45 8 21 0 0 0 -43 -- 0.00 0.00 0.09

1K 45 8 16 -0 0 -0 -38 -- 0.00 0.00 0.08

1L 45 8 21 -0 0 -0 -43 -- 0.00 0.00 0.09

1M 45 22 16 0 0 0 -38 -- 0.00 0.00 0.08

1N 45 22 21 0 0 0 -43 -- 0.00 0.00 0.09

1O 45 22 16 -0 0 -0 -38 -- 0.00 0.00 0.08

1P 45 22 21 -0 0 -0 -43 -- 0.00 0.00 0.09

2 45 121 86 -0 0 0 -215 -- 0.02 0.01 0.44

7 45 57 62 -0 0 0 -150 -- 0.01 0.00 0.31

8 45 105 87 -0 0 0 -215 -- 0.02 0.01 0.44

9 45 85 88 0 0 -0 -216 -- 0.02 0.01 0.44

10 45 9 13 -0 0 0 -25 -- 0.00 0.00 0.05

11 45 89 55 -0 0 0 -133 -- 0.01 0.01 0.28

12 45 55 57 0 0 -0 -136 -- 0.01 0.00 0.28

13 45 86 88 0 0 -0 -217 -- 0.02 0.01 0.45

1A 60 3 23 0 0 -0 -36 -- 0.00 0.00 0.07

1B 60 3 25 0 0 -0 -38 -- 0.00 0.00 0.08

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1C 60 3 23 -0 0 0 -36 -- 0.00 0.00 0.07

1D 60 3 25 -0 0 0 -38 -- 0.00 0.00 0.08

1E 60 26 23 0 0 -0 -36 -- 0.00 0.00 0.08

1F 60 26 25 0 0 -0 -38 -- 0.00 0.00 0.08

1G 60 26 23 -0 0 0 -36 -- 0.00 0.00 0.08

1H 60 26 25 -0 0 0 -38 -- 0.00 0.00 0.08

1I 60 8 22 0 0 0 -35 -- 0.00 0.00 0.07

1J 60 8 27 0 0 0 -39 -- 0.00 0.00 0.08

1K 60 8 22 -0 0 -0 -35 -- 0.00 0.00 0.07

1L 60 8 27 -0 0 -0 -39 -- 0.00 0.00 0.08

1M 60 22 22 0 0 0 -35 -- 0.00 0.00 0.07

1N 60 22 27 0 0 0 -39 -- 0.00 0.00 0.08

1O 60 22 22 -0 0 -0 -35 -- 0.00 0.00 0.07

1P 60 22 27 -0 0 -0 -39 -- 0.00 0.00 0.08

2 60 121 120 -0 0 0 -199 -- 0.02 0.01 0.41

7 60 57 85 -0 0 0 -139 -- 0.02 0.00 0.29

8 60 105 120 -0 0 0 -199 -- 0.02 0.01 0.41

9 60 85 122 0 0 -0 -201 -- 0.02 0.01 0.41

10 60 9 17 -0 0 0 -23 -- 0.00 0.00 0.05

11 60 89 75 -0 0 0 -124 -- 0.01 0.01 0.26

12 60 55 78 0 0 -0 -125 -- 0.01 0.00 0.26

13 60 86 122 0 0 -0 -201 -- 0.02 0.01 0.41

1A 75 3 29 0 0 -0 -32 -- 0.01 0.00 0.07

1B 75 3 31 0 0 -0 -34 -- 0.01 0.00 0.07

1C 75 3 29 -0 0 0 -32 -- 0.01 0.00 0.07

1D 75 3 31 -0 0 0 -34 -- 0.01 0.00 0.07

1E 75 26 29 0 0 -0 -32 -- 0.01 0.00 0.07

1F 75 26 31 0 0 -0 -34 -- 0.01 0.00 0.07

1G 75 26 29 -0 0 0 -32 -- 0.01 0.00 0.07

1H 75 26 31 -0 0 0 -34 -- 0.01 0.00 0.07

1I 75 8 28 0 0 0 -31 -- 0.01 0.00 0.06

1J 75 8 32 0 0 0 -35 -- 0.01 0.00 0.07

1K 75 8 28 -0 0 -0 -31 -- 0.01 0.00 0.06

1L 75 8 32 -0 0 -0 -35 -- 0.01 0.00 0.07

1M 75 22 28 0 0 0 -31 -- 0.01 0.00 0.07

1N 75 22 32 0 0 0 -35 -- 0.01 0.00 0.07

1O 75 22 28 -0 0 -0 -31 -- 0.01 0.00 0.07

1P 75 22 32 -0 0 -0 -35 -- 0.01 0.00 0.07

2 75 121 154 -0 0 0 -179 -- 0.03 0.01 0.37

7 75 57 108 -0 0 0 -125 -- 0.02 0.00 0.26

8 75 105 154 -0 0 0 -179 -- 0.03 0.01 0.37

9 75 85 155 0 0 -0 -180 -- 0.03 0.01 0.37

10 75 9 20 -0 0 0 -21 -- 0.00 0.00 0.04

11 75 89 96 -0 0 0 -111 -- 0.02 0.01 0.23

12 75 55 98 0 0 -0 -112 -- 0.02 0.00 0.23

13 75 86 156 0 0 -0 -180 -- 0.03 0.01 0.37

1A 90 3 34 0 0 -0 -28 -- 0.01 0.00 0.06

1B 90 3 37 0 0 -0 -29 -- 0.01 0.00 0.06

1C 90 3 34 -0 0 0 -28 -- 0.01 0.00 0.06

1D 90 3 37 -0 0 0 -29 -- 0.01 0.00 0.06

1E 90 26 34 0 0 -0 -28 -- 0.01 0.00 0.06

1F 90 26 37 0 0 -0 -29 -- 0.01 0.00 0.06

1G 90 26 34 -0 0 0 -28 -- 0.01 0.00 0.06

1H 90 26 37 -0 0 0 -29 -- 0.01 0.00 0.06

1I 90 8 33 0 0 0 -27 -- 0.01 0.00 0.06

1J 90 8 38 0 0 0 -30 -- 0.01 0.00 0.06

1K 90 8 33 -0 0 -0 -27 -- 0.01 0.00 0.06

1L 90 8 38 -0 0 -0 -30 -- 0.01 0.00 0.06

1M 90 22 33 0 0 0 -27 -- 0.01 0.00 0.06

1N 90 22 38 0 0 0 -30 -- 0.01 0.00 0.06

1O 90 22 33 -0 0 -0 -27 -- 0.01 0.00 0.06

1P 90 22 38 -0 0 -0 -30 -- 0.01 0.00 0.06

2 90 121 188 -0 0 0 -153 -- 0.03 0.01 0.32

7 90 57 132 -0 0 0 -107 -- 0.02 0.00 0.22

8 90 105 188 -0 0 0 -153 -- 0.03 0.01 0.32

9 90 85 189 0 0 -0 -154 -- 0.03 0.01 0.32

10 90 9 23 -0 0 0 -17 -- 0.00 0.00 0.04

11 90 89 117 -0 0 0 -95 -- 0.02 0.01 0.20

12 90 55 119 0 0 -0 -96 -- 0.02 0.00 0.20

13 90 86 190 0 0 -0 -154 -- 0.04 0.01 0.32

1A 105 3 40 0 0 -0 -22 -- 0.01 0.00 0.04

1B 105 3 43 0 0 -0 -23 -- 0.01 0.00 0.05

1C 105 3 40 -0 0 0 -22 -- 0.01 0.00 0.04

1D 105 3 43 -0 0 0 -23 -- 0.01 0.00 0.05

1E 105 26 40 0 0 -0 -22 -- 0.01 0.00 0.05

1F 105 26 43 0 0 -0 -23 -- 0.01 0.00 0.05

1G 105 26 40 -0 0 0 -22 -- 0.01 0.00 0.05

1H 105 26 43 -0 0 0 -23 -- 0.01 0.00 0.05

1I 105 8 39 0 0 0 -21 -- 0.01 0.00 0.04

1J 105 8 44 0 0 0 -24 -- 0.01 0.00 0.05

1K 105 8 39 -0 0 -0 -21 -- 0.01 0.00 0.04

1L 105 8 44 -0 0 -0 -24 -- 0.01 0.00 0.05

1M 105 22 39 0 0 0 -21 -- 0.01 0.00 0.05

1N 105 22 44 0 0 0 -24 -- 0.01 0.00 0.05

1O 105 22 39 -0 0 -0 -21 -- 0.01 0.00 0.05

1P 105 22 44 -0 0 -0 -24 -- 0.01 0.00 0.05

2 105 121 221 -0 0 0 -122 -- 0.04 0.01 0.26

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7 105 57 155 -0 0 0 -85 -- 0.03 0.00 0.18

8 105 105 222 -0 0 0 -123 -- 0.04 0.01 0.26

9 105 85 223 0 0 -0 -123 -- 0.04 0.01 0.25

10 105 9 26 -0 0 0 -14 -- 0.00 0.00 0.03

11 105 89 137 -0 0 0 -76 -- 0.03 0.01 0.16

12 105 55 139 0 0 -0 -77 -- 0.03 0.00 0.16

13 105 86 224 0 0 -0 -123 -- 0.04 0.01 0.26

1A 120 3 46 0 0 -0 -16 -- 0.01 0.00 0.03

1B 120 3 48 0 0 -0 -16 -- 0.01 0.00 0.03

1C 120 3 46 -0 0 0 -16 -- 0.01 0.00 0.03

1D 120 3 48 -0 0 0 -16 -- 0.01 0.00 0.03

1E 120 26 46 0 0 -0 -16 -- 0.01 0.00 0.03

1F 120 26 48 0 0 -0 -16 -- 0.01 0.00 0.03

1G 120 26 46 -0 0 0 -16 -- 0.01 0.00 0.03

1H 120 26 48 -0 0 0 -16 -- 0.01 0.00 0.03

1I 120 8 45 0 0 0 -15 -- 0.01 0.00 0.03

1J 120 8 50 0 0 0 -17 -- 0.01 0.00 0.03

1K 120 8 45 -0 0 -0 -15 -- 0.01 0.00 0.03

1L 120 8 50 -0 0 -0 -17 -- 0.01 0.00 0.03

1M 120 22 45 0 0 0 -15 -- 0.01 0.00 0.03

1N 120 22 50 0 0 0 -17 -- 0.01 0.00 0.04

1O 120 22 45 -0 0 -0 -15 -- 0.01 0.00 0.03

1P 120 22 50 -0 0 -0 -17 -- 0.01 0.00 0.04

2 120 121 255 -0 0 0 -87 -- 0.05 0.01 0.18

7 120 57 178 -0 0 0 -60 -- 0.03 0.00 0.13

8 120 105 255 -0 0 0 -87 -- 0.05 0.01 0.18

9 120 85 257 0 0 -0 -87 -- 0.05 0.01 0.18

10 120 9 29 -0 0 0 -10 -- 0.01 0.00 0.02

11 120 89 158 -0 0 0 -54 -- 0.03 0.01 0.11

12 120 55 160 0 0 -0 -54 -- 0.03 0.00 0.11

13 120 86 257 0 0 -0 -87 -- 0.05 0.01 0.18

1A 135 3 52 0 0 -0 -8 -- 0.01 0.00 0.02

1B 135 3 54 0 0 -0 -9 -- 0.01 0.00 0.02

1C 135 3 52 -0 0 0 -8 -- 0.01 0.00 0.02

1D 135 3 54 -0 0 0 -9 -- 0.01 0.00 0.02

1E 135 26 52 0 0 -0 -8 -- 0.01 0.00 0.02

1F 135 26 54 0 0 -0 -9 -- 0.01 0.00 0.02

1G 135 26 52 -0 0 0 -8 -- 0.01 0.00 0.02

1H 135 26 54 -0 0 0 -9 -- 0.01 0.00 0.02

1I 135 8 51 0 0 0 -8 -- 0.01 0.00 0.02

1J 135 8 55 0 0 0 -9 -- 0.01 0.00 0.02

1K 135 8 51 -0 0 -0 -8 -- 0.01 0.00 0.02

1L 135 8 55 -0 0 -0 -9 -- 0.01 0.00 0.02

1M 135 22 51 0 0 0 -8 -- 0.01 0.00 0.02

1N 135 22 55 0 0 0 -9 -- 0.01 0.00 0.02

1O 135 22 51 -0 0 -0 -8 -- 0.01 0.00 0.02

1P 135 22 55 -0 0 -0 -9 -- 0.01 0.00 0.02

2 135 121 289 -0 0 0 -46 -- 0.05 0.01 0.10

7 135 57 201 -0 0 0 -32 -- 0.04 0.00 0.07

8 135 105 289 -0 0 0 -46 -- 0.05 0.01 0.10

9 135 85 290 0 0 -0 -46 -- 0.05 0.01 0.10

10 135 9 32 -0 0 0 -5 -- 0.01 0.00 0.01

11 135 89 179 -0 0 0 -28 -- 0.03 0.01 0.06

12 135 55 181 0 0 -0 -29 -- 0.03 0.00 0.06

13 135 86 291 0 0 -0 -46 -- 0.05 0.01 0.10

1A 150 3 57 0 0 -0 0 -- 0.01 0.00 0.00

1B 150 3 60 0 0 -0 0 -- 0.01 0.00 0.00

1C 150 3 57 -0 0 0 0 -- 0.01 0.00 0.00

1D 150 3 60 -0 0 0 0 -- 0.01 0.00 0.00

1E 150 26 57 0 0 -0 0 -- 0.01 0.00 0.00

1F 150 26 60 0 0 -0 0 -- 0.01 0.00 0.00

1G 150 26 57 -0 0 0 0 -- 0.01 0.00 0.00

1H 150 26 60 -0 0 0 0 -- 0.01 0.00 0.00

1I 150 8 56 0 0 0 0 -- 0.01 0.00 0.00

1J 150 8 61 0 0 0 0 -- 0.01 0.00 0.00

1K 150 8 56 -0 0 -0 0 -- 0.01 0.00 0.00

1L 150 8 61 -0 0 -0 0 -- 0.01 0.00 0.00

1M 150 22 56 0 0 0 0 -- 0.01 0.00 0.00

1N 150 22 61 0 0 0 0 -- 0.01 0.00 0.00

1O 150 22 56 -0 0 -0 0 -- 0.01 0.00 0.00

1P 150 22 61 -0 0 -0 0 -- 0.01 0.00 0.00

2 150 121 323 -0 0 0 -0 -- 0.06 0.01 0.01

7 150 57 225 -0 0 0 -0 -- 0.04 0.00 0.00

8 150 105 323 -0 0 0 -0 -- 0.06 0.01 0.01

9 150 85 324 0 0 -0 -0 -- 0.06 0.01 0.01

10 150 9 35 -0 0 0 0 -- 0.01 0.00 0.00

11 150 89 199 -0 0 0 -0 -- 0.04 0.01 0.01

12 150 55 201 0 0 -0 -0 -- 0.04 0.00 0.00

13 150 86 325 0 0 -0 -0 -- 0.06 0.01 0.01

Verifica di STABILITA' e/o STABILITA' FLESSO TORSIONALE

------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

---------------

NC Fx My Mz Classe min. ky kz kLT LT I.S.n. I.S.m. I.S. Nota

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Pag. 9

-- --------------

daN daN*m

------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

---------------

ASTA NUM. 3 NI 6 NF 11 Lungh. 150.0 cm SEZ. 2 Pf C 100x 50x15x 3.0

categoria: p.p. y Permanente Neve Vento qy tot.

qy medio: -0.0507 -0.3325 -1.1685 0.7790 -0.7727 daN/cm

Sollecitazioni di calcolo e di verifica Indici <= 1 : VERIFICATO

------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

-------------

NC x Fx Fy Fz Mx My Mz Classe I.V.T. I.R.n. I.R. Nota

-- -------------------- ------------------ ------ --------------------

cm daN daN*m

------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

-------------

1A 0 -6 -81 0 0 0 75 -- 0.01 0.00 0.15

1B 0 -6 -49 0 0 0 29 -- 0.01 0.00 0.06

1C 0 -6 -81 -0 0 -0 75 -- 0.01 0.00 0.15

1D 0 -6 -49 -0 0 -0 29 -- 0.01 0.00 0.06

1E 0 6 -81 0 0 0 75 -- 0.01 0.00 0.15

1F 0 6 -49 0 0 0 29 -- 0.01 0.00 0.06

1G 0 6 -81 -0 0 -0 75 -- 0.01 0.00 0.15

1H 0 6 -49 -0 0 -0 29 -- 0.01 0.00 0.06

1I 0 -6 -72 0 0 0 62 -- 0.01 0.00 0.13

1J 0 -6 -57 0 0 0 42 -- 0.01 0.00 0.09

1K 0 -6 -72 -0 0 -0 62 -- 0.01 0.00 0.13

1L 0 -6 -57 -0 0 -0 42 -- 0.01 0.00 0.09

1M 0 6 -72 0 0 0 62 -- 0.01 0.00 0.13

1N 0 6 -57 0 0 0 42 -- 0.01 0.00 0.09

1O 0 6 -72 -0 0 -0 62 -- 0.01 0.00 0.13

1P 0 6 -57 -0 0 -0 42 -- 0.01 0.00 0.09

2 0 1 -341 -0 0 -0 254 -- 0.06 0.00 0.51

7 0 1 -238 -0 0 -0 179 -- 0.04 0.00 0.36

8 0 1 -341 -0 0 -0 254 -- 0.06 0.00 0.51

9 0 1 -341 0 0 0 254 -- 0.06 0.00 0.51

10 0 0 -41 -0 0 -0 37 -- 0.01 0.00 0.07

11 0 1 -212 -0 0 -0 161 -- 0.04 0.00 0.33

12 0 1 -214 0 0 0 161 -- 0.04 0.00 0.33

13 0 1 -342 0 0 0 254 -- 0.06 0.00 0.52

1A 15 -6 -75 0 0 0 64 -- 0.01 0.00 0.13

1B 15 -6 -43 0 0 0 22 -- 0.01 0.00 0.05

1C 15 -6 -75 -0 0 -0 64 -- 0.01 0.00 0.13

1D 15 -6 -43 -0 0 -0 22 -- 0.01 0.00 0.05

1E 15 6 -75 0 0 0 64 -- 0.01 0.00 0.13

1F 15 6 -43 0 0 0 22 -- 0.01 0.00 0.05

1G 15 6 -75 -0 0 -0 64 -- 0.01 0.00 0.13

1H 15 6 -43 -0 0 -0 22 -- 0.01 0.00 0.05

1I 15 -6 -66 0 0 0 52 -- 0.01 0.00 0.11

1J 15 -6 -52 0 0 0 34 -- 0.01 0.00 0.07

1K 15 -6 -66 -0 0 -0 52 -- 0.01 0.00 0.11

1L 15 -6 -52 -0 0 -0 34 -- 0.01 0.00 0.07

1M 15 6 -66 0 0 0 52 -- 0.01 0.00 0.11

1N 15 6 -52 0 0 0 34 -- 0.01 0.00 0.07

1O 15 6 -66 -0 0 -0 52 -- 0.01 0.00 0.11

1P 15 6 -52 -0 0 -0 34 -- 0.01 0.00 0.07

2 15 1 -307 -0 0 -0 205 -- 0.06 0.00 0.42

7 15 1 -215 -0 0 -0 145 -- 0.04 0.00 0.29

8 15 1 -307 -0 0 -0 205 -- 0.06 0.00 0.42

9 15 1 -308 0 0 0 205 -- 0.06 0.00 0.42

10 15 0 -38 -0 0 -0 31 -- 0.01 0.00 0.06

11 15 1 -192 -0 0 -0 130 -- 0.04 0.00 0.27

12 15 1 -193 0 0 0 131 -- 0.04 0.00 0.27

13 15 1 -308 0 0 0 205 -- 0.06 0.00 0.42

1A 30 -6 -69 0 0 0 53 -- 0.01 0.00 0.11

1B 30 -6 -37 0 0 0 16 -- 0.01 0.00 0.03

1C 30 -6 -69 -0 0 -0 53 -- 0.01 0.00 0.11

1D 30 -6 -37 -0 0 -0 16 -- 0.01 0.00 0.03

1E 30 6 -69 0 0 0 53 -- 0.01 0.00 0.11

1F 30 6 -37 0 0 0 16 -- 0.01 0.00 0.03

1G 30 6 -69 -0 0 -0 53 -- 0.01 0.00 0.11

1H 30 6 -37 -0 0 -0 16 -- 0.01 0.00 0.03

1I 30 -6 -60 0 0 0 42 -- 0.01 0.00 0.09

1J 30 -6 -46 0 0 0 27 -- 0.01 0.00 0.05

1K 30 -6 -60 -0 0 -0 42 -- 0.01 0.00 0.09

1L 30 -6 -46 -0 0 -0 27 -- 0.01 0.00 0.05

1M 30 6 -60 0 0 0 42 -- 0.01 0.00 0.09

1N 30 6 -46 0 0 0 27 -- 0.01 0.00 0.05

1O 30 6 -60 -0 0 -0 42 -- 0.01 0.00 0.09

1P 30 6 -46 -0 0 -0 27 -- 0.01 0.00 0.05

2 30 1 -273 -0 0 -0 161 -- 0.05 0.00 0.33

7 30 1 -191 -0 0 -0 115 -- 0.04 0.00 0.23

8 30 1 -273 -0 0 -0 161 -- 0.05 0.00 0.33

9 30 1 -274 0 0 0 162 -- 0.05 0.00 0.33

10 30 0 -35 -0 0 -0 25 -- 0.01 0.00 0.05

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Pag. 10

11 30 1 -171 -0 0 -0 103 -- 0.03 0.00 0.21

12 30 1 -172 0 0 0 103 -- 0.03 0.00 0.21

13 30 1 -274 0 0 0 162 -- 0.05 0.00 0.33

1A 45 -6 -63 0 0 0 43 -- 0.01 0.00 0.09

1B 45 -6 -31 0 0 0 11 -- 0.01 0.00 0.02

1C 45 -6 -63 -0 0 -0 43 -- 0.01 0.00 0.09

1D 45 -6 -31 -0 0 -0 11 -- 0.01 0.00 0.02

1E 45 6 -63 0 0 0 43 -- 0.01 0.00 0.09

1F 45 6 -31 0 0 0 11 -- 0.01 0.00 0.02

1G 45 6 -63 -0 0 -0 43 -- 0.01 0.00 0.09

1H 45 6 -31 -0 0 -0 11 -- 0.01 0.00 0.02

1I 45 -6 -54 0 0 0 34 -- 0.01 0.00 0.07

1J 45 -6 -40 0 0 0 20 -- 0.01 0.00 0.04

1K 45 -6 -54 -0 0 -0 34 -- 0.01 0.00 0.07

1L 45 -6 -40 -0 0 -0 20 -- 0.01 0.00 0.04

1M 45 6 -54 0 0 0 34 -- 0.01 0.00 0.07

1N 45 6 -40 0 0 0 20 -- 0.01 0.00 0.04

1O 45 6 -54 -0 0 -0 34 -- 0.01 0.00 0.07

1P 45 6 -40 -0 0 -0 20 -- 0.01 0.00 0.04

2 45 1 -239 -0 0 -0 123 -- 0.04 0.00 0.25

7 45 1 -168 -0 0 -0 88 -- 0.03 0.00 0.18

8 45 1 -239 -0 0 -0 123 -- 0.04 0.00 0.25

9 45 1 -240 0 0 0 123 -- 0.04 0.00 0.25

10 45 0 -32 -0 0 -0 20 -- 0.01 0.00 0.04

11 45 1 -150 -0 0 -0 79 -- 0.03 0.00 0.16

12 45 1 -152 0 0 0 79 -- 0.03 0.00 0.16

13 45 1 -241 0 0 0 123 -- 0.04 0.00 0.25

1A 60 -6 -58 0 0 0 34 -- 0.01 0.00 0.07

1B 60 -6 -26 0 0 0 7 -- 0.00 0.00 0.01

1C 60 -6 -58 -0 0 -0 34 -- 0.01 0.00 0.07

1D 60 -6 -26 -0 0 -0 7 -- 0.00 0.00 0.01

1E 60 6 -58 0 0 0 34 -- 0.01 0.00 0.07

1F 60 6 -26 0 0 0 7 -- 0.00 0.00 0.01

1G 60 6 -58 -0 0 -0 34 -- 0.01 0.00 0.07

1H 60 6 -26 -0 0 -0 7 -- 0.00 0.00 0.01

1I 60 -6 -49 0 0 0 26 -- 0.01 0.00 0.05

1J 60 -6 -34 0 0 0 15 -- 0.01 0.00 0.03

1K 60 -6 -49 -0 0 -0 26 -- 0.01 0.00 0.05

1L 60 -6 -34 -0 0 -0 15 -- 0.01 0.00 0.03

1M 60 6 -49 0 0 0 26 -- 0.01 0.00 0.05

1N 60 6 -34 0 0 0 15 -- 0.01 0.00 0.03

1O 60 6 -49 -0 0 -0 26 -- 0.01 0.00 0.05

1P 60 6 -34 -0 0 -0 15 -- 0.01 0.00 0.03

2 60 1 -206 -0 0 -0 90 -- 0.04 0.00 0.18

7 60 1 -145 -0 0 -0 64 -- 0.03 0.00 0.13

8 60 1 -206 -0 0 -0 90 -- 0.04 0.00 0.18

9 60 1 -206 0 0 0 90 -- 0.04 0.00 0.18

10 60 0 -29 -0 0 -0 16 -- 0.01 0.00 0.03

11 60 1 -130 -0 0 -0 58 -- 0.02 0.00 0.12

12 60 1 -131 0 0 0 58 -- 0.02 0.00 0.12

13 60 1 -207 0 0 0 90 -- 0.04 0.00 0.18

1A 75 -6 -52 0 0 0 26 -- 0.01 0.00 0.05

1B 75 -6 -20 0 0 0 3 -- 0.00 0.00 0.01

1C 75 -6 -52 -0 0 -0 26 -- 0.01 0.00 0.05

1D 75 -6 -20 -0 0 -0 3 -- 0.00 0.00 0.01

1E 75 6 -52 0 0 0 26 -- 0.01 0.00 0.05

1F 75 6 -20 0 0 0 3 -- 0.00 0.00 0.01

1G 75 6 -52 -0 0 -0 26 -- 0.01 0.00 0.05

1H 75 6 -20 -0 0 -0 3 -- 0.00 0.00 0.01

1I 75 -6 -43 0 0 0 19 -- 0.01 0.00 0.04

1J 75 -6 -29 0 0 0 10 -- 0.01 0.00 0.02

1K 75 -6 -43 -0 0 -0 19 -- 0.01 0.00 0.04

1L 75 -6 -29 -0 0 -0 10 -- 0.01 0.00 0.02

1M 75 6 -43 0 0 0 19 -- 0.01 0.00 0.04

1N 75 6 -29 0 0 0 10 -- 0.01 0.00 0.02

1O 75 6 -43 -0 0 -0 19 -- 0.01 0.00 0.04

1P 75 6 -29 -0 0 -0 10 -- 0.01 0.00 0.02

2 75 1 -172 -0 0 -0 61 -- 0.03 0.00 0.12

7 75 1 -122 -0 0 -0 44 -- 0.02 0.00 0.09

8 75 1 -172 -0 0 -0 61 -- 0.03 0.00 0.12

9 75 1 -173 0 0 0 61 -- 0.03 0.00 0.12

10 75 0 -26 -0 0 -0 12 -- 0.00 0.00 0.02

11 75 1 -109 -0 0 -0 40 -- 0.02 0.00 0.08

12 75 1 -111 0 0 0 40 -- 0.02 0.00 0.08

13 75 1 -173 0 0 0 61 -- 0.03 0.00 0.12

1A 90 -6 -46 0 0 0 18 -- 0.01 0.00 0.04

1B 90 -6 -14 0 0 0 1 -- 0.00 0.00 0.00

1C 90 -6 -46 -0 0 -0 18 -- 0.01 0.00 0.04

1D 90 -6 -14 -0 0 -0 1 -- 0.00 0.00 0.00

1E 90 6 -46 0 0 0 18 -- 0.01 0.00 0.04

1F 90 6 -14 0 0 0 1 -- 0.00 0.00 0.00

1G 90 6 -46 -0 0 -0 18 -- 0.01 0.00 0.04

1H 90 6 -14 -0 0 -0 1 -- 0.00 0.00 0.00

1I 90 -6 -37 0 0 0 13 -- 0.01 0.00 0.03

1J 90 -6 -23 0 0 0 6 -- 0.00 0.00 0.01

1K 90 -6 -37 -0 0 -0 13 -- 0.01 0.00 0.03

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Pag. 11

1L 90 -6 -23 -0 0 -0 6 -- 0.00 0.00 0.01

1M 90 6 -37 0 0 0 13 -- 0.01 0.00 0.03

1N 90 6 -23 0 0 0 6 -- 0.00 0.00 0.01

1O 90 6 -37 -0 0 -0 13 -- 0.01 0.00 0.03

1P 90 6 -23 -0 0 -0 6 -- 0.00 0.00 0.01

2 90 1 -138 -0 0 -0 38 -- 0.03 0.00 0.08

7 90 1 -98 -0 0 -0 28 -- 0.02 0.00 0.06

8 90 1 -138 -0 0 -0 38 -- 0.03 0.00 0.08

9 90 1 -139 0 0 0 38 -- 0.03 0.00 0.08

10 90 0 -23 -0 0 -0 8 -- 0.00 0.00 0.02

11 90 1 -89 -0 0 -0 25 -- 0.02 0.00 0.05

12 90 1 -90 0 0 0 25 -- 0.02 0.00 0.05

13 90 1 -139 0 0 0 38 -- 0.03 0.00 0.08

1A 105 -6 -40 0 0 0 12 -- 0.01 0.00 0.02

1B 105 -6 -8 0 0 0 -1 -- 0.00 0.00 0.00

1C 105 -6 -40 -0 0 -0 12 -- 0.01 0.00 0.02

1D 105 -6 -8 -0 0 -0 -1 -- 0.00 0.00 0.00

1E 105 6 -40 0 0 0 12 -- 0.01 0.00 0.02

1F 105 6 -8 0 0 0 -1 -- 0.00 0.00 0.00

1G 105 6 -40 -0 0 -0 12 -- 0.01 0.00 0.02

1H 105 6 -8 -0 0 -0 -1 -- 0.00 0.00 0.00

1I 105 -6 -31 0 0 0 8 -- 0.01 0.00 0.02

1J 105 -6 -17 0 0 0 3 -- 0.00 0.00 0.01

1K 105 -6 -31 -0 0 -0 8 -- 0.01 0.00 0.02

1L 105 -6 -17 -0 0 -0 3 -- 0.00 0.00 0.01

1M 105 6 -31 0 0 0 8 -- 0.01 0.00 0.02

1N 105 6 -17 0 0 0 3 -- 0.00 0.00 0.01

1O 105 6 -31 -0 0 -0 8 -- 0.01 0.00 0.02

1P 105 6 -17 -0 0 -0 3 -- 0.00 0.00 0.01

2 105 1 -104 -0 0 -0 20 -- 0.02 0.00 0.04

7 105 1 -75 -0 0 -0 15 -- 0.01 0.00 0.03

8 105 1 -104 -0 0 -0 20 -- 0.02 0.00 0.04

9 105 1 -105 0 0 -0 20 -- 0.02 0.00 0.04

10 105 0 -19 -0 0 -0 5 -- 0.00 0.00 0.01

11 105 1 -68 -0 0 -0 14 -- 0.01 0.00 0.03

12 105 1 -69 0 0 0 13 -- 0.01 0.00 0.03

13 105 1 -106 0 0 0 19 -- 0.02 0.00 0.04

1A 120 -6 -35 0 0 -0 6 -- 0.01 0.00 0.01

1B 120 -6 -3 0 0 -0 -2 -- 0.00 0.00 0.00

1C 120 -6 -35 -0 0 0 6 -- 0.01 0.00 0.01

1D 120 -6 -3 -0 0 0 -2 -- 0.00 0.00 0.00

1E 120 6 -35 0 0 -0 6 -- 0.01 0.00 0.01

1F 120 6 -3 0 0 -0 -2 -- 0.00 0.00 0.00

1G 120 6 -35 -0 0 0 6 -- 0.01 0.00 0.01

1H 120 6 -3 -0 0 0 -2 -- 0.00 0.00 0.00

1I 120 -6 -26 0 0 -0 4 -- 0.00 0.00 0.01

1J 120 -6 -11 0 0 -0 1 -- 0.00 0.00 0.00

1K 120 -6 -26 -0 0 0 4 -- 0.00 0.00 0.01

1L 120 -6 -11 -0 0 0 1 -- 0.00 0.00 0.00

1M 120 6 -26 0 0 -0 4 -- 0.00 0.00 0.01

1N 120 6 -11 0 0 -0 1 -- 0.00 0.00 0.00

1O 120 6 -26 -0 0 0 4 -- 0.00 0.00 0.01

1P 120 6 -11 -0 0 0 1 -- 0.00 0.00 0.00

2 120 1 -70 -0 0 -0 7 -- 0.01 0.00 0.01

7 120 1 -52 -0 0 -0 5 -- 0.01 0.00 0.01

8 120 1 -70 -0 0 -0 7 -- 0.01 0.00 0.01

9 120 1 -71 0 0 -0 6 -- 0.01 0.00 0.01

10 120 0 -16 -0 0 -0 2 -- 0.00 0.00 0.00

11 120 1 -47 -0 0 -0 5 -- 0.01 0.00 0.01

12 120 1 -49 0 0 -0 4 -- 0.01 0.00 0.01

13 120 1 -72 0 0 -0 6 -- 0.01 0.00 0.01

1A 135 -6 -29 0 0 -0 2 -- 0.01 0.00 0.00

1B 135 -6 3 0 0 -0 -2 -- 0.00 0.00 0.00

1C 135 -6 -29 -0 0 0 2 -- 0.01 0.00 0.00

1D 135 -6 3 -0 0 0 -2 -- 0.00 0.00 0.00

1E 135 6 -29 0 0 -0 2 -- 0.01 0.00 0.00

1F 135 6 3 0 0 -0 -2 -- 0.00 0.00 0.00

1G 135 6 -29 -0 0 0 2 -- 0.01 0.00 0.00

1H 135 6 3 -0 0 0 -2 -- 0.00 0.00 0.00

1I 135 -6 -20 0 0 -0 0 -- 0.00 0.00 0.00

1J 135 -6 -6 0 0 -0 -0 -- 0.00 0.00 0.00

1K 135 -6 -20 -0 0 0 0 -- 0.00 0.00 0.00

1L 135 -6 -6 -0 0 0 -0 -- 0.00 0.00 0.00

1M 135 6 -20 0 0 -0 0 -- 0.00 0.00 0.00

1N 135 6 -6 0 0 -0 -0 -- 0.00 0.00 0.00

1O 135 6 -20 -0 0 0 0 -- 0.00 0.00 0.00

1P 135 6 -6 -0 0 0 -0 -- 0.00 0.00 0.00

2 135 1 -37 -0 0 0 -1 -- 0.01 0.00 0.00

7 135 1 -29 -0 0 0 -1 -- 0.01 0.00 0.00

8 135 1 -37 -0 0 0 -1 -- 0.01 0.00 0.00

9 135 1 -38 0 0 -0 -2 -- 0.01 0.00 0.00

10 135 0 -13 -0 0 0 0 -- 0.00 0.00 0.00

11 135 1 -27 -0 0 0 -1 -- 0.00 0.00 0.00

12 135 1 -28 0 0 -0 -2 -- 0.01 0.00 0.00

13 135 1 -38 0 0 -0 -2 -- 0.01 0.00 0.00

1A 150 -6 -23 0 0 -0 -2 -- 0.00 0.00 0.01

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1B 150 -6 9 0 0 -0 -1 -- 0.00 0.00 0.00

1C 150 -6 -23 -0 0 0 -2 -- 0.00 0.00 0.01

1D 150 -6 9 -0 0 0 -1 -- 0.00 0.00 0.00

1E 150 6 -23 0 0 -0 -2 -- 0.00 0.00 0.01

1F 150 6 9 0 0 -0 -1 -- 0.00 0.00 0.00

1G 150 6 -23 -0 0 0 -2 -- 0.00 0.00 0.01

1H 150 6 9 -0 0 0 -1 -- 0.00 0.00 0.00

1I 150 -6 -14 0 0 -0 -2 -- 0.00 0.00 0.00

1J 150 -6 0 0 0 -0 -1 -- 0.00 0.00 0.00

1K 150 -6 -14 -0 0 0 -2 -- 0.00 0.00 0.01

1L 150 -6 0 -0 0 0 -1 -- 0.00 0.00 0.00

1M 150 6 -14 0 0 -0 -2 -- 0.00 0.00 0.01

1N 150 6 0 0 0 -0 -1 -- 0.00 0.00 0.00

1O 150 6 -14 -0 0 0 -2 -- 0.00 0.00 0.00

1P 150 6 0 -0 0 0 -1 -- 0.00 0.00 0.00

2 150 1 -3 -0 0 0 -4 -- 0.00 0.00 0.01

7 150 1 -5 -0 0 0 -3 -- 0.00 0.00 0.01

8 150 1 -3 -0 0 0 -4 -- 0.00 0.00 0.01

9 150 1 -4 0 0 -0 -5 -- 0.00 0.00 0.01

10 150 0 -10 -0 0 0 -2 -- 0.00 0.00 0.00

11 150 1 -6 -0 0 0 -3 -- 0.00 0.00 0.01

12 150 1 -7 0 0 -0 -5 -- 0.00 0.00 0.01

13 150 1 -4 0 0 -0 -6 -- 0.00 0.00 0.01

Verifica di STABILITA' e/o STABILITA' FLESSO TORSIONALE

------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

---------------

NC Fx My Mz Classe min. ky kz kLT LT I.S.n. I.S.m. I.S. Nota

-- --------------

daN daN*m

------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

---------------

1A -6 0 75 -- 0.6763 1.0000 1.0002 -- -- 0.00 -- 0.15 Snell. 'zx'=

82

1B -6 0 29 -- 0.6763 1.0000 1.0004 -- -- 0.00 -- 0.06 Snell. 'zx'=

82

1C -6 -0 75 -- 0.6763 1.0000 1.0002 -- -- 0.00 -- 0.15 Snell. 'zx'=

82

1D -6 -0 29 -- 0.6763 1.0000 1.0004 -- -- 0.00 -- 0.06 Snell. 'zx'=

82

1I -6 0 62 -- 0.6763 1.0000 1.0002 -- -- 0.00 -- 0.13 Snell. 'zx'=

82

1J -6 0 42 -- 0.6763 1.0000 1.0003 -- -- 0.00 -- 0.09 Snell. 'zx'=

82

1K -6 -0 62 -- 0.6763 1.0000 1.0002 -- -- 0.00 -- 0.13 Snell. 'zx'=

82

1L -6 -0 42 -- 0.6763 1.0000 1.0003 -- -- 0.00 -- 0.09 Snell. 'zx'=

82

ASTA NUM. 4 NI 10 NF 9 Lungh. 190.0 cm SEZ. 2 Pf C 100x 50x15x 3.0

categoria: p.p. y qy tot.

qy medio: 0.0507 0.0507 daN/cm

Sollecitazioni di calcolo e di verifica Indici <= 1 : VERIFICATO

------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

-------------

NC x Fx Fy Fz Mx My Mz Classe I.V.T. I.R.n. I.R. Nota

-- -------------------- ------------------ ------ --------------------

cm daN daN*m

------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

-------------

1A 0 -1 5 0 0 0 0 -- 0.00 0.00 0.00

1B 0 -1 5 0 0 0 -0 -- 0.00 0.00 0.00

1C 0 -1 5 -0 0 -0 0 -- 0.00 0.00 0.00

1D 0 -1 5 -0 0 -0 -0 -- 0.00 0.00 0.00

1E 0 1 5 0 0 0 0 -- 0.00 0.00 0.00

1F 0 1 5 0 0 0 -0 -- 0.00 0.00 0.00

1G 0 1 5 -0 0 -0 0 -- 0.00 0.00 0.00

1H 0 1 5 -0 0 -0 -0 -- 0.00 0.00 0.00

1I 0 -3 5 1 0 1 0 -- 0.00 0.00 0.00

1J 0 -3 5 1 0 1 -0 -- 0.00 0.00 0.00

1K 0 -3 5 -0 0 -1 0 -- 0.00 0.00 0.00

1L 0 -3 5 -0 0 -1 -0 -- 0.00 0.00 0.00

1M 0 2 5 1 0 1 0 -- 0.00 0.00 0.00

1N 0 2 5 1 0 1 -0 -- 0.00 0.00 0.00

1O 0 2 5 -0 0 -1 0 -- 0.00 0.00 0.00

1P 0 2 5 -0 0 -1 -0 -- 0.00 0.00 0.00

2 0 -0 6 0 0 0 -0 -- 0.00 0.00 0.00

7 0 -0 6 0 0 0 -0 -- 0.00 0.00 0.00

8 0 -0 6 0 0 0 -0 -- 0.00 0.00 0.00

9 0 0 6 0 0 1 -0 -- 0.00 0.00 0.00

10 0 -0 6 0 0 0 0 -- 0.00 0.00 0.00

11 0 -0 6 0 0 0 0 -- 0.00 0.00 0.00

12 0 0 6 1 0 1 -0 -- 0.00 0.00 0.00

13 0 0 6 1 0 1 -0 -- 0.00 0.00 0.01

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1B 190 -1 -5 0 0 -0 0 -- 0.00 0.00 0.00

1C 190 -1 -5 -0 0 0 -0 -- 0.00 0.00 0.00

1D 190 -1 -5 -0 0 0 0 -- 0.00 0.00 0.00

1E 190 1 -5 0 0 -0 -0 -- 0.00 0.00 0.00

1F 190 1 -5 0 0 -0 0 -- 0.00 0.00 0.00

1G 190 1 -5 -0 0 0 -0 -- 0.00 0.00 0.00

1H 190 1 -5 -0 0 0 0 -- 0.00 0.00 0.00

1I 190 -3 -5 1 0 -0 -0 -- 0.00 0.00 0.00

1J 190 -3 -5 1 0 -0 0 -- 0.00 0.00 0.00

1K 190 -3 -5 -0 0 0 -0 -- 0.00 0.00 0.00

1L 190 -3 -5 -0 0 0 0 -- 0.00 0.00 0.00

1M 190 2 -5 1 0 -0 -0 -- 0.00 0.00 0.00

1N 190 2 -5 1 0 -0 0 -- 0.00 0.00 0.00

1O 190 2 -5 -0 0 0 -0 -- 0.00 0.00 0.00

1P 190 2 -5 -0 0 0 0 -- 0.00 0.00 0.00

2 190 -0 -6 0 0 -0 0 -- 0.00 0.00 0.00

7 190 -0 -6 0 0 -0 0 -- 0.00 0.00 0.00

8 190 -0 -6 0 0 -0 0 -- 0.00 0.00 0.00

9 190 0 -6 0 0 -0 0 -- 0.00 0.00 0.00

10 190 -0 -6 0 0 -0 0 -- 0.00 0.00 0.00

11 190 -0 -6 0 0 -0 0 -- 0.00 0.00 0.00

12 190 0 -6 1 0 -0 0 -- 0.00 0.00 0.00

13 190 0 -6 1 0 -0 0 -- 0.00 0.00 0.00

Verifica di STABILITA' e/o STABILITA' FLESSO TORSIONALE

------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

---------------

NC Fx My Mz Classe min. ky kz kLT LT I.S.n. I.S.m. I.S. Nota -- --------------

daN daN*m

------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

---------------

1A -1 0 2 -- 0.5292 0.9999 1.0000 -- -- 0.00 -- 0.01 Snell. 'zx'=

103

1B -1 0 2 -- 0.5292 0.9999 1.0000 -- -- 0.00 -- 0.01 Snell. 'zx'=

103

1C -1 -0 2 -- 0.5292 0.9999 1.0000 -- -- 0.00 -- 0.01 Snell. 'zx'=

103

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1D -1 -0 2 -- 0.5292 0.9999 1.0000 -- -- 0.00 -- 0.01 Snell. 'zx'=

103

1I -3 1 2 -- 0.5292 0.9998 1.0001 -- -- 0.00 -- 0.01 Snell. 'zx'=

103

1J -3 1 2 -- 0.5292 0.9998 1.0001 -- -- 0.00 -- 0.01 Snell. 'zx'=

103

1K -3 -1 2 -- 0.5292 0.9998 1.0001 -- -- 0.00 -- 0.01 Snell. 'zx'=

103

1L -3 -1 2 -- 0.5292 0.9998 1.0001 -- -- 0.00 -- 0.01 Snell. 'zx'=

103

2 -0 0 3 -- 0.5292 1.0000 1.0000 -- -- 0.00 -- 0.01 Snell. 'zx'=

103

7 -0 0 3 -- 0.5292 1.0000 1.0000 -- -- 0.00 -- 0.01 Snell. 'zx'=

103

8 -0 0 3 -- 0.5292 1.0000 1.0000 -- -- 0.00 -- 0.01 Snell. 'zx'=

103

10 -0 0 3 -- 0.5292 1.0000 1.0000 -- -- 0.00 -- 0.01 Snell. 'zx'=

103

11 -0 0 3 -- 0.5292 1.0000 1.0000 -- -- 0.00 -- 0.01 Snell. 'zx'=

103

ASTA NUM. 5 NI 11 NF 5 Lungh. 190.0 cm SEZ. 2 Pf C 100x 50x15x 3.0

categoria: p.p. y qy tot.

qy medio: -0.0507 -0.0507 daN/cm

Sollecitazioni di calcolo e di verifica Indici <= 1 : VERIFICATO

------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

-------------

NC x Fx Fy Fz Mx My Mz Classe I.V.T. I.R.n. I.R. Nota

-- -------------------- ------------------ ------ --------------------

cm daN daN*m

------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

-------------

1A 0 -0 -5 0 0 0 1 -- 0.00 0.00 0.00

1B 0 -0 -4 0 0 0 -0 -- 0.00 0.00 0.00

1C 0 -0 -5 -0 0 -0 1 -- 0.00 0.00 0.00

1D 0 -0 -4 -0 0 -0 -0 -- 0.00 0.00 0.00

1E 0 1 -5 0 0 0 1 -- 0.00 0.00 0.00

1F 0 1 -4 0 0 0 -0 -- 0.00 0.00 0.00

1G 0 1 -5 -0 0 -0 1 -- 0.00 0.00 0.00

1H 0 1 -4 -0 0 -0 -0 -- 0.00 0.00 0.00

1I 0 -0 -5 0 0 0 1 -- 0.00 0.00 0.00

1J 0 -0 -4 0 0 0 -0 -- 0.00 0.00 0.00

1K 0 -0 -5 -0 0 -0 1 -- 0.00 0.00 0.00

1L 0 -0 -4 -0 0 -0 -0 -- 0.00 0.00 0.00

1M 0 0 -5 0 0 0 1 -- 0.00 0.00 0.00

1N 0 0 -4 0 0 0 -0 -- 0.00 0.00 0.00

1O 0 0 -5 -0 0 -0 1 -- 0.00 0.00 0.00

1P 0 0 -4 -0 0 -0 -0 -- 0.00 0.00 0.00

2 0 1 -6 0 0 0 4 -- 0.00 0.00 0.01

7 0 1 -6 0 0 0 3 -- 0.00 0.00 0.01

8 0 1 -6 0 0 0 4 -- 0.00 0.00 0.01

9 0 1 -6 -0 0 -0 4 -- 0.00 0.00 0.01

10 0 0 -6 0 0 0 -0 -- 0.00 0.00 0.00

11 0 1 -6 0 0 0 2 -- 0.00 0.00 0.01

12 0 1 -5 -0 0 -0 1 -- 0.00 0.00 0.00

13 0 1 -5 -0 0 -0 3 -- 0.00 0.00 0.01

1A 19 -0 -4 0 0 0 -0 -- 0.00 0.00 0.00

1B 19 -0 -4 0 0 0 -1 -- 0.00 0.00 0.00

1C 19 -0 -4 -0 0 -0 -0 -- 0.00 0.00 0.00

1D 19 -0 -4 -0 0 -0 -1 -- 0.00 0.00 0.00

1E 19 1 -4 0 0 0 -0 -- 0.00 0.00 0.00

1F 19 1 -4 0 0 0 -1 -- 0.00 0.00 0.00

1G 19 1 -4 -0 0 -0 -0 -- 0.00 0.00 0.00

1H 19 1 -4 -0 0 -0 -1 -- 0.00 0.00 0.00

1I 19 -0 -4 0 0 0 -0 -- 0.00 0.00 0.00

1J 19 -0 -3 0 0 0 -1 -- 0.00 0.00 0.00

1K 19 -0 -4 -0 0 -0 -0 -- 0.00 0.00 0.00

1L 19 -0 -3 -0 0 -0 -1 -- 0.00 0.00 0.00

1M 19 0 -4 0 0 0 -0 -- 0.00 0.00 0.00

1N 19 0 -3 0 0 0 -1 -- 0.00 0.00 0.00

1O 19 0 -4 -0 0 -0 -0 -- 0.00 0.00 0.00

1P 19 0 -3 -0 0 -0 -1 -- 0.00 0.00 0.00

2 19 1 -5 0 0 0 3 -- 0.00 0.00 0.01

7 19 1 -5 0 0 0 2 -- 0.00 0.00 0.00

8 19 1 -5 0 0 0 3 -- 0.00 0.00 0.01

9 19 1 -4 -0 0 -0 3 -- 0.00 0.00 0.01

10 19 0 -5 0 0 0 -1 -- 0.00 0.00 0.00

11 19 1 -5 0 0 0 1 -- 0.00 0.00 0.00

12 19 1 -4 -0 0 -0 0 -- 0.00 0.00 0.00

13 19 1 -4 -0 0 -0 2 -- 0.00 0.00 0.01

1A 38 -0 -3 0 0 0 -1 -- 0.00 0.00 0.00

1B 38 -0 -3 0 0 0 -2 -- 0.00 0.00 0.00

1C 38 -0 -3 -0 0 -0 -1 -- 0.00 0.00 0.00

1D 38 -0 -3 -0 0 -0 -2 -- 0.00 0.00 0.00

1E 38 1 -3 0 0 0 -1 -- 0.00 0.00 0.00

1F 38 1 -3 0 0 0 -2 -- 0.00 0.00 0.00

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1G 38 1 -3 -0 0 -0 -1 -- 0.00 0.00 0.00

1H 38 1 -3 -0 0 -0 -2 -- 0.00 0.00 0.00

1I 38 -0 -3 0 0 0 -1 -- 0.00 0.00 0.00

1J 38 -0 -2 0 0 0 -1 -- 0.00 0.00 0.00

1K 38 -0 -3 -0 0 -0 -1 -- 0.00 0.00 0.00

1L 38 -0 -2 -0 0 -0 -1 -- 0.00 0.00 0.00

1M 38 0 -3 0 0 0 -1 -- 0.00 0.00 0.00

1N 38 0 -2 0 0 0 -1 -- 0.00 0.00 0.00

1O 38 0 -3 -0 0 -0 -1 -- 0.00 0.00 0.00

1P 38 0 -2 -0 0 -0 -1 -- 0.00 0.00 0.00

2 38 1 -4 0 0 0 2 -- 0.00 0.00 0.01

7 38 1 -4 0 0 0 1 -- 0.00 0.00 0.00

8 38 1 -4 0 0 0 2 -- 0.00 0.00 0.01

9 38 1 -3 -0 0 -0 2 -- 0.00 0.00 0.00

10 38 0 -4 0 0 0 -2 -- 0.00 0.00 0.00

11 38 1 -4 0 0 0 0 -- 0.00 0.00 0.00

12 38 1 -3 -0 0 -0 -0 -- 0.00 0.00 0.00

13 38 1 -3 -0 0 -0 2 -- 0.00 0.00 0.00

1A 57 -0 -2 0 0 0 -1 -- 0.00 0.00 0.00

1B 57 -0 -2 0 0 0 -2 -- 0.00 0.00 0.00

1C 57 -0 -2 -0 0 -0 -1 -- 0.00 0.00 0.00

1D 57 -0 -2 -0 0 -0 -2 -- 0.00 0.00 0.00

1E 57 1 -2 0 0 0 -1 -- 0.00 0.00 0.00

1F 57 1 -2 0 0 0 -2 -- 0.00 0.00 0.00

1G 57 1 -2 -0 0 -0 -1 -- 0.00 0.00 0.00

1H 57 1 -2 -0 0 -0 -2 -- 0.00 0.00 0.00

1I 57 -0 -2 0 0 0 -1 -- 0.00 0.00 0.00

1J 57 -0 -1 0 0 0 -2 -- 0.00 0.00 0.00

1K 57 -0 -2 -0 0 -0 -1 -- 0.00 0.00 0.00

1L 57 -0 -1 -0 0 -0 -2 -- 0.00 0.00 0.00

1M 57 0 -2 0 0 0 -1 -- 0.00 0.00 0.00

1N 57 0 -1 0 0 0 -2 -- 0.00 0.00 0.00

1O 57 0 -2 -0 0 -0 -1 -- 0.00 0.00 0.00

1P 57 0 -1 -0 0 -0 -2 -- 0.00 0.00 0.00

2 57 1 -2 0 0 0 2 -- 0.00 0.00 0.00

7 57 1 -2 0 0 0 0 -- 0.00 0.00 0.00

8 57 1 -2 0 0 0 2 -- 0.00 0.00 0.00

9 57 1 -2 -0 0 -0 2 -- 0.00 0.00 0.00

10 57 0 -3 0 0 0 -3 -- 0.00 0.00 0.01

11 57 1 -2 0 0 0 -0 -- 0.00 0.00 0.00

12 57 1 -1 -0 0 -0 -1 -- 0.00 0.00 0.00

13 57 1 -1 -0 0 -0 1 -- 0.00 0.00 0.00

1A 76 -0 -1 0 0 0 -1 -- 0.00 0.00 0.00

1B 76 -0 -1 0 0 0 -2 -- 0.00 0.00 0.01

1C 76 -0 -1 -0 0 -0 -1 -- 0.00 0.00 0.00

1D 76 -0 -1 -0 0 -0 -2 -- 0.00 0.00 0.01

1E 76 1 -1 0 0 0 -1 -- 0.00 0.00 0.00

1F 76 1 -1 0 0 0 -2 -- 0.00 0.00 0.01

1G 76 1 -1 -0 0 -0 -1 -- 0.00 0.00 0.00

1H 76 1 -1 -0 0 -0 -2 -- 0.00 0.00 0.01

1I 76 -0 -2 0 0 0 -2 -- 0.00 0.00 0.00

1J 76 -0 -0 0 0 0 -2 -- 0.00 0.00 0.00

1K 76 -0 -2 -0 0 -0 -2 -- 0.00 0.00 0.00

1L 76 -0 -0 -0 0 -0 -2 -- 0.00 0.00 0.00

1M 76 0 -2 0 0 0 -2 -- 0.00 0.00 0.00

1N 76 0 -0 0 0 0 -2 -- 0.00 0.00 0.00

1O 76 0 -2 -0 0 -0 -2 -- 0.00 0.00 0.00

1P 76 0 -0 -0 0 -0 -2 -- 0.00 0.00 0.00

2 76 1 -1 0 0 0 2 -- 0.00 0.00 0.00

7 76 1 -1 0 0 0 -0 -- 0.00 0.00 0.00

8 76 1 -1 0 0 0 2 -- 0.00 0.00 0.00

9 76 1 -1 -0 0 -0 1 -- 0.00 0.00 0.00

10 76 0 -1 0 0 0 -3 -- 0.00 0.00 0.01

11 76 1 -1 0 0 0 -0 -- 0.00 0.00 0.00

12 76 1 -0 -0 0 -0 -1 -- 0.00 0.00 0.00

13 76 1 -0 -0 0 -0 1 -- 0.00 0.00 0.00

1A 95 -0 -0 0 0 -0 -1 -- 0.00 0.00 0.00

1B 95 -0 0 0 0 -0 -3 -- 0.00 0.00 0.01

1C 95 -0 -0 -0 0 -0 -1 -- 0.00 0.00 0.00

1D 95 -0 0 -0 0 -0 -3 -- 0.00 0.00 0.01

1E 95 1 -0 0 0 -0 -1 -- 0.00 0.00 0.00

1F 95 1 0 0 0 -0 -3 -- 0.00 0.00 0.01

1G 95 1 -0 -0 0 -0 -1 -- 0.00 0.00 0.00

1H 95 1 0 -0 0 -0 -3 -- 0.00 0.00 0.01

1I 95 -0 -1 0 0 -0 -2 -- 0.00 0.00 0.00

1J 95 -0 1 0 0 -0 -2 -- 0.00 0.00 0.00

1K 95 -0 -1 -0 0 -0 -2 -- 0.00 0.00 0.00

1L 95 -0 1 -0 0 -0 -2 -- 0.00 0.00 0.00

1M 95 0 -1 0 0 -0 -2 -- 0.00 0.00 0.00

1N 95 0 1 0 0 -0 -2 -- 0.00 0.00 0.00

1O 95 0 -1 -0 0 -0 -2 -- 0.00 0.00 0.00

1P 95 0 1 -0 0 -0 -2 -- 0.00 0.00 0.00

2 95 1 0 0 0 -0 1 -- 0.00 0.00 0.00

7 95 1 0 0 0 -0 -0 -- 0.00 0.00 0.00

8 95 1 0 0 0 -0 1 -- 0.00 0.00 0.00

9 95 1 1 -0 0 -0 1 -- 0.00 0.00 0.00

10 95 0 0 0 0 -0 -3 -- 0.00 0.00 0.01

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11 95 1 0 0 0 -0 -1 -- 0.00 0.00 0.00

12 95 1 1 -0 0 -0 -1 -- 0.00 0.00 0.00

13 95 1 1 -0 0 -0 1 -- 0.00 0.00 0.00

1A 114 -0 1 0 0 -0 -1 -- 0.00 0.00 0.00

1B 114 -0 1 0 0 -0 -2 -- 0.00 0.00 0.01

1C 114 -0 1 -0 0 0 -1 -- 0.00 0.00 0.00

1D 114 -0 1 -0 0 0 -2 -- 0.00 0.00 0.01

1E 114 1 1 0 0 -0 -1 -- 0.00 0.00 0.00

1F 114 1 1 0 0 -0 -2 -- 0.00 0.00 0.01

1G 114 1 1 -0 0 0 -1 -- 0.00 0.00 0.00

1H 114 1 1 -0 0 0 -2 -- 0.00 0.00 0.01

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1J 114 -0 2 0 0 -0 -2 -- 0.00 0.00 0.00

1K 114 -0 0 -0 0 0 -2 -- 0.00 0.00 0.00

1L 114 -0 2 -0 0 0 -2 -- 0.00 0.00 0.00

1M 114 0 0 0 0 -0 -2 -- 0.00 0.00 0.00

1N 114 0 2 0 0 -0 -2 -- 0.00 0.00 0.00

1O 114 0 0 -0 0 0 -2 -- 0.00 0.00 0.00

1P 114 0 2 -0 0 0 -2 -- 0.00 0.00 0.00

2 114 1 1 0 0 -0 2 -- 0.00 0.00 0.00

7 114 1 1 0 0 -0 -0 -- 0.00 0.00 0.00

8 114 1 1 0 0 -0 2 -- 0.00 0.00 0.00

9 114 1 2 -0 0 -0 2 -- 0.00 0.00 0.00

10 114 0 1 0 0 -0 -3 -- 0.00 0.00 0.01

11 114 1 1 0 0 -0 -0 -- 0.00 0.00 0.00

12 114 1 2 -0 0 0 -0 -- 0.00 0.00 0.00

13 114 1 2 -0 0 0 2 -- 0.00 0.00 0.00

1A 133 -0 2 0 0 -0 -1 -- 0.00 0.00 0.00

1B 133 -0 2 0 0 -0 -2 -- 0.00 0.00 0.00

1C 133 -0 2 -0 0 0 -1 -- 0.00 0.00 0.00

1D 133 -0 2 -0 0 0 -2 -- 0.00 0.00 0.00

1E 133 1 2 0 0 -0 -1 -- 0.00 0.00 0.00

1F 133 1 2 0 0 -0 -2 -- 0.00 0.00 0.00

1G 133 1 2 -0 0 0 -1 -- 0.00 0.00 0.00

1H 133 1 2 -0 0 0 -2 -- 0.00 0.00 0.00

1I 133 -0 1 0 0 -0 -2 -- 0.00 0.00 0.00

1J 133 -0 2 0 0 -0 -1 -- 0.00 0.00 0.00

1K 133 -0 1 -0 0 0 -2 -- 0.00 0.00 0.00

1L 133 -0 2 -0 0 0 -1 -- 0.00 0.00 0.00

1M 133 0 1 0 0 -0 -2 -- 0.00 0.00 0.00

1N 133 0 2 0 0 -0 -1 -- 0.00 0.00 0.00

1O 133 0 1 -0 0 0 -2 -- 0.00 0.00 0.00

1P 133 0 2 -0 0 0 -1 -- 0.00 0.00 0.00

2 133 1 3 0 0 -0 2 -- 0.00 0.00 0.00

7 133 1 3 0 0 -0 0 -- 0.00 0.00 0.00

8 133 1 3 0 0 -0 2 -- 0.00 0.00 0.00

9 133 1 3 -0 0 -0 2 -- 0.00 0.00 0.00

10 133 0 3 0 0 -0 -3 -- 0.00 0.00 0.01

11 133 1 3 0 0 -0 -0 -- 0.00 0.00 0.00

12 133 1 4 -0 0 0 0 -- 0.00 0.00 0.00

13 133 1 4 -0 0 0 2 -- 0.00 0.00 0.00

1A 152 -0 3 0 0 -0 -1 -- 0.00 0.00 0.00

1B 152 -0 3 0 0 -0 -2 -- 0.00 0.00 0.00

1C 152 -0 3 -0 0 0 -1 -- 0.00 0.00 0.00

1D 152 -0 3 -0 0 0 -2 -- 0.00 0.00 0.00

1E 152 1 3 0 0 -0 -1 -- 0.00 0.00 0.00

1F 152 1 3 0 0 -0 -2 -- 0.00 0.00 0.00

1G 152 1 3 -0 0 0 -1 -- 0.00 0.00 0.00

1H 152 1 3 -0 0 0 -2 -- 0.00 0.00 0.00

1I 152 -0 2 0 0 -0 -2 -- 0.00 0.00 0.00

1J 152 -0 3 0 0 -0 -1 -- 0.00 0.00 0.00

1K 152 -0 2 -0 0 0 -2 -- 0.00 0.00 0.00

1L 152 -0 3 -0 0 0 -1 -- 0.00 0.00 0.00

1M 152 0 2 0 0 -0 -2 -- 0.00 0.00 0.00

1N 152 0 3 0 0 -0 -1 -- 0.00 0.00 0.00

1O 152 0 2 -0 0 0 -2 -- 0.00 0.00 0.00

1P 152 0 3 -0 0 0 -1 -- 0.00 0.00 0.00

2 152 1 4 0 0 -0 3 -- 0.00 0.00 0.01

7 152 1 4 0 0 -0 1 -- 0.00 0.00 0.00

8 152 1 4 0 0 -0 3 -- 0.00 0.00 0.01

9 152 1 4 -0 0 -0 3 -- 0.00 0.00 0.01

10 152 0 4 0 0 -0 -2 -- 0.00 0.00 0.00

11 152 1 4 0 0 -0 1 -- 0.00 0.00 0.00

12 152 1 5 -0 0 0 1 -- 0.00 0.00 0.00

13 152 1 5 -0 0 0 3 -- 0.00 0.00 0.01

1A 171 -0 4 0 0 -0 0 -- 0.00 0.00 0.00

1B 171 -0 4 0 0 -0 -1 -- 0.00 0.00 0.00

1C 171 -0 4 -0 0 0 0 -- 0.00 0.00 0.00

1D 171 -0 4 -0 0 0 -1 -- 0.00 0.00 0.00

1E 171 1 4 0 0 -0 0 -- 0.00 0.00 0.00

1F 171 1 4 0 0 -0 -1 -- 0.00 0.00 0.00

1G 171 1 4 -0 0 0 0 -- 0.00 0.00 0.00

1H 171 1 4 -0 0 0 -1 -- 0.00 0.00 0.00

1I 171 -0 3 0 0 -0 -1 -- 0.00 0.00 0.00

1J 171 -0 4 0 0 -0 -0 -- 0.00 0.00 0.00

1K 171 -0 3 -0 0 0 -1 -- 0.00 0.00 0.00

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1L 171 -0 4 -0 0 0 -0 -- 0.00 0.00 0.00

1M 171 0 3 0 0 -0 -1 -- 0.00 0.00 0.00

1N 171 0 4 0 0 -0 -0 -- 0.00 0.00 0.00

1O 171 0 3 -0 0 0 -1 -- 0.00 0.00 0.00

1P 171 0 4 -0 0 0 -0 -- 0.00 0.00 0.00

2 171 1 5 0 0 -0 3 -- 0.00 0.00 0.01

7 171 1 5 0 0 -0 2 -- 0.00 0.00 0.00

8 171 1 5 0 0 -0 3 -- 0.00 0.00 0.01

9 171 1 6 -0 0 0 4 -- 0.00 0.00 0.01

10 171 0 5 0 0 -0 -1 -- 0.00 0.00 0.00

11 171 1 5 0 0 -0 1 -- 0.00 0.00 0.00

12 171 1 6 -0 0 0 2 -- 0.00 0.00 0.00

13 171 1 6 -0 0 0 4 -- 0.00 0.00 0.01

1A 190 -0 4 0 0 -0 1 -- 0.00 0.00 0.00

1B 190 -0 5 0 0 -0 -0 -- 0.00 0.00 0.00

1C 190 -0 4 -0 0 0 1 -- 0.00 0.00 0.00

1D 190 -0 5 -0 0 0 -0 -- 0.00 0.00 0.00

1E 190 1 4 0 0 -0 1 -- 0.00 0.00 0.00

1F 190 1 5 0 0 -0 -0 -- 0.00 0.00 0.00

1G 190 1 4 -0 0 0 1 -- 0.00 0.00 0.00

1H 190 1 5 -0 0 0 -0 -- 0.00 0.00 0.00

1I 190 -0 4 0 0 -0 -0 -- 0.00 0.00 0.00

1J 190 -0 5 0 0 -0 1 -- 0.00 0.00 0.00

1K 190 -0 4 -0 0 0 -0 -- 0.00 0.00 0.00

1L 190 -0 5 -0 0 0 1 -- 0.00 0.00 0.00

1M 190 0 4 0 0 -0 -0 -- 0.00 0.00 0.00

1N 190 0 5 0 0 -0 1 -- 0.00 0.00 0.00

1O 190 0 4 -0 0 0 -0 -- 0.00 0.00 0.00

1P 190 0 5 -0 0 0 1 -- 0.00 0.00 0.00

2 190 1 6 0 0 -0 4 -- 0.00 0.00 0.01

7 190 1 6 0 0 -0 3 -- 0.00 0.00 0.01

8 190 1 6 0 0 -0 4 -- 0.00 0.00 0.01

9 190 1 7 -0 0 0 5 -- 0.00 0.00 0.01

10 190 0 6 0 0 -0 -0 -- 0.00 0.00 0.00

11 190 1 6 0 0 -0 2 -- 0.00 0.00 0.01

12 190 1 7 -0 0 0 4 -- 0.00 0.00 0.01

13 190 1 7 -0 0 0 6 -- 0.00 0.00 0.01

Verifica di STABILITA' e/o STABILITA' FLESSO TORSIONALE

------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

---------------

NC Fx My Mz Classe min. ky kz kLT LT I.S.n. I.S.m. I.S. Nota -- --------------

daN daN*m

------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

---------------

1A -0 -0 -1 -- 0.5292 0.9999 1.0000 -- -- 0.00 -- 0.00 Snell. 'zx'=

103

1B -0 -0 -3 -- 0.5292 0.9999 1.0000 -- -- 0.00 -- 0.01 Snell. 'zx'=

103

1C -0 -0 -1 -- 0.5292 0.9999 1.0000 -- -- 0.00 -- 0.00 Snell. 'zx'=

103

1D -0 -0 -3 -- 0.5292 0.9999 1.0000 -- -- 0.00 -- 0.01 Snell. 'zx'=

103

1I -0 -0 -2 -- 0.5292 1.0000 1.0000 -- -- 0.00 -- 0.00 Snell. 'zx'=

103

1J -0 -0 -2 -- 0.5292 1.0000 1.0000 -- -- 0.00 -- 0.00 Snell. 'zx'=

103

1K -0 -0 -2 -- 0.5292 1.0000 1.0000 -- -- 0.00 -- 0.00 Snell. 'zx'=

103

1L -0 -0 -2 -- 0.5292 1.0000 1.0000 -- -- 0.00 -- 0.00 Snell. 'zx'=

103

ASTA NUM. 6 NI 17 NF 27 Lungh. 127.8 cm SEZ. 2 Pf C 100x 50x15x 3.0

categoria: p.p. y Permanente Neve Vento qy tot.

qy medio: -0.0507 -0.3325 -1.1685 0.7790 -0.7727 daN/cm

Sollecitazioni di calcolo e di verifica Indici <= 1 : VERIFICATO

------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

-------------

NC x Fx Fy Fz Mx My Mz Classe I.V.T. I.R.n. I.R. Nota

-- -------------------- ------------------ ------ --------------------

cm daN daN*m

------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

-------------

1A 0 -8 -13 0 0 0 -15 -- 0.00 0.00 0.03

1B 0 -8 -12 0 0 0 -16 -- 0.00 0.00 0.03

1C 0 -8 -13 -0 0 -0 -15 -- 0.00 0.00 0.03

1D 0 -8 -12 -0 0 -0 -16 -- 0.00 0.00 0.03

1E 0 16 -13 0 0 0 -15 -- 0.00 0.00 0.03

1F 0 16 -12 0 0 0 -16 -- 0.00 0.00 0.03

1G 0 16 -13 -0 0 -0 -15 -- 0.00 0.00 0.03

1H 0 16 -12 -0 0 -0 -16 -- 0.00 0.00 0.03

1I 0 -5 -13 1 0 0 -15 -- 0.00 0.00 0.03

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1J 0 -5 -12 1 0 0 -16 -- 0.00 0.00 0.03

1K 0 -5 -13 -1 0 -1 -15 -- 0.00 0.00 0.03

1L 0 -5 -12 -1 0 -1 -16 -- 0.00 0.00 0.03

1M 0 13 -13 1 0 0 -15 -- 0.00 0.00 0.03

1N 0 13 -12 1 0 0 -16 -- 0.00 0.00 0.03

1O 0 13 -13 -1 0 -1 -15 -- 0.00 0.00 0.03

1P 0 13 -12 -1 0 -1 -16 -- 0.00 0.00 0.04

2 0 125 -75 -0 0 -0 -89 -- 0.01 0.01 0.19

7 0 24 -51 -0 0 -0 -61 -- 0.01 0.00 0.13

8 0 89 -75 -0 0 -0 -89 -- 0.01 0.01 0.19

9 0 33 -75 -1 0 -0 -89 -- 0.01 0.00 0.18

10 0 -0 -6 -0 0 -0 -9 -- 0.00 0.00 0.02

11 0 109 -45 -0 0 -0 -54 -- 0.01 0.01 0.12

12 0 15 -45 -1 0 -1 -54 -- 0.01 0.00 0.11

13 0 30 -75 -1 0 -1 -89 -- 0.01 0.00 0.19

1A 13 -8 -8 0 0 0 -17 -- 0.00 0.00 0.04

1B 13 -8 -7 0 0 0 -17 -- 0.00 0.00 0.04

1C 13 -8 -8 -0 0 -0 -17 -- 0.00 0.00 0.03

1D 13 -8 -7 -0 0 -0 -17 -- 0.00 0.00 0.04

1E 13 16 -8 0 0 0 -17 -- 0.00 0.00 0.04

1F 13 16 -7 0 0 0 -17 -- 0.00 0.00 0.04

1G 13 16 -8 -0 0 -0 -17 -- 0.00 0.00 0.04

1H 13 16 -7 -0 0 -0 -17 -- 0.00 0.00 0.04

1I 13 -5 -8 1 0 0 -17 -- 0.00 0.00 0.04

1J 13 -5 -7 1 0 0 -17 -- 0.00 0.00 0.04

1K 13 -5 -8 -1 0 -0 -17 -- 0.00 0.00 0.04

1L 13 -5 -7 -1 0 -0 -17 -- 0.00 0.00 0.04

1M 13 13 -8 1 0 0 -17 -- 0.00 0.00 0.04

1N 13 13 -7 1 0 0 -17 -- 0.00 0.00 0.04

1O 13 13 -8 -1 0 -0 -17 -- 0.00 0.00 0.04

1P 13 13 -7 -1 0 -0 -17 -- 0.00 0.00 0.04

2 13 125 -46 -0 0 -0 -96 -- 0.01 0.01 0.20

7 13 24 -31 -0 0 -0 -66 -- 0.01 0.00 0.14

8 13 89 -46 -0 0 -0 -96 -- 0.01 0.01 0.20

9 13 33 -46 -1 0 -0 -96 -- 0.01 0.00 0.20

10 13 -0 -4 -0 0 -0 -9 -- 0.00 0.00 0.02

11 13 109 -28 -0 0 -0 -59 -- 0.01 0.01 0.13

12 13 15 -28 -1 0 -0 -59 -- 0.01 0.00 0.12

13 13 30 -46 -1 0 -1 -96 -- 0.01 0.00 0.20

1A 26 -8 -3 0 0 0 -17 -- 0.00 0.00 0.04

1B 26 -8 -2 0 0 0 -17 -- 0.00 0.00 0.04

1C 26 -8 -3 -0 0 -0 -17 -- 0.00 0.00 0.04

1D 26 -8 -2 -0 0 -0 -17 -- 0.00 0.00 0.04

1E 26 16 -3 0 0 0 -17 -- 0.00 0.00 0.04

1F 26 16 -2 0 0 0 -17 -- 0.00 0.00 0.04

1G 26 16 -3 -0 0 -0 -17 -- 0.00 0.00 0.04

1H 26 16 -2 -0 0 -0 -17 -- 0.00 0.00 0.04

1I 26 -5 -3 1 0 0 -17 -- 0.00 0.00 0.04

1J 26 -5 -2 1 0 0 -18 -- 0.00 0.00 0.04

1K 26 -5 -3 -1 0 -0 -17 -- 0.00 0.00 0.04

1L 26 -5 -2 -1 0 -0 -18 -- 0.00 0.00 0.04

1M 26 13 -3 1 0 0 -17 -- 0.00 0.00 0.04

1N 26 13 -2 1 0 0 -18 -- 0.00 0.00 0.04

1O 26 13 -3 -1 0 -0 -17 -- 0.00 0.00 0.04

1P 26 13 -2 -1 0 -0 -18 -- 0.00 0.00 0.04

2 26 125 -17 -0 0 -0 -100 -- 0.00 0.01 0.21

7 26 24 -12 -0 0 -0 -69 -- 0.00 0.00 0.14

8 26 89 -17 -0 0 -0 -100 -- 0.00 0.01 0.21

9 26 33 -17 -1 0 -0 -100 -- 0.00 0.00 0.21

10 26 -0 -1 -0 0 -0 -10 -- 0.00 0.00 0.02

11 26 109 -10 -0 0 -0 -61 -- 0.00 0.01 0.13

12 26 15 -10 -1 0 -0 -61 -- 0.00 0.00 0.13

13 26 30 -17 -1 0 -0 -100 -- 0.00 0.00 0.21

1A 38 -8 2 0 0 0 -17 -- 0.00 0.00 0.04

1B 38 -8 2 0 0 0 -17 -- 0.00 0.00 0.04

1C 38 -8 2 -0 0 -0 -17 -- 0.00 0.00 0.04

1D 38 -8 2 -0 0 -0 -17 -- 0.00 0.00 0.04

1E 38 16 2 0 0 0 -17 -- 0.00 0.00 0.04

1F 38 16 2 0 0 0 -17 -- 0.00 0.00 0.04

1G 38 16 2 -0 0 -0 -17 -- 0.00 0.00 0.04

1H 38 16 2 -0 0 -0 -17 -- 0.00 0.00 0.04

1I 38 -5 2 1 0 0 -17 -- 0.00 0.00 0.04

1J 38 -5 2 1 0 0 -18 -- 0.00 0.00 0.04

1K 38 -5 2 -1 0 -0 -17 -- 0.00 0.00 0.04

1L 38 -5 2 -1 0 -0 -18 -- 0.00 0.00 0.04

1M 38 13 2 1 0 0 -17 -- 0.00 0.00 0.04

1N 38 13 2 1 0 0 -18 -- 0.00 0.00 0.04

1O 38 13 2 -1 0 -0 -17 -- 0.00 0.00 0.04

1P 38 13 2 -1 0 -0 -18 -- 0.00 0.00 0.04

2 38 125 12 -0 0 0 -101 -- 0.00 0.01 0.21

7 38 24 8 -0 0 -0 -69 -- 0.00 0.00 0.14

8 38 89 12 -0 0 0 -101 -- 0.00 0.01 0.21

9 38 33 12 -1 0 -0 -101 -- 0.00 0.00 0.21

10 38 -0 1 -0 0 -0 -10 -- 0.00 0.00 0.02

11 38 109 7 -0 0 0 -62 -- 0.00 0.01 0.13

12 38 15 7 -1 0 -0 -62 -- 0.00 0.00 0.13

13 38 30 12 -1 0 -0 -101 -- 0.00 0.00 0.21

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1A 51 -8 7 0 0 0 -17 -- 0.00 0.00 0.03

1B 51 -8 7 0 0 0 -17 -- 0.00 0.00 0.04

1C 51 -8 7 -0 0 -0 -17 -- 0.00 0.00 0.03

1D 51 -8 7 -0 0 -0 -17 -- 0.00 0.00 0.03

1E 51 16 7 0 0 0 -17 -- 0.00 0.00 0.03

1F 51 16 7 0 0 0 -17 -- 0.00 0.00 0.04

1G 51 16 7 -0 0 -0 -17 -- 0.00 0.00 0.04

1H 51 16 7 -0 0 -0 -17 -- 0.00 0.00 0.04

1I 51 -5 7 1 0 0 -17 -- 0.00 0.00 0.04

1J 51 -5 7 1 0 0 -17 -- 0.00 0.00 0.04

1K 51 -5 7 -1 0 -0 -17 -- 0.00 0.00 0.03

1L 51 -5 7 -1 0 -0 -17 -- 0.00 0.00 0.04

1M 51 13 7 1 0 0 -17 -- 0.00 0.00 0.04

1N 51 13 7 1 0 0 -17 -- 0.00 0.00 0.04

1O 51 13 7 -1 0 -0 -17 -- 0.00 0.00 0.04

1P 51 13 7 -1 0 -0 -17 -- 0.00 0.00 0.04

2 51 125 40 -0 0 0 -97 -- 0.01 0.01 0.21

7 51 24 28 -0 0 0 -67 -- 0.01 0.00 0.14

8 51 89 40 -0 0 0 -97 -- 0.01 0.01 0.20

9 51 33 40 -1 0 -0 -97 -- 0.01 0.00 0.20

10 51 -0 4 -0 0 0 -9 -- 0.00 0.00 0.02

11 51 109 25 -0 0 0 -60 -- 0.00 0.01 0.13

12 51 15 25 -1 0 -0 -60 -- 0.00 0.00 0.12

13 51 30 40 -1 0 -0 -97 -- 0.01 0.00 0.20

1A 64 -8 12 0 0 0 -15 -- 0.00 0.00 0.03

1B 64 -8 12 0 0 0 -16 -- 0.00 0.00 0.03

1C 64 -8 12 -0 0 0 -15 -- 0.00 0.00 0.03

1D 64 -8 12 -0 0 0 -16 -- 0.00 0.00 0.03

1E 64 16 12 0 0 0 -15 -- 0.00 0.00 0.03

1F 64 16 12 0 0 0 -16 -- 0.00 0.00 0.03

1G 64 16 12 -0 0 0 -15 -- 0.00 0.00 0.03

1H 64 16 12 -0 0 0 -16 -- 0.00 0.00 0.03

1I 64 -5 12 1 0 0 -15 -- 0.00 0.00 0.03

1J 64 -5 12 1 0 0 -16 -- 0.00 0.00 0.03

1K 64 -5 12 -1 0 -0 -15 -- 0.00 0.00 0.03

1L 64 -5 12 -1 0 -0 -16 -- 0.00 0.00 0.03

1M 64 13 12 1 0 0 -15 -- 0.00 0.00 0.03

1N 64 13 12 1 0 0 -16 -- 0.00 0.00 0.03

1O 64 13 12 -1 0 -0 -15 -- 0.00 0.00 0.03

1P 64 13 12 -1 0 -0 -16 -- 0.00 0.00 0.03

2 64 125 69 -0 0 0 -90 -- 0.01 0.01 0.19

7 64 24 48 -0 0 0 -62 -- 0.01 0.00 0.13

8 64 89 69 -0 0 0 -90 -- 0.01 0.01 0.19

9 64 33 69 -1 0 -0 -90 -- 0.01 0.00 0.18

10 64 -0 7 -0 0 0 -9 -- 0.00 0.00 0.02

11 64 109 42 -0 0 0 -55 -- 0.01 0.01 0.12

12 64 15 42 -1 0 -0 -55 -- 0.01 0.00 0.11

13 64 30 69 -1 0 -0 -90 -- 0.01 0.00 0.18

1A 77 -8 17 0 0 -0 -14 -- 0.00 0.00 0.03

1B 77 -8 17 0 0 -0 -14 -- 0.00 0.00 0.03

1C 77 -8 17 -0 0 0 -14 -- 0.00 0.00 0.03

1D 77 -8 17 -0 0 0 -14 -- 0.00 0.00 0.03

1E 77 16 17 0 0 -0 -14 -- 0.00 0.00 0.03

1F 77 16 17 0 0 -0 -14 -- 0.00 0.00 0.03

1G 77 16 17 -0 0 0 -14 -- 0.00 0.00 0.03

1H 77 16 17 -0 0 0 -14 -- 0.00 0.00 0.03

1I 77 -5 17 1 0 0 -14 -- 0.00 0.00 0.03

1J 77 -5 17 1 0 0 -14 -- 0.00 0.00 0.03

1K 77 -5 17 -1 0 0 -14 -- 0.00 0.00 0.03

1L 77 -5 17 -1 0 0 -14 -- 0.00 0.00 0.03

1M 77 13 17 1 0 0 -14 -- 0.00 0.00 0.03

1N 77 13 17 1 0 0 -14 -- 0.00 0.00 0.03

1O 77 13 17 -1 0 0 -14 -- 0.00 0.00 0.03

1P 77 13 17 -1 0 0 -14 -- 0.00 0.00 0.03

2 77 125 98 -0 0 0 -80 -- 0.02 0.01 0.17

7 77 24 68 -0 0 0 -55 -- 0.01 0.00 0.11

8 77 89 98 -0 0 0 -80 -- 0.02 0.01 0.17

9 77 33 98 -1 0 0 -80 -- 0.02 0.00 0.16

10 77 -0 9 -0 0 0 -7 -- 0.00 0.00 0.02

11 77 109 60 -0 0 0 -49 -- 0.01 0.01 0.11

12 77 15 60 -1 0 0 -49 -- 0.01 0.00 0.10

13 77 30 98 -1 0 0 -80 -- 0.02 0.00 0.16

1A 89 -8 22 0 0 -0 -11 -- 0.00 0.00 0.02

1B 89 -8 22 0 0 -0 -11 -- 0.00 0.00 0.02

1C 89 -8 22 -0 0 0 -11 -- 0.00 0.00 0.02

1D 89 -8 22 -0 0 0 -11 -- 0.00 0.00 0.02

1E 89 16 22 0 0 -0 -11 -- 0.00 0.00 0.02

1F 89 16 22 0 0 -0 -11 -- 0.00 0.00 0.02

1G 89 16 22 -0 0 0 -11 -- 0.00 0.00 0.02

1H 89 16 22 -0 0 0 -11 -- 0.00 0.00 0.02

1I 89 -5 22 1 0 -0 -11 -- 0.00 0.00 0.02

1J 89 -5 22 1 0 -0 -11 -- 0.00 0.00 0.02

1K 89 -5 22 -1 0 0 -11 -- 0.00 0.00 0.02

1L 89 -5 22 -1 0 0 -11 -- 0.00 0.00 0.02

1M 89 13 22 1 0 -0 -11 -- 0.00 0.00 0.02

1N 89 13 22 1 0 -0 -11 -- 0.00 0.00 0.02

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1O 89 13 22 -1 0 0 -11 -- 0.00 0.00 0.02

1P 89 13 22 -1 0 0 -11 -- 0.00 0.00 0.02

2 89 125 127 -0 0 0 -65 -- 0.02 0.01 0.14

7 89 24 87 -0 0 0 -45 -- 0.02 0.00 0.09

8 89 89 127 -0 0 0 -65 -- 0.02 0.01 0.14

9 89 33 127 -1 0 0 -65 -- 0.02 0.00 0.13

10 89 -0 12 -0 0 0 -6 -- 0.00 0.00 0.01

11 89 109 78 -0 0 0 -40 -- 0.01 0.01 0.09

12 89 15 78 -1 0 0 -40 -- 0.01 0.00 0.08

13 89 30 127 -1 0 0 -65 -- 0.02 0.00 0.13

1A 102 -8 27 0 0 -0 -8 -- 0.00 0.00 0.02

1B 102 -8 27 0 0 -0 -8 -- 0.00 0.00 0.02

1C 102 -8 27 -0 0 0 -8 -- 0.00 0.00 0.02

1D 102 -8 27 -0 0 0 -8 -- 0.00 0.00 0.02

1E 102 16 27 0 0 -0 -8 -- 0.00 0.00 0.02

1F 102 16 27 0 0 -0 -8 -- 0.00 0.00 0.02

1G 102 16 27 -0 0 0 -8 -- 0.00 0.00 0.02

1H 102 16 27 -0 0 0 -8 -- 0.00 0.00 0.02

1I 102 -5 27 1 0 -0 -8 -- 0.00 0.00 0.02

1J 102 -5 27 1 0 -0 -8 -- 0.00 0.00 0.02

1K 102 -5 27 -1 0 0 -8 -- 0.00 0.00 0.02

1L 102 -5 27 -1 0 0 -8 -- 0.00 0.00 0.02

1M 102 13 27 1 0 -0 -8 -- 0.00 0.00 0.02

1N 102 13 27 1 0 -0 -8 -- 0.00 0.00 0.02

1O 102 13 27 -1 0 0 -8 -- 0.00 0.00 0.02

1P 102 13 27 -1 0 0 -8 -- 0.00 0.00 0.02

2 102 125 156 -0 0 0 -47 -- 0.03 0.01 0.10

7 102 24 107 -0 0 0 -32 -- 0.02 0.00 0.07

8 102 89 156 -0 0 0 -47 -- 0.03 0.01 0.10

9 102 33 156 -1 0 0 -47 -- 0.03 0.00 0.10

10 102 -0 15 -0 0 0 -4 -- 0.00 0.00 0.01

11 102 109 95 -0 0 0 -29 -- 0.02 0.01 0.07

12 102 15 95 -1 0 0 -29 -- 0.02 0.00 0.06

13 102 30 156 -1 0 0 -47 -- 0.03 0.00 0.10

1A 115 -8 32 0 0 -0 -4 -- 0.01 0.00 0.01

1B 115 -8 32 0 0 -0 -4 -- 0.01 0.00 0.01

1C 115 -8 32 -0 0 0 -4 -- 0.01 0.00 0.01

1D 115 -8 32 -0 0 0 -4 -- 0.01 0.00 0.01

1E 115 16 32 0 0 -0 -4 -- 0.01 0.00 0.01

1F 115 16 32 0 0 -0 -4 -- 0.01 0.00 0.01

1G 115 16 32 -0 0 0 -4 -- 0.01 0.00 0.01

1H 115 16 32 -0 0 0 -4 -- 0.01 0.00 0.01

1I 115 -5 31 1 0 -0 -4 -- 0.01 0.00 0.01

1J 115 -5 32 1 0 -0 -4 -- 0.01 0.00 0.01

1K 115 -5 31 -1 0 0 -4 -- 0.01 0.00 0.01

1L 115 -5 32 -1 0 0 -4 -- 0.01 0.00 0.01

1M 115 13 31 1 0 -0 -4 -- 0.01 0.00 0.01

1N 115 13 32 1 0 -0 -4 -- 0.01 0.00 0.01

1O 115 13 31 -1 0 0 -4 -- 0.01 0.00 0.01

1P 115 13 32 -1 0 0 -4 -- 0.01 0.00 0.01

2 115 125 184 -0 0 0 -25 -- 0.03 0.01 0.06

7 115 24 127 -0 0 0 -18 -- 0.02 0.00 0.04

8 115 89 184 -0 0 0 -25 -- 0.03 0.01 0.06

9 115 33 184 -1 0 0 -25 -- 0.03 0.00 0.05

10 115 -0 17 -0 0 0 -2 -- 0.00 0.00 0.01

11 115 109 113 -0 0 0 -16 -- 0.02 0.01 0.04

12 115 15 113 -1 0 0 -16 -- 0.02 0.00 0.03

13 115 30 184 -1 0 0 -25 -- 0.03 0.00 0.05

1A 128 -8 36 0 0 -0 -0 -- 0.01 0.00 0.00

1B 128 -8 37 0 0 -0 -0 -- 0.01 0.00 0.00

1C 128 -8 36 -0 0 0 -0 -- 0.01 0.00 0.00

1D 128 -8 37 -0 0 0 -0 -- 0.01 0.00 0.00

1E 128 16 36 0 0 -0 -0 -- 0.01 0.00 0.00

1F 128 16 37 0 0 -0 -0 -- 0.01 0.00 0.00

1G 128 16 36 -0 0 0 -0 -- 0.01 0.00 0.00

1H 128 16 37 -0 0 0 -0 -- 0.01 0.00 0.00

1I 128 -5 36 1 0 -0 -0 -- 0.01 0.00 0.00

1J 128 -5 37 1 0 -0 -0 -- 0.01 0.00 0.00

1K 128 -5 36 -1 0 0 -0 -- 0.01 0.00 0.00

1L 128 -5 37 -1 0 0 -0 -- 0.01 0.00 0.00

1M 128 13 36 1 0 -0 -0 -- 0.01 0.00 0.00

1N 128 13 37 1 0 -0 -0 -- 0.01 0.00 0.00

1O 128 13 36 -1 0 0 -0 -- 0.01 0.00 0.00

1P 128 13 37 -1 0 0 -0 -- 0.01 0.00 0.00

2 128 125 213 -0 0 0 -0 -- 0.04 0.01 0.01

7 128 24 147 -0 0 0 -0 -- 0.03 0.00 0.00

8 128 89 213 -0 0 0 -0 -- 0.04 0.01 0.01

9 128 33 213 -1 0 0 -0 -- 0.04 0.00 0.00

10 128 -0 20 -0 0 0 0 -- 0.00 0.00 0.00

11 128 109 130 -0 0 0 0 -- 0.02 0.01 0.01

12 128 15 130 -1 0 1 0 -- 0.02 0.00 0.00

13 128 30 213 -1 0 1 -0 -- 0.04 0.00 0.00

Verifica di STABILITA' e/o STABILITA' FLESSO TORSIONALE

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------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

---------------

NC Fx My Mz Classe min. ky kz kLT LT I.S.n. I.S.m. I.S. Nota -- --------------

daN daN*m

------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

---------------

1A -8 0 -17 -- 0.7567 0.9996 1.0006 -- -- 0.00 -- 0.04 Snell. 'zx'=

69

1B -8 0 -17 -- 0.7567 0.9996 1.0006 -- -- 0.00 -- 0.04 Snell. 'zx'=

69

1C -8 0 -17 -- 0.7567 0.9995 1.0006 -- -- 0.00 -- 0.04 Snell. 'zx'=

69

1D -8 0 -17 -- 0.7567 0.9995 1.0006 -- -- 0.00 -- 0.04 Snell. 'zx'=

69

1I -5 0 -17 -- 0.7567 0.9998 1.0004 -- -- 0.00 -- 0.04 Snell. 'zx'=

69

1J -5 0 -18 -- 0.7567 0.9998 1.0004 -- -- 0.00 -- 0.04 Snell. 'zx'=

69

1K -5 -1 -17 -- 0.7567 0.9998 1.0004 -- -- 0.00 -- 0.04 Snell. 'zx'=

69

1L -5 -1 -18 -- 0.7567 0.9998 1.0004 -- -- 0.00 -- 0.04 Snell. 'zx'=

69

10 -0 0 -10 -- 0.7567 1.0000 1.0000 -- -- 0.00 -- 0.02 Snell. 'zx'=

69

ASTA NUM. 7 NI 27 NF 7 Lungh. 149.8 cm SEZ. 2 Pf C 100x 50x15x 3.0

categoria: p.p. y Permanente Neve Vento qy tot.

qy medio: -0.0507 -0.3325 -1.1685 0.7790 -0.7727 daN/cm

Sollecitazioni di calcolo e di verifica Indici <= 1 : VERIFICATO

------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

-------------

NC x Fx Fy Fz Mx My Mz Classe I.V.T. I.R.n. I.R. Nota

-- -------------------- ------------------ ------ --------------------

cm daN daN*m

------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

-------------

1A 0 -1 -60 0 0 0 0 -- 0.01 0.00 0.00

1B 0 -1 -58 0 0 0 0 -- 0.01 0.00 0.00

1C 0 -1 -60 -0 0 -0 0 -- 0.01 0.00 0.00

1D 0 -1 -58 -0 0 -0 0 -- 0.01 0.00 0.00

1E 0 28 -60 0 0 0 0 -- 0.01 0.00 0.00

1F 0 28 -58 0 0 0 0 -- 0.01 0.00 0.00

1G 0 28 -60 -0 0 -0 0 -- 0.01 0.00 0.00

1H 0 28 -58 -0 0 -0 0 -- 0.01 0.00 0.00

1I 0 5 -61 0 0 0 0 -- 0.01 0.00 0.00

1J 0 5 -57 0 0 0 0 -- 0.01 0.00 0.00

1K 0 5 -61 -0 0 -0 0 -- 0.01 0.00 0.00

1L 0 5 -57 -0 0 -0 0 -- 0.01 0.00 0.00

1M 0 22 -61 0 0 0 0 -- 0.01 0.00 0.00

1N 0 22 -57 0 0 0 0 -- 0.01 0.00 0.00

1O 0 22 -61 -0 0 -0 0 -- 0.01 0.00 0.00

1P 0 22 -57 -0 0 -0 0 -- 0.01 0.00 0.00

2 0 114 -325 -0 0 -0 0 -- 0.06 0.01 0.01

7 0 53 -225 -0 0 -0 0 -- 0.04 0.00 0.00

8 0 99 -325 -0 0 -0 0 -- 0.06 0.01 0.01

9 0 85 -325 0 0 0 0 -- 0.06 0.01 0.01

10 0 8 -35 -0 0 -0 0 -- 0.01 0.00 0.00

11 0 84 -201 -0 0 -0 0 -- 0.04 0.01 0.01

12 0 61 -202 0 0 0 0 -- 0.04 0.00 0.00

13 0 91 -326 0 0 0 0 -- 0.06 0.01 0.01

1A 15 -1 -54 0 0 0 -9 -- 0.01 0.00 0.02

1B 15 -1 -52 0 0 0 -8 -- 0.01 0.00 0.02

1C 15 -1 -54 -0 0 -0 -9 -- 0.01 0.00 0.02

1D 15 -1 -52 -0 0 -0 -8 -- 0.01 0.00 0.02

1E 15 28 -54 0 0 0 -9 -- 0.01 0.00 0.02

1F 15 28 -52 0 0 0 -8 -- 0.01 0.00 0.02

1G 15 28 -54 -0 0 -0 -9 -- 0.01 0.00 0.02

1H 15 28 -52 -0 0 -0 -8 -- 0.01 0.00 0.02

1I 15 5 -55 0 0 0 -9 -- 0.01 0.00 0.02

1J 15 5 -51 0 0 0 -8 -- 0.01 0.00 0.02

1K 15 5 -55 -0 0 -0 -9 -- 0.01 0.00 0.02

1L 15 5 -51 -0 0 -0 -8 -- 0.01 0.00 0.02

1M 15 22 -55 0 0 0 -9 -- 0.01 0.00 0.02

1N 15 22 -51 0 0 0 -8 -- 0.01 0.00 0.02

1O 15 22 -55 -0 0 -0 -9 -- 0.01 0.00 0.02

1P 15 22 -51 -0 0 -0 -8 -- 0.01 0.00 0.02

2 15 114 -291 -0 0 -0 -46 -- 0.05 0.01 0.10

7 15 53 -202 -0 0 -0 -32 -- 0.04 0.00 0.07

8 15 99 -291 -0 0 -0 -46 -- 0.05 0.01 0.10

9 15 85 -291 0 0 0 -46 -- 0.05 0.01 0.10

10 15 8 -32 -0 0 -0 -5 -- 0.01 0.00 0.01

11 15 84 -181 -0 0 -0 -29 -- 0.03 0.01 0.06

12 15 61 -181 0 0 0 -29 -- 0.03 0.00 0.06

13 15 91 -292 0 0 0 -46 -- 0.05 0.01 0.10

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1A 30 -1 -49 0 0 0 -16 -- 0.01 0.00 0.03

1B 30 -1 -46 0 0 0 -16 -- 0.01 0.00 0.03

1C 30 -1 -49 -0 0 -0 -16 -- 0.01 0.00 0.03

1D 30 -1 -46 -0 0 -0 -16 -- 0.01 0.00 0.03

1E 30 28 -49 0 0 0 -16 -- 0.01 0.00 0.04

1F 30 28 -46 0 0 0 -16 -- 0.01 0.00 0.03

1G 30 28 -49 -0 0 -0 -16 -- 0.01 0.00 0.04

1H 30 28 -46 -0 0 -0 -16 -- 0.01 0.00 0.03

1I 30 5 -50 0 0 0 -17 -- 0.01 0.00 0.03

1J 30 5 -45 0 0 0 -15 -- 0.01 0.00 0.03

1K 30 5 -50 -0 0 -0 -17 -- 0.01 0.00 0.03

1L 30 5 -45 -0 0 -0 -15 -- 0.01 0.00 0.03

1M 30 22 -50 0 0 0 -17 -- 0.01 0.00 0.04

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10 30 8 -29 -0 0 -0 -10 -- 0.01 0.00 0.02

11 30 84 -160 -0 0 -0 -54 -- 0.03 0.01 0.12

12 30 61 -161 0 0 0 -54 -- 0.03 0.00 0.11

13 30 91 -258 0 0 0 -87 -- 0.05 0.01 0.18

1A 45 -1 -43 0 0 0 -23 -- 0.01 0.00 0.05

1B 45 -1 -40 0 0 0 -22 -- 0.01 0.00 0.04

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1B 60 -1 -35 0 0 0 -28 -- 0.01 0.00 0.06

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12 60 61 -119 0 0 0 -96 -- 0.02 0.00 0.20

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1B 75 -1 -29 0 0 0 -32 -- 0.01 0.00 0.07

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1I 75 5 -33 0 0 0 -35 -- 0.01 0.00 0.07

1J 75 5 -28 0 0 0 -32 -- 0.01 0.00 0.06

1K 75 5 -33 -0 0 -0 -35 -- 0.01 0.00 0.07

1L 75 5 -28 -0 0 -0 -32 -- 0.01 0.00 0.06

1M 75 22 -33 0 0 0 -35 -- 0.01 0.00 0.07

1N 75 22 -28 0 0 0 -32 -- 0.01 0.00 0.07

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1O 75 22 -33 -0 0 -0 -35 -- 0.01 0.00 0.07

1P 75 22 -28 -0 0 -0 -32 -- 0.01 0.00 0.07

2 75 114 -157 -0 0 -0 -180 -- 0.03 0.01 0.37

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1A 90 -1 -26 0 0 0 -39 -- 0.00 0.00 0.08

1B 90 -1 -23 0 0 0 -36 -- 0.00 0.00 0.07

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1J 90 5 -22 0 0 0 -35 -- 0.00 0.00 0.07

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1A 135 -1 -8 0 0 -0 -46 -- 0.00 0.00 0.09

1B 135 -1 -6 0 0 -0 -43 -- 0.00 0.00 0.09

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1D 135 -1 -6 -0 0 0 -43 -- 0.00 0.00 0.09

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1E 135 28 -8 0 0 -0 -46 -- 0.00 0.00 0.10

1F 135 28 -6 0 0 -0 -43 -- 0.00 0.00 0.09

1G 135 28 -8 -0 0 0 -46 -- 0.00 0.00 0.10

1H 135 28 -6 -0 0 0 -43 -- 0.00 0.00 0.09

1I 135 5 -10 0 0 -0 -48 -- 0.00 0.00 0.10

1J 135 5 -5 0 0 -0 -41 -- 0.00 0.00 0.08

1K 135 5 -10 -0 0 0 -48 -- 0.00 0.00 0.10

1L 135 5 -5 -0 0 0 -41 -- 0.00 0.00 0.08

1M 135 22 -10 0 0 -0 -48 -- 0.00 0.00 0.10

1N 135 22 -5 0 0 -0 -41 -- 0.00 0.00 0.09

1O 135 22 -10 -0 0 0 -48 -- 0.00 0.00 0.10

1P 135 22 -5 -0 0 0 -41 -- 0.00 0.00 0.09

2 135 114 -22 -0 0 0 -234 -- 0.00 0.01 0.48

7 135 53 -16 -0 0 0 -163 -- 0.00 0.00 0.33

8 135 99 -21 -0 0 0 -233 -- 0.00 0.01 0.48

9 135 85 -22 0 0 0 -234 -- 0.00 0.01 0.48

10 135 8 -7 -0 0 0 -29 -- 0.00 0.00 0.06

11 135 84 -16 -0 0 0 -146 -- 0.00 0.01 0.30

12 135 61 -17 0 0 -0 -147 -- 0.00 0.00 0.30

13 135 91 -22 0 0 0 -235 -- 0.00 0.01 0.48

1A 150 -1 -3 0 0 -0 -47 -- 0.00 0.00 0.10

1B 150 -1 -0 0 0 -0 -43 -- 0.00 0.00 0.09

1C 150 -1 -3 -0 0 0 -47 -- 0.00 0.00 0.10

1D 150 -1 -0 -0 0 0 -43 -- 0.00 0.00 0.09

1E 150 28 -3 0 0 -0 -47 -- 0.00 0.00 0.10

1F 150 28 -0 0 0 -0 -43 -- 0.00 0.00 0.09

1G 150 28 -3 -0 0 0 -47 -- 0.00 0.00 0.10

1H 150 28 -0 -0 0 0 -43 -- 0.00 0.00 0.09

1I 150 5 -4 0 0 -0 -49 -- 0.00 0.00 0.10

1J 150 5 1 0 0 -0 -42 -- 0.00 0.00 0.09

1K 150 5 -4 -0 0 0 -49 -- 0.00 0.00 0.10

1L 150 5 1 -0 0 0 -42 -- 0.00 0.00 0.09

1M 150 22 -4 0 0 -0 -49 -- 0.00 0.00 0.10

1N 150 22 1 0 0 -0 -42 -- 0.00 0.00 0.09

1O 150 22 -4 -0 0 0 -49 -- 0.00 0.00 0.10

1P 150 22 1 -0 0 0 -42 -- 0.00 0.00 0.09

2 150 114 12 -0 0 0 -235 -- 0.00 0.01 0.48

7 150 53 7 -0 0 0 -164 -- 0.00 0.00 0.33

8 150 99 12 -0 0 0 -234 -- 0.00 0.01 0.48

9 150 85 12 0 0 0 -235 -- 0.00 0.01 0.48

10 150 8 -4 -0 0 0 -30 -- 0.00 0.00 0.06

11 150 84 5 -0 0 0 -147 -- 0.00 0.01 0.30

12 150 61 4 0 0 -0 -148 -- 0.00 0.00 0.30

13 150 91 11 0 0 -0 -235 -- 0.00 0.01 0.48

Verifica di STABILITA' e/o STABILITA' FLESSO TORSIONALE

------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

---------------

NC Fx My Mz Classe min. ky kz kLT LT I.S.n. I.S.m. I.S. Nota

-- --------------

daN daN*m

------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

---------------

1A -1 0 -47 -- 0.6771 1.0000 1.0001 -- -- 0.00 -- 0.10 Snell. 'zx'=

81

1B -1 0 -43 -- 0.6771 1.0000 1.0001 -- -- 0.00 -- 0.09 Snell. 'zx'=

81

1C -1 -0 -47 -- 0.6771 1.0000 1.0001 -- -- 0.00 -- 0.10 Snell. 'zx'=

81

1D -1 -0 -43 -- 0.6771 1.0000 1.0001 -- -- 0.00 -- 0.09 Snell. 'zx'=

81

ASTA NUM. 8 NI 27 NF 28 Lungh. 190.0 cm SEZ. 3 Ps HEA 100

categoria: p.p. y qy tot.

qy medio: 0.1664 0.1664 daN/cm

Sollecitazioni di calcolo e di verifica Indici <= 1 : VERIFICATO

------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

-------------

NC x Fx Fy Fz Mx My Mz Classe I.V.T. I.R.n. I.R. Nota

-- -------------------- ------------------ ------ --------------------

cm daN daN*m

------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

-------------

1A 0 -9 10 1 0 1 5 1 0.00 0.00 0.00

1B 0 -9 23 1 0 1 -7 1 0.00 0.00 0.00

1C 0 -9 10 -0 0 -0 5 1 0.00 0.00 0.00

1D 0 -9 23 -0 0 -0 -7 1 0.00 0.00 0.00

1E 0 -2 10 1 0 1 5 1 0.00 0.00 0.00

1F 0 -2 23 1 0 1 -7 1 0.00 0.00 0.00

1G 0 -2 10 -0 0 -0 5 1 0.00 0.00 0.00

1H 0 -2 23 -0 0 -0 -7 1 0.00 0.00 0.00

1I 0 -7 1 1 0 1 14 1 0.00 0.00 0.01

1J 0 -7 32 1 0 1 -16 1 0.00 0.00 0.01

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1K 0 -7 1 -1 0 -1 14 1 0.00 0.00 0.01

1L 0 -7 32 -1 0 -1 -16 1 0.00 0.00 0.01

1M 0 -4 1 1 0 1 14 1 0.00 0.00 0.01

1N 0 -4 32 1 0 1 -16 1 0.00 0.00 0.01

1O 0 -4 1 -1 0 -1 14 1 0.00 0.00 0.01

1P 0 -4 32 -1 0 -1 -16 1 0.00 0.00 0.01

2 0 -51 30 2 0 2 -2 1 0.00 0.00 0.00

7 0 -21 22 0 0 0 1 1 0.00 0.00 0.00

8 0 -43 27 1 0 1 -0 1 0.00 0.00 0.00

9 0 -31 106 -0 0 -0 -76 1 0.01 0.00 0.04

10 0 -4 21 0 0 0 -3 1 0.00 0.00 0.00

11 0 -40 29 2 0 2 -5 1 0.00 0.00 0.00

12 0 -21 161 -1 0 -1 -131 1 0.02 0.00 0.07

13 0 -32 162 -1 0 -1 -128 1 0.02 0.00 0.07

1A 19 -9 7 1 0 1 6 1 0.00 0.00 0.00

1B 19 -9 20 1 0 1 -3 1 0.00 0.00 0.00

1C 19 -9 7 -0 0 -0 6 1 0.00 0.00 0.00

1D 19 -9 20 -0 0 -0 -3 1 0.00 0.00 0.00

1E 19 -2 7 1 0 1 6 1 0.00 0.00 0.00

1F 19 -2 20 1 0 1 -3 1 0.00 0.00 0.00

1G 19 -2 7 -0 0 -0 6 1 0.00 0.00 0.00

1H 19 -2 20 -0 0 -0 -3 1 0.00 0.00 0.00

1I 19 -7 -3 1 0 1 13 1 0.00 0.00 0.01

1J 19 -7 29 1 0 1 -10 1 0.00 0.00 0.01

1K 19 -7 -3 -1 0 -1 13 1 0.00 0.00 0.01

1L 19 -7 29 -1 0 -1 -10 1 0.00 0.00 0.01

1M 19 -4 -3 1 0 1 13 1 0.00 0.00 0.01

1N 19 -4 29 1 0 1 -10 1 0.00 0.00 0.01

1O 19 -4 -3 -1 0 -1 13 1 0.00 0.00 0.01

1P 19 -4 29 -1 0 -1 -10 1 0.00 0.00 0.01

2 19 -51 26 2 0 1 3 1 0.00 0.00 0.00

7 19 -21 18 0 0 0 5 1 0.00 0.00 0.00

8 19 -43 23 1 0 1 5 1 0.00 0.00 0.00

9 19 -31 102 -0 0 -0 -56 1 0.01 0.00 0.03

10 19 -4 17 0 0 0 1 1 0.00 0.00 0.00

11 19 -40 25 2 0 1 0 1 0.00 0.00 0.00

12 19 -21 157 -1 0 -1 -101 1 0.02 0.00 0.05

13 19 -32 157 -1 0 -1 -98 1 0.02 0.00 0.05

1A 38 -9 4 1 0 0 7 1 0.00 0.00 0.00

1B 38 -9 16 1 0 0 0 1 0.00 0.00 0.00

1C 38 -9 4 -0 0 -0 7 1 0.00 0.00 0.00

1D 38 -9 16 -0 0 -0 0 1 0.00 0.00 0.00

1E 38 -2 4 1 0 0 7 1 0.00 0.00 0.00

1F 38 -2 16 1 0 0 0 1 0.00 0.00 0.00

1G 38 -2 4 -0 0 -0 7 1 0.00 0.00 0.00

1H 38 -2 16 -0 0 -0 0 1 0.00 0.00 0.00

1I 38 -7 -6 1 0 1 13 1 0.00 0.00 0.01

1J 38 -7 26 1 0 1 -5 1 0.00 0.00 0.00

1K 38 -7 -6 -1 0 -0 13 1 0.00 0.00 0.01

1L 38 -7 26 -1 0 -0 -5 1 0.00 0.00 0.00

1M 38 -4 -6 1 0 1 13 1 0.00 0.00 0.01

1N 38 -4 26 1 0 1 -5 1 0.00 0.00 0.00

1O 38 -4 -6 -1 0 -0 13 1 0.00 0.00 0.01

1P 38 -4 26 -1 0 -0 -5 1 0.00 0.00 0.00

2 38 -51 22 2 0 1 8 1 0.00 0.00 0.00

7 38 -21 14 0 0 0 8 1 0.00 0.00 0.00

8 38 -43 19 1 0 1 9 1 0.00 0.00 0.00

9 38 -31 98 -0 0 -0 -37 1 0.01 0.00 0.02

10 38 -4 13 0 0 0 4 1 0.00 0.00 0.00

11 38 -40 21 2 0 1 5 1 0.00 0.00 0.00

12 38 -21 153 -1 0 -1 -71 1 0.02 0.00 0.04

13 38 -32 153 -1 0 -1 -68 1 0.02 0.00 0.04

1A 57 -9 1 1 0 0 8 1 0.00 0.00 0.00

1B 57 -9 13 1 0 0 3 1 0.00 0.00 0.00

1C 57 -9 1 -0 0 -0 8 1 0.00 0.00 0.00

1D 57 -9 13 -0 0 -0 3 1 0.00 0.00 0.00

1E 57 -2 1 1 0 0 8 1 0.00 0.00 0.00

1F 57 -2 13 1 0 0 3 1 0.00 0.00 0.00

1G 57 -2 1 -0 0 -0 8 1 0.00 0.00 0.00

1H 57 -2 13 -0 0 -0 3 1 0.00 0.00 0.00

1I 57 -7 -9 1 0 0 11 1 0.00 0.00 0.01

1J 57 -7 23 1 0 0 -1 1 0.00 0.00 0.00

1K 57 -7 -9 -1 0 -0 11 1 0.00 0.00 0.01

1L 57 -7 23 -1 0 -0 -1 1 0.00 0.00 0.00

1M 57 -4 -9 1 0 0 11 1 0.00 0.00 0.01

1N 57 -4 23 1 0 0 -1 1 0.00 0.00 0.00

1O 57 -4 -9 -1 0 -0 11 1 0.00 0.00 0.01

1P 57 -4 23 -1 0 -0 -1 1 0.00 0.00 0.00

2 57 -51 18 2 0 1 11 1 0.00 0.00 0.01

7 57 -21 10 0 0 0 11 1 0.00 0.00 0.01

8 57 -43 15 1 0 1 12 1 0.00 0.00 0.01

9 57 -31 94 -0 0 -0 -19 1 0.01 0.00 0.01

10 57 -4 9 0 0 0 6 1 0.00 0.00 0.00

11 57 -40 17 2 0 1 8 1 0.00 0.00 0.00

12 57 -21 149 -1 0 -0 -43 1 0.02 0.00 0.02

13 57 -32 149 -1 0 -0 -40 1 0.02 0.00 0.02

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1A 76 -9 -2 1 0 0 7 1 0.00 0.00 0.00

1B 76 -9 10 1 0 0 5 1 0.00 0.00 0.00

1C 76 -9 -2 -0 0 -0 7 1 0.00 0.00 0.00

1D 76 -9 10 -0 0 -0 5 1 0.00 0.00 0.00

1E 76 -2 -2 1 0 0 7 1 0.00 0.00 0.00

1F 76 -2 10 1 0 0 5 1 0.00 0.00 0.00

1G 76 -2 -2 -0 0 -0 7 1 0.00 0.00 0.00

1H 76 -2 10 -0 0 -0 5 1 0.00 0.00 0.00

1I 76 -7 -12 1 0 0 9 1 0.00 0.00 0.00

1J 76 -7 20 1 0 0 3 1 0.00 0.00 0.00

1K 76 -7 -12 -1 0 -0 9 1 0.00 0.00 0.00

1L 76 -7 20 -1 0 -0 3 1 0.00 0.00 0.00

1M 76 -4 -12 1 0 0 9 1 0.00 0.00 0.00

1N 76 -4 20 1 0 0 3 1 0.00 0.00 0.00

1O 76 -4 -12 -1 0 -0 9 1 0.00 0.00 0.00

1P 76 -4 20 -1 0 -0 3 1 0.00 0.00 0.00

2 76 -51 14 2 0 0 14 1 0.00 0.00 0.01

7 76 -21 6 0 0 0 12 1 0.00 0.00 0.01

8 76 -43 11 1 0 0 14 1 0.00 0.00 0.01

9 76 -31 90 -0 0 -0 -1 1 0.01 0.00 0.00

10 76 -4 5 0 0 0 7 1 0.00 0.00 0.00

11 76 -40 13 2 0 0 11 1 0.00 0.00 0.01

12 76 -21 145 -1 0 -0 -15 1 0.01 0.00 0.01

13 76 -32 145 -1 0 -0 -12 1 0.01 0.00 0.01

1A 95 -9 -6 1 0 0 7 1 0.00 0.00 0.00

1B 95 -9 7 1 0 0 7 1 0.00 0.00 0.00

1C 95 -9 -6 -0 0 -0 7 1 0.00 0.00 0.00

1D 95 -9 7 -0 0 -0 7 1 0.00 0.00 0.00

1E 95 -2 -6 1 0 0 7 1 0.00 0.00 0.00

1F 95 -2 7 1 0 0 7 1 0.00 0.00 0.00

1G 95 -2 -6 -0 0 -0 7 1 0.00 0.00 0.00

1H 95 -2 7 -0 0 -0 7 1 0.00 0.00 0.00

1I 95 -7 -15 1 0 0 7 1 0.00 0.00 0.00

1J 95 -7 16 1 0 0 7 1 0.00 0.00 0.00

1K 95 -7 -15 -1 0 -0 7 1 0.00 0.00 0.00

1L 95 -7 16 -1 0 -0 7 1 0.00 0.00 0.00

1M 95 -4 -15 1 0 0 7 1 0.00 0.00 0.00

1N 95 -4 16 1 0 0 7 1 0.00 0.00 0.00

1O 95 -4 -15 -1 0 -0 7 1 0.00 0.00 0.00

1P 95 -4 16 -1 0 -0 7 1 0.00 0.00 0.00

2 95 -51 10 2 0 0 17 1 0.00 0.00 0.01

7 95 -21 2 0 0 0 13 1 0.00 0.00 0.01

8 95 -43 7 1 0 0 16 1 0.00 0.00 0.01

9 95 -31 86 -0 0 0 15 1 0.01 0.00 0.01

10 95 -4 1 0 0 0 8 1 0.00 0.00 0.00

11 95 -40 9 2 0 0 13 1 0.00 0.00 0.01

12 95 -21 140 -1 0 0 12 1 0.01 0.00 0.01

13 95 -32 141 -1 0 0 16 1 0.01 0.00 0.01

1A 114 -9 -9 1 0 -0 5 1 0.00 0.00 0.00

1B 114 -9 4 1 0 -0 8 1 0.00 0.00 0.00

1C 114 -9 -9 -0 0 0 5 1 0.00 0.00 0.00

1D 114 -9 4 -0 0 0 8 1 0.00 0.00 0.00

1E 114 -2 -9 1 0 -0 5 1 0.00 0.00 0.00

1F 114 -2 4 1 0 -0 8 1 0.00 0.00 0.00

1G 114 -2 -9 -0 0 0 5 1 0.00 0.00 0.00

1H 114 -2 4 -0 0 0 8 1 0.00 0.00 0.00

1I 114 -7 -18 1 0 -0 4 1 0.00 0.00 0.00

1J 114 -7 13 1 0 -0 10 1 0.00 0.00 0.01

1K 114 -7 -18 -1 0 0 4 1 0.00 0.00 0.00

1L 114 -7 13 -1 0 0 10 1 0.00 0.00 0.01

1M 114 -4 -18 1 0 -0 4 1 0.00 0.00 0.00

1N 114 -4 13 1 0 -0 10 1 0.00 0.00 0.01

1O 114 -4 -18 -1 0 0 4 1 0.00 0.00 0.00

1P 114 -4 13 -1 0 0 10 1 0.00 0.00 0.01

2 114 -51 5 2 0 -0 18 1 0.00 0.00 0.01

7 114 -21 -3 0 0 -0 13 1 0.00 0.00 0.01

8 114 -43 2 1 0 -0 17 1 0.00 0.00 0.01

9 114 -31 81 -0 0 0 31 1 0.01 0.00 0.02

10 114 -4 -4 0 0 -0 7 1 0.00 0.00 0.00

11 114 -40 5 2 0 -0 15 1 0.00 0.00 0.01

12 114 -21 136 -1 0 0 39 1 0.01 0.00 0.02

13 114 -32 137 -1 0 0 42 1 0.01 0.00 0.02

1A 133 -9 -12 1 0 -0 3 1 0.00 0.00 0.00

1B 133 -9 1 1 0 -0 8 1 0.00 0.00 0.00

1C 133 -9 -12 -0 0 0 3 1 0.00 0.00 0.00

1D 133 -9 1 -0 0 0 8 1 0.00 0.00 0.00

1E 133 -2 -12 1 0 -0 3 1 0.00 0.00 0.00

1F 133 -2 1 1 0 -0 8 1 0.00 0.00 0.00

1G 133 -2 -12 -0 0 0 3 1 0.00 0.00 0.00

1H 133 -2 1 -0 0 0 8 1 0.00 0.00 0.00

1I 133 -7 -21 1 0 -0 -0 1 0.00 0.00 0.00

1J 133 -7 10 1 0 -0 12 1 0.00 0.00 0.01

1K 133 -7 -21 -1 0 0 -0 1 0.00 0.00 0.00

1L 133 -7 10 -1 0 0 12 1 0.00 0.00 0.01

1M 133 -4 -21 1 0 -0 -0 1 0.00 0.00 0.00

1N 133 -4 10 1 0 -0 12 1 0.00 0.00 0.01

1O 133 -4 -21 -1 0 0 -0 1 0.00 0.00 0.00

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1P 133 -4 10 -1 0 0 12 1 0.00 0.00 0.01

2 133 -51 1 2 0 -1 19 1 0.00 0.00 0.01

7 133 -21 -7 0 0 -0 12 1 0.00 0.00 0.01

8 133 -43 -2 1 0 -1 17 1 0.00 0.00 0.01

9 133 -31 77 -0 0 0 46 1 0.01 0.00 0.02

10 133 -4 -8 0 0 -0 6 1 0.00 0.00 0.00

11 133 -40 1 2 0 -1 15 1 0.00 0.00 0.01

12 133 -21 132 -1 0 1 64 1 0.01 0.00 0.03

13 133 -32 133 -1 0 0 68 1 0.01 0.00 0.04

1A 152 -9 -15 1 0 -0 1 1 0.00 0.00 0.00

1B 152 -9 -3 1 0 -0 8 1 0.00 0.00 0.00

1C 152 -9 -15 -0 0 0 1 1 0.00 0.00 0.00

1D 152 -9 -3 -0 0 0 8 1 0.00 0.00 0.00

1E 152 -2 -15 1 0 -0 1 1 0.00 0.00 0.00

1F 152 -2 -3 1 0 -0 8 1 0.00 0.00 0.00

1G 152 -2 -15 -0 0 0 1 1 0.00 0.00 0.00

1H 152 -2 -3 -0 0 0 8 1 0.00 0.00 0.00

1I 152 -7 -25 1 0 -1 -5 1 0.00 0.00 0.00

1J 152 -7 7 1 0 -1 13 1 0.00 0.00 0.01

1K 152 -7 -25 -1 0 0 -5 1 0.00 0.00 0.00

1L 152 -7 7 -1 0 0 13 1 0.00 0.00 0.01

1M 152 -4 -25 1 0 -1 -5 1 0.00 0.00 0.00

1N 152 -4 7 1 0 -1 13 1 0.00 0.00 0.01

1O 152 -4 -25 -1 0 0 -5 1 0.00 0.00 0.00

1P 152 -4 7 -1 0 0 13 1 0.00 0.00 0.01

2 152 -51 -3 2 0 -1 18 1 0.00 0.00 0.01

7 152 -21 -11 0 0 -0 10 1 0.00 0.00 0.01

8 152 -43 -6 1 0 -1 16 1 0.00 0.00 0.01

9 152 -31 73 -0 0 0 61 1 0.01 0.00 0.03

10 152 -4 -12 0 0 -0 5 1 0.00 0.00 0.00

11 152 -40 -3 2 0 -1 15 1 0.00 0.00 0.01

12 152 -21 128 -1 0 1 89 1 0.01 0.00 0.05

13 152 -32 129 -1 0 1 93 1 0.01 0.00 0.05

1A 171 -9 -18 1 0 -1 -2 1 0.00 0.00 0.00

1B 171 -9 -6 1 0 -1 7 1 0.00 0.00 0.00

1C 171 -9 -18 -0 0 0 -2 1 0.00 0.00 0.00

1D 171 -9 -6 -0 0 0 7 1 0.00 0.00 0.00

1E 171 -2 -18 1 0 -1 -2 1 0.00 0.00 0.00

1F 171 -2 -6 1 0 -1 7 1 0.00 0.00 0.00

1G 171 -2 -18 -0 0 0 -2 1 0.00 0.00 0.00

1H 171 -2 -6 -0 0 0 7 1 0.00 0.00 0.00

1I 171 -7 -28 1 0 -1 -10 1 0.00 0.00 0.01

1J 171 -7 4 1 0 -1 15 1 0.00 0.00 0.01

1K 171 -7 -28 -1 0 0 -10 1 0.00 0.00 0.01

1L 171 -7 4 -1 0 0 15 1 0.00 0.00 0.01

1M 171 -4 -28 1 0 -1 -10 1 0.00 0.00 0.01

1N 171 -4 4 1 0 -1 15 1 0.00 0.00 0.01

1O 171 -4 -28 -1 0 0 -10 1 0.00 0.00 0.01

1P 171 -4 4 -1 0 0 15 1 0.00 0.00 0.01

2 171 -51 -7 2 0 -1 18 1 0.00 0.00 0.01

7 171 -21 -15 0 0 -0 8 1 0.00 0.00 0.00

8 171 -43 -10 1 0 -1 15 1 0.00 0.00 0.01

9 171 -31 69 -0 0 0 74 1 0.01 0.00 0.04

10 171 -4 -16 0 0 -0 2 1 0.00 0.00 0.00

11 171 -40 -8 2 0 -1 14 1 0.00 0.00 0.01

12 171 -21 124 -1 0 1 113 1 0.01 0.00 0.06

13 171 -32 125 -1 0 1 117 1 0.01 0.00 0.06

1A 190 -9 -21 1 0 -1 -6 1 0.00 0.00 0.00

1B 190 -9 -9 1 0 -1 6 1 0.00 0.00 0.00

1C 190 -9 -21 -0 0 0 -6 1 0.00 0.00 0.00

1D 190 -9 -9 -0 0 0 6 1 0.00 0.00 0.00

1E 190 -2 -21 1 0 -1 -6 1 0.00 0.00 0.00

1F 190 -2 -9 1 0 -1 6 1 0.00 0.00 0.00

1G 190 -2 -21 -0 0 0 -6 1 0.00 0.00 0.00

1H 190 -2 -9 -0 0 0 6 1 0.00 0.00 0.00

1I 190 -7 -31 1 0 -1 -15 1 0.00 0.00 0.01

1J 190 -7 1 1 0 -1 15 1 0.00 0.00 0.01

1K 190 -7 -31 -1 0 1 -15 1 0.00 0.00 0.01

1L 190 -7 1 -1 0 1 15 1 0.00 0.00 0.01

1M 190 -4 -31 1 0 -1 -15 1 0.00 0.00 0.01

1N 190 -4 1 1 0 -1 15 1 0.00 0.00 0.01

1O 190 -4 -31 -1 0 1 -15 1 0.00 0.00 0.01

1P 190 -4 1 -1 0 1 15 1 0.00 0.00 0.01

2 190 -51 -11 2 0 -2 16 1 0.00 0.00 0.01

7 190 -21 -19 0 0 -0 4 1 0.00 0.00 0.00

8 190 -43 -14 1 0 -1 13 1 0.00 0.00 0.01

9 190 -31 65 -0 0 0 87 1 0.01 0.00 0.05

10 190 -4 -20 0 0 -0 -1 1 0.00 0.00 0.00

11 190 -40 -12 2 0 -2 12 1 0.00 0.00 0.01

12 190 -21 120 -1 0 1 136 1 0.01 0.00 0.07

13 190 -32 121 -1 0 1 140 1 0.01 0.00 0.07

Verifica di STABILITA' e/o STABILITA' FLESSO TORSIONALE

------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

---------------

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NC Fx My Mz Classe min. ky kz kLT LT I.S.n. I.S.m. I.S. Nota

-- --------------

daN daN*m

------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

---------------

1A -9 1 8 1 0.6543 0.9997 1.0001 -- -- 0.00 -- 0.01 Snell. 'zx'=

76

1B -9 1 8 1 0.6543 0.9997 1.0000 -- -- 0.00 -- 0.01 Snell. 'zx'=

76

1C -9 -0 8 1 0.6543 0.9997 1.0001 -- -- 0.00 -- 0.00 Snell. 'zx'=

76

1D -9 -0 8 1 0.6543 0.9997 1.0000 -- -- 0.00 -- 0.01 Snell. 'zx'=

76

1E -2 1 8 1 0.6543 0.9999 1.0000 -- -- 0.00 -- 0.00 Snell. 'zx'=

76

1F -2 1 8 1 0.6543 0.9999 1.0000 -- -- 0.00 -- 0.01 Snell. 'zx'=

76

1G -2 -0 8 1 0.6543 0.9999 1.0000 -- -- 0.00 -- 0.00 Snell. 'zx'=

76

1H -2 -0 8 1 0.6543 0.9999 1.0000 -- -- 0.00 -- 0.00 Snell. 'zx'=

76

1I -7 1 -15 1 0.6543 0.9998 1.0000 -- -- 0.00 -- 0.01 Snell. 'zx'=

76

1J -7 1 -16 1 0.6543 0.9998 1.0000 -- -- 0.00 -- 0.01 Snell. 'zx'=

76

1K -7 -1 -15 1 0.6543 0.9998 1.0000 -- -- 0.00 -- 0.01 Snell. 'zx'=

76

1L -7 -1 -16 1 0.6543 0.9998 1.0000 -- -- 0.00 -- 0.01 Snell. 'zx'=

76

1M -4 1 -15 1 0.6543 0.9999 1.0000 -- -- 0.00 -- 0.01 Snell. 'zx'=

76

1N -4 1 -16 1 0.6543 0.9999 1.0000 -- -- 0.00 -- 0.01 Snell. 'zx'=

76

1O -4 -1 -15 1 0.6543 0.9999 1.0000 -- -- 0.00 -- 0.01 Snell. 'zx'=

76

1P -4 -1 -16 1 0.6543 0.9999 1.0000 -- -- 0.00 -- 0.01 Snell. 'zx'=

76

2 -51 2 19 1 0.6543 0.9986 1.0003 -- -- 0.00 -- 0.01 Snell. 'zx'=

76

7 -21 0 13 1 0.6543 0.9994 1.0002 -- -- 0.00 -- 0.01 Snell. 'zx'=

76

8 -43 1 17 1 0.6543 0.9988 1.0003 -- -- 0.00 -- 0.01 Snell. 'zx'=

76

9 -31 0 87 1 0.6543 0.9992 0.9997 -- -- 0.00 -- 0.05 Snell. 'zx'=

76

10 -4 0 8 1 0.6543 0.9999 1.0000 -- -- 0.00 -- 0.00 Snell. 'zx'=

76

11 -40 2 15 1 0.6543 0.9989 1.0001 -- -- 0.00 -- 0.01 Snell. 'zx'=

76

12 -21 1 136 1 0.6543 0.9994 0.9997 -- -- 0.00 -- 0.07 Snell. 'zx'=

76

13 -32 1 140 1 0.6543 0.9991 0.9996 -- -- 0.00 -- 0.08 Snell. 'zx'=

76

ASTA NUM. 9 NI 6 NF 26 Lungh. 190.0 cm SEZ. 3 Ps HEA 100

categoria: p.p. y qy tot.

qy medio: 0.1664 0.1664 daN/cm

Sollecitazioni di calcolo e di verifica Indici <= 1 : VERIFICATO

------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

-------------

NC x Fx Fy Fz Mx My Mz Classe I.V.T. I.R.n. I.R. Nota

-- -------------------- ------------------ ------ --------------------

cm daN daN*m

------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

-------------

1A 0 -8 7 1 0 1 9 1 0.00 0.00 0.00

1B 0 -8 24 1 0 1 -8 1 0.00 0.00 0.00

1C 0 -8 7 -1 0 -0 9 1 0.00 0.00 0.00

1D 0 -8 24 -1 0 -0 -8 1 0.00 0.00 0.00

1E 0 -4 7 1 0 1 9 1 0.00 0.00 0.00

1F 0 -4 24 1 0 1 -8 1 0.00 0.00 0.00

1G 0 -4 7 -1 0 -0 9 1 0.00 0.00 0.00

1H 0 -4 24 -1 0 -0 -8 1 0.00 0.00 0.00

1I 0 -7 -5 1 0 1 20 1 0.00 0.00 0.01

1J 0 -7 36 1 0 1 -19 1 0.00 0.00 0.01

1K 0 -7 -5 -1 0 -1 20 1 0.00 0.00 0.01

1L 0 -7 36 -1 0 -1 -19 1 0.00 0.00 0.01

1M 0 -5 -5 1 0 1 20 1 0.00 0.00 0.01

1N 0 -5 36 1 0 1 -19 1 0.00 0.00 0.01

1O 0 -5 -5 -1 0 -1 20 1 0.00 0.00 0.01

1P 0 -5 36 -1 0 -1 -19 1 0.00 0.00 0.01

2 0 -36 19 2 0 2 13 1 0.00 0.00 0.01

7 0 -20 20 0 0 0 7 1 0.00 0.00 0.00

8 0 -33 19 1 0 1 12 1 0.00 0.00 0.01

9 0 -28 110 -0 0 -0 -75 1 0.01 0.00 0.04

10 0 -4 20 0 0 0 -1 1 0.00 0.00 0.00

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11 0 -26 19 2 0 2 8 1 0.00 0.00 0.00

12 0 -18 171 -1 0 -1 -138 1 0.02 0.00 0.07

13 0 -28 171 -0 0 -0 -133 1 0.02 0.00 0.07

1A 19 -8 4 1 0 1 10 1 0.00 0.00 0.01

1B 19 -8 21 1 0 1 -3 1 0.00 0.00 0.00

1C 19 -8 4 -1 0 -0 10 1 0.00 0.00 0.01

1D 19 -8 21 -1 0 -0 -3 1 0.00 0.00 0.00

1E 19 -4 4 1 0 1 10 1 0.00 0.00 0.01

1F 19 -4 21 1 0 1 -3 1 0.00 0.00 0.00

1G 19 -4 4 -1 0 -0 10 1 0.00 0.00 0.01

1H 19 -4 21 -1 0 -0 -3 1 0.00 0.00 0.00

1I 19 -7 -8 1 0 1 19 1 0.00 0.00 0.01

1J 19 -7 33 1 0 1 -12 1 0.00 0.00 0.01

1K 19 -7 -8 -1 0 -1 19 1 0.00 0.00 0.01

1L 19 -7 33 -1 0 -1 -12 1 0.00 0.00 0.01

1M 19 -5 -8 1 0 1 19 1 0.00 0.00 0.01

1N 19 -5 33 1 0 1 -12 1 0.00 0.00 0.01

1O 19 -5 -8 -1 0 -1 19 1 0.00 0.00 0.01

1P 19 -5 33 -1 0 -1 -12 1 0.00 0.00 0.01

2 19 -36 14 2 0 1 16 1 0.00 0.00 0.01

7 19 -20 15 0 0 0 10 1 0.00 0.00 0.01

8 19 -33 15 1 0 1 16 1 0.00 0.00 0.01

9 19 -28 106 -0 0 -0 -55 1 0.01 0.00 0.03

10 19 -4 16 0 0 0 2 1 0.00 0.00 0.00

11 19 -26 15 2 0 1 11 1 0.00 0.00 0.01

12 19 -18 167 -1 0 -1 -106 1 0.02 0.00 0.06

13 19 -28 167 -0 0 -0 -101 1 0.02 0.00 0.05

1A 38 -8 1 1 0 0 10 1 0.00 0.00 0.01

1B 38 -8 18 1 0 0 0 1 0.00 0.00 0.00

1C 38 -8 1 -1 0 -0 10 1 0.00 0.00 0.01

1D 38 -8 18 -1 0 -0 0 1 0.00 0.00 0.00

1E 38 -4 1 1 0 0 10 1 0.00 0.00 0.01

1F 38 -4 18 1 0 0 0 1 0.00 0.00 0.00

1G 38 -4 1 -1 0 -0 10 1 0.00 0.00 0.01

1H 38 -4 18 -1 0 -0 0 1 0.00 0.00 0.00

1I 38 -7 -11 1 0 1 17 1 0.00 0.00 0.01

1J 38 -7 29 1 0 1 -6 1 0.00 0.00 0.00

1K 38 -7 -11 -1 0 -0 17 1 0.00 0.00 0.01

1L 38 -7 29 -1 0 -0 -6 1 0.00 0.00 0.00

1M 38 -5 -11 1 0 1 17 1 0.00 0.00 0.01

1N 38 -5 29 1 0 1 -6 1 0.00 0.00 0.00

1O 38 -5 -11 -1 0 -0 17 1 0.00 0.00 0.01

1P 38 -5 29 -1 0 -0 -6 1 0.00 0.00 0.00

2 38 -36 10 2 0 1 19 1 0.00 0.00 0.01

7 38 -20 11 0 0 0 13 1 0.00 0.00 0.01

8 38 -33 11 1 0 1 18 1 0.00 0.00 0.01

9 38 -28 102 -0 0 -0 -35 1 0.01 0.00 0.02

10 38 -4 12 0 0 0 5 1 0.00 0.00 0.00

11 38 -26 11 2 0 1 14 1 0.00 0.00 0.01

12 38 -18 163 -1 0 -0 -75 1 0.02 0.00 0.04

13 38 -28 162 -0 0 -0 -70 1 0.02 0.00 0.04

1A 57 -8 -2 1 0 0 10 1 0.00 0.00 0.01

1B 57 -8 14 1 0 0 3 1 0.00 0.00 0.00

1C 57 -8 -2 -1 0 -0 10 1 0.00 0.00 0.01

1D 57 -8 14 -1 0 -0 3 1 0.00 0.00 0.00

1E 57 -4 -2 1 0 0 10 1 0.00 0.00 0.01

1F 57 -4 14 1 0 0 3 1 0.00 0.00 0.00

1G 57 -4 -2 -1 0 -0 10 1 0.00 0.00 0.01

1H 57 -4 14 -1 0 -0 3 1 0.00 0.00 0.00

1I 57 -7 -14 1 0 0 14 1 0.00 0.00 0.01

1J 57 -7 26 1 0 0 -1 1 0.00 0.00 0.00

1K 57 -7 -14 -1 0 -0 14 1 0.00 0.00 0.01

1L 57 -7 26 -1 0 -0 -1 1 0.00 0.00 0.00

1M 57 -5 -14 1 0 0 14 1 0.00 0.00 0.01

1N 57 -5 26 1 0 0 -1 1 0.00 0.00 0.00

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10 57 -4 8 0 0 0 7 1 0.00 0.00 0.00

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1A 76 -8 -6 1 0 0 9 1 0.00 0.00 0.00

1B 76 -8 11 1 0 0 6 1 0.00 0.00 0.00

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1G 76 -4 -6 -1 0 -0 9 1 0.00 0.00 0.00

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1I 76 -7 -17 1 0 0 11 1 0.00 0.00 0.01

1J 76 -7 23 1 0 0 4 1 0.00 0.00 0.00

1K 76 -7 -17 -1 0 -0 11 1 0.00 0.00 0.01

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1L 76 -7 23 -1 0 -0 4 1 0.00 0.00 0.00

1M 76 -5 -17 1 0 0 11 1 0.00 0.00 0.01

1N 76 -5 23 1 0 0 4 1 0.00 0.00 0.00

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1P 76 -5 23 -1 0 -0 4 1 0.00 0.00 0.00

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7 95 -20 -1 0 0 -0 16 1 0.00 0.00 0.01

8 95 -33 -2 1 0 -0 20 1 0.00 0.00 0.01

9 95 -28 90 -0 0 -0 20 1 0.01 0.00 0.01

10 95 -4 -0 0 0 -0 8 1 0.00 0.00 0.00

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1B 114 -8 5 1 0 -0 9 1 0.00 0.00 0.00

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1B 133 -8 2 1 0 -0 9 1 0.00 0.00 0.00

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1A 152 -8 -18 1 0 -0 0 1 0.00 0.00 0.00

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1B 152 -8 -1 1 0 -0 9 1 0.00 0.00 0.00

1C 152 -8 -18 -1 0 0 0 1 0.00 0.00 0.00

1D 152 -8 -1 -1 0 0 9 1 0.00 0.00 0.00

1E 152 -4 -18 1 0 -0 0 1 0.00 0.00 0.00

1F 152 -4 -1 1 0 -0 9 1 0.00 0.00 0.00

1G 152 -4 -18 -1 0 0 0 1 0.00 0.00 0.00

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1L 152 -7 10 -1 0 0 16 1 0.00 0.00 0.01

1M 152 -5 -30 1 0 -1 -7 1 0.00 0.00 0.00

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1P 190 -5 4 -1 0 1 19 1 0.00 0.00 0.01

2 190 -36 -23 2 0 -2 9 1 0.00 0.00 0.00

7 190 -20 -22 0 0 -0 5 1 0.00 0.00 0.00

8 190 -33 -22 1 0 -1 9 1 0.00 0.00 0.00

9 190 -28 69 -0 0 0 95 1 0.01 0.00 0.05

10 190 -4 -21 0 0 -0 -2 1 0.00 0.00 0.00

11 190 -26 -22 2 0 -2 5 1 0.00 0.00 0.00

12 190 -18 130 -1 0 1 148 1 0.01 0.00 0.08

13 190 -28 130 -0 0 0 152 1 0.01 0.00 0.08

Verifica di STABILITA' e/o STABILITA' FLESSO TORSIONALE

------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

---------------

NC Fx My Mz Classe min. ky kz kLT LT I.S.n. I.S.m. I.S. Nota

-- --------------

daN daN*m

------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

---------------

1A -8 -1 10 1 0.6543 0.9998 1.0000 -- -- 0.00 -- 0.01 Snell. 'zx'=

76

1B -8 -1 9 1 0.6543 0.9998 1.0000 -- -- 0.00 -- 0.01 Snell. 'zx'=

76

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Pag. 34

1C -8 -0 10 1 0.6543 0.9998 1.0000 -- -- 0.00 -- 0.01 Snell. 'zx'=

76

1D -8 -0 9 1 0.6543 0.9998 1.0000 -- -- 0.00 -- 0.01 Snell. 'zx'=

76

1E -4 -1 10 1 0.6543 0.9999 1.0000 -- -- 0.00 -- 0.01 Snell. 'zx'=

76

1F -4 -1 9 1 0.6543 0.9999 1.0000 -- -- 0.00 -- 0.01 Snell. 'zx'=

76

1G -4 -0 10 1 0.6543 0.9999 1.0000 -- -- 0.00 -- 0.01 Snell. 'zx'=

76

1H -4 -0 9 1 0.6543 0.9999 1.0000 -- -- 0.00 -- 0.01 Snell. 'zx'=

76

1I -7 -1 20 1 0.6543 0.9998 1.0000 -- -- 0.00 -- 0.01 Snell. 'zx'=

76

1J -7 -1 19 1 0.6543 0.9998 1.0000 -- -- 0.00 -- 0.01 Snell. 'zx'=

76

1K -7 -1 20 1 0.6543 0.9998 1.0000 -- -- 0.00 -- 0.01 Snell. 'zx'=

76

1L -7 -1 19 1 0.6543 0.9998 1.0000 -- -- 0.00 -- 0.01 Snell. 'zx'=

76

1M -5 -1 20 1 0.6543 0.9999 1.0000 -- -- 0.00 -- 0.01 Snell. 'zx'=

76

1N -5 -1 19 1 0.6543 0.9999 1.0000 -- -- 0.00 -- 0.01 Snell. 'zx'=

76

1O -5 -1 20 1 0.6543 0.9999 1.0000 -- -- 0.00 -- 0.01 Snell. 'zx'=

76

1P -5 -1 19 1 0.6543 0.9999 1.0000 -- -- 0.00 -- 0.01 Snell. 'zx'=

76

2 -36 -2 21 1 0.6543 0.9990 1.0005 -- -- 0.00 -- 0.01 Snell. 'zx'=

76

7 -20 -0 16 1 0.6543 0.9995 1.0003 -- -- 0.00 -- 0.01 Snell. 'zx'=

76

8 -33 -1 20 1 0.6543 0.9991 1.0004 -- -- 0.00 -- 0.01 Snell. 'zx'=

76

9 -28 -0 95 1 0.6543 0.9992 0.9997 -- -- 0.00 -- 0.05 Snell. 'zx'=

76

10 -4 -0 8 1 0.6543 0.9999 1.0001 -- -- 0.00 -- 0.00 Snell. 'zx'=

76

11 -26 -2 16 1 0.6543 0.9993 1.0003 -- -- 0.00 -- 0.01 Snell. 'zx'=

76

12 -18 -1 148 1 0.6543 0.9995 0.9998 -- -- 0.00 -- 0.08 Snell. 'zx'=

76

13 -28 -0 152 1 0.6543 0.9992 0.9997 -- -- 0.00 -- 0.08 Snell. 'zx'=

76

ASTA NUM. 10 NI 25 NF 28 Lungh. 127.8 cm SEZ. 2 Pf C 100x 50x15x 3.0

categoria: p.p. y Permanente Neve Vento qy tot.

qy medio: 0.0507 0.3325 1.1685 -0.7790 0.7727 daN/cm

Sollecitazioni di calcolo e di verifica Indici <= 1 : VERIFICATO

------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

-------------

NC x Fx Fy Fz Mx My Mz Classe I.V.T. I.R.n. I.R. Nota

-- -------------------- ------------------ ------ --------------------

cm daN daN*m

------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

-------------

1A 0 1 24 0 0 0 0 -- 0.00 0.00 0.00

1B 0 1 24 0 0 0 0 -- 0.00 0.00 0.00

1C 0 1 24 -0 0 -0 0 -- 0.00 0.00 0.00

1D 0 1 24 -0 0 -0 0 -- 0.00 0.00 0.00

1E 0 20 24 0 0 0 0 -- 0.00 0.00 0.00

1F 0 20 24 0 0 0 0 -- 0.00 0.00 0.00

1G 0 20 24 -0 0 -0 0 -- 0.00 0.00 0.00

1H 0 20 24 -0 0 -0 0 -- 0.00 0.00 0.00

1I 0 4 24 0 0 0 0 -- 0.00 0.00 0.00

1J 0 4 24 0 0 0 0 -- 0.00 0.00 0.00

1K 0 4 24 -0 0 -0 0 -- 0.00 0.00 0.00

1L 0 4 24 -0 0 -0 0 -- 0.00 0.00 0.00

1M 0 17 24 0 0 0 0 -- 0.00 0.00 0.00

1N 0 17 24 0 0 0 0 -- 0.00 0.00 0.00

1O 0 17 24 -0 0 -0 0 -- 0.00 0.00 0.00

1P 0 17 24 -0 0 -0 0 -- 0.00 0.00 0.00

2 0 151 144 1 0 0 0 -- 0.03 0.01 0.01

7 0 43 99 0 0 0 0 -- 0.02 0.00 0.00

8 0 116 144 0 0 0 0 -- 0.03 0.01 0.01

9 0 45 144 1 0 1 0 -- 0.03 0.00 0.01

10 0 6 13 0 0 0 0 -- 0.00 0.00 0.00

11 0 127 88 1 0 0 0 -- 0.02 0.01 0.01

12 0 10 88 2 0 2 0 -- 0.02 0.00 0.01

13 0 34 144 2 0 2 0 -- 0.03 0.00 0.01

1A 13 1 20 0 0 0 3 -- 0.00 0.00 0.01

1B 13 1 20 0 0 0 3 -- 0.00 0.00 0.01

1C 13 1 20 -0 0 -0 3 -- 0.00 0.00 0.01

1D 13 1 20 -0 0 -0 3 -- 0.00 0.00 0.01

1E 13 20 20 0 0 0 3 -- 0.00 0.00 0.01

1F 13 20 20 0 0 0 3 -- 0.00 0.00 0.01

1G 13 20 20 -0 0 -0 3 -- 0.00 0.00 0.01

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1H 13 20 20 -0 0 -0 3 -- 0.00 0.00 0.01

1I 13 4 20 0 0 0 3 -- 0.00 0.00 0.01

1J 13 4 20 0 0 0 3 -- 0.00 0.00 0.01

1K 13 4 20 -0 0 -0 3 -- 0.00 0.00 0.01

1L 13 4 20 -0 0 -0 3 -- 0.00 0.00 0.01

1M 13 17 20 0 0 0 3 -- 0.00 0.00 0.01

1N 13 17 20 0 0 0 3 -- 0.00 0.00 0.01

1O 13 17 20 -0 0 -0 3 -- 0.00 0.00 0.01

1P 13 17 20 -0 0 -0 3 -- 0.00 0.00 0.01

2 13 151 115 1 0 0 17 -- 0.02 0.01 0.04

7 13 43 79 0 0 0 11 -- 0.01 0.00 0.03

8 13 116 115 0 0 0 17 -- 0.02 0.01 0.04

9 13 45 115 1 0 1 17 -- 0.02 0.00 0.04

10 13 6 11 0 0 0 2 -- 0.00 0.00 0.00

11 13 127 70 1 0 0 10 -- 0.01 0.01 0.03

12 13 10 70 2 0 1 10 -- 0.01 0.00 0.03

13 13 34 115 2 0 1 17 -- 0.02 0.00 0.04

1A 26 1 15 0 0 0 5 -- 0.00 0.00 0.01

1B 26 1 15 0 0 0 5 -- 0.00 0.00 0.01

1C 26 1 15 -0 0 -0 5 -- 0.00 0.00 0.01

1D 26 1 15 -0 0 -0 5 -- 0.00 0.00 0.01

1E 26 20 15 0 0 0 5 -- 0.00 0.00 0.01

1F 26 20 15 0 0 0 5 -- 0.00 0.00 0.01

1G 26 20 15 -0 0 -0 5 -- 0.00 0.00 0.01

1H 26 20 15 -0 0 -0 5 -- 0.00 0.00 0.01

1I 26 4 15 0 0 0 5 -- 0.00 0.00 0.01

1J 26 4 15 0 0 0 5 -- 0.00 0.00 0.01

1K 26 4 15 -0 0 -0 5 -- 0.00 0.00 0.01

1L 26 4 15 -0 0 -0 5 -- 0.00 0.00 0.01

1M 26 17 15 0 0 0 5 -- 0.00 0.00 0.01

1N 26 17 15 0 0 0 5 -- 0.00 0.00 0.01

1O 26 17 15 -0 0 -0 5 -- 0.00 0.00 0.01

1P 26 17 15 -0 0 -0 5 -- 0.00 0.00 0.01

2 26 151 86 1 0 0 29 -- 0.02 0.01 0.07

7 26 43 59 0 0 0 20 -- 0.01 0.00 0.04

8 26 116 86 0 0 0 29 -- 0.02 0.01 0.07

9 26 45 86 1 0 1 29 -- 0.02 0.00 0.06

10 26 6 8 0 0 0 3 -- 0.00 0.00 0.01

11 26 127 53 1 0 0 18 -- 0.01 0.01 0.05

12 26 10 53 2 0 1 18 -- 0.01 0.00 0.04

13 26 34 86 2 0 1 29 -- 0.02 0.00 0.07

1A 38 1 10 0 0 0 7 -- 0.00 0.00 0.01

1B 38 1 10 0 0 0 7 -- 0.00 0.00 0.01

1C 38 1 10 -0 0 -0 7 -- 0.00 0.00 0.01

1D 38 1 10 -0 0 -0 7 -- 0.00 0.00 0.01

1E 38 20 10 0 0 0 7 -- 0.00 0.00 0.01

1F 38 20 10 0 0 0 7 -- 0.00 0.00 0.01

1G 38 20 10 -0 0 -0 7 -- 0.00 0.00 0.02

1H 38 20 10 -0 0 -0 7 -- 0.00 0.00 0.02

1I 38 4 10 0 0 0 7 -- 0.00 0.00 0.01

1J 38 4 10 0 0 0 7 -- 0.00 0.00 0.01

1K 38 4 10 -0 0 -0 7 -- 0.00 0.00 0.01

1L 38 4 10 -0 0 -0 7 -- 0.00 0.00 0.01

1M 38 17 10 0 0 0 7 -- 0.00 0.00 0.01

1N 38 17 10 0 0 0 7 -- 0.00 0.00 0.01

1O 38 17 10 -0 0 -0 7 -- 0.00 0.00 0.01

1P 38 17 10 -0 0 -0 7 -- 0.00 0.00 0.01

2 38 151 58 1 0 0 39 -- 0.01 0.01 0.09

7 38 43 40 0 0 0 27 -- 0.01 0.00 0.06

8 38 116 58 0 0 0 39 -- 0.01 0.01 0.09

9 38 45 58 1 0 1 39 -- 0.01 0.00 0.08

10 38 6 5 0 0 0 4 -- 0.00 0.00 0.01

11 38 127 35 1 0 0 24 -- 0.01 0.01 0.06

12 38 10 35 2 0 1 24 -- 0.01 0.00 0.05

13 38 34 58 2 0 1 39 -- 0.01 0.00 0.08

1A 51 1 5 0 0 0 8 -- 0.00 0.00 0.02

1B 51 1 5 0 0 0 8 -- 0.00 0.00 0.02

1C 51 1 5 -0 0 -0 8 -- 0.00 0.00 0.02

1D 51 1 5 -0 0 -0 8 -- 0.00 0.00 0.02

1E 51 20 5 0 0 0 8 -- 0.00 0.00 0.02

1F 51 20 5 0 0 0 8 -- 0.00 0.00 0.02

1G 51 20 5 -0 0 -0 8 -- 0.00 0.00 0.02

1H 51 20 5 -0 0 -0 8 -- 0.00 0.00 0.02

1I 51 4 5 0 0 0 8 -- 0.00 0.00 0.02

1J 51 4 5 0 0 0 8 -- 0.00 0.00 0.02

1K 51 4 5 -0 0 -0 8 -- 0.00 0.00 0.02

1L 51 4 5 -0 0 -0 8 -- 0.00 0.00 0.02

1M 51 17 5 0 0 0 8 -- 0.00 0.00 0.02

1N 51 17 5 0 0 0 8 -- 0.00 0.00 0.02

1O 51 17 5 -0 0 -0 8 -- 0.00 0.00 0.02

1P 51 17 5 -0 0 -0 8 -- 0.00 0.00 0.02

2 51 151 29 1 0 0 44 -- 0.01 0.01 0.10

7 51 43 20 0 0 -0 30 -- 0.00 0.00 0.06

8 51 116 29 0 0 0 44 -- 0.01 0.01 0.10

9 51 45 29 1 0 0 44 -- 0.01 0.00 0.09

10 51 6 3 0 0 0 4 -- 0.00 0.00 0.01

11 51 127 18 1 0 0 27 -- 0.00 0.01 0.06

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Pag. 36

12 51 10 18 2 0 1 27 -- 0.00 0.00 0.06

13 51 34 29 2 0 1 44 -- 0.01 0.00 0.09

1A 64 1 -0 0 0 0 8 -- 0.00 0.00 0.02

1B 64 1 -0 0 0 0 8 -- 0.00 0.00 0.02

1C 64 1 -0 -0 0 -0 8 -- 0.00 0.00 0.02

1D 64 1 -0 -0 0 -0 8 -- 0.00 0.00 0.02

1E 64 20 -0 0 0 0 8 -- 0.00 0.00 0.02

1F 64 20 -0 0 0 0 8 -- 0.00 0.00 0.02

1G 64 20 -0 -0 0 -0 8 -- 0.00 0.00 0.02

1H 64 20 -0 -0 0 -0 8 -- 0.00 0.00 0.02

1I 64 4 -0 0 0 0 8 -- 0.00 0.00 0.02

1J 64 4 -0 0 0 0 8 -- 0.00 0.00 0.02

1K 64 4 -0 -0 0 -0 8 -- 0.00 0.00 0.02

1L 64 4 -0 -0 0 -0 8 -- 0.00 0.00 0.02

1M 64 17 -0 0 0 0 8 -- 0.00 0.00 0.02

1N 64 17 -0 0 0 0 8 -- 0.00 0.00 0.02

1O 64 17 -0 -0 0 -0 8 -- 0.00 0.00 0.02

1P 64 17 -0 -0 0 -0 8 -- 0.00 0.00 0.02

2 64 151 0 1 0 -0 46 -- 0.00 0.01 0.10

7 64 43 0 0 0 -0 32 -- 0.00 0.00 0.07

8 64 116 0 0 0 -0 46 -- 0.00 0.01 0.10

9 64 45 0 1 0 0 46 -- 0.00 0.00 0.10

10 64 6 0 0 0 -0 4 -- 0.00 0.00 0.01

11 64 127 0 1 0 -0 28 -- 0.00 0.01 0.07

12 64 10 0 2 0 1 28 -- 0.00 0.00 0.06

13 64 34 0 2 0 1 46 -- 0.00 0.00 0.10

1A 77 1 -5 0 0 -0 8 -- 0.00 0.00 0.02

1B 77 1 -5 0 0 -0 8 -- 0.00 0.00 0.02

1C 77 1 -5 -0 0 0 8 -- 0.00 0.00 0.02

1D 77 1 -5 -0 0 0 8 -- 0.00 0.00 0.02

1E 77 20 -5 0 0 -0 8 -- 0.00 0.00 0.02

1F 77 20 -5 0 0 -0 8 -- 0.00 0.00 0.02

1G 77 20 -5 -0 0 0 8 -- 0.00 0.00 0.02

1H 77 20 -5 -0 0 0 8 -- 0.00 0.00 0.02

1I 77 4 -5 0 0 -0 8 -- 0.00 0.00 0.02

1J 77 4 -5 0 0 -0 8 -- 0.00 0.00 0.02

1K 77 4 -5 -0 0 0 8 -- 0.00 0.00 0.02

1L 77 4 -5 -0 0 0 8 -- 0.00 0.00 0.02

1M 77 17 -5 0 0 -0 8 -- 0.00 0.00 0.02

1N 77 17 -5 0 0 -0 8 -- 0.00 0.00 0.02

1O 77 17 -5 -0 0 0 8 -- 0.00 0.00 0.02

1P 77 17 -5 -0 0 0 8 -- 0.00 0.00 0.02

2 77 151 -29 1 0 -0 44 -- 0.01 0.01 0.10

7 77 43 -20 0 0 -0 30 -- 0.00 0.00 0.06

8 77 116 -29 0 0 -0 44 -- 0.01 0.01 0.10

9 77 45 -29 1 0 0 44 -- 0.01 0.00 0.09

10 77 6 -3 0 0 -0 4 -- 0.00 0.00 0.01

11 77 127 -18 1 0 -0 27 -- 0.00 0.01 0.06

12 77 10 -18 2 0 0 27 -- 0.00 0.00 0.06

13 77 34 -29 2 0 0 44 -- 0.01 0.00 0.09

1A 89 1 -10 0 0 -0 7 -- 0.00 0.00 0.01

1B 89 1 -10 0 0 -0 7 -- 0.00 0.00 0.01

1C 89 1 -10 -0 0 0 7 -- 0.00 0.00 0.01

1D 89 1 -10 -0 0 0 7 -- 0.00 0.00 0.01

1E 89 20 -10 0 0 -0 7 -- 0.00 0.00 0.02

1F 89 20 -10 0 0 -0 7 -- 0.00 0.00 0.02

1G 89 20 -10 -0 0 0 7 -- 0.00 0.00 0.01

1H 89 20 -10 -0 0 0 7 -- 0.00 0.00 0.01

1I 89 4 -10 0 0 -0 7 -- 0.00 0.00 0.01

1J 89 4 -10 0 0 -0 7 -- 0.00 0.00 0.01

1K 89 4 -10 -0 0 0 7 -- 0.00 0.00 0.01

1L 89 4 -10 -0 0 0 7 -- 0.00 0.00 0.01

1M 89 17 -10 0 0 -0 7 -- 0.00 0.00 0.01

1N 89 17 -10 0 0 -0 7 -- 0.00 0.00 0.01

1O 89 17 -10 -0 0 0 7 -- 0.00 0.00 0.01

1P 89 17 -10 -0 0 0 7 -- 0.00 0.00 0.01

2 89 151 -58 1 0 -0 39 -- 0.01 0.01 0.09

7 89 43 -40 0 0 -0 27 -- 0.01 0.00 0.06

8 89 116 -58 0 0 -0 39 -- 0.01 0.01 0.09

9 89 45 -58 1 0 0 39 -- 0.01 0.00 0.08

10 89 6 -5 0 0 -0 4 -- 0.00 0.00 0.01

11 89 127 -35 1 0 -0 24 -- 0.01 0.01 0.06

12 89 10 -35 2 0 0 24 -- 0.01 0.00 0.05

13 89 34 -58 2 0 0 39 -- 0.01 0.00 0.08

1A 102 1 -15 0 0 -0 5 -- 0.00 0.00 0.01

1B 102 1 -15 0 0 -0 5 -- 0.00 0.00 0.01

1C 102 1 -15 -0 0 0 5 -- 0.00 0.00 0.01

1D 102 1 -15 -0 0 0 5 -- 0.00 0.00 0.01

1E 102 20 -15 0 0 -0 5 -- 0.00 0.00 0.01

1F 102 20 -15 0 0 -0 5 -- 0.00 0.00 0.01

1G 102 20 -15 -0 0 0 5 -- 0.00 0.00 0.01

1H 102 20 -15 -0 0 0 5 -- 0.00 0.00 0.01

1I 102 4 -15 0 0 -0 5 -- 0.00 0.00 0.01

1J 102 4 -15 0 0 -0 5 -- 0.00 0.00 0.01

1K 102 4 -15 -0 0 0 5 -- 0.00 0.00 0.01

1L 102 4 -15 -0 0 0 5 -- 0.00 0.00 0.01

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1M 102 17 -15 0 0 -0 5 -- 0.00 0.00 0.01

1N 102 17 -15 0 0 -0 5 -- 0.00 0.00 0.01

1O 102 17 -15 -0 0 0 5 -- 0.00 0.00 0.01

1P 102 17 -15 -0 0 0 5 -- 0.00 0.00 0.01

2 102 151 -86 1 0 -0 29 -- 0.02 0.01 0.07

7 102 43 -59 0 0 -0 20 -- 0.01 0.00 0.04

8 102 116 -86 0 0 -0 29 -- 0.02 0.01 0.07

9 102 45 -86 1 0 -0 29 -- 0.02 0.00 0.06

10 102 6 -8 0 0 -0 3 -- 0.00 0.00 0.01

11 102 127 -53 1 0 -0 18 -- 0.01 0.01 0.05

12 102 10 -53 2 0 -0 18 -- 0.01 0.00 0.04

13 102 34 -86 2 0 -0 29 -- 0.02 0.00 0.06

1A 115 1 -20 0 0 -0 3 -- 0.00 0.00 0.01

1B 115 1 -20 0 0 -0 3 -- 0.00 0.00 0.01

1C 115 1 -20 -0 0 0 3 -- 0.00 0.00 0.01

1D 115 1 -20 -0 0 0 3 -- 0.00 0.00 0.01

1E 115 20 -20 0 0 -0 3 -- 0.00 0.00 0.01

1F 115 20 -20 0 0 -0 3 -- 0.00 0.00 0.01

1G 115 20 -20 -0 0 0 3 -- 0.00 0.00 0.01

1H 115 20 -20 -0 0 0 3 -- 0.00 0.00 0.01

1I 115 4 -20 0 0 -0 3 -- 0.00 0.00 0.01

1J 115 4 -20 0 0 -0 3 -- 0.00 0.00 0.01

1K 115 4 -20 -0 0 0 3 -- 0.00 0.00 0.01

1L 115 4 -20 -0 0 0 3 -- 0.00 0.00 0.01

1M 115 17 -20 0 0 -0 3 -- 0.00 0.00 0.01

1N 115 17 -20 0 0 -0 3 -- 0.00 0.00 0.01

1O 115 17 -20 -0 0 0 3 -- 0.00 0.00 0.01

1P 115 17 -20 -0 0 0 3 -- 0.00 0.00 0.01

2 115 151 -115 1 0 -0 17 -- 0.02 0.01 0.05

7 115 43 -79 0 0 -0 11 -- 0.01 0.00 0.03

8 115 116 -115 0 0 -0 17 -- 0.02 0.01 0.04

9 115 45 -115 1 0 -0 17 -- 0.02 0.00 0.04

10 115 6 -11 0 0 -0 2 -- 0.00 0.00 0.00

11 115 127 -70 1 0 -0 10 -- 0.01 0.01 0.03

12 115 10 -70 2 0 -0 10 -- 0.01 0.00 0.02

13 115 34 -115 2 0 -0 17 -- 0.02 0.00 0.04

1A 128 1 -24 0 0 -0 0 -- 0.00 0.00 0.00

1B 128 1 -24 0 0 -0 0 -- 0.00 0.00 0.00

1C 128 1 -24 -0 0 0 0 -- 0.00 0.00 0.00

1D 128 1 -24 -0 0 0 0 -- 0.00 0.00 0.00

1E 128 20 -24 0 0 -0 0 -- 0.00 0.00 0.00

1F 128 20 -24 0 0 -0 0 -- 0.00 0.00 0.00

1G 128 20 -24 -0 0 0 0 -- 0.00 0.00 0.00

1H 128 20 -24 -0 0 0 0 -- 0.00 0.00 0.00

1I 128 4 -24 0 0 -0 0 -- 0.00 0.00 0.00

1J 128 4 -24 0 0 -0 0 -- 0.00 0.00 0.00

1K 128 4 -24 -0 0 0 0 -- 0.00 0.00 0.00

1L 128 4 -24 -0 0 0 0 -- 0.00 0.00 0.00

1M 128 17 -24 0 0 -0 0 -- 0.00 0.00 0.00

1N 128 17 -24 0 0 -0 0 -- 0.00 0.00 0.00

1O 128 17 -24 -0 0 0 0 -- 0.00 0.00 0.00

1P 128 17 -24 -0 0 0 0 -- 0.00 0.00 0.00

2 128 151 -144 1 0 -0 0 -- 0.03 0.01 0.01

7 128 43 -99 0 0 -0 0 -- 0.02 0.00 0.00

8 128 116 -144 0 0 -0 0 -- 0.03 0.01 0.01

9 128 45 -144 1 0 -0 0 -- 0.03 0.00 0.01

10 128 6 -13 0 0 -0 0 -- 0.00 0.00 0.00

11 128 127 -88 1 0 -0 -0 -- 0.02 0.01 0.01

12 128 10 -88 2 0 -1 -0 -- 0.02 0.00 0.00

13 128 34 -144 2 0 -1 0 -- 0.03 0.00 0.01

Verifica di STABILITA' e/o STABILITA' FLESSO TORSIONALE

------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

---------------

NC Fx My Mz Classe min. ky kz kLT LT I.S.n. I.S.m. I.S. Nota

-- --------------

daN daN*m

------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

---------------

ASTA NUM. 11 NI 28 NF 8 Lungh. 149.8 cm SEZ. 2 Pf C 100x 50x15x 3.0

categoria: p.p. y Permanente Neve Vento qy tot.

qy medio: 0.0507 0.3325 1.1685 -0.7790 0.7727 daN/cm

Sollecitazioni di calcolo e di verifica Indici <= 1 : VERIFICATO

------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

-------------

NC x Fx Fy Fz Mx My Mz Classe I.V.T. I.R.n. I.R. Nota

-- -------------------- ------------------ ------ --------------------

cm daN daN*m

------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

-------------

1A 0 4 58 0 0 0 0 -- 0.01 0.00 0.00

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Pag. 38

1B 0 4 60 0 0 0 0 -- 0.01 0.00 0.00

1C 0 4 58 -0 0 -0 0 -- 0.01 0.00 0.00

1D 0 4 60 -0 0 -0 0 -- 0.01 0.00 0.00

1E 0 33 58 0 0 0 0 -- 0.01 0.00 0.00

1F 0 33 60 0 0 0 0 -- 0.01 0.00 0.00

1G 0 33 58 -0 0 -0 0 -- 0.01 0.00 0.00

1H 0 33 60 -0 0 -0 0 -- 0.01 0.00 0.00

1I 0 10 57 0 0 0 0 -- 0.01 0.00 0.00

1J 0 10 61 0 0 0 0 -- 0.01 0.00 0.00

1K 0 10 57 -0 0 -0 0 -- 0.01 0.00 0.00

1L 0 10 61 -0 0 -0 0 -- 0.01 0.00 0.00

1M 0 26 57 0 0 0 0 -- 0.01 0.00 0.00

1N 0 26 61 0 0 0 0 -- 0.01 0.00 0.00

1O 0 26 57 -0 0 -0 0 -- 0.01 0.00 0.00

1P 0 26 61 -0 0 -0 0 -- 0.01 0.00 0.00

2 0 151 325 0 0 0 0 -- 0.06 0.01 0.01

7 0 68 225 0 0 0 0 -- 0.04 0.00 0.00

8 0 129 325 0 0 0 0 -- 0.06 0.01 0.01

9 0 79 324 -0 0 -0 0 -- 0.06 0.01 0.01

10 0 12 35 0 0 0 0 -- 0.01 0.00 0.00

11 0 115 201 0 0 0 0 -- 0.04 0.01 0.01

12 0 30 199 -0 0 -0 0 -- 0.04 0.00 0.00

13 0 67 323 -0 0 -0 0 -- 0.06 0.00 0.01

1A 15 4 52 0 0 0 8 -- 0.01 0.00 0.02

1B 15 4 54 0 0 0 9 -- 0.01 0.00 0.02

1C 15 4 52 -0 0 -0 8 -- 0.01 0.00 0.02

1D 15 4 54 -0 0 -0 9 -- 0.01 0.00 0.02

1E 15 33 52 0 0 0 8 -- 0.01 0.00 0.02

1F 15 33 54 0 0 0 9 -- 0.01 0.00 0.02

1G 15 33 52 -0 0 -0 8 -- 0.01 0.00 0.02

1H 15 33 54 -0 0 -0 9 -- 0.01 0.00 0.02

1I 15 10 51 0 0 0 8 -- 0.01 0.00 0.02

1J 15 10 56 0 0 0 9 -- 0.01 0.00 0.02

1K 15 10 51 -0 0 -0 8 -- 0.01 0.00 0.02

1L 15 10 56 -0 0 -0 9 -- 0.01 0.00 0.02

1M 15 26 51 0 0 0 8 -- 0.01 0.00 0.02

1N 15 26 56 0 0 0 9 -- 0.01 0.00 0.02

1O 15 26 51 -0 0 -0 8 -- 0.01 0.00 0.02

1P 15 26 56 -0 0 -0 9 -- 0.01 0.00 0.02

2 15 151 291 0 0 0 46 -- 0.05 0.01 0.10

7 15 68 202 0 0 0 32 -- 0.04 0.00 0.07

8 15 129 291 0 0 0 46 -- 0.05 0.01 0.10

9 15 79 290 -0 0 -0 46 -- 0.05 0.01 0.10

10 15 12 32 0 0 0 5 -- 0.01 0.00 0.01

11 15 115 181 0 0 0 29 -- 0.03 0.01 0.07

12 15 30 179 -0 0 -0 28 -- 0.03 0.00 0.06

13 15 67 289 -0 0 -0 46 -- 0.05 0.00 0.10

1A 30 4 46 0 0 0 16 -- 0.01 0.00 0.03

1B 30 4 49 0 0 0 16 -- 0.01 0.00 0.03

1C 30 4 46 -0 0 -0 16 -- 0.01 0.00 0.03

1D 30 4 49 -0 0 -0 16 -- 0.01 0.00 0.03

1E 30 33 46 0 0 0 16 -- 0.01 0.00 0.03

1F 30 33 49 0 0 0 16 -- 0.01 0.00 0.04

1G 30 33 46 -0 0 -0 16 -- 0.01 0.00 0.03

1H 30 33 49 -0 0 -0 16 -- 0.01 0.00 0.04

1I 30 10 45 0 0 0 15 -- 0.01 0.00 0.03

1J 30 10 50 0 0 0 17 -- 0.01 0.00 0.03

1K 30 10 45 -0 0 -0 15 -- 0.01 0.00 0.03

1L 30 10 50 -0 0 -0 17 -- 0.01 0.00 0.03

1M 30 26 45 0 0 0 15 -- 0.01 0.00 0.03

1N 30 26 50 0 0 0 17 -- 0.01 0.00 0.04

1O 30 26 45 -0 0 -0 15 -- 0.01 0.00 0.03

1P 30 26 50 -0 0 -0 17 -- 0.01 0.00 0.04

2 30 151 258 0 0 0 87 -- 0.05 0.01 0.19

7 30 68 179 0 0 0 61 -- 0.03 0.00 0.13

8 30 129 257 0 0 0 87 -- 0.05 0.01 0.19

9 30 79 256 -0 0 -0 87 -- 0.05 0.01 0.18

10 30 12 29 0 0 0 10 -- 0.01 0.00 0.02

11 30 115 160 0 0 0 54 -- 0.03 0.01 0.12

12 30 30 158 -0 0 -0 54 -- 0.03 0.00 0.11

13 30 67 256 -0 0 -0 87 -- 0.05 0.00 0.18

1A 45 4 40 0 0 0 22 -- 0.01 0.00 0.04

1B 45 4 43 0 0 0 23 -- 0.01 0.00 0.05

1C 45 4 40 -0 0 -0 22 -- 0.01 0.00 0.05

1D 45 4 43 -0 0 -0 23 -- 0.01 0.00 0.05

1E 45 33 40 0 0 0 22 -- 0.01 0.00 0.05

1F 45 33 43 0 0 0 23 -- 0.01 0.00 0.05

1G 45 33 40 -0 0 -0 22 -- 0.01 0.00 0.05

1H 45 33 43 -0 0 -0 23 -- 0.01 0.00 0.05

1I 45 10 39 0 0 0 22 -- 0.01 0.00 0.04

1J 45 10 44 0 0 0 24 -- 0.01 0.00 0.05

1K 45 10 39 -0 0 -0 22 -- 0.01 0.00 0.04

1L 45 10 44 -0 0 -0 24 -- 0.01 0.00 0.05

1M 45 26 39 0 0 0 22 -- 0.01 0.00 0.05

1N 45 26 44 0 0 0 24 -- 0.01 0.00 0.05

1O 45 26 39 -0 0 -0 22 -- 0.01 0.00 0.05

1P 45 26 44 -0 0 -0 24 -- 0.01 0.00 0.05

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Pag. 39

2 45 151 224 0 0 0 123 -- 0.04 0.01 0.26

7 45 68 156 0 0 0 86 -- 0.03 0.00 0.18

8 45 129 224 0 0 0 123 -- 0.04 0.01 0.26

9 45 79 222 -0 0 -0 123 -- 0.04 0.01 0.25

10 45 12 26 0 0 0 14 -- 0.00 0.00 0.03

11 45 115 139 0 0 0 77 -- 0.03 0.01 0.16

12 45 30 137 -0 0 -0 76 -- 0.03 0.00 0.16

13 45 67 222 -0 0 -0 122 -- 0.04 0.00 0.25

1A 60 4 35 0 0 0 28 -- 0.01 0.00 0.06

1B 60 4 37 0 0 0 29 -- 0.01 0.00 0.06

1C 60 4 35 -0 0 -0 28 -- 0.01 0.00 0.06

1D 60 4 37 -0 0 -0 29 -- 0.01 0.00 0.06

1E 60 33 35 0 0 0 28 -- 0.01 0.00 0.06

1F 60 33 37 0 0 0 29 -- 0.01 0.00 0.06

1G 60 33 35 -0 0 -0 28 -- 0.01 0.00 0.06

1H 60 33 37 -0 0 -0 29 -- 0.01 0.00 0.06

1I 60 10 34 0 0 0 27 -- 0.01 0.00 0.06

1J 60 10 38 0 0 0 30 -- 0.01 0.00 0.06

1K 60 10 34 -0 0 -0 27 -- 0.01 0.00 0.06

1L 60 10 38 -0 0 -0 30 -- 0.01 0.00 0.06

1M 60 26 34 0 0 0 27 -- 0.01 0.00 0.06

1N 60 26 38 0 0 0 30 -- 0.01 0.00 0.06

1O 60 26 34 -0 0 -0 27 -- 0.01 0.00 0.06

1P 60 26 38 -0 0 -0 30 -- 0.01 0.00 0.06

2 60 151 190 0 0 0 154 -- 0.04 0.01 0.32

7 60 68 132 0 0 0 107 -- 0.02 0.00 0.22

8 60 129 190 0 0 0 154 -- 0.04 0.01 0.32

9 60 79 189 -0 0 -0 153 -- 0.03 0.01 0.32

10 60 12 23 0 0 0 17 -- 0.00 0.00 0.04

11 60 115 119 0 0 0 96 -- 0.02 0.01 0.20

12 60 30 117 -0 0 -0 95 -- 0.02 0.00 0.19

13 60 67 188 -0 0 -0 153 -- 0.03 0.00 0.32

1A 75 4 29 0 0 0 32 -- 0.01 0.00 0.07

1B 75 4 32 0 0 0 34 -- 0.01 0.00 0.07

1C 75 4 29 -0 0 -0 32 -- 0.01 0.00 0.07

1D 75 4 32 -0 0 -0 34 -- 0.01 0.00 0.07

1E 75 33 29 0 0 0 32 -- 0.01 0.00 0.07

1F 75 33 32 0 0 0 34 -- 0.01 0.00 0.07

1G 75 33 29 -0 0 -0 32 -- 0.01 0.00 0.07

1H 75 33 32 -0 0 -0 34 -- 0.01 0.00 0.07

1I 75 10 28 0 0 0 32 -- 0.01 0.00 0.06

1J 75 10 33 0 0 0 35 -- 0.01 0.00 0.07

1K 75 10 28 -0 0 -0 32 -- 0.01 0.00 0.06

1L 75 10 33 -0 0 -0 35 -- 0.01 0.00 0.07

1M 75 26 28 0 0 0 32 -- 0.01 0.00 0.07

1N 75 26 33 0 0 0 35 -- 0.01 0.00 0.07

1O 75 26 28 -0 0 -0 32 -- 0.01 0.00 0.07

1P 75 26 33 -0 0 -0 35 -- 0.01 0.00 0.07

2 75 151 156 0 0 0 180 -- 0.03 0.01 0.38

7 75 68 109 0 0 0 125 -- 0.02 0.00 0.26

8 75 129 156 0 0 0 180 -- 0.03 0.01 0.37

9 75 79 155 -0 0 -0 179 -- 0.03 0.01 0.37

10 75 12 20 0 0 0 21 -- 0.00 0.00 0.04

11 75 115 98 0 0 0 112 -- 0.02 0.01 0.23

12 75 30 96 -0 0 -0 111 -- 0.02 0.00 0.23

13 75 67 155 -0 0 -0 179 -- 0.03 0.00 0.37

1A 90 4 23 0 0 0 36 -- 0.00 0.00 0.07

1B 90 4 26 0 0 0 39 -- 0.00 0.00 0.08

1C 90 4 23 -0 0 -0 36 -- 0.00 0.00 0.07

1D 90 4 26 -0 0 -0 39 -- 0.00 0.00 0.08

1E 90 33 23 0 0 0 36 -- 0.00 0.00 0.08

1F 90 33 26 0 0 0 39 -- 0.00 0.00 0.08

1G 90 33 23 -0 0 -0 36 -- 0.00 0.00 0.08

1H 90 33 26 -0 0 -0 39 -- 0.00 0.00 0.08

1I 90 10 22 0 0 0 35 -- 0.00 0.00 0.07

1J 90 10 27 0 0 0 40 -- 0.00 0.00 0.08

1K 90 10 22 -0 0 -0 35 -- 0.00 0.00 0.07

1L 90 10 27 -0 0 -0 40 -- 0.00 0.00 0.08

1M 90 26 22 0 0 0 35 -- 0.00 0.00 0.07

1N 90 26 27 0 0 0 40 -- 0.00 0.00 0.08

1O 90 26 22 -0 0 -0 35 -- 0.00 0.00 0.07

1P 90 26 27 -0 0 -0 40 -- 0.00 0.00 0.08

2 90 151 123 0 0 0 201 -- 0.02 0.01 0.42

7 90 68 86 0 0 0 140 -- 0.02 0.00 0.29

8 90 129 122 0 0 0 201 -- 0.02 0.01 0.42

9 90 79 121 -0 0 -0 200 -- 0.02 0.01 0.41

10 90 12 17 0 0 0 23 -- 0.00 0.00 0.05

11 90 115 78 0 0 0 125 -- 0.01 0.01 0.26

12 90 30 76 -0 0 -0 124 -- 0.01 0.00 0.25

13 90 67 121 -0 0 -0 200 -- 0.02 0.00 0.41

1A 105 4 17 0 0 0 39 -- 0.00 0.00 0.08

1B 105 4 20 0 0 0 42 -- 0.00 0.00 0.09

1C 105 4 17 -0 0 -0 39 -- 0.00 0.00 0.08

1D 105 4 20 -0 0 -0 42 -- 0.00 0.00 0.09

1E 105 33 17 0 0 0 39 -- 0.00 0.00 0.08

1F 105 33 20 0 0 0 42 -- 0.00 0.00 0.09

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1G 105 33 17 -0 0 -0 39 -- 0.00 0.00 0.08

1H 105 33 20 -0 0 -0 42 -- 0.00 0.00 0.09

1I 105 10 16 0 0 0 38 -- 0.00 0.00 0.08

1J 105 10 21 0 0 0 43 -- 0.00 0.00 0.09

1K 105 10 16 -0 0 -0 38 -- 0.00 0.00 0.08

1L 105 10 21 -0 0 -0 43 -- 0.00 0.00 0.09

1M 105 26 16 0 0 0 38 -- 0.00 0.00 0.08

1N 105 26 21 0 0 0 43 -- 0.00 0.00 0.09

1O 105 26 16 -0 0 -0 38 -- 0.00 0.00 0.08

1P 105 26 21 -0 0 -0 43 -- 0.00 0.00 0.09

2 105 151 89 0 0 0 217 -- 0.02 0.01 0.45

7 105 68 63 0 0 0 151 -- 0.01 0.00 0.31

8 105 129 89 0 0 0 217 -- 0.02 0.01 0.45

9 105 79 88 -0 0 0 216 -- 0.02 0.01 0.44

10 105 12 14 0 0 0 26 -- 0.00 0.00 0.05

11 105 115 57 0 0 0 135 -- 0.01 0.01 0.28

12 105 30 55 -0 0 -0 133 -- 0.01 0.00 0.27

13 105 67 87 -0 0 -0 215 -- 0.02 0.00 0.44

1A 120 4 12 0 0 0 41 -- 0.00 0.00 0.08

1B 120 4 14 0 0 0 45 -- 0.00 0.00 0.09

1C 120 4 12 -0 0 -0 41 -- 0.00 0.00 0.08

1D 120 4 14 -0 0 -0 45 -- 0.00 0.00 0.09

1E 120 33 12 0 0 0 41 -- 0.00 0.00 0.09

1F 120 33 14 0 0 0 45 -- 0.00 0.00 0.09

1G 120 33 12 -0 0 -0 41 -- 0.00 0.00 0.09

1H 120 33 14 -0 0 -0 45 -- 0.00 0.00 0.09

1I 120 10 11 0 0 0 40 -- 0.00 0.00 0.08

1J 120 10 15 0 0 0 46 -- 0.00 0.00 0.09

1K 120 10 11 -0 0 0 40 -- 0.00 0.00 0.08

1L 120 10 15 -0 0 0 46 -- 0.00 0.00 0.09

1M 120 26 11 0 0 0 40 -- 0.00 0.00 0.08

1N 120 26 15 0 0 0 46 -- 0.00 0.00 0.09

1O 120 26 11 -0 0 0 40 -- 0.00 0.00 0.08

1P 120 26 15 -0 0 0 46 -- 0.00 0.00 0.09

2 120 151 55 0 0 0 228 -- 0.01 0.01 0.47

7 120 68 40 0 0 0 159 -- 0.01 0.00 0.33

8 120 129 55 0 0 0 228 -- 0.01 0.01 0.47

9 120 79 54 -0 0 0 226 -- 0.01 0.01 0.46

10 120 12 11 0 0 0 27 -- 0.00 0.00 0.06

11 120 115 36 0 0 0 142 -- 0.01 0.01 0.30

12 120 30 34 -0 0 0 140 -- 0.01 0.00 0.29

13 120 67 53 -0 0 0 226 -- 0.01 0.00 0.46

1A 135 4 6 0 0 0 43 -- 0.00 0.00 0.09

1B 135 4 9 0 0 0 46 -- 0.00 0.00 0.09

1C 135 4 6 -0 0 0 43 -- 0.00 0.00 0.09

1D 135 4 9 -0 0 0 46 -- 0.00 0.00 0.09

1E 135 33 6 0 0 0 43 -- 0.00 0.00 0.09

1F 135 33 9 0 0 0 46 -- 0.00 0.00 0.10

1G 135 33 6 -0 0 0 43 -- 0.00 0.00 0.09

1H 135 33 9 -0 0 0 46 -- 0.00 0.00 0.10

1I 135 10 5 0 0 -0 41 -- 0.00 0.00 0.08

1J 135 10 10 0 0 -0 48 -- 0.00 0.00 0.10

1K 135 10 5 -0 0 0 41 -- 0.00 0.00 0.08

1L 135 10 10 -0 0 0 48 -- 0.00 0.00 0.10

1M 135 26 5 0 0 -0 41 -- 0.00 0.00 0.09

1N 135 26 10 0 0 -0 48 -- 0.00 0.00 0.10

1O 135 26 5 -0 0 0 41 -- 0.00 0.00 0.09

1P 135 26 10 -0 0 0 48 -- 0.00 0.00 0.10

2 135 151 22 0 0 0 234 -- 0.00 0.01 0.48

7 135 68 16 0 0 0 163 -- 0.00 0.00 0.33

8 135 129 21 0 0 0 233 -- 0.00 0.01 0.48

9 135 79 20 -0 0 0 232 -- 0.00 0.01 0.47

10 135 12 7 0 0 0 29 -- 0.00 0.00 0.06

11 135 115 16 0 0 0 146 -- 0.00 0.01 0.30

12 135 30 14 -0 0 0 144 -- 0.00 0.00 0.29

13 135 67 20 -0 0 0 231 -- 0.00 0.00 0.47

1A 150 4 0 0 0 -0 43 -- 0.00 0.00 0.09

1B 150 4 3 0 0 -0 47 -- 0.00 0.00 0.10

1C 150 4 0 -0 0 0 43 -- 0.00 0.00 0.09

1D 150 4 3 -0 0 0 47 -- 0.00 0.00 0.10

1E 150 33 0 0 0 -0 43 -- 0.00 0.00 0.09

1F 150 33 3 0 0 -0 47 -- 0.00 0.00 0.10

1G 150 33 0 -0 0 0 43 -- 0.00 0.00 0.09

1H 150 33 3 -0 0 0 47 -- 0.00 0.00 0.10

1I 150 10 -1 0 0 -0 42 -- 0.00 0.00 0.09

1J 150 10 4 0 0 -0 49 -- 0.00 0.00 0.10

1K 150 10 -1 -0 0 0 42 -- 0.00 0.00 0.09

1L 150 10 4 -0 0 0 49 -- 0.00 0.00 0.10

1M 150 26 -1 0 0 -0 42 -- 0.00 0.00 0.09

1N 150 26 4 0 0 -0 49 -- 0.00 0.00 0.10

1O 150 26 -1 -0 0 0 42 -- 0.00 0.00 0.09

1P 150 26 4 -0 0 0 49 -- 0.00 0.00 0.10

2 150 151 -12 0 0 0 234 -- 0.00 0.01 0.48

7 150 68 -7 0 0 0 163 -- 0.00 0.00 0.34

8 150 129 -12 0 0 0 234 -- 0.00 0.01 0.48

9 150 79 -14 -0 0 0 232 -- 0.00 0.01 0.48

10 150 12 4 0 0 0 30 -- 0.00 0.00 0.06

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11 150 115 -5 0 0 0 147 -- 0.00 0.01 0.31

12 150 30 -7 -0 0 0 144 -- 0.00 0.00 0.29

13 150 67 -14 -0 0 0 232 -- 0.00 0.00 0.47

Verifica di STABILITA' e/o STABILITA' FLESSO TORSIONALE

------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

---------------

NC Fx My Mz Classe min. ky kz kLT LT I.S.n. I.S.m. I.S. Nota

-- --------------

daN daN*m

------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

---------------

ASTA NUM. 12 NI 8 NF 26 Lungh. 150.0 cm SEZ. 2 Pf C 100x 50x15x 3.0

categoria: p.p. y Permanente Neve Vento qy tot.

qy medio: 0.0507 0.3325 1.1685 -0.7790 0.7727 daN/cm

Sollecitazioni di calcolo e di verifica Indici <= 1 : VERIFICATO

------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

-------------

NC x Fx Fy Fz Mx My Mz Classe I.V.T. I.R.n. I.R. Nota

-- -------------------- ------------------ ------ --------------------

cm daN daN*m

------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

-------------

1A 0 7 -3 0 0 0 47 -- 0.00 0.00 0.10

1B 0 7 0 0 0 0 43 -- 0.00 0.00 0.09

1C 0 7 -3 -0 0 -0 47 -- 0.00 0.00 0.10

1D 0 7 0 -0 0 -0 43 -- 0.00 0.00 0.09

1E 0 27 -3 0 0 0 47 -- 0.00 0.00 0.10

1F 0 27 0 0 0 0 43 -- 0.00 0.00 0.09

1G 0 27 -3 -0 0 -0 47 -- 0.00 0.00 0.10

1H 0 27 0 -0 0 -0 43 -- 0.00 0.00 0.09

1I 0 11 -4 0 0 0 48 -- 0.00 0.00 0.10

1J 0 11 1 0 0 0 41 -- 0.00 0.00 0.08

1K 0 11 -4 -0 0 -0 48 -- 0.00 0.00 0.10

1L 0 11 1 -0 0 -0 41 -- 0.00 0.00 0.08

1M 0 23 -4 0 0 0 48 -- 0.00 0.00 0.10

1N 0 23 1 0 0 0 41 -- 0.00 0.00 0.09

1O 0 23 -4 -0 0 -0 48 -- 0.00 0.00 0.10

1P 0 23 1 -0 0 -0 41 -- 0.00 0.00 0.09

2 0 143 15 0 0 0 231 -- 0.00 0.01 0.48

7 0 64 8 0 0 0 163 -- 0.00 0.00 0.33

8 0 123 15 0 0 0 231 -- 0.00 0.01 0.48

9 0 79 15 0 0 0 231 -- 0.00 0.01 0.47

10 0 11 -4 0 0 0 29 -- 0.00 0.00 0.06

11 0 109 7 0 0 0 144 -- 0.00 0.01 0.30

12 0 36 8 -0 0 0 143 -- 0.00 0.00 0.29

13 0 71 16 0 0 0 230 -- 0.00 0.00 0.47

1A 15 7 -8 0 0 0 46 -- 0.00 0.00 0.09

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1D 15 7 -6 -0 0 -0 42 -- 0.00 0.00 0.09

1E 15 27 -8 0 0 0 46 -- 0.00 0.00 0.10

1F 15 27 -6 0 0 0 42 -- 0.00 0.00 0.09

1G 15 27 -8 -0 0 -0 46 -- 0.00 0.00 0.10

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1J 15 11 -5 0 0 0 41 -- 0.00 0.00 0.08

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1J 30 11 -10 0 0 0 40 -- 0.00 0.00 0.08

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1K 30 11 -15 -0 0 -0 46 -- 0.00 0.00 0.09

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1A 90 7 -37 0 0 -0 29 -- 0.01 0.00 0.06

1B 90 7 -34 0 0 -0 27 -- 0.01 0.00 0.06

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1B 105 7 -40 0 0 -0 22 -- 0.01 0.00 0.05

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1K 135 11 -55 -0 0 -0 9 -- 0.01 0.00 0.02

1L 135 11 -51 -0 0 -0 8 -- 0.01 0.00 0.02

1M 135 23 -55 0 0 0 9 -- 0.01 0.00 0.02

1N 135 23 -51 0 0 0 8 -- 0.01 0.00 0.02

1O 135 23 -55 -0 0 -0 9 -- 0.01 0.00 0.02

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1P 135 23 -51 -0 0 -0 8 -- 0.01 0.00 0.02

2 135 143 -289 0 0 -0 46 -- 0.05 0.01 0.10

7 135 64 -201 0 0 -0 32 -- 0.04 0.00 0.07

8 135 123 -289 0 0 -0 46 -- 0.05 0.01 0.10

9 135 79 -289 0 0 -0 46 -- 0.05 0.01 0.10

10 135 11 -32 0 0 -0 5 -- 0.01 0.00 0.01

11 135 109 -178 0 0 -0 28 -- 0.03 0.01 0.07

12 135 36 -178 -0 0 0 28 -- 0.03 0.00 0.06

13 135 71 -288 0 0 0 46 -- 0.05 0.00 0.10

1A 150 7 -60 0 0 -0 -0 -- 0.01 0.00 0.00

1B 150 7 -57 0 0 -0 -0 -- 0.01 0.00 0.00

1C 150 7 -60 -0 0 0 -0 -- 0.01 0.00 0.00

1D 150 7 -57 -0 0 0 -0 -- 0.01 0.00 0.00

1E 150 27 -60 0 0 -0 -0 -- 0.01 0.00 0.00

1F 150 27 -57 0 0 -0 -0 -- 0.01 0.00 0.00

1G 150 27 -60 -0 0 0 -0 -- 0.01 0.00 0.00

1H 150 27 -57 -0 0 0 -0 -- 0.01 0.00 0.00

1I 150 11 -61 0 0 0 -0 -- 0.01 0.00 0.00

1J 150 11 -56 0 0 0 -0 -- 0.01 0.00 0.00

1K 150 11 -61 -0 0 -0 -0 -- 0.01 0.00 0.00

1L 150 11 -56 -0 0 -0 -0 -- 0.01 0.00 0.00

1M 150 23 -61 0 0 0 -0 -- 0.01 0.00 0.00

1N 150 23 -56 0 0 0 -0 -- 0.01 0.00 0.00

1O 150 23 -61 -0 0 -0 -0 -- 0.01 0.00 0.00

1P 150 23 -56 -0 0 -0 -0 -- 0.01 0.00 0.00

2 150 143 -323 0 0 -0 0 -- 0.06 0.01 0.01

7 150 64 -225 0 0 -0 0 -- 0.04 0.00 0.00

8 150 123 -323 0 0 -0 0 -- 0.06 0.01 0.01

9 150 79 -323 0 0 -0 0 -- 0.06 0.01 0.01

10 150 11 -35 0 0 -0 0 -- 0.01 0.00 0.00

11 150 109 -199 0 0 -0 0 -- 0.04 0.01 0.01

12 150 36 -198 -0 0 0 0 -- 0.04 0.00 0.00

13 150 71 -322 0 0 0 0 -- 0.06 0.00 0.00

Verifica di STABILITA' e/o STABILITA' FLESSO TORSIONALE

------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

---------------

NC Fx My Mz Classe min. ky kz kLT LT I.S.n. I.S.m. I.S. Nota

-- --------------

daN daN*m

------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

---------------

ASTA NUM. 13 NI 26 NF 5 Lungh. 150.0 cm SEZ. 2 Pf C 100x 50x15x 3.0

categoria: p.p. y Permanente Neve Vento qy tot.

qy medio: 0.0507 0.3325 1.1685 -0.7790 0.7727 daN/cm

Sollecitazioni di calcolo e di verifica Indici <= 1 : VERIFICATO

------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

-------------

NC x Fx Fy Fz Mx My Mz Classe I.V.T. I.R.n. I.R. Nota

-- -------------------- ------------------ ------ --------------------

cm daN daN*m

------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

-------------

1A 0 -5 50 0 0 0 -30 -- 0.01 0.00 0.06

1B 0 -5 80 0 0 0 -74 -- 0.01 0.00 0.15

1C 0 -5 50 -0 0 -0 -30 -- 0.01 0.00 0.06

1D 0 -5 80 -0 0 -0 -74 -- 0.01 0.00 0.15

1E 0 6 50 0 0 0 -30 -- 0.01 0.00 0.06

1F 0 6 80 0 0 0 -74 -- 0.01 0.00 0.15

1G 0 6 50 -0 0 -0 -30 -- 0.01 0.00 0.06

1H 0 6 80 -0 0 -0 -74 -- 0.01 0.00 0.15

1I 0 -6 58 0 0 0 -43 -- 0.01 0.00 0.09

1J 0 -6 71 0 0 0 -61 -- 0.01 0.00 0.12

1K 0 -6 58 -0 0 -0 -43 -- 0.01 0.00 0.09

1L 0 -6 71 -0 0 -0 -61 -- 0.01 0.00 0.12

1M 0 6 58 0 0 0 -43 -- 0.01 0.00 0.09

1N 0 6 71 0 0 0 -61 -- 0.01 0.00 0.12

1O 0 6 58 -0 0 -0 -43 -- 0.01 0.00 0.09

1P 0 6 71 -0 0 -0 -61 -- 0.01 0.00 0.12

2 0 1 341 0 0 0 -254 -- 0.06 0.00 0.52

7 0 1 238 0 0 0 -179 -- 0.04 0.00 0.36

8 0 1 341 0 0 0 -254 -- 0.06 0.00 0.52

9 0 1 340 0 0 0 -253 -- 0.06 0.00 0.51

10 0 0 41 0 0 0 -37 -- 0.01 0.00 0.07

11 0 1 212 0 0 0 -161 -- 0.04 0.00 0.33

12 0 0 211 -0 0 -0 -160 -- 0.04 0.00 0.33

13 0 1 339 -0 0 -0 -253 -- 0.06 0.00 0.51

1A 15 -5 44 0 0 0 -23 -- 0.01 0.00 0.05

1B 15 -5 74 0 0 0 -63 -- 0.01 0.00 0.13

1C 15 -5 44 -0 0 -0 -23 -- 0.01 0.00 0.05

1D 15 -5 74 -0 0 -0 -63 -- 0.01 0.00 0.13

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1E 15 6 44 0 0 0 -23 -- 0.01 0.00 0.05

1F 15 6 74 0 0 0 -63 -- 0.01 0.00 0.13

1G 15 6 44 -0 0 -0 -23 -- 0.01 0.00 0.05

1H 15 6 74 -0 0 -0 -63 -- 0.01 0.00 0.13

1I 15 -6 53 0 0 0 -35 -- 0.01 0.00 0.07

1J 15 -6 65 0 0 0 -51 -- 0.01 0.00 0.10

1K 15 -6 53 -0 0 -0 -35 -- 0.01 0.00 0.07

1L 15 -6 65 -0 0 -0 -51 -- 0.01 0.00 0.10

1M 15 6 53 0 0 0 -35 -- 0.01 0.00 0.07

1N 15 6 65 0 0 0 -51 -- 0.01 0.00 0.10

1O 15 6 53 -0 0 -0 -35 -- 0.01 0.00 0.07

1P 15 6 65 -0 0 -0 -51 -- 0.01 0.00 0.10

2 15 1 307 0 0 0 -205 -- 0.06 0.00 0.42

7 15 1 215 0 0 0 -145 -- 0.04 0.00 0.29

8 15 1 307 0 0 0 -205 -- 0.06 0.00 0.42

9 15 1 306 0 0 0 -205 -- 0.06 0.00 0.42

10 15 0 38 0 0 0 -31 -- 0.01 0.00 0.06

11 15 1 192 0 0 0 -131 -- 0.04 0.00 0.27

12 15 0 190 -0 0 -0 -130 -- 0.04 0.00 0.26

13 15 1 306 -0 0 -0 -205 -- 0.06 0.00 0.42

1A 30 -5 38 0 0 0 -17 -- 0.01 0.00 0.04

1B 30 -5 68 0 0 0 -52 -- 0.01 0.00 0.11

1C 30 -5 38 -0 0 -0 -17 -- 0.01 0.00 0.04

1D 30 -5 68 -0 0 -0 -52 -- 0.01 0.00 0.11

1E 30 6 38 0 0 0 -17 -- 0.01 0.00 0.04

1F 30 6 68 0 0 0 -52 -- 0.01 0.00 0.11

1G 30 6 38 -0 0 -0 -17 -- 0.01 0.00 0.04

1H 30 6 68 -0 0 -0 -52 -- 0.01 0.00 0.11

1I 30 -6 47 0 0 0 -28 -- 0.01 0.00 0.06

1J 30 -6 59 0 0 0 -41 -- 0.01 0.00 0.09

1K 30 -6 47 -0 0 -0 -28 -- 0.01 0.00 0.06

1L 30 -6 59 -0 0 -0 -41 -- 0.01 0.00 0.08

1M 30 6 47 0 0 0 -28 -- 0.01 0.00 0.06

1N 30 6 59 0 0 0 -41 -- 0.01 0.00 0.08

1O 30 6 47 -0 0 -0 -28 -- 0.01 0.00 0.06

1P 30 6 59 -0 0 -0 -41 -- 0.01 0.00 0.08

2 30 1 273 0 0 0 -162 -- 0.05 0.00 0.33

7 30 1 191 0 0 0 -115 -- 0.04 0.00 0.23

8 30 1 273 0 0 0 -162 -- 0.05 0.00 0.33

9 30 1 272 0 0 0 -162 -- 0.05 0.00 0.33

10 30 0 35 0 0 0 -25 -- 0.01 0.00 0.05

11 30 1 171 0 0 0 -103 -- 0.03 0.00 0.21

12 30 0 170 -0 0 -0 -103 -- 0.03 0.00 0.21

13 30 1 272 -0 0 -0 -161 -- 0.05 0.00 0.33

1A 45 -5 32 0 0 0 -12 -- 0.01 0.00 0.02

1B 45 -5 62 0 0 0 -42 -- 0.01 0.00 0.09

1C 45 -5 32 -0 0 -0 -12 -- 0.01 0.00 0.02

1D 45 -5 62 -0 0 -0 -42 -- 0.01 0.00 0.09

1E 45 6 32 0 0 0 -12 -- 0.01 0.00 0.02

1F 45 6 62 0 0 0 -42 -- 0.01 0.00 0.09

1G 45 6 32 -0 0 -0 -12 -- 0.01 0.00 0.02

1H 45 6 62 -0 0 -0 -42 -- 0.01 0.00 0.09

1I 45 -6 41 0 0 0 -21 -- 0.01 0.00 0.04

1J 45 -6 54 0 0 0 -33 -- 0.01 0.00 0.07

1K 45 -6 41 -0 0 -0 -21 -- 0.01 0.00 0.04

1L 45 -6 54 -0 0 -0 -33 -- 0.01 0.00 0.07

1M 45 6 41 0 0 0 -21 -- 0.01 0.00 0.04

1N 45 6 54 0 0 0 -33 -- 0.01 0.00 0.07

1O 45 6 41 -0 0 -0 -21 -- 0.01 0.00 0.04

1P 45 6 54 -0 0 -0 -33 -- 0.01 0.00 0.07

2 45 1 240 0 0 0 -123 -- 0.04 0.00 0.25

7 45 1 168 0 0 0 -88 -- 0.03 0.00 0.18

8 45 1 240 0 0 0 -123 -- 0.04 0.00 0.25

9 45 1 239 0 0 0 -123 -- 0.04 0.00 0.25

10 45 0 32 0 0 0 -20 -- 0.01 0.00 0.04

11 45 1 151 0 0 0 -79 -- 0.03 0.00 0.16

12 45 0 149 -0 0 -0 -79 -- 0.03 0.00 0.16

13 45 1 238 -0 0 -0 -123 -- 0.04 0.00 0.25

1A 60 -5 27 0 0 0 -7 -- 0.00 0.00 0.02

1B 60 -5 57 0 0 0 -33 -- 0.01 0.00 0.07

1C 60 -5 27 -0 0 -0 -7 -- 0.00 0.00 0.02

1D 60 -5 57 -0 0 -0 -33 -- 0.01 0.00 0.07

1E 60 6 27 0 0 0 -7 -- 0.00 0.00 0.02

1F 60 6 57 0 0 0 -33 -- 0.01 0.00 0.07

1G 60 6 27 -0 0 -0 -7 -- 0.00 0.00 0.02

1H 60 6 57 -0 0 -0 -33 -- 0.01 0.00 0.07

1I 60 -6 35 0 0 0 -15 -- 0.01 0.00 0.03

1J 60 -6 48 0 0 0 -25 -- 0.01 0.00 0.05

1K 60 -6 35 -0 0 -0 -15 -- 0.01 0.00 0.03

1L 60 -6 48 -0 0 -0 -25 -- 0.01 0.00 0.05

1M 60 6 35 0 0 0 -15 -- 0.01 0.00 0.03

1N 60 6 48 0 0 0 -25 -- 0.01 0.00 0.05

1O 60 6 35 -0 0 -0 -15 -- 0.01 0.00 0.03

1P 60 6 48 -0 0 -0 -25 -- 0.01 0.00 0.05

2 60 1 206 0 0 0 -90 -- 0.04 0.00 0.18

7 60 1 145 0 0 0 -65 -- 0.03 0.00 0.13

8 60 1 206 0 0 0 -90 -- 0.04 0.00 0.18

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9 60 1 205 0 0 0 -90 -- 0.04 0.00 0.18

10 60 0 29 0 0 0 -16 -- 0.01 0.00 0.03

11 60 1 130 0 0 0 -58 -- 0.02 0.00 0.12

12 60 0 128 -0 0 -0 -58 -- 0.02 0.00 0.12

13 60 1 204 -0 0 -0 -90 -- 0.04 0.00 0.18

1A 75 -5 21 0 0 0 -4 -- 0.00 0.00 0.01

1B 75 -5 51 0 0 0 -25 -- 0.01 0.00 0.05

1C 75 -5 21 -0 0 -0 -4 -- 0.00 0.00 0.01

1D 75 -5 51 -0 0 -0 -25 -- 0.01 0.00 0.05

1E 75 6 21 0 0 0 -4 -- 0.00 0.00 0.01

1F 75 6 51 0 0 0 -25 -- 0.01 0.00 0.05

1G 75 6 21 -0 0 -0 -4 -- 0.00 0.00 0.01

1H 75 6 51 -0 0 -0 -25 -- 0.01 0.00 0.05

1I 75 -6 30 0 0 0 -10 -- 0.01 0.00 0.02

1J 75 -6 42 0 0 0 -19 -- 0.01 0.00 0.04

1K 75 -6 30 -0 0 -0 -10 -- 0.01 0.00 0.02

1L 75 -6 42 -0 0 -0 -19 -- 0.01 0.00 0.04

1M 75 6 30 0 0 0 -10 -- 0.01 0.00 0.02

1N 75 6 42 0 0 0 -19 -- 0.01 0.00 0.04

1O 75 6 30 -0 0 -0 -10 -- 0.01 0.00 0.02

1P 75 6 42 -0 0 -0 -19 -- 0.01 0.00 0.04

2 75 1 172 0 0 0 -62 -- 0.03 0.00 0.13

7 75 1 122 0 0 0 -45 -- 0.02 0.00 0.09

8 75 1 172 0 0 0 -62 -- 0.03 0.00 0.13

9 75 1 171 0 0 -0 -62 -- 0.03 0.00 0.13

10 75 0 26 0 0 0 -12 -- 0.00 0.00 0.02

11 75 1 109 0 0 0 -40 -- 0.02 0.00 0.08

12 75 0 108 -0 0 -0 -41 -- 0.02 0.00 0.08

13 75 1 170 -0 0 -0 -62 -- 0.03 0.00 0.13

1A 90 -5 15 0 0 0 -1 -- 0.00 0.00 0.00

1B 90 -5 45 0 0 0 -18 -- 0.01 0.00 0.04

1C 90 -5 15 -0 0 -0 -1 -- 0.00 0.00 0.00

1D 90 -5 45 -0 0 -0 -18 -- 0.01 0.00 0.04

1E 90 6 15 0 0 0 -1 -- 0.00 0.00 0.00

1F 90 6 45 0 0 0 -18 -- 0.01 0.00 0.04

1G 90 6 15 -0 0 -0 -1 -- 0.00 0.00 0.00

1H 90 6 45 -0 0 -0 -18 -- 0.01 0.00 0.04

1I 90 -6 24 0 0 0 -6 -- 0.00 0.00 0.01

1J 90 -6 36 0 0 0 -13 -- 0.01 0.00 0.03

1K 90 -6 24 -0 0 -0 -6 -- 0.00 0.00 0.01

1L 90 -6 36 -0 0 -0 -13 -- 0.01 0.00 0.03

1M 90 6 24 0 0 0 -6 -- 0.00 0.00 0.01

1N 90 6 36 0 0 0 -13 -- 0.01 0.00 0.03

1O 90 6 24 -0 0 -0 -6 -- 0.00 0.00 0.01

1P 90 6 36 -0 0 -0 -13 -- 0.01 0.00 0.03

2 90 1 138 0 0 0 -38 -- 0.03 0.00 0.08

7 90 1 98 0 0 0 -28 -- 0.02 0.00 0.06

8 90 1 138 0 0 0 -38 -- 0.03 0.00 0.08

9 90 1 137 0 0 -0 -39 -- 0.03 0.00 0.08

10 90 0 23 0 0 0 -8 -- 0.00 0.00 0.02

11 90 1 89 0 0 0 -25 -- 0.02 0.00 0.05

12 90 0 87 -0 0 -0 -26 -- 0.02 0.00 0.05

13 90 1 137 -0 0 -0 -39 -- 0.03 0.00 0.08

1A 105 -5 9 0 0 0 1 -- 0.00 0.00 0.00

1B 105 -5 39 0 0 0 -12 -- 0.01 0.00 0.02

1C 105 -5 9 -0 0 -0 1 -- 0.00 0.00 0.00

1D 105 -5 39 -0 0 -0 -12 -- 0.01 0.00 0.02

1E 105 6 9 0 0 0 1 -- 0.00 0.00 0.00

1F 105 6 39 0 0 0 -12 -- 0.01 0.00 0.02

1G 105 6 9 -0 0 -0 1 -- 0.00 0.00 0.00

1H 105 6 39 -0 0 -0 -12 -- 0.01 0.00 0.02

1I 105 -6 18 0 0 0 -3 -- 0.00 0.00 0.01

1J 105 -6 31 0 0 0 -8 -- 0.01 0.00 0.02

1K 105 -6 18 -0 0 -0 -3 -- 0.00 0.00 0.01

1L 105 -6 31 -0 0 -0 -8 -- 0.01 0.00 0.02

1M 105 6 18 0 0 0 -3 -- 0.00 0.00 0.01

1N 105 6 31 0 0 0 -8 -- 0.01 0.00 0.02

1O 105 6 18 -0 0 -0 -3 -- 0.00 0.00 0.01

1P 105 6 31 -0 0 -0 -8 -- 0.01 0.00 0.02

2 105 1 104 0 0 0 -20 -- 0.02 0.00 0.04

7 105 1 75 0 0 0 -15 -- 0.01 0.00 0.03

8 105 1 104 0 0 0 -20 -- 0.02 0.00 0.04

9 105 1 103 0 0 -0 -21 -- 0.02 0.00 0.04

10 105 0 19 0 0 0 -5 -- 0.00 0.00 0.01

11 105 1 68 0 0 0 -14 -- 0.01 0.00 0.03

12 105 0 67 -0 0 -0 -15 -- 0.01 0.00 0.03

13 105 1 103 -0 0 -0 -21 -- 0.02 0.00 0.04

1A 120 -5 4 0 0 -0 2 -- 0.00 0.00 0.00

1B 120 -5 34 0 0 -0 -6 -- 0.01 0.00 0.01

1C 120 -5 4 -0 0 0 2 -- 0.00 0.00 0.00

1D 120 -5 34 -0 0 0 -6 -- 0.01 0.00 0.01

1E 120 6 4 0 0 -0 2 -- 0.00 0.00 0.00

1F 120 6 34 0 0 -0 -6 -- 0.01 0.00 0.01

1G 120 6 4 -0 0 0 2 -- 0.00 0.00 0.00

1H 120 6 34 -0 0 0 -6 -- 0.01 0.00 0.01

1I 120 -6 12 0 0 -0 -1 -- 0.00 0.00 0.00

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1J 120 -6 25 0 0 -0 -4 -- 0.00 0.00 0.01

1K 120 -6 12 -0 0 0 -1 -- 0.00 0.00 0.00

1L 120 -6 25 -0 0 0 -4 -- 0.00 0.00 0.01

1M 120 6 12 0 0 -0 -1 -- 0.00 0.00 0.00

1N 120 6 25 0 0 -0 -4 -- 0.00 0.00 0.01

1O 120 6 12 -0 0 0 -1 -- 0.00 0.00 0.00

1P 120 6 25 -0 0 0 -4 -- 0.00 0.00 0.01

2 120 1 71 0 0 -0 -7 -- 0.01 0.00 0.01

7 120 1 52 0 0 -0 -5 -- 0.01 0.00 0.01

8 120 1 71 0 0 -0 -7 -- 0.01 0.00 0.01

9 120 1 70 0 0 -0 -8 -- 0.01 0.00 0.02

10 120 0 16 0 0 -0 -2 -- 0.00 0.00 0.00

11 120 1 47 0 0 -0 -5 -- 0.01 0.00 0.01

12 120 0 46 -0 0 -0 -6 -- 0.01 0.00 0.01

13 120 1 69 -0 0 -0 -8 -- 0.01 0.00 0.02

1A 135 -5 -2 0 0 -0 2 -- 0.00 0.00 0.00

1B 135 -5 28 0 0 -0 -2 -- 0.01 0.00 0.00

1C 135 -5 -2 -0 0 0 2 -- 0.00 0.00 0.00

1D 135 -5 28 -0 0 0 -2 -- 0.01 0.00 0.00

1E 135 6 -2 0 0 -0 2 -- 0.00 0.00 0.00

1F 135 6 28 0 0 -0 -2 -- 0.01 0.00 0.00

1G 135 6 -2 -0 0 0 2 -- 0.00 0.00 0.00

1H 135 6 28 -0 0 0 -2 -- 0.01 0.00 0.00

1I 135 -6 7 0 0 -0 0 -- 0.00 0.00 0.00

1J 135 -6 19 0 0 -0 -0 -- 0.00 0.00 0.00

1K 135 -6 7 -0 0 0 0 -- 0.00 0.00 0.00

1L 135 -6 19 -0 0 0 -0 -- 0.00 0.00 0.00

1M 135 6 7 0 0 -0 0 -- 0.00 0.00 0.00

1N 135 6 19 0 0 -0 -0 -- 0.00 0.00 0.00

1O 135 6 7 -0 0 0 0 -- 0.00 0.00 0.00

1P 135 6 19 -0 0 0 -0 -- 0.00 0.00 0.00

2 135 1 37 0 0 -0 1 -- 0.01 0.00 0.00

7 135 1 29 0 0 -0 1 -- 0.01 0.00 0.00

8 135 1 37 0 0 -0 1 -- 0.01 0.00 0.00

9 135 1 36 0 0 -0 0 -- 0.01 0.00 0.00

10 135 0 13 0 0 -0 -0 -- 0.00 0.00 0.00

11 135 1 27 0 0 -0 1 -- 0.00 0.00 0.00

12 135 0 25 -0 0 0 -1 -- 0.00 0.00 0.00

13 135 1 35 -0 0 0 -0 -- 0.01 0.00 0.00

1A 150 -5 -8 0 0 -0 1 -- 0.00 0.00 0.00

1B 150 -5 22 0 0 -0 2 -- 0.00 0.00 0.00

1C 150 -5 -8 -0 0 0 1 -- 0.00 0.00 0.00

1D 150 -5 22 -0 0 0 2 -- 0.00 0.00 0.00

1E 150 6 -8 0 0 -0 1 -- 0.00 0.00 0.00

1F 150 6 22 0 0 -0 2 -- 0.00 0.00 0.00

1G 150 6 -8 -0 0 0 1 -- 0.00 0.00 0.00

1H 150 6 22 -0 0 0 2 -- 0.00 0.00 0.00

1I 150 -6 1 0 0 -0 1 -- 0.00 0.00 0.00

1J 150 -6 13 0 0 -0 2 -- 0.00 0.00 0.00

1K 150 -6 1 -0 0 0 1 -- 0.00 0.00 0.00

1L 150 -6 13 -0 0 0 2 -- 0.00 0.00 0.00

1M 150 6 1 0 0 -0 1 -- 0.00 0.00 0.00

1N 150 6 13 0 0 -0 2 -- 0.00 0.00 0.00

1O 150 6 1 -0 0 0 1 -- 0.00 0.00 0.00

1P 150 6 13 -0 0 0 2 -- 0.00 0.00 0.00

2 150 1 3 0 0 -0 4 -- 0.00 0.00 0.01

7 150 1 5 0 0 -0 3 -- 0.00 0.00 0.01

8 150 1 3 0 0 -0 4 -- 0.00 0.00 0.01

9 150 1 2 0 0 -0 3 -- 0.00 0.00 0.01

10 150 0 10 0 0 -0 2 -- 0.00 0.00 0.00

11 150 1 6 0 0 -0 3 -- 0.00 0.00 0.01

12 150 0 5 -0 0 0 2 -- 0.00 0.00 0.00

13 150 1 2 -0 0 0 3 -- 0.00 0.00 0.01

Verifica di STABILITA' e/o STABILITA' FLESSO TORSIONALE

------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

---------------

NC Fx My Mz Classe min. ky kz kLT LT I.S.n. I.S.m. I.S. Nota

-- --------------

daN daN*m

------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

---------------

1A -5 0 -30 -- 0.6763 1.0000 1.0004 -- -- 0.00 -- 0.06 Snell. 'zx'=

82

1B -5 0 -74 -- 0.6763 1.0000 1.0002 -- -- 0.00 -- 0.15 Snell. 'zx'=

82

1C -5 -0 -30 -- 0.6763 1.0000 1.0004 -- -- 0.00 -- 0.06 Snell. 'zx'=

82

1D -5 -0 -74 -- 0.6763 1.0000 1.0002 -- -- 0.00 -- 0.15 Snell. 'zx'=

82

1I -6 0 -43 -- 0.6763 1.0000 1.0003 -- -- 0.00 -- 0.09 Snell. 'zx'=

82

1J -6 0 -61 -- 0.6763 1.0000 1.0002 -- -- 0.00 -- 0.13 Snell. 'zx'=

82

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Pag. 48

1K -6 -0 -43 -- 0.6763 1.0000 1.0003 -- -- 0.00 -- 0.09 Snell. 'zx'=

82

1L -6 -0 -61 -- 0.6763 1.0000 1.0002 -- -- 0.00 -- 0.12 Snell. 'zx'=

82

ASTA NUM. 14 NI 9 NF 25 Lungh. 122.4 cm SEZ. 2 Pf C 100x 50x15x 3.0

categoria: p.p. y Permanente Neve Vento qy tot.

qy medio: 0.0507 0.1825 0.6415 -0.4276 0.4471 daN/cm

Sollecitazioni di calcolo e di verifica Indici <= 1 : VERIFICATO

------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

-------------

NC x Fx Fy Fz Mx My Mz Classe I.V.T. I.R.n. I.R. Nota

-- -------------------- ------------------ ------ --------------------

cm daN daN*m

------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

-------------

1A 0 -3 -7 0 0 0 0 -- 0.00 0.00 0.00

1B 0 -3 -2 0 0 0 -0 -- 0.00 0.00 0.00

1C 0 -3 -7 -0 0 -0 0 -- 0.00 0.00 0.00

1D 0 -3 -2 -0 0 -0 -0 -- 0.00 0.00 0.00

1E 0 3 -7 0 0 0 0 -- 0.00 0.00 0.00

1F 0 3 -2 0 0 0 -0 -- 0.00 0.00 0.00

1G 0 3 -7 -0 0 -0 0 -- 0.00 0.00 0.00

1H 0 3 -2 -0 0 -0 -0 -- 0.00 0.00 0.00

1I 0 -1 -7 1 0 0 0 -- 0.00 0.00 0.00

1J 0 -1 -3 1 0 0 -0 -- 0.00 0.00 0.00

1K 0 -1 -7 -1 0 -0 0 -- 0.00 0.00 0.00

1L 0 -1 -3 -1 0 -0 -0 -- 0.00 0.00 0.00

1M 0 1 -7 1 0 0 0 -- 0.00 0.00 0.00

1N 0 1 -3 1 0 0 -0 -- 0.00 0.00 0.00

1O 0 1 -7 -1 0 -0 0 -- 0.00 0.00 0.00

1P 0 1 -3 -1 0 -0 -0 -- 0.00 0.00 0.00

2 0 -0 -6 -0 0 -0 0 -- 0.00 0.00 0.00

7 0 -0 -6 -0 0 -0 0 -- 0.00 0.00 0.00

8 0 -0 -6 -0 0 -0 0 -- 0.00 0.00 0.00

9 0 -0 -6 0 0 -0 0 -- 0.00 0.00 0.00

10 0 -0 -6 -0 0 -0 0 -- 0.00 0.00 0.00

11 0 -0 -6 -0 0 -0 0 -- 0.00 0.00 0.00

12 0 -1 -6 0 0 -0 0 -- 0.00 0.00 0.00

13 0 -1 -6 0 0 -0 0 -- 0.00 0.00 0.00

1A 12 -3 -10 0 0 0 -1 -- 0.00 0.00 0.00

1B 12 -3 -5 0 0 0 -0 -- 0.00 0.00 0.00

1C 12 -3 -10 -0 0 -0 -1 -- 0.00 0.00 0.00

1D 12 -3 -5 -0 0 -0 -0 -- 0.00 0.00 0.00

1E 12 3 -10 0 0 0 -1 -- 0.00 0.00 0.00

1F 12 3 -5 0 0 0 -0 -- 0.00 0.00 0.00

1G 12 3 -10 -0 0 -0 -1 -- 0.00 0.00 0.00

1H 12 3 -5 -0 0 -0 -0 -- 0.00 0.00 0.00

1I 12 -1 -10 1 0 0 -1 -- 0.00 0.00 0.00

1J 12 -1 -6 1 0 0 -1 -- 0.00 0.00 0.00

1K 12 -1 -10 -1 0 -0 -1 -- 0.00 0.00 0.00

1L 12 -1 -6 -1 0 -0 -1 -- 0.00 0.00 0.00

1M 12 1 -10 1 0 0 -1 -- 0.00 0.00 0.00

1N 12 1 -6 1 0 0 -1 -- 0.00 0.00 0.00

1O 12 1 -10 -1 0 -0 -1 -- 0.00 0.00 0.00

1P 12 1 -6 -1 0 -0 -1 -- 0.00 0.00 0.00

2 12 -0 -22 -0 0 -0 -2 -- 0.00 0.00 0.00

7 12 -0 -17 -0 0 -0 -1 -- 0.00 0.00 0.00

8 12 -0 -22 -0 0 -0 -2 -- 0.00 0.00 0.00

9 12 -0 -22 0 0 -0 -2 -- 0.00 0.00 0.00

10 12 -0 -8 -0 0 -0 -1 -- 0.00 0.00 0.00

11 12 -0 -16 -0 0 -0 -1 -- 0.00 0.00 0.00

12 12 -1 -16 0 0 -0 -1 -- 0.00 0.00 0.00

13 12 -1 -22 0 0 -0 -2 -- 0.00 0.00 0.01

1A 24 -3 -13 0 0 0 -3 -- 0.00 0.00 0.01

1B 24 -3 -8 0 0 0 -1 -- 0.00 0.00 0.00

1C 24 -3 -13 -0 0 -0 -3 -- 0.00 0.00 0.01

1D 24 -3 -8 -0 0 -0 -1 -- 0.00 0.00 0.00

1E 24 3 -13 0 0 0 -3 -- 0.00 0.00 0.01

1F 24 3 -8 0 0 0 -1 -- 0.00 0.00 0.00

1G 24 3 -13 -0 0 -0 -3 -- 0.00 0.00 0.01

1H 24 3 -8 -0 0 -0 -1 -- 0.00 0.00 0.00

1I 24 -1 -12 1 0 0 -2 -- 0.00 0.00 0.01

1J 24 -1 -9 1 0 0 -1 -- 0.00 0.00 0.00

1K 24 -1 -12 -1 0 -0 -2 -- 0.00 0.00 0.01

1L 24 -1 -9 -1 0 -0 -1 -- 0.00 0.00 0.00

1M 24 1 -12 1 0 0 -2 -- 0.00 0.00 0.01

1N 24 1 -9 1 0 0 -1 -- 0.00 0.00 0.00

1O 24 1 -12 -1 0 -0 -2 -- 0.00 0.00 0.01

1P 24 1 -9 -1 0 -0 -1 -- 0.00 0.00 0.00

2 24 -0 -37 -0 0 -0 -5 -- 0.01 0.00 0.01

7 24 -0 -28 -0 0 -0 -4 -- 0.01 0.00 0.01

8 24 -0 -37 -0 0 -0 -5 -- 0.01 0.00 0.01

9 24 -0 -37 0 0 -0 -5 -- 0.01 0.00 0.01

10 24 -0 -10 -0 0 -0 -2 -- 0.00 0.00 0.00

11 24 -0 -25 -0 0 -0 -4 -- 0.00 0.00 0.01

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12 24 -1 -25 0 0 -0 -4 -- 0.00 0.00 0.01

13 24 -1 -37 0 0 -0 -5 -- 0.01 0.00 0.01

1A 37 -3 -16 0 0 0 -4 -- 0.00 0.00 0.01

1B 37 -3 -11 0 0 0 -2 -- 0.00 0.00 0.01

1C 37 -3 -16 -0 0 -0 -4 -- 0.00 0.00 0.01

1D 37 -3 -11 -0 0 -0 -2 -- 0.00 0.00 0.01

1E 37 3 -16 0 0 0 -4 -- 0.00 0.00 0.01

1F 37 3 -11 0 0 0 -2 -- 0.00 0.00 0.01

1G 37 3 -16 -0 0 -0 -4 -- 0.00 0.00 0.01

1H 37 3 -11 -0 0 -0 -2 -- 0.00 0.00 0.01

1I 37 -1 -15 1 0 0 -4 -- 0.00 0.00 0.01

1J 37 -1 -12 1 0 0 -3 -- 0.00 0.00 0.01

1K 37 -1 -15 -1 0 -0 -4 -- 0.00 0.00 0.01

1L 37 -1 -12 -1 0 -0 -3 -- 0.00 0.00 0.01

1M 37 1 -15 1 0 0 -4 -- 0.00 0.00 0.01

1N 37 1 -12 1 0 0 -3 -- 0.00 0.00 0.01

1O 37 1 -15 -1 0 -0 -4 -- 0.00 0.00 0.01

1P 37 1 -12 -1 0 -0 -3 -- 0.00 0.00 0.01

2 37 -0 -53 -0 0 -0 -11 -- 0.01 0.00 0.02

7 37 -0 -39 -0 0 -0 -8 -- 0.01 0.00 0.02

8 37 -0 -53 -0 0 -0 -11 -- 0.01 0.00 0.02

9 37 -0 -53 0 0 -0 -11 -- 0.01 0.00 0.02

10 37 -0 -12 -0 0 -0 -3 -- 0.00 0.00 0.01

11 37 -0 -35 -0 0 -0 -8 -- 0.01 0.00 0.02

12 37 -1 -35 0 0 -0 -8 -- 0.01 0.00 0.02

13 37 -1 -53 0 0 -0 -11 -- 0.01 0.00 0.02

1A 49 -3 -19 0 0 -0 -6 -- 0.00 0.00 0.01

1B 49 -3 -14 0 0 -0 -4 -- 0.00 0.00 0.01

1C 49 -3 -19 -0 0 0 -6 -- 0.00 0.00 0.01

1D 49 -3 -14 -0 0 0 -4 -- 0.00 0.00 0.01

1E 49 3 -19 0 0 -0 -6 -- 0.00 0.00 0.01

1F 49 3 -14 0 0 -0 -4 -- 0.00 0.00 0.01

1G 49 3 -19 -0 0 0 -6 -- 0.00 0.00 0.01

1H 49 3 -14 -0 0 0 -4 -- 0.00 0.00 0.01

1I 49 -1 -18 1 0 0 -6 -- 0.00 0.00 0.01

1J 49 -1 -14 1 0 0 -4 -- 0.00 0.00 0.01

1K 49 -1 -18 -1 0 -0 -6 -- 0.00 0.00 0.01

1L 49 -1 -14 -1 0 -0 -4 -- 0.00 0.00 0.01

1M 49 1 -18 1 0 0 -6 -- 0.00 0.00 0.01

1N 49 1 -14 1 0 0 -4 -- 0.00 0.00 0.01

1O 49 1 -18 -1 0 -0 -6 -- 0.00 0.00 0.01

1P 49 1 -14 -1 0 -0 -4 -- 0.00 0.00 0.01

2 49 -0 -68 -0 0 -0 -18 -- 0.01 0.00 0.04

7 49 -0 -49 -0 0 -0 -14 -- 0.01 0.00 0.03

8 49 -0 -68 -0 0 -0 -18 -- 0.01 0.00 0.04

9 49 -0 -68 0 0 -0 -18 -- 0.01 0.00 0.04

10 49 -0 -13 -0 0 -0 -5 -- 0.00 0.00 0.01

11 49 -0 -45 -0 0 -0 -12 -- 0.01 0.00 0.03

12 49 -1 -45 0 0 -1 -12 -- 0.01 0.00 0.03

13 49 -1 -68 0 0 -1 -18 -- 0.01 0.00 0.04

1A 61 -3 -22 0 0 -0 -9 -- 0.00 0.00 0.02

1B 61 -3 -16 0 0 -0 -6 -- 0.00 0.00 0.01

1C 61 -3 -22 -0 0 0 -9 -- 0.00 0.00 0.02

1D 61 -3 -16 -0 0 0 -6 -- 0.00 0.00 0.01

1E 61 3 -22 0 0 -0 -9 -- 0.00 0.00 0.02

1F 61 3 -16 0 0 -0 -6 -- 0.00 0.00 0.01

1G 61 3 -22 -0 0 0 -9 -- 0.00 0.00 0.02

1H 61 3 -16 -0 0 0 -6 -- 0.00 0.00 0.01

1I 61 -1 -21 1 0 -0 -8 -- 0.00 0.00 0.02

1J 61 -1 -17 1 0 -0 -6 -- 0.00 0.00 0.01

1K 61 -1 -21 -1 0 0 -8 -- 0.00 0.00 0.02

1L 61 -1 -17 -1 0 0 -6 -- 0.00 0.00 0.01

1M 61 1 -21 1 0 -0 -8 -- 0.00 0.00 0.02

1N 61 1 -17 1 0 -0 -6 -- 0.00 0.00 0.01

1O 61 1 -21 -1 0 0 -8 -- 0.00 0.00 0.02

1P 61 1 -17 -1 0 0 -6 -- 0.00 0.00 0.01

2 61 -0 -84 -0 0 -0 -27 -- 0.02 0.00 0.06

7 61 -0 -60 -0 0 0 -20 -- 0.01 0.00 0.04

8 61 -0 -84 -0 0 -0 -27 -- 0.02 0.00 0.06

9 61 -0 -84 0 0 -0 -27 -- 0.02 0.00 0.06

10 61 -0 -15 -0 0 -0 -7 -- 0.00 0.00 0.01

11 61 -0 -54 -0 0 -0 -19 -- 0.01 0.00 0.04

12 61 -1 -54 0 0 -1 -18 -- 0.01 0.00 0.04

13 61 -1 -84 0 0 -1 -27 -- 0.02 0.00 0.06

1A 73 -3 -25 0 0 -0 -12 -- 0.00 0.00 0.02

1B 73 -3 -19 0 0 -0 -8 -- 0.00 0.00 0.02

1C 73 -3 -25 -0 0 0 -12 -- 0.00 0.00 0.02

1D 73 -3 -19 -0 0 0 -8 -- 0.00 0.00 0.02

1E 73 3 -25 0 0 -0 -12 -- 0.00 0.00 0.02

1F 73 3 -19 0 0 -0 -8 -- 0.00 0.00 0.02

1G 73 3 -25 -0 0 0 -12 -- 0.00 0.00 0.02

1H 73 3 -19 -0 0 0 -8 -- 0.00 0.00 0.02

1I 73 -1 -24 1 0 -0 -11 -- 0.00 0.00 0.02

1J 73 -1 -20 1 0 -0 -8 -- 0.00 0.00 0.02

1K 73 -1 -24 -1 0 0 -11 -- 0.00 0.00 0.02

1L 73 -1 -20 -1 0 0 -8 -- 0.00 0.00 0.02

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Pag. 50

1M 73 1 -24 1 0 -0 -11 -- 0.00 0.00 0.02

1N 73 1 -20 1 0 -0 -8 -- 0.00 0.00 0.02

1O 73 1 -24 -1 0 0 -11 -- 0.00 0.00 0.02

1P 73 1 -20 -1 0 0 -8 -- 0.00 0.00 0.02

2 73 -0 -99 -0 0 -0 -39 -- 0.02 0.00 0.08

7 73 -0 -71 -0 0 0 -28 -- 0.01 0.00 0.06

8 73 -0 -99 -0 0 -0 -39 -- 0.02 0.00 0.08

9 73 -0 -99 0 0 -0 -39 -- 0.02 0.00 0.08

10 73 -0 -17 -0 0 0 -8 -- 0.00 0.00 0.02

11 73 -0 -64 -0 0 -0 -26 -- 0.01 0.00 0.05

12 73 -1 -64 0 0 -1 -26 -- 0.01 0.00 0.06

13 73 -1 -99 0 0 -1 -39 -- 0.02 0.00 0.08

1A 86 -3 -27 0 0 -0 -15 -- 0.01 0.00 0.03

1B 86 -3 -22 0 0 -0 -10 -- 0.00 0.00 0.02

1C 86 -3 -27 -0 0 0 -15 -- 0.01 0.00 0.03

1D 86 -3 -22 -0 0 0 -10 -- 0.00 0.00 0.02

1E 86 3 -27 0 0 -0 -15 -- 0.01 0.00 0.03

1F 86 3 -22 0 0 -0 -10 -- 0.00 0.00 0.02

1G 86 3 -27 -0 0 0 -15 -- 0.01 0.00 0.03

1H 86 3 -22 -0 0 0 -10 -- 0.00 0.00 0.02

1I 86 -1 -27 1 0 -0 -14 -- 0.00 0.00 0.03

1J 86 -1 -23 1 0 -0 -11 -- 0.00 0.00 0.02

1K 86 -1 -27 -1 0 0 -14 -- 0.00 0.00 0.03

1L 86 -1 -23 -1 0 0 -11 -- 0.00 0.00 0.02

1M 86 1 -27 1 0 -0 -14 -- 0.00 0.00 0.03

1N 86 1 -23 1 0 -0 -11 -- 0.00 0.00 0.02

1O 86 1 -27 -1 0 0 -14 -- 0.00 0.00 0.03

1P 86 1 -23 -1 0 0 -11 -- 0.00 0.00 0.02

2 86 -0 -115 -0 0 -0 -52 -- 0.02 0.00 0.10

7 86 -0 -82 -0 0 0 -38 -- 0.02 0.00 0.08

8 86 -0 -115 -0 0 0 -52 -- 0.02 0.00 0.10

9 86 -0 -115 0 0 -0 -52 -- 0.02 0.00 0.11

10 86 -0 -18 -0 0 0 -11 -- 0.00 0.00 0.02

11 86 -0 -73 -0 0 -0 -34 -- 0.01 0.00 0.07

12 86 -1 -73 0 0 -1 -34 -- 0.01 0.00 0.07

13 86 -1 -115 0 0 -1 -52 -- 0.02 0.00 0.11

1A 98 -3 -30 0 0 -0 -18 -- 0.01 0.00 0.04

1B 98 -3 -25 0 0 -0 -13 -- 0.00 0.00 0.03

1C 98 -3 -30 -0 0 0 -18 -- 0.01 0.00 0.04

1D 98 -3 -25 -0 0 0 -13 -- 0.00 0.00 0.03

1E 98 3 -30 0 0 -0 -18 -- 0.01 0.00 0.04

1F 98 3 -25 0 0 -0 -13 -- 0.00 0.00 0.03

1G 98 3 -30 -0 0 0 -18 -- 0.01 0.00 0.04

1H 98 3 -25 -0 0 0 -13 -- 0.00 0.00 0.03

1I 98 -1 -29 1 0 -0 -18 -- 0.01 0.00 0.04

1J 98 -1 -26 1 0 -0 -14 -- 0.00 0.00 0.03

1K 98 -1 -29 -1 0 0 -18 -- 0.01 0.00 0.04

1L 98 -1 -26 -1 0 0 -14 -- 0.00 0.00 0.03

1M 98 1 -29 1 0 -0 -18 -- 0.01 0.00 0.04

1N 98 1 -26 1 0 -0 -14 -- 0.00 0.00 0.03

1O 98 1 -29 -1 0 0 -18 -- 0.01 0.00 0.04

1P 98 1 -26 -1 0 0 -14 -- 0.00 0.00 0.03

2 98 -0 -130 -0 0 -0 -67 -- 0.02 0.00 0.14

7 98 -0 -92 -0 0 0 -48 -- 0.02 0.00 0.10

8 98 -0 -130 -0 0 0 -67 -- 0.02 0.00 0.14

9 98 -0 -130 0 0 -0 -67 -- 0.02 0.00 0.14

10 98 -0 -20 -0 0 0 -13 -- 0.00 0.00 0.03

11 98 -0 -83 -0 0 -0 -44 -- 0.02 0.00 0.09

12 98 -1 -83 0 0 -1 -44 -- 0.02 0.00 0.09

13 98 -1 -130 0 0 -1 -67 -- 0.02 0.00 0.14

1A 110 -3 -33 0 0 -0 -22 -- 0.01 0.00 0.05

1B 110 -3 -28 0 0 -0 -17 -- 0.01 0.00 0.03

1C 110 -3 -33 -0 0 0 -22 -- 0.01 0.00 0.05

1D 110 -3 -28 -0 0 0 -17 -- 0.01 0.00 0.04

1E 110 3 -33 0 0 -0 -22 -- 0.01 0.00 0.05

1F 110 3 -28 0 0 -0 -17 -- 0.01 0.00 0.03

1G 110 3 -33 -0 0 0 -22 -- 0.01 0.00 0.05

1H 110 3 -28 -0 0 0 -17 -- 0.01 0.00 0.03

1I 110 -1 -32 1 0 -0 -21 -- 0.01 0.00 0.05

1J 110 -1 -29 1 0 -0 -17 -- 0.01 0.00 0.04

1K 110 -1 -32 -1 0 0 -21 -- 0.01 0.00 0.05

1L 110 -1 -29 -1 0 0 -17 -- 0.01 0.00 0.04

1M 110 1 -32 1 0 -0 -21 -- 0.01 0.00 0.05

1N 110 1 -29 1 0 -0 -17 -- 0.01 0.00 0.04

1O 110 1 -32 -1 0 0 -21 -- 0.01 0.00 0.05

1P 110 1 -29 -1 0 0 -17 -- 0.01 0.00 0.04

2 110 -0 -146 -0 0 0 -84 -- 0.03 0.00 0.17

7 110 -0 -103 -0 0 0 -60 -- 0.02 0.00 0.12

8 110 -0 -146 -0 0 0 -84 -- 0.03 0.00 0.17

9 110 -0 -146 0 0 -0 -84 -- 0.03 0.00 0.17

10 110 -0 -22 -0 0 0 -16 -- 0.00 0.00 0.03

11 110 -0 -93 -0 0 -0 -54 -- 0.02 0.00 0.11

12 110 -1 -93 0 0 -1 -54 -- 0.02 0.00 0.12

13 110 -1 -146 0 0 -1 -84 -- 0.03 0.00 0.17

1A 122 -3 -36 0 0 -0 -27 -- 0.01 0.00 0.06

1B 122 -3 -31 0 0 -0 -20 -- 0.01 0.00 0.04

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Pag. 51

1C 122 -3 -36 -0 0 0 -27 -- 0.01 0.00 0.06

1D 122 -3 -31 -0 0 0 -20 -- 0.01 0.00 0.04

1E 122 3 -36 0 0 -0 -27 -- 0.01 0.00 0.06

1F 122 3 -31 0 0 -0 -20 -- 0.01 0.00 0.04

1G 122 3 -36 -0 0 0 -27 -- 0.01 0.00 0.06

1H 122 3 -31 -0 0 0 -20 -- 0.01 0.00 0.04

1I 122 -1 -35 1 0 -0 -26 -- 0.01 0.00 0.05

1J 122 -1 -32 1 0 -0 -21 -- 0.01 0.00 0.05

1K 122 -1 -35 -1 0 0 -26 -- 0.01 0.00 0.06

1L 122 -1 -32 -1 0 0 -21 -- 0.01 0.00 0.05

1M 122 1 -35 1 0 -0 -26 -- 0.01 0.00 0.05

1N 122 1 -32 1 0 -0 -21 -- 0.01 0.00 0.05

1O 122 1 -35 -1 0 0 -26 -- 0.01 0.00 0.05

1P 122 1 -32 -1 0 0 -21 -- 0.01 0.00 0.05

2 122 -0 -161 -0 0 0 -102 -- 0.03 0.00 0.21

7 122 -0 -114 -0 0 0 -74 -- 0.02 0.00 0.15

8 122 -0 -161 -0 0 0 -102 -- 0.03 0.00 0.21

9 122 -0 -161 0 0 -0 -102 -- 0.03 0.00 0.21

10 122 -0 -24 -0 0 0 -18 -- 0.00 0.00 0.04

11 122 -0 -102 -0 0 -0 -66 -- 0.02 0.00 0.13

12 122 -1 -102 0 0 -1 -66 -- 0.02 0.00 0.14

13 122 -1 -161 0 0 -1 -102 -- 0.03 0.00 0.21

Verifica di STABILITA' e/o STABILITA' FLESSO TORSIONALE

------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

---------------

NC Fx My Mz Classe min. ky kz kLT LT I.S.n. I.S.m. I.S. Nota

-- --------------

daN daN*m

------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

---------------

1A -3 -0 -27 -- 0.7750 0.9999 1.0001 -- -- 0.00 -- 0.06 Snell. 'zx'=

67

1B -3 -0 -20 -- 0.7750 0.9999 1.0001 -- -- 0.00 -- 0.04 Snell. 'zx'=

67

1C -3 0 -27 -- 0.7750 0.9999 1.0001 -- -- 0.00 -- 0.06 Snell. 'zx'=

67

1D -3 0 -20 -- 0.7750 0.9999 1.0001 -- -- 0.00 -- 0.04 Snell. 'zx'=

67

1I -1 -0 -26 -- 0.7750 1.0000 1.0000 -- -- 0.00 -- 0.05 Snell. 'zx'=

67

1J -1 -0 -21 -- 0.7750 1.0000 1.0000 -- -- 0.00 -- 0.05 Snell. 'zx'=

67

1K -1 0 -26 -- 0.7750 0.9999 1.0000 -- -- 0.00 -- 0.06 Snell. 'zx'=

67

1L -1 0 -21 -- 0.7750 0.9999 1.0000 -- -- 0.00 -- 0.05 Snell. 'zx'=

67

2 -0 -0 -102 -- 0.7750 1.0000 1.0000 -- -- 0.00 -- 0.21 Snell. 'zx'=

67

7 -0 0 -74 -- 0.7750 1.0000 1.0000 -- -- 0.00 -- 0.15 Snell. 'zx'=

67

8 -0 -0 -102 -- 0.7750 1.0000 1.0000 -- -- 0.00 -- 0.21 Snell. 'zx'=

67

9 -0 -0 -102 -- 0.7750 1.0000 1.0000 -- -- 0.00 -- 0.21 Snell. 'zx'=

67

10 -0 -0 -18 -- 0.7750 1.0000 1.0000 -- -- 0.00 -- 0.04 Snell. 'zx'=

67

11 -0 -0 -66 -- 0.7750 1.0000 1.0000 -- -- 0.00 -- 0.13 Snell. 'zx'=

67

12 -1 -1 -66 -- 0.7750 1.0000 1.0000 -- -- 0.00 -- 0.14 Snell. 'zx'=

67

13 -1 -1 -102 -- 0.7750 1.0000 1.0000 -- -- 0.00 -- 0.21 Snell. 'zx'=

67

ASTA NUM. 15 NI 21 NF 17 Lungh. 75.0 cm SEZ. 2 Pf C 100x 50x15x 3.0

categoria: p.p. y Permanente Neve Vento qy tot.

qy medio: -0.0507 -0.1662 -0.5842 0.3895 -0.4117 daN/cm

Sollecitazioni di calcolo e di verifica Indici <= 1 : VERIFICATO

------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

-------------

NC x Fx Fy Fz Mx My Mz Classe I.V.T. I.R.n. I.R. Nota

-- -------------------- ------------------ ------ --------------------

cm daN daN*m

------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

-------------

1A 0 -10 -29 1 0 0 0 -- 0.01 0.00 0.00

1B 0 -10 -28 1 0 0 0 -- 0.01 0.00 0.00

1C 0 -10 -29 -1 0 -0 0 -- 0.01 0.00 0.00

1D 0 -10 -28 -1 0 -0 0 -- 0.01 0.00 0.00

1E 0 17 -29 1 0 0 0 -- 0.01 0.00 0.00

1F 0 17 -28 1 0 0 0 -- 0.01 0.00 0.00

1G 0 17 -29 -1 0 -0 0 -- 0.01 0.00 0.00

1H 0 17 -28 -1 0 -0 0 -- 0.01 0.00 0.00

1I 0 -6 -29 1 0 1 0 -- 0.01 0.00 0.00

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1J 0 -6 -28 1 0 1 0 -- 0.01 0.00 0.00

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1A 30 -10 -22 1 0 0 -8 -- 0.00 0.00 0.02

1B 30 -10 -22 1 0 0 -8 -- 0.00 0.00 0.02

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1O 53 14 -18 -2 0 0 -12 -- 0.00 0.00 0.03

1P 53 14 -17 -2 0 0 -12 -- 0.00 0.00 0.03

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1A 60 -10 -16 1 0 -0 -13 -- 0.00 0.00 0.03

1B 60 -10 -15 1 0 -0 -13 -- 0.00 0.00 0.03

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1J 60 -6 -15 1 0 -0 -13 -- 0.00 0.00 0.03

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11 60 109 -56 -0 0 -0 -47 -- 0.01 0.01 0.10

12 60 15 -56 -1 0 -1 -47 -- 0.01 0.00 0.10

13 60 30 -92 -1 0 -1 -76 -- 0.02 0.00 0.16

1A 68 -10 -14 1 0 -0 -15 -- 0.00 0.00 0.03

1B 68 -10 -14 1 0 -0 -14 -- 0.00 0.00 0.03

1C 68 -10 -14 -1 0 0 -15 -- 0.00 0.00 0.03

1D 68 -10 -14 -1 0 0 -14 -- 0.00 0.00 0.03

1E 68 17 -14 1 0 -0 -15 -- 0.00 0.00 0.03

1F 68 17 -14 1 0 -0 -14 -- 0.00 0.00 0.03

1G 68 17 -14 -1 0 0 -15 -- 0.00 0.00 0.03

1H 68 17 -14 -1 0 0 -14 -- 0.00 0.00 0.03

1I 68 -6 -14 1 0 -0 -15 -- 0.00 0.00 0.03

1J 68 -6 -14 1 0 -0 -14 -- 0.00 0.00 0.03

1K 68 -6 -14 -2 0 0 -15 -- 0.00 0.00 0.03

1L 68 -6 -14 -2 0 0 -14 -- 0.00 0.00 0.03

1M 68 14 -14 1 0 -0 -15 -- 0.00 0.00 0.03

1N 68 14 -14 1 0 -0 -14 -- 0.00 0.00 0.03

1O 68 14 -14 -2 0 0 -15 -- 0.00 0.00 0.03

1P 68 14 -14 -2 0 0 -14 -- 0.00 0.00 0.03

2 68 125 -83 -0 0 -0 -83 -- 0.02 0.01 0.18

7 68 24 -57 -0 0 -0 -57 -- 0.01 0.00 0.12

8 68 89 -83 -0 0 -0 -83 -- 0.02 0.01 0.17

9 68 33 -83 -1 0 -0 -83 -- 0.02 0.00 0.17

10 68 -0 -7 -0 0 -0 -8 -- 0.00 0.00 0.02

11 68 109 -51 -0 0 -0 -51 -- 0.01 0.01 0.11

12 68 15 -51 -1 0 -1 -51 -- 0.01 0.00 0.11

13 68 30 -83 -1 0 -1 -83 -- 0.02 0.00 0.17

1A 75 -10 -13 1 0 -0 -16 -- 0.00 0.00 0.03

1B 75 -10 -12 1 0 -0 -15 -- 0.00 0.00 0.03

1C 75 -10 -13 -1 0 0 -16 -- 0.00 0.00 0.03

1D 75 -10 -12 -1 0 0 -15 -- 0.00 0.00 0.03

1E 75 17 -13 1 0 -0 -16 -- 0.00 0.00 0.03

1F 75 17 -12 1 0 -0 -15 -- 0.00 0.00 0.03

1G 75 17 -13 -1 0 0 -16 -- 0.00 0.00 0.03

1H 75 17 -12 -1 0 0 -15 -- 0.00 0.00 0.03

1I 75 -6 -13 1 0 -1 -16 -- 0.00 0.00 0.03

1J 75 -6 -12 1 0 -1 -15 -- 0.00 0.00 0.03

1K 75 -6 -13 -2 0 0 -16 -- 0.00 0.00 0.03

1L 75 -6 -12 -2 0 0 -15 -- 0.00 0.00 0.03

1M 75 14 -13 1 0 -1 -16 -- 0.00 0.00 0.04

1N 75 14 -12 1 0 -1 -15 -- 0.00 0.00 0.03

1O 75 14 -13 -2 0 0 -16 -- 0.00 0.00 0.03

1P 75 14 -12 -2 0 0 -15 -- 0.00 0.00 0.03

2 75 125 -75 -0 0 -0 -89 -- 0.01 0.01 0.19

7 75 24 -51 -0 0 -0 -61 -- 0.01 0.00 0.13

8 75 89 -75 -0 0 -0 -89 -- 0.01 0.01 0.19

9 75 33 -75 -1 0 -0 -89 -- 0.01 0.00 0.18

10 75 -0 -6 -0 0 -0 -9 -- 0.00 0.00 0.02

11 75 109 -45 -0 0 -0 -54 -- 0.01 0.01 0.12

12 75 15 -45 -1 0 -1 -54 -- 0.01 0.00 0.11

13 75 30 -75 -1 0 -1 -89 -- 0.01 0.00 0.19

Verifica di STABILITA' e/o STABILITA' FLESSO TORSIONALE

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------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

---------------

NC Fx My Mz Classe min. ky kz kLT LT I.S.n. I.S.m. I.S. Nota -- --------------

daN daN*m

------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

---------------

1A -10 -0 -16 -- 0.9106 0.9998 1.0001 -- -- 0.00 -- 0.03 Snell. 'zx'=

41

1B -10 -0 -15 -- 0.9106 0.9998 1.0001 -- -- 0.00 -- 0.03 Snell. 'zx'=

41

1C -10 -0 -16 -- 0.9106 0.9999 1.0001 -- -- 0.00 -- 0.03 Snell. 'zx'=

41

1D -10 -0 -15 -- 0.9106 0.9999 1.0001 -- -- 0.00 -- 0.03 Snell. 'zx'=

41

1I -6 1 -16 -- 0.9106 0.9999 1.0001 -- -- 0.00 -- 0.04 Snell. 'zx'=

41

1J -6 1 -15 -- 0.9106 0.9999 1.0001 -- -- 0.00 -- 0.03 Snell. 'zx'=

41

1K -6 -1 -16 -- 0.9106 0.9999 1.0001 -- -- 0.00 -- 0.04 Snell. 'zx'=

41

1L -6 -1 -15 -- 0.9106 0.9999 1.0001 -- -- 0.00 -- 0.04 Snell. 'zx'=

41

10 -0 -0 -9 -- 0.9106 1.0000 1.0000 -- -- 0.00 -- 0.02 Snell. 'zx'=

41

ASTA NUM. 16 NI 21 NF 25 Lungh. 204.3 cm SEZ. 3 Ps HEA 100

categoria: p.p. y Permanente Neve Vento qy tot.

qy medio: 0.1664 0.1221 0.4290 -0.2860 0.4315 daN/cm

Sollecitazioni di calcolo e di verifica Indici <= 1 : VERIFICATO

------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

-------------

NC x Fx Fy Fz Mx My Mz Classe I.V.T. I.R.n. I.R. Nota

-- -------------------- ------------------ ------ --------------------

cm daN daN*m

------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

-------------

1A 0 -5 16 1 0 1 6 1 0.00 0.00 0.00

1B 0 -5 39 1 0 1 -18 1 0.00 0.00 0.01

1C 0 -5 16 -1 0 -1 6 1 0.00 0.00 0.00

1D 0 -5 39 -1 0 -1 -18 1 0.00 0.00 0.01

1E 0 -0 16 1 0 1 6 1 0.00 0.00 0.00

1F 0 -0 39 1 0 1 -18 1 0.00 0.00 0.01

1G 0 -0 16 -1 0 -1 6 1 0.00 0.00 0.00

1H 0 -0 39 -1 0 -1 -18 1 0.00 0.00 0.01

1I 0 -6 8 1 0 1 13 1 0.00 0.00 0.01

1J 0 -6 46 1 0 1 -26 1 0.00 0.00 0.01

1K 0 -6 8 -1 0 -1 13 1 0.00 0.00 0.01

1L 0 -6 46 -1 0 -1 -26 1 0.00 0.00 0.01

1M 0 1 8 1 0 1 13 1 0.00 0.00 0.01

1N 0 1 46 1 0 1 -26 1 0.00 0.00 0.01

1O 0 1 8 -1 0 -1 13 1 0.00 0.00 0.01

1P 0 1 46 -1 0 -1 -26 1 0.00 0.00 0.01

2 0 -30 26 2 0 2 47 1 0.00 0.00 0.03

7 0 -12 70 1 0 1 -15 1 0.01 0.00 0.01

8 0 -26 53 1 0 2 20 1 0.01 0.00 0.01

9 0 -20 202 7 0 8 -131 1 0.02 0.00 0.07

10 0 -1 26 0 0 0 -6 1 0.00 0.00 0.00

11 0 -23 -3 1 0 1 53 1 0.00 0.00 0.03

12 0 -14 245 12 0 12 -198 1 0.02 0.00 0.10

13 0 -21 274 12 0 12 -204 1 0.03 0.00 0.11

1A 20 -5 10 1 0 1 8 1 0.00 0.00 0.00

1B 20 -5 33 1 0 1 -11 1 0.00 0.00 0.01

1C 20 -5 10 -1 0 -0 8 1 0.00 0.00 0.00

1D 20 -5 33 -1 0 -0 -11 1 0.00 0.00 0.01

1E 20 -0 10 1 0 1 8 1 0.00 0.00 0.00

1F 20 -0 33 1 0 1 -11 1 0.00 0.00 0.01

1G 20 -0 10 -1 0 -0 8 1 0.00 0.00 0.00

1H 20 -0 33 -1 0 -0 -11 1 0.00 0.00 0.01

1I 20 -6 2 1 0 1 14 1 0.00 0.00 0.01

1J 20 -6 40 1 0 1 -17 1 0.00 0.00 0.01

1K 20 -6 2 -1 0 -0 14 1 0.00 0.00 0.01

1L 20 -6 40 -1 0 -0 -17 1 0.00 0.00 0.01

1M 20 1 2 1 0 1 14 1 0.00 0.00 0.01

1N 20 1 40 1 0 1 -17 1 0.00 0.00 0.01

1O 20 1 2 -1 0 -0 14 1 0.00 0.00 0.01

1P 20 1 40 -1 0 -0 -17 1 0.00 0.00 0.01

2 20 -30 5 2 0 2 51 1 0.00 0.00 0.03

7 20 -12 55 1 0 1 -3 1 0.01 0.00 0.00

8 20 -26 32 1 0 1 29 1 0.00 0.00 0.02

9 20 -20 181 7 0 6 -92 1 0.02 0.00 0.05

10 20 -1 20 0 0 0 -1 1 0.00 0.00 0.00

11 20 -23 -17 1 0 1 51 1 0.00 0.00 0.03

12 20 -14 231 12 0 10 -150 1 0.02 0.00 0.08

13 20 -21 253 12 0 10 -150 1 0.03 0.00 0.08

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1A 41 -5 4 1 0 1 9 1 0.00 0.00 0.01

1B 41 -5 27 1 0 1 -5 1 0.00 0.00 0.00

1C 41 -5 4 -1 0 -0 9 1 0.00 0.00 0.01

1D 41 -5 27 -1 0 -0 -5 1 0.00 0.00 0.00

1E 41 -0 4 1 0 1 9 1 0.00 0.00 0.01

1F 41 -0 27 1 0 1 -5 1 0.00 0.00 0.00

1G 41 -0 4 -1 0 -0 9 1 0.00 0.00 0.01

1H 41 -0 27 -1 0 -0 -5 1 0.00 0.00 0.00

1I 41 -6 -4 1 0 1 14 1 0.00 0.00 0.01

1J 41 -6 34 1 0 1 -9 1 0.00 0.00 0.00

1K 41 -6 -4 -1 0 -0 14 1 0.00 0.00 0.01

1L 41 -6 34 -1 0 -0 -9 1 0.00 0.00 0.00

1M 41 1 -4 1 0 1 14 1 0.00 0.00 0.01

1N 41 1 34 1 0 1 -9 1 0.00 0.00 0.00

1O 41 1 -4 -1 0 -0 14 1 0.00 0.00 0.01

1P 41 1 34 -1 0 -0 -9 1 0.00 0.00 0.00

2 41 -30 -16 2 0 1 50 1 0.00 0.00 0.03

7 41 -12 39 1 0 1 7 1 0.00 0.00 0.00

8 41 -26 11 1 0 1 34 1 0.00 0.00 0.02

9 41 -20 160 7 0 5 -57 1 0.02 0.00 0.03

10 41 -1 15 0 0 0 2 1 0.00 0.00 0.00

11 41 -23 -31 1 0 1 46 1 0.00 0.00 0.02

12 41 -14 216 12 0 7 -104 1 0.02 0.00 0.05

13 41 -21 232 12 0 8 -101 1 0.02 0.00 0.05

1A 61 -5 -2 1 0 1 10 1 0.00 0.00 0.01

1B 61 -5 21 1 0 1 0 1 0.00 0.00 0.00

1C 61 -5 -2 -1 0 -0 10 1 0.00 0.00 0.01

1D 61 -5 21 -1 0 -0 0 1 0.00 0.00 0.00

1E 61 -0 -2 1 0 1 10 1 0.00 0.00 0.01

1F 61 -0 21 1 0 1 0 1 0.00 0.00 0.00

1G 61 -0 -2 -1 0 -0 10 1 0.00 0.00 0.01

1H 61 -0 21 -1 0 -0 0 1 0.00 0.00 0.00

1I 61 -6 -9 1 0 1 13 1 0.00 0.00 0.01

1J 61 -6 28 1 0 1 -3 1 0.00 0.00 0.00

1K 61 -6 -9 -1 0 -0 13 1 0.00 0.00 0.01

1L 61 -6 28 -1 0 -0 -3 1 0.00 0.00 0.00

1M 61 1 -9 1 0 1 13 1 0.00 0.00 0.01

1N 61 1 28 1 0 1 -3 1 0.00 0.00 0.00

1O 61 1 -9 -1 0 -0 13 1 0.00 0.00 0.01

1P 61 1 28 -1 0 -0 -3 1 0.00 0.00 0.00

2 61 -30 -36 2 0 1 44 1 0.00 0.00 0.02

7 61 -12 24 1 0 0 13 1 0.00 0.00 0.01

8 61 -26 -9 1 0 1 34 1 0.00 0.00 0.02

9 61 -20 139 7 0 3 -26 1 0.01 0.00 0.01

10 61 -1 9 0 0 0 5 1 0.00 0.00 0.00

11 61 -23 -46 1 0 1 39 1 0.00 0.00 0.02

12 61 -14 202 12 0 5 -61 1 0.02 0.00 0.03

13 61 -21 211 12 0 5 -56 1 0.02 0.00 0.03

1A 82 -5 -8 1 0 0 9 1 0.00 0.00 0.00

1B 82 -5 15 1 0 0 4 1 0.00 0.00 0.00

1C 82 -5 -8 -1 0 -0 9 1 0.00 0.00 0.00

1D 82 -5 15 -1 0 -0 4 1 0.00 0.00 0.00

1E 82 -0 -8 1 0 0 9 1 0.00 0.00 0.00

1F 82 -0 15 1 0 0 4 1 0.00 0.00 0.00

1G 82 -0 -8 -1 0 -0 9 1 0.00 0.00 0.00

1H 82 -0 15 -1 0 -0 4 1 0.00 0.00 0.00

1I 82 -6 -15 1 0 0 10 1 0.00 0.00 0.01

1J 82 -6 23 1 0 0 2 1 0.00 0.00 0.00

1K 82 -6 -15 -1 0 -0 10 1 0.00 0.00 0.01

1L 82 -6 23 -1 0 -0 2 1 0.00 0.00 0.00

1M 82 1 -15 1 0 0 10 1 0.00 0.00 0.01

1N 82 1 23 1 0 0 2 1 0.00 0.00 0.00

1O 82 1 -15 -1 0 -0 10 1 0.00 0.00 0.01

1P 82 1 23 -1 0 -0 2 1 0.00 0.00 0.00

2 82 -30 -57 2 0 1 35 1 0.01 0.00 0.02

7 82 -12 8 1 0 0 17 1 0.00 0.00 0.01

8 82 -26 -30 1 0 1 30 1 0.00 0.00 0.02

9 82 -20 118 7 0 2 0 1 0.01 0.00 0.00

10 82 -1 4 0 0 0 6 1 0.00 0.00 0.00

11 82 -23 -60 1 0 0 28 1 0.01 0.00 0.01

12 82 -14 188 12 0 3 -21 1 0.02 0.00 0.01

13 82 -21 191 12 0 3 -14 1 0.02 0.00 0.01

1A 102 -5 -14 1 0 0 6 1 0.00 0.00 0.00

1B 102 -5 9 1 0 0 7 1 0.00 0.00 0.00

1C 102 -5 -14 -1 0 0 6 1 0.00 0.00 0.00

1D 102 -5 9 -1 0 0 7 1 0.00 0.00 0.00

1E 102 -0 -14 1 0 0 6 1 0.00 0.00 0.00

1F 102 -0 9 1 0 0 7 1 0.00 0.00 0.00

1G 102 -0 -14 -1 0 0 6 1 0.00 0.00 0.00

1H 102 -0 9 -1 0 0 7 1 0.00 0.00 0.00

1I 102 -6 -21 1 0 0 6 1 0.00 0.00 0.00

1J 102 -6 17 1 0 0 6 1 0.00 0.00 0.00

1K 102 -6 -21 -1 0 0 6 1 0.00 0.00 0.00

1L 102 -6 17 -1 0 0 6 1 0.00 0.00 0.00

1M 102 1 -21 1 0 0 6 1 0.00 0.00 0.00

1N 102 1 17 1 0 0 6 1 0.00 0.00 0.00

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Pag. 57

1O 102 1 -21 -1 0 0 6 1 0.00 0.00 0.00

1P 102 1 17 -1 0 0 6 1 0.00 0.00 0.00

2 102 -30 -78 2 0 0 21 1 0.01 0.00 0.01

7 102 -12 -8 1 0 0 17 1 0.00 0.00 0.01

8 102 -26 -51 1 0 0 21 1 0.01 0.00 0.01

9 102 -20 98 7 0 0 22 1 0.01 0.00 0.01

10 102 -1 -2 0 0 0 6 1 0.00 0.00 0.00

11 102 -23 -74 1 0 0 14 1 0.01 0.00 0.01

12 102 -14 174 12 0 0 16 1 0.02 0.00 0.01

13 102 -21 170 12 0 0 22 1 0.02 0.00 0.01

1A 123 -5 -20 1 0 -0 3 1 0.00 0.00 0.00

1B 123 -5 4 1 0 -0 8 1 0.00 0.00 0.00

1C 123 -5 -20 -1 0 0 3 1 0.00 0.00 0.00

1D 123 -5 4 -1 0 0 8 1 0.00 0.00 0.00

1E 123 -0 -20 1 0 -0 3 1 0.00 0.00 0.00

1F 123 -0 4 1 0 -0 8 1 0.00 0.00 0.00

1G 123 -0 -20 -1 0 0 3 1 0.00 0.00 0.00

1H 123 -0 4 -1 0 0 8 1 0.00 0.00 0.00

1I 123 -6 -27 1 0 -0 1 1 0.00 0.00 0.00

1J 123 -6 11 1 0 -0 9 1 0.00 0.00 0.00

1K 123 -6 -27 -1 0 0 1 1 0.00 0.00 0.00

1L 123 -6 11 -1 0 0 9 1 0.00 0.00 0.00

1M 123 1 -27 1 0 -0 1 1 0.00 0.00 0.00

1N 123 1 11 1 0 -0 9 1 0.00 0.00 0.00

1O 123 1 -27 -1 0 0 1 1 0.00 0.00 0.00

1P 123 1 11 -1 0 0 9 1 0.00 0.00 0.00

2 123 -30 -99 2 0 -0 3 1 0.01 0.00 0.00

7 123 -12 -23 1 0 0 13 1 0.00 0.00 0.01

8 123 -26 -72 1 0 -0 9 1 0.01 0.00 0.00

9 123 -20 77 7 0 -1 40 1 0.01 0.00 0.02

10 123 -1 -7 0 0 0 5 1 0.00 0.00 0.00

11 123 -23 -88 1 0 -0 -2 1 0.01 0.00 0.00

12 123 -14 159 12 0 -2 50 1 0.02 0.00 0.03

13 123 -21 149 12 0 -2 55 1 0.02 0.00 0.03

1A 143 -5 -26 1 0 -0 -2 1 0.00 0.00 0.00

1B 143 -5 -2 1 0 -0 8 1 0.00 0.00 0.00

1C 143 -5 -26 -1 0 0 -2 1 0.00 0.00 0.00

1D 143 -5 -2 -1 0 0 8 1 0.00 0.00 0.00

1E 143 -0 -26 1 0 -0 -2 1 0.00 0.00 0.00

1F 143 -0 -2 1 0 -0 8 1 0.00 0.00 0.00

1G 143 -0 -26 -1 0 0 -2 1 0.00 0.00 0.00

1H 143 -0 -2 -1 0 0 8 1 0.00 0.00 0.00

1I 143 -6 -33 1 0 -0 -5 1 0.00 0.00 0.00

1J 143 -6 5 1 0 -0 11 1 0.00 0.00 0.01

1K 143 -6 -33 -1 0 0 -5 1 0.00 0.00 0.00

1L 143 -6 5 -1 0 0 11 1 0.00 0.00 0.01

1M 143 1 -33 1 0 -0 -5 1 0.00 0.00 0.00

1N 143 1 5 1 0 -0 11 1 0.00 0.00 0.01

1O 143 1 -33 -1 0 0 -5 1 0.00 0.00 0.00

1P 143 1 5 -1 0 0 11 1 0.00 0.00 0.01

2 143 -30 -120 2 0 -0 -19 1 0.01 0.00 0.01

7 143 -12 -39 1 0 -0 7 1 0.00 0.00 0.00

8 143 -26 -93 1 0 -0 -8 1 0.01 0.00 0.00

9 143 -20 56 7 0 -3 54 1 0.01 0.00 0.03

10 143 -1 -13 0 0 -0 3 1 0.00 0.00 0.00

11 143 -23 -103 1 0 -0 -22 1 0.01 0.00 0.01

12 143 -14 145 12 0 -4 81 1 0.01 0.00 0.04

13 143 -21 128 12 0 -4 83 1 0.01 0.00 0.04

1A 163 -5 -32 1 0 -1 -8 1 0.00 0.00 0.00

1B 163 -5 -8 1 0 -1 7 1 0.00 0.00 0.00

1C 163 -5 -32 -1 0 0 -8 1 0.00 0.00 0.00

1D 163 -5 -8 -1 0 0 7 1 0.00 0.00 0.00

1E 163 -0 -32 1 0 -1 -8 1 0.00 0.00 0.00

1F 163 -0 -8 1 0 -1 7 1 0.00 0.00 0.00

1G 163 -0 -32 -1 0 0 -8 1 0.00 0.00 0.00

1H 163 -0 -8 -1 0 0 7 1 0.00 0.00 0.00

1I 163 -6 -39 1 0 -1 -12 1 0.00 0.00 0.01

1J 163 -6 -1 1 0 -1 11 1 0.00 0.00 0.01

1K 163 -6 -39 -1 0 0 -12 1 0.00 0.00 0.01

1L 163 -6 -1 -1 0 0 11 1 0.00 0.00 0.01

1M 163 1 -39 1 0 -1 -12 1 0.00 0.00 0.01

1N 163 1 -1 1 0 -1 11 1 0.00 0.00 0.01

1O 163 1 -39 -1 0 0 -12 1 0.00 0.00 0.01

1P 163 1 -1 -1 0 0 11 1 0.00 0.00 0.01

2 163 -30 -140 2 0 -1 -46 1 0.01 0.00 0.02

7 163 -12 -54 1 0 -0 -2 1 0.01 0.00 0.00

8 163 -26 -113 1 0 -1 -29 1 0.01 0.00 0.02

9 163 -20 35 7 0 -4 63 1 0.00 0.00 0.03

10 163 -1 -18 0 0 -0 0 1 0.00 0.00 0.00

11 163 -23 -117 1 0 -1 -44 1 0.01 0.00 0.02

12 163 -14 131 12 0 -7 109 1 0.01 0.00 0.06

13 163 -21 107 12 0 -7 107 1 0.01 0.00 0.06

1A 184 -5 -38 1 0 -1 -15 1 0.00 0.00 0.01

1B 184 -5 -14 1 0 -1 5 1 0.00 0.00 0.00

1C 184 -5 -38 -1 0 1 -15 1 0.00 0.00 0.01

1D 184 -5 -14 -1 0 1 5 1 0.00 0.00 0.00

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1E 184 -0 -38 1 0 -1 -15 1 0.00 0.00 0.01

1F 184 -0 -14 1 0 -1 5 1 0.00 0.00 0.00

1G 184 -0 -38 -1 0 1 -15 1 0.00 0.00 0.01

1H 184 -0 -14 -1 0 1 5 1 0.00 0.00 0.00

1I 184 -6 -45 1 0 -1 -21 1 0.00 0.00 0.01

1J 184 -6 -7 1 0 -1 11 1 0.00 0.00 0.01

1K 184 -6 -45 -1 0 1 -21 1 0.00 0.00 0.01

1L 184 -6 -7 -1 0 1 11 1 0.00 0.00 0.01

1M 184 1 -45 1 0 -1 -21 1 0.00 0.00 0.01

1N 184 1 -7 1 0 -1 11 1 0.00 0.00 0.01

1O 184 1 -45 -1 0 1 -21 1 0.00 0.00 0.01

1P 184 1 -7 -1 0 1 11 1 0.00 0.00 0.01

2 184 -30 -161 2 0 -1 -77 1 0.02 0.00 0.04

7 184 -12 -70 1 0 -0 -15 1 0.01 0.00 0.01

8 184 -26 -134 1 0 -1 -54 1 0.01 0.00 0.03

9 184 -20 14 7 0 -6 68 1 0.00 0.00 0.04

10 184 -1 -24 0 0 -0 -4 1 0.00 0.00 0.00

11 184 -23 -131 1 0 -1 -70 1 0.01 0.00 0.04

12 184 -14 117 12 0 -9 134 1 0.01 0.00 0.07

13 184 -21 87 12 0 -9 127 1 0.01 0.00 0.07

1A 204 -5 -43 1 0 -1 -23 1 0.00 0.00 0.01

1B 204 -5 -20 1 0 -1 1 1 0.00 0.00 0.00

1C 204 -5 -43 -1 0 1 -23 1 0.00 0.00 0.01

1D 204 -5 -20 -1 0 1 1 1 0.00 0.00 0.00

1E 204 -0 -43 1 0 -1 -23 1 0.00 0.00 0.01

1F 204 -0 -20 1 0 -1 1 1 0.00 0.00 0.00

1G 204 -0 -43 -1 0 1 -23 1 0.00 0.00 0.01

1H 204 -0 -20 -1 0 1 1 1 0.00 0.00 0.00

1I 204 -6 -51 1 0 -1 -30 1 0.01 0.00 0.02

1J 204 -6 -13 1 0 -1 9 1 0.00 0.00 0.00

1K 204 -6 -51 -1 0 1 -30 1 0.01 0.00 0.02

1L 204 -6 -13 -1 0 1 9 1 0.00 0.00 0.00

1M 204 1 -51 1 0 -1 -30 1 0.01 0.00 0.02

1N 204 1 -13 1 0 -1 9 1 0.00 0.00 0.00

1O 204 1 -51 -1 0 1 -30 1 0.01 0.00 0.02

1P 204 1 -13 -1 0 1 9 1 0.00 0.00 0.00

2 204 -30 -182 2 0 -1 -112 1 0.02 0.00 0.06

7 204 -12 -85 1 0 -0 -31 1 0.01 0.00 0.02

8 204 -26 -155 1 0 -1 -84 1 0.02 0.00 0.04

9 204 -20 -6 7 0 -7 69 1 0.00 0.00 0.04

10 204 -1 -29 0 0 -0 -9 1 0.00 0.00 0.01

11 204 -23 -145 1 0 -1 -98 1 0.01 0.00 0.05

12 204 -14 103 12 0 -12 157 1 0.01 0.00 0.08

13 204 -21 66 12 0 -12 143 1 0.01 0.00 0.08

Verifica di STABILITA' e/o STABILITA' FLESSO TORSIONALE

------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

---------------

NC Fx My Mz Classe min. ky kz kLT LT I.S.n. I.S.m. I.S. Nota

-- --------------

daN daN*m

------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

---------------

1A -5 1 -23 1 0.6162 0.9999 1.0001 -- -- 0.00 -- 0.01 Snell. 'zx'=

81

1B -5 1 -18 1 0.6162 0.9999 1.0001 -- -- 0.00 -- 0.01 Snell. 'zx'=

81

1C -5 1 -23 1 0.6162 0.9999 1.0001 -- -- 0.00 -- 0.01 Snell. 'zx'=

81

1D -5 1 -18 1 0.6162 0.9999 1.0001 -- -- 0.00 -- 0.01 Snell. 'zx'=

81

1E -0 1 -23 1 0.6162 1.0000 1.0000 -- -- 0.00 -- 0.01 Snell. 'zx'=

81

1F -0 1 -18 1 0.6162 1.0000 1.0000 -- -- 0.00 -- 0.01 Snell. 'zx'=

81

1G -0 1 -23 1 0.6162 1.0000 1.0000 -- -- 0.00 -- 0.01 Snell. 'zx'=

81

1H -0 1 -18 1 0.6162 1.0000 1.0000 -- -- 0.00 -- 0.01 Snell. 'zx'=

81

1I -6 1 -30 1 0.6162 0.9998 1.0001 -- -- 0.00 -- 0.02 Snell. 'zx'=

81

1J -6 1 -26 1 0.6162 0.9998 1.0001 -- -- 0.00 -- 0.02 Snell. 'zx'=

81

1K -6 1 -30 1 0.6162 0.9998 1.0001 -- -- 0.00 -- 0.02 Snell. 'zx'=

81

1L -6 1 -26 1 0.6162 0.9998 1.0001 -- -- 0.00 -- 0.01 Snell. 'zx'=

81

2 -30 2 -112 1 0.6162 0.9991 1.0000 -- -- 0.00 -- 0.06 Snell. 'zx'=

81

7 -12 1 -31 1 0.6162 0.9997 1.0002 -- -- 0.00 -- 0.02 Snell. 'zx'=

81

8 -26 2 -84 1 0.6162 0.9993 1.0001 -- -- 0.00 -- 0.05 Snell. 'zx'=

81

9 -20 8 -131 1 0.6162 0.9994 1.0000 -- -- 0.00 -- 0.08 Snell. 'zx'=

81

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Pag. 59

10 -1 0 -9 1 0.6162 1.0000 1.0000 -- -- 0.00 -- 0.01 Snell. 'zx'=

81

11 -23 1 -98 1 0.6162 0.9993 1.0000 -- -- 0.00 -- 0.05 Snell. 'zx'=

81

12 -14 12 -198 1 0.6162 0.9996 0.9999 -- -- 0.00 -- 0.12 Snell. 'zx'=

81

13 -21 12 -204 1 0.6162 0.9994 0.9999 -- -- 0.00 -- 0.12 Snell. 'zx'=

81

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Pag. 60

Lavoro: Pensilna Lentigione Intestazione lavoro: Progetto Pensilina Metallica Lentigione

Elemento: TRAVE Metodo di verifica: Eurocodice 3 - NTC 2008

Gruppo: 3 Descrizione: Controvento Falda

Tabella: Tabella travi

Tipo acciaio: S 235 Beta piano 'yx': 1.000 Beta piano 'zx': 1.000

Tipologia sismica: Senza prescrizioni aggiuntive

M0: 1.050 M1': 1.050 M1'': 1.050 M2: 1.250 rv: 0.000 M0 Pf: 1.000 M1 Pf: 1.000

Tipo collegamento: saldato Connessione su un solo lato Connessione sul lato corto (solo 'L')

ASTA NUM. 1 NI 25 NF 27 Lungh. 229.0 cm SEZ. 9 Pf QUADRATI 60x 2.0

categoria: p.p. y qy tot.

qy medio: 0.0353 0.0353 daN/cm

Sollecitazioni di calcolo e di verifica Indici <= 1 : VERIFICATO

------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

-------------

NC x Fx Fy Fz Mx My Mz Classe I.V.T. I.R.n. I.R. Nota

-- -------------------- ------------------ ------ --------------------

cm daN daN*m

------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

-------------

1A 0 -0 2 0 0 0 1 -- 0.00 0.00 0.00

1B 0 -0 5 0 0 0 -3 -- 0.00 0.00 0.02

1C 0 -0 2 -0 0 -0 1 -- 0.00 0.00 0.00

1D 0 -0 5 -0 0 -0 -3 -- 0.00 0.00 0.01

1E 0 3 2 0 0 0 1 -- 0.00 0.00 0.01

1F 0 3 5 0 0 0 -3 -- 0.00 0.00 0.02

1G 0 3 2 -0 0 -0 1 -- 0.00 0.00 0.00

1H 0 3 5 -0 0 -0 -3 -- 0.00 0.00 0.02

1I 0 -0 2 0 0 0 1 -- 0.00 0.00 0.00

1J 0 -0 5 0 0 0 -3 -- 0.00 0.00 0.01

1K 0 -0 2 -0 0 -0 1 -- 0.00 0.00 0.00

1L 0 -0 5 -0 0 -0 -3 -- 0.00 0.00 0.01

1M 0 3 2 0 0 0 1 -- 0.00 0.00 0.00

1N 0 3 5 0 0 0 -3 -- 0.00 0.00 0.01

1O 0 3 2 -0 0 -0 1 -- 0.00 0.00 0.00

1P 0 3 5 -0 0 -0 -3 -- 0.00 0.00 0.01

2 0 9 -9 0 0 0 15 -- 0.00 0.00 0.08

7 0 7 4 0 0 0 -0 -- 0.00 0.00 0.00

8 0 9 -4 0 0 0 9 -- 0.00 0.00 0.05

9 0 20 -2 0 0 1 7 -- 0.00 0.00 0.04

10 0 1 5 0 0 0 -2 -- 0.00 0.00 0.01

11 0 5 -8 0 0 0 14 -- 0.00 0.00 0.07

12 0 23 -5 1 0 1 11 -- 0.00 0.00 0.06

13 0 27 -6 1 0 1 12 -- 0.00 0.00 0.07

1A 23 -0 1 0 0 0 1 -- 0.00 0.00 0.01

1B 23 -0 4 0 0 0 -2 -- 0.00 0.00 0.01

1C 23 -0 1 -0 0 -0 1 -- 0.00 0.00 0.01

1D 23 -0 4 -0 0 -0 -2 -- 0.00 0.00 0.01

1E 23 3 1 0 0 0 1 -- 0.00 0.00 0.01

1F 23 3 4 0 0 0 -2 -- 0.00 0.00 0.01

1G 23 3 1 -0 0 -0 1 -- 0.00 0.00 0.01

1H 23 3 4 -0 0 -0 -2 -- 0.00 0.00 0.01

1I 23 -0 2 0 0 0 1 -- 0.00 0.00 0.01

1J 23 -0 4 0 0 0 -2 -- 0.00 0.00 0.01

1K 23 -0 2 -0 0 -0 1 -- 0.00 0.00 0.01

1L 23 -0 4 -0 0 -0 -2 -- 0.00 0.00 0.01

1M 23 3 2 0 0 0 1 -- 0.00 0.00 0.01

1N 23 3 4 0 0 0 -2 -- 0.00 0.00 0.01

1O 23 3 2 -0 0 -0 1 -- 0.00 0.00 0.01

1P 23 3 4 -0 0 -0 -2 -- 0.00 0.00 0.01

2 23 9 -10 0 0 0 12 -- 0.00 0.00 0.06

7 23 7 3 0 0 0 1 -- 0.00 0.00 0.00

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9 23 20 -3 0 0 1 7 -- 0.00 0.00 0.04

10 23 1 4 0 0 0 -1 -- 0.00 0.00 0.00

11 23 5 -9 0 0 0 12 -- 0.00 0.00 0.06

12 23 23 -6 1 0 1 9 -- 0.00 0.00 0.05

13 23 27 -7 1 0 1 10 -- 0.00 0.00 0.06

1A 46 -0 0 0 0 0 1 -- 0.00 0.00 0.01

1B 46 -0 4 0 0 0 -1 -- 0.00 0.00 0.00

1C 46 -0 0 -0 0 -0 1 -- 0.00 0.00 0.01

1D 46 -0 4 -0 0 -0 -1 -- 0.00 0.00 0.00

1E 46 3 0 0 0 0 1 -- 0.00 0.00 0.01

1F 46 3 4 0 0 0 -1 -- 0.00 0.00 0.00

1G 46 3 0 -0 0 -0 1 -- 0.00 0.00 0.01

1H 46 3 4 -0 0 -0 -1 -- 0.00 0.00 0.00

1I 46 -0 1 0 0 0 1 -- 0.00 0.00 0.01

1J 46 -0 3 0 0 0 -1 -- 0.00 0.00 0.00

1K 46 -0 1 -0 0 -0 1 -- 0.00 0.00 0.01

1L 46 -0 3 -0 0 -0 -1 -- 0.00 0.00 0.00

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1M 46 3 1 0 0 0 1 -- 0.00 0.00 0.01

1N 46 3 3 0 0 0 -1 -- 0.00 0.00 0.00

1O 46 3 1 -0 0 -0 1 -- 0.00 0.00 0.01

1P 46 3 3 -0 0 -0 -1 -- 0.00 0.00 0.00

2 46 9 -11 0 0 0 10 -- 0.00 0.00 0.05

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1A 69 -0 -0 0 0 0 1 -- 0.00 0.00 0.01

1B 69 -0 3 0 0 0 -0 -- 0.00 0.00 0.00

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1G 69 3 -0 -0 0 -0 1 -- 0.00 0.00 0.01

1H 69 3 3 -0 0 -0 -0 -- 0.00 0.00 0.00

1I 69 -0 -0 0 0 0 1 -- 0.00 0.00 0.01

1J 69 -0 3 0 0 0 -0 -- 0.00 0.00 0.00

1K 69 -0 -0 -0 0 -0 1 -- 0.00 0.00 0.01

1L 69 -0 3 -0 0 -0 -0 -- 0.00 0.00 0.00

1M 69 3 -0 0 0 0 1 -- 0.00 0.00 0.01

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1O 69 3 -0 -0 0 -0 1 -- 0.00 0.00 0.01

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1A 137 -0 -3 0 0 -0 0 -- 0.00 0.00 0.00

1B 137 -0 0 0 0 -0 1 -- 0.00 0.00 0.01

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1C 137 -0 -3 -0 0 0 0 -- 0.00 0.00 0.00

1D 137 -0 0 -0 0 0 1 -- 0.00 0.00 0.00

1E 137 3 -3 0 0 -0 0 -- 0.00 0.00 0.00

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2 206 9 -18 0 0 -0 -13 -- 0.01 0.00 0.07

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7 206 7 -6 0 0 -0 -2 -- 0.00 0.00 0.01

8 206 9 -13 0 0 -0 -9 -- 0.00 0.00 0.05

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1H 229 3 -3 -0 0 0 -0 -- 0.00 0.00 0.00

1I 229 -0 -6 0 0 -0 -3 -- 0.00 0.00 0.02

1J 229 -0 -3 0 0 -0 -1 -- 0.00 0.00 0.00

1K 229 -0 -6 -0 0 0 -3 -- 0.00 0.00 0.02

1L 229 -0 -3 -0 0 0 -1 -- 0.00 0.00 0.00

1M 229 3 -6 0 0 -0 -3 -- 0.00 0.00 0.02

1N 229 3 -3 0 0 -0 -1 -- 0.00 0.00 0.00

1O 229 3 -6 -0 0 0 -3 -- 0.00 0.00 0.02

1P 229 3 -3 -0 0 0 -1 -- 0.00 0.00 0.00

2 229 9 -19 0 0 -0 -18 -- 0.01 0.00 0.09

7 229 7 -7 0 0 -0 -4 -- 0.00 0.00 0.02

8 229 9 -15 0 0 -0 -12 -- 0.00 0.00 0.06

9 229 20 -13 0 0 -0 -10 -- 0.00 0.00 0.05

10 229 1 -6 0 0 -0 -2 -- 0.00 0.00 0.01

11 229 5 -18 0 0 -0 -17 -- 0.01 0.00 0.09

12 229 23 -15 1 0 -0 -12 -- 0.00 0.00 0.07

13 229 27 -16 1 0 -1 -13 -- 0.00 0.00 0.07

Verifica di STABILITA' e/o STABILITA' FLESSO TORSIONALE

------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

---------------

NC Fx My Mz Classe min. ky kz kLT LT I.S.n. I.S.m. I.S. Nota

-- --------------

daN daN*m

------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

---------------

1A -0 0 -4 -- 0.5122 1.0000 1.0000 -- -- 0.00 -- 0.02 Snell. 'zx'=

98

1B -0 0 -3 -- 0.5122 1.0000 1.0000 -- -- 0.00 -- 0.02 Snell. 'zx'=

98

1C -0 -0 -4 -- 0.5122 1.0000 1.0000 -- -- 0.00 -- 0.02 Snell. 'zx'=

98

1D -0 -0 -3 -- 0.5122 1.0000 1.0000 -- -- 0.00 -- 0.01 Snell. 'zx'=

98

1I -0 0 -3 -- 0.5122 1.0000 1.0001 -- -- 0.00 -- 0.02 Snell. 'zx'=

98

1J -0 0 -3 -- 0.5122 1.0000 1.0001 -- -- 0.00 -- 0.01 Snell. 'zx'=

98

1K -0 -0 -3 -- 0.5122 1.0000 1.0001 -- -- 0.00 -- 0.02 Snell. 'zx'=

98

1L -0 -0 -3 -- 0.5122 1.0000 1.0001 -- -- 0.00 -- 0.01 Snell. 'zx'=

98

ASTA NUM. 2 NI 28 NF 7 Lungh. 241.9 cm SEZ. 9 Pf QUADRATI 60x 2.0

categoria: p.p. y qy tot.

qy medio: 0.0353 0.0353 daN/cm

Sollecitazioni di calcolo e di verifica Indici <= 1 : VERIFICATO

------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

-------------

NC x Fx Fy Fz Mx My Mz Classe I.V.T. I.R.n. I.R. Nota

-- -------------------- ------------------ ------ --------------------

cm daN daN*m

------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

-------------

1A 0 -0 8 0 0 0 -7 -- 0.00 0.00 0.04

1B 0 -0 9 0 0 0 -9 -- 0.00 0.00 0.05

1C 0 -0 8 -0 0 -0 -7 -- 0.00 0.00 0.04

1D 0 -0 9 -0 0 -0 -9 -- 0.00 0.00 0.05

1E 0 8 8 0 0 0 -7 -- 0.00 0.00 0.04

1F 0 8 9 0 0 0 -9 -- 0.00 0.00 0.05

1G 0 8 8 -0 0 -0 -7 -- 0.00 0.00 0.04

1H 0 8 9 -0 0 -0 -9 -- 0.00 0.00 0.05

1I 0 -2 8 0 0 0 -7 -- 0.00 0.00 0.04

1J 0 -2 9 0 0 0 -9 -- 0.00 0.00 0.05

1K 0 -2 8 -0 0 -0 -7 -- 0.00 0.00 0.04

1L 0 -2 9 -0 0 -0 -9 -- 0.00 0.00 0.05

1M 0 10 8 0 0 0 -7 -- 0.00 0.00 0.04

1N 0 10 9 0 0 0 -9 -- 0.00 0.00 0.05

1O 0 10 8 -0 0 -0 -7 -- 0.00 0.00 0.04

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1P 0 10 9 -0 0 -0 -9 -- 0.00 0.00 0.05

2 0 28 20 0 0 0 -26 -- 0.01 0.00 0.14

7 0 13 19 0 0 0 -25 -- 0.01 0.00 0.13

8 0 25 21 0 0 0 -29 -- 0.01 0.00 0.15

9 0 14 23 0 0 0 -31 -- 0.01 0.00 0.16

10 0 3 9 0 0 0 -7 -- 0.00 0.00 0.03

11 0 21 13 0 0 0 -15 -- 0.00 0.00 0.08

12 0 3 15 -0 0 -0 -18 -- 0.00 0.00 0.09

13 0 10 22 -0 0 -0 -30 -- 0.01 0.00 0.15

1A 24 -0 7 0 0 0 -5 -- 0.00 0.00 0.03

1B 24 -0 8 0 0 0 -7 -- 0.00 0.00 0.04

1C 24 -0 7 -0 0 -0 -5 -- 0.00 0.00 0.03

1D 24 -0 8 -0 0 -0 -7 -- 0.00 0.00 0.04

1E 24 8 7 0 0 0 -5 -- 0.00 0.00 0.03

1F 24 8 8 0 0 0 -7 -- 0.00 0.00 0.04

1G 24 8 7 -0 0 -0 -5 -- 0.00 0.00 0.03

1H 24 8 8 -0 0 -0 -7 -- 0.00 0.00 0.04

1I 24 -2 7 0 0 0 -6 -- 0.00 0.00 0.03

1J 24 -2 8 0 0 0 -7 -- 0.00 0.00 0.03

1K 24 -2 7 -0 0 -0 -6 -- 0.00 0.00 0.03

1L 24 -2 8 -0 0 -0 -7 -- 0.00 0.00 0.03

1M 24 10 7 0 0 0 -6 -- 0.00 0.00 0.03

1N 24 10 8 0 0 0 -7 -- 0.00 0.00 0.04

1O 24 10 7 -0 0 -0 -6 -- 0.00 0.00 0.03

1P 24 10 8 -0 0 -0 -7 -- 0.00 0.00 0.04

2 24 28 18 0 0 0 -22 -- 0.01 0.00 0.11

7 24 13 18 0 0 0 -20 -- 0.01 0.00 0.10

8 24 25 20 0 0 0 -24 -- 0.01 0.00 0.13

9 24 14 22 0 0 0 -26 -- 0.01 0.00 0.13

10 24 3 8 0 0 0 -5 -- 0.00 0.00 0.02

11 24 21 12 0 0 0 -12 -- 0.00 0.00 0.06

12 24 3 14 -0 0 -0 -15 -- 0.00 0.00 0.07

13 24 10 21 -0 0 -0 -25 -- 0.01 0.00 0.13

1A 48 -0 6 0 0 0 -4 -- 0.00 0.00 0.02

1B 48 -0 7 0 0 0 -5 -- 0.00 0.00 0.03

1C 48 -0 6 -0 0 -0 -4 -- 0.00 0.00 0.02

1D 48 -0 7 -0 0 -0 -5 -- 0.00 0.00 0.03

1E 48 8 6 0 0 0 -4 -- 0.00 0.00 0.02

1F 48 8 7 0 0 0 -5 -- 0.00 0.00 0.03

1G 48 8 6 -0 0 -0 -4 -- 0.00 0.00 0.02

1H 48 8 7 -0 0 -0 -5 -- 0.00 0.00 0.03

1I 48 -2 6 0 0 0 -4 -- 0.00 0.00 0.02

1J 48 -2 7 0 0 0 -5 -- 0.00 0.00 0.03

1K 48 -2 6 -0 0 -0 -4 -- 0.00 0.00 0.02

1L 48 -2 7 -0 0 -0 -5 -- 0.00 0.00 0.03

1M 48 10 6 0 0 0 -4 -- 0.00 0.00 0.02

1N 48 10 7 0 0 0 -5 -- 0.00 0.00 0.03

1O 48 10 6 -0 0 -0 -4 -- 0.00 0.00 0.02

1P 48 10 7 -0 0 -0 -5 -- 0.00 0.00 0.03

2 48 28 17 0 0 0 -18 -- 0.01 0.00 0.09

7 48 13 17 0 0 0 -16 -- 0.00 0.00 0.08

8 48 25 19 0 0 0 -20 -- 0.01 0.00 0.10

9 48 14 21 0 0 -0 -21 -- 0.01 0.00 0.11

10 48 3 7 0 0 0 -3 -- 0.00 0.00 0.02

11 48 21 11 0 0 0 -9 -- 0.00 0.00 0.05

12 48 3 13 -0 0 -0 -11 -- 0.00 0.00 0.06

13 48 10 20 -0 0 -0 -20 -- 0.01 0.00 0.10

1A 73 -0 5 0 0 0 -2 -- 0.00 0.00 0.01

1B 73 -0 7 0 0 0 -3 -- 0.00 0.00 0.02

1C 73 -0 5 -0 0 -0 -2 -- 0.00 0.00 0.01

1D 73 -0 7 -0 0 -0 -3 -- 0.00 0.00 0.02

1E 73 8 5 0 0 0 -2 -- 0.00 0.00 0.01

1F 73 8 7 0 0 0 -3 -- 0.00 0.00 0.02

1G 73 8 5 -0 0 -0 -2 -- 0.00 0.00 0.01

1H 73 8 7 -0 0 -0 -3 -- 0.00 0.00 0.02

1I 73 -2 6 0 0 0 -3 -- 0.00 0.00 0.01

1J 73 -2 6 0 0 0 -3 -- 0.00 0.00 0.02

1K 73 -2 6 -0 0 -0 -3 -- 0.00 0.00 0.01

1L 73 -2 6 -0 0 -0 -3 -- 0.00 0.00 0.02

1M 73 10 6 0 0 0 -3 -- 0.00 0.00 0.01

1N 73 10 6 0 0 0 -3 -- 0.00 0.00 0.02

1O 73 10 6 -0 0 -0 -3 -- 0.00 0.00 0.01

1P 73 10 6 -0 0 -0 -3 -- 0.00 0.00 0.02

2 73 28 16 0 0 0 -14 -- 0.00 0.00 0.07

7 73 13 16 0 0 0 -12 -- 0.00 0.00 0.06

8 73 25 18 0 0 0 -15 -- 0.01 0.00 0.08

9 73 14 19 0 0 -0 -16 -- 0.01 0.00 0.08

10 73 3 6 0 0 0 -1 -- 0.00 0.00 0.01

11 73 21 10 0 0 0 -7 -- 0.00 0.00 0.04

12 73 3 12 -0 0 -0 -8 -- 0.00 0.00 0.04

13 73 10 19 -0 0 -0 -15 -- 0.01 0.00 0.08

1A 97 -0 4 0 0 0 -1 -- 0.00 0.00 0.01

1B 97 -0 6 0 0 0 -2 -- 0.00 0.00 0.01

1C 97 -0 4 -0 0 -0 -1 -- 0.00 0.00 0.01

1D 97 -0 6 -0 0 -0 -2 -- 0.00 0.00 0.01

1E 97 8 4 0 0 0 -1 -- 0.00 0.00 0.01

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Pag. 65

1F 97 8 6 0 0 0 -2 -- 0.00 0.00 0.01

1G 97 8 4 -0 0 -0 -1 -- 0.00 0.00 0.01

1H 97 8 6 -0 0 -0 -2 -- 0.00 0.00 0.01

1I 97 -2 5 0 0 0 -1 -- 0.00 0.00 0.01

1J 97 -2 6 0 0 0 -2 -- 0.00 0.00 0.01

1K 97 -2 5 -0 0 -0 -1 -- 0.00 0.00 0.01

1L 97 -2 6 -0 0 -0 -2 -- 0.00 0.00 0.01

1M 97 10 5 0 0 0 -1 -- 0.00 0.00 0.01

1N 97 10 6 0 0 0 -2 -- 0.00 0.00 0.01

1O 97 10 5 -0 0 -0 -1 -- 0.00 0.00 0.01

1P 97 10 6 -0 0 -0 -2 -- 0.00 0.00 0.01

2 97 28 15 0 0 0 -10 -- 0.00 0.00 0.05

7 97 13 14 0 0 0 -8 -- 0.00 0.00 0.04

8 97 25 17 0 0 0 -11 -- 0.01 0.00 0.06

9 97 14 18 0 0 -0 -12 -- 0.01 0.00 0.06

10 97 3 4 0 0 0 -0 -- 0.00 0.00 0.00

11 97 21 9 0 0 0 -4 -- 0.00 0.00 0.02

12 97 3 11 -0 0 -0 -6 -- 0.00 0.00 0.03

13 97 10 17 -0 0 -0 -11 -- 0.01 0.00 0.06

1A 121 -0 4 0 0 0 -0 -- 0.00 0.00 0.00

1B 121 -0 5 0 0 0 -1 -- 0.00 0.00 0.00

1C 121 -0 4 -0 0 -0 -0 -- 0.00 0.00 0.00

1D 121 -0 5 -0 0 -0 -1 -- 0.00 0.00 0.00

1E 121 8 4 0 0 0 -0 -- 0.00 0.00 0.00

1F 121 8 5 0 0 0 -1 -- 0.00 0.00 0.00

1G 121 8 4 -0 0 -0 -0 -- 0.00 0.00 0.00

1H 121 8 5 -0 0 -0 -1 -- 0.00 0.00 0.00

1I 121 -2 4 0 0 0 -0 -- 0.00 0.00 0.00

1J 121 -2 5 0 0 0 -1 -- 0.00 0.00 0.00

1K 121 -2 4 -0 0 -0 -0 -- 0.00 0.00 0.00

1L 121 -2 5 -0 0 -0 -1 -- 0.00 0.00 0.00

1M 121 10 4 0 0 0 -0 -- 0.00 0.00 0.00

1N 121 10 5 0 0 0 -1 -- 0.00 0.00 0.00

1O 121 10 4 -0 0 -0 -0 -- 0.00 0.00 0.00

1P 121 10 5 -0 0 -0 -1 -- 0.00 0.00 0.00

2 121 28 14 0 0 0 -6 -- 0.00 0.00 0.03

7 121 13 13 0 0 0 -5 -- 0.00 0.00 0.03

8 121 25 16 0 0 0 -7 -- 0.00 0.00 0.04

9 121 14 17 0 0 -0 -7 -- 0.01 0.00 0.04

10 121 3 3 0 0 0 1 -- 0.00 0.00 0.00

11 121 21 7 0 0 0 -2 -- 0.00 0.00 0.01

12 121 3 10 -0 0 -0 -3 -- 0.00 0.00 0.02

13 121 10 16 -0 0 -0 -7 -- 0.00 0.00 0.04

1A 145 -0 3 0 0 0 1 -- 0.00 0.00 0.00

1B 145 -0 4 0 0 0 0 -- 0.00 0.00 0.00

1C 145 -0 3 -0 0 -0 1 -- 0.00 0.00 0.00

1D 145 -0 4 -0 0 -0 0 -- 0.00 0.00 0.00

1E 145 8 3 0 0 0 1 -- 0.00 0.00 0.00

1F 145 8 4 0 0 0 0 -- 0.00 0.00 0.00

1G 145 8 3 -0 0 -0 1 -- 0.00 0.00 0.00

1H 145 8 4 -0 0 -0 0 -- 0.00 0.00 0.00

1I 145 -2 3 0 0 0 1 -- 0.00 0.00 0.00

1J 145 -2 4 0 0 0 0 -- 0.00 0.00 0.00

1K 145 -2 3 -0 0 -0 1 -- 0.00 0.00 0.00

1L 145 -2 4 -0 0 -0 0 -- 0.00 0.00 0.00

1M 145 10 3 0 0 0 1 -- 0.00 0.00 0.00

1N 145 10 4 0 0 0 0 -- 0.00 0.00 0.00

1O 145 10 3 -0 0 -0 1 -- 0.00 0.00 0.00

1P 145 10 4 -0 0 -0 0 -- 0.00 0.00 0.00

2 145 28 13 0 0 0 -3 -- 0.00 0.00 0.02

7 145 13 12 0 0 0 -2 -- 0.00 0.00 0.01

8 145 25 15 0 0 0 -3 -- 0.00 0.00 0.02

9 145 14 16 0 0 -0 -3 -- 0.00 0.00 0.02

10 145 3 2 0 0 0 1 -- 0.00 0.00 0.01

11 145 21 6 0 0 0 -1 -- 0.00 0.00 0.01

12 145 3 9 -0 0 -0 -1 -- 0.00 0.00 0.00

13 145 10 15 -0 0 -0 -3 -- 0.00 0.00 0.02

1A 169 -0 2 0 0 0 1 -- 0.00 0.00 0.01

1B 169 -0 3 0 0 0 1 -- 0.00 0.00 0.01

1C 169 -0 2 -0 0 -0 1 -- 0.00 0.00 0.01

1D 169 -0 3 -0 0 -0 1 -- 0.00 0.00 0.01

1E 169 8 2 0 0 0 1 -- 0.00 0.00 0.01

1F 169 8 3 0 0 0 1 -- 0.00 0.00 0.01

1G 169 8 2 -0 0 -0 1 -- 0.00 0.00 0.01

1H 169 8 3 -0 0 -0 1 -- 0.00 0.00 0.01

1I 169 -2 2 0 0 0 1 -- 0.00 0.00 0.01

1J 169 -2 3 0 0 0 1 -- 0.00 0.00 0.01

1K 169 -2 2 -0 0 -0 1 -- 0.00 0.00 0.01

1L 169 -2 3 -0 0 -0 1 -- 0.00 0.00 0.01

1M 169 10 2 0 0 0 1 -- 0.00 0.00 0.01

1N 169 10 3 0 0 0 1 -- 0.00 0.00 0.01

1O 169 10 2 -0 0 -0 1 -- 0.00 0.00 0.01

1P 169 10 3 -0 0 -0 1 -- 0.00 0.00 0.01

2 169 28 12 0 0 -0 0 -- 0.00 0.00 0.00

7 169 13 11 0 0 -0 1 -- 0.00 0.00 0.01

8 169 25 14 0 0 -0 0 -- 0.00 0.00 0.00

9 169 14 15 0 0 -0 0 -- 0.00 0.00 0.00

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10 169 3 1 0 0 -0 2 -- 0.00 0.00 0.01

11 169 21 5 0 0 0 1 -- 0.00 0.00 0.01

12 169 3 8 -0 0 -0 1 -- 0.00 0.00 0.01

13 169 10 14 -0 0 -0 1 -- 0.00 0.00 0.00

1A 194 -0 1 0 0 -0 1 -- 0.00 0.00 0.01

1B 194 -0 2 0 0 -0 2 -- 0.00 0.00 0.01

1C 194 -0 1 -0 0 -0 1 -- 0.00 0.00 0.01

1D 194 -0 2 -0 0 -0 2 -- 0.00 0.00 0.01

1E 194 8 1 0 0 -0 1 -- 0.00 0.00 0.01

1F 194 8 2 0 0 -0 2 -- 0.00 0.00 0.01

1G 194 8 1 -0 0 -0 1 -- 0.00 0.00 0.01

1H 194 8 2 -0 0 -0 2 -- 0.00 0.00 0.01

1I 194 -2 1 0 0 0 2 -- 0.00 0.00 0.01

1J 194 -2 2 0 0 0 2 -- 0.00 0.00 0.01

1K 194 -2 1 -0 0 -0 2 -- 0.00 0.00 0.01

1L 194 -2 2 -0 0 -0 2 -- 0.00 0.00 0.01

1M 194 10 1 0 0 0 2 -- 0.00 0.00 0.01

1N 194 10 2 0 0 0 2 -- 0.00 0.00 0.01

1O 194 10 1 -0 0 -0 2 -- 0.00 0.00 0.01

1P 194 10 2 -0 0 -0 2 -- 0.00 0.00 0.01

2 194 28 11 0 0 -0 3 -- 0.00 0.00 0.02

7 194 13 10 0 0 -0 3 -- 0.00 0.00 0.02

8 194 25 12 0 0 -0 3 -- 0.00 0.00 0.02

9 194 14 14 0 0 -0 4 -- 0.00 0.00 0.02

10 194 3 0 0 0 -0 2 -- 0.00 0.00 0.01

11 194 21 4 0 0 -0 2 -- 0.00 0.00 0.01

12 194 3 7 -0 0 -0 3 -- 0.00 0.00 0.02

13 194 10 13 -0 0 -0 4 -- 0.00 0.00 0.02

1A 218 -0 0 0 0 -0 2 -- 0.00 0.00 0.01

1B 218 -0 1 0 0 -0 2 -- 0.00 0.00 0.01

1C 218 -0 0 -0 0 -0 2 -- 0.00 0.00 0.01

1D 218 -0 1 -0 0 -0 2 -- 0.00 0.00 0.01

1E 218 8 0 0 0 -0 2 -- 0.00 0.00 0.01

1F 218 8 1 0 0 -0 2 -- 0.00 0.00 0.01

1G 218 8 0 -0 0 -0 2 -- 0.00 0.00 0.01

1H 218 8 1 -0 0 -0 2 -- 0.00 0.00 0.01

1I 218 -2 0 0 0 -0 2 -- 0.00 0.00 0.01

1J 218 -2 1 0 0 -0 2 -- 0.00 0.00 0.01

1K 218 -2 0 -0 0 -0 2 -- 0.00 0.00 0.01

1L 218 -2 1 -0 0 -0 2 -- 0.00 0.00 0.01

1M 218 10 0 0 0 -0 2 -- 0.00 0.00 0.01

1N 218 10 1 0 0 -0 2 -- 0.00 0.00 0.01

1O 218 10 0 -0 0 -0 2 -- 0.00 0.00 0.01

1P 218 10 1 -0 0 -0 2 -- 0.00 0.00 0.01

2 218 28 10 0 0 -0 5 -- 0.00 0.00 0.03

7 218 13 9 0 0 -0 6 -- 0.00 0.00 0.03

8 218 25 11 0 0 -0 6 -- 0.00 0.00 0.03

9 218 14 13 0 0 -0 7 -- 0.00 0.00 0.04

10 218 3 -1 0 0 -0 2 -- 0.00 0.00 0.01

11 218 21 3 0 0 -0 3 -- 0.00 0.00 0.02

12 218 3 5 -0 0 -0 4 -- 0.00 0.00 0.02

13 218 10 12 -0 0 -0 7 -- 0.00 0.00 0.04

1A 242 -0 -1 0 0 -0 2 -- 0.00 0.00 0.01

1B 242 -0 1 0 0 -0 3 -- 0.00 0.00 0.01

1C 242 -0 -1 -0 0 -0 2 -- 0.00 0.00 0.01

1D 242 -0 1 -0 0 -0 3 -- 0.00 0.00 0.01

1E 242 8 -1 0 0 -0 2 -- 0.00 0.00 0.01

1F 242 8 1 0 0 -0 3 -- 0.00 0.00 0.01

1G 242 8 -1 -0 0 -0 2 -- 0.00 0.00 0.01

1H 242 8 1 -0 0 -0 3 -- 0.00 0.00 0.01

1I 242 -2 -0 0 0 -0 2 -- 0.00 0.00 0.01

1J 242 -2 0 0 0 -0 2 -- 0.00 0.00 0.01

1K 242 -2 -0 -0 0 -0 2 -- 0.00 0.00 0.01

1L 242 -2 0 -0 0 -0 2 -- 0.00 0.00 0.01

1M 242 10 -0 0 0 -0 2 -- 0.00 0.00 0.01

1N 242 10 0 0 0 -0 2 -- 0.00 0.00 0.01

1O 242 10 -0 -0 0 -0 2 -- 0.00 0.00 0.01

1P 242 10 0 -0 0 -0 2 -- 0.00 0.00 0.01

2 242 28 8 0 0 -0 7 -- 0.00 0.00 0.04

7 242 13 8 0 0 -0 8 -- 0.00 0.00 0.04

8 242 25 10 0 0 -0 9 -- 0.00 0.00 0.05

9 242 14 12 0 0 -0 10 -- 0.00 0.00 0.05

10 242 3 -2 0 0 -0 1 -- 0.00 0.00 0.01

11 242 21 2 0 0 -0 3 -- 0.00 0.00 0.02

12 242 3 4 -0 0 0 6 -- 0.00 0.00 0.03

13 242 10 11 -0 0 -0 10 -- 0.00 0.00 0.05

Verifica di STABILITA' e/o STABILITA' FLESSO TORSIONALE

------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

---------------

NC Fx My Mz Classe min. ky kz kLT LT I.S.n. I.S.m. I.S. Nota

-- --------------

daN daN*m

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Pag. 67

------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

---------------

1A -0 0 -7 -- 0.4800 1.0000 1.0000 -- -- 0.00 -- 0.04 Snell. 'zx'=

103

1B -0 0 -9 -- 0.4800 1.0000 1.0000 -- -- 0.00 -- 0.05 Snell. 'zx'=

103

1C -0 -0 -7 -- 0.4800 1.0000 1.0000 -- -- 0.00 -- 0.04 Snell. 'zx'=

103

1D -0 -0 -9 -- 0.4800 1.0000 1.0000 -- -- 0.00 -- 0.05 Snell. 'zx'=

103

1I -2 0 -7 -- 0.4800 1.0000 1.0002 -- -- 0.00 -- 0.04 Snell. 'zx'=

103

1J -2 0 -9 -- 0.4800 1.0000 1.0002 -- -- 0.00 -- 0.05 Snell. 'zx'=

103

1K -2 -0 -7 -- 0.4800 1.0002 1.0002 -- -- 0.00 -- 0.04 Snell. 'zx'=

103

1L -2 -0 -9 -- 0.4800 1.0002 1.0002 -- -- 0.00 -- 0.05 Snell. 'zx'=

103

ASTA NUM. 3 NI 27 NF 8 Lungh. 241.9 cm SEZ. 9 Pf QUADRATI 60x 2.0

categoria: p.p. y qy tot.

qy medio: 0.0353 0.0353 daN/cm

Sollecitazioni di calcolo e di verifica Indici <= 1 : VERIFICATO

------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

-------------

NC x Fx Fy Fz Mx My Mz Classe I.V.T. I.R.n. I.R. Nota

-- -------------------- ------------------ ------ --------------------

cm daN daN*m

------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

-------------

1A 0 -2 8 0 0 0 -7 -- 0.00 0.00 0.04

1B 0 -2 9 0 0 0 -9 -- 0.00 0.00 0.05

1C 0 -2 8 -0 0 -0 -7 -- 0.00 0.00 0.04

1D 0 -2 9 -0 0 -0 -9 -- 0.00 0.00 0.05

1E 0 6 8 0 0 0 -7 -- 0.00 0.00 0.04

1F 0 6 9 0 0 0 -9 -- 0.00 0.00 0.05

1G 0 6 8 -0 0 -0 -7 -- 0.00 0.00 0.04

1H 0 6 9 -0 0 -0 -9 -- 0.00 0.00 0.05

1I 0 -4 8 0 0 0 -8 -- 0.00 0.00 0.04

1J 0 -4 9 0 0 0 -9 -- 0.00 0.00 0.04

1K 0 -4 8 -0 0 -0 -8 -- 0.00 0.00 0.04

1L 0 -4 9 -0 0 -0 -9 -- 0.00 0.00 0.04

1M 0 7 8 0 0 0 -8 -- 0.00 0.00 0.04

1N 0 7 9 0 0 0 -9 -- 0.00 0.00 0.05

1O 0 7 8 -0 0 -0 -8 -- 0.00 0.00 0.04

1P 0 7 9 -0 0 -0 -9 -- 0.00 0.00 0.05

2 0 17 20 0 0 0 -27 -- 0.01 0.00 0.14

7 0 8 19 -0 0 -0 -24 -- 0.01 0.00 0.12

8 0 15 21 -0 0 0 -29 -- 0.01 0.00 0.15

9 0 15 25 -0 0 -0 -36 -- 0.01 0.00 0.18

10 0 1 9 0 0 0 -7 -- 0.00 0.00 0.03

11 0 12 13 0 0 0 -15 -- 0.00 0.00 0.08

12 0 12 19 -0 0 -0 -25 -- 0.01 0.00 0.13

13 0 17 26 -0 0 -0 -37 -- 0.01 0.00 0.19

1A 24 -2 7 0 0 0 -5 -- 0.00 0.00 0.03

1B 24 -2 8 0 0 0 -7 -- 0.00 0.00 0.04

1C 24 -2 7 -0 0 -0 -5 -- 0.00 0.00 0.03

1D 24 -2 8 -0 0 -0 -7 -- 0.00 0.00 0.04

1E 24 6 7 0 0 0 -5 -- 0.00 0.00 0.03

1F 24 6 8 0 0 0 -7 -- 0.00 0.00 0.04

1G 24 6 7 -0 0 -0 -5 -- 0.00 0.00 0.03

1H 24 6 8 -0 0 -0 -7 -- 0.00 0.00 0.04

1I 24 -4 7 0 0 0 -6 -- 0.00 0.00 0.03

1J 24 -4 8 0 0 0 -7 -- 0.00 0.00 0.03

1K 24 -4 7 -0 0 -0 -6 -- 0.00 0.00 0.03

1L 24 -4 8 -0 0 -0 -7 -- 0.00 0.00 0.03

1M 24 7 7 0 0 0 -6 -- 0.00 0.00 0.03

1N 24 7 8 0 0 0 -7 -- 0.00 0.00 0.03

1O 24 7 7 -0 0 -0 -6 -- 0.00 0.00 0.03

1P 24 7 8 -0 0 -0 -7 -- 0.00 0.00 0.03

2 24 17 18 0 0 0 -22 -- 0.01 0.00 0.11

7 24 8 18 -0 0 0 -20 -- 0.01 0.00 0.10

8 24 15 20 -0 0 0 -24 -- 0.01 0.00 0.12

9 24 15 24 -0 0 -0 -30 -- 0.01 0.00 0.15

10 24 1 8 0 0 0 -5 -- 0.00 0.00 0.02

11 24 12 12 0 0 0 -12 -- 0.00 0.00 0.06

12 24 12 18 -0 0 -0 -21 -- 0.01 0.00 0.11

13 24 17 25 -0 0 -0 -31 -- 0.01 0.00 0.16

1A 48 -2 6 0 0 0 -4 -- 0.00 0.00 0.02

1B 48 -2 7 0 0 0 -5 -- 0.00 0.00 0.03

1C 48 -2 6 -0 0 -0 -4 -- 0.00 0.00 0.02

1D 48 -2 7 -0 0 -0 -5 -- 0.00 0.00 0.03

1E 48 6 6 0 0 0 -4 -- 0.00 0.00 0.02

1F 48 6 7 0 0 0 -5 -- 0.00 0.00 0.03

1G 48 6 6 -0 0 -0 -4 -- 0.00 0.00 0.02

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Pag. 68

1H 48 6 7 -0 0 -0 -5 -- 0.00 0.00 0.03

1I 48 -4 6 0 0 0 -4 -- 0.00 0.00 0.02

1J 48 -4 7 0 0 0 -5 -- 0.00 0.00 0.03

1K 48 -4 6 -0 0 -0 -4 -- 0.00 0.00 0.02

1L 48 -4 7 -0 0 -0 -5 -- 0.00 0.00 0.03

1M 48 7 6 0 0 0 -4 -- 0.00 0.00 0.02

1N 48 7 7 0 0 0 -5 -- 0.00 0.00 0.03

1O 48 7 6 -0 0 -0 -4 -- 0.00 0.00 0.02

1P 48 7 7 -0 0 -0 -5 -- 0.00 0.00 0.03

2 48 17 17 0 0 0 -18 -- 0.01 0.00 0.09

7 48 8 17 -0 0 0 -16 -- 0.00 0.00 0.08

8 48 15 19 -0 0 0 -20 -- 0.01 0.00 0.10

9 48 15 23 -0 0 -0 -24 -- 0.01 0.00 0.12

10 48 1 7 0 0 0 -3 -- 0.00 0.00 0.01

11 48 12 11 0 0 0 -9 -- 0.00 0.00 0.05

12 48 12 17 -0 0 -0 -17 -- 0.01 0.00 0.09

13 48 17 23 -0 0 -0 -25 -- 0.01 0.00 0.13

1A 73 -2 5 0 0 0 -2 -- 0.00 0.00 0.01

1B 73 -2 7 0 0 0 -3 -- 0.00 0.00 0.02

1C 73 -2 5 -0 0 -0 -2 -- 0.00 0.00 0.01

1D 73 -2 7 -0 0 -0 -3 -- 0.00 0.00 0.02

1E 73 6 5 0 0 0 -2 -- 0.00 0.00 0.01

1F 73 6 7 0 0 0 -3 -- 0.00 0.00 0.02

1G 73 6 5 -0 0 -0 -2 -- 0.00 0.00 0.01

1H 73 6 7 -0 0 -0 -3 -- 0.00 0.00 0.02

1I 73 -4 6 0 0 0 -3 -- 0.00 0.00 0.01

1J 73 -4 6 0 0 0 -3 -- 0.00 0.00 0.02

1K 73 -4 6 -0 0 -0 -3 -- 0.00 0.00 0.01

1L 73 -4 6 -0 0 -0 -3 -- 0.00 0.00 0.02

1M 73 7 6 0 0 0 -3 -- 0.00 0.00 0.01

1N 73 7 6 0 0 0 -3 -- 0.00 0.00 0.02

1O 73 7 6 -0 0 -0 -3 -- 0.00 0.00 0.01

1P 73 7 6 -0 0 -0 -3 -- 0.00 0.00 0.02

2 73 17 16 0 0 0 -14 -- 0.00 0.00 0.07

7 73 8 15 -0 0 0 -12 -- 0.00 0.00 0.06

8 73 15 18 -0 0 0 -15 -- 0.01 0.00 0.08

9 73 15 22 -0 0 -0 -19 -- 0.01 0.00 0.10

10 73 1 6 0 0 0 -1 -- 0.00 0.00 0.01

11 73 12 10 0 0 0 -7 -- 0.00 0.00 0.04

12 73 12 16 -0 0 -0 -13 -- 0.00 0.00 0.06

13 73 17 22 -0 0 -0 -19 -- 0.01 0.00 0.10

1A 97 -2 4 0 0 0 -1 -- 0.00 0.00 0.01

1B 97 -2 6 0 0 0 -2 -- 0.00 0.00 0.01

1C 97 -2 4 -0 0 -0 -1 -- 0.00 0.00 0.01

1D 97 -2 6 -0 0 -0 -2 -- 0.00 0.00 0.01

1E 97 6 4 0 0 0 -1 -- 0.00 0.00 0.01

1F 97 6 6 0 0 0 -2 -- 0.00 0.00 0.01

1G 97 6 4 -0 0 -0 -1 -- 0.00 0.00 0.01

1H 97 6 6 -0 0 -0 -2 -- 0.00 0.00 0.01

1I 97 -4 5 0 0 0 -1 -- 0.00 0.00 0.01

1J 97 -4 5 0 0 0 -2 -- 0.00 0.00 0.01

1K 97 -4 5 -0 0 -0 -1 -- 0.00 0.00 0.01

1L 97 -4 5 -0 0 -0 -2 -- 0.00 0.00 0.01

1M 97 7 5 0 0 0 -1 -- 0.00 0.00 0.01

1N 97 7 5 0 0 0 -2 -- 0.00 0.00 0.01

1O 97 7 5 -0 0 -0 -1 -- 0.00 0.00 0.01

1P 97 7 5 -0 0 -0 -2 -- 0.00 0.00 0.01

2 97 17 15 0 0 0 -10 -- 0.00 0.00 0.05

7 97 8 14 -0 0 0 -8 -- 0.00 0.00 0.04

8 97 15 17 -0 0 0 -11 -- 0.01 0.00 0.06

9 97 15 21 -0 0 -0 -14 -- 0.01 0.00 0.07

10 97 1 4 0 0 0 -0 -- 0.00 0.00 0.00

11 97 12 9 0 0 0 -4 -- 0.00 0.00 0.02

12 97 12 15 -0 0 -0 -9 -- 0.00 0.00 0.05

13 97 17 21 -0 0 -0 -14 -- 0.01 0.00 0.07

1A 121 -2 4 0 0 0 -0 -- 0.00 0.00 0.00

1B 121 -2 5 0 0 0 -1 -- 0.00 0.00 0.00

1C 121 -2 4 -0 0 -0 -0 -- 0.00 0.00 0.00

1D 121 -2 5 -0 0 -0 -1 -- 0.00 0.00 0.00

1E 121 6 4 0 0 0 -0 -- 0.00 0.00 0.00

1F 121 6 5 0 0 0 -1 -- 0.00 0.00 0.00

1G 121 6 4 -0 0 -0 -0 -- 0.00 0.00 0.00

1H 121 6 5 -0 0 -0 -1 -- 0.00 0.00 0.00

1I 121 -4 4 0 0 0 -0 -- 0.00 0.00 0.00

1J 121 -4 5 0 0 0 -1 -- 0.00 0.00 0.00

1K 121 -4 4 -0 0 -0 -0 -- 0.00 0.00 0.00

1L 121 -4 5 -0 0 -0 -1 -- 0.00 0.00 0.00

1M 121 7 4 0 0 0 -0 -- 0.00 0.00 0.00

1N 121 7 5 0 0 0 -1 -- 0.00 0.00 0.00

1O 121 7 4 -0 0 -0 -0 -- 0.00 0.00 0.00

1P 121 7 5 -0 0 -0 -1 -- 0.00 0.00 0.00

2 121 17 14 0 0 0 -6 -- 0.00 0.00 0.03

7 121 8 13 -0 0 0 -5 -- 0.00 0.00 0.03

8 121 15 16 -0 0 0 -7 -- 0.00 0.00 0.04

9 121 15 19 -0 0 -0 -9 -- 0.01 0.00 0.05

10 121 1 3 0 0 0 1 -- 0.00 0.00 0.00

11 121 12 8 0 0 0 -2 -- 0.00 0.00 0.01

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12 121 12 14 -0 0 -0 -5 -- 0.00 0.00 0.03

13 121 17 20 -0 0 -0 -9 -- 0.01 0.00 0.05

1A 145 -2 3 0 0 0 1 -- 0.00 0.00 0.00

1B 145 -2 4 0 0 0 0 -- 0.00 0.00 0.00

1C 145 -2 3 -0 0 -0 1 -- 0.00 0.00 0.00

1D 145 -2 4 -0 0 -0 0 -- 0.00 0.00 0.00

1E 145 6 3 0 0 0 1 -- 0.00 0.00 0.00

1F 145 6 4 0 0 0 0 -- 0.00 0.00 0.00

1G 145 6 3 -0 0 -0 1 -- 0.00 0.00 0.00

1H 145 6 4 -0 0 -0 0 -- 0.00 0.00 0.00

1I 145 -4 3 0 0 0 1 -- 0.00 0.00 0.00

1J 145 -4 4 0 0 0 0 -- 0.00 0.00 0.00

1K 145 -4 3 -0 0 -0 1 -- 0.00 0.00 0.00

1L 145 -4 4 -0 0 -0 0 -- 0.00 0.00 0.00

1M 145 7 3 0 0 0 1 -- 0.00 0.00 0.00

1N 145 7 4 0 0 0 0 -- 0.00 0.00 0.00

1O 145 7 3 -0 0 -0 1 -- 0.00 0.00 0.00

1P 145 7 4 -0 0 -0 0 -- 0.00 0.00 0.00

2 145 17 13 0 0 0 -3 -- 0.00 0.00 0.02

7 145 8 12 -0 0 0 -2 -- 0.00 0.00 0.01

8 145 15 15 -0 0 0 -3 -- 0.00 0.00 0.02

9 145 15 18 -0 0 0 -4 -- 0.01 0.00 0.02

10 145 1 2 0 0 0 1 -- 0.00 0.00 0.01

11 145 12 6 0 0 0 -1 -- 0.00 0.00 0.01

12 145 12 13 -0 0 -0 -2 -- 0.00 0.00 0.01

13 145 17 19 -0 0 -0 -4 -- 0.01 0.00 0.02

1A 169 -2 2 0 0 0 1 -- 0.00 0.00 0.01

1B 169 -2 3 0 0 0 1 -- 0.00 0.00 0.01

1C 169 -2 2 -0 0 -0 1 -- 0.00 0.00 0.01

1D 169 -2 3 -0 0 -0 1 -- 0.00 0.00 0.01

1E 169 6 2 0 0 0 1 -- 0.00 0.00 0.01

1F 169 6 3 0 0 0 1 -- 0.00 0.00 0.01

1G 169 6 2 -0 0 -0 1 -- 0.00 0.00 0.01

1H 169 6 3 -0 0 -0 1 -- 0.00 0.00 0.01

1I 169 -4 2 0 0 0 1 -- 0.00 0.00 0.01

1J 169 -4 3 0 0 0 1 -- 0.00 0.00 0.01

1K 169 -4 2 -0 0 -0 1 -- 0.00 0.00 0.01

1L 169 -4 3 -0 0 -0 1 -- 0.00 0.00 0.01

1M 169 7 2 0 0 0 1 -- 0.00 0.00 0.01

1N 169 7 3 0 0 0 1 -- 0.00 0.00 0.01

1O 169 7 2 -0 0 -0 1 -- 0.00 0.00 0.01

1P 169 7 3 -0 0 -0 1 -- 0.00 0.00 0.01

2 169 17 12 0 0 0 0 -- 0.00 0.00 0.00

7 169 8 11 -0 0 0 1 -- 0.00 0.00 0.00

8 169 15 14 -0 0 0 0 -- 0.00 0.00 0.00

9 169 15 17 -0 0 0 0 -- 0.01 0.00 0.00

10 169 1 1 0 0 0 2 -- 0.00 0.00 0.01

11 169 12 5 0 0 0 1 -- 0.00 0.00 0.00

12 169 12 11 -0 0 0 1 -- 0.00 0.00 0.00

13 169 17 18 -0 0 0 0 -- 0.01 0.00 0.00

1A 194 -2 1 0 0 0 1 -- 0.00 0.00 0.01

1B 194 -2 2 0 0 0 2 -- 0.00 0.00 0.01

1C 194 -2 1 -0 0 0 1 -- 0.00 0.00 0.01

1D 194 -2 2 -0 0 0 2 -- 0.00 0.00 0.01

1E 194 6 1 0 0 0 1 -- 0.00 0.00 0.01

1F 194 6 2 0 0 0 2 -- 0.00 0.00 0.01

1G 194 6 1 -0 0 0 1 -- 0.00 0.00 0.01

1H 194 6 2 -0 0 0 2 -- 0.00 0.00 0.01

1I 194 -4 1 0 0 0 2 -- 0.00 0.00 0.01

1J 194 -4 2 0 0 0 2 -- 0.00 0.00 0.01

1K 194 -4 1 -0 0 0 2 -- 0.00 0.00 0.01

1L 194 -4 2 -0 0 0 2 -- 0.00 0.00 0.01

1M 194 7 1 0 0 0 2 -- 0.00 0.00 0.01

1N 194 7 2 0 0 0 2 -- 0.00 0.00 0.01

1O 194 7 1 -0 0 0 2 -- 0.00 0.00 0.01

1P 194 7 2 -0 0 0 2 -- 0.00 0.00 0.01

2 194 17 11 0 0 0 3 -- 0.00 0.00 0.02

7 194 8 10 -0 0 0 3 -- 0.00 0.00 0.02

8 194 15 12 -0 0 0 3 -- 0.00 0.00 0.02

9 194 15 16 -0 0 0 4 -- 0.00 0.00 0.02

10 194 1 -0 0 0 0 2 -- 0.00 0.00 0.01

11 194 12 4 0 0 0 2 -- 0.00 0.00 0.01

12 194 12 10 -0 0 0 3 -- 0.00 0.00 0.02

13 194 17 17 -0 0 0 4 -- 0.01 0.00 0.02

1A 218 -2 0 0 0 0 2 -- 0.00 0.00 0.01

1B 218 -2 1 0 0 0 2 -- 0.00 0.00 0.01

1C 218 -2 0 -0 0 0 2 -- 0.00 0.00 0.01

1D 218 -2 1 -0 0 0 2 -- 0.00 0.00 0.01

1E 218 6 0 0 0 0 2 -- 0.00 0.00 0.01

1F 218 6 1 0 0 0 2 -- 0.00 0.00 0.01

1G 218 6 0 -0 0 0 2 -- 0.00 0.00 0.01

1H 218 6 1 -0 0 0 2 -- 0.00 0.00 0.01

1I 218 -4 0 0 0 -0 2 -- 0.00 0.00 0.01

1J 218 -4 1 0 0 -0 2 -- 0.00 0.00 0.01

1K 218 -4 0 -0 0 0 2 -- 0.00 0.00 0.01

1L 218 -4 1 -0 0 0 2 -- 0.00 0.00 0.01

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1M 218 7 0 0 0 -0 2 -- 0.00 0.00 0.01

1N 218 7 1 0 0 -0 2 -- 0.00 0.00 0.01

1O 218 7 0 -0 0 0 2 -- 0.00 0.00 0.01

1P 218 7 1 -0 0 0 2 -- 0.00 0.00 0.01

2 218 17 10 0 0 0 5 -- 0.00 0.00 0.03

7 218 8 9 -0 0 0 6 -- 0.00 0.00 0.03

8 218 15 11 -0 0 0 6 -- 0.00 0.00 0.03

9 218 15 15 -0 0 0 8 -- 0.00 0.00 0.04

10 218 1 -1 0 0 0 2 -- 0.00 0.00 0.01

11 218 12 3 0 0 0 3 -- 0.00 0.00 0.01

12 218 12 9 -0 0 0 6 -- 0.00 0.00 0.03

13 218 17 16 -0 0 0 8 -- 0.00 0.00 0.04

1A 242 -2 -1 0 0 -0 2 -- 0.00 0.00 0.01

1B 242 -2 1 0 0 -0 3 -- 0.00 0.00 0.01

1C 242 -2 -1 -0 0 0 2 -- 0.00 0.00 0.01

1D 242 -2 1 -0 0 0 3 -- 0.00 0.00 0.01

1E 242 6 -1 0 0 -0 2 -- 0.00 0.00 0.01

1F 242 6 1 0 0 -0 3 -- 0.00 0.00 0.01

1G 242 6 -1 -0 0 0 2 -- 0.00 0.00 0.01

1H 242 6 1 -0 0 0 3 -- 0.00 0.00 0.01

1I 242 -4 -0 0 0 -0 2 -- 0.00 0.00 0.01

1J 242 -4 0 0 0 -0 2 -- 0.00 0.00 0.01

1K 242 -4 -0 -0 0 0 2 -- 0.00 0.00 0.01

1L 242 -4 0 -0 0 0 2 -- 0.00 0.00 0.01

1M 242 7 -0 0 0 -0 2 -- 0.00 0.00 0.01

1N 242 7 0 0 0 -0 2 -- 0.00 0.00 0.01

1O 242 7 -0 -0 0 0 2 -- 0.00 0.00 0.01

1P 242 7 0 -0 0 0 2 -- 0.00 0.00 0.01

2 242 17 8 0 0 0 7 -- 0.00 0.00 0.04

7 242 8 8 -0 0 0 8 -- 0.00 0.00 0.04

8 242 15 10 -0 0 0 9 -- 0.00 0.00 0.05

9 242 15 14 -0 0 0 11 -- 0.00 0.00 0.06

10 242 1 -2 0 0 0 1 -- 0.00 0.00 0.01

11 242 12 2 0 0 0 3 -- 0.00 0.00 0.02

12 242 12 8 -0 0 0 8 -- 0.00 0.00 0.04

13 242 17 15 -0 0 0 12 -- 0.00 0.00 0.06

Verifica di STABILITA' e/o STABILITA' FLESSO TORSIONALE

------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

---------------

NC Fx My Mz Classe min. ky kz kLT LT I.S.n. I.S.m. I.S. Nota

-- --------------

daN daN*m

------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

---------------

1A -2 0 -7 -- 0.4800 1.0001 1.0003 -- -- 0.00 -- 0.04 Snell. 'zx'=

103

1B -2 0 -9 -- 0.4800 1.0001 1.0002 -- -- 0.00 -- 0.05 Snell. 'zx'=

103

1C -2 -0 -7 -- 0.4800 0.9999 1.0003 -- -- 0.00 -- 0.04 Snell. 'zx'=

103

1D -2 -0 -9 -- 0.4800 0.9999 1.0002 -- -- 0.00 -- 0.05 Snell. 'zx'=

103

1I -4 0 -8 -- 0.4800 1.0002 1.0005 -- -- 0.00 -- 0.04 Snell. 'zx'=

103

1J -4 0 -9 -- 0.4800 1.0002 1.0004 -- -- 0.00 -- 0.05 Snell. 'zx'=

103

1K -4 -0 -8 -- 0.4800 1.0000 1.0005 -- -- 0.00 -- 0.04 Snell. 'zx'=

103

1L -4 -0 -9 -- 0.4800 1.0000 1.0004 -- -- 0.00 -- 0.05 Snell. 'zx'=

103

ASTA NUM. 4 NI 8 NF 6 Lungh. 242.1 cm SEZ. 9 Pf QUADRATI 60x 2.0

categoria: p.p. y qy tot.

qy medio: 0.0353 0.0353 daN/cm

Sollecitazioni di calcolo e di verifica Indici <= 1 : VERIFICATO

------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

-------------

NC x Fx Fy Fz Mx My Mz Classe I.V.T. I.R.n. I.R. Nota

-- -------------------- ------------------ ------ --------------------

cm daN daN*m

------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

-------------

1A 0 0 -2 0 0 0 4 -- 0.00 0.00 0.02

1B 0 0 -1 0 0 0 3 -- 0.00 0.00 0.01

1C 0 0 -2 -0 0 -0 4 -- 0.00 0.00 0.02

1D 0 0 -1 -0 0 -0 3 -- 0.00 0.00 0.01

1E 0 7 -2 0 0 0 4 -- 0.00 0.00 0.02

1F 0 7 -1 0 0 0 3 -- 0.00 0.00 0.01

1G 0 7 -2 -0 0 -0 4 -- 0.00 0.00 0.02

1H 0 7 -1 -0 0 -0 3 -- 0.00 0.00 0.01

1I 0 -2 -2 0 0 0 4 -- 0.00 0.00 0.02

1J 0 -2 -1 0 0 0 3 -- 0.00 0.00 0.01

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1K 0 -2 -2 -0 0 0 4 -- 0.00 0.00 0.02

1L 0 -2 -1 -0 0 0 3 -- 0.00 0.00 0.01

1M 0 10 -2 0 0 0 4 -- 0.00 0.00 0.02

1N 0 10 -1 0 0 0 3 -- 0.00 0.00 0.02

1O 0 10 -2 -0 0 0 4 -- 0.00 0.00 0.02

1P 0 10 -1 -0 0 0 3 -- 0.00 0.00 0.02

2 0 29 -24 0 0 0 20 -- 0.01 0.00 0.10

7 0 13 -12 0 0 0 11 -- 0.00 0.00 0.06

8 0 25 -22 0 0 0 18 -- 0.01 0.00 0.09

9 0 14 -21 0 0 0 17 -- 0.01 0.00 0.09

10 0 3 1 0 0 0 2 -- 0.00 0.00 0.01

11 0 22 -15 0 0 0 14 -- 0.00 0.00 0.07

12 0 3 -13 0 0 0 12 -- 0.00 0.00 0.06

13 0 10 -22 0 0 0 17 -- 0.01 0.00 0.09

1A 24 0 -3 0 0 0 3 -- 0.00 0.00 0.02

1B 24 0 -1 0 0 0 2 -- 0.00 0.00 0.01

1C 24 0 -3 -0 0 0 3 -- 0.00 0.00 0.02

1D 24 0 -1 -0 0 0 2 -- 0.00 0.00 0.01

1E 24 7 -3 0 0 0 3 -- 0.00 0.00 0.02

1F 24 7 -1 0 0 0 2 -- 0.00 0.00 0.01

1G 24 7 -3 -0 0 0 3 -- 0.00 0.00 0.02

1H 24 7 -1 -0 0 0 2 -- 0.00 0.00 0.01

1I 24 -2 -3 0 0 0 3 -- 0.00 0.00 0.02

1J 24 -2 -2 0 0 0 3 -- 0.00 0.00 0.01

1K 24 -2 -3 -0 0 0 3 -- 0.00 0.00 0.02

1L 24 -2 -2 -0 0 0 3 -- 0.00 0.00 0.01

1M 24 10 -3 0 0 0 3 -- 0.00 0.00 0.02

1N 24 10 -2 0 0 0 3 -- 0.00 0.00 0.01

1O 24 10 -3 -0 0 0 3 -- 0.00 0.00 0.02

1P 24 10 -2 -0 0 0 3 -- 0.00 0.00 0.01

2 24 29 -25 0 0 0 14 -- 0.01 0.00 0.07

7 24 13 -13 0 0 0 8 -- 0.00 0.00 0.04

8 24 25 -23 0 0 0 13 -- 0.01 0.00 0.07

9 24 14 -22 0 0 0 12 -- 0.01 0.00 0.06

10 24 3 0 0 0 0 2 -- 0.00 0.00 0.01

11 24 22 -16 0 0 0 10 -- 0.00 0.00 0.05

12 24 3 -14 0 0 0 8 -- 0.00 0.00 0.04

13 24 10 -23 0 0 0 12 -- 0.01 0.00 0.06

1A 48 0 -4 0 0 0 2 -- 0.00 0.00 0.01

1B 48 0 -2 0 0 0 2 -- 0.00 0.00 0.01

1C 48 0 -4 -0 0 0 2 -- 0.00 0.00 0.01

1D 48 0 -2 -0 0 0 2 -- 0.00 0.00 0.01

1E 48 7 -4 0 0 0 2 -- 0.00 0.00 0.01

1F 48 7 -2 0 0 0 2 -- 0.00 0.00 0.01

1G 48 7 -4 -0 0 0 2 -- 0.00 0.00 0.01

1H 48 7 -2 -0 0 0 2 -- 0.00 0.00 0.01

1I 48 -2 -4 0 0 -0 2 -- 0.00 0.00 0.01

1J 48 -2 -3 0 0 -0 2 -- 0.00 0.00 0.01

1K 48 -2 -4 -0 0 0 2 -- 0.00 0.00 0.01

1L 48 -2 -3 -0 0 0 2 -- 0.00 0.00 0.01

1M 48 10 -4 0 0 -0 2 -- 0.00 0.00 0.01

1N 48 10 -3 0 0 -0 2 -- 0.00 0.00 0.01

1O 48 10 -4 -0 0 0 2 -- 0.00 0.00 0.01

1P 48 10 -3 -0 0 0 2 -- 0.00 0.00 0.01

2 48 29 -26 0 0 0 7 -- 0.01 0.00 0.04

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13 73 10 -25 0 0 0 1 -- 0.01 0.00 0.00

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1A 97 0 -5 0 0 -0 0 -- 0.00 0.00 0.00

1B 97 0 -4 0 0 -0 0 -- 0.00 0.00 0.00

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1P 169 10 -7 -0 0 0 -4 -- 0.00 0.00 0.02

2 169 29 -32 0 0 -0 -27 -- 0.01 0.00 0.14

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1B 194 0 -7 0 0 -0 -5 -- 0.00 0.00 0.03

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1B 218 0 -8 0 0 -0 -7 -- 0.00 0.00 0.04

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1A 242 0 -11 0 0 -0 -12 -- 0.00 0.00 0.06

1B 242 0 -9 0 0 -0 -9 -- 0.00 0.00 0.05

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1J 242 -2 -9 0 0 -0 -10 -- 0.00 0.00 0.05

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1L 242 -2 -9 -0 0 0 -10 -- 0.00 0.00 0.05

1M 242 10 -10 0 0 -0 -11 -- 0.00 0.00 0.06

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1O 242 10 -10 -0 0 0 -11 -- 0.00 0.00 0.06

1P 242 10 -9 -0 0 0 -10 -- 0.00 0.00 0.05

2 242 29 -35 0 0 -0 -52 -- 0.01 0.00 0.26

7 242 13 -23 0 0 -0 -32 -- 0.01 0.00 0.16

8 242 25 -33 0 0 -0 -49 -- 0.01 0.00 0.25

9 242 14 -32 0 0 -0 -47 -- 0.01 0.00 0.24

10 242 3 -10 0 0 -0 -8 -- 0.00 0.00 0.04

11 242 22 -26 0 0 -0 -36 -- 0.01 0.00 0.19

12 242 3 -24 0 0 0 -33 -- 0.01 0.00 0.17

13 242 10 -33 0 0 -0 -48 -- 0.01 0.00 0.24

Verifica di STABILITA' e/o STABILITA' FLESSO TORSIONALE

------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

---------------

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NC Fx My Mz Classe min. ky kz kLT LT I.S.n. I.S.m. I.S. Nota

-- --------------

daN daN*m

------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

---------------

1I -2 -0 -11 -- 0.4797 1.0001 1.0001 -- -- 0.00 -- 0.06 Snell. 'zx'=

103

1J -2 -0 -10 -- 0.4797 1.0001 1.0002 -- -- 0.00 -- 0.05 Snell. 'zx'=

103

1K -2 0 -11 -- 0.4797 1.0003 1.0001 -- -- 0.00 -- 0.06 Snell. 'zx'=

103

1L -2 0 -10 -- 0.4797 1.0003 1.0002 -- -- 0.00 -- 0.05 Snell. 'zx'=

103

ASTA NUM. 5 NI 7 NF 26 Lungh. 242.1 cm SEZ. 9 Pf QUADRATI 60x 2.0

categoria: p.p. y qy tot.

qy medio: 0.0353 0.0353 daN/cm

Sollecitazioni di calcolo e di verifica Indici <= 1 : VERIFICATO

------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

-------------

NC x Fx Fy Fz Mx My Mz Classe I.V.T. I.R.n. I.R. Nota

-- -------------------- ------------------ ------ --------------------

cm daN daN*m

------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

-------------

1A 0 -1 -2 0 0 -0 4 -- 0.00 0.00 0.02

1B 0 -1 -1 0 0 -0 3 -- 0.00 0.00 0.01

1C 0 -1 -2 -0 0 -0 4 -- 0.00 0.00 0.02

1D 0 -1 -1 -0 0 -0 3 -- 0.00 0.00 0.01

1E 0 5 -2 0 0 -0 4 -- 0.00 0.00 0.02

1F 0 5 -1 0 0 -0 3 -- 0.00 0.00 0.01

1G 0 5 -2 -0 0 -0 4 -- 0.00 0.00 0.02

1H 0 5 -1 -0 0 -0 3 -- 0.00 0.00 0.01

1I 0 -4 -2 0 0 -0 3 -- 0.00 0.00 0.02

1J 0 -4 -1 0 0 -0 3 -- 0.00 0.00 0.02

1K 0 -4 -2 -0 0 -0 3 -- 0.00 0.00 0.02

1L 0 -4 -1 -0 0 -0 3 -- 0.00 0.00 0.02

1M 0 8 -2 0 0 -0 3 -- 0.00 0.00 0.02

1N 0 8 -1 0 0 -0 3 -- 0.00 0.00 0.02

1O 0 8 -2 -0 0 -0 3 -- 0.00 0.00 0.02

1P 0 8 -1 -0 0 -0 3 -- 0.00 0.00 0.02

2 0 18 -24 0 0 -0 19 -- 0.01 0.00 0.10

7 0 8 -12 -0 0 -0 11 -- 0.00 0.00 0.06

8 0 15 -22 -0 0 -0 18 -- 0.01 0.00 0.09

9 0 15 -18 -0 0 -0 15 -- 0.01 0.00 0.08

10 0 1 1 -0 0 -0 2 -- 0.00 0.00 0.01

11 0 13 -15 0 0 -0 14 -- 0.00 0.00 0.07

12 0 12 -9 -0 0 -0 9 -- 0.00 0.00 0.05

13 0 17 -17 -0 0 -0 15 -- 0.01 0.00 0.08

1A 24 -1 -3 0 0 -0 3 -- 0.00 0.00 0.02

1B 24 -1 -1 0 0 -0 2 -- 0.00 0.00 0.01

1C 24 -1 -3 -0 0 -0 3 -- 0.00 0.00 0.02

1D 24 -1 -1 -0 0 -0 2 -- 0.00 0.00 0.01

1E 24 5 -3 0 0 -0 3 -- 0.00 0.00 0.02

1F 24 5 -1 0 0 -0 2 -- 0.00 0.00 0.01

1G 24 5 -3 -0 0 -0 3 -- 0.00 0.00 0.02

1H 24 5 -1 -0 0 -0 2 -- 0.00 0.00 0.01

1I 24 -4 -3 0 0 -0 3 -- 0.00 0.00 0.02

1J 24 -4 -2 0 0 -0 3 -- 0.00 0.00 0.01

1K 24 -4 -3 -0 0 -0 3 -- 0.00 0.00 0.02

1L 24 -4 -2 -0 0 -0 3 -- 0.00 0.00 0.01

1M 24 8 -3 0 0 -0 3 -- 0.00 0.00 0.02

1N 24 8 -2 0 0 -0 3 -- 0.00 0.00 0.01

1O 24 8 -3 -0 0 -0 3 -- 0.00 0.00 0.02

1P 24 8 -2 -0 0 -0 3 -- 0.00 0.00 0.01

2 24 18 -25 0 0 -0 14 -- 0.01 0.00 0.07

7 24 8 -13 -0 0 -0 8 -- 0.00 0.00 0.04

8 24 15 -23 -0 0 -0 13 -- 0.01 0.00 0.07

9 24 15 -19 -0 0 -0 11 -- 0.01 0.00 0.06

10 24 1 0 -0 0 -0 2 -- 0.00 0.00 0.01

11 24 13 -16 0 0 -0 10 -- 0.00 0.00 0.05

12 24 12 -10 -0 0 -0 7 -- 0.00 0.00 0.04

13 24 17 -19 -0 0 -0 11 -- 0.01 0.00 0.05

1A 48 -1 -4 0 0 -0 2 -- 0.00 0.00 0.01

1B 48 -1 -2 0 0 -0 2 -- 0.00 0.00 0.01

1C 48 -1 -4 -0 0 -0 2 -- 0.00 0.00 0.01

1D 48 -1 -2 -0 0 -0 2 -- 0.00 0.00 0.01

1E 48 5 -4 0 0 -0 2 -- 0.00 0.00 0.01

1F 48 5 -2 0 0 -0 2 -- 0.00 0.00 0.01

1G 48 5 -4 -0 0 -0 2 -- 0.00 0.00 0.01

1H 48 5 -2 -0 0 -0 2 -- 0.00 0.00 0.01

1I 48 -4 -3 0 0 -0 2 -- 0.00 0.00 0.01

1J 48 -4 -3 0 0 -0 2 -- 0.00 0.00 0.01

1K 48 -4 -3 -0 0 0 2 -- 0.00 0.00 0.01

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1L 48 -4 -3 -0 0 0 2 -- 0.00 0.00 0.01

1M 48 8 -3 0 0 -0 2 -- 0.00 0.00 0.01

1N 48 8 -3 0 0 -0 2 -- 0.00 0.00 0.01

1O 48 8 -3 -0 0 0 2 -- 0.00 0.00 0.01

1P 48 8 -3 -0 0 0 2 -- 0.00 0.00 0.01

2 48 18 -26 0 0 -0 7 -- 0.01 0.00 0.04

7 48 8 -14 -0 0 -0 5 -- 0.00 0.00 0.02

8 48 15 -24 -0 0 -0 7 -- 0.01 0.00 0.04

9 48 15 -20 -0 0 -0 6 -- 0.01 0.00 0.03

10 48 1 -1 -0 0 -0 2 -- 0.00 0.00 0.01

11 48 13 -17 0 0 -0 6 -- 0.01 0.00 0.03

12 48 12 -11 -0 0 -0 4 -- 0.00 0.00 0.02

13 48 17 -20 -0 0 -0 6 -- 0.01 0.00 0.03

1A 73 -1 -5 0 0 -0 1 -- 0.00 0.00 0.01

1B 73 -1 -3 0 0 -0 1 -- 0.00 0.00 0.01

1C 73 -1 -5 -0 0 0 1 -- 0.00 0.00 0.01

1D 73 -1 -3 -0 0 0 1 -- 0.00 0.00 0.01

1E 73 5 -5 0 0 -0 1 -- 0.00 0.00 0.01

1F 73 5 -3 0 0 -0 1 -- 0.00 0.00 0.01

1G 73 5 -5 -0 0 0 1 -- 0.00 0.00 0.01

1H 73 5 -3 -0 0 0 1 -- 0.00 0.00 0.01

1I 73 -4 -4 0 0 -0 1 -- 0.00 0.00 0.01

1J 73 -4 -4 0 0 -0 1 -- 0.00 0.00 0.01

1K 73 -4 -4 -0 0 0 1 -- 0.00 0.00 0.01

1L 73 -4 -4 -0 0 0 1 -- 0.00 0.00 0.01

1M 73 8 -4 0 0 -0 1 -- 0.00 0.00 0.01

1N 73 8 -4 0 0 -0 1 -- 0.00 0.00 0.01

1O 73 8 -4 -0 0 0 1 -- 0.00 0.00 0.01

1P 73 8 -4 -0 0 0 1 -- 0.00 0.00 0.01

2 73 18 -27 0 0 -0 1 -- 0.01 0.00 0.01

7 73 8 -16 -0 0 -0 1 -- 0.00 0.00 0.01

8 73 15 -25 -0 0 -0 1 -- 0.01 0.00 0.01

9 73 15 -22 -0 0 -0 1 -- 0.01 0.00 0.01

10 73 1 -2 -0 0 -0 2 -- 0.00 0.00 0.01

11 73 13 -18 0 0 -0 1 -- 0.01 0.00 0.01

12 73 12 -12 -0 0 0 1 -- 0.00 0.00 0.01

13 73 17 -21 -0 0 -0 1 -- 0.01 0.00 0.01

1A 97 -1 -5 0 0 -0 0 -- 0.00 0.00 0.00

1B 97 -1 -4 0 0 -0 0 -- 0.00 0.00 0.00

1C 97 -1 -5 -0 0 0 0 -- 0.00 0.00 0.00

1D 97 -1 -4 -0 0 0 0 -- 0.00 0.00 0.00

1E 97 5 -5 0 0 -0 0 -- 0.00 0.00 0.00

1F 97 5 -4 0 0 -0 0 -- 0.00 0.00 0.00

1G 97 5 -5 -0 0 0 0 -- 0.00 0.00 0.00

1H 97 5 -4 -0 0 0 0 -- 0.00 0.00 0.00

1I 97 -4 -5 0 0 -0 0 -- 0.00 0.00 0.00

1J 97 -4 -4 0 0 -0 0 -- 0.00 0.00 0.00

1K 97 -4 -5 -0 0 0 0 -- 0.00 0.00 0.00

1L 97 -4 -4 -0 0 0 0 -- 0.00 0.00 0.00

1M 97 8 -5 0 0 -0 0 -- 0.00 0.00 0.00

1N 97 8 -4 0 0 -0 0 -- 0.00 0.00 0.00

1O 97 8 -5 -0 0 0 0 -- 0.00 0.00 0.00

1P 97 8 -4 -0 0 0 0 -- 0.00 0.00 0.00

2 97 18 -28 0 0 -0 -6 -- 0.01 0.00 0.03

7 97 8 -17 -0 0 -0 -3 -- 0.01 0.00 0.01

8 97 15 -26 -0 0 -0 -5 -- 0.01 0.00 0.03

9 97 15 -23 -0 0 -0 -4 -- 0.01 0.00 0.02

10 97 1 -3 -0 0 -0 1 -- 0.00 0.00 0.01

11 97 13 -19 0 0 -0 -3 -- 0.01 0.00 0.02

12 97 12 -13 -0 0 0 -2 -- 0.00 0.00 0.01

13 97 17 -22 -0 0 0 -4 -- 0.01 0.00 0.02

1A 121 -1 -6 0 0 -0 -1 -- 0.00 0.00 0.01

1B 121 -1 -5 0 0 -0 -1 -- 0.00 0.00 0.00

1C 121 -1 -6 -0 0 0 -1 -- 0.00 0.00 0.01

1D 121 -1 -5 -0 0 0 -1 -- 0.00 0.00 0.00

1E 121 5 -6 0 0 -0 -1 -- 0.00 0.00 0.01

1F 121 5 -5 0 0 -0 -1 -- 0.00 0.00 0.00

1G 121 5 -6 -0 0 0 -1 -- 0.00 0.00 0.01

1H 121 5 -5 -0 0 0 -1 -- 0.00 0.00 0.00

1I 121 -4 -6 0 0 -0 -1 -- 0.00 0.00 0.01

1J 121 -4 -5 0 0 -0 -1 -- 0.00 0.00 0.00

1K 121 -4 -6 -0 0 0 -1 -- 0.00 0.00 0.01

1L 121 -4 -5 -0 0 0 -1 -- 0.00 0.00 0.00

1M 121 8 -6 0 0 -0 -1 -- 0.00 0.00 0.01

1N 121 8 -5 0 0 -0 -1 -- 0.00 0.00 0.00

1O 121 8 -6 -0 0 0 -1 -- 0.00 0.00 0.01

1P 121 8 -5 -0 0 0 -1 -- 0.00 0.00 0.00

2 121 18 -29 0 0 -0 -13 -- 0.01 0.00 0.07

7 121 8 -18 -0 0 -0 -7 -- 0.01 0.00 0.04

8 121 15 -28 -0 0 -0 -12 -- 0.01 0.00 0.06

9 121 15 -24 -0 0 0 -10 -- 0.01 0.00 0.05

10 121 1 -4 -0 0 -0 0 -- 0.00 0.00 0.00

11 121 13 -20 0 0 -0 -8 -- 0.01 0.00 0.04

12 121 12 -14 -0 0 0 -5 -- 0.00 0.00 0.03

13 121 17 -23 -0 0 0 -10 -- 0.01 0.00 0.05

1A 145 -1 -7 0 0 -0 -3 -- 0.00 0.00 0.02

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1B 145 -1 -6 0 0 -0 -2 -- 0.00 0.00 0.01

1C 145 -1 -7 -0 0 0 -3 -- 0.00 0.00 0.02

1D 145 -1 -6 -0 0 0 -2 -- 0.00 0.00 0.01

1E 145 5 -7 0 0 -0 -3 -- 0.00 0.00 0.02

1F 145 5 -6 0 0 -0 -2 -- 0.00 0.00 0.01

1G 145 5 -7 -0 0 0 -3 -- 0.00 0.00 0.02

1H 145 5 -6 -0 0 0 -2 -- 0.00 0.00 0.01

1I 145 -4 -7 0 0 -0 -3 -- 0.00 0.00 0.01

1J 145 -4 -6 0 0 -0 -2 -- 0.00 0.00 0.01

1K 145 -4 -7 -0 0 0 -3 -- 0.00 0.00 0.01

1L 145 -4 -6 -0 0 0 -2 -- 0.00 0.00 0.01

1M 145 8 -7 0 0 -0 -3 -- 0.00 0.00 0.01

1N 145 8 -6 0 0 -0 -2 -- 0.00 0.00 0.01

1O 145 8 -7 -0 0 0 -3 -- 0.00 0.00 0.01

1P 145 8 -6 -0 0 0 -2 -- 0.00 0.00 0.01

2 145 18 -30 0 0 -0 -20 -- 0.01 0.00 0.10

7 145 8 -19 -0 0 -0 -11 -- 0.01 0.00 0.06

8 145 15 -29 -0 0 -0 -19 -- 0.01 0.00 0.10

9 145 15 -25 -0 0 0 -16 -- 0.01 0.00 0.08

10 145 1 -5 -0 0 -0 -1 -- 0.00 0.00 0.00

11 145 13 -22 0 0 -0 -13 -- 0.01 0.00 0.07

12 145 12 -15 -0 0 0 -8 -- 0.00 0.00 0.04

13 145 17 -24 -0 0 0 -15 -- 0.01 0.00 0.08

1A 169 -1 -8 0 0 -0 -5 -- 0.00 0.00 0.02

1B 169 -1 -7 0 0 -0 -3 -- 0.00 0.00 0.02

1C 169 -1 -8 -0 0 0 -5 -- 0.00 0.00 0.02

1D 169 -1 -7 -0 0 0 -3 -- 0.00 0.00 0.02

1E 169 5 -8 0 0 -0 -5 -- 0.00 0.00 0.02

1F 169 5 -7 0 0 -0 -3 -- 0.00 0.00 0.02

1G 169 5 -8 -0 0 0 -5 -- 0.00 0.00 0.02

1H 169 5 -7 -0 0 0 -3 -- 0.00 0.00 0.02

1I 169 -4 -8 0 0 -0 -5 -- 0.00 0.00 0.02

1J 169 -4 -7 0 0 -0 -4 -- 0.00 0.00 0.02

1K 169 -4 -8 -0 0 0 -5 -- 0.00 0.00 0.02

1L 169 -4 -7 -0 0 0 -4 -- 0.00 0.00 0.02

1M 169 8 -8 0 0 -0 -5 -- 0.00 0.00 0.02

1N 169 8 -7 0 0 -0 -4 -- 0.00 0.00 0.02

1O 169 8 -8 -0 0 0 -5 -- 0.00 0.00 0.02

1P 169 8 -7 -0 0 0 -4 -- 0.00 0.00 0.02

2 169 18 -31 0 0 -0 -27 -- 0.01 0.00 0.14

7 169 8 -20 -0 0 -0 -16 -- 0.01 0.00 0.08

8 169 15 -30 -0 0 -0 -26 -- 0.01 0.00 0.13

9 169 15 -26 -0 0 0 -22 -- 0.01 0.00 0.11

10 169 1 -7 -0 0 -0 -2 -- 0.00 0.00 0.01

11 169 13 -23 0 0 -0 -18 -- 0.01 0.00 0.09

12 169 12 -16 -0 0 0 -12 -- 0.00 0.00 0.06

13 169 17 -25 -0 0 0 -21 -- 0.01 0.00 0.11

1A 194 -1 -9 0 0 -0 -7 -- 0.00 0.00 0.03

1B 194 -1 -7 0 0 -0 -5 -- 0.00 0.00 0.03

1C 194 -1 -9 -0 0 0 -7 -- 0.00 0.00 0.03

1D 194 -1 -7 -0 0 0 -5 -- 0.00 0.00 0.03

1E 194 5 -9 0 0 -0 -7 -- 0.00 0.00 0.04

1F 194 5 -7 0 0 -0 -5 -- 0.00 0.00 0.03

1G 194 5 -9 -0 0 0 -7 -- 0.00 0.00 0.04

1H 194 5 -7 -0 0 0 -5 -- 0.00 0.00 0.03

1I 194 -4 -9 0 0 -0 -7 -- 0.00 0.00 0.03

1J 194 -4 -8 0 0 -0 -6 -- 0.00 0.00 0.03

1K 194 -4 -9 -0 0 0 -7 -- 0.00 0.00 0.03

1L 194 -4 -8 -0 0 0 -6 -- 0.00 0.00 0.03

1M 194 8 -9 0 0 -0 -7 -- 0.00 0.00 0.03

1N 194 8 -8 0 0 -0 -6 -- 0.00 0.00 0.03

1O 194 8 -9 -0 0 0 -7 -- 0.00 0.00 0.03

1P 194 8 -8 -0 0 0 -6 -- 0.00 0.00 0.03

2 194 18 -33 0 0 -0 -35 -- 0.01 0.00 0.18

7 194 8 -21 -0 0 -0 -21 -- 0.01 0.00 0.11

8 194 15 -31 -0 0 -0 -33 -- 0.01 0.00 0.17

9 194 15 -27 -0 0 0 -29 -- 0.01 0.00 0.15

10 194 1 -8 -0 0 -0 -4 -- 0.00 0.00 0.02

11 194 13 -24 0 0 -0 -24 -- 0.01 0.00 0.12

12 194 12 -18 -0 0 0 -16 -- 0.01 0.00 0.08

13 194 17 -26 -0 0 0 -28 -- 0.01 0.00 0.14

1A 218 -1 -10 0 0 -0 -9 -- 0.00 0.00 0.05

1B 218 -1 -8 0 0 -0 -7 -- 0.00 0.00 0.04

1C 218 -1 -10 -0 0 0 -9 -- 0.00 0.00 0.05

1D 218 -1 -8 -0 0 0 -7 -- 0.00 0.00 0.04

1E 218 5 -10 0 0 -0 -9 -- 0.00 0.00 0.05

1F 218 5 -8 0 0 -0 -7 -- 0.00 0.00 0.04

1G 218 5 -10 -0 0 0 -9 -- 0.00 0.00 0.05

1H 218 5 -8 -0 0 0 -7 -- 0.00 0.00 0.04

1I 218 -4 -9 0 0 -0 -9 -- 0.00 0.00 0.04

1J 218 -4 -9 0 0 -0 -8 -- 0.00 0.00 0.04

1K 218 -4 -9 -0 0 0 -9 -- 0.00 0.00 0.04

1L 218 -4 -9 -0 0 0 -8 -- 0.00 0.00 0.04

1M 218 8 -9 0 0 -0 -9 -- 0.00 0.00 0.04

1N 218 8 -9 0 0 -0 -8 -- 0.00 0.00 0.04

1O 218 8 -9 -0 0 0 -9 -- 0.00 0.00 0.04

1P 218 8 -9 -0 0 0 -8 -- 0.00 0.00 0.04

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2 218 18 -34 0 0 -0 -43 -- 0.01 0.00 0.22

7 218 8 -22 -0 0 -0 -26 -- 0.01 0.00 0.13

8 218 15 -32 -0 0 -0 -41 -- 0.01 0.00 0.21

9 218 15 -28 -0 0 0 -35 -- 0.01 0.00 0.18

10 218 1 -9 -0 0 -0 -6 -- 0.00 0.00 0.03

11 218 13 -25 0 0 -0 -30 -- 0.01 0.00 0.15

12 218 12 -19 -0 0 0 -21 -- 0.01 0.00 0.11

13 218 17 -27 -0 0 0 -34 -- 0.01 0.00 0.17

1A 242 -1 -11 0 0 -0 -12 -- 0.00 0.00 0.06

1B 242 -1 -9 0 0 -0 -9 -- 0.00 0.00 0.05

1C 242 -1 -11 -0 0 0 -12 -- 0.00 0.00 0.06

1D 242 -1 -9 -0 0 0 -9 -- 0.00 0.00 0.05

1E 242 5 -11 0 0 -0 -12 -- 0.00 0.00 0.06

1F 242 5 -9 0 0 -0 -9 -- 0.00 0.00 0.05

1G 242 5 -11 -0 0 0 -12 -- 0.00 0.00 0.06

1H 242 5 -9 -0 0 0 -9 -- 0.00 0.00 0.05

1I 242 -4 -10 0 0 -0 -11 -- 0.00 0.00 0.06

1J 242 -4 -10 0 0 -0 -10 -- 0.00 0.00 0.05

1K 242 -4 -10 -0 0 0 -11 -- 0.00 0.00 0.06

1L 242 -4 -10 -0 0 0 -10 -- 0.00 0.00 0.05

1M 242 8 -10 0 0 -0 -11 -- 0.00 0.00 0.06

1N 242 8 -10 0 0 -0 -10 -- 0.00 0.00 0.05

1O 242 8 -10 -0 0 0 -11 -- 0.00 0.00 0.06

1P 242 8 -10 -0 0 0 -10 -- 0.00 0.00 0.05

2 242 18 -35 0 0 -0 -51 -- 0.01 0.00 0.26

7 242 8 -23 -0 0 0 -32 -- 0.01 0.00 0.16

8 242 15 -33 -0 0 -0 -48 -- 0.01 0.00 0.25

9 242 15 -29 -0 0 0 -42 -- 0.01 0.00 0.21

10 242 1 -10 -0 0 -0 -8 -- 0.00 0.00 0.04

11 242 13 -26 0 0 -0 -36 -- 0.01 0.00 0.18

12 242 12 -20 -0 0 0 -26 -- 0.01 0.00 0.13

13 242 17 -29 -0 0 0 -41 -- 0.01 0.00 0.21

Verifica di STABILITA' e/o STABILITA' FLESSO TORSIONALE

------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

---------------

NC Fx My Mz Classe min. ky kz kLT LT I.S.n. I.S.m. I.S. Nota -- --------------

daN daN*m

------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

---------------

1A -1 -0 -12 -- 0.4797 1.0001 1.0001 -- -- 0.00 -- 0.06 Snell. 'zx'=

103

1B -1 -0 -9 -- 0.4797 1.0001 1.0001 -- -- 0.00 -- 0.05 Snell. 'zx'=

103

1C -1 0 -12 -- 0.4797 1.0000 1.0001 -- -- 0.00 -- 0.06 Snell. 'zx'=

103

1D -1 0 -9 -- 0.4797 1.0000 1.0001 -- -- 0.00 -- 0.05 Snell. 'zx'=

103

1I -4 -0 -11 -- 0.4797 1.0004 1.0003 -- -- 0.00 -- 0.06 Snell. 'zx'=

103

1J -4 -0 -10 -- 0.4797 1.0004 1.0003 -- -- 0.00 -- 0.05 Snell. 'zx'=

103

1K -4 0 -11 -- 0.4797 1.0001 1.0003 -- -- 0.00 -- 0.06 Snell. 'zx'=

103

1L -4 0 -10 -- 0.4797 1.0001 1.0003 -- -- 0.00 -- 0.05 Snell. 'zx'=

103

ASTA NUM. 6 NI 26 NF 11 Lungh. 242.1 cm SEZ. 9 Pf QUADRATI 60x 2.0

categoria: p.p. y qy tot.

qy medio: 0.0353 0.0353 daN/cm

Sollecitazioni di calcolo e di verifica Indici <= 1 : VERIFICATO

------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

-------------

NC x Fx Fy Fz Mx My Mz Classe I.V.T. I.R.n. I.R. Nota

-- -------------------- ------------------ ------ --------------------

cm daN daN*m

------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

-------------

1A 0 -4 5 0 0 0 -4 -- 0.00 0.00 0.02

1B 0 -4 7 0 0 0 -8 -- 0.00 0.00 0.04

1C 0 -4 5 -0 0 -0 -4 -- 0.00 0.00 0.02

1D 0 -4 7 -0 0 -0 -8 -- 0.00 0.00 0.04

1E 0 3 5 0 0 0 -4 -- 0.00 0.00 0.02

1F 0 3 7 0 0 0 -8 -- 0.00 0.00 0.04

1G 0 3 5 -0 0 -0 -4 -- 0.00 0.00 0.02

1H 0 3 7 -0 0 -0 -8 -- 0.00 0.00 0.04

1I 0 -8 6 0 0 0 -5 -- 0.00 0.00 0.02

1J 0 -8 7 0 0 0 -7 -- 0.00 0.00 0.04

1K 0 -8 6 -0 0 -0 -5 -- 0.00 0.00 0.02

1L 0 -8 7 -0 0 -0 -7 -- 0.00 0.00 0.04

1M 0 8 6 0 0 0 -5 -- 0.00 0.00 0.02

1N 0 8 7 0 0 0 -7 -- 0.00 0.00 0.04

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1O 0 8 6 -0 0 -0 -5 -- 0.00 0.00 0.02

1P 0 8 7 -0 0 -0 -7 -- 0.00 0.00 0.04

2 0 -1 14 0 0 0 -21 -- 0.00 0.00 0.10

7 0 -1 12 0 0 0 -15 -- 0.00 0.00 0.08

8 0 -1 14 0 0 0 -21 -- 0.00 0.00 0.10

9 0 -1 13 0 0 0 -18 -- 0.00 0.00 0.09

10 0 -0 7 0 0 0 -5 -- 0.00 0.00 0.03

11 0 -1 11 0 0 0 -14 -- 0.00 0.00 0.07

12 0 -1 9 -0 0 -0 -10 -- 0.00 0.00 0.05

13 0 -1 12 -0 0 -0 -16 -- 0.00 0.00 0.08

1A 24 -4 5 0 0 0 -2 -- 0.00 0.00 0.01

1B 24 -4 6 0 0 0 -6 -- 0.00 0.00 0.03

1C 24 -4 5 -0 0 -0 -2 -- 0.00 0.00 0.01

1D 24 -4 6 -0 0 -0 -6 -- 0.00 0.00 0.03

1E 24 3 5 0 0 0 -2 -- 0.00 0.00 0.01

1F 24 3 6 0 0 0 -6 -- 0.00 0.00 0.03

1G 24 3 5 -0 0 -0 -2 -- 0.00 0.00 0.01

1H 24 3 6 -0 0 -0 -6 -- 0.00 0.00 0.03

1I 24 -8 5 0 0 0 -3 -- 0.00 0.00 0.02

1J 24 -8 6 0 0 0 -5 -- 0.00 0.00 0.03

1K 24 -8 5 -0 0 -0 -3 -- 0.00 0.00 0.02

1L 24 -8 6 -0 0 -0 -5 -- 0.00 0.00 0.03

1M 24 8 5 0 0 0 -3 -- 0.00 0.00 0.02

1N 24 8 6 0 0 0 -5 -- 0.00 0.00 0.03

1O 24 8 5 -0 0 -0 -3 -- 0.00 0.00 0.02

1P 24 8 6 -0 0 -0 -5 -- 0.00 0.00 0.03

2 24 -1 13 0 0 0 -17 -- 0.00 0.00 0.09

7 24 -1 11 0 0 0 -12 -- 0.00 0.00 0.06

8 24 -1 13 0 0 0 -17 -- 0.00 0.00 0.09

9 24 -1 12 0 0 0 -15 -- 0.00 0.00 0.08

10 24 -0 6 0 0 0 -4 -- 0.00 0.00 0.02

11 24 -1 10 0 0 0 -11 -- 0.00 0.00 0.06

12 24 -1 8 -0 0 -0 -8 -- 0.00 0.00 0.04

13 24 -1 11 -0 0 -0 -13 -- 0.00 0.00 0.07

1A 48 -4 4 0 0 0 -1 -- 0.00 0.00 0.01

1B 48 -4 6 0 0 0 -5 -- 0.00 0.00 0.03

1C 48 -4 4 -0 0 -0 -1 -- 0.00 0.00 0.01

1D 48 -4 6 -0 0 -0 -5 -- 0.00 0.00 0.03

1E 48 3 4 0 0 0 -1 -- 0.00 0.00 0.01

1F 48 3 6 0 0 0 -5 -- 0.00 0.00 0.03

1G 48 3 4 -0 0 -0 -1 -- 0.00 0.00 0.01

1H 48 3 6 -0 0 -0 -5 -- 0.00 0.00 0.03

1I 48 -8 4 0 0 0 -2 -- 0.00 0.00 0.01

1J 48 -8 5 0 0 0 -4 -- 0.00 0.00 0.02

1K 48 -8 4 -0 0 -0 -2 -- 0.00 0.00 0.01

1L 48 -8 5 -0 0 -0 -4 -- 0.00 0.00 0.02

1M 48 8 4 0 0 0 -2 -- 0.00 0.00 0.01

1N 48 8 5 0 0 0 -4 -- 0.00 0.00 0.02

1O 48 8 4 -0 0 -0 -2 -- 0.00 0.00 0.01

1P 48 8 5 -0 0 -0 -4 -- 0.00 0.00 0.02

2 48 -1 12 0 0 0 -14 -- 0.00 0.00 0.07

7 48 -1 10 0 0 0 -10 -- 0.00 0.00 0.05

8 48 -1 12 0 0 0 -14 -- 0.00 0.00 0.07

9 48 -1 11 0 0 0 -12 -- 0.00 0.00 0.06

10 48 -0 5 0 0 0 -2 -- 0.00 0.00 0.01

11 48 -1 9 0 0 0 -9 -- 0.00 0.00 0.05

12 48 -1 7 -0 0 -0 -6 -- 0.00 0.00 0.03

13 48 -1 10 -0 0 -0 -11 -- 0.00 0.00 0.06

1A 73 -4 3 0 0 0 -0 -- 0.00 0.00 0.00

1B 73 -4 5 0 0 0 -4 -- 0.00 0.00 0.02

1C 73 -4 3 -0 0 -0 -0 -- 0.00 0.00 0.00

1D 73 -4 5 -0 0 -0 -4 -- 0.00 0.00 0.02

1E 73 3 3 0 0 0 -0 -- 0.00 0.00 0.00

1F 73 3 5 0 0 0 -4 -- 0.00 0.00 0.02

1G 73 3 3 -0 0 -0 -0 -- 0.00 0.00 0.00

1H 73 3 5 -0 0 -0 -4 -- 0.00 0.00 0.02

1I 73 -8 3 0 0 0 -1 -- 0.00 0.00 0.01

1J 73 -8 4 0 0 0 -3 -- 0.00 0.00 0.01

1K 73 -8 3 -0 0 -0 -1 -- 0.00 0.00 0.01

1L 73 -8 4 -0 0 -0 -3 -- 0.00 0.00 0.01

1M 73 8 3 0 0 0 -1 -- 0.00 0.00 0.01

1N 73 8 4 0 0 0 -3 -- 0.00 0.00 0.01

1O 73 8 3 -0 0 -0 -1 -- 0.00 0.00 0.01

1P 73 8 4 -0 0 -0 -3 -- 0.00 0.00 0.01

2 73 -1 11 0 0 0 -11 -- 0.00 0.00 0.06

7 73 -1 9 0 0 0 -8 -- 0.00 0.00 0.04

8 73 -1 11 0 0 0 -11 -- 0.00 0.00 0.06

9 73 -1 10 0 0 -0 -10 -- 0.00 0.00 0.05

10 73 -0 4 0 0 0 -1 -- 0.00 0.00 0.01

11 73 -1 8 0 0 0 -7 -- 0.00 0.00 0.04

12 73 -1 5 -0 0 -0 -4 -- 0.00 0.00 0.02

13 73 -1 9 -0 0 -0 -9 -- 0.00 0.00 0.04

1A 97 -4 2 0 0 0 0 -- 0.00 0.00 0.00

1B 97 -4 4 0 0 0 -3 -- 0.00 0.00 0.01

1C 97 -4 2 -0 0 -0 0 -- 0.00 0.00 0.00

1D 97 -4 4 -0 0 -0 -3 -- 0.00 0.00 0.01

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1E 97 3 2 0 0 0 0 -- 0.00 0.00 0.00

1F 97 3 4 0 0 0 -3 -- 0.00 0.00 0.01

1G 97 3 2 -0 0 -0 0 -- 0.00 0.00 0.00

1H 97 3 4 -0 0 -0 -3 -- 0.00 0.00 0.01

1I 97 -8 2 0 0 0 -1 -- 0.00 0.00 0.01

1J 97 -8 4 0 0 0 -2 -- 0.00 0.00 0.01

1K 97 -8 2 -0 0 -0 -1 -- 0.00 0.00 0.00

1L 97 -8 4 -0 0 -0 -2 -- 0.00 0.00 0.01

1M 97 8 2 0 0 0 -1 -- 0.00 0.00 0.01

1N 97 8 4 0 0 0 -2 -- 0.00 0.00 0.01

1O 97 8 2 -0 0 -0 -1 -- 0.00 0.00 0.00

1P 97 8 4 -0 0 -0 -2 -- 0.00 0.00 0.01

2 97 -1 10 0 0 0 -9 -- 0.00 0.00 0.04

7 97 -1 7 0 0 0 -6 -- 0.00 0.00 0.03

8 97 -1 10 0 0 0 -9 -- 0.00 0.00 0.04

9 97 -1 8 0 0 -0 -8 -- 0.00 0.00 0.04

10 97 -0 3 0 0 0 -0 -- 0.00 0.00 0.00

11 97 -1 7 0 0 0 -5 -- 0.00 0.00 0.03

12 97 -1 4 -0 0 -0 -3 -- 0.00 0.00 0.02

13 97 -1 7 -0 0 -0 -7 -- 0.00 0.00 0.03

1A 121 -4 1 0 0 0 1 -- 0.00 0.00 0.00

1B 121 -4 3 0 0 0 -2 -- 0.00 0.00 0.01

1C 121 -4 1 -0 0 -0 1 -- 0.00 0.00 0.00

1D 121 -4 3 -0 0 -0 -2 -- 0.00 0.00 0.01

1E 121 3 1 0 0 0 1 -- 0.00 0.00 0.00

1F 121 3 3 0 0 0 -2 -- 0.00 0.00 0.01

1G 121 3 1 -0 0 -0 1 -- 0.00 0.00 0.00

1H 121 3 3 -0 0 -0 -2 -- 0.00 0.00 0.01

1I 121 -8 1 0 0 0 -0 -- 0.00 0.00 0.00

1J 121 -8 3 0 0 0 -1 -- 0.00 0.00 0.01

1K 121 -8 1 -0 0 -0 -0 -- 0.00 0.00 0.00

1L 121 -8 3 -0 0 -0 -1 -- 0.00 0.00 0.01

1M 121 8 1 0 0 0 -0 -- 0.00 0.00 0.00

1N 121 8 3 0 0 0 -1 -- 0.00 0.00 0.01

1O 121 8 1 -0 0 -0 -0 -- 0.00 0.00 0.00

1P 121 8 3 -0 0 -0 -1 -- 0.00 0.00 0.01

2 121 -1 9 0 0 0 -6 -- 0.00 0.00 0.03

7 121 -1 6 0 0 0 -4 -- 0.00 0.00 0.02

8 121 -1 9 0 0 0 -6 -- 0.00 0.00 0.03

9 121 -1 7 0 0 -0 -6 -- 0.00 0.00 0.03

10 121 -0 2 0 0 0 0 -- 0.00 0.00 0.00

11 121 -1 6 0 0 0 -4 -- 0.00 0.00 0.02

12 121 -1 3 -0 0 -0 -2 -- 0.00 0.00 0.01

13 121 -1 6 -0 0 -0 -5 -- 0.00 0.00 0.03

1A 145 -4 0 0 0 0 1 -- 0.00 0.00 0.01

1B 145 -4 2 0 0 0 -1 -- 0.00 0.00 0.01

1C 145 -4 0 -0 0 -0 1 -- 0.00 0.00 0.01

1D 145 -4 2 -0 0 -0 -1 -- 0.00 0.00 0.01

1E 145 3 0 0 0 0 1 -- 0.00 0.00 0.01

1F 145 3 2 0 0 0 -1 -- 0.00 0.00 0.01

1G 145 3 0 -0 0 -0 1 -- 0.00 0.00 0.01

1H 145 3 2 -0 0 -0 -1 -- 0.00 0.00 0.01

1I 145 -8 1 0 0 0 -0 -- 0.00 0.00 0.00

1J 145 -8 2 0 0 0 -0 -- 0.00 0.00 0.00

1K 145 -8 1 -0 0 -0 -0 -- 0.00 0.00 0.00

1L 145 -8 2 -0 0 -0 -0 -- 0.00 0.00 0.00

1M 145 8 1 0 0 0 -0 -- 0.00 0.00 0.00

1N 145 8 2 0 0 0 -0 -- 0.00 0.00 0.00

1O 145 8 1 -0 0 -0 -0 -- 0.00 0.00 0.00

1P 145 8 2 -0 0 -0 -0 -- 0.00 0.00 0.00

2 145 -1 8 0 0 0 -4 -- 0.00 0.00 0.02

7 145 -1 5 0 0 0 -3 -- 0.00 0.00 0.01

8 145 -1 8 0 0 0 -4 -- 0.00 0.00 0.02

9 145 -1 6 0 0 -0 -4 -- 0.00 0.00 0.02

10 145 -0 1 0 0 0 0 -- 0.00 0.00 0.00

11 145 -1 5 0 0 0 -2 -- 0.00 0.00 0.01

12 145 -1 2 -0 0 -0 -2 -- 0.00 0.00 0.01

13 145 -1 5 -0 0 -0 -4 -- 0.00 0.00 0.02

1A 169 -4 -1 0 0 0 1 -- 0.00 0.00 0.01

1B 169 -4 1 0 0 0 -1 -- 0.00 0.00 0.01

1C 169 -4 -1 -0 0 -0 1 -- 0.00 0.00 0.01

1D 169 -4 1 -0 0 -0 -1 -- 0.00 0.00 0.01

1E 169 3 -1 0 0 0 1 -- 0.00 0.00 0.01

1F 169 3 1 0 0 0 -1 -- 0.00 0.00 0.01

1G 169 3 -1 -0 0 -0 1 -- 0.00 0.00 0.01

1H 169 3 1 -0 0 -0 -1 -- 0.00 0.00 0.01

1I 169 -8 -0 0 0 0 -0 -- 0.00 0.00 0.00

1J 169 -8 1 0 0 0 0 -- 0.00 0.00 0.00

1K 169 -8 -0 -0 0 -0 -0 -- 0.00 0.00 0.00

1L 169 -8 1 -0 0 -0 0 -- 0.00 0.00 0.00

1M 169 8 -0 0 0 0 -0 -- 0.00 0.00 0.00

1N 169 8 1 0 0 0 0 -- 0.00 0.00 0.00

1O 169 8 -0 -0 0 -0 -0 -- 0.00 0.00 0.00

1P 169 8 1 -0 0 -0 0 -- 0.00 0.00 0.00

2 169 -1 7 0 0 0 -3 -- 0.00 0.00 0.01

7 169 -1 4 0 0 0 -2 -- 0.00 0.00 0.01

8 169 -1 7 0 0 0 -3 -- 0.00 0.00 0.01

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9 169 -1 5 0 0 -0 -3 -- 0.00 0.00 0.01

10 169 -0 -1 0 0 0 0 -- 0.00 0.00 0.00

11 169 -1 4 0 0 0 -1 -- 0.00 0.00 0.01

12 169 -1 1 -0 0 -0 -1 -- 0.00 0.00 0.01

13 169 -1 4 -0 0 -0 -3 -- 0.00 0.00 0.01

1A 194 -4 -1 0 0 0 1 -- 0.00 0.00 0.00

1B 194 -4 0 0 0 0 -1 -- 0.00 0.00 0.00

1C 194 -4 -1 -0 0 -0 1 -- 0.00 0.00 0.00

1D 194 -4 0 -0 0 -0 -1 -- 0.00 0.00 0.00

1E 194 3 -1 0 0 0 1 -- 0.00 0.00 0.00

1F 194 3 0 0 0 0 -1 -- 0.00 0.00 0.00

1G 194 3 -1 -0 0 -0 1 -- 0.00 0.00 0.00

1H 194 3 0 -0 0 -0 -1 -- 0.00 0.00 0.00

1I 194 -8 -1 0 0 0 -0 -- 0.00 0.00 0.00

1J 194 -8 0 0 0 0 0 -- 0.00 0.00 0.00

1K 194 -8 -1 -0 0 -0 -0 -- 0.00 0.00 0.00

1L 194 -8 0 -0 0 -0 0 -- 0.00 0.00 0.00

1M 194 8 -1 0 0 0 -0 -- 0.00 0.00 0.00

1N 194 8 0 0 0 0 0 -- 0.00 0.00 0.00

1O 194 8 -1 -0 0 -0 -0 -- 0.00 0.00 0.00

1P 194 8 0 -0 0 -0 0 -- 0.00 0.00 0.00

2 194 -1 5 0 0 -0 -1 -- 0.00 0.00 0.01

7 194 -1 3 0 0 -0 -1 -- 0.00 0.00 0.00

8 194 -1 6 0 0 -0 -1 -- 0.00 0.00 0.01

9 194 -1 4 0 0 -0 -2 -- 0.00 0.00 0.01

10 194 -0 -2 0 0 -0 0 -- 0.00 0.00 0.00

11 194 -1 2 0 0 -0 -1 -- 0.00 0.00 0.00

12 194 -1 -0 -0 0 -0 -1 -- 0.00 0.00 0.01

13 194 -1 3 -0 0 -0 -2 -- 0.00 0.00 0.01

1A 218 -4 -2 0 0 -0 0 -- 0.00 0.00 0.00

1B 218 -4 -0 0 0 -0 -1 -- 0.00 0.00 0.00

1C 218 -4 -2 -0 0 0 0 -- 0.00 0.00 0.00

1D 218 -4 -0 -0 0 0 -1 -- 0.00 0.00 0.00

1E 218 3 -2 0 0 -0 0 -- 0.00 0.00 0.00

1F 218 3 -0 0 0 -0 -1 -- 0.00 0.00 0.00

1G 218 3 -2 -0 0 0 0 -- 0.00 0.00 0.00

1H 218 3 -0 -0 0 0 -1 -- 0.00 0.00 0.00

1I 218 -8 -2 0 0 -0 -1 -- 0.00 0.00 0.00

1J 218 -8 -1 0 0 -0 0 -- 0.00 0.00 0.00

1K 218 -8 -2 -0 0 0 -1 -- 0.00 0.00 0.00

1L 218 -8 -1 -0 0 0 0 -- 0.00 0.00 0.00

1M 218 8 -2 0 0 -0 -1 -- 0.00 0.00 0.00

1N 218 8 -1 0 0 -0 0 -- 0.00 0.00 0.00

1O 218 8 -2 -0 0 0 -1 -- 0.00 0.00 0.00

1P 218 8 -1 -0 0 0 0 -- 0.00 0.00 0.00

2 218 -1 4 0 0 -0 -0 -- 0.00 0.00 0.00

7 218 -1 2 0 0 -0 -0 -- 0.00 0.00 0.00

8 218 -1 4 0 0 -0 -0 -- 0.00 0.00 0.00

9 218 -1 3 0 0 -0 -1 -- 0.00 0.00 0.00

10 218 -0 -3 0 0 -0 -0 -- 0.00 0.00 0.00

11 218 -1 1 0 0 -0 -0 -- 0.00 0.00 0.00

12 218 -1 -1 -0 0 0 -1 -- 0.00 0.00 0.01

13 218 -1 2 -0 0 0 -1 -- 0.00 0.00 0.01

1A 242 -4 -3 0 0 -0 -0 -- 0.00 0.00 0.00

1B 242 -4 -1 0 0 -0 -1 -- 0.00 0.00 0.01

1C 242 -4 -3 -0 0 0 -0 -- 0.00 0.00 0.00

1D 242 -4 -1 -0 0 0 -1 -- 0.00 0.00 0.01

1E 242 3 -3 0 0 -0 -0 -- 0.00 0.00 0.00

1F 242 3 -1 0 0 -0 -1 -- 0.00 0.00 0.01

1G 242 3 -3 -0 0 0 -0 -- 0.00 0.00 0.00

1H 242 3 -1 -0 0 0 -1 -- 0.00 0.00 0.01

1I 242 -8 -3 0 0 -0 -1 -- 0.00 0.00 0.01

1J 242 -8 -2 0 0 -0 0 -- 0.00 0.00 0.00

1K 242 -8 -3 -0 0 0 -1 -- 0.00 0.00 0.01

1L 242 -8 -2 -0 0 0 0 -- 0.00 0.00 0.00

1M 242 8 -3 0 0 -0 -1 -- 0.00 0.00 0.01

1N 242 8 -2 0 0 -0 0 -- 0.00 0.00 0.00

1O 242 8 -3 -0 0 0 -1 -- 0.00 0.00 0.01

1P 242 8 -2 -0 0 0 0 -- 0.00 0.00 0.00

2 242 -1 3 0 0 -0 1 -- 0.00 0.00 0.00

7 242 -1 1 0 0 -0 0 -- 0.00 0.00 0.00

8 242 -1 3 0 0 -0 1 -- 0.00 0.00 0.00

9 242 -1 2 0 0 -0 -0 -- 0.00 0.00 0.00

10 242 -0 -4 0 0 -0 -1 -- 0.00 0.00 0.01

11 242 -1 0 0 0 -0 -0 -- 0.00 0.00 0.00

12 242 -1 -2 -0 0 0 -2 -- 0.00 0.00 0.01

13 242 -1 1 -0 0 0 -1 -- 0.00 0.00 0.00

Verifica di STABILITA' e/o STABILITA' FLESSO TORSIONALE

------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

---------------

NC Fx My Mz Classe min. ky kz kLT LT I.S.n. I.S.m. I.S. Nota

-- --------------

daN daN*m

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------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

---------------

1A -4 0 -4 -- 0.4797 1.0000 1.0010 -- -- 0.00 -- 0.02 Snell. 'zx'=

103

1B -4 0 -8 -- 0.4797 1.0000 1.0008 -- -- 0.00 -- 0.04 Snell. 'zx'=

103

1C -4 -0 -4 -- 0.4797 1.0001 1.0010 -- -- 0.00 -- 0.02 Snell. 'zx'=

103

1D -4 -0 -8 -- 0.4797 1.0001 1.0008 -- -- 0.00 -- 0.04 Snell. 'zx'=

103

1I -8 0 -5 -- 0.4797 1.0002 1.0022 -- -- 0.00 -- 0.02 Snell. 'zx'=

103

1J -8 0 -7 -- 0.4797 1.0002 1.0015 -- -- 0.00 -- 0.04 Snell. 'zx'=

103

1K -8 -0 -5 -- 0.4797 1.0003 1.0022 -- -- 0.00 -- 0.02 Snell. 'zx'=

103

1L -8 -0 -7 -- 0.4797 1.0003 1.0015 -- -- 0.00 -- 0.04 Snell. 'zx'=

103

2 -1 0 -21 -- 0.4797 1.0000 1.0002 -- -- 0.00 -- 0.10 Snell. 'zx'=

103

7 -1 0 -15 -- 0.4797 1.0000 1.0001 -- -- 0.00 -- 0.08 Snell. 'zx'=

103

8 -1 0 -21 -- 0.4797 1.0000 1.0002 -- -- 0.00 -- 0.10 Snell. 'zx'=

103

9 -1 -0 -18 -- 0.4797 1.0012 1.0002 -- -- 0.00 -- 0.09 Snell. 'zx'=

103

10 -0 0 -5 -- 0.4797 1.0000 1.0000 -- -- 0.00 -- 0.03 Snell. 'zx'=

103

11 -1 0 -14 -- 0.4797 1.0000 1.0001 -- -- 0.00 -- 0.07 Snell. 'zx'=

103

12 -1 -0 -10 -- 0.4797 1.0000 1.0002 -- -- 0.00 -- 0.05 Snell. 'zx'=

103

13 -1 -0 -16 -- 0.4797 1.0001 1.0002 -- -- 0.00 -- 0.08 Snell. 'zx'=

103

ASTA NUM. 7 NI 6 NF 5 Lungh. 242.1 cm SEZ. 9 Pf QUADRATI 60x 2.0

categoria: p.p. y qy tot.

qy medio: 0.0353 0.0353 daN/cm

Sollecitazioni di calcolo e di verifica Indici <= 1 : VERIFICATO

------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

-------------

NC x Fx Fy Fz Mx My Mz Classe I.V.T. I.R.n. I.R. Nota

-- -------------------- ------------------ ------ --------------------

cm daN daN*m

------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

-------------

1A 0 -4 5 0 0 0 -4 -- 0.00 0.00 0.02

1B 0 -4 7 0 0 0 -8 -- 0.00 0.00 0.04

1C 0 -4 5 -0 0 -0 -4 -- 0.00 0.00 0.02

1D 0 -4 7 -0 0 -0 -8 -- 0.00 0.00 0.04

1E 0 4 5 0 0 0 -4 -- 0.00 0.00 0.02

1F 0 4 7 0 0 0 -8 -- 0.00 0.00 0.04

1G 0 4 5 -0 0 -0 -4 -- 0.00 0.00 0.02

1H 0 4 7 -0 0 -0 -8 -- 0.00 0.00 0.04

1I 0 -8 6 0 0 0 -4 -- 0.00 0.00 0.02

1J 0 -8 7 0 0 0 -7 -- 0.00 0.00 0.04

1K 0 -8 6 -0 0 -0 -4 -- 0.00 0.00 0.02

1L 0 -8 7 -0 0 -0 -7 -- 0.00 0.00 0.04

1M 0 8 6 0 0 0 -4 -- 0.00 0.00 0.02

1N 0 8 7 0 0 0 -7 -- 0.00 0.00 0.04

1O 0 8 6 -0 0 -0 -4 -- 0.00 0.00 0.02

1P 0 8 7 -0 0 -0 -7 -- 0.00 0.00 0.04

2 0 -2 14 0 0 0 -20 -- 0.00 0.00 0.10

7 0 -1 12 0 0 0 -15 -- 0.00 0.00 0.08

8 0 -2 14 0 0 0 -20 -- 0.00 0.00 0.10

9 0 -1 16 -0 0 -0 -23 -- 0.00 0.00 0.12

10 0 -0 7 0 0 0 -5 -- 0.00 0.00 0.03

11 0 -2 11 0 0 0 -14 -- 0.00 0.00 0.07

12 0 -1 14 -0 0 -0 -18 -- 0.00 0.00 0.09

13 0 -1 17 -0 0 -0 -25 -- 0.01 0.00 0.13

1A 24 -4 5 0 0 0 -2 -- 0.00 0.00 0.01

1B 24 -4 6 0 0 0 -6 -- 0.00 0.00 0.03

1C 24 -4 5 -0 0 -0 -2 -- 0.00 0.00 0.01

1D 24 -4 6 -0 0 -0 -6 -- 0.00 0.00 0.03

1E 24 4 5 0 0 0 -2 -- 0.00 0.00 0.01

1F 24 4 6 0 0 0 -6 -- 0.00 0.00 0.03

1G 24 4 5 -0 0 -0 -2 -- 0.00 0.00 0.01

1H 24 4 6 -0 0 -0 -6 -- 0.00 0.00 0.03

1I 24 -8 5 0 0 0 -3 -- 0.00 0.00 0.02

1J 24 -8 6 0 0 0 -5 -- 0.00 0.00 0.03

1K 24 -8 5 -0 0 -0 -3 -- 0.00 0.00 0.02

1L 24 -8 6 -0 0 -0 -5 -- 0.00 0.00 0.03

1M 24 8 5 0 0 0 -3 -- 0.00 0.00 0.02

1N 24 8 6 0 0 0 -5 -- 0.00 0.00 0.03

1O 24 8 5 -0 0 -0 -3 -- 0.00 0.00 0.02

1P 24 8 6 -0 0 -0 -5 -- 0.00 0.00 0.03

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2 24 -2 13 0 0 0 -17 -- 0.00 0.00 0.09

7 24 -1 11 0 0 0 -12 -- 0.00 0.00 0.06

8 24 -2 13 0 0 0 -17 -- 0.00 0.00 0.09

9 24 -1 15 -0 0 -0 -19 -- 0.00 0.00 0.10

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11 24 -2 10 0 0 0 -11 -- 0.00 0.00 0.06

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1A 48 -4 4 0 0 0 -1 -- 0.00 0.00 0.01

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1A 121 -4 1 0 0 0 0 -- 0.00 0.00 0.00

1B 121 -4 3 0 0 0 -1 -- 0.00 0.00 0.01

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1F 121 4 3 0 0 0 -1 -- 0.00 0.00 0.01

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1G 121 4 1 -0 0 -0 0 -- 0.00 0.00 0.00

1H 121 4 3 -0 0 -0 -1 -- 0.00 0.00 0.01

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1A 145 -4 0 0 0 0 0 -- 0.00 0.00 0.00

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10 194 -0 -2 0 0 0 0 -- 0.00 0.00 0.00

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11 194 -2 2 0 0 0 -1 -- 0.00 0.00 0.00

12 194 -1 5 -0 0 0 -0 -- 0.00 0.00 0.00

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10 242 -0 -4 0 0 -0 -1 -- 0.00 0.00 0.01

11 242 -2 0 0 0 -0 0 -- 0.00 0.00 0.00

12 242 -1 3 -0 0 0 2 -- 0.00 0.00 0.01

13 242 -1 6 -0 0 0 3 -- 0.00 0.00 0.01

Verifica di STABILITA' e/o STABILITA' FLESSO TORSIONALE

------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

---------------

NC Fx My Mz Classe min. ky kz kLT LT I.S.n. I.S.m. I.S. Nota -- --------------

daN daN*m

------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

---------------

1A -4 0 -4 -- 0.4797 1.0001 1.0012 -- -- 0.00 -- 0.02 Snell. 'zx'=

103

1B -4 0 -8 -- 0.4797 1.0001 1.0008 -- -- 0.00 -- 0.04 Snell. 'zx'=

103

1C -4 -0 -4 -- 0.4797 1.0001 1.0012 -- -- 0.00 -- 0.02 Snell. 'zx'=

103

1D -4 -0 -8 -- 0.4797 1.0001 1.0008 -- -- 0.00 -- 0.04 Snell. 'zx'=

103

1I -8 0 -4 -- 0.4797 1.0002 1.0022 -- -- 0.00 -- 0.02 Snell. 'zx'=

103

1J -8 0 -7 -- 0.4797 1.0002 1.0015 -- -- 0.00 -- 0.04 Snell. 'zx'=

103

1K -8 -0 -4 -- 0.4797 1.0002 1.0022 -- -- 0.00 -- 0.02 Snell. 'zx'=

103

1L -8 -0 -7 -- 0.4797 1.0002 1.0015 -- -- 0.00 -- 0.04 Snell. 'zx'=

103

2 -2 0 -20 -- 0.4797 1.0000 1.0002 -- -- 0.00 -- 0.10 Snell. 'zx'=

103

7 -1 0 -15 -- 0.4797 1.0000 1.0001 -- -- 0.00 -- 0.08 Snell. 'zx'=

103

8 -2 0 -20 -- 0.4797 1.0000 1.0002 -- -- 0.00 -- 0.10 Snell. 'zx'=

103

9 -1 -0 -23 -- 0.4797 1.0012 1.0001 -- -- 0.00 -- 0.12 Snell. 'zx'=

103

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Pag. 85

10 -0 0 -5 -- 0.4797 1.0002 1.0001 -- -- 0.00 -- 0.03 Snell. 'zx'=

103

11 -2 0 -14 -- 0.4797 1.0000 1.0002 -- -- 0.00 -- 0.07 Snell. 'zx'=

103

12 -1 -0 -18 -- 0.4797 1.0000 1.0001 -- -- 0.00 -- 0.09 Snell. 'zx'=

103

13 -1 -0 -25 -- 0.4797 1.0000 1.0001 -- -- 0.00 -- 0.13 Snell. 'zx'=

103

ASTA NUM. 8 NI 28 NF 21 Lungh. 277.9 cm SEZ. 9 Pf QUADRATI 60x 2.0

categoria: p.p. y qy tot.

qy medio: 0.0353 0.0353 daN/cm

Sollecitazioni di calcolo e di verifica Indici <= 1 : VERIFICATO

------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

-------------

NC x Fx Fy Fz Mx My Mz Classe I.V.T. I.R.n. I.R. Nota

-- -------------------- ------------------ ------ --------------------

cm daN daN*m

------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

-------------

1A 0 -3 4 0 0 0 -1 -- 0.00 0.00 0.01

1B 0 -3 6 0 0 0 -4 -- 0.00 0.00 0.02

1C 0 -3 4 -0 0 -0 -1 -- 0.00 0.00 0.01

1D 0 -3 6 -0 0 -0 -4 -- 0.00 0.00 0.02

1E 0 6 4 0 0 0 -1 -- 0.00 0.00 0.01

1F 0 6 6 0 0 0 -4 -- 0.00 0.00 0.02

1G 0 6 4 -0 0 -0 -1 -- 0.00 0.00 0.01

1H 0 6 6 -0 0 -0 -4 -- 0.00 0.00 0.02

1I 0 -1 5 0 0 0 -2 -- 0.00 0.00 0.01

1J 0 -1 6 0 0 0 -3 -- 0.00 0.00 0.02

1K 0 -1 5 -0 0 -0 -2 -- 0.00 0.00 0.01

1L 0 -1 6 -0 0 -0 -3 -- 0.00 0.00 0.02

1M 0 4 5 0 0 0 -2 -- 0.00 0.00 0.01

1N 0 4 6 0 0 0 -3 -- 0.00 0.00 0.02

1O 0 4 5 -0 0 -0 -2 -- 0.00 0.00 0.01

1P 0 4 6 -0 0 -0 -3 -- 0.00 0.00 0.02

2 0 50 16 0 0 0 -17 -- 0.00 0.00 0.09

7 0 8 8 0 0 0 -5 -- 0.00 0.00 0.02

8 0 35 13 0 0 0 -12 -- 0.00 0.00 0.07

9 0 -1 6 0 0 0 -3 -- 0.00 0.00 0.01

10 0 0 7 0 0 0 -3 -- 0.00 0.00 0.02

11 0 45 16 0 0 0 -16 -- 0.00 0.00 0.09

12 0 -14 4 1 0 0 0 -- 0.00 0.00 0.00

13 0 -9 4 1 0 0 -1 -- 0.00 0.00 0.01

1A 28 -3 3 0 0 0 -0 -- 0.00 0.00 0.00

1B 28 -3 5 0 0 0 -2 -- 0.00 0.00 0.01

1C 28 -3 3 -0 0 -0 -0 -- 0.00 0.00 0.00

1D 28 -3 5 -0 0 -0 -2 -- 0.00 0.00 0.01

1E 28 6 3 0 0 0 -0 -- 0.00 0.00 0.00

1F 28 6 5 0 0 0 -2 -- 0.00 0.00 0.01

1G 28 6 3 -0 0 -0 -0 -- 0.00 0.00 0.00

1H 28 6 5 -0 0 -0 -2 -- 0.00 0.00 0.01

1I 28 -1 4 0 0 0 -1 -- 0.00 0.00 0.00

1J 28 -1 5 0 0 0 -2 -- 0.00 0.00 0.01

1K 28 -1 4 -0 0 -0 -1 -- 0.00 0.00 0.00

1L 28 -1 5 -0 0 -0 -2 -- 0.00 0.00 0.01

1M 28 4 4 0 0 0 -1 -- 0.00 0.00 0.00

1N 28 4 5 0 0 0 -2 -- 0.00 0.00 0.01

1O 28 4 4 -0 0 -0 -1 -- 0.00 0.00 0.00

1P 28 4 5 -0 0 -0 -2 -- 0.00 0.00 0.01

2 28 50 15 0 0 0 -13 -- 0.00 0.00 0.07

7 28 8 6 0 0 0 -3 -- 0.00 0.00 0.01

8 28 35 12 0 0 0 -9 -- 0.00 0.00 0.05

9 28 -1 5 0 0 0 -1 -- 0.00 0.00 0.01

10 28 0 5 0 0 0 -2 -- 0.00 0.00 0.01

11 28 45 15 0 0 0 -12 -- 0.00 0.00 0.06

12 28 -14 3 1 0 0 1 -- 0.00 0.00 0.01

13 28 -9 3 1 0 0 0 -- 0.00 0.00 0.00

1A 56 -3 2 0 0 0 0 -- 0.00 0.00 0.00

1B 56 -3 4 0 0 0 -1 -- 0.00 0.00 0.01

1C 56 -3 2 -0 0 -0 0 -- 0.00 0.00 0.00

1D 56 -3 4 -0 0 -0 -1 -- 0.00 0.00 0.01

1E 56 6 2 0 0 0 0 -- 0.00 0.00 0.00

1F 56 6 4 0 0 0 -1 -- 0.00 0.00 0.01

1G 56 6 2 -0 0 -0 0 -- 0.00 0.00 0.00

1H 56 6 4 -0 0 -0 -1 -- 0.00 0.00 0.01

1I 56 -1 3 0 0 0 0 -- 0.00 0.00 0.00

1J 56 -1 4 0 0 0 -1 -- 0.00 0.00 0.00

1K 56 -1 3 -0 0 -0 0 -- 0.00 0.00 0.00

1L 56 -1 4 -0 0 -0 -1 -- 0.00 0.00 0.00

1M 56 4 3 0 0 0 0 -- 0.00 0.00 0.00

1N 56 4 4 0 0 0 -1 -- 0.00 0.00 0.00

1O 56 4 3 -0 0 -0 0 -- 0.00 0.00 0.00

1P 56 4 4 -0 0 -0 -1 -- 0.00 0.00 0.00

2 56 50 14 0 0 0 -8 -- 0.00 0.00 0.05

7 56 8 5 0 0 0 -1 -- 0.00 0.00 0.01

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8 56 35 11 0 0 0 -6 -- 0.00 0.00 0.03

9 56 -1 3 0 0 0 -0 -- 0.00 0.00 0.00

10 56 0 4 0 0 0 -0 -- 0.00 0.00 0.00

11 56 45 13 0 0 0 -8 -- 0.00 0.00 0.04

12 56 -14 1 1 0 0 2 -- 0.00 0.00 0.01

13 56 -9 2 1 0 0 1 -- 0.00 0.00 0.01

1A 83 -3 1 0 0 0 1 -- 0.00 0.00 0.01

1B 83 -3 3 0 0 0 -0 -- 0.00 0.00 0.00

1C 83 -3 1 -0 0 -0 1 -- 0.00 0.00 0.01

1D 83 -3 3 -0 0 -0 -0 -- 0.00 0.00 0.00

1E 83 6 1 0 0 0 1 -- 0.00 0.00 0.01

1F 83 6 3 0 0 0 -0 -- 0.00 0.00 0.00

1G 83 6 1 -0 0 -0 1 -- 0.00 0.00 0.01

1H 83 6 3 -0 0 -0 -0 -- 0.00 0.00 0.00

1I 83 -1 2 0 0 0 1 -- 0.00 0.00 0.00

1J 83 -1 3 0 0 0 0 -- 0.00 0.00 0.00

1K 83 -1 2 -0 0 -0 1 -- 0.00 0.00 0.00

1L 83 -1 3 -0 0 -0 0 -- 0.00 0.00 0.00

1M 83 4 2 0 0 0 1 -- 0.00 0.00 0.00

1N 83 4 3 0 0 0 0 -- 0.00 0.00 0.00

1O 83 4 2 -0 0 -0 1 -- 0.00 0.00 0.00

1P 83 4 3 -0 0 -0 0 -- 0.00 0.00 0.00

2 83 50 13 0 0 0 -5 -- 0.00 0.00 0.03

7 83 8 4 0 0 0 0 -- 0.00 0.00 0.00

8 83 35 9 0 0 0 -3 -- 0.00 0.00 0.02

9 83 -1 2 0 0 0 1 -- 0.00 0.00 0.00

10 83 0 3 0 0 0 1 -- 0.00 0.00 0.00

11 83 45 12 0 0 0 -4 -- 0.00 0.00 0.03

12 83 -14 -0 1 0 -0 2 -- 0.00 0.00 0.01

13 83 -9 1 1 0 -0 1 -- 0.00 0.00 0.01

1A 111 -3 0 0 0 0 1 -- 0.00 0.00 0.01

1B 111 -3 2 0 0 0 1 -- 0.00 0.00 0.00

1C 111 -3 0 -0 0 -0 1 -- 0.00 0.00 0.01

1D 111 -3 2 -0 0 -0 1 -- 0.00 0.00 0.00

1E 111 6 0 0 0 0 1 -- 0.00 0.00 0.01

1F 111 6 2 0 0 0 1 -- 0.00 0.00 0.00

1G 111 6 0 -0 0 -0 1 -- 0.00 0.00 0.01

1H 111 6 2 -0 0 -0 1 -- 0.00 0.00 0.00

1I 111 -1 1 0 0 0 1 -- 0.00 0.00 0.01

1J 111 -1 2 0 0 0 1 -- 0.00 0.00 0.00

1K 111 -1 1 -0 0 -0 1 -- 0.00 0.00 0.01

1L 111 -1 2 -0 0 -0 1 -- 0.00 0.00 0.00

1M 111 4 1 0 0 0 1 -- 0.00 0.00 0.01

1N 111 4 2 0 0 0 1 -- 0.00 0.00 0.00

1O 111 4 1 -0 0 -0 1 -- 0.00 0.00 0.01

1P 111 4 2 -0 0 -0 1 -- 0.00 0.00 0.00

2 111 50 11 0 0 0 -1 -- 0.00 0.00 0.01

7 111 8 3 0 0 -0 1 -- 0.00 0.00 0.01

8 111 35 8 0 0 0 -1 -- 0.00 0.00 0.01

9 111 -1 1 0 0 -0 1 -- 0.00 0.00 0.01

10 111 0 2 0 0 0 1 -- 0.00 0.00 0.01

11 111 45 11 0 0 0 -1 -- 0.00 0.00 0.01

12 111 -14 -1 1 0 -0 2 -- 0.00 0.00 0.01

13 111 -9 -1 1 0 -0 1 -- 0.00 0.00 0.01

1A 139 -3 -1 0 0 -0 1 -- 0.00 0.00 0.01

1B 139 -3 1 0 0 -0 1 -- 0.00 0.00 0.01

1C 139 -3 -1 -0 0 0 1 -- 0.00 0.00 0.01

1D 139 -3 1 -0 0 0 1 -- 0.00 0.00 0.01

1E 139 6 -1 0 0 -0 1 -- 0.00 0.00 0.01

1F 139 6 1 0 0 -0 1 -- 0.00 0.00 0.01

1G 139 6 -1 -0 0 0 1 -- 0.00 0.00 0.01

1H 139 6 1 -0 0 0 1 -- 0.00 0.00 0.01

1I 139 -1 -0 0 0 -0 1 -- 0.00 0.00 0.01

1J 139 -1 1 0 0 -0 1 -- 0.00 0.00 0.01

1K 139 -1 -0 -0 0 0 1 -- 0.00 0.00 0.01

1L 139 -1 1 -0 0 0 1 -- 0.00 0.00 0.01

1M 139 4 -0 0 0 -0 1 -- 0.00 0.00 0.01

1N 139 4 1 0 0 -0 1 -- 0.00 0.00 0.01

1O 139 4 -0 -0 0 0 1 -- 0.00 0.00 0.01

1P 139 4 1 -0 0 0 1 -- 0.00 0.00 0.01

2 139 50 10 0 0 -0 2 -- 0.00 0.00 0.01

7 139 8 1 0 0 -0 2 -- 0.00 0.00 0.01

8 139 35 7 0 0 -0 2 -- 0.00 0.00 0.01

9 139 -1 -0 0 0 -0 1 -- 0.00 0.00 0.01

10 139 0 0 0 0 -0 2 -- 0.00 0.00 0.01

11 139 45 9 0 0 -0 2 -- 0.00 0.00 0.01

12 139 -14 -3 1 0 -0 1 -- 0.00 0.00 0.01

13 139 -9 -2 1 0 -0 1 -- 0.00 0.00 0.01

1A 167 -3 -2 0 0 -0 1 -- 0.00 0.00 0.00

1B 167 -3 0 0 0 -0 1 -- 0.00 0.00 0.01

1C 167 -3 -2 -0 0 0 1 -- 0.00 0.00 0.00

1D 167 -3 0 -0 0 0 1 -- 0.00 0.00 0.01

1E 167 6 -2 0 0 -0 1 -- 0.00 0.00 0.01

1F 167 6 0 0 0 -0 1 -- 0.00 0.00 0.01

1G 167 6 -2 -0 0 0 1 -- 0.00 0.00 0.01

1H 167 6 0 -0 0 0 1 -- 0.00 0.00 0.01

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Pag. 87

1I 167 -1 -1 0 0 -0 1 -- 0.00 0.00 0.00

1J 167 -1 -0 0 0 -0 1 -- 0.00 0.00 0.01

1K 167 -1 -1 -0 0 0 1 -- 0.00 0.00 0.00

1L 167 -1 -0 -0 0 0 1 -- 0.00 0.00 0.01

1M 167 4 -1 0 0 -0 1 -- 0.00 0.00 0.01

1N 167 4 -0 0 0 -0 1 -- 0.00 0.00 0.01

1O 167 4 -1 -0 0 0 1 -- 0.00 0.00 0.01

1P 167 4 -0 -0 0 0 1 -- 0.00 0.00 0.01

2 167 50 9 0 0 -0 4 -- 0.00 0.00 0.03

7 167 8 -0 0 0 -0 2 -- 0.00 0.00 0.01

8 167 35 6 0 0 -0 3 -- 0.00 0.00 0.02

9 167 -1 -2 0 0 -0 1 -- 0.00 0.00 0.01

10 167 0 -1 0 0 -0 1 -- 0.00 0.00 0.01

11 167 45 8 0 0 -0 4 -- 0.00 0.00 0.02

12 167 -14 -4 1 0 -0 0 -- 0.00 0.00 0.00

13 167 -9 -3 1 0 -0 0 -- 0.00 0.00 0.00

1A 195 -3 -3 0 0 -0 0 -- 0.00 0.00 0.00

1B 195 -3 -1 0 0 -0 1 -- 0.00 0.00 0.01

1C 195 -3 -3 -0 0 0 0 -- 0.00 0.00 0.00

1D 195 -3 -1 -0 0 0 1 -- 0.00 0.00 0.01

1E 195 6 -3 0 0 -0 0 -- 0.00 0.00 0.00

1F 195 6 -1 0 0 -0 1 -- 0.00 0.00 0.01

1G 195 6 -3 -0 0 0 0 -- 0.00 0.00 0.00

1H 195 6 -1 -0 0 0 1 -- 0.00 0.00 0.01

1I 195 -1 -2 0 0 -0 0 -- 0.00 0.00 0.00

1J 195 -1 -1 0 0 -0 1 -- 0.00 0.00 0.01

1K 195 -1 -2 -0 0 0 0 -- 0.00 0.00 0.00

1L 195 -1 -1 -0 0 0 1 -- 0.00 0.00 0.01

1M 195 4 -2 0 0 -0 0 -- 0.00 0.00 0.00

1N 195 4 -1 0 0 -0 1 -- 0.00 0.00 0.01

1O 195 4 -2 -0 0 0 0 -- 0.00 0.00 0.00

1P 195 4 -1 -0 0 0 1 -- 0.00 0.00 0.01

2 195 50 8 0 0 -0 6 -- 0.00 0.00 0.04

7 195 8 -1 0 0 -0 2 -- 0.00 0.00 0.01

8 195 35 4 0 0 -0 5 -- 0.00 0.00 0.03

9 195 -1 -3 0 0 -0 0 -- 0.00 0.00 0.00

10 195 0 -2 0 0 -0 1 -- 0.00 0.00 0.01

11 195 45 7 0 0 -0 6 -- 0.00 0.00 0.04

12 195 -14 -5 1 0 -1 -1 -- 0.00 0.00 0.01

13 195 -9 -4 1 0 -1 -1 -- 0.00 0.00 0.01

1A 222 -3 -4 0 0 -0 -1 -- 0.00 0.00 0.00

1B 222 -3 -2 0 0 -0 1 -- 0.00 0.00 0.01

1C 222 -3 -4 -0 0 0 -1 -- 0.00 0.00 0.00

1D 222 -3 -2 -0 0 0 1 -- 0.00 0.00 0.01

1E 222 6 -4 0 0 -0 -1 -- 0.00 0.00 0.00

1F 222 6 -2 0 0 -0 1 -- 0.00 0.00 0.01

1G 222 6 -4 -0 0 0 -1 -- 0.00 0.00 0.00

1H 222 6 -2 -0 0 0 1 -- 0.00 0.00 0.01

1I 222 -1 -3 0 0 -0 -0 -- 0.00 0.00 0.00

1J 222 -1 -2 0 0 -0 1 -- 0.00 0.00 0.00

1K 222 -1 -3 -0 0 0 -0 -- 0.00 0.00 0.00

1L 222 -1 -2 -0 0 0 1 -- 0.00 0.00 0.00

1M 222 4 -3 0 0 -0 -0 -- 0.00 0.00 0.00

1N 222 4 -2 0 0 -0 1 -- 0.00 0.00 0.00

1O 222 4 -3 -0 0 0 -0 -- 0.00 0.00 0.00

1P 222 4 -2 -0 0 0 1 -- 0.00 0.00 0.00

2 222 50 6 0 0 -0 8 -- 0.00 0.00 0.05

7 222 8 -3 0 0 -0 1 -- 0.00 0.00 0.01

8 222 35 3 0 0 -0 6 -- 0.00 0.00 0.03

9 222 -1 -4 0 0 -1 -1 -- 0.00 0.00 0.01

10 222 0 -4 0 0 -0 0 -- 0.00 0.00 0.00

11 222 45 6 0 0 -0 8 -- 0.00 0.00 0.04

12 222 -14 -6 1 0 -1 -3 -- 0.00 0.00 0.02

13 222 -9 -6 1 0 -1 -2 -- 0.00 0.00 0.02

1A 250 -3 -5 0 0 -0 -2 -- 0.00 0.00 0.01

1B 250 -3 -3 0 0 -0 0 -- 0.00 0.00 0.00

1C 250 -3 -5 -0 0 0 -2 -- 0.00 0.00 0.01

1D 250 -3 -3 -0 0 0 0 -- 0.00 0.00 0.00

1E 250 6 -5 0 0 -0 -2 -- 0.00 0.00 0.01

1F 250 6 -3 0 0 -0 0 -- 0.00 0.00 0.00

1G 250 6 -5 -0 0 0 -2 -- 0.00 0.00 0.01

1H 250 6 -3 -0 0 0 0 -- 0.00 0.00 0.00

1I 250 -1 -4 0 0 -0 -1 -- 0.00 0.00 0.01

1J 250 -1 -3 0 0 -0 0 -- 0.00 0.00 0.00

1K 250 -1 -4 -0 0 0 -1 -- 0.00 0.00 0.01

1L 250 -1 -3 -0 0 0 0 -- 0.00 0.00 0.00

1M 250 4 -4 0 0 -0 -1 -- 0.00 0.00 0.01

1N 250 4 -3 0 0 -0 0 -- 0.00 0.00 0.00

1O 250 4 -4 -0 0 0 -1 -- 0.00 0.00 0.01

1P 250 4 -3 -0 0 0 0 -- 0.00 0.00 0.00

2 250 50 5 0 0 -0 10 -- 0.00 0.00 0.06

7 250 8 -4 0 0 -0 0 -- 0.00 0.00 0.00

8 250 35 2 0 0 -0 6 -- 0.00 0.00 0.04

9 250 -1 -6 0 0 -1 -2 -- 0.00 0.00 0.01

10 250 0 -5 0 0 -0 -1 -- 0.00 0.00 0.01

11 250 45 4 0 0 -0 9 -- 0.00 0.00 0.05

12 250 -14 -8 1 0 -1 -5 -- 0.00 0.00 0.03

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13 250 -9 -7 1 0 -1 -4 -- 0.00 0.00 0.03

1A 278 -3 -6 0 0 -0 -3 -- 0.00 0.00 0.02

1B 278 -3 -4 0 0 -0 -0 -- 0.00 0.00 0.00

1C 278 -3 -6 -0 0 0 -3 -- 0.00 0.00 0.02

1D 278 -3 -4 -0 0 0 -0 -- 0.00 0.00 0.00

1E 278 6 -6 0 0 -0 -3 -- 0.00 0.00 0.02

1F 278 6 -4 0 0 -0 -0 -- 0.00 0.00 0.00

1G 278 6 -6 -0 0 0 -3 -- 0.00 0.00 0.02

1H 278 6 -4 -0 0 0 -0 -- 0.00 0.00 0.00

1I 278 -1 -5 0 0 -0 -3 -- 0.00 0.00 0.01

1J 278 -1 -4 0 0 -0 -1 -- 0.00 0.00 0.01

1K 278 -1 -5 -0 0 0 -3 -- 0.00 0.00 0.01

1L 278 -1 -4 -0 0 0 -1 -- 0.00 0.00 0.00

1M 278 4 -5 0 0 -0 -3 -- 0.00 0.00 0.01

1N 278 4 -4 0 0 -0 -1 -- 0.00 0.00 0.01

1O 278 4 -5 -0 0 0 -3 -- 0.00 0.00 0.01

1P 278 4 -4 -0 0 0 -1 -- 0.00 0.00 0.00

2 278 50 4 0 0 -0 11 -- 0.00 0.00 0.06

7 278 8 -5 0 0 -0 -1 -- 0.00 0.00 0.01

8 278 35 0 0 0 -0 7 -- 0.00 0.00 0.04

9 278 -1 -7 0 0 -1 -4 -- 0.00 0.00 0.02

10 278 0 -6 0 0 -0 -3 -- 0.00 0.00 0.01

11 278 45 3 0 0 -0 10 -- 0.00 0.00 0.06

12 278 -14 -9 1 0 -1 -7 -- 0.00 0.00 0.04

13 278 -9 -8 1 0 -1 -6 -- 0.00 0.00 0.04

Verifica di STABILITA' e/o STABILITA' FLESSO TORSIONALE

------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

---------------

NC Fx My Mz Classe min. ky kz kLT LT I.S.n. I.S.m. I.S. Nota

-- --------------

daN daN*m

------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

---------------

1A -3 -0 -3 -- 0.4005 0.9995 1.0011 -- -- 0.00 -- 0.02 Snell. 'zx'=

118

1B -3 -0 -4 -- 0.4005 0.9995 1.0010 -- -- 0.00 -- 0.02 Snell. 'zx'=

118

1C -3 0 -3 -- 0.4005 0.9994 1.0011 -- -- 0.00 -- 0.02 Snell. 'zx'=

118

1D -3 0 -4 -- 0.4005 0.9994 1.0010 -- -- 0.00 -- 0.02 Snell. 'zx'=

118

1I -1 -0 -3 -- 0.4005 0.9999 1.0002 -- -- 0.00 -- 0.01 Snell. 'zx'=

118

1J -1 -0 -3 -- 0.4005 0.9999 1.0002 -- -- 0.00 -- 0.02 Snell. 'zx'=

118

1K -1 0 -3 -- 0.4005 0.9999 1.0002 -- -- 0.00 -- 0.01 Snell. 'zx'=

118

1L -1 0 -3 -- 0.4005 0.9999 1.0002 -- -- 0.00 -- 0.02 Snell. 'zx'=

118

9 -1 -1 -4 -- 0.4005 0.9999 1.0003 -- -- 0.00 -- 0.02 Snell. 'zx'=

118

12 -14 -1 -7 -- 0.4005 0.9993 1.0036 -- -- 0.00 -- 0.04 Snell. 'zx'=

118

13 -9 -1 -6 -- 0.4005 0.9995 1.0028 -- -- 0.00 -- 0.04 Snell. 'zx'=

118

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Lavoro: Pensilna Lentigione Intestazione lavoro: Progetto Pensilina Metallica Lentigione

Elemento: TRAVE Metodo di verifica: Eurocodice 3 - NTC 2008

Gruppo: 4 Descrizione: Elementi rompi tratta

Tabella: Tabella travi

Tipo acciaio: S 235 Beta piano 'yx': 1.000 Beta piano 'zx': 1.000

Tipologia sismica: Senza prescrizioni aggiuntive

M0: 1.050 M1': 1.050 M1'': 1.050 M2: 1.250 rv: 0.000 M0 Pf: 1.000 M1 Pf: 1.000

Tipo collegamento: saldato Connessione su un solo lato Connessione sul lato corto (solo 'L')

ASTA NUM. 1 NI 7 NF 8 Lungh. 190.0 cm SEZ. 8 Pf QUADRATI 40x 3.0

categoria: p.p. y qy tot.

qy medio: 0.0420 0.0420 daN/cm

Sollecitazioni di calcolo e di verifica Indici <= 1 : VERIFICATO

------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

-------------

NC x Fx Fy Fz Mx My Mz Classe I.V.T. I.R.n. I.R. Nota

-- -------------------- ------------------ ------ --------------------

cm daN daN*m

------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

-------------

1A 0 -8 4 0 0 0 -3 -- 0.00 0.00 0.03

1B 0 -8 4 0 0 0 -4 -- 0.00 0.00 0.03

1C 0 -8 4 -0 0 -0 -3 -- 0.00 0.00 0.03

1D 0 -8 4 -0 0 -0 -4 -- 0.00 0.00 0.03

1E 0 -1 4 0 0 0 -3 -- 0.00 0.00 0.03

1F 0 -1 4 0 0 0 -4 -- 0.00 0.00 0.03

1G 0 -1 4 -0 0 -0 -3 -- 0.00 0.00 0.03

1H 0 -1 4 -0 0 -0 -4 -- 0.00 0.00 0.03

1I 0 -6 4 0 0 0 -3 -- 0.00 0.00 0.02

1J 0 -6 4 0 0 0 -4 -- 0.00 0.00 0.03

1K 0 -6 4 -0 0 -0 -3 -- 0.00 0.00 0.02

1L 0 -6 4 -0 0 -0 -4 -- 0.00 0.00 0.03

1M 0 -3 4 0 0 0 -3 -- 0.00 0.00 0.02

1N 0 -3 4 0 0 0 -4 -- 0.00 0.00 0.03

1O 0 -3 4 -0 0 -0 -3 -- 0.00 0.00 0.02

1P 0 -3 4 -0 0 -0 -4 -- 0.00 0.00 0.03

2 0 -36 5 -0 0 -0 -16 -- 0.00 0.00 0.13

7 0 -16 5 -0 0 -0 -11 -- 0.00 0.00 0.09

8 0 -31 5 -0 0 -0 -16 -- 0.00 0.00 0.12

9 0 -22 4 0 0 0 -15 -- 0.00 0.00 0.12

10 0 -3 5 -0 0 -0 -3 -- 0.00 0.00 0.02

11 0 -27 5 -0 0 -0 -10 -- 0.00 0.00 0.08

12 0 -12 4 0 0 0 -9 -- 0.00 0.00 0.07

13 0 -21 4 0 0 0 -15 -- 0.00 0.00 0.12

1A 19 -8 3 0 0 0 -3 -- 0.00 0.00 0.02

1B 19 -8 3 0 0 0 -3 -- 0.00 0.00 0.02

1C 19 -8 3 -0 0 -0 -3 -- 0.00 0.00 0.02

1D 19 -8 3 -0 0 -0 -3 -- 0.00 0.00 0.02

1E 19 -1 3 0 0 0 -3 -- 0.00 0.00 0.02

1F 19 -1 3 0 0 0 -3 -- 0.00 0.00 0.02

1G 19 -1 3 -0 0 -0 -3 -- 0.00 0.00 0.02

1H 19 -1 3 -0 0 -0 -3 -- 0.00 0.00 0.02

1I 19 -6 3 0 0 0 -3 -- 0.00 0.00 0.02

1J 19 -6 3 0 0 0 -3 -- 0.00 0.00 0.02

1K 19 -6 3 -0 0 -0 -3 -- 0.00 0.00 0.02

1L 19 -6 3 -0 0 -0 -3 -- 0.00 0.00 0.02

1M 19 -3 3 0 0 0 -3 -- 0.00 0.00 0.02

1N 19 -3 3 0 0 0 -3 -- 0.00 0.00 0.02

1O 19 -3 3 -0 0 -0 -3 -- 0.00 0.00 0.02

1P 19 -3 3 -0 0 -0 -3 -- 0.00 0.00 0.02

2 19 -36 4 -0 0 -0 -15 -- 0.00 0.00 0.12

7 19 -16 4 -0 0 -0 -11 -- 0.00 0.00 0.08

8 19 -31 4 -0 0 -0 -15 -- 0.00 0.00 0.12

9 19 -22 3 0 0 0 -15 -- 0.00 0.00 0.11

10 19 -3 4 -0 0 -0 -2 -- 0.00 0.00 0.01

11 19 -27 4 -0 0 -0 -9 -- 0.00 0.00 0.07

12 19 -12 3 0 0 0 -8 -- 0.00 0.00 0.07

13 19 -21 3 0 0 0 -14 -- 0.00 0.00 0.11

1A 38 -8 2 0 0 0 -2 -- 0.00 0.00 0.02

1B 38 -8 3 0 0 0 -2 -- 0.00 0.00 0.02

1C 38 -8 2 -0 0 -0 -2 -- 0.00 0.00 0.02

1D 38 -8 3 -0 0 -0 -2 -- 0.00 0.00 0.02

1E 38 -1 2 0 0 0 -2 -- 0.00 0.00 0.02

1F 38 -1 3 0 0 0 -2 -- 0.00 0.00 0.02

1G 38 -1 2 -0 0 -0 -2 -- 0.00 0.00 0.02

1H 38 -1 3 -0 0 -0 -2 -- 0.00 0.00 0.02

1I 38 -6 2 0 0 0 -2 -- 0.00 0.00 0.02

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Pag. 90

1J 38 -6 3 0 0 0 -2 -- 0.00 0.00 0.02

1K 38 -6 2 -0 0 -0 -2 -- 0.00 0.00 0.02

1L 38 -6 3 -0 0 -0 -2 -- 0.00 0.00 0.02

1M 38 -3 2 0 0 0 -2 -- 0.00 0.00 0.02

1N 38 -3 3 0 0 0 -2 -- 0.00 0.00 0.02

1O 38 -3 2 -0 0 -0 -2 -- 0.00 0.00 0.02

1P 38 -3 3 -0 0 -0 -2 -- 0.00 0.00 0.02

2 38 -36 3 -0 0 -0 -14 -- 0.00 0.00 0.11

7 38 -16 3 -0 0 -0 -10 -- 0.00 0.00 0.08

8 38 -31 3 -0 0 -0 -14 -- 0.00 0.00 0.11

9 38 -22 2 0 0 0 -14 -- 0.00 0.00 0.11

10 38 -3 3 -0 0 -0 -1 -- 0.00 0.00 0.01

11 38 -27 3 -0 0 -0 -9 -- 0.00 0.00 0.07

12 38 -12 2 0 0 0 -8 -- 0.00 0.00 0.06

13 38 -21 2 0 0 0 -14 -- 0.00 0.00 0.11

1A 57 -8 1 0 0 0 -2 -- 0.00 0.00 0.01

1B 57 -8 2 0 0 0 -2 -- 0.00 0.00 0.02

1C 57 -8 1 -0 0 -0 -2 -- 0.00 0.00 0.01

1D 57 -8 2 -0 0 -0 -2 -- 0.00 0.00 0.02

1E 57 -1 1 0 0 0 -2 -- 0.00 0.00 0.01

1F 57 -1 2 0 0 0 -2 -- 0.00 0.00 0.01

1G 57 -1 1 -0 0 -0 -2 -- 0.00 0.00 0.01

1H 57 -1 2 -0 0 -0 -2 -- 0.00 0.00 0.01

1I 57 -6 1 0 0 0 -2 -- 0.00 0.00 0.01

1J 57 -6 2 0 0 0 -2 -- 0.00 0.00 0.02

1K 57 -6 1 -0 0 -0 -2 -- 0.00 0.00 0.01

1L 57 -6 2 -0 0 -0 -2 -- 0.00 0.00 0.02

1M 57 -3 1 0 0 0 -2 -- 0.00 0.00 0.01

1N 57 -3 2 0 0 0 -2 -- 0.00 0.00 0.02

1O 57 -3 1 -0 0 -0 -2 -- 0.00 0.00 0.01

1P 57 -3 2 -0 0 -0 -2 -- 0.00 0.00 0.02

2 57 -36 2 -0 0 -0 -14 -- 0.00 0.00 0.11

7 57 -16 2 -0 0 -0 -9 -- 0.00 0.00 0.07

8 57 -31 2 -0 0 -0 -14 -- 0.00 0.00 0.11

9 57 -22 1 0 0 0 -14 -- 0.00 0.00 0.11

10 57 -3 2 -0 0 -0 -0 -- 0.00 0.00 0.00

11 57 -27 2 -0 0 -0 -8 -- 0.00 0.00 0.06

12 57 -12 1 0 0 0 -8 -- 0.00 0.00 0.06

13 57 -21 1 0 0 0 -13 -- 0.00 0.00 0.10

1A 76 -8 1 0 0 0 -2 -- 0.00 0.00 0.01

1B 76 -8 1 0 0 0 -2 -- 0.00 0.00 0.01

1C 76 -8 1 -0 0 -0 -2 -- 0.00 0.00 0.01

1D 76 -8 1 -0 0 -0 -2 -- 0.00 0.00 0.01

1E 76 -1 1 0 0 0 -2 -- 0.00 0.00 0.01

1F 76 -1 1 0 0 0 -2 -- 0.00 0.00 0.01

1G 76 -1 1 -0 0 -0 -2 -- 0.00 0.00 0.01

1H 76 -1 1 -0 0 -0 -2 -- 0.00 0.00 0.01

1I 76 -6 1 0 0 0 -2 -- 0.00 0.00 0.01

1J 76 -6 1 0 0 0 -2 -- 0.00 0.00 0.01

1K 76 -6 1 -0 0 -0 -2 -- 0.00 0.00 0.01

1L 76 -6 1 -0 0 -0 -2 -- 0.00 0.00 0.01

1M 76 -3 1 0 0 0 -2 -- 0.00 0.00 0.01

1N 76 -3 1 0 0 0 -2 -- 0.00 0.00 0.01

1O 76 -3 1 -0 0 -0 -2 -- 0.00 0.00 0.01

1P 76 -3 1 -0 0 -0 -2 -- 0.00 0.00 0.01

2 76 -36 1 -0 0 -0 -14 -- 0.00 0.00 0.11

7 76 -16 1 -0 0 -0 -9 -- 0.00 0.00 0.07

8 76 -31 1 -0 0 -0 -14 -- 0.00 0.00 0.11

9 76 -22 0 0 0 0 -14 -- 0.00 0.00 0.10

10 76 -3 1 -0 0 -0 -0 -- 0.00 0.00 0.00

11 76 -27 1 -0 0 -0 -8 -- 0.00 0.00 0.06

12 76 -12 -0 0 0 0 -8 -- 0.00 0.00 0.06

13 76 -21 -0 0 0 0 -13 -- 0.00 0.00 0.10

1A 95 -8 -0 0 0 0 -2 -- 0.00 0.00 0.01

1B 95 -8 0 0 0 0 -2 -- 0.00 0.00 0.01

1C 95 -8 -0 -0 0 -0 -2 -- 0.00 0.00 0.01

1D 95 -8 0 -0 0 -0 -2 -- 0.00 0.00 0.01

1E 95 -1 -0 0 0 0 -2 -- 0.00 0.00 0.01

1F 95 -1 0 0 0 0 -2 -- 0.00 0.00 0.01

1G 95 -1 -0 -0 0 -0 -2 -- 0.00 0.00 0.01

1H 95 -1 0 -0 0 -0 -2 -- 0.00 0.00 0.01

1I 95 -6 -0 0 0 0 -2 -- 0.00 0.00 0.01

1J 95 -6 0 0 0 0 -2 -- 0.00 0.00 0.01

1K 95 -6 -0 -0 0 -0 -2 -- 0.00 0.00 0.01

1L 95 -6 0 -0 0 -0 -2 -- 0.00 0.00 0.01

1M 95 -3 -0 0 0 0 -2 -- 0.00 0.00 0.01

1N 95 -3 0 0 0 0 -2 -- 0.00 0.00 0.01

1O 95 -3 -0 -0 0 -0 -2 -- 0.00 0.00 0.01

1P 95 -3 0 -0 0 -0 -2 -- 0.00 0.00 0.01

2 95 -36 -0 -0 0 0 -14 -- 0.00 0.00 0.11

7 95 -16 0 -0 0 -0 -9 -- 0.00 0.00 0.07

8 95 -31 -0 -0 0 0 -14 -- 0.00 0.00 0.11

9 95 -22 -1 0 0 -0 -14 -- 0.00 0.00 0.11

10 95 -3 0 -0 0 -0 -0 -- 0.00 0.00 0.00

11 95 -27 -0 -0 0 0 -8 -- 0.00 0.00 0.06

12 95 -12 -1 0 0 -0 -8 -- 0.00 0.00 0.06

13 95 -21 -1 0 0 -0 -14 -- 0.00 0.00 0.11

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1A 114 -8 -1 0 0 -0 -2 -- 0.00 0.00 0.01

1B 114 -8 -1 0 0 -0 -2 -- 0.00 0.00 0.01

1C 114 -8 -1 -0 0 0 -2 -- 0.00 0.00 0.01

1D 114 -8 -1 -0 0 0 -2 -- 0.00 0.00 0.01

1E 114 -1 -1 0 0 -0 -2 -- 0.00 0.00 0.01

1F 114 -1 -1 0 0 -0 -2 -- 0.00 0.00 0.01

1G 114 -1 -1 -0 0 0 -2 -- 0.00 0.00 0.01

1H 114 -1 -1 -0 0 0 -2 -- 0.00 0.00 0.01

1I 114 -6 -1 0 0 -0 -2 -- 0.00 0.00 0.01

1J 114 -6 -1 0 0 -0 -2 -- 0.00 0.00 0.01

1K 114 -6 -1 -0 0 0 -2 -- 0.00 0.00 0.01

1L 114 -6 -1 -0 0 0 -2 -- 0.00 0.00 0.01

1M 114 -3 -1 0 0 -0 -2 -- 0.00 0.00 0.01

1N 114 -3 -1 0 0 -0 -2 -- 0.00 0.00 0.01

1O 114 -3 -1 -0 0 0 -2 -- 0.00 0.00 0.01

1P 114 -3 -1 -0 0 0 -2 -- 0.00 0.00 0.01

2 114 -36 -1 -0 0 0 -14 -- 0.00 0.00 0.11

7 114 -16 -1 -0 0 0 -9 -- 0.00 0.00 0.07

8 114 -31 -1 -0 0 0 -14 -- 0.00 0.00 0.11

9 114 -22 -2 0 0 -0 -14 -- 0.00 0.00 0.11

10 114 -3 -1 -0 0 0 -0 -- 0.00 0.00 0.00

11 114 -27 -1 -0 0 0 -8 -- 0.00 0.00 0.06

12 114 -12 -2 0 0 -0 -8 -- 0.00 0.00 0.06

13 114 -21 -2 0 0 -0 -14 -- 0.00 0.00 0.11

1A 133 -8 -2 0 0 -0 -2 -- 0.00 0.00 0.02

1B 133 -8 -1 0 0 -0 -2 -- 0.00 0.00 0.01

1C 133 -8 -2 -0 0 0 -2 -- 0.00 0.00 0.02

1D 133 -8 -1 -0 0 0 -2 -- 0.00 0.00 0.01

1E 133 -1 -2 0 0 -0 -2 -- 0.00 0.00 0.01

1F 133 -1 -1 0 0 -0 -2 -- 0.00 0.00 0.01

1G 133 -1 -2 -0 0 0 -2 -- 0.00 0.00 0.01

1H 133 -1 -1 -0 0 0 -2 -- 0.00 0.00 0.01

1I 133 -6 -2 0 0 -0 -2 -- 0.00 0.00 0.02

1J 133 -6 -1 0 0 -0 -2 -- 0.00 0.00 0.01

1K 133 -6 -2 -0 0 0 -2 -- 0.00 0.00 0.02

1L 133 -6 -1 -0 0 0 -2 -- 0.00 0.00 0.01

1M 133 -3 -2 0 0 -0 -2 -- 0.00 0.00 0.02

1N 133 -3 -1 0 0 -0 -2 -- 0.00 0.00 0.01

1O 133 -3 -2 -0 0 0 -2 -- 0.00 0.00 0.02

1P 133 -3 -1 -0 0 0 -2 -- 0.00 0.00 0.01

2 133 -36 -2 -0 0 0 -14 -- 0.00 0.00 0.11

7 133 -16 -2 -0 0 0 -9 -- 0.00 0.00 0.07

8 133 -31 -2 -0 0 0 -14 -- 0.00 0.00 0.11

9 133 -22 -3 0 0 -0 -14 -- 0.00 0.00 0.11

10 133 -3 -2 -0 0 0 -0 -- 0.00 0.00 0.00

11 133 -27 -2 -0 0 0 -8 -- 0.00 0.00 0.06

12 133 -12 -3 0 0 -0 -9 -- 0.00 0.00 0.07

13 133 -21 -3 0 0 -0 -14 -- 0.00 0.00 0.11

1A 152 -8 -3 0 0 -0 -2 -- 0.00 0.00 0.02

1B 152 -8 -2 0 0 -0 -2 -- 0.00 0.00 0.02

1C 152 -8 -3 -0 0 0 -2 -- 0.00 0.00 0.02

1D 152 -8 -2 -0 0 0 -2 -- 0.00 0.00 0.02

1E 152 -1 -3 0 0 -0 -2 -- 0.00 0.00 0.02

1F 152 -1 -2 0 0 -0 -2 -- 0.00 0.00 0.02

1G 152 -1 -3 -0 0 0 -2 -- 0.00 0.00 0.02

1H 152 -1 -2 -0 0 0 -2 -- 0.00 0.00 0.02

1I 152 -6 -3 0 0 -0 -2 -- 0.00 0.00 0.02

1J 152 -6 -2 0 0 -0 -2 -- 0.00 0.00 0.02

1K 152 -6 -3 -0 0 0 -2 -- 0.00 0.00 0.02

1L 152 -6 -2 -0 0 0 -2 -- 0.00 0.00 0.02

1M 152 -3 -3 0 0 -0 -2 -- 0.00 0.00 0.02

1N 152 -3 -2 0 0 -0 -2 -- 0.00 0.00 0.02

1O 152 -3 -3 -0 0 0 -2 -- 0.00 0.00 0.02

1P 152 -3 -2 -0 0 0 -2 -- 0.00 0.00 0.02

2 152 -36 -3 -0 0 0 -14 -- 0.00 0.00 0.11

7 152 -16 -3 -0 0 0 -10 -- 0.00 0.00 0.08

8 152 -31 -3 -0 0 0 -14 -- 0.00 0.00 0.11

9 152 -22 -4 0 0 -0 -15 -- 0.00 0.00 0.12

10 152 -3 -3 -0 0 0 -1 -- 0.00 0.00 0.01

11 152 -27 -3 -0 0 0 -9 -- 0.00 0.00 0.07

12 152 -12 -4 0 0 -0 -9 -- 0.00 0.00 0.07

13 152 -21 -4 0 0 -0 -15 -- 0.00 0.00 0.12

1A 171 -8 -3 0 0 -0 -3 -- 0.00 0.00 0.02

1B 171 -8 -3 0 0 -0 -3 -- 0.00 0.00 0.02

1C 171 -8 -3 -0 0 0 -3 -- 0.00 0.00 0.02

1D 171 -8 -3 -0 0 0 -3 -- 0.00 0.00 0.02

1E 171 -1 -3 0 0 -0 -3 -- 0.00 0.00 0.02

1F 171 -1 -3 0 0 -0 -3 -- 0.00 0.00 0.02

1G 171 -1 -3 -0 0 0 -3 -- 0.00 0.00 0.02

1H 171 -1 -3 -0 0 0 -3 -- 0.00 0.00 0.02

1I 171 -6 -3 0 0 -0 -3 -- 0.00 0.00 0.02

1J 171 -6 -3 0 0 -0 -3 -- 0.00 0.00 0.02

1K 171 -6 -3 -0 0 0 -3 -- 0.00 0.00 0.02

1L 171 -6 -3 -0 0 0 -3 -- 0.00 0.00 0.02

1M 171 -3 -3 0 0 -0 -3 -- 0.00 0.00 0.02

1N 171 -3 -3 0 0 -0 -3 -- 0.00 0.00 0.02

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1O 171 -3 -3 -0 0 0 -3 -- 0.00 0.00 0.02

1P 171 -3 -3 -0 0 0 -3 -- 0.00 0.00 0.02

2 171 -36 -4 -0 0 0 -15 -- 0.00 0.00 0.12

7 171 -16 -4 -0 0 0 -11 -- 0.00 0.00 0.08

8 171 -31 -4 -0 0 0 -15 -- 0.00 0.00 0.12

9 171 -22 -5 0 0 -0 -16 -- 0.00 0.00 0.12

10 171 -3 -4 -0 0 0 -2 -- 0.00 0.00 0.01

11 171 -27 -4 -0 0 0 -9 -- 0.00 0.00 0.07

12 171 -12 -5 0 0 -0 -10 -- 0.00 0.00 0.08

13 171 -21 -5 0 0 -0 -16 -- 0.00 0.00 0.12

1A 190 -8 -4 0 0 -0 -4 -- 0.00 0.00 0.03

1B 190 -8 -4 0 0 -0 -3 -- 0.00 0.00 0.03

1C 190 -8 -4 -0 0 0 -4 -- 0.00 0.00 0.03

1D 190 -8 -4 -0 0 0 -3 -- 0.00 0.00 0.03

1E 190 -1 -4 0 0 -0 -4 -- 0.00 0.00 0.03

1F 190 -1 -4 0 0 -0 -3 -- 0.00 0.00 0.03

1G 190 -1 -4 -0 0 0 -4 -- 0.00 0.00 0.03

1H 190 -1 -4 -0 0 0 -3 -- 0.00 0.00 0.03

1I 190 -6 -4 0 0 -0 -4 -- 0.00 0.00 0.03

1J 190 -6 -4 0 0 -0 -3 -- 0.00 0.00 0.02

1K 190 -6 -4 -0 0 0 -4 -- 0.00 0.00 0.03

1L 190 -6 -4 -0 0 0 -3 -- 0.00 0.00 0.02

1M 190 -3 -4 0 0 -0 -4 -- 0.00 0.00 0.03

1N 190 -3 -4 0 0 -0 -3 -- 0.00 0.00 0.02

1O 190 -3 -4 -0 0 0 -4 -- 0.00 0.00 0.03

1P 190 -3 -4 -0 0 0 -3 -- 0.00 0.00 0.02

2 190 -36 -5 -0 0 0 -16 -- 0.00 0.00 0.13

7 190 -16 -5 -0 0 0 -11 -- 0.00 0.00 0.09

8 190 -31 -5 -0 0 0 -16 -- 0.00 0.00 0.13

9 190 -22 -6 0 0 -0 -17 -- 0.00 0.00 0.13

10 190 -3 -5 -0 0 0 -3 -- 0.00 0.00 0.02

11 190 -27 -5 -0 0 0 -10 -- 0.00 0.00 0.08

12 190 -12 -6 0 0 -0 -11 -- 0.00 0.00 0.09

13 190 -21 -6 0 0 -0 -17 -- 0.00 0.00 0.13

Verifica di STABILITA' e/o STABILITA' FLESSO TORSIONALE

------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

---------------

NC Fx My Mz Classe min. ky kz kLT LT I.S.n. I.S.m. I.S. Nota

-- --------------

daN daN*m

------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

---------------

1A -8 0 -4 -- 0.3389 0.9984 1.0037 -- -- 0.00 -- 0.03 Snell. 'zx'=

133

1B -8 0 -4 -- 0.3389 0.9984 1.0037 -- -- 0.00 -- 0.03 Snell. 'zx'=

133

1C -8 -0 -4 -- 0.3389 0.9984 1.0037 -- -- 0.00 -- 0.03 Snell. 'zx'=

133

1D -8 -0 -4 -- 0.3389 0.9984 1.0037 -- -- 0.00 -- 0.03 Snell. 'zx'=

133

1E -1 0 -4 -- 0.3389 0.9998 1.0005 -- -- 0.00 -- 0.03 Snell. 'zx'=

133

1F -1 0 -4 -- 0.3389 0.9998 1.0005 -- -- 0.00 -- 0.03 Snell. 'zx'=

133

1G -1 -0 -4 -- 0.3389 0.9998 1.0005 -- -- 0.00 -- 0.03 Snell. 'zx'=

133

1H -1 -0 -4 -- 0.3389 0.9998 1.0005 -- -- 0.00 -- 0.03 Snell. 'zx'=

133

1I -6 0 -4 -- 0.3389 0.9988 1.0027 -- -- 0.00 -- 0.03 Snell. 'zx'=

133

1J -6 0 -4 -- 0.3389 0.9988 1.0027 -- -- 0.00 -- 0.03 Snell. 'zx'=

133

1K -6 -0 -4 -- 0.3389 0.9988 1.0027 -- -- 0.00 -- 0.03 Snell. 'zx'=

133

1L -6 -0 -4 -- 0.3389 0.9988 1.0027 -- -- 0.00 -- 0.03 Snell. 'zx'=

133

1M -3 0 -4 -- 0.3389 0.9994 1.0015 -- -- 0.00 -- 0.03 Snell. 'zx'=

133

1N -3 0 -4 -- 0.3389 0.9994 1.0015 -- -- 0.00 -- 0.03 Snell. 'zx'=

133

1O -3 -0 -4 -- 0.3389 0.9994 1.0015 -- -- 0.00 -- 0.03 Snell. 'zx'=

133

1P -3 -0 -4 -- 0.3389 0.9994 1.0015 -- -- 0.00 -- 0.03 Snell. 'zx'=

133

2 -36 0 -16 -- 0.3389 0.9925 1.0206 -- -- 0.01 -- 0.13 Snell. 'zx'=

133

7 -16 -0 -11 -- 0.3389 0.9966 1.0093 -- -- 0.00 -- 0.09 Snell. 'zx'=

133

8 -31 0 -16 -- 0.3389 0.9935 1.0178 -- -- 0.01 -- 0.13 Snell. 'zx'=

133

9 -22 -0 -17 -- 0.3389 1.0292 1.0120 -- -- 0.01 -- 0.13 Snell. 'zx'=

133

10 -3 -0 -3 -- 0.3389 1.0034 1.0012 -- -- 0.00 -- 0.02 Snell. 'zx'=

133

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11 -27 0 -10 -- 0.3389 0.9944 1.0151 -- -- 0.01 -- 0.09 Snell. 'zx'=

133

12 -12 -0 -11 -- 0.3389 0.9975 1.0060 -- -- 0.00 -- 0.09 Snell. 'zx'=

133

13 -21 -0 -17 -- 0.3389 0.9956 1.0110 -- -- 0.01 -- 0.14 Snell. 'zx'=

133

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Lavoro: Pensilna Lentigione Intestazione lavoro: Progetto Pensilina Metallica Lentigione

Elemento: TRAVE Metodo di verifica: Eurocodice 3 - NTC 2008

Gruppo: 1 Descrizione: Pilastri

Tabella: Tabella pilastri

Tipo acciaio: S 235 Beta piano 'yx': 1.000 Beta piano 'zx': 1.000

Tipologia sismica yx: Senza prescrizioni aggiuntive

Tipologia sismica zx: Senza prescrizioni aggiuntive

M0: 1.050 M1': 1.050 M1'': 1.050 M2: 1.250 rv: 0.000 M0 Pf: 1.000 M1 Pf: 1.000 Tipo collegamento: saldato Connessione su un solo lato Connessione sul lato corto (solo 'L')

ASTA NUM. 1 NI 3 NF 23 Lungh. 230.0 cm SEZ. 1 Rc B= 20.0 H= 20.0 s= 0.5 t= 0.5 cm

categoria: p.p. y Vento qy tot.

qy medio: 0.0000 2.1320 2.1320 daN/cm

Sollecitazioni di calcolo e di verifica Indici <= 1 : VERIFICATO

------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

-------------

NC x Fx Fy Fz Mx My Mz Classe I.V.T. I.R.n. I.R. Nota

-- -------------------- ------------------ ------ --------------------

cm daN daN*m

------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

-------------

1A 0 -254 -44 14 0 37 58 2 0.00 0.00 0.01

1B 0 -254 9 14 0 37 -69 2 0.00 0.00 0.01

1C 0 -254 -44 -20 0 -30 58 2 0.00 0.00 0.01

1D 0 -254 9 -20 0 -30 -69 2 0.00 0.00 0.01

1E 0 -206 -44 14 0 37 58 2 0.00 0.00 0.01

1F 0 -206 9 14 0 37 -69 2 0.00 0.00 0.01

1G 0 -206 -44 -20 0 -30 58 2 0.00 0.00 0.01

1H 0 -206 9 -20 0 -30 -69 2 0.00 0.00 0.01

1I 0 -260 -27 38 0 85 18 2 0.00 0.00 0.01

1J 0 -260 -7 38 0 85 -29 2 0.00 0.00 0.01

1K 0 -260 -27 -44 0 -78 18 2 0.00 0.00 0.01

1L 0 -260 -7 -44 0 -78 -29 2 0.00 0.00 0.01

1M 0 -199 -27 38 0 85 18 2 0.00 0.00 0.01

1N 0 -199 -7 38 0 85 -29 2 0.00 0.00 0.01

1O 0 -199 -27 -44 0 -78 18 2 0.00 0.00 0.01

1P 0 -199 -7 -44 0 -78 -29 2 0.00 0.00 0.01

2 0 -828 690 -14 0 2 -953 2 0.03 0.01 0.15

7 0 -615 -66 -10 0 2 -3 2 0.00 0.01 0.00

8 0 -827 376 -14 0 2 -572 2 0.01 0.01 0.09

9 0 -921 -93 -517 0 -568 -4 2 0.02 0.01 0.09

10 0 -211 -10 -2 0 5 -8 2 0.00 0.00 0.00

11 0 -565 726 -9 0 5 -957 2 0.03 0.01 0.15

12 0 -721 -56 -847 0 -944 -11 2 0.03 0.01 0.15

13 0 -985 -92 -852 0 -946 -7 2 0.03 0.01 0.15

1A 115 -219 -44 14 0 21 18 2 0.00 0.00 0.00

1B 115 -219 9 14 0 21 -69 2 0.00 0.00 0.01

1C 115 -219 -44 -20 0 -7 18 2 0.00 0.00 0.00

1D 115 -219 9 -20 0 -7 -69 2 0.00 0.00 0.01

1E 115 -170 -44 14 0 21 18 2 0.00 0.00 0.00

1F 115 -170 9 14 0 21 -69 2 0.00 0.00 0.01

1G 115 -170 -44 -20 0 -7 18 2 0.00 0.00 0.00

1H 115 -170 9 -20 0 -7 -69 2 0.00 0.00 0.01

1I 115 -225 -27 38 0 42 -9 2 0.00 0.00 0.01

1J 115 -225 -7 38 0 42 -42 2 0.00 0.00 0.01

1K 115 -225 -27 -44 0 -28 -9 2 0.00 0.00 0.00

1L 115 -225 -7 -44 0 -28 -42 2 0.00 0.00 0.01

1M 115 -164 -27 38 0 42 -9 2 0.00 0.00 0.01

1N 115 -164 -7 38 0 42 -42 2 0.00 0.00 0.01

1O 115 -164 -27 -44 0 -28 -9 2 0.00 0.00 0.00

1P 115 -164 -7 -44 0 -28 -42 2 0.00 0.00 0.01

2 115 -783 322 -14 0 19 -371 2 0.01 0.01 0.06

7 115 -569 -66 -10 0 14 -78 2 0.00 0.01 0.01

8 115 -781 156 -14 0 18 -266 2 0.01 0.01 0.04

9 115 -875 -93 -296 0 -100 -111 2 0.01 0.01 0.02

10 115 -165 -10 -2 0 8 -20 2 0.00 0.00 0.00

11 115 -519 358 -9 0 15 -333 2 0.01 0.01 0.05

12 115 -675 -56 -479 0 -181 -75 2 0.02 0.01 0.03

13 115 -939 -92 -485 0 -178 -113 2 0.02 0.01 0.03

1A 230 -183 -44 14 0 6 -23 2 0.00 0.00 0.00

1B 230 -183 9 14 0 6 -68 2 0.00 0.00 0.01

1C 230 -183 -44 -20 0 15 -23 2 0.00 0.00 0.00

1D 230 -183 9 -20 0 15 -68 2 0.00 0.00 0.01

1E 230 -135 -44 14 0 6 -23 2 0.00 0.00 0.00

1F 230 -135 9 14 0 6 -68 2 0.00 0.00 0.01

1G 230 -135 -44 -20 0 15 -23 2 0.00 0.00 0.00

1H 230 -135 9 -20 0 15 -68 2 0.00 0.00 0.01

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Pag. 95

1I 230 -190 -27 38 0 -2 -36 2 0.00 0.00 0.01

1J 230 -190 -7 38 0 -2 -55 2 0.00 0.00 0.01

1K 230 -190 -27 -44 0 23 -36 2 0.00 0.00 0.01

1L 230 -190 -7 -44 0 23 -55 2 0.00 0.00 0.01

1M 230 -129 -27 38 0 -2 -36 2 0.00 0.00 0.01

1N 230 -129 -7 38 0 -2 -55 2 0.00 0.00 0.01

1O 230 -129 -27 -44 0 23 -36 2 0.00 0.00 0.01

1P 230 -129 -7 -44 0 23 -55 2 0.00 0.00 0.01

2 230 -737 -45 -14 0 36 -212 2 0.00 0.01 0.03

7 230 -523 -66 -10 0 25 -154 2 0.00 0.01 0.02

8 230 -736 -65 -14 0 35 -214 2 0.00 0.01 0.03

9 230 -829 -93 -76 0 114 -218 2 0.00 0.01 0.03

10 230 -119 -10 -2 0 10 -33 2 0.00 0.00 0.00

11 230 -474 -9 -9 0 26 -132 2 0.00 0.01 0.02

12 230 -630 -56 -112 0 158 -140 2 0.00 0.01 0.02

13 230 -893 -92 -117 0 168 -219 2 0.00 0.01 0.03

Verifica di STABILITA' e/o STABILITA' FLESSO TORSIONALE

------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

---------------

NC Fx My Mz Classe min. ky kz kLT LT I.S.n. I.S.m. I.S. Nota -- --------------

daN daN*m

------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

---------------

1A -254 37 58 2 0.9602 1.0040 1.0030 -- -- 0.00 -- 0.02 Snell. 'zx'=

29

1B -254 37 -69 2 0.9602 1.0040 1.0001 -- -- 0.00 -- 0.02 Snell. 'zx'=

29

1C -254 -30 58 2 0.9602 1.0063 1.0030 -- -- 0.00 -- 0.02 Snell. 'zx'=

29

1D -254 -30 -69 2 0.9602 1.0063 1.0001 -- -- 0.00 -- 0.02 Snell. 'zx'=

29

1E -206 37 58 2 0.9602 1.0033 1.0024 -- -- 0.00 -- 0.02 Snell. 'zx'=

29

1F -206 37 -69 2 0.9602 1.0033 1.0001 -- -- 0.00 -- 0.02 Snell. 'zx'=

29

1G -206 -30 58 2 0.9602 1.0051 1.0024 -- -- 0.00 -- 0.02 Snell. 'zx'=

29

1H -206 -30 -69 2 0.9602 1.0051 1.0001 -- -- 0.00 -- 0.02 Snell. 'zx'=

29

1I -260 85 -36 2 0.9602 1.0021 1.0053 -- -- 0.00 -- 0.02 Snell. 'zx'=

29

1J -260 85 -55 2 0.9602 1.0021 1.0015 -- -- 0.00 -- 0.02 Snell. 'zx'=

29

1K -260 -78 -36 2 0.9602 1.0022 1.0053 -- -- 0.00 -- 0.02 Snell. 'zx'=

29

1L -260 -78 -55 2 0.9602 1.0022 1.0015 -- -- 0.00 -- 0.02 Snell. 'zx'=

29

1M -199 85 -36 2 0.9602 1.0016 1.0041 -- -- 0.00 -- 0.02 Snell. 'zx'=

29

1N -199 85 -55 2 0.9602 1.0016 1.0011 -- -- 0.00 -- 0.02 Snell. 'zx'=

29

1O -199 -78 -36 2 0.9602 1.0017 1.0041 -- -- 0.00 -- 0.02 Snell. 'zx'=

29

1P -199 -78 -55 2 0.9602 1.0017 1.0011 -- -- 0.00 -- 0.02 Snell. 'zx'=

29

2 -828 36 -953 2 0.9602 1.0153 1.0011 -- -- 0.01 -- 0.16 Snell. 'zx'=

29

7 -615 25 -154 2 0.9602 1.0157 1.0027 -- -- 0.01 -- 0.03 Snell. 'zx'=

29

8 -827 35 -572 2 0.9602 1.0162 1.0017 -- -- 0.01 -- 0.10 Snell. 'zx'=

29

9 -921 -568 -218 2 0.9602 1.0001 1.0028 -- -- 0.01 -- 0.13 Snell. 'zx'=

29

10 -211 10 -33 2 0.9602 1.0048 1.0032 -- -- 0.00 -- 0.01 Snell. 'zx'=

29

11 -565 26 -957 2 0.9602 1.0123 1.0005 -- -- 0.01 -- 0.16 Snell. 'zx'=

29

12 -721 -944 -140 2 0.9602 0.9998 1.0034 -- -- 0.01 -- 0.18 Snell. 'zx'=

29

13 -985 -946 -219 2 0.9602 0.9996 1.0030 -- -- 0.01 -- 0.19 Snell. 'zx'=

29

ASTA NUM. 2 NI 23 NF 6 Lungh. 30.0 cm SEZ. 7 Rc B= 10.0 H= 10.0 s= 0.5 t= 0.5 cm

categoria: p.p. y Vento qy tot.

qy medio: -0.0000 2.1320 2.1320 daN/cm

Sollecitazioni di calcolo e di verifica Indici <= 1 : VERIFICATO

------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

-------------

NC x Fx Fy Fz Mx My Mz Classe I.V.T. I.R.n. I.R. Nota

-- -------------------- ------------------ ------ --------------------

cm daN daN*m

------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

-------------

Page 224: Parma - Suzzara FERMATA DI LENTIGIONE - FER – Ferrovie ... · La presente relazione riguarda la progettazione strutturale e il dimensionamento di una pensilina ... Intestazione

Pag. 96

1A 0 -182 -34 8 0 15 -23 1 0.00 0.00 0.01

1B 0 -182 -1 8 0 15 -68 1 0.00 0.00 0.04

1C 0 -182 -34 -14 0 6 -23 1 0.00 0.00 0.01

1D 0 -182 -1 -14 0 6 -68 1 0.00 0.00 0.04

1E 0 -136 -34 8 0 15 -23 1 0.00 0.00 0.01

1F 0 -136 -1 8 0 15 -68 1 0.00 0.00 0.04

1G 0 -136 -34 -14 0 6 -23 1 0.00 0.00 0.01

1H 0 -136 -1 -14 0 6 -68 1 0.00 0.00 0.04

1I 0 -188 -24 23 0 23 -36 1 0.00 0.00 0.02

1J 0 -188 -11 23 0 23 -55 1 0.00 0.00 0.04

1K 0 -188 -24 -29 0 -2 -36 1 0.00 0.00 0.02

1L 0 -188 -11 -29 0 -2 -55 1 0.00 0.00 0.04

1M 0 -130 -24 23 0 23 -36 1 0.00 0.00 0.02

1N 0 -130 -11 23 0 23 -55 1 0.00 0.00 0.04

1O 0 -130 -24 -29 0 -2 -36 1 0.00 0.00 0.02

1P 0 -130 -11 -29 0 -2 -55 1 0.00 0.00 0.04

2 0 -737 -45 -14 0 36 -212 1 0.00 0.02 0.14

7 0 -523 -66 -10 0 25 -154 1 0.01 0.01 0.10

8 0 -736 -65 -14 0 35 -214 1 0.01 0.02 0.14

9 0 -829 -93 -76 0 114 -218 1 0.01 0.02 0.14

10 0 -119 -10 -2 0 10 -33 1 0.00 0.00 0.02

11 0 -474 -9 -9 0 26 -133 1 0.00 0.01 0.09

12 0 -630 -56 -112 0 158 -140 1 0.01 0.01 0.10

13 0 -893 -92 -117 0 168 -219 1 0.01 0.02 0.14

1A 15 -180 -34 8 0 17 -25 1 0.00 0.00 0.02

1B 15 -180 -1 8 0 17 -71 1 0.00 0.00 0.05

1C 15 -180 -34 -14 0 5 -25 1 0.00 0.00 0.02

1D 15 -180 -1 -14 0 5 -71 1 0.00 0.00 0.05

1E 15 -134 -34 8 0 17 -25 1 0.00 0.00 0.02

1F 15 -134 -1 8 0 17 -71 1 0.00 0.00 0.05

1G 15 -134 -34 -14 0 5 -25 1 0.00 0.00 0.02

1H 15 -134 -1 -14 0 5 -71 1 0.00 0.00 0.05

1I 15 -186 -24 23 0 27 -38 1 0.00 0.00 0.02

1J 15 -186 -11 23 0 27 -58 1 0.00 0.00 0.04

1K 15 -186 -24 -29 0 -5 -38 1 0.00 0.00 0.02

1L 15 -186 -11 -29 0 -5 -58 1 0.00 0.00 0.04

1M 15 -128 -24 23 0 27 -38 1 0.00 0.00 0.02

1N 15 -128 -11 23 0 27 -58 1 0.00 0.00 0.04

1O 15 -128 -24 -29 0 -5 -38 1 0.00 0.00 0.02

1P 15 -128 -11 -29 0 -5 -58 1 0.00 0.00 0.04

2 15 -734 -93 -14 0 38 -222 1 0.01 0.02 0.14

7 15 -520 -66 -10 0 27 -164 1 0.01 0.01 0.11

8 15 -733 -94 -14 0 37 -226 1 0.01 0.02 0.15

9 15 -826 -93 -47 0 123 -232 1 0.01 0.02 0.15

10 15 -117 -10 -2 0 11 -34 1 0.00 0.00 0.02

11 15 -471 -57 -9 0 27 -138 1 0.00 0.01 0.09

12 15 -627 -56 -64 0 172 -148 1 0.01 0.01 0.11

13 15 -890 -92 -69 0 182 -233 1 0.01 0.02 0.15

1A 30 -178 -34 8 0 19 -26 1 0.00 0.00 0.02

1B 30 -178 -1 8 0 19 -75 1 0.00 0.00 0.05

1C 30 -178 -34 -14 0 3 -26 1 0.00 0.00 0.02

1D 30 -178 -1 -14 0 3 -75 1 0.00 0.00 0.05

1E 30 -132 -34 8 0 19 -26 1 0.00 0.00 0.02

1F 30 -132 -1 8 0 19 -75 1 0.00 0.00 0.05

1G 30 -132 -34 -14 0 3 -26 1 0.00 0.00 0.02

1H 30 -132 -1 -14 0 3 -75 1 0.00 0.00 0.05

1I 30 -184 -24 23 0 31 -40 1 0.00 0.00 0.03

1J 30 -184 -11 23 0 31 -61 1 0.00 0.00 0.04

1K 30 -184 -24 -29 0 -9 -40 1 0.00 0.00 0.03

1L 30 -184 -11 -29 0 -9 -61 1 0.00 0.00 0.04

1M 30 -126 -24 23 0 31 -40 1 0.00 0.00 0.03

1N 30 -126 -11 23 0 31 -61 1 0.00 0.00 0.04

1O 30 -126 -24 -29 0 -9 -40 1 0.00 0.00 0.03

1P 30 -126 -11 -29 0 -9 -61 1 0.00 0.00 0.04

2 30 -731 -141 -14 0 40 -240 1 0.01 0.02 0.16

7 30 -517 -66 -10 0 28 -174 1 0.01 0.01 0.11

8 30 -730 -123 -14 0 39 -242 1 0.01 0.02 0.16

9 30 -823 -93 -18 0 128 -246 1 0.01 0.02 0.16

10 30 -114 -10 -2 0 11 -36 1 0.00 0.00 0.02

11 30 -468 -105 -9 0 29 -150 1 0.01 0.01 0.10

12 30 -624 -56 -16 0 178 -157 1 0.00 0.01 0.11

13 30 -887 -92 -21 0 189 -247 1 0.01 0.02 0.16

Verifica di STABILITA' e/o STABILITA' FLESSO TORSIONALE

------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

---------------

NC Fx My Mz Classe min. ky kz kLT LT I.S.n. I.S.m. I.S. Nota -- --------------

daN daN*m

------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

---------------

1A -182 19 -26 1 1.0000 0.9998 0.9998 -- -- 0.00 -- 0.03 Snell. 'zx'=

8

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1B -182 19 -75 1 1.0000 0.9998 0.9998 -- -- 0.00 -- 0.07 Snell. 'zx'=

8

1C -182 6 -26 1 1.0000 0.9997 0.9998 -- -- 0.00 -- 0.02 Snell. 'zx'=

8

1D -182 6 -75 1 1.0000 0.9997 0.9998 -- -- 0.00 -- 0.06 Snell. 'zx'=

8

1E -136 19 -26 1 1.0000 0.9998 0.9999 -- -- 0.00 -- 0.03 Snell. 'zx'=

8

1F -136 19 -75 1 1.0000 0.9998 0.9999 -- -- 0.00 -- 0.06 Snell. 'zx'=

8

1G -136 6 -26 1 1.0000 0.9998 0.9999 -- -- 0.00 -- 0.02 Snell. 'zx'=

8

1H -136 6 -75 1 1.0000 0.9998 0.9999 -- -- 0.00 -- 0.06 Snell. 'zx'=

8

1I -188 31 -40 1 1.0000 0.9997 0.9998 -- -- 0.00 -- 0.05 Snell. 'zx'=

8

1J -188 31 -61 1 1.0000 0.9997 0.9998 -- -- 0.00 -- 0.06 Snell. 'zx'=

8

1K -188 -9 -40 1 1.0000 0.9996 0.9998 -- -- 0.00 -- 0.04 Snell. 'zx'=

8

1L -188 -9 -61 1 1.0000 0.9996 0.9998 -- -- 0.00 -- 0.05 Snell. 'zx'=

8

1M -130 31 -40 1 1.0000 0.9998 0.9999 -- -- 0.00 -- 0.05 Snell. 'zx'=

8

1N -130 31 -61 1 1.0000 0.9998 0.9999 -- -- 0.00 -- 0.06 Snell. 'zx'=

8

1O -130 -9 -40 1 1.0000 0.9997 0.9999 -- -- 0.00 -- 0.03 Snell. 'zx'=

8

1P -130 -9 -61 1 1.0000 0.9997 0.9999 -- -- 0.00 -- 0.05 Snell. 'zx'=

8

2 -737 40 -240 1 1.0000 0.9992 0.9992 -- -- 0.02 -- 0.20 Snell. 'zx'=

8

7 -523 28 -174 1 1.0000 0.9995 0.9995 -- -- 0.01 -- 0.14 Snell. 'zx'=

8

8 -736 39 -242 1 1.0000 0.9992 0.9993 -- -- 0.02 -- 0.20 Snell. 'zx'=

8

9 -829 128 -246 1 1.0000 0.9992 0.9992 -- -- 0.02 -- 0.26 Snell. 'zx'=

8

10 -119 11 -36 1 1.0000 0.9999 0.9999 -- -- 0.00 -- 0.03 Snell. 'zx'=

8

11 -474 29 -150 1 1.0000 0.9995 0.9995 -- -- 0.01 -- 0.13 Snell. 'zx'=

8

12 -630 178 -157 1 1.0000 0.9994 0.9994 -- -- 0.01 -- 0.23 Snell. 'zx'=

8

13 -893 189 -247 1 1.0000 0.9991 0.9991 -- -- 0.02 -- 0.30 Snell. 'zx'=

8

ASTA NUM. 3 NI 20 NF 24 Lungh. 230.0 cm SEZ. 1 Rc B= 20.0 H= 20.0 s= 0.5 t= 0.5 cm

categoria: p.p. y Vento qy tot.

qy medio: 0.0000 2.1320 2.1320 daN/cm

Sollecitazioni di calcolo e di verifica Indici <= 1 : VERIFICATO

------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

-------------

NC x Fx Fy Fz Mx My Mz Classe I.V.T. I.R.n. I.R. Nota

-- -------------------- ------------------ ------ --------------------

cm daN daN*m

------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

-------------

1A 0 -257 -45 22 0 34 60 2 0.00 0.00 0.01

1B 0 -257 9 22 0 34 -67 2 0.00 0.00 0.01

1C 0 -257 -45 -13 0 -34 60 2 0.00 0.00 0.01

1D 0 -257 9 -13 0 -34 -67 2 0.00 0.00 0.01

1E 0 -204 -45 22 0 34 60 2 0.00 0.00 0.01

1F 0 -204 9 22 0 34 -67 2 0.00 0.00 0.01

1G 0 -204 -45 -13 0 -34 60 2 0.00 0.00 0.01

1H 0 -204 9 -13 0 -34 -67 2 0.00 0.00 0.01

1I 0 -261 -31 45 0 81 27 2 0.00 0.00 0.01

1J 0 -261 -5 45 0 81 -34 2 0.00 0.00 0.01

1K 0 -261 -31 -36 0 -81 27 2 0.00 0.00 0.01

1L 0 -261 -5 -36 0 -81 -34 2 0.00 0.00 0.01

1M 0 -200 -31 45 0 81 27 2 0.00 0.00 0.01

1N 0 -200 -5 45 0 81 -34 2 0.00 0.00 0.01

1O 0 -200 -31 -36 0 -81 27 2 0.00 0.00 0.01

1P 0 -200 -5 -36 0 -81 -34 2 0.00 0.00 0.01

2 0 -833 680 23 0 16 -927 2 0.03 0.01 0.14

7 0 -617 -68 15 0 8 3 2 0.00 0.01 0.00

8 0 -831 369 22 0 15 -553 2 0.01 0.01 0.08

9 0 -733 -88 -481 0 -553 -16 2 0.02 0.01 0.08

10 0 -212 -11 4 0 -2 -7 2 0.00 0.00 0.00

11 0 -568 717 16 0 10 -934 2 0.03 0.01 0.14

12 0 -405 -45 -823 0 -936 -38 2 0.03 0.00 0.14

13 0 -669 -82 -816 0 -929 -32 2 0.03 0.01 0.14

1A 115 -221 -45 22 0 9 18 2 0.00 0.00 0.00

1B 115 -221 9 22 0 9 -67 2 0.00 0.00 0.01

1C 115 -221 -45 -13 0 -20 18 2 0.00 0.00 0.00

1D 115 -221 9 -13 0 -20 -67 2 0.00 0.00 0.01

1E 115 -169 -45 22 0 9 18 2 0.00 0.00 0.00

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1F 115 -169 9 22 0 9 -67 2 0.00 0.00 0.01

1G 115 -169 -45 -13 0 -20 18 2 0.00 0.00 0.00

1H 115 -169 9 -13 0 -20 -67 2 0.00 0.00 0.01

1I 115 -225 -31 45 0 29 -5 2 0.00 0.00 0.00

1J 115 -225 -5 45 0 29 -44 2 0.00 0.00 0.01

1K 115 -225 -31 -36 0 -40 -5 2 0.00 0.00 0.01

1L 115 -225 -5 -36 0 -40 -44 2 0.00 0.00 0.01

1M 115 -165 -31 45 0 29 -5 2 0.00 0.00 0.00

1N 115 -165 -5 45 0 29 -44 2 0.00 0.00 0.01

1O 115 -165 -31 -36 0 -40 -5 2 0.00 0.00 0.01

1P 115 -165 -5 -36 0 -40 -44 2 0.00 0.00 0.01

2 115 -787 312 23 0 -11 -357 2 0.01 0.01 0.05

7 115 -571 -68 15 0 -9 -75 2 0.00 0.01 0.01

8 115 -785 148 22 0 -11 -256 2 0.01 0.01 0.04

9 115 -687 -88 -261 0 -126 -117 2 0.01 0.01 0.02

10 115 -166 -11 4 0 -6 -20 2 0.00 0.00 0.00

11 115 -523 349 16 0 -9 -321 2 0.01 0.01 0.05

12 115 -359 -45 -455 0 -201 -90 2 0.02 0.00 0.03

13 115 -624 -82 -448 0 -203 -126 2 0.02 0.01 0.03

1A 230 -186 -45 22 0 -16 -24 2 0.00 0.00 0.00

1B 230 -186 9 22 0 -16 -66 2 0.00 0.00 0.01

1C 230 -186 -45 -13 0 -5 -24 2 0.00 0.00 0.00

1D 230 -186 9 -13 0 -5 -66 2 0.00 0.00 0.01

1E 230 -134 -45 22 0 -16 -24 2 0.00 0.00 0.00

1F 230 -134 9 22 0 -16 -66 2 0.00 0.00 0.01

1G 230 -134 -45 -13 0 -5 -24 2 0.00 0.00 0.00

1H 230 -134 9 -13 0 -5 -66 2 0.00 0.00 0.01

1I 230 -190 -31 45 0 -23 -37 2 0.00 0.00 0.01

1J 230 -190 -5 45 0 -23 -54 2 0.00 0.00 0.01

1K 230 -190 -31 -36 0 2 -37 2 0.00 0.00 0.01

1L 230 -190 -5 -36 0 2 -54 2 0.00 0.00 0.01

1M 230 -130 -31 45 0 -23 -37 2 0.00 0.00 0.01

1N 230 -130 -5 45 0 -23 -54 2 0.00 0.00 0.01

1O 230 -130 -31 -36 0 2 -37 2 0.00 0.00 0.01

1P 230 -130 -5 -36 0 2 -54 2 0.00 0.00 0.01

2 230 -741 -56 23 0 -37 -210 2 0.00 0.01 0.03

7 230 -525 -68 15 0 -26 -154 2 0.00 0.01 0.02

8 230 -739 -73 22 0 -36 -213 2 0.00 0.01 0.03

9 230 -641 -88 -40 0 47 -219 2 0.00 0.01 0.03

10 230 -120 -11 4 0 -11 -32 2 0.00 0.00 0.00

11 230 -477 -19 16 0 -27 -131 2 0.00 0.01 0.02

12 230 -314 -45 -87 0 111 -141 2 0.00 0.00 0.02

13 230 -578 -82 -80 0 101 -220 2 0.00 0.01 0.03

Verifica di STABILITA' e/o STABILITA' FLESSO TORSIONALE

------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

---------------

NC Fx My Mz Classe min. ky kz kLT LT I.S.n. I.S.m. I.S. Nota -- --------------

daN daN*m

------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

---------------

1A -257 34 60 2 0.9602 1.0056 1.0029 -- -- 0.00 -- 0.02 Snell. 'zx'=

29

1B -257 34 -67 2 0.9602 1.0056 1.0001 -- -- 0.00 -- 0.02 Snell. 'zx'=

29

1C -257 -34 60 2 0.9602 1.0045 1.0029 -- -- 0.00 -- 0.02 Snell. 'zx'=

29

1D -257 -34 -67 2 0.9602 1.0045 1.0001 -- -- 0.00 -- 0.02 Snell. 'zx'=

29

1E -204 34 60 2 0.9602 1.0044 1.0023 -- -- 0.00 -- 0.02 Snell. 'zx'=

29

1F -204 34 -67 2 0.9602 1.0044 1.0000 -- -- 0.00 -- 0.02 Snell. 'zx'=

29

1G -204 -34 60 2 0.9602 1.0036 1.0023 -- -- 0.00 -- 0.02 Snell. 'zx'=

29

1H -204 -34 -67 2 0.9602 1.0036 1.0000 -- -- 0.00 -- 0.02 Snell. 'zx'=

29

1I -261 81 -37 2 0.9602 1.0021 1.0051 -- -- 0.00 -- 0.02 Snell. 'zx'=

29

1J -261 81 -54 2 0.9602 1.0021 1.0011 -- -- 0.00 -- 0.02 Snell. 'zx'=

29

1K -261 -81 -37 2 0.9602 1.0023 1.0051 -- -- 0.00 -- 0.02 Snell. 'zx'=

29

1L -261 -81 -54 2 0.9602 1.0023 1.0011 -- -- 0.00 -- 0.02 Snell. 'zx'=

29

1M -200 81 -37 2 0.9602 1.0016 1.0039 -- -- 0.00 -- 0.02 Snell. 'zx'=

29

1N -200 81 -54 2 0.9602 1.0016 1.0008 -- -- 0.00 -- 0.02 Snell. 'zx'=

29

1O -200 -81 -37 2 0.9602 1.0017 1.0039 -- -- 0.00 -- 0.02 Snell. 'zx'=

29

1P -200 -81 -54 2 0.9602 1.0017 1.0008 -- -- 0.00 -- 0.02 Snell. 'zx'=

29

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2 -833 -37 -927 2 0.9602 1.0163 1.0011 -- -- 0.01 -- 0.16 Snell. 'zx'=

29

7 -617 -26 -154 2 0.9602 1.0178 1.0027 -- -- 0.01 -- 0.03 Snell. 'zx'=

29

8 -831 -36 -553 2 0.9602 1.0169 1.0018 -- -- 0.01 -- 0.10 Snell. 'zx'=

29

9 -733 -553 -219 2 0.9602 1.0005 1.0022 -- -- 0.01 -- 0.13 Snell. 'zx'=

29

10 -212 -11 -32 2 0.9602 1.0105 1.0035 -- -- 0.00 -- 0.01 Snell. 'zx'=

29

11 -568 -27 -934 2 0.9602 1.0158 1.0006 -- -- 0.01 -- 0.15 Snell. 'zx'=

29

12 -405 -936 -141 2 0.9602 1.0000 1.0017 -- -- 0.00 -- 0.17 Snell. 'zx'=

29

13 -669 -929 -220 2 0.9602 1.0000 1.0020 -- -- 0.01 -- 0.18 Snell. 'zx'=

29

ASTA NUM. 4 NI 24 NF 26 Lungh. 30.0 cm SEZ. 7 Rc B= 10.0 H= 10.0 s= 0.5 t= 0.5 cm

categoria: p.p. y Vento qy tot.

qy medio: -0.0000 2.1320 2.1320 daN/cm

Sollecitazioni di calcolo e di verifica Indici <= 1 : VERIFICATO

------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

-------------

NC x Fx Fy Fz Mx My Mz Classe I.V.T. I.R.n. I.R. Nota

-- -------------------- ------------------ ------ --------------------

cm daN daN*m

------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

-------------

1A 0 -185 -34 16 0 -5 -24 1 0.00 0.00 0.02

1B 0 -185 -2 16 0 -5 -66 1 0.00 0.00 0.04

1C 0 -185 -34 -7 0 -16 -24 1 0.00 0.00 0.02

1D 0 -185 -2 -7 0 -16 -66 1 0.00 0.00 0.04

1E 0 -135 -34 16 0 -5 -24 1 0.00 0.00 0.02

1F 0 -135 -2 16 0 -5 -66 1 0.00 0.00 0.04

1G 0 -135 -34 -7 0 -16 -24 1 0.00 0.00 0.02

1H 0 -135 -2 -7 0 -16 -66 1 0.00 0.00 0.04

1I 0 -189 -27 31 0 2 -37 1 0.00 0.00 0.02

1J 0 -189 -10 31 0 2 -54 1 0.00 0.00 0.03

1K 0 -189 -27 -21 0 -23 -37 1 0.00 0.00 0.02

1L 0 -189 -10 -21 0 -23 -54 1 0.00 0.00 0.03

1M 0 -132 -27 31 0 2 -37 1 0.00 0.00 0.02

1N 0 -132 -10 31 0 2 -54 1 0.00 0.00 0.03

1O 0 -132 -27 -21 0 -23 -37 1 0.00 0.00 0.02

1P 0 -132 -10 -21 0 -23 -54 1 0.00 0.00 0.03

2 0 -741 -56 23 0 -37 -210 1 0.00 0.02 0.14

7 0 -525 -68 15 0 -26 -154 1 0.01 0.01 0.10

8 0 -739 -73 22 0 -36 -213 1 0.01 0.02 0.14

9 0 -641 -88 -40 0 47 -219 1 0.01 0.01 0.14

10 0 -120 -11 4 0 -11 -32 1 0.00 0.00 0.02

11 0 -477 -19 16 0 -27 -131 1 0.00 0.01 0.08

12 0 -314 -45 -87 0 111 -141 1 0.01 0.01 0.09

13 0 -578 -82 -80 0 101 -220 1 0.01 0.01 0.14

1A 15 -183 -34 16 0 -4 -26 1 0.00 0.00 0.02

1B 15 -183 -2 16 0 -4 -70 1 0.00 0.00 0.05

1C 15 -183 -34 -7 0 -19 -26 1 0.00 0.00 0.02

1D 15 -183 -2 -7 0 -19 -70 1 0.00 0.00 0.05

1E 15 -133 -34 16 0 -4 -26 1 0.00 0.00 0.02

1F 15 -133 -2 16 0 -4 -70 1 0.00 0.00 0.05

1G 15 -133 -34 -7 0 -19 -26 1 0.00 0.00 0.02

1H 15 -133 -2 -7 0 -19 -70 1 0.00 0.00 0.05

1I 15 -186 -27 31 0 5 -39 1 0.00 0.00 0.03

1J 15 -186 -10 31 0 5 -57 1 0.00 0.00 0.04

1K 15 -186 -27 -21 0 -28 -39 1 0.00 0.00 0.03

1L 15 -186 -10 -21 0 -28 -57 1 0.00 0.00 0.04

1M 15 -129 -27 31 0 5 -39 1 0.00 0.00 0.03

1N 15 -129 -10 31 0 5 -57 1 0.00 0.00 0.04

1O 15 -129 -27 -21 0 -28 -39 1 0.00 0.00 0.03

1P 15 -129 -10 -21 0 -28 -57 1 0.00 0.00 0.04

2 15 -738 -104 23 0 -41 -222 1 0.01 0.02 0.14

7 15 -522 -68 15 0 -28 -164 1 0.01 0.01 0.11

8 15 -736 -101 22 0 -39 -226 1 0.01 0.02 0.15

9 15 -639 -88 -11 0 51 -232 1 0.01 0.01 0.15

10 15 -117 -11 4 0 -11 -34 1 0.00 0.00 0.02

11 15 -474 -67 16 0 -30 -137 1 0.01 0.01 0.09

12 15 -311 -45 -39 0 120 -148 1 0.00 0.01 0.10

13 15 -575 -82 -32 0 109 -232 1 0.01 0.01 0.15

1A 30 -180 -34 16 0 -3 -27 1 0.00 0.00 0.02

1B 30 -180 -2 16 0 -3 -74 1 0.00 0.00 0.05

1C 30 -180 -34 -7 0 -21 -27 1 0.00 0.00 0.02

1D 30 -180 -2 -7 0 -21 -74 1 0.00 0.00 0.05

1E 30 -131 -34 16 0 -3 -27 1 0.00 0.00 0.02

1F 30 -131 -2 16 0 -3 -74 1 0.00 0.00 0.05

1G 30 -131 -34 -7 0 -21 -27 1 0.00 0.00 0.02

1H 30 -131 -2 -7 0 -21 -74 1 0.00 0.00 0.05

1I 30 -184 -27 31 0 8 -41 1 0.00 0.00 0.03

1J 30 -184 -10 31 0 8 -60 1 0.00 0.00 0.04

Page 228: Parma - Suzzara FERMATA DI LENTIGIONE - FER – Ferrovie ... · La presente relazione riguarda la progettazione strutturale e il dimensionamento di una pensilina ... Intestazione

Pag. 100

1K 30 -184 -27 -21 0 -32 -41 1 0.00 0.00 0.03

1L 30 -184 -10 -21 0 -32 -60 1 0.00 0.00 0.04

1M 30 -127 -27 31 0 8 -41 1 0.00 0.00 0.03

1N 30 -127 -10 31 0 8 -60 1 0.00 0.00 0.04

1O 30 -127 -27 -21 0 -32 -41 1 0.00 0.00 0.03

1P 30 -127 -10 -21 0 -32 -60 1 0.00 0.00 0.04

2 30 -735 -152 23 0 -44 -241 1 0.01 0.02 0.16

7 30 -519 -68 15 0 -30 -174 1 0.01 0.01 0.11

8 30 -734 -130 22 0 -43 -243 1 0.01 0.02 0.16

9 30 -636 -88 18 0 50 -245 1 0.01 0.01 0.16

10 30 -114 -11 4 0 -12 -36 1 0.00 0.00 0.02

11 30 -471 -115 16 0 -32 -151 1 0.01 0.01 0.10

12 30 -308 -45 9 0 123 -155 1 0.00 0.01 0.10

13 30 -572 -82 16 0 110 -245 1 0.01 0.01 0.16

Verifica di STABILITA' e/o STABILITA' FLESSO TORSIONALE

------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

---------------

NC Fx My Mz Classe min. ky kz kLT LT I.S.n. I.S.m. I.S. Nota

-- --------------

daN daN*m

------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

---------------

1A -185 -5 -27 1 1.0000 0.9997 0.9998 -- -- 0.00 -- 0.03 Snell. 'zx'=

8

1B -185 -5 -74 1 1.0000 0.9997 0.9998 -- -- 0.00 -- 0.06 Snell. 'zx'=

8

1C -185 -21 -27 1 1.0000 0.9998 0.9998 -- -- 0.00 -- 0.04 Snell. 'zx'=

8

1D -185 -21 -74 1 1.0000 0.9998 0.9998 -- -- 0.00 -- 0.07 Snell. 'zx'=

8

1E -135 -5 -27 1 1.0000 0.9998 0.9999 -- -- 0.00 -- 0.02 Snell. 'zx'=

8

1F -135 -5 -74 1 1.0000 0.9998 0.9999 -- -- 0.00 -- 0.05 Snell. 'zx'=

8

1G -135 -21 -27 1 1.0000 0.9998 0.9999 -- -- 0.00 -- 0.03 Snell. 'zx'=

8

1H -135 -21 -74 1 1.0000 0.9998 0.9999 -- -- 0.00 -- 0.06 Snell. 'zx'=

8

1I -189 8 -41 1 1.0000 0.9996 0.9998 -- -- 0.00 -- 0.04 Snell. 'zx'=

8

1J -189 8 -60 1 1.0000 0.9996 0.9998 -- -- 0.00 -- 0.05 Snell. 'zx'=

8

1K -189 -32 -41 1 1.0000 0.9997 0.9998 -- -- 0.00 -- 0.05 Snell. 'zx'=

8

1L -189 -32 -60 1 1.0000 0.9997 0.9998 -- -- 0.00 -- 0.06 Snell. 'zx'=

8

1M -132 8 -41 1 1.0000 0.9997 0.9999 -- -- 0.00 -- 0.04 Snell. 'zx'=

8

1N -132 8 -60 1 1.0000 0.9997 0.9999 -- -- 0.00 -- 0.05 Snell. 'zx'=

8

1O -132 -32 -41 1 1.0000 0.9998 0.9999 -- -- 0.00 -- 0.05 Snell. 'zx'=

8

1P -132 -32 -60 1 1.0000 0.9998 0.9999 -- -- 0.00 -- 0.06 Snell. 'zx'=

8

2 -741 -44 -241 1 1.0000 0.9992 0.9992 -- -- 0.02 -- 0.20 Snell. 'zx'=

8

7 -525 -30 -174 1 1.0000 0.9994 0.9995 -- -- 0.01 -- 0.14 Snell. 'zx'=

8

8 -739 -43 -243 1 1.0000 0.9992 0.9992 -- -- 0.02 -- 0.20 Snell. 'zx'=

8

9 -641 51 -245 1 1.0000 0.9994 0.9994 -- -- 0.01 -- 0.21 Snell. 'zx'=

8

10 -120 -12 -36 1 1.0000 0.9999 0.9999 -- -- 0.00 -- 0.03 Snell. 'zx'=

8

11 -477 -32 -151 1 1.0000 0.9995 0.9995 -- -- 0.01 -- 0.13 Snell. 'zx'=

8

12 -314 123 -155 1 1.0000 0.9997 0.9997 -- -- 0.01 -- 0.19 Snell. 'zx'=

8

13 -578 110 -245 1 1.0000 0.9994 0.9994 -- -- 0.01 -- 0.24 Snell. 'zx'=

8

ASTA NUM. 5 NI 30 NF 14 Lungh. 230.0 cm SEZ. 1 Rc B= 20.0 H= 20.0 s= 0.5 t= 0.5 cm

categoria: p.p. y Vento qy tot.

qy medio: 0.0000 2.1320 2.1320 daN/cm

Sollecitazioni di calcolo e di verifica Indici <= 1 : VERIFICATO

------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

-------------

NC x Fx Fy Fz Mx My Mz Classe I.V.T. I.R.n. I.R. Nota

-- -------------------- ------------------ ------ --------------------

cm daN daN*m

------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

-------------

1A 0 -196 -18 14 0 20 38 2 0.00 0.00 0.01

Page 229: Parma - Suzzara FERMATA DI LENTIGIONE - FER – Ferrovie ... · La presente relazione riguarda la progettazione strutturale e il dimensionamento di una pensilina ... Intestazione

Pag. 101

1B 0 -196 36 14 0 20 -90 2 0.00 0.00 0.01

1C 0 -196 -18 -11 0 -30 38 2 0.00 0.00 0.01

1D 0 -196 36 -11 0 -30 -90 2 0.00 0.00 0.01

1E 0 -179 -18 14 0 20 38 2 0.00 0.00 0.01

1F 0 -179 36 14 0 20 -90 2 0.00 0.00 0.01

1G 0 -179 -18 -11 0 -30 38 2 0.00 0.00 0.01

1H 0 -179 36 -11 0 -30 -90 2 0.00 0.00 0.01

1I 0 -207 -3 33 0 58 4 2 0.00 0.00 0.01

1J 0 -207 21 33 0 58 -56 2 0.00 0.00 0.01

1K 0 -207 -3 -30 0 -67 4 2 0.00 0.00 0.01

1L 0 -207 21 -30 0 -67 -56 2 0.00 0.00 0.01

1M 0 -167 -3 33 0 58 4 2 0.00 0.00 0.01

1N 0 -167 21 33 0 58 -56 2 0.00 0.00 0.01

1O 0 -167 -3 -30 0 -67 4 2 0.00 0.00 0.01

1P 0 -167 21 -30 0 -67 -56 2 0.00 0.00 0.01

2 0 -613 814 -6 0 -35 -1036 2 0.03 0.01 0.16

7 0 -467 28 5 0 -7 -82 2 0.00 0.01 0.01

8 0 -614 504 -1 0 -24 -668 2 0.02 0.01 0.10

9 0 -529 43 -479 0 -540 -125 2 0.02 0.01 0.08

10 0 -181 7 1 0 -6 -21 2 0.00 0.00 0.00

11 0 -427 801 -8 0 -35 -996 2 0.03 0.00 0.15

12 0 -284 32 -806 0 -895 -92 2 0.03 0.00 0.14

13 0 -470 45 -804 0 -896 -133 2 0.03 0.01 0.14

1A 115 -160 -18 14 0 4 18 2 0.00 0.00 0.00

1B 115 -160 36 14 0 4 -49 2 0.00 0.00 0.01

1C 115 -160 -18 -11 0 -17 18 2 0.00 0.00 0.00

1D 115 -160 36 -11 0 -17 -49 2 0.00 0.00 0.01

1E 115 -144 -18 14 0 4 18 2 0.00 0.00 0.00

1F 115 -144 36 14 0 4 -49 2 0.00 0.00 0.01

1G 115 -144 -18 -11 0 -17 18 2 0.00 0.00 0.00

1H 115 -144 36 -11 0 -17 -49 2 0.00 0.00 0.01

1I 115 -172 -3 33 0 20 0 2 0.00 0.00 0.00

1J 115 -172 21 33 0 20 -31 2 0.00 0.00 0.00

1K 115 -172 -3 -30 0 -33 0 2 0.00 0.00 0.01

1L 115 -172 21 -30 0 -33 -31 2 0.00 0.00 0.01

1M 115 -132 -3 33 0 20 0 2 0.00 0.00 0.00

1N 115 -132 21 33 0 20 -31 2 0.00 0.00 0.00

1O 115 -132 -3 -30 0 -33 0 2 0.00 0.00 0.01

1P 115 -132 21 -30 0 -33 -31 2 0.00 0.00 0.01

2 115 -567 447 -6 0 -29 -311 2 0.02 0.01 0.05

7 115 -421 28 5 0 -13 -50 2 0.00 0.00 0.01

8 115 -569 283 -1 0 -23 -215 2 0.01 0.01 0.03

9 115 -483 43 -259 0 -116 -76 2 0.01 0.01 0.02

10 115 -136 7 1 0 -7 -12 2 0.00 0.00 0.00

11 115 -381 433 -8 0 -25 -287 2 0.02 0.00 0.04

12 115 -238 32 -439 0 -180 -56 2 0.02 0.00 0.03

13 115 -424 45 -436 0 -183 -81 2 0.02 0.00 0.03

1A 230 -125 -18 14 0 -12 -2 2 0.00 0.00 0.00

1B 230 -125 36 14 0 -12 -8 2 0.00 0.00 0.00

1C 230 -125 -18 -11 0 -4 -2 2 0.00 0.00 0.00

1D 230 -125 36 -11 0 -4 -8 2 0.00 0.00 0.00

1E 230 -108 -18 14 0 -12 -2 2 0.00 0.00 0.00

1F 230 -108 36 14 0 -12 -8 2 0.00 0.00 0.00

1G 230 -108 -18 -11 0 -4 -2 2 0.00 0.00 0.00

1H 230 -108 36 -11 0 -4 -8 2 0.00 0.00 0.00

1I 230 -137 -3 33 0 -18 -4 2 0.00 0.00 0.00

1J 230 -137 21 33 0 -18 -7 2 0.00 0.00 0.00

1K 230 -137 -3 -30 0 2 -4 2 0.00 0.00 0.00

1L 230 -137 21 -30 0 2 -7 2 0.00 0.00 0.00

1M 230 -97 -3 33 0 -18 -4 2 0.00 0.00 0.00

1N 230 -97 21 33 0 -18 -7 2 0.00 0.00 0.00

1O 230 -97 -3 -30 0 2 -4 2 0.00 0.00 0.00

1P 230 -97 21 -30 0 2 -7 2 0.00 0.00 0.00

2 230 -522 79 -6 0 -22 -9 2 0.00 0.01 0.00

7 230 -376 28 5 0 -18 -18 2 0.00 0.00 0.00

8 230 -523 63 -1 0 -23 -16 2 0.00 0.01 0.00

9 230 -437 43 -38 0 55 -27 2 0.00 0.00 0.01

10 230 -90 7 1 0 -9 -4 2 0.00 0.00 0.00

11 230 -335 65 -8 0 -16 -0 2 0.00 0.00 0.00

12 230 -192 32 -71 0 113 -20 2 0.00 0.00 0.02

13 230 -379 45 -68 0 107 -29 2 0.00 0.00 0.02

Verifica di STABILITA' e/o STABILITA' FLESSO TORSIONALE

------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

---------------

NC Fx My Mz Classe min. ky kz kLT LT I.S.n. I.S.m. I.S. Nota

-- --------------

daN daN*m

------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

---------------

1A -196 20 38 2 0.9602 1.0075 1.0037 -- -- 0.00 -- 0.01 Snell. 'zx'=

29

1B -196 20 -90 2 0.9602 1.0075 1.0014 -- -- 0.00 -- 0.02 Snell. 'zx'=

29

Page 230: Parma - Suzzara FERMATA DI LENTIGIONE - FER – Ferrovie ... · La presente relazione riguarda la progettazione strutturale e il dimensionamento di una pensilina ... Intestazione

Pag. 102

1C -196 -30 38 2 0.9602 1.0039 1.0037 -- -- 0.00 -- 0.01 Snell. 'zx'=

29

1D -196 -30 -90 2 0.9602 1.0039 1.0014 -- -- 0.00 -- 0.02 Snell. 'zx'=

29

1E -179 20 38 2 0.9602 1.0069 1.0034 -- -- 0.00 -- 0.01 Snell. 'zx'=

29

1F -179 20 -90 2 0.9602 1.0069 1.0013 -- -- 0.00 -- 0.02 Snell. 'zx'=

29

1G -179 -30 38 2 0.9602 1.0036 1.0034 -- -- 0.00 -- 0.01 Snell. 'zx'=

29

1H -179 -30 -90 2 0.9602 1.0036 1.0013 -- -- 0.00 -- 0.02 Snell. 'zx'=

29

1I -207 58 4 2 0.9602 1.0025 1.0476 -- -- 0.00 -- 0.01 Snell. 'zx'=

29

1J -207 58 -56 2 0.9602 1.0025 1.0023 -- -- 0.00 -- 0.02 Snell. 'zx'=

29

1K -207 -67 4 2 0.9602 1.0022 1.0476 -- -- 0.00 -- 0.01 Snell. 'zx'=

29

1L -207 -67 -56 2 0.9602 1.0022 1.0023 -- -- 0.00 -- 0.02 Snell. 'zx'=

29

1M -167 58 4 2 0.9602 1.0020 1.0384 -- -- 0.00 -- 0.01 Snell. 'zx'=

29

1N -167 58 -56 2 0.9602 1.0020 1.0019 -- -- 0.00 -- 0.02 Snell. 'zx'=

29

1O -167 -67 4 2 0.9602 1.0018 1.0384 -- -- 0.00 -- 0.01 Snell. 'zx'=

29

1P -167 -67 -56 2 0.9602 1.0018 1.0019 -- -- 0.00 -- 0.02 Snell. 'zx'=

29

2 -613 -35 -1036 2 0.9602 1.0032 1.0003 -- -- 0.01 -- 0.17 Snell. 'zx'=

29

7 -467 -18 -82 2 0.9602 1.0097 1.0032 -- -- 0.01 -- 0.02 Snell. 'zx'=

29

8 -614 -24 -668 2 0.9602 0.9967 1.0005 -- -- 0.01 -- 0.11 Snell. 'zx'=

29

9 -529 -540 -125 2 0.9602 1.0003 1.0025 -- -- 0.01 -- 0.11 Snell. 'zx'=

29

10 -181 -9 -21 2 0.9602 1.0013 1.0049 -- -- 0.00 -- 0.01 Snell. 'zx'=

29

11 -427 -35 -996 2 0.9602 1.0041 1.0002 -- -- 0.00 -- 0.16 Snell. 'zx'=

29

12 -284 -895 -92 2 0.9602 1.0000 1.0018 -- -- 0.00 -- 0.16 Snell. 'zx'=

29

13 -470 -896 -133 2 0.9602 1.0000 1.0021 -- -- 0.01 -- 0.16 Snell. 'zx'=

29

ASTA NUM. 6 NI 31 NF 13 Lungh. 230.0 cm SEZ. 1 Rc B= 20.0 H= 20.0 s= 0.5 t= 0.5 cm

categoria: p.p. y Vento qy tot.

qy medio: 0.0000 2.1320 2.1320 daN/cm

Sollecitazioni di calcolo e di verifica Indici <= 1 : VERIFICATO

------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

-------------

NC x Fx Fy Fz Mx My Mz Classe I.V.T. I.R.n. I.R. Nota

-- -------------------- ------------------ ------ --------------------

cm daN daN*m

------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

-------------

1A 0 -208 -18 10 0 27 38 2 0.00 0.00 0.01

1B 0 -208 37 10 0 27 -95 2 0.00 0.00 0.01

1C 0 -208 -18 -16 0 -24 38 2 0.00 0.00 0.01

1D 0 -208 37 -16 0 -24 -95 2 0.00 0.00 0.01

1E 0 -191 -18 10 0 27 38 2 0.00 0.00 0.01

1F 0 -191 37 10 0 27 -95 2 0.00 0.00 0.01

1G 0 -191 -18 -16 0 -24 38 2 0.00 0.00 0.01

1H 0 -191 37 -16 0 -24 -95 2 0.00 0.00 0.01

1I 0 -220 -1 29 0 65 -3 2 0.00 0.00 0.01

1J 0 -220 20 29 0 65 -54 2 0.00 0.00 0.01

1K 0 -220 -1 -35 0 -62 -3 2 0.00 0.00 0.01

1L 0 -220 20 -35 0 -62 -54 2 0.00 0.00 0.01

1M 0 -179 -1 29 0 65 -3 2 0.00 0.00 0.01

1N 0 -179 20 29 0 65 -54 2 0.00 0.00 0.01

1O 0 -179 -1 -35 0 -62 -3 2 0.00 0.00 0.01

1P 0 -179 20 -35 0 -62 -54 2 0.00 0.00 0.01

2 0 -705 824 -31 0 -40 -1064 2 0.03 0.01 0.16

7 0 -517 30 -10 0 -3 -89 2 0.00 0.01 0.01

8 0 -698 511 -24 0 -27 -688 2 0.02 0.01 0.11

9 0 -779 50 -503 0 -545 -144 2 0.02 0.01 0.08

10 0 -188 8 -2 0 4 -22 2 0.00 0.00 0.00

11 0 -490 810 -27 0 -36 -1021 2 0.03 0.01 0.16

12 0 -625 41 -824 0 -899 -113 2 0.03 0.01 0.14

13 0 -840 56 -829 0 -904 -157 2 0.03 0.01 0.14

1A 115 -173 -18 10 0 16 17 2 0.00 0.00 0.00

1B 115 -173 37 10 0 16 -52 2 0.00 0.00 0.01

1C 115 -173 -18 -16 0 -5 17 2 0.00 0.00 0.00

1D 115 -173 37 -16 0 -5 -52 2 0.00 0.00 0.01

1E 115 -156 -18 10 0 16 17 2 0.00 0.00 0.00

1F 115 -156 37 10 0 16 -52 2 0.00 0.00 0.01

1G 115 -156 -18 -16 0 -5 17 2 0.00 0.00 0.00

Page 231: Parma - Suzzara FERMATA DI LENTIGIONE - FER – Ferrovie ... · La presente relazione riguarda la progettazione strutturale e il dimensionamento di una pensilina ... Intestazione

Pag. 103

1H 115 -156 37 -16 0 -5 -52 2 0.00 0.00 0.01

1I 115 -185 -1 29 0 32 -4 2 0.00 0.00 0.00

1J 115 -185 20 29 0 32 -31 2 0.00 0.00 0.00

1K 115 -185 -1 -35 0 -21 -4 2 0.00 0.00 0.00

1L 115 -185 20 -35 0 -21 -31 2 0.00 0.00 0.00

1M 115 -144 -1 29 0 32 -4 2 0.00 0.00 0.00

1N 115 -144 20 29 0 32 -31 2 0.00 0.00 0.00

1O 115 -144 -1 -35 0 -21 -4 2 0.00 0.00 0.00

1P 115 -144 20 -35 0 -21 -31 2 0.00 0.00 0.00

2 115 -659 456 -31 0 -4 -328 2 0.02 0.01 0.05

7 115 -471 30 -10 0 9 -55 2 0.00 0.01 0.01

8 115 -653 291 -24 0 1 -227 2 0.01 0.01 0.03

9 115 -734 50 -282 0 -93 -86 2 0.01 0.01 0.01

10 115 -142 8 -2 0 6 -14 2 0.00 0.00 0.00

11 115 -444 442 -27 0 -6 -301 2 0.02 0.00 0.05

12 115 -579 41 -457 0 -163 -66 2 0.02 0.01 0.03

13 115 -794 56 -461 0 -162 -93 2 0.02 0.01 0.02

1A 230 -138 -18 10 0 5 -3 2 0.00 0.00 0.00

1B 230 -138 37 10 0 5 -10 2 0.00 0.00 0.00

1C 230 -138 -18 -16 0 13 -3 2 0.00 0.00 0.00

1D 230 -138 37 -16 0 13 -10 2 0.00 0.00 0.00

1E 230 -121 -18 10 0 5 -3 2 0.00 0.00 0.00

1F 230 -121 37 10 0 5 -10 2 0.00 0.00 0.00

1G 230 -121 -18 -16 0 13 -3 2 0.00 0.00 0.00

1H 230 -121 37 -16 0 13 -10 2 0.00 0.00 0.00

1I 230 -150 -1 29 0 -2 -5 2 0.00 0.00 0.00

1J 230 -150 20 29 0 -2 -8 2 0.00 0.00 0.00

1K 230 -150 -1 -35 0 19 -5 2 0.00 0.00 0.00

1L 230 -150 20 -35 0 19 -8 2 0.00 0.00 0.00

1M 230 -109 -1 29 0 -2 -5 2 0.00 0.00 0.00

1N 230 -109 20 29 0 -2 -8 2 0.00 0.00 0.00

1O 230 -109 -1 -35 0 19 -5 2 0.00 0.00 0.00

1P 230 -109 20 -35 0 19 -8 2 0.00 0.00 0.00

2 230 -613 89 -31 0 32 -15 2 0.00 0.01 0.00

7 230 -426 30 -10 0 20 -20 2 0.00 0.00 0.00

8 230 -607 70 -24 0 29 -20 2 0.00 0.01 0.00

9 230 -688 50 -62 0 105 -28 2 0.00 0.01 0.02

10 230 -97 8 -2 0 9 -5 2 0.00 0.00 0.00

11 230 -398 74 -27 0 25 -5 2 0.00 0.00 0.00

12 230 -533 41 -89 0 151 -19 2 0.00 0.01 0.02

13 230 -748 56 -94 0 158 -29 2 0.00 0.01 0.02

Verifica di STABILITA' e/o STABILITA' FLESSO TORSIONALE

------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

---------------

NC Fx My Mz Classe min. ky kz kLT LT I.S.n. I.S.m. I.S. Nota

-- --------------

daN daN*m

------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

---------------

1A -208 27 38 2 0.9602 1.0044 1.0040 -- -- 0.00 -- 0.01 Snell. 'zx'=

29

1B -208 27 -95 2 0.9602 1.0044 1.0014 -- -- 0.00 -- 0.02 Snell. 'zx'=

29

1C -208 -24 38 2 0.9602 1.0068 1.0040 -- -- 0.00 -- 0.01 Snell. 'zx'=

29

1D -208 -24 -95 2 0.9602 1.0068 1.0014 -- -- 0.00 -- 0.02 Snell. 'zx'=

29

1E -191 27 38 2 0.9602 1.0040 1.0037 -- -- 0.00 -- 0.01 Snell. 'zx'=

29

1F -191 27 -95 2 0.9602 1.0040 1.0013 -- -- 0.00 -- 0.02 Snell. 'zx'=

29

1G -191 -24 38 2 0.9602 1.0062 1.0037 -- -- 0.00 -- 0.01 Snell. 'zx'=

29

1H -191 -24 -95 2 0.9602 1.0062 1.0013 -- -- 0.00 -- 0.02 Snell. 'zx'=

29

1I -220 65 -5 2 0.9602 1.0024 1.0040 -- -- 0.00 -- 0.01 Snell. 'zx'=

29

1J -220 65 -54 2 0.9602 1.0024 1.0025 -- -- 0.00 -- 0.02 Snell. 'zx'=

29

1K -220 -62 -5 2 0.9602 1.0025 1.0040 -- -- 0.00 -- 0.01 Snell. 'zx'=

29

1L -220 -62 -54 2 0.9602 1.0025 1.0025 -- -- 0.00 -- 0.02 Snell. 'zx'=

29

1M -179 65 -5 2 0.9602 1.0019 1.0032 -- -- 0.00 -- 0.01 Snell. 'zx'=

29

1N -179 65 -54 2 0.9602 1.0019 1.0020 -- -- 0.00 -- 0.02 Snell. 'zx'=

29

1O -179 -62 -5 2 0.9602 1.0020 1.0032 -- -- 0.00 -- 0.01 Snell. 'zx'=

29

1P -179 -62 -54 2 0.9602 1.0020 1.0020 -- -- 0.00 -- 0.02 Snell. 'zx'=

29

2 -705 -40 -1064 2 0.9602 1.0121 1.0003 -- -- 0.01 -- 0.18 Snell. 'zx'=

29

Page 232: Parma - Suzzara FERMATA DI LENTIGIONE - FER – Ferrovie ... · La presente relazione riguarda la progettazione strutturale e il dimensionamento di una pensilina ... Intestazione

Pag. 104

7 -517 20 -89 2 0.9602 1.0195 1.0033 -- -- 0.01 -- 0.02 Snell. 'zx'=

29

8 -698 29 -688 2 0.9602 1.0174 1.0006 -- -- 0.01 -- 0.12 Snell. 'zx'=

29

9 -779 -544 -144 2 0.9602 1.0001 1.0034 -- -- 0.01 -- 0.11 Snell. 'zx'=

29

10 -188 9 -22 2 0.9602 1.0067 1.0044 -- -- 0.00 -- 0.01 Snell. 'zx'=

29

11 -490 -36 -1021 2 0.9602 1.0097 1.0002 -- -- 0.01 -- 0.17 Snell. 'zx'=

29

12 -625 -899 -113 2 0.9602 0.9998 1.0034 -- -- 0.01 -- 0.16 Snell. 'zx'=

29

13 -840 -904 -157 2 0.9602 0.9997 1.0034 -- -- 0.01 -- 0.17 Snell. 'zx'=

29

ASTA NUM. 7 NI 13 NF 27 Lungh. 30.0 cm SEZ. 7 Rc B= 10.0 H= 10.0 s= 0.5 t= 0.5 cm

categoria: p.p. y Vento qy tot.

qy medio: 0.0010 2.1319 2.1329 daN/cm

Sollecitazioni di calcolo e di verifica Indici <= 1 : VERIFICATO

------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

-------------

NC x Fx Fy Fz Mx My Mz Classe I.V.T. I.R.n. I.R. Nota

-- -------------------- ------------------ ------ --------------------

cm daN daN*m

------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

-------------

1A 0 -137 -6 5 0 13 -3 1 0.00 0.00 0.01

1B 0 -137 27 5 0 13 -10 1 0.00 0.00 0.01

1C 0 -137 -6 -11 0 5 -3 1 0.00 0.00 0.00

1D 0 -137 27 -11 0 5 -10 1 0.00 0.00 0.01

1E 0 -121 -6 5 0 13 -3 1 0.00 0.00 0.01

1F 0 -121 27 5 0 13 -10 1 0.00 0.00 0.01

1G 0 -121 -6 -11 0 5 -3 1 0.00 0.00 0.00

1H 0 -121 27 -11 0 5 -10 1 0.00 0.00 0.01

1I 0 -148 4 16 0 19 -5 1 0.00 0.00 0.01

1J 0 -148 17 16 0 19 -8 1 0.00 0.00 0.01

1K 0 -148 4 -22 0 -2 -5 1 0.00 0.00 0.00

1L 0 -148 17 -22 0 -2 -8 1 0.00 0.00 0.00

1M 0 -110 4 16 0 19 -5 1 0.00 0.00 0.01

1N 0 -110 17 16 0 19 -8 1 0.00 0.00 0.01

1O 0 -110 4 -22 0 -2 -5 1 0.00 0.00 0.00

1P 0 -110 17 -22 0 -2 -8 1 0.00 0.00 0.00

2 0 -612 93 -31 0 32 -15 1 0.01 0.01 0.02

7 0 -425 33 -10 0 20 -20 1 0.00 0.01 0.01

8 0 -606 74 -24 0 29 -20 1 0.01 0.01 0.02

9 0 -687 55 -62 0 105 -28 1 0.00 0.02 0.07

10 0 -96 8 -2 0 9 -5 1 0.00 0.00 0.01

11 0 -398 77 -27 0 25 -5 1 0.01 0.01 0.02

12 0 -533 45 -89 0 151 -19 1 0.01 0.01 0.10

13 0 -748 61 -94 0 158 -29 1 0.01 0.02 0.10

1A 15 -135 -6 5 0 15 -4 1 0.00 0.00 0.01

1B 15 -135 27 5 0 15 -6 1 0.00 0.00 0.01

1C 15 -135 -6 -11 0 4 -4 1 0.00 0.00 0.00

1D 15 -135 27 -11 0 4 -6 1 0.00 0.00 0.00

1E 15 -119 -6 5 0 15 -4 1 0.00 0.00 0.01

1F 15 -119 27 5 0 15 -6 1 0.00 0.00 0.01

1G 15 -119 -6 -11 0 4 -4 1 0.00 0.00 0.00

1H 15 -119 27 -11 0 4 -6 1 0.00 0.00 0.00

1I 15 -146 4 16 0 22 -5 1 0.00 0.00 0.01

1J 15 -146 17 16 0 22 -5 1 0.00 0.00 0.01

1K 15 -146 4 -22 0 -4 -5 1 0.00 0.00 0.00

1L 15 -146 17 -22 0 -4 -5 1 0.00 0.00 0.00

1M 15 -108 4 16 0 22 -5 1 0.00 0.00 0.01

1N 15 -108 17 16 0 22 -5 1 0.00 0.00 0.01

1O 15 -108 4 -22 0 -4 -5 1 0.00 0.00 0.00

1P 15 -108 17 -22 0 -4 -5 1 0.00 0.00 0.00

2 15 -610 45 -31 0 37 -4 1 0.00 0.01 0.02

7 15 -423 33 -10 0 21 -15 1 0.00 0.01 0.01

8 15 -603 45 -24 0 33 -11 1 0.00 0.01 0.02

9 15 -685 55 -33 0 112 -20 1 0.00 0.02 0.07

10 15 -94 8 -2 0 9 -4 1 0.00 0.00 0.01

11 15 -395 29 -27 0 29 3 1 0.00 0.01 0.02

12 15 -530 45 -41 0 160 -12 1 0.00 0.01 0.10

13 15 -745 61 -46 0 168 -20 1 0.00 0.02 0.11

1A 30 -133 -6 5 0 16 -5 1 0.00 0.00 0.01

1B 30 -133 27 5 0 16 -2 1 0.00 0.00 0.01

1C 30 -133 -6 -11 0 3 -5 1 0.00 0.00 0.00

1D 30 -133 27 -11 0 3 -2 1 0.00 0.00 0.00

1E 30 -117 -6 5 0 16 -5 1 0.00 0.00 0.01

1F 30 -117 27 5 0 16 -2 1 0.00 0.00 0.01

1G 30 -117 -6 -11 0 3 -5 1 0.00 0.00 0.00

1H 30 -117 27 -11 0 3 -2 1 0.00 0.00 0.00

1I 30 -144 4 16 0 26 -4 1 0.00 0.00 0.02

1J 30 -144 17 16 0 26 -2 1 0.00 0.00 0.02

1K 30 -144 4 -22 0 -6 -4 1 0.00 0.00 0.00

1L 30 -144 17 -22 0 -6 -2 1 0.00 0.00 0.00

Page 233: Parma - Suzzara FERMATA DI LENTIGIONE - FER – Ferrovie ... · La presente relazione riguarda la progettazione strutturale e il dimensionamento di una pensilina ... Intestazione

Pag. 105

1M 30 -105 4 16 0 26 -4 1 0.00 0.00 0.02

1N 30 -105 17 16 0 26 -2 1 0.00 0.00 0.02

1O 30 -105 4 -22 0 -6 -4 1 0.00 0.00 0.00

1P 30 -105 17 -22 0 -6 -2 1 0.00 0.00 0.00

2 30 -607 -3 -31 0 41 -1 1 0.00 0.01 0.03

7 30 -420 33 -10 0 23 -10 1 0.00 0.01 0.01

8 30 -601 16 -24 0 37 -6 1 0.00 0.01 0.02

9 30 -682 55 -4 0 115 -12 1 0.00 0.02 0.07

10 30 -91 8 -2 0 10 -3 1 0.00 0.00 0.01

11 30 -393 -19 -27 0 33 4 1 0.00 0.01 0.02

12 30 -527 45 7 0 163 -5 1 0.00 0.01 0.11

13 30 -742 61 2 0 171 -10 1 0.00 0.02 0.11

Verifica di STABILITA' e/o STABILITA' FLESSO TORSIONALE

------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

---------------

NC Fx My Mz Classe min. ky kz kLT LT I.S.n. I.S.m. I.S. Nota

-- --------------

daN daN*m

------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

---------------

1A -137 16 -5 1 1.0000 0.9998 0.9998 -- -- 0.00 -- 0.02 Snell. 'zx'=

8

1B -137 16 -10 1 1.0000 0.9998 0.9997 -- -- 0.00 -- 0.02 Snell. 'zx'=

8

1C -137 5 -5 1 1.0000 0.9998 0.9998 -- -- 0.00 -- 0.01 Snell. 'zx'=

8

1D -137 5 -10 1 1.0000 0.9998 0.9997 -- -- 0.00 -- 0.01 Snell. 'zx'=

8

1E -121 16 -5 1 1.0000 0.9998 0.9998 -- -- 0.00 -- 0.02 Snell. 'zx'=

8

1F -121 16 -10 1 1.0000 0.9998 0.9997 -- -- 0.00 -- 0.02 Snell. 'zx'=

8

1G -121 5 -5 1 1.0000 0.9998 0.9998 -- -- 0.00 -- 0.01 Snell. 'zx'=

8

1H -121 5 -10 1 1.0000 0.9998 0.9997 -- -- 0.00 -- 0.01 Snell. 'zx'=

8

1I -148 26 -5 1 1.0000 0.9998 0.9998 -- -- 0.00 -- 0.02 Snell. 'zx'=

8

1J -148 26 -8 1 1.0000 0.9998 0.9997 -- -- 0.00 -- 0.03 Snell. 'zx'=

8

1K -148 -6 -5 1 1.0000 0.9997 0.9998 -- -- 0.00 -- 0.01 Snell. 'zx'=

8

1L -148 -6 -8 1 1.0000 0.9997 0.9997 -- -- 0.00 -- 0.01 Snell. 'zx'=

8

1M -110 26 -5 1 1.0000 0.9998 0.9998 -- -- 0.00 -- 0.02 Snell. 'zx'=

8

1N -110 26 -8 1 1.0000 0.9998 0.9998 -- -- 0.00 -- 0.02 Snell. 'zx'=

8

1O -110 -6 -5 1 1.0000 0.9998 0.9998 -- -- 0.00 -- 0.01 Snell. 'zx'=

8

1P -110 -6 -8 1 1.0000 0.9998 0.9998 -- -- 0.00 -- 0.01 Snell. 'zx'=

8

2 -612 41 -15 1 1.0000 0.9992 0.9984 -- -- 0.01 -- 0.05 Snell. 'zx'=

8

7 -425 23 -20 1 1.0000 0.9995 0.9992 -- -- 0.01 -- 0.04 Snell. 'zx'=

8

8 -606 37 -20 1 1.0000 0.9992 0.9986 -- -- 0.01 -- 0.05 Snell. 'zx'=

8

9 -687 114 -28 1 1.0000 0.9993 0.9986 -- -- 0.02 -- 0.11 Snell. 'zx'=

8

10 -96 10 -5 1 1.0000 0.9999 0.9998 -- -- 0.00 -- 0.01 Snell. 'zx'=

8

11 -398 33 -5 1 1.0000 0.9995 0.9985 -- -- 0.01 -- 0.03 Snell. 'zx'=

8

12 -533 163 -19 1 1.0000 0.9995 0.9988 -- -- 0.01 -- 0.13 Snell. 'zx'=

8

13 -748 171 -29 1 1.0000 0.9993 0.9983 -- -- 0.02 -- 0.15 Snell. 'zx'=

8

ASTA NUM. 8 NI 14 NF 28 Lungh. 30.0 cm SEZ. 7 Rc B= 10.0 H= 10.0 s= 0.5 t= 0.5 cm

categoria: p.p. y Vento qy tot.

qy medio: 0.0010 2.1319 2.1329 daN/cm

Sollecitazioni di calcolo e di verifica Indici <= 1 : VERIFICATO

------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

-------------

NC x Fx Fy Fz Mx My Mz Classe I.V.T. I.R.n. I.R. Nota

-- -------------------- ------------------ ------ --------------------

cm daN daN*m

------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

-------------

1A 0 -124 -6 9 0 -4 -2 1 0.00 0.00 0.00

1B 0 -124 25 9 0 -4 -8 1 0.00 0.00 0.01

1C 0 -124 -6 -6 0 -12 -2 1 0.00 0.00 0.01

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Pag. 106

1D 0 -124 25 -6 0 -12 -8 1 0.00 0.00 0.01

1E 0 -109 -6 9 0 -4 -2 1 0.00 0.00 0.00

1F 0 -109 25 9 0 -4 -8 1 0.00 0.00 0.01

1G 0 -109 -6 -6 0 -12 -2 1 0.00 0.00 0.01

1H 0 -109 25 -6 0 -12 -8 1 0.00 0.00 0.01

1I 0 -135 2 20 0 2 -4 1 0.00 0.00 0.00

1J 0 -135 17 20 0 2 -7 1 0.00 0.00 0.00

1K 0 -135 2 -17 0 -18 -4 1 0.00 0.00 0.01

1L 0 -135 17 -17 0 -18 -7 1 0.00 0.00 0.01

1M 0 -98 2 20 0 2 -4 1 0.00 0.00 0.00

1N 0 -98 17 20 0 2 -7 1 0.00 0.00 0.00

1O 0 -98 2 -17 0 -18 -4 1 0.00 0.00 0.01

1P 0 -98 17 -17 0 -18 -7 1 0.00 0.00 0.01

2 0 -521 82 -6 0 -22 -9 1 0.01 0.01 0.01

7 0 -375 30 5 0 -18 -18 1 0.00 0.01 0.01

8 0 -522 66 -1 0 -23 -16 1 0.01 0.01 0.01

9 0 -437 45 -38 0 55 -27 1 0.00 0.01 0.04

10 0 -90 8 1 0 -9 -4 1 0.00 0.00 0.01

11 0 -335 68 -8 0 -16 -0 1 0.01 0.01 0.01

12 0 -192 33 -71 0 113 -20 1 0.01 0.00 0.07

13 0 -378 48 -68 0 107 -29 1 0.01 0.01 0.07

1A 15 -122 -6 9 0 -4 -3 1 0.00 0.00 0.00

1B 15 -122 25 9 0 -4 -5 1 0.00 0.00 0.00

1C 15 -122 -6 -6 0 -14 -3 1 0.00 0.00 0.01

1D 15 -122 25 -6 0 -14 -5 1 0.00 0.00 0.01

1E 15 -107 -6 9 0 -4 -3 1 0.00 0.00 0.00

1F 15 -107 25 9 0 -4 -5 1 0.00 0.00 0.00

1G 15 -107 -6 -6 0 -14 -3 1 0.00 0.00 0.01

1H 15 -107 25 -6 0 -14 -5 1 0.00 0.00 0.01

1I 15 -133 2 20 0 4 -3 1 0.00 0.00 0.00

1J 15 -133 17 20 0 4 -4 1 0.00 0.00 0.00

1K 15 -133 2 -17 0 -21 -3 1 0.00 0.00 0.01

1L 15 -133 17 -17 0 -21 -4 1 0.00 0.00 0.01

1M 15 -96 2 20 0 4 -3 1 0.00 0.00 0.00

1N 15 -96 17 20 0 4 -4 1 0.00 0.00 0.00

1O 15 -96 2 -17 0 -21 -3 1 0.00 0.00 0.01

1P 15 -96 17 -17 0 -21 -4 1 0.00 0.00 0.01

2 15 -519 34 -6 0 -21 -1 1 0.00 0.01 0.01

7 15 -372 30 5 0 -19 -14 1 0.00 0.01 0.01

8 15 -520 37 -1 0 -23 -8 1 0.00 0.01 0.01

9 15 -434 45 -9 0 58 -21 1 0.00 0.01 0.04

10 15 -87 8 1 0 -9 -3 1 0.00 0.00 0.01

11 15 -332 20 -8 0 -15 6 1 0.00 0.01 0.01

12 15 -189 33 -23 0 120 -15 1 0.00 0.00 0.08

13 15 -375 48 -20 0 113 -22 1 0.00 0.01 0.07

1A 30 -120 -6 9 0 -3 -4 1 0.00 0.00 0.00

1B 30 -120 25 9 0 -3 -1 1 0.00 0.00 0.00

1C 30 -120 -6 -6 0 -15 -4 1 0.00 0.00 0.01

1D 30 -120 25 -6 0 -15 -1 1 0.00 0.00 0.01

1E 30 -105 -6 9 0 -3 -4 1 0.00 0.00 0.00

1F 30 -105 25 9 0 -3 -1 1 0.00 0.00 0.00

1G 30 -105 -6 -6 0 -15 -4 1 0.00 0.00 0.01

1H 30 -105 25 -6 0 -15 -1 1 0.00 0.00 0.01

1I 30 -131 2 20 0 7 -3 1 0.00 0.00 0.00

1J 30 -131 17 20 0 7 -2 1 0.00 0.00 0.00

1K 30 -131 2 -17 0 -24 -3 1 0.00 0.00 0.02

1L 30 -131 17 -17 0 -24 -2 1 0.00 0.00 0.02

1M 30 -94 2 20 0 7 -3 1 0.00 0.00 0.00

1N 30 -94 17 20 0 7 -2 1 0.00 0.00 0.00

1O 30 -94 2 -17 0 -24 -3 1 0.00 0.00 0.02

1P 30 -94 17 -17 0 -24 -2 1 0.00 0.00 0.02

2 30 -516 -14 -6 0 -20 1 1 0.00 0.01 0.01

7 30 -370 30 5 0 -20 -9 1 0.00 0.01 0.01

8 30 -517 9 -1 0 -23 -5 1 0.00 0.01 0.01

9 30 -431 45 19 0 57 -14 1 0.00 0.01 0.04

10 30 -84 8 1 0 -9 -2 1 0.00 0.00 0.01

11 30 -330 -28 -8 0 -13 6 1 0.00 0.01 0.01

12 30 -186 33 25 0 120 -10 1 0.00 0.00 0.08

13 30 -372 48 28 0 113 -14 1 0.00 0.01 0.07

Verifica di STABILITA' e/o STABILITA' FLESSO TORSIONALE

------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

---------------

NC Fx My Mz Classe min. ky kz kLT LT I.S.n. I.S.m. I.S. Nota

-- --------------

daN daN*m

------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

---------------

1A -124 -4 -4 1 1.0000 0.9998 0.9998 -- -- 0.00 -- 0.01 Snell. 'zx'=

8

1B -124 -4 -8 1 1.0000 0.9998 0.9997 -- -- 0.00 -- 0.01 Snell. 'zx'=

8

1C -124 -15 -4 1 1.0000 0.9998 0.9998 -- -- 0.00 -- 0.02 Snell. 'zx'=

8

Page 235: Parma - Suzzara FERMATA DI LENTIGIONE - FER – Ferrovie ... · La presente relazione riguarda la progettazione strutturale e il dimensionamento di una pensilina ... Intestazione

Pag. 107

1D -124 -15 -8 1 1.0000 0.9998 0.9997 -- -- 0.00 -- 0.02 Snell. 'zx'=

8

1E -109 -4 -4 1 1.0000 0.9998 0.9998 -- -- 0.00 -- 0.01 Snell. 'zx'=

8

1F -109 -4 -8 1 1.0000 0.9998 0.9997 -- -- 0.00 -- 0.01 Snell. 'zx'=

8

1G -109 -15 -4 1 1.0000 0.9999 0.9998 -- -- 0.00 -- 0.01 Snell. 'zx'=

8

1H -109 -15 -8 1 1.0000 0.9999 0.9997 -- -- 0.00 -- 0.02 Snell. 'zx'=

8

1I -135 7 -4 1 1.0000 0.9997 0.9998 -- -- 0.00 -- 0.01 Snell. 'zx'=

8

1J -135 7 -7 1 1.0000 0.9997 0.9997 -- -- 0.00 -- 0.01 Snell. 'zx'=

8

1K -135 -24 -4 1 1.0000 0.9998 0.9998 -- -- 0.00 -- 0.02 Snell. 'zx'=

8

1L -135 -24 -7 1 1.0000 0.9998 0.9997 -- -- 0.00 -- 0.02 Snell. 'zx'=

8

1M -98 7 -4 1 1.0000 0.9998 0.9999 -- -- 0.00 -- 0.01 Snell. 'zx'=

8

1N -98 7 -7 1 1.0000 0.9998 0.9998 -- -- 0.00 -- 0.01 Snell. 'zx'=

8

1O -98 -24 -4 1 1.0000 0.9999 0.9999 -- -- 0.00 -- 0.02 Snell. 'zx'=

8

1P -98 -24 -7 1 1.0000 0.9999 0.9998 -- -- 0.00 -- 0.02 Snell. 'zx'=

8

2 -521 -22 -9 1 1.0000 0.9995 0.9985 -- -- 0.01 -- 0.03 Snell. 'zx'=

8

7 -375 -20 -18 1 1.0000 0.9996 0.9993 -- -- 0.01 -- 0.03 Snell. 'zx'=

8

8 -522 -23 -16 1 1.0000 0.9996 0.9988 -- -- 0.01 -- 0.04 Snell. 'zx'=

8

9 -437 58 -27 1 1.0000 0.9996 0.9992 -- -- 0.01 -- 0.07 Snell. 'zx'=

8

10 -90 -9 -4 1 1.0000 0.9999 0.9999 -- -- 0.00 -- 0.01 Snell. 'zx'=

8

11 -335 -16 6 1 1.0000 0.9996 0.9992 -- -- 0.01 -- 0.02 Snell. 'zx'=

8

12 -192 120 -20 1 1.0000 0.9998 0.9996 -- -- 0.00 -- 0.09 Snell. 'zx'=

8

13 -378 113 -29 1 1.0000 0.9997 0.9993 -- -- 0.01 -- 0.10 Snell. 'zx'=

8

ASTA NUM. 9 NI 19 NF 25 Lungh. 262.3 cm SEZ. 4 Rc B= 20.0 H= 25.0 s= 0.5 t= 0.5 cm

categoria: p.p. y Vento qy tot.

qy medio: 0.0460 2.0942 2.1402 daN/cm

Sollecitazioni di calcolo e di verifica Indici <= 1 : VERIFICATO

------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

-------------

NC x Fx Fy Fz Mx My Mz Classe I.V.T. I.R.n. I.R. Nota

-- -------------------- ------------------ ------ --------------------

cm daN daN*m

------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

-------------

1A 0 -193 -0 14 0 19 43 4 0.00 0.00 0.01

1B 0 -193 75 14 0 19 -154 4 0.00 0.00 0.03

1C 0 -193 -0 -11 0 -35 43 4 0.00 0.00 0.01

1D 0 -193 75 -11 0 -35 -154 4 0.00 0.00 0.03

1E 0 -168 -0 14 0 19 43 4 0.00 0.00 0.01

1F 0 -168 75 14 0 19 -154 4 0.00 0.00 0.03

1G 0 -168 -0 -11 0 -35 43 4 0.00 0.00 0.01

1H 0 -168 75 -11 0 -35 -154 4 0.00 0.00 0.03

1I 0 -203 22 31 0 54 -12 4 0.00 0.00 0.01

1J 0 -203 53 31 0 54 -99 4 0.00 0.00 0.02

1K 0 -203 22 -29 0 -70 -12 4 0.00 0.00 0.01

1L 0 -203 53 -29 0 -70 -99 4 0.00 0.00 0.03

1M 0 -158 22 31 0 54 -12 4 0.00 0.00 0.01

1N 0 -158 53 31 0 54 -99 4 0.00 0.00 0.02

1O 0 -158 22 -29 0 -70 -12 4 0.00 0.00 0.01

1P 0 -158 53 -29 0 -70 -99 4 0.00 0.00 0.03

2 0 -458 1071 21 0 -34 -1556 4 0.03 0.00 0.22

7 0 -409 107 6 0 -12 -176 4 0.00 0.00 0.03

8 0 -485 701 17 0 -26 -1032 4 0.02 0.01 0.15

9 0 -414 128 -503 0 -588 -234 4 0.02 0.00 0.13

10 0 -186 32 0 0 -10 -43 4 0.00 0.00 0.01

11 0 -312 1022 18 0 -33 -1469 4 0.03 0.00 0.20

12 0 -194 66 -848 0 -969 -138 4 0.03 0.00 0.18

13 0 -339 115 -844 0 -971 -226 4 0.03 0.00 0.19

1A 131 -148 -6 14 0 -1 40 4 0.00 0.00 0.01

1B 131 -148 69 14 0 -1 -61 4 0.00 0.00 0.01

1C 131 -148 -6 -11 0 -17 40 4 0.00 0.00 0.01

1D 131 -148 69 -11 0 -17 -61 4 0.00 0.00 0.01

1E 131 -123 -6 14 0 -1 40 4 0.00 0.00 0.01

1F 131 -123 69 14 0 -1 -61 4 0.00 0.00 0.01

1G 131 -123 -6 -11 0 -17 40 4 0.00 0.00 0.01

1H 131 -123 69 -11 0 -17 -61 4 0.00 0.00 0.01

1I 131 -158 16 31 0 13 15 4 0.00 0.00 0.01

Page 236: Parma - Suzzara FERMATA DI LENTIGIONE - FER – Ferrovie ... · La presente relazione riguarda la progettazione strutturale e il dimensionamento di una pensilina ... Intestazione

Pag. 108

1J 131 -158 47 31 0 13 -35 4 0.00 0.00 0.01

1K 131 -158 16 -29 0 -31 15 4 0.00 0.00 0.01

1L 131 -158 47 -29 0 -31 -35 4 0.00 0.00 0.01

1M 131 -113 16 31 0 13 15 4 0.00 0.00 0.01

1N 131 -113 47 31 0 13 -35 4 0.00 0.00 0.01

1O 131 -113 16 -29 0 -31 15 4 0.00 0.00 0.01

1P 131 -113 47 -29 0 -31 -35 4 0.00 0.00 0.01

2 131 -455 651 21 0 -62 -427 4 0.02 0.00 0.07

7 131 -351 99 6 0 -20 -41 4 0.00 0.00 0.01

8 131 -460 446 17 0 -48 -280 4 0.01 0.00 0.05

9 131 -355 120 -251 0 -93 -71 4 0.01 0.00 0.03

10 131 -128 24 0 0 -10 -6 4 0.00 0.00 0.00

11 131 -309 602 18 0 -56 -404 4 0.02 0.00 0.07

12 131 -135 58 -429 0 -132 -57 4 0.02 0.00 0.03

13 131 -281 107 -425 0 -138 -80 4 0.02 0.00 0.04

1A 262 -103 -12 14 0 -21 30 4 0.00 0.00 0.01

1B 262 -103 63 14 0 -21 24 4 0.00 0.00 0.01

1C 262 -103 -12 -11 0 -0 30 4 0.00 0.00 0.01

1D 262 -103 63 -11 0 -0 24 4 0.00 0.00 0.00

1E 262 -78 -12 14 0 -21 30 4 0.00 0.00 0.01

1F 262 -78 63 14 0 -21 24 4 0.00 0.00 0.01

1G 262 -78 -12 -11 0 -0 30 4 0.00 0.00 0.00

1H 262 -78 63 -11 0 -0 24 4 0.00 0.00 0.00

1I 262 -113 10 31 0 -29 33 4 0.00 0.00 0.01

1J 262 -113 41 31 0 -29 20 4 0.00 0.00 0.01

1K 262 -113 10 -29 0 8 33 4 0.00 0.00 0.01

1L 262 -113 41 -29 0 8 20 4 0.00 0.00 0.01

1M 262 -68 10 31 0 -29 33 4 0.00 0.00 0.01

1N 262 -68 41 31 0 -29 20 4 0.00 0.00 0.01

1O 262 -68 10 -29 0 8 33 4 0.00 0.00 0.01

1P 262 -68 41 -29 0 8 20 4 0.00 0.00 0.00

2 262 -452 231 21 0 -91 151 4 0.01 0.00 0.04

7 262 -293 92 6 0 -28 85 4 0.00 0.00 0.02

8 262 -435 191 17 0 -70 138 4 0.01 0.00 0.03

9 262 -297 112 1 0 71 81 4 0.00 0.00 0.03

10 262 -69 16 0 0 -10 21 4 0.00 0.00 0.01

11 262 -306 182 18 0 -79 110 4 0.01 0.00 0.03

12 262 -77 50 -9 0 155 14 4 0.00 0.00 0.03

13 262 -222 99 -5 0 143 56 4 0.00 0.00 0.03

Verifica di STABILITA' e/o STABILITA' FLESSO TORSIONALE

------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

---------------

NC Fx My Mz Classe min. ky kz kLT LT I.S.n. I.S.m. I.S. Nota

-- --------------

daN daN*m

------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

---------------

1A -193 -21 43 4 0.9486 1.0103 1.0009 -- -- 0.00 -- 0.01 Snell. 'zx'=

33

1B -193 -21 -154 4 0.9486 1.0103 1.0012 -- -- 0.00 -- 0.03 Snell. 'zx'=

33

1C -193 -35 43 4 0.9486 1.0058 1.0009 -- -- 0.00 -- 0.01 Snell. 'zx'=

33

1D -193 -35 -154 4 0.9486 1.0058 1.0012 -- -- 0.00 -- 0.03 Snell. 'zx'=

33

1E -168 -21 43 4 0.9486 1.0089 1.0008 -- -- 0.00 -- 0.01 Snell. 'zx'=

33

1F -168 -21 -154 4 0.9486 1.0089 1.0010 -- -- 0.00 -- 0.03 Snell. 'zx'=

33

1G -168 -35 43 4 0.9486 1.0050 1.0008 -- -- 0.00 -- 0.01 Snell. 'zx'=

33

1H -168 -35 -154 4 0.9486 1.0050 1.0010 -- -- 0.00 -- 0.03 Snell. 'zx'=

33

1I -203 54 33 4 0.9486 1.0040 1.0054 -- -- 0.00 -- 0.02 Snell. 'zx'=

33

1J -203 54 -99 4 0.9486 1.0040 1.0018 -- -- 0.00 -- 0.02 Snell. 'zx'=

33

1K -203 -70 33 4 0.9486 1.0032 1.0054 -- -- 0.00 -- 0.02 Snell. 'zx'=

33

1L -203 -70 -99 4 0.9486 1.0032 1.0018 -- -- 0.00 -- 0.03 Snell. 'zx'=

33

1M -158 54 33 4 0.9486 1.0031 1.0042 -- -- 0.00 -- 0.01 Snell. 'zx'=

33

1N -158 54 -99 4 0.9486 1.0031 1.0014 -- -- 0.00 -- 0.02 Snell. 'zx'=

33

1O -158 -70 33 4 0.9486 1.0025 1.0042 -- -- 0.00 -- 0.02 Snell. 'zx'=

33

1P -158 -70 -99 4 0.9486 1.0025 1.0014 -- -- 0.00 -- 0.03 Snell. 'zx'=

33

2 -458 -91 -1556 4 0.9486 1.0039 1.0006 -- -- 0.01 -- 0.23 Snell. 'zx'=

33

7 -409 -28 -176 4 0.9486 1.0071 1.0018 -- -- 0.00 -- 0.03 Snell. 'zx'=

33

Page 237: Parma - Suzzara FERMATA DI LENTIGIONE - FER – Ferrovie ... · La presente relazione riguarda la progettazione strutturale e il dimensionamento di una pensilina ... Intestazione

Pag. 109

8 -485 -70 -1032 4 0.9486 1.0049 1.0007 -- -- 0.01 -- 0.15 Snell. 'zx'=

33

9 -414 -588 -234 4 0.9486 1.0011 1.0015 -- -- 0.00 -- 0.13 Snell. 'zx'=

33

10 -186 -10 -43 4 0.9486 0.9982 1.0038 -- -- 0.00 -- 0.01 Snell. 'zx'=

33

11 -312 -79 -1469 4 0.9486 1.0028 1.0004 -- -- 0.00 -- 0.21 Snell. 'zx'=

33

12 -194 -969 -138 4 0.9486 1.0003 1.0013 -- -- 0.00 -- 0.18 Snell. 'zx'=

33

13 -339 -971 -225 4 0.9486 1.0006 1.0014 -- -- 0.00 -- 0.19 Snell. 'zx'=

33

ASTA NUM. 10 NI 22 NF 21 Lungh. 262.3 cm SEZ. 4 Rc B= 20.0 H= 25.0 s= 0.5 t= 0.5 cm

categoria: p.p. y Vento qy tot.

qy medio: 0.0460 2.0942 2.1402 daN/cm

Sollecitazioni di calcolo e di verifica Indici <= 1 : VERIFICATO

------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

-------------

NC x Fx Fy Fz Mx My Mz Classe I.V.T. I.R.n. I.R. Nota

-- -------------------- ------------------ ------ --------------------

cm daN daN*m

------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

-------------

1A 0 -191 -13 11 0 31 50 4 0.00 0.00 0.01

1B 0 -191 67 11 0 31 -153 4 0.00 0.00 0.03

1C 0 -191 -13 -14 0 -24 50 4 0.00 0.00 0.01

1D 0 -191 67 -14 0 -24 -153 4 0.00 0.00 0.03

1E 0 -153 -13 11 0 31 50 4 0.00 0.00 0.01

1F 0 -153 67 11 0 31 -153 4 0.00 0.00 0.03

1G 0 -153 -13 -14 0 -24 50 4 0.00 0.00 0.01

1H 0 -153 67 -14 0 -24 -153 4 0.00 0.00 0.03

1I 0 -196 12 28 0 64 -13 4 0.00 0.00 0.01

1J 0 -196 42 28 0 64 -91 4 0.00 0.00 0.02

1K 0 -196 12 -30 0 -56 -13 4 0.00 0.00 0.01

1L 0 -196 42 -30 0 -56 -91 4 0.00 0.00 0.02

1M 0 -148 12 28 0 64 -13 4 0.00 0.00 0.01

1N 0 -148 42 28 0 64 -91 4 0.00 0.00 0.02

1O 0 -148 12 -30 0 -56 -13 4 0.00 0.00 0.01

1P 0 -148 42 -30 0 -56 -91 4 0.00 0.00 0.02

2 0 -281 1027 7 0 -32 -1538 4 0.03 0.00 0.21

7 0 -378 75 -6 0 -0 -162 4 0.00 0.00 0.03

8 0 -361 657 1 0 -21 -1013 4 0.02 0.00 0.14

9 0 -593 97 -519 0 -576 -256 4 0.02 0.01 0.13

10 0 -181 24 -0 0 6 -41 4 0.00 0.00 0.01

11 0 -152 993 11 0 -28 -1459 4 0.03 0.00 0.20

12 0 -539 61 -855 0 -953 -198 4 0.03 0.01 0.18

13 0 -668 94 -859 0 -958 -277 4 0.03 0.01 0.20

1A 131 -146 -19 11 0 13 28 4 0.00 0.00 0.01

1B 131 -146 61 11 0 13 -69 4 0.00 0.00 0.01

1C 131 -146 -19 -14 0 -3 28 4 0.00 0.00 0.01

1D 131 -146 61 -14 0 -3 -69 4 0.00 0.00 0.01

1E 131 -109 -19 11 0 13 28 4 0.00 0.00 0.01

1F 131 -109 61 11 0 13 -69 4 0.00 0.00 0.01

1G 131 -109 -19 -14 0 -3 28 4 0.00 0.00 0.01

1H 131 -109 61 -14 0 -3 -69 4 0.00 0.00 0.01

1I 131 -151 6 28 0 26 -5 4 0.00 0.00 0.01

1J 131 -151 36 28 0 26 -36 4 0.00 0.00 0.01

1K 131 -151 6 -30 0 -15 -5 4 0.00 0.00 0.00

1L 131 -151 36 -30 0 -15 -36 4 0.00 0.00 0.01

1M 131 -103 6 28 0 26 -5 4 0.00 0.00 0.01

1N 131 -103 36 28 0 26 -36 4 0.00 0.00 0.01

1O 131 -103 6 -30 0 -15 -5 4 0.00 0.00 0.00

1P 131 -103 36 -30 0 -15 -36 4 0.00 0.00 0.01

2 131 -277 607 7 0 -42 -467 4 0.02 0.00 0.07

7 131 -320 67 -6 0 7 -69 4 0.00 0.00 0.01

8 131 -335 402 1 0 -22 -319 4 0.01 0.00 0.05

9 131 -535 89 -267 0 -61 -134 4 0.01 0.01 0.03

10 131 -122 16 -0 0 7 -15 4 0.00 0.00 0.00

11 131 -149 573 11 0 -42 -431 4 0.02 0.00 0.07

12 131 -481 53 -436 0 -107 -123 4 0.02 0.01 0.04

13 131 -610 86 -439 0 -106 -159 4 0.02 0.01 0.04

1A 262 -101 -25 11 0 -5 -2 4 0.00 0.00 0.00

1B 262 -101 55 11 0 -5 8 4 0.00 0.00 0.00

1C 262 -101 -25 -14 0 19 -2 4 0.00 0.00 0.00

1D 262 -101 55 -14 0 19 8 4 0.00 0.00 0.01

1E 262 -64 -25 11 0 -5 -2 4 0.00 0.00 0.00

1F 262 -64 55 11 0 -5 8 4 0.00 0.00 0.00

1G 262 -64 -25 -14 0 19 -2 4 0.00 0.00 0.00

1H 262 -64 55 -14 0 19 8 4 0.00 0.00 0.00

1I 262 -107 -0 28 0 -12 -5 4 0.00 0.00 0.00

1J 262 -107 30 28 0 -12 11 4 0.00 0.00 0.00

1K 262 -107 -0 -30 0 26 -5 4 0.00 0.00 0.01

1L 262 -107 30 -30 0 26 11 4 0.00 0.00 0.01

1M 262 -58 -0 28 0 -12 -5 4 0.00 0.00 0.00

1N 262 -58 30 28 0 -12 11 4 0.00 0.00 0.00

Page 238: Parma - Suzzara FERMATA DI LENTIGIONE - FER – Ferrovie ... · La presente relazione riguarda la progettazione strutturale e il dimensionamento di una pensilina ... Intestazione

Pag. 110

1O 262 -58 -0 -30 0 26 -5 4 0.00 0.00 0.01

1P 262 -58 30 -30 0 26 11 4 0.00 0.00 0.01

2 262 -274 187 7 0 -51 54 4 0.01 0.00 0.02

7 262 -261 59 -6 0 15 14 4 0.00 0.00 0.01

8 262 -310 147 1 0 -23 41 4 0.00 0.00 0.01

9 262 -476 81 -15 0 124 -22 4 0.00 0.01 0.03

10 262 -64 8 -0 0 7 1 4 0.00 0.00 0.00

11 262 -146 154 11 0 -56 46 4 0.00 0.00 0.02

12 262 -423 45 -16 0 190 -59 4 0.00 0.00 0.04

13 262 -551 78 -20 0 195 -51 4 0.00 0.01 0.04

Verifica di STABILITA' e/o STABILITA' FLESSO TORSIONALE

------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

---------------

NC Fx My Mz Classe min. ky kz kLT LT I.S.n. I.S.m. I.S. Nota -- --------------

daN daN*m

------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

---------------

1A -191 31 50 4 0.9486 1.0065 1.0033 -- -- 0.00 -- 0.01 Snell. 'zx'=

33

1B -191 31 -153 4 0.9486 1.0065 1.0012 -- -- 0.00 -- 0.03 Snell. 'zx'=

33

1C -191 -24 50 4 0.9486 1.0089 1.0033 -- -- 0.00 -- 0.01 Snell. 'zx'=

33

1D -191 -24 -153 4 0.9486 1.0089 1.0012 -- -- 0.00 -- 0.03 Snell. 'zx'=

33

1E -153 31 50 4 0.9486 1.0053 1.0027 -- -- 0.00 -- 0.01 Snell. 'zx'=

33

1F -153 31 -153 4 0.9486 1.0053 1.0010 -- -- 0.00 -- 0.03 Snell. 'zx'=

33

1G -153 -24 50 4 0.9486 1.0072 1.0027 -- -- 0.00 -- 0.01 Snell. 'zx'=

33

1H -153 -24 -153 4 0.9486 1.0072 1.0010 -- -- 0.00 -- 0.03 Snell. 'zx'=

33

1I -196 64 -13 4 0.9486 1.0034 1.0066 -- -- 0.00 -- 0.01 Snell. 'zx'=

33

1J -196 64 -91 4 0.9486 1.0034 1.0020 -- -- 0.00 -- 0.02 Snell. 'zx'=

33

1K -196 -56 -13 4 0.9486 1.0038 1.0066 -- -- 0.00 -- 0.01 Snell. 'zx'=

33

1L -196 -56 -91 4 0.9486 1.0038 1.0020 -- -- 0.00 -- 0.02 Snell. 'zx'=

33

1M -148 64 -13 4 0.9486 1.0025 1.0050 -- -- 0.00 -- 0.01 Snell. 'zx'=

33

1N -148 64 -91 4 0.9486 1.0025 1.0015 -- -- 0.00 -- 0.02 Snell. 'zx'=

33

1O -148 -56 -13 4 0.9486 1.0028 1.0050 -- -- 0.00 -- 0.01 Snell. 'zx'=

33

1P -148 -56 -91 4 0.9486 1.0028 1.0015 -- -- 0.00 -- 0.02 Snell. 'zx'=

33

2 -281 -51 -1538 4 0.9486 1.0019 1.0004 -- -- 0.00 -- 0.21 Snell. 'zx'=

33

7 -378 15 -162 4 0.9486 1.0259 1.0022 -- -- 0.00 -- 0.03 Snell. 'zx'=

33

8 -361 -23 -1013 4 0.9486 0.9978 1.0007 -- -- 0.00 -- 0.14 Snell. 'zx'=

33

9 -593 -576 -256 4 0.9486 1.0013 1.0025 -- -- 0.01 -- 0.13 Snell. 'zx'=

33

10 -181 7 -41 4 0.9486 0.9983 1.0038 -- -- 0.00 -- 0.01 Snell. 'zx'=

33

11 -152 -56 -1459 4 0.9486 1.0014 1.0002 -- -- 0.00 -- 0.20 Snell. 'zx'=

33

12 -539 -953 -198 4 0.9486 1.0008 1.0026 -- -- 0.01 -- 0.19 Snell. 'zx'=

33

13 -668 -958 -277 4 0.9486 1.0010 1.0027 -- -- 0.01 -- 0.20 Snell. 'zx'=

33