Normativ Privind Proiectarea Constructiilor Din Lemn Revizuire Np 005 96 Indicativ Np 005 03

  • View
    68

  • Download
    8

Embed Size (px)

DESCRIPTION

util

Text of Normativ Privind Proiectarea Constructiilor Din Lemn Revizuire Np 005 96 Indicativ Np 005 03

  • MINISTERULTRANSPORTURILOR,CONSTRUCIILORlTURISMULUI

    ORDINULNr.303din16.09.2003

    pentruaprobareareglementriitehniceNormativprivindproiectareaconstruciilordinlemn

    (revizuireNP00596)",indicativNP00503

    nconformitatecuprevederileart.38alin.2dinLegeanr.10/1995,privindcalitatea nconstrucii,cumodificrileulterioare,

    n temeiulprevederilorart.2pct,45 i aleart. 5alin. (4)dinhotrreaGuvernului nr.740/2003 privind organizarea i funcionarea Ministerului Transporturilor, Construciilor iTurismului,

    Avndnvedereavizulnr.41/08.07.2003alComitetuluiTehnicdeSpecialitate,Ministrultransporturilor,construciiloriturismuluiemiteurmtorul

    ORDIN:

    Art.1.SeaprobreglementareatehnicNormativprivindroiectareaconstruciilordinlemn (revizuire NP 00596)", indicativ NP 00503, elaborat de Universitatea Tehnic deConstruciiBucureti prevzutn anexacarefaceparteintegrantdinprezentulordin.

    Art.2.Prezentulordinvafipublicatn MonitorulOficialalRomniei,ParteaI,Art. 3. La data publicrii prezentului ordin i nceteaz alabilitatea reglementarea

    tehnicCodulpentrucalcululialctuirealementelordeconstruciidinlemn,indicativNP00596,aprobatprinrdinMLPATnr.25/N/08.04.1996

    Art.4.DireciaGeneralTehnicvaaducelandeplinirerevederileprezentuluiordin.

    MINISTRU,

    MIRONTUDORMITREA

    Anexa se public nBuletinulConstruciilor editat de InstitutulNaional deCercetareDezvoltarenConstruciiiEconomiaConstruciilor INCERCBucureti.

    NORMATIVPRIVINDPROIECTAREACONSTRUCIILOR

  • NORMATIVPRIVINDPROIECTAREACONSTRUCIILOR

    DINLEMN(REVIZUIRENP00596)INDICATIVNP00503

    Elaboratde:UTCBFacultateadeConstruciiCivile,IndustrialeiAgricole,CatedradeConstruciicivile,inginerieurbanitehnologic

    Rector: prof..dr.ing.PetrePTRUResponsabiltem: prof.dr.ing.MriaDARIEColectivdeelaborare: prof.dr.ing.MriaDARIE

    eflucrri:ing.RuxandraERBAUas.univ.ing.LucianPANas.univ.ing.MomeaPANTELIMON

    Consultant: prof.dring.MihaiVOICULESCU

    Avizatde:DIRECIAGENERALTEHNICM.T.C.T.

    Directorgeneral: ing.IonSTNESCUResponsabildetem: ing.IonNICULESCU

    CUPRINS

    Cap.1.Generaliti1.1.Obiectidomeniudeaplicare1.2. Unitidemsur1.3. Simboluri1.4.Clasificareelementeloriaconstruciilordinlemn1.5. Principiigeneraledealctuireicalcul1.5.1.Verificareaelementelor1.5.2.Determinareasolicitrilor1.5.3.Caracteristicilematerialuluilemnos1.5.4.Condiiispecialedecalcul1.5.5.Aciuni

    Cap.2.Materiale2.1. Speciidelemnutilizateidomeniidefolosin2.2.Masavolumic

  • 2.3.Rezistenelecaracteristicealelemnuluimasivladiferitesolicitri2.4.Rezisteneledecalculalelemnuluimasiv2.5.Elementemetalicepentrumbinriistructurimixte

    Cap.3.Prevederigeneraleprivindproiectareaconstruciilor dinlemn3.1. Prescripiigeneraledeproiectare3.2. Prescripiigeneraledealctuireicalcul3.3. Stabilireadeschideriidecalcul3.4. Deformaiimaximeadmise3.5. Lungimideflambajicoeficienidezvelteelimit

    Cap.4.Calcululbarelordinlemncuseciunesimpl4.1. Relaiigeneraledecalcul4.2. Baresolicitatelantindereaxialparalelcufibrele4.3. Baresolicitatelacompresiuneaxialparalelcufibrele4.4. Baresolicitatelacompresiuneperpendicularpefibre4.5. Baresolicitatelastrivireoblic4.6. Baresolicitatelaforfecare4.7. Baresolicitatelancovoiere4.8. Baresolicitatelancovoiereoblic4.9. Baresolicitatelantindereincovoiere(ntindereexcentric)4.10.Baresolicitatelacompresiuneincovoiere(compresiuneexcentric)

    Cap.5.Calcululbarelordinlemncuseciunecompus5.1. Definireabarelorcompuseiprincipiidecalcul5.2. Barecompusesolicitatelantindereaxial5.3. Barecompusesolicitatelacompresiuneaxial5.3.1.Alctuireabarelorcompusecomprimate5.3.2.Calcululbarelorcompusecomprimate5.3.2.1.Barepachet5.3.2.2.Barecufururilungiibarecueclisecontinue5.3.2.3.Barecufururiscurte5.4. Barecompusesolicitatelacompresiuneincovoiere(compresiuneexcentric)5.5. Barecompusesolicitatelancovoiere5.5.1.Alctuireabarelorcompusencovoiate5.5.2.Calcululgrinzilorcompusesolicitatelancovoiere

    Cap.6.Calcululiexecuiambinrilorelementelorde construciedinlemn6.1.Clasificareambinrilor6.2.Condiiilepecaretrebuieslendeplineascmbinrile6.3. mbinriprinchertare6.3.1.Elementegenerale6.3.2.mbinriprinchertarelapieseamplasatenprelungire6.3.3.mbinriprinchertarelapiesedispuseperpendicular6.3.4.mbinriprinchertarelapieseamplasatesubunghiul6.3.4.1.Dateconstructive6.3.4.2.Calcululmbinrilorprinchertarefrontal6.4. mbinricupeneprismaticedinlemnicupeneinelaremetalice6.4.1.mbinricupeneprismaticedinlemn6.4.1.1.Dateconstructive

  • 6.4.1.2.Calcululmbinrilorcupeneprismaticedinlemn6.4.1.3.Stabilireanumruluinecesardepeneidistribuirealorpelungimeaelementului6.4.2.mbinricupeneinelarenetede,dinatesaucugheare6.4.2.1.Dateconstructive6.4.2.2.Calcululmbinrilorcupenemetaliceinelare6.5.mbinricutijeicupenelamelareflexibile6.5.1.mbinricutijecilindrice,prevederigenerale6.5.2.Tipuridetijecilindrice6.5.3.Dateconstructiveprivindmbinrilecutijecilindriceelastice6.5.4.Capacitateaderezistenambinrilorcu tije6.5.5.mbinricupenelamelareflexibileprevederigenerale6.5.6.Dateconstructiveprivindmbinrilecupenelamelareflexibile6.5.7.Capacitateaderezistenambinrilorcu penelamelareflexibile6.6.mbinricutijesolicitatelasmulgere6.6.1.Dateconstructive6.6.2.Capacitateaderezistenambinrilorcutijesolicitatelasmulgere6.7.mbinricuasamblajemetalice6.8.mbinrincleiate6.8.1.Elementegenerale6.8.2.Dateconstructiveiparticularitiprivindrealizareaelementelorncleiate

    Cap.7.Prezentareaelementelor,subansambluriloriaconstruciilordinlemnmpotrivabiodegradriii afocului

    Comentarii

    NORMATIVPRIVINDPROIECTAREACONSTRUCIILORDINLEMN(REVIZUIRENP00596)

    indicativNP00503nlocuiete:NP00596

    Cap.1.GENERALITI

    1.1.Obiectidomeniudeaplicare

    1.1.1.Prezentanormtehnicstabiletereglementriledecalculialctuireconstructiva elementelor de construcie din lemn masiv utilizate la construcii civile, industriale iagrozootehnice.

    1.1.2.Temperaturamaximamediuluiambiantncarepotfiexploatateconstruciiledinlemnselimiteazlamaximum55C.

    1.1.3. Laproiectareaelementelordeconstruciedin lemnpentruasigurareadurabilitiilor,trebuiesseinseamaderegimuldeexpunerela intemperiii laumiditate,precumidecondiiile specifice de exploatare. n funcie de aceti factori, n proiectele de execuie sestabilesc:

    clasadecalitatealemnuluiispeciautilizatmoduldealctuireaelementelordeconstruciemsuriledeprezervarenecesare.1.1.4. Principiile de proiectare, rezistenele de calcul i prescripiile constructive din

    prezentanormpotfiaplicateilaproiectareaconstruciilordinlemncualtedestinaiidectceledelapunctul1.1.1,inndseamadecondiiiletehnicespecificeconstruciilorrespective.

  • 1.2.Unitidemsur

    Unitiledemsurfolositecorespundsistemuluiinternaional demsuriSI:pentruforeincrcriconcentrate.......................NsaukNpentruncrcridistribuitelinear.........................N/mmkN/mpentruncrcridistribuitepesuprafa.................N/mm2kN/m2pentrumasavolumic........................................... kg/m3pentrutensiuninormaleitangeniale..................N/mm2

    (1N/mm2=1MPa)pentrumomentencovoietoare...............................NmmsaukNm.

    1.3.Simboluri temperaturamediuluinconjurtoriumiditaterelativaaerului0,05valoareamaximamaseivolumice,fractilulde95%0,95 valoareaminimamaseivolumice,fractilulde5%0,95fractilulde95%0,05fractilulde5%RrezistenacaracteristicR rezistenacaracteristiclancovoierestaticRt rezistenacaracteristiclantindereRc||rezistenacaracteristiclacompresiunenlungulfibrelorRcrezistenacaracteristiclacompresiunenplannormal pedireciafibrelorRf||rezistenacaracteristiclaforfecarenlungulfibrelor

    Rf rezistenacaracteristiclaforfecarenplannormalpe direciafibrelorE0,05 valoareacaracteristicamodululuilongitudinaldeelasticitateE modulullongitudinaldeelasticitateG0,05valoareacaracteristicamodululuitransversaldeelasticitateGmodulultransversaldeelasticitateRlc rezistenadecalculmu1 coeficieniai condiiilorde lucrucareintroducncalculumiditateadeechilibrua

    materialuluilemnosmu coeficieni ai condiiilorde lucrucare introduc ncalculumiditateadeechilibrua

    materialuluilemnospentruncovoiereastaticmut coeficieni ai condiiilorde lucrucare introduc ncalculumiditateadeechilibrua

    materialuluilemnospentruntinderemuc|| coeficieniaicondiiilordelucrucareintroducncalculumiditateadeechilibrua

    materialuluilemnospentrucompresiunenlungulfibrelormuccoeficieniaicondiiilordelucrucareintroducncalculumiditateadeechilibrua

    materialuluilemnospentrucompresiunenplannormalpedireciafibrelormuf|| coeficieniaicondiiilordelucrucareintroducncalculumiditateadeechilibrua

    materialuluilemnospentruforfecarenlungulfibrelormufcoeficieniaicondiiilordelucrucareintroducncalculumiditateadeechilibrua

    materialuluilemnospentruforfecarenplannormalpedireciafibrelormuEcoeficieniaicondiiilorde lucrucare introducncalculumiditateadeechilibrua

    materialuluilemnospentrumodulullongitudinaldeelasticitatelancovoierestaticmch coeficieni ai condiiilor de lucru stabilii n funcie de durata de aciune a

    ncrcrilor

  • md coeficieni ai condiiilor de lucru stabilii n funcie de durata de aciune ancrcrilorpentruncovoierestaticiforfecare

    mdc coeficieni ai condiiilor de lucru stabilii n funcie de durata de aciune ancrcrilorpentrucompresiune

    mdt coeficieni ai condiiilor de lucru stabilii n funcie de durata de aciune ancrcrilorpentruntindere

    mdE coeficieni ai condiiilor de lucru stabilii n funcie de durata de aciune ancrcrilorpentrumodulullongitudinaldeelasticitate

    lcoeficieniparialidesigurancoeficieniparialidesiguranlancovoieretcoeficieniparialidesiguranlantinderec|| coeficieniparialidesiguranpentrucompresiunen lungulfibrelorc coeficieni pariali de siguran pentru compresiune n plan normal pe direcia

    fibrelorf|| coeficieniparialidesiguranpentruforfecaren lungulfibrelorfcoeficieniparialidesiguranpentruforfecarenplan normal pedireciafibrelorfcoeficientdefrecareaadncimeamaximachertriibgrosimeaseciuniitransversaleh nlimeaseciuniitransversaleclungimeaminimachertriiloluminagoluluilc deschideredecalculfmax,finaldeformaiemaximfinallancovoiere

    f1 sgeatadatoratncrcrilorpermanentef2 sgeatadatoratncrcrilortemporarefi sgeatadatoratdeformaieimbinrilorfc contrasgeatainiialagrinziinencrcatef1,mstsgeatainstantaneedatoratncrcrilorpermanentef2,mstsgeatainstantaneedatoratncrcrilortemporarekdef coeficient care ia n considerare durata de aciune a ncrcrilor i clasa de

    exploatareaconstrucieiLefortefectivntijLcapefortcapabilntijlflungimedeflambaj:azvelteeadmisibilf coeficientdezvelteeFicapacitatederezistenabareilasolicitareaiSicaracteristicasectionalmTcoeficientdetratareAnet arienetTr capacitatederezistenlantindereAbrutariebrutAslabiriarieslbiriAcalcul ariedecalculCr capacitatederezistenlacompresiuneaxialparalelcufibrelec coeficientdeflambajRc rezistendecalcullancovoierestatic

  • RtcrezistendecalcullantindereRcc||rezistendecalcullacompresiunenlungulfibrelorRcc rezistendecalcullacompresiunenplannormalpedireciafibrelorRcf||rezistendecalcullaforfecarenlungulfibrelorRcfrezistendecalcullaforfecarenplannormalpedireciafibrelorzvelteeQrcapacitatederezistenlacompresiunenplannormalpedireciafibrelorAc ariedecontactmr coeficientdereazemRccrezistenlastriviresubunghi irazdegiraie unghiuldenclinareaforeifadedireciafibrelorAsariedestrivireNr capacitateaderezistenlastriviresubunghiaVr capacitatederezistenlaforfecarenplannormalpedireciafibrelorAf ariaseciuniicaresefoarfecFrcapacitatederezistenlaforfecarenlungulfibrelormf coeficientdefrecare coeficientceinecontdetipulforfecriilplungimeapraguluideforfecareeexcentricitatedeaplicareaforeiMrcapacitatederezistenlancovoiereWcalculmodulderezistendecalculWbrut modulderezistenbrutLrcapacitatederezistenlalunecare

    ImomentdeinerieS momentstaticfadmdeformaiemaximadmisibilMxrcapacitatederezistenlancovoierepedireciaxMyrcapacitatederezistenlancovoierepedireciayMxefmomentncovoietorefectivpedireciaxMyef momentncovoietorefectivpedireciayfxmax,final deformaiemaximfinallancovoierepedireciaxfymax,final deformaiemaximfinallancovoierepedireciayTef efortdentindereaxialdecalculMefmomentncovoietordecalculCefefortdecompresiuneaxialdecalculMfef momentncovoietormaximfinalCEefortaxialdecompresiunepedireciadeaplicareamomentuluiLfefforatietoaredecalculmRcoeficientderepartiieancrcrilorTr,icapacitatederezistenlantindereaxialaelementuluiiRct rezistendecalculalemnuluimasivlantindereaxialAnet,iarienetaseciuniidecalcul,pentrubara imTcoeficientdetratarealemnuluiE moduldeelasticitateTr capacitatederezistenauneibarecompusedinlemn,supuslantindereaxialTef fortotalefectivdentinderentrobarcompusTef,iforefectivde ntindereaferentelementului

  • Abrut,ibrutaseciuniidecalcul,pentrubaraiCr,xcapacitatederezistenlacompresiuneabarelorpachelnraportcuaxaxxnormal

    perosturiRcc||rezistendecalculalemnuluimasivlacompresiuneaxial,paralelcufibreleAcalculariaseciuniidecalculatuturorelementelor componentealebareipachetxccoeficientdeflambaj.nraportcuaxaxxCr,y capacitateportantlacompresiuneabarelorpachetnraportcuaxayy paralelcu

    rosturileyccoeficientdeflambaj,nraportcuaxayyytr coeficientdezvelteetransformatalbarei,nraportcuaxayy coeficientdemajorareazvelteiibareicompuseycoeficientdezvelteeabarei.nraportcuaxayyk coeficientdecalculb dimensiuneaseciuniitransversaleauneibarecompuse,paralelcurosturileh dimensiunea seciunii transversale a unei bare compuse, n sens perpendicular pe

    rosturir numrderosturilf lungimedeflambajabareinenumrefectivdeseciunideforfecared diametrutijagrosimeaceleimaisubiripiesedinpachetApariaelementelorprincipalealebareicompusexcoeficientdezvelteeabarei,nraportcuaxaxxixrazminimdegiraieaseciunii,nraportcuaxaxx

    Ip,x moment de inerie al elementelor principale, n raport ca centrul de greutate alseciunii,dupaxa.yy

    Is,x moment de inerie al elementelor secundare, n raport cu centrul de greutate alseciunii,dupaxavv

    iyrazdegiraieaseciunii,nraportcuaxayyIp,y moment de inerie al elementelor principale, n raport cu centrul de greutate al

    seciunii,dupaxayyIs,y moment de inerie al elementelor secundare, n raport cu centrul de greutate al

    seciunii,dupaxayyeycoeficientdezvelteeechivalentalbarei,nraportcuaxayyn numruldeelementeprincipale1coeficientdezvelteealunuielementizolatl1 distandintredoufururiscurtei1razdegiraie,nraportcuaxayy,aunuielementizolatI1 momentdeineriealunuielementizolat,nraportcucentruldegreutatealseciunii,

    dupaxayyA1arieaunuielementizolatCefefortdecompresiuneefectivCr capacitateportantabareilacompresiuneMfef moment ncovoietormaxim final, n raport cu axaperpendicularpedirecia de

    aciuneaforelorMcr capacitate de rezisten corectat a barei la ncovoiere, n raport cu axa

    perpendicularpedireciadeaciuneaforelorkwcoeficientdereducereamodululuiderezistenRc rezistendecalculalemnuluimasivlancovoierestatic

  • Wycalcul modulderezistennraportcuaxa yy,pentruseciuneaceamaisolicitataelementuluicompus

    LtfordelunecaretotalSmomentstaticalseciuniinraportcuaxaneutr,perpendicularpeplanuldeaciune

    alsolicitrilorI moment de inerie brut al seciunii n raport cu axa principal de inerie,

    perpendicularpeplanuldeaciuneasolicitrilorAft,ATsuprafaadiagrameiforeitietoareLri capacitatederezistenaelementelordembinaref1 factordedistribuiealforeidelunecarelamijloaceledembinaren numrdeelementedembinareLacapacitatederezistenaunuielementdembinareCrxcapacitatederezistenabareilacompresiune,nraport cuaxaxxMfefx momentncovoietormaximfinal,stabilit nraportcuaxaxx,perpendicularpe

    direciadeaciuneaforelorMrxcapacitatederezistenabareiiancovoiere,nraportcuaxaxxMr capacitatederezistenlancovoiereWccalcul modulderezistenlancovoierecorectatWnetmodulderezistenalseciuniineteabareiIc momentdeineriecorectatkt coeficientdereducereamomentuluideinerieIbrutmomentdeineriealseciuniibrute,nraportcuaxaneutrRcstrIIrezistenalastrivireperpendicularapefibralemnului,cuvaloaredecalculRccIIrezistenaIacompresiuneperpendicularpefibralemnului,cuvaloaredecalcul

    Qri capacitatederezistenambinrilorlapieseamplasateperpendicularRccrezistenalacompresiuneperpendicularpefibralemnului,cuvaloaredecalculAc ariedecontactdintredouelementedelemndispuseperpendicularmTcoeficientdetratarealemnuluimr coeficientdereazemQef efort efectiv de compresiune perpendicular pe fibra lemnului, la piese dispuse

    perpendicular unghiformatdedireciadeacionareaefortuluidecompresiuneidireciaorizontalhcnlimepragdechertare(adncimeachertrii)h nlimeelementnseciunetransversallplungimepragdechertarelflungimedeforfecareapraguluidechertarehc1nlimeaprimuluipragdechertare(adncimeachertrii)hc2nlimeaceluidealdoileapragdechertare(adncimeachertrii)lp1lungimeaprimuluipragdechertarelp2lungimeaceluidealdoileapragdechertarelf1lungimedeforfecareaprimuluipragdechertarelf2lungimedeforfecareaceluidealdoileapragde chertareNr capacitatederezisteniastriviresubunghiulaauneimbinriprinchertarefrontal

    cupragsimpluCr capacitatederezistenazoneicomprimate(strivite),paralelcudireciafibrelorNr capacitatederezistenlastriviresubunghiulaauneimbinriprinchertarefrontal

    cupragsimpluCr capacitatederezistenazoneicomprimate(strivite), paralelcudireciafibrelor

  • Qr capacitate de rezisten a zonei comprimate (strivite), perpendicular pe direciafibrelor

    unghi determinat ntre direcia de aciune a forei de compresiune i direciaorizontal

    Rcc|| rezistendecalculalemnuluimasivlacompresiuneaxial,paralelcufibreleRcc rezistendecalcula lemnuluimasiv lacompresiune,perpendicularpedirecia

    fibrelorAp|| proieciasuprafeeipraguluipedirecieparalelcufibrelepieseicaresestriveteAp proiecia suprafeei pragului pe direcie perpendicular cu fibrele piesei care se

    strivetemr coeficientdereazemNtr capacitatederezistentotallastrivireauneimbinrifrontalecupragdubluNr,1capacitatederezistenlastrivireaprimuluipragdechertareNr,2capacitatederezistenlastrivireaceluidealdoileapragdechertareFrcapacitatederezistenapraguluilaforfecareRcf||rezistendecalculalemnuluimasivlaforfecareparalelcufibreleAf ariapraguluilaforfecaremf coeficientdeforfecareFr,1capacitatederezistenaprimuluipragdechertarelaforfecareFr,2capacitatederezistenaceluidealdoileapragdechertarelaforfecareAf1ariedeforfecareaprimuluipragdechertareAf2 ariedeforfecareaceluidealdoileapragdechertaremf1 coeficientdeforfecarecorespunztorprimuluipragdechertaremf2 coeficientdeforfecarecorespunztorceluidealdoileapragdechertareFef forefectivdeforfecare

    Fef1 forefectivdeforfecare,corespunztoareprimuluipragdechertareFef2 forefectivdeforfecare,corespunztoareceluidealdoileapragdechertareNcef ncrcareefectivdecalcul,careacioneazperpendicularpepraguldechertareNcef1 ncrcareefectivdecalcul,aferentprimuluipragdechertareNcef2 ncrcareefectivdecalcul,careacioneazperpendicularpepraguldechertareAs1 ariedestrivireaprimuluipragdechertareAs2ariedestrivireaceluidealdoileapragdechertareNefbulonefortaxialdinbulonuldesolidarizareNcapbuloncapacitatederezistenabulonuluidesolidarizarenb numrdebuloaneNc efortaxialefectivdecompresiunenmbinare unghintrepieselembinateAnet arienetabulonuluidesolidarizareRot rezistendecalculaoeluluilantinderemocoeficientdelucrualbulonuluinmbinareVef reaciuneverticalnmbinareQri capacitatederezistenlastrivireperpendicularpe fibren numrdecuienecesareLcomponentorizontalaefortuluidinbulonuldesolidarizareLacapacitatede rezistenminimauneitijelplungimepandembinareLefpefortdelunecarecareacioneazasuprauneipeneLcapscapacitatederezistenauneipeneRcc rezistendecalculalemnuluilacompresiune

  • Assuprafadestrivireapeneimr coeficientdereazemLobliccaps capacitatederezistenauneipenelastrivireL||capscapacitatederezistenauneipenelastrivireparalelcufibreleLcapscapacitatederezistenauneipenelastrivire perpendicularpefibre unghidenclinarealaturiiscurteapeneiLpcapfcapacitatederezistenauneipene,stabilitdin condiiadeforfecareRcfrezistendecalculalemnuluilaforfecareAfsuprafa deforfecareapeneimf coeficientdeforfecarebp limeasuprafeeideforfecareLefgefortdelunecarepegrindLgcap f capacitate de rezisten a grinzii pe poriunea dintre dou pene, stabilit din

    condiiadeforfecareRcfIIrezistendecalculalemnuluilaforfecareparalelcufibreleAgf suprafadeforfecareagrinziintredoupeneAbrutnecariebrutabuloanelordestrngereksl coeficientcareinecontdeslbirinzonafiletata bulonuluiQbefortnbuloncinterspaiuntreelementelembinatennecpnumrnecesardepeneLtotal lunecaredinncovoierepentreagalungimeaelementelorcaresembinLpcapminefortminimcapabilaluneipenedp diametruinteriorpaninelarbp nlimepaninelar

    tpgrosimeinelpaninelarzfanttiatdupgeneratoareauneipeneinelarenetedereglabiles1distanntrecentreleadoupeneconsecutives2distanntrecentrulpeneiicaptulelementuluidembinat,tiatdrepts3distanntrecentrulpeneiicaptulelementuluidembinat,tiatoblicLefpefortefectivcareacioneazasuprauneipeneLpcapcapacitatederezistenminimauneipeneLpcapscapacitatederezistenauneipenestabilitdin condiiadestriviremucoeficientdeutilizareamiezuluidelemndininteriorulpenei coeficientdeneuniformitateadistribuieieforturilorunitaretangenialepesuprafaa

    deforfecarelflungimepragdeforfecareebradeprghiealcupluluideforfecareagrosimedulapdelemnkcoeficientdereducereacapacitiiderezistena penelor unghi determinat de direcia efortului ce acioneaz asupra unei pene i direcia

    fibrelorpieseidelemnnnecpene numrnecesardepeneinelareNtotalefortaxialtotald diametrutijlgauraadncimedeptrundereauneitijeintroduseprinbateresaunurubareltija lungimetijdgaura diametrugaurpregtitpentruintroducereaunui bulon

  • dtija diametrutijLneccui lungimenecesaraunuicuin numrpiesedinpachetcgrosimepiesedinpachetlgrosimepachetpieselemn,caresestrngecubuloanes1distanntreaxeletijelornlungulfibrelorelementuluis2distandelatijepnlacaptulelementuluidinlemn,nsenslongitudinalfibrelors3 distanntreaxeletijelorpedireciatransversalfibrelorelementuluis4 distan ntre ultimul rnd de tije i marginea elementului din lemn, pe direcia

    transversalfibrelorelementuluicgrosimeaceleimaisubiripiesedinpachetLcapi capacitatederezistenauneimbinricutijecoeficientparialdesiguranLmmt capacitatederezistenminimauneitije,ntroseciunedeforfecarent numrtijenf numrseciunideforfecarencarelucreaztijelemucoeficientalcondiiilordelucrumRcoeficientcareintroducencalculrepartiianeuniformancrcrilorlatijeLcaptcapacitatederezistenauneitijentroseciunedeforfecarekecoeficientdemultiplicare(ke)1/2 coeficientdemultiplicareLcap c capacitate de rezisten a unei tije cilindrice la strivirea elementelor centrale,

    pentru oseciunedeforfecare

    Lcap m capacitatede rezisten a unei tije cilindrice la strivirea elementelormarginale,pentruoseciunedeforfecare

    Lcapnccapacitatederezistenauneitijecilindricelancovoiereatijei,pentruoseciunedeforfecare

    cgrosimeaceleimaisubiripiesecentraleagrosimeaceleimaisubiripiesemarginalekcoeficientdemultiplicare(k)1/2 coeficientdemultiplicarehcadncimelocangrindLcapmincapacitatederezistenauneipenelamelareflexibiledinlemnLcap s capacitate de rezisten a unei pene lamelare flexibile din lemn, stabilit din

    condiiadestrivirealemnuluiLcap capacitate de rezisten a unei pene lamelare flexibile din lemn, stabilit din

    condiiadencovoiereapeneiRcsrezistendecalculalemnuluilacompresiuneperpendicularpefibreRc rezistendecalculalemnuluilancovoierestaticbp limepanhpnlimepantpgrosimepanmscoeficientdevariaieadistribuieieforturilordestrivirepenlimeapeneimcoeficientdevariaieaeforturilorunitaredinncovoiereLcap s capacitate de rezisten a unei pene lamelare flexibile din oel, stabilit din

    condiiadestrivirealemnuluiRccIIrezistende calculalemnuluilacompresiuneparalelcufibrele

  • ms|| coeficientdevariaiepenlimeapeneiadistribuieieforturilordestrivireparalelcufibrele

    lslungimedencastrareatijeiagrosimeaelementuluicaresesusinellungimeatijeiurubuluiNcapscapacitatederezistenauneimbinricutijesolicitatlasmulgere3,14dc diametrucuilclungimedencastrareacuiuluiRcsrezistenlasmulgereauneitijeds diametruurublslungimedencastrareaurubului.

    1.4. Clasificareaelementeloriaconstruciilordinlemn

    l.4.1. Din punctul de vedere al raportului dimensiunilor geometrice elementele deconstruciedinlemnseclasificn:

    elemente lineare (bare), la care lungimea elementului sensibil mai mare dectdimensiunileseciuniitransversale(grinzi simplesaucompuse,stlpi)

    structuriplane,lacareunadintredimensiunileelementuluiestesensibilmaimicdectcelelaltedouicarepot preluaforenplanulacestora(grinzicuzbrele,arce,cadreetc)pentruasigurarea stabilitii n plan transversal pe planul elementului se iaumsuri suplimentare derigidizarecontravntuire

    structurispaiale, dezvoltatetridimensional,carepreiausolicitripetreidirecii.1.4.2. nprezentaspecificaietehnicconstruciileielementeledeconstruciedinlemn

    seclasific,nfunciededuratadeexploatain:definitiveiprovizorii.Observaie:ncategoriaelementeloriconstruciilorprovizoriiseinclud:elementeledin

    lemnpentrucofraje,eafodajeisusineriprecumiconstruciiledemontabileiremontabilecudurata deexploatarepeunamplasamentsubdoiani.

    1.4.3. Din punctul de vedere al condiiilor n care se exploateaz elementele deconstruciedinlemn,sedefinesc urmtoareleclasedeexploatare:

    clasa 1 de exploatare, caracterizat prin umiditatea continuii de materialul lemnoscorespunztoareuneitemperaturi =202Ciauneiumiditirelativeaaeruluii65%

    clasa 2 de exploatare, caracterizat prin umiditatea coninut dr materialul lemnoscorespunztoareuneitemperaturi=202Ciauneiumiditirelativeaaerului65%i80%

    clasa 3 de exploatare, caracterizat prin umiditatea coninuta de materialul lemnossuperioarceleidelaclasa2deexploatare.

    1.4.4.Laelementeledeconstruciedinlemnexploatatenclasa1,umiditateadeechilibrua lemnuluinuvadepi12%,iar laceledinclasa2,umiditateadeechilibrua lemnuluinuvadepi20%.

    1.4.5. Variaia umiditii de echilibru a lemnului n funcie de umiditatea relativ aaeruluiinterior,ladiferitetemperaturi,suntrezentatenfigurile1.1i1.2.

  • 1.5.Principiigeneraledealctuireicalcul

    1.5.1.Verificareaelementelor

    1.5.1.1.Elementeleiconstruciiledinlemnseverificndomeniulelasticalcomportriimaterialului.

    1.5.1.2.Calcululelementelordeconstruciedinlemnsefacepebazaprincipiilorgeneralede verificare a siguranei construciilor prevzute n STAS 10100/075, prin verificareacomportrii corespunztoare fa de strile limit ce pot apare n diferite etape (execuie,exploatare, perioade de reparaie). Verificarea se face innd seama de cele mai defavorabileipoteze de solicitare i de cele mai defavorabile caractestici ale materialelor, ce pot apare ncondiiileconsiderate.

  • 1.5.1.3.Stabilireacelormaidefavorabilecondiiidesolicitare luate ncalculsevafaceconformprevederilordelapunctul1.5.2.

    1.5.1.4.Stabilireacelormaidefavorabilecaracteristicialelemnuluideconstrucieluatenconsiderarencalculsevafaceconform prevederilordelapunctul1.5.3.

    1.5.1.5. Influena unor abateri sistematice, a unor alctuiri particulare a unor condiiispeciale de exploatare sau a unor simplificri introduse n calcule se iau n considerare prinintermediulunorcoeficieni aicondiiilordelucrupentruelement.

    1.5.1.6. La calculul elementelor i a construciilor din lemn se iau n coninsiderareurmtoarelestrilimit:

    a)strilimitultimececorespundepuizriicapacitiiderezistensauuneialtepierderiireversibile a calitilor necesare exploatrii construciilor principalele fenomene ce pot sconduclaapariiaacestorasunt:

    ruperidediferitenaturipierdereastabilitiiformeisauapoziieistricareimplicieireadinlucruaconstrucieidatoritunordeformaiiremanente

    excesive.b)strilimitaleexploatriinormalececorespundntreruperiicapacitiideasigurarea

    uneiexploatrinormaleaelementelordeconstrucieprincipalelefenomenecepotsconduclaapariiaacesteicategoriidestrilimitsuntdeplasrilestaticesaudinamiceexcesive.

    Observaie: n afara verificrilormenionate, prin proiectare s se asigure durabilitateaconstrucieidinlemnlabiodegradareprintroalctuirecorespunztoareimsurideprezervare.

    1.5.2.Determinareasolicitrilor

    1.5.2.1.Ladeterminareasolicitrilorpentruverificarealadiferitestrilimitsevaluanconsiderare modul real de lucru al elementelor sau al structurii n ansamblu la starea limitconsideratinndcontidecaracterulconstruciei(definitivsauprovizorie).

    1.5.2.2. Calculul solicitrilor se face cu luarea n considerare a ncrcrilor conformprevederilor din STAS 10101/075, valorile normate i de calcul fiind stabilite conformstandardelorpentrudiferitecategoriidencrcri.

    1.5.2.3. n relaiile de calcul din normativ, solicitrile suni considerate cu valorile lorabsolute.

    1.5.3.Caracteristicilematerialuluilemnos

    1.5.3.1.Valoriledecalculalerezistenelordiferitelorspeciide lemnutilizatentehnicaconstruciilor sunt stabilite n capitolul 2 pe baza valorilor rezistenelor caracteristice alelemnului natural (cu defecte), innd seama de fluajul lemnului, de clasa de exploatare aconstrucieiidesigurananecesarnexploatare.

    1.5.3.2. Proiectantul va analiza condiiile reale de exploatare a elementelor iconstruciilor din lemn, care pot conduce la modificarea caracteristicilor mecanice alematerialuluilemnosivaintroducencalculcoeficieniaicondiiilordelucruspecifici.

    1.5.4.Condiiispecialedecalcul

    1.5.4.1. Pentru construciilede importan excepional, nominalizate de ctreorganeleabilitate prin lege, pot fi admise msuri de asigurare la nivel superior celui din prezentulnormativ i pot fi adoptate prescripii speciale proiectele astfel elaborate se aprob de ctreorganelestabiliteprinlege.

  • 1.5.4.2. Pentru construciile din lemn de serie mare (de ex: case prefabricate) se potfolosi i alte relaii de calcul dect cele cuprinse n prezentul standard, sau se pot introducecoeficieni suplimentari ai niliiilor de lucru, pe baza unor justificri teoretice i verificriexperimentaleconcludentesepot,deasemenea,adoptadispoziiidistinictivespeciale,verificateexperimental.

    1.5.4.3. La elementele de importan secundar, pentru verificrile la strile limit aleexploatriinormale se permite s seutilizezemetodede calcul simplificate, sau s se verificenumaisatisfacereaunorcondiiiconstructivecorespunztoare,dacacesteprevederinuconduclarezolvrineacoperitoareprincalculsaulaunconsumsporit de material.

    1.5.5.Aciuni

    1.5.5.1. Valorile ncrcrilor normate i ale coeficienilor linii de siguran aplicaincrcrilorsestabilescpebazastandardelorde aciuninvigoare.

    1.5.5.2. Efectul variaiilor de temperatur climatic nu se ia n considerare la calcululconstruciilor din lemn. Variaia dimensional a lemnului n lungul fibrelor la variaii detemperatur este mult mai redus dect la celelalte materiale de construcii. Coeficientul dedilataretermica lemnului n lungulfibrelorestede3...6milionimidinlungimepentrufiecaregraddecretereatemperaturii,iarnormal pefibreestedeaproximativ10orimaimare.Valoarearedus a dilaiei dimensionale a lemnului n lungul fibrelor la variaii de temperatur eliminnecesitateaprevederiiderosturidedilataie.

    1.5.5.3. ncazulunorutilaje i instalaii carenusencadreaz n standardeledeaciuniprevzutelapunctul1.5.5.1.,precumilacalcululelementelordeconstruciedinlemnutilizatepentrucofrajesprijiniriieafodaje,valorilenormatealencrcrilor,alecoeficicenilorparialidesiguranaplicaincrcrilorialecoeficienilordinamicisedetermindectreproiectantpebazadatelordinproiectultehnologic,sauacelorprevzuteninstruciuniletehnicespeciale.

    1.5.5.4.GrupriledencrcripentrudiferitelestrilimiultimeipentrustrilimitaleexploatriinormalesestabilescconformSTAS10101/0A77.

    Cap.2.MATERIALE

    2.1.Speciidelemnutilizateidomeniidefolosin

    2.1.1.Principalelespeciidelemnindigenutilizatesunt:Lemnderinoase bradul, care se ncadreaz la categoria lemnului uor imoale, cu contragerimici i

    rezistenemecanicemediiprelucrrilemecanicesefacfrdificulti,darrelativmaigreudectlamoliddincauzasmulgerilordefibre

    laricele,caracterizatcaunlemnpotrivitdegreu,moale,curezistenemecanicefoartemaripentruspeciaderinoase

    molidul, caracterizatcaun lemnuor imoale,cucontragere totalmic i rezistenemecanicemediiprelucrareamecanicalemnuluidemolidserealizeazfrdificulti

    pinul, care se ncadreaz n categoria lemnului greu i moale, cu rezistene bune lasolicitrimecanice.

    Lemnde foioase carpenul, care se ncadreaz ncategoria lemnuluigreu i tare, cucontragerimari i

    rezistenemecanicemedii,superioarefagului fagul, lemn greu i tare, cu contrageri mari i proprieti mecanice medii prezint

    dificultilauscare,avndtendinadeacrpaiasedeforma

  • frasinul,caresencadreazncategorialemnuluigreuitare,cucontrageriirezistenemecanicelanivelmediupentruspeciadefoioase

    mesteacnul, lemnrelativgreuitare,cucontraciimari paltinul de cmp sau de munte, lemn relativ greu i tare, cu rezistene ncadrate n

    categoriamedieplopul,dinclona indigen,negrusautremurtor,idinclonaadaptat lacondiiilede

    vegetaiedin ara noastr (euramerican), lemnuor imoale, cucontrageri reduse i rezistenemecanicereduse

    salcmul de plantaie, care este un lemn greu i tare, cu contrageri i rezistenemecanicereduse

    cerul,lemngreuipotrivitdetarecucontragerimariirezisteneapropiatedecelealestejarului

    gorunul, lemngreui tare,cucontragerimari irezistenemecanicemari,similarecucelealestejarului

    stejarul,atestatcaunlemngreuitare,cucontrageriirezistenemecanicemari.

    2.1.2. Domeniile de utilizare n tehnica construciilor ale diverselor specii de lemn derinoaseifoioasesuntprezentatentabelul2.1.

    Observaie:Domeniiledeutilizarepentrudiferitele speciidelemnprezentate ntabelul2.1. nu sunt restrictive. Pentru diversele construcii se potutiliza i alte specii, cu respectareaspecificaiilor derezisten,stabilitate,comportarelaumiditatei biodegradareetc.

    2.1.3. La alegerea materialului lemnos se ine seama de condiiile de exploatare ncadrul construciilor, de defectele i anomaliile admise, precum i de corelarea acestora cucategoriilepieselori elementelordinlemnprevzutenprescripiiletehnicedindomeniu.

    2.1.4.Materialul lemnospesortimente,utilizatpentrudiferiteelementederezistenaleconstruciilordinlemnestespecificatnurmtoarelestandarde:

    2.1.4.1.Lemnbrut(rotund):STAS25679Lemnpentrumin" STAS 25778 Stlpi i adaosuri de lemn pentru linii aeriene de telecomunicaii i

    pentrureeleelectricededistribuie"STAS104085Lemnrotundderinoasepentruconstrucii.Maneleiprjini"STAS341675Lemnrotundpentrupiloi"STAS434285Lemnrotunddefoioasepentruconstrucii".2.1.4.2.Lemnulecarisatisemiecarisatsefolosetesubform de:scnduriidulapiipciirigle grinzi cu dou, cu trei i cu patru fee plane i paralele ntre ele i grinzi cu teituri

    (cioplitur)margini,lturoaie,restrole.Sortimentele de cherestea (lemn ecarisat) se livreaz la dimensiuni stabilite conform

    STAS 94286 Cherestea de rinoase. Dimensiuni nominale" i conform STAS 868986Cherestea de foioase. Dimensiuni nominale", precum i la dimensiunile stabilite pe baz denelegerentreproductoribeneficiar.

    Clasele de calitate pentru diferitele specii de lemn sunt specificate n STAS 192890Cherestea de stejar. Clase de calitate STAS 194986 Cherestea de rinoase. Clase decalitate", STAS 196180 Cherestea de fag. Clase de calitate", STAS 336386 Cherestea decire,frasin,paltin,priulm.Clasedecalitate".STAS357586Cheresteadearin,plop,salciei tei. Clase de calitate STAS 670986 Cherestea de arar, carpen, jugastru, mesteacn isalcm.Clasedecalitate".

  • ComentariulC.2.1.4.2.

  • 2.2.Masavolumic

    Masavolumicpentruprincipalelespeciidemateriallemnulutilizatenconstrucii,carese ia n considerare la stabilirea greutii proprii a elementelor de construcie din lemn estespecificatntabelul2.2.

    Observaie:Lastabilireacelormaidefavorabilecondiiidesolicitareluatenconsideraren calcul se va adopta valoarea maxim a masei volumice (0,95) n cazul n care rezultantasuprancrcrilor care solicit elementele de construcie acioneaz gravitaional i valoareaminim a masei volumice (0,05) n cazul n care rezultanta suprancrcrilor ce solicitelementeledeconstruciedinlemnacioneazantigravitaional(cazfrecventntlnit lacalcululacoperiuriloruoaredinlemncupantredusnzonelecuvalorimarialepresiuniidinamicedebazavntului).

    ComentariulC.2.2.

    2.3. Rezistenelecaracteristicealelemnuluimasivladiferitesolicitri

    2.3.1. Rezistenele caracteristice, n N/mm2, pentru diferite solicitri ale diverselorspeciidemateriallemnos(ncazullemnuluimasiv)suntdatentabelul2.3.

    Observaii: Rezistenele caracteristice specificate n tabelul 2.3. sunt date pentru umiditatea de

    echilibrualemnuluide12%ipentru durata deaciuneancrcrilordecelmult3minute.Rezisteneledecalcul luate n considerare la proiectarea construciilor din lemn sunt

    determinatenparagraful2.4.Lemnul ce se nscrie n clasa IIIdecalitate nuva fi folosit la realizarea elementelor

    structurale.

    ComentariulC.2.3.1.

  • 2.3.2. Pentru lemnul rotund, rezistenelecaracteristice specificate n tabelul2.3. sevormajoracu15%,indiferentdespecie.

    ComentariulC.2.3.2.

    2.3.3. Valorile caracteristice ale modulului de elasticitate pe direcie longitudinalfibrelor(E0,05)ialemodululdeelasticitate transversal(G0,05),precumivalorilemedii(E,G)pentrudiferitespeciidelemnipentruumiditateadeechilibrualemnuluiavndvaloareade12%suntdatentabelul2.4.

  • ComentariulC.2.3.3.

    2.4.Rezisteneledecalculalelemnuluimasiv

    2.4.1. Rezistenele de calcul, Ri, ale diferitelor specii de material lemnos, la diversesolicitri,nfunciedecondiiiledeexploatarealeelementelordeconstruciecareseproiecteaz,sestabilesccurelaia:

    iidiuiic RmmR g/ = (2.1.)

    ncare:muisuntcoeficieniaicondiiilordelucrucareintroducncalculumiditateadeechilibru

    a materialului lemnos, definii pe baza condiiilor de microclimat n care sunt exploatateelementelede construcie care se proiecteaz i a cror valori sunt date n cadrul paragrafului2.4.2.

    mdi sunt coeficieni ai condiiilor de lucru, stabilii n fum i de durata de aciune ancrcrilor,cuvalorilespecificiicadrul paragrafului2.4.3.

    Ri sunt rezistenele caracteristice ale diferitelor specii de lemn la diverse solicitri,specificatentabelul2.3.:

    i sunt coeficieni pariali de siguran, definii n funcie de tipul solicitrilor nparagraful2.4.4.

    ComentariulC.2.4.1.

    2.4.2.Coeficieniicondiiilorde lucrumui auvaloriledate intabelul2.5., nfunciedesolicitare ideclaseledeexploatareaelementelordeconstruciedinlemncareseproiecteaz,definiiconformparagrafului1.2.2.

  • ComentariulC.2.4.2.

    2.4.3.Coeficienii condiiilorde lucrumdi auvaloriledate ntabelul2.6., n funciedetipulaciunilorideduratadeacionarea acestoraasupraelementelordeconstrucie.

    ComentariulC.2.4.3.

    2.4.4. La proiectarea elementelor structurale din lemn, valoarea coeficientului mdi sestabiletelundnconsiderarepondereaprocentualpecareoaudiferiteletipuridencrcri,nfunciedeclasadedurat(permanente,delungduratsaudescurtdurat).

  • Observaii:n categoriarinoasesuntinclusespeciile:molid,brad,lariceipinncategoriafoioasemoiesteinclusplopul n categoria foioase tari sunt incluse: stejarul, gorunul, cerul, salcmul, fagul,

    mesteacnul,frasinulicarpenul.2.4.5. Coeficienii pariali de siguran , au valorile din tabelul 2.7., n funcie de

    solicitri.

    ComentariulC.2.4.4.

    2.5.Elementemetalicepentrumbinriistructurimixte

    2.5.1.Pentrurealizareaasamblajelorlaconstruciiledinlemnseurmtoarelemijloacedembinaremetalice:

    cuiedinsrmdeoel,conformSTAS211190

  • uruburi pentru lemn conform STAS92580, STAS115180, STAS145280, STAS145380,STAS145480,STAS145580iSTAS175580

    piuliehexagonaleiptrateconformSTAS92289i STAS92690buloaneconfecionatedinoelbetonOB37,aibeconfecionatedintablgroas,inele

    metalice,profilelaminateetc.2.5.2. La proiectarea i execuia unor subansamble de construcie lemnmetal se

    folosete, pentru realizarea elementelor ntinse (montani, diagonale, tlpile inferioare alefermelor,tiranietc),oelbetonsauprofilelaminate.RezisteneledecalculaleacestorelementeseiauconformSTAS1010894.

    CAP.3.PREVEDERIGENERALEPRIVINDPROIECTAREACONSTRUCIILORDINLEMN

    3.1.Prescripiigeneraledeproiectare

    3.1.1.Laproiectareaconstruciilordin lemnsevoradoptamsuriisoluiiconstructivedeproteciempotrivaataculuiciuperciloriainsectelorxilofageideevitareaumezirii,cares

  • conduc laoconservarebunamaterialului lemnos folosit, nconformitatecuSTAS292586Protecialemnuluidinconstruciimpotrivaataculuiciuperciloriinsectelorxilofage".

    3.1.2.Daclapunereanopermaterialullemnosareoumiditatemare(darmaxim20%)i nu exist posibilitatea de a fi uscat pe antier, se vor adopta soluii constructive,msuri deprotecieidetaliidealctuirecarespermitventilareaelementelordeconstruciefrainducenstructuraderezistendeformaiipericuloasesaucretereaeforturilorsecionale.Inacestcaz,se vor adopta de referin mbinri care nu sunt influenate de variaiile de umiditate marincleiate,cutije,cuasamblajemetalice)icaresuntuoraccesibilepentrureglareicontrol(esteexclusfolosireambinrilorcucep).

    3.1.3. In cazurile n care construciile sunt supuse aciunii unormedii corosive pentrumetal,serecomandfolosireaunorsubansambluristructuralefrpiesemetalice,deexemplucumbinriprin ncleiere,cucuiedinlemnsaucupeneelasticeelementelemetalicefolositepentrumontajsausolidarizaretrebuiespermitcontroluli proteciantimpulexploatriiispoatfinlocuiteuor.

    3.1.4. Sistemele constructive se vor stabili astfel nct s se asigure o execuie i omontare simpl. n acest scop se va folosi un numr ct mai redus de seciuni diferite decherestea (fr a spori ns consumul dematerial). De asemenea, se vor prefera subansambleconstructivecesepotprefabricanatelieredotatecorespunztor, peantierexecutndusenumaioperaiunidemontare.

    3.2.Prescripiigeneraledealctuireicalcul

    3.2.1. Pentru calculul elementelor, subansamblelor i a construciilor din lemn, cuexcepia elementelor arpantei, se iau n considerare gruprile de ncrcri stabilite n STAS10101/0A77Aciuninconstrucii.Clasificareaigrupareaaciunilorpentruconstruciicivileiindustriale".

    3.2.2. Elementele arpantei (astereala, ipci, cpriori, pane, popi, contrafie, cleti itlpi)secalculeazlancrcriledecalculstabiliteconformstandardelordeaciuni,grupatenurmtoarelesituaiidencrcare:

    IpotezaI: ncrcareapermanent+ncrcareadinzpadIpotezaaIIa:ncrcareapermanent+ncrcareaexterioardinvnt(lacareseadaug

    efectulsuciuniiinterioare)+jumtatedinintensitateancrcriidinzpadIpotezaa IIIa: ncrcareapermanent+oforconcentrat (aplicat npoziia ncare

    produceceamaidefavorabilstaredesolicitare)avndvaloareanormatde1000N,majoratcuuncoeficientalncrcriin =1,2.

    Observaii: La calculul ipcilor nu se ia n considerare ipoteza a IIIa, ntruct circulaia pe

    acoperiulnexecuie,nacestcaz,seasigurpepodiniderepartiieancrcrilorsaunumaipecpriori.

    Lacalcululasterelei,dacdistanantreaxelescndurilorestesub15cmseconsidercforaconcentratsedistribuieladouscnduri,iardacdistanaestemaimarede15cm,foraconcentratserepartizeazuneisingurescnduri.ncazuladoustraturidescndurisuprapuse,sau n cazul unui strat de scnduri solidarizat cu rigle transversale, se consider c foraconcentratsedistribuiepeolimede50cm.

    3.2.3. n cazul acoperiurilor foarte uoare (la care ncrcarea permanent are valorireduse)amplasatenzonecuvalorimarialepresiuniidinamicedebazavntului,elementeledeacoperi,inclusivancorajele,sevorverificasuplimentarlaipotezadecalcul:

    IpotezaaIVa:ncrcareapermanent+ncrcareaexterioardinvnt(lacareseadaugefectulpresiuniiinterioare).

  • 3.2.4.Eforturileunitareefectivenutrebuiesdiferefaderezisteneledecalculdectnlimiteleecartuluide+3%,respectiv5%,dacelementuldeconstrucienutrebuiedimensionatconstructiv idac sortimentuldematerial lemnosexistent nuconduce lavalori ale eforturilorunitaremaireduse.

    3.2.5.Pentruasigurareacomportrii nexploatareasistemelorconstructiveadoptatectmaiaproapedeipotezeledecalculadmise,respectaurmtoarelerecomandri:

    sevorevita mbinrile lacare transmitereaeforturilorsefaceprinmaimultemijloacedeasamblarecurigiditidiferite(deexempluchertriitije)

    se va urmri, pe ct posibil, o repartizare uniform a eforturilor n toate elementelecomponentealebarelorcompusecomprimatesauntinse,prinadoptareaunorprindericorespunztoare

    laelementelecomprimate,serecomandcambinriledecontinuitatesfieamplasatenapropiereanodurilorisserealizezetransmitereaeforturilordirectprinmbinarecaplacapeclisele de solidarizare vor avea o lungime de cel puin trei ori mai mare dect limeaelementelornnditeivorfifixatecucelpuindoubuloanecudiametrulmaimaresauegalcu12mm, amplasate de fiecare parte a rostului gurile pentrubuloane vor fi ovalizate pentru aasiguratransmitereadirecta efortuluinbarelecomprimate

    la elementele ntinse, se recomand ca eforturile s se transmit centric, evitndusemomentele datorate excentricitii, iar mbinrile de continuitate vor fi amplasate n zonele cusolicitrireduse

    la grinzile cu zbrele, barele vor fi centrate la noduri n cazurile n care dinconsiderentedeordinconstructivnusepotevitaprinderileexcentrice,ncalculsevainecontdesolicitrilesuplimentareceapar

    cndnusepotfolosisubansambleprefabricate,serecomandadoptareaunorsistemestatic determinate (grinzi simplu rezemate, arce cu trei articulaii, ferme cu zbrele staticdeterminateetc).

    3.2.6.ncazulutilizriiunorsubansambleprefabricate,acesteaarfiobligatoriuverificatela aciunile provenite din transport i montaj, adoptnduse schemele statice i gruprile dencrcari corespunztoareacestorfazedelucru.

    3.2.7. Avnd n vedere valoarea redus a eforturilor suplimentare ce apar din cauzavariaiei de temperatur, a uscrii sau umflrii lemnului, acestea nu se iau n considerare lacalcululconstruciilordinlemn.

    3.2.8.Efectulfavorabilalforeidefrecarenuseva luancalculdectncazuricutotulexcepionale,stabilitedectreproiectant, cnd seasigur npermanen foradecompresiuneprintro supraveghere continu a construciei n acest caz, coeficienii de frecare, f, luai ncalculnuvordepivalorile:

    f 0,3pentrusuprafeefrontalef 0,2pentrusuprafeelaterale.Nuseadmiteluareanconsiderareafrecriintrepieselesupuselavibraiisauocuri.ncazulncarefrecareaacioneazcuefectdefavorabil,coeficientuldefrecaresevalua

    cuvaloarea0,6.3.2.9. Elementele portante cu seciune simpl ntinse din lemn trebuie s aib aria

    seciunii nete (rezultat n urma scderii slbirilor din seciune) de cel puin 4 000 mm2 iminimum2/3dinaria seciuniibrute.Grosimeaseciunii slbite trebuie s fiedeminimum38mm,iaraseciuniibrutedeminimum58mm,ncazulelementelorsolicitatelantinderepentrucaretensiuneanormalmaximdepete70%dinrezistenadecalcullantindere.

    3.2.10.ncazulelementelorportantecuseciunecompus,realizatdinscnduribtutencuiesauprinncleiere,estenecesarcagrosimeaminimauneipiese(scnduri)sfiede24mmi saibaria seciunii transversaledecelpuin 1.400mm2.Grosimeapieselorcarealctuiesc

  • elementele compuse ncleiate nu este limitat inferior, iar superior se recomand s nudepeasc50mm.

    3.2.11. La grinzile ncovoiate trebuie evitate slbirile amplasate n zone de solicitaremaxim la for tietoare n cazurile n care acest lucru nu este posibil se recomand caadncimeamaximachertriinzonantinsdelareazem(fig.3.1.)sselimitezelavalorile:

    a=0,1h cndR/bh 0,5N/mm2

    a=0,25hcndR/bh = 0,3N/mm2 (3.1)a=0,5h cndR/bh 0,2N/mm2

    Rfiindreaciunea,nN,iarbihdimensiunileseciuniitransversale,nmm.

    Observaie:Pentruvaloriintermediarealeraportului R/bh,asevadeterminaprininterpolareliniar.a=0,3 h cndh 180mma= 0,5 h cnd120mm

  • 3.3.1.2. La grinzile simplu rezemate care sprijin pe stlpi sau pe grinzi din lemn,deschidereadecalculvafiegalcudistanantreaxeleelementelordereazem.

    3.3.1.3.Deschiderile de calcul la grinzile continue se vor consideraegale cudistanelentreaxelereazemelor.

    3.3.1.4.ncazulgrinzilorcucontrafie(fig.3.3)deschidereadecalcul vafi:pentrutraveile1...(n 1), lc=lo+apentrutraveean, lc=lo+l,5a. (3.4)

    Observaie: La stlpul marginal se recomand varianta cu contrafia dus pn lafundaie,carenuinducempingereorizontalnelementulvertical.

    3.3.2. Elementele de arpant (astereal, ipci, cpriori i pane) se calculeaz ca grinzisimplurezemate,avnddeschidereadecalculegalculuminantrereazeme,majoratcu10cm,nscelmultdistanantreaxelereazemelor.

    3.4.Deformaiimaximeadmise

    3.4.1. Deformaiile maxime finale ale elementelor ncovoiate, stabilite pe baza relaiei(3.5) nuvordepivaloriledeformaiilormaximeadmise,datentabelul3.1.

    3.4.2.Deformaiilemaximefinaledencovoiere(fig.3.4)sestabilesccurelaia:fmax,final=f1+f2+f+fc, (3.5)

    ncare: f1 sgeata (deformaia transversal pe axa elementului) datorat ncrcrilor

    permanentef2 sgeatadatoratncrcrilortemporare

  • fsgeatadatoratdeformaieimbinrilor fc contrasgeata iniial a grinzii nencrcate, care se stabilete prin calcul ca fiind

    sgeatagrinziincrcatcusarcinilepermanenteicu1/2dinsarcinileutile.

  • 3.4.2.1.Deformaiilef1if2sestabilesccavalorifinaleinndcontdefenomenuldefluajideumiditateadeechilibruamaterialuluilemnos,curelaiile:

    f1=f1,mst(1+kdef)f2=f2,mst(1+kdef). (3.6)

    3.4.2.2. Sgeile f1, mst i f2, mst se stabilesc pe baza ncrcrilor normate neafectate decoeficienii ncrcrilor,pentru seciuneabrutaelementului, lund nconsideraremodululdeelasticitatemediuE.

    3.4.2.3.Valorile coeficientuluikdef, n funcie de duratade aciune, a ncrcrilor i declasadeexploatareaconstrucieisuntdate ntabelul 3.2.

    3.4.2.4. Deformaia din curgerea lent a mbinrilor, fl, are valorile din tabelul 3.3, nfunciedetipulmbinriloridediametrultijelor.

  • Observaie:d reprezintdiametrultijeiL efortulefectivntijLcapcapacitateaderezistenminimatijei.

    3.4.3.Grinziledinlemnncovoiate,alctuitecuseciunesimpluiutilizatelaelementedeconstruciecudeschiderireduse(l6,00m) serealizeaz,nmodobinuit,frcontrasgeat.

    3.4.4. La grinzile cu seciune compus solicitate la ncovoieri precum i la grinzile cuzbrele, se execut o contrasgeat egal cu sgeata produs de ncrcrile permanente plusjumtate din aciunile temporare cvasipermanente. Grinzile cu zbrele executate fr tavansuspendatsevorexecutacuocontrasgeatdeminim lc /200 (lc fiinddeschidereadecalcul agrinzii).

    3.5.Lungimideflambajicoeficienidezvelteelimit

    3.5.1.Lungimiledeflambaj,lf,alebarelorcuseciunesimplsolicitatelacompresiuneseiaudintabelul3.4.nfunciedetipullegturilormecanicelacapete.

  • 3.5.2.Lungimiledeflambaj,lf,alebarelorgrinzilorcuzbreleseiauconformtabelului3.5.

  • 3.5.3.Lastructurilencadredinlemn,lungimiledeflambajnplanulcadruluipentrustlpicuseciuneconstantsestabilescnfunciedecondiiilederezemaremecaniclaextremiti.nplannormalpeplanulcadrului,lungimiledeflambajalestlpilorsevorluaegalecudistanadintrelegturilecempiedicdeplasareapeaceastdirecie.

    3.5.4.Coeficieniidezveltee,f, ai elementelorcomprimate,definii ca raportuldintrelungimeadeflambajirazadegiraiecorespunztoareseciuniielementuluipedireciadecalcullaflambaj,nuvordepivalorilemaximeadmisibile,a ,prevzutentabelul3.6.

  • Cap.4.CALCULULBARELORDINLEMNCUSECIUNESIMPL

    4.1.Relaiigeneraledecalcul

    4.1.1. Capacitatea de rezisten a barelor simple din lemn, la diferite solicitri, sestabiletecurelaiageneraldecalcul:

    Tiic

    i mSRF = (4.1)ncare:

    Fi este capacitatea de rezisten a barei din lemn masiv la solicitarea i (ntindere,compresiune,ncovoiere,forfecareetc.)nNsauN.mm

    Rci rezistenadecalcullasolicitareai,stabilitnfunciedespeciademateriallemnos,clasa de calitate a lemnului i condiiile de exploatare a elementelor de construcii conformrelaiei2.1,nN/mm2

    Sicaracteristicasecional(arie,modulderezisten),nmm2saumm3mTcoeficientdetratare(v.paragraful4.1.2).

    ComentariulC.4.1.

    4.1.2.Coeficieniide tratare,mT, (tab.4.1.) introduc ncalculmodificarea rezistenelormaterialului lemnos, n funcie de metodele de prezervare, dimensiunile pieselor i clasa deexploatareaconstruciilor.

  • 4.1.3. Pentru a seevita supradimensionareaelementelordinconstrucie din condiia destabilitate lateral, laproiectareaacestorasevorrespectarapoartelemaximeindicate ntabelul4.2.

    4.2.Baresolicitatelantindereaxialparalelcufibrele

    4.2.1.Capacitateaderezistenaelementelordinlemnmasivsolicitatelantindereaxialparalelcufibrele,Tr, nN,sestabiletecurelaia:

    Tnettc mARTr = . (4.2)

    ncare:Rct rezistenadecalcul a lemnuluimasiv la ntindereaxial, stabilit conformrelaiei

    (2.1.), n funcie de specia de material lemnos, clasa de calitate a lemnului i condiiile deexploatareaelementelordeconstrucie,nN/mm2

    Anet arianetaseciuniicalculate,stabilitconformparagrafului4.2.2.mTcoeficientuldetratarealemnuluicuvaloareaspecificatntabelul4.1.4.2.2.Arianetaseciuniibareintinsesecalculeazcurelaia:

    Anet=AbrutAslabiri (4.3.)ncare:

    Abrut ariaseciuniibruteaelementului,nmm2

    Aslabirisumaariilortuturorslbirilorcumulatepemaxim200mmlungime,nmm2.Arianetaseciuniidecalculidimensiunileseciuniivorndeplinicondiiileprevzute

    nparagraful3.2.9.

    4.3.Baresolicitatelacompresiuneaxialparalelcufibrele4.3.1. Capacitatea de rezisten a elementelor din lemn masiv, cu seciune simpl,

    solicitatelacompresiuneaxialparalelcufibrele,Cr,nN,sestabiletecurelaia:Cr=Rcc||.Acalcul .c .mT (4.4)

  • ncare:Rcc|| rezistenadecalcula lemnuluimasivlacompresiuneaxial,paralel cu fibrele,

    stabilit conform relaiei (2.1), n funcie de specia de material lemnos, clasa de calitate alemnului icondiiiledeexploatareaelementelordeconstrucie,nN/mm2

    Acalcul aria seciunii de calcul a barei slbite, nmm2, stabilit conform relaiilor dinparagraful4.3.2

    c coeficientdeflambaj,subunitar,calculatconformindicaiilordinparagraful4.3.3mTcoeficientdetratarealemnului,cuvalorilespecificaten tabelul4.1.4.3.2.Aria de calcul labarele comprimate se stabilete n funciedeAbrut iAnet (aria

    brut,respectivnetaseciuniiceleimaisolicitate),astfel:pentruseciunifrslbiri,saucuslbiricenudepesc25%dinseciuneabrutinu

    suntpefeeleparalelecudireciadecalcullaflambaj(fig.4.1, aib) Acalcul=Abrut pentru seciuni cu slbiri ce depesc 25% din seciunea brut i nu sunt pe feele

    paralelecudireciadeflambaj(fig.4.1.,b)Acalcul= 4.Anet/3Abrut pentruseciunicuslbirisimetricecaresuntpefeeparalelecudireciadeflambaj(fig.

    4.1,c) Acalcul=Anet.

  • ncazulslbirilornesimetricecaresuntpefeeleparalelecucondiiadeflambaj(fig.4.1,d), barelesecalculeazlacompresiuneexcentric,momentulrezultnddinaplicareaexcentricaforeidepresiune.

    4.3.3.Coeficientuldeflambaj,c,cuvaloriledintabelul4.3secalculeazcurelaiile:2

    1001

    8,01

    - =c j pentru 75 (4.5.)

    2

    3100 l

    j =c pentru >75

    ncare:coeficientuldezvelteealbarei,stabilitcaraportuldintrelungimeadeflambaj, lf,i

    razaminimdegiraiepedireciadeflambajconsiderat,i.Observaie:Coeficientuldezveltee,nfunciedetipulbareinuvadepivaloriledin

    tabelul3.6.

    ComentariulC.4.3.3.

    4.3.4.Lungimiledeflambaj,lf,alebarelorcomprimatesestabilescnfunciedecondiiilederezemare la capete i de legturile pe lungimea bareicare mpiedicdeplasarea la flambaj,conformindicaiilordinparagraful3.5.

    4.3.5.Pentrubarelelacaref10,influenaflambajuluiestesemnificativrelaiapentrucalcululcapacitiiderezistenlacompresiunecentricparalelcudireciafibreloreste,nacestcaz:

    Cr=Rcc||.Acalcul .mT (4.6)

    ncaracteristicileausemnificaiiledinrelaia(4.5).

  • 4.4.Baresolicitatelacompresiuneperpendicularpefibre

    4.4.1. Capacitatea de rezisten a elementelor din lemn masiv cu seciune simpl,solicitatelacompresiuneperpendicularpedireciafibrelor,Qr,nN,sestabiletecurelaia:

    Qr= Rcc.Ac .mT .mr (4.7.)ncare:

    Rcc rezistena de calcul a lemnului masiv la compresiune perpendicular pe fibre,stabilit conform relaiei (2.1) n funcie de specia de material lemnos, clasa de calitate alemnuluiicondiiiledeexploatareaelementelordeconstrucie,nN/mm2

    Ac ariadecontactdintreceledouelemente(ariareazemului)nmm2

    mTcoeficientuldetratarealemnuluicuvalorilespecificatentabelul4.1mr coeficientdereazem,stabilitconformindicaiilordinparagraful4.4.2.

    4.4.2.Valorilecoeficientuluidereazem,mr,sestabilescnderelaiadintredimensiunileelementuluicomprimaticele aleelementuluidereazem,astfel:

    pentruelementelacareariadecontactesteegalcuariaelementuluicomprimat(fig.4.2, a), precumilambinricucrestrilaterale(fig.4.2, b), mr= 1,00

    lapieselederezemare(fig.4.2,cid),dacahia10cm,nmbinricupeneprismaticecareaufibreledispusenormalpefibreleelementelormbinate(fig.4.2.e),precumilasuprafeeledereazemaleconstruciilordinlemn (fig.4.2. g),mr=1,60

    lastrivirisubaib.mr= 2,00.

    4.5.Baresolicitatelastrivireoblic

    4.5.1. Capacitatea de rezisten la strivire, Nr nN, cnd fora la compresiune face ununghicudireciafibrelor(fig.4.2, f)sedetermincurelaia:

    a a 2.2..

    cossin rr

    rrr

    QC

    QCN

    + =

    ncare:

  • Cr capacitateaderezistenazoneicomprimate(strivite),paralelcudireciafibrelor,nN,stabilitcurelaia(4.6),ncareAcalculesteproieciaarieidecontactpedireciaperpendicularpefibre

    Qr capacitatea de rezisten a zonei comprimate (strivite), perpendicular pe direciafibrelor, n N, stabilit cu relaia (4.7), n care Ac este proiecia ariei de contact pe direcieperpendicular fibrelor piesei care se strivete, iar coeficientul de reazem, mr, se stabileteconformparagrafului4.4.2

    unghiuldintredireciaforeidecompresiune(strivire)idireciafibrelor.

    ComentariulC.4.5.

    4.5.2.Capacitateade rezisten la strivire subunghi fadedirecia fibrelorsepoatestabiliicurelaia:

    Nr=Rcc .As .mr (4.9)ncare

    a a

    3sin.1||

    1

    //

    -

    ^ +

    =

    cR

    cR

    cRR

    c

    c

    c

    cc (4.10)

    ncare:Rcc|| esterezistenalastrivireparalelcufibreleRccrezistenalastrivireperpendicularpefibre unghiuldenclinareaforeifadedireciafibrelorAsariadestriviremr coeficientuldetratare.

    4.6.Baresolicitatelaforfecare

    4.6.1. Solicitriledeforfecarepotaparelaelementeledinlemn masiv cuseciunesimplsubformde:

    forfecareperpendicularpefibre lagrinzile ncovoiate, solicitatedeforeconcentratemari(fig.4.2,i).saulapeneleprismaticecufibreledispusenormalpedireciafibrelorpieselormbinate(fig.4.2, e)

    forfecare n lungul fibrelor la mbinrile prin chertare pe lungimea pragurilor deforfecare (fig. 4.2, f). sau la penele prismatice cu fibrele dispuse n aceeaidirecie cu fibreleclementelormbinate(fig.4.2,h).

    4.6.2. Capacitatea de rezisten la forfecare perpendicular pe direcia fibrelorelementelordinlemnmasivcuseciunesimpl,Vr,nN,sestabiletecurelaia:

    Vr=Rcf .Af .mT (4.11)

    ncare:Rcf este rezistena la forfecare perpendicular pe direcia fibrelor stabilit cu relaia

    (2.1), n funcie de specia de material lemnos, clasa de calitate a lemnului i candiiile deexploatareaelementelordeconstrucie,nN/mm2

    Af aria seciunii care se foarfec, egalcuariapiesei carepreiaefortul (aria seciuniigrinziisauapenelor),nmm2

    mTcoeficientdetratarealemnului,cuvaloareaspecificatintabelul4.1.

  • 4.6.3.Capacitateaderezistenapieselordinlemnmasivcuseciunesimpllaforfecarenlungulfibrelor,Fr, nN,sestabiletecurelaia:

    Fr=Rcf||.Af .mTc /mf (4.12)ncare:

    Rcf||rezistenadecalcullaforfecareparalelcudireciifibrelor,stabilitcurelaia(2.1),nfunciedespeciamaterialuluilemnos,clasadecalitatealemnuluiicondiiiledeexploatareaelementelordeconstrucie,nN/mm2

    Af caracteristicasecionalaelementului(ariadeforfecare),n mm2mTaceeaisemnificaiecanrelaia(4.9)mf coeficientdeforfecare,careintroduceraportuldintrelungimeapraguluideforfecare

    iexcentricitateadeaplicarea foreifadedireciapragului,precumimoduldeproducereaforfecrii(unilateralsaubilateral).

    Coeficientuldeforfecaremfsecalculeazcurelaia:mf=1+.lp/e (4.13)

    ncare: coeficientul ce ine cont de tipul forfecrii, cu valoarea de 0,25 pentru forfecare

    unilaterali0,125pentruforfecarebilateral(fig.4.4)lp lungimeapraguluideforfecare,limitatsuperiorla10hch,nmme excentricitateadeaplicareaforeideforfecarefadeaxanetaelementului,nmm.

    4.7.Baresolicitatelancovoiere

    4.7.1. Capacitatea de rezisten a elementelor din lemn masiv cu seciune simplsolicitatelancovoiere,Mr,nNmm sestabiletecurelaia:

    Mr=Rc .Wcalcul .mT (4.14)

    Rcrezistenadecalculalemnuluimasivlancovoierestaticstabilitcurelaia(2.1),nfuncie de specia dematerial lemnos, clasa de calitate a lemnului i condiiile de exploatare aelementelordeconstrucie,nN/mm2

  • Wcalcul modulul de rezisten axial pentru seciunea cea mai solicitat a elementului(Wbrutdacelementulnuprezintslbirinseciuneadecalcul,respectivWnetdacelementulareslbirinzonadecalcul)

    mT coeficientdetratarealemnuluicuvalorilespecificaten tabelul4.1.Observaie: La proiectarea elementelor din lemn solicitate la ncovoiere trebuie s se

    respecterapoarteledintredimensiunileseciuniitransversalespecificatentabelul4.2pentruaseevitasupradimensionareaelementelordeconstruciedincondiiadestabilitatelateral.

    ComentariulC.4.7.1.

    4.7.2. Pentru grinzile scurte din lemn, acionate de ncrcari mari, n special de foreconcentrate aplicate n apropierea reazemelor se va face obligatoriu i verificarea la fortietoarecurelaia(4.11).

    ComentariulC.4.7.2.

    4.7.3. Capacitatea de rezisten a grinzilor ncovoiate la lunecare n zona cea maisolicitatdinapropiereareazemelor,nplanuldeterminatdeaxaneutr,Lr,nN,sestabiletecurelaia:

    Lr=Rcf

    .b.I.mT /S (4.15)ncare:

    Rcf rezistena de calcul la forfecare paralel cu direcia fibrelor, stabilit cu relaia(2.1) n funcie de specia materialului lemnos, clasa de calitate a lemnului i condiiile deexploatareaelementelordeconstrucie,n N/mm2

    blimeaseciuniinplanulncaresecalculeazefortul,n mmI momentul de inerie axial brut al seciunii n raport cu axa central de inerie

    perpendicularpeplanuldeaciuneal solicitrilor,nmm4mTcoeficientdetratarealemnuluicuvaloareaspecificatn tabelul4.1Smomentulstaticalzoneicarelunecnraportcuaxaneutrperpendicularpeplanul

    deaciuneasolicitrilor,nmm3.4.7.4. La elementele ncovoiate se verific nmod obligatoriu i condiia de rigiditate

    (deformaie),curelaia:

    fmax,finalfadm (4.16)

    fmax,final deformaiamaximfinaldinncovoiere,stabilitcurelaia(3.5)fadmdeformaiamaximadmis,cuvaloriledintabelul3.1.

    4.8.Baresolicitatelancovoiereoblic

    4.8.1.Barelesimpledinlemnmasivsolicitatelancovoiereseverificcurelaia:

    0,1 rM

    efM

    rM

    efMy

    y

    x

    x

    (4.17)

    Mxef iMyefcomponentelemomentuluincovoietorefectiv(decalcul),corespunztoare

    axelor centrale principale de inerie ale elementului, xx, respectiv yy (fig. 4.4), stabilite nfunciedeschemeledencrcareideschidereadecalculaelementului.nNmm

    MxriMyr capacitilederezistenalebareilancovoierestaticpedireciacelordouaxecentraleprincipaledeinerie,xx irespectivyy,stabilitecurelaia(4.12), nNmm.

  • La determinarea momentelor ncovoietoare efective, deschiderile de calcul aleelementelorsevorstabiliconformindicaiilordinparagraful3.3.

    ComentariulC.4.8.

    4.8.2. Deformaia maxim final la elementele solicitate la ncovoiere oblic secalculeazprinnsumareavectorialadeformaiilormaximedepeceledoudireciiprincipale,curelaia:

    ( ) ( ) admfinalyfinalxfinal ffff + = 2max,2max,max, (4.18)ncare:

    fxmax, final i fymax, final se stabilesc cu relaia (3.5) n funcie de schema de ncrcare ideschiderea de calcul a elementului, condiiile de exploatare, deformaia mbinrilor i decontrasgeatainiialaelementului

    fadmsgeatamaximadmisibil,cuvaloriledintabelul3.1.

  • 4.9.Baresolicitatelantindereincovoiere(ntindereexcentric)

    Barelesimpledinlemnmasivsolicitatelantindereexcentricseverificcurelaia:

    0,1 r

    ef

    r

    ef

    M

    M

    T

    T(4.19)

    Tef estencrcareaaxialdecalculnbar,nNTr capacitateaderezistenabareilantinderecentric,stabilitcurelaia(4.2),nNMef momentul ncovoietor de calcul, stabilit n raport cu axa central de inerie

    perpendicularpedireciadeaciuneaforei,nNmmMr capacitateaderezistenabarei la ncovoiere nraportcuaceeaiax,stabilitcu

    relaia(4.14),nNmm.

    Barasevaverificanzonelecelemaisolicitate,pentruMefmaximiWef corespunztor,respectivpentruMefminimi Wefcorespunztor.

    Ladeterminareamomentului ncovoietorMef deschidereadecalculaelementului se vastabiliconformindicaiilordinparagraful3.3.

    Arianetaseciuniidecalcul,stabilitcurelaia(4.3),precumidimensiunileseciuniitransversalevorndeplini condiiiledin paragraful3.2.9.

    ComentariulC.4.9.

    4.10.Baresolicitatelacompresiuneincovoiere(compresiuneexcentric)

    4.10.1.Barele simpledin lemnmasivsolicitate lacompresiuneexcentricseverific nraport cu axa perpendicular pe direcia forelor ce produc ncovoierea (xx, n fig. 4.5), curelaia:

    0,1 -r

    eff

    r

    ef

    MM

    C

    C(4.20)

    ncare:Cefesteefortulaxialdecalculnbar,nNCrcapacitateaderezistenabareilacompresiune,stabilitcurelaia(4.4),nN:Mfef momentul ncovoietormaximfinal stabilit n raportcuaxacentralprincipalde

    inerie,perpendicularpedireciadeaciuneaforei,nNmm,calculatconformindicaiilordinparagraful4.10.2.

    Mr capacitateaderezistenabarei la ncovoiere nraportcuaceeaiax,stabilitcurelaia(4.12),nNmm.

  • 4.10.2. Momentul ncovoietor efectiv final se calculeaz innd cont de momentulncovoietor secundar (moment de ordin inferior) produs de fora axial de compresiune careacioneazexcentricfadeaxabarei,curelaia:

    - =

    E

    efefef

    f

    C

    CMM

    1

    1(4.21)

    ncare:Mefmomentulncovoietormaximdecalcul,stabilitnraportcuaxaprincipaldeinerie

    perpendicular pe direcia de aciune a forei, n Nmm la determinarea valorii momentuluincovoietor Mef, deschiderea de calcul a elementului se va stabili conform indicaiilor dinparagraful3.3

    Cefefortaxialdecalculnbar,nNCEefortaxialdecompresiunepedireciadeaplicareamomentului,nN,stabilitcu

    relaia:2

    05,02 /.... fIuEE lImmEC p = (4.22)

  • E0,05 modulul de elasticitate caracteristic, cu valorile din tabelul 2.4, n funcie despeciadematerial lemnosutilizat,nN/mm2

    muEcoeficientalcondiiilordelucru,cuvaloriledaten tabelul2.5,nfunciedeesenaideclasadeexploatareaelementuluideconstruciedinlemncareseproiecteaz

    mTcoeficientdetratarealemnuluicuvalorilespecificaten tabelul4.1I momentul de inerie axial n raport cu axa perpendicular pe direcia de aplicare a

    forelorceproducncovoierea,n mm4lflungimeadeflambajabarei,stabilitconformindicaiilor dinparagraful3.5,nmm.

    4.10.3. ncazul valorilormici ale luiMfef cndMfef /Wbrut reprezintmai puin dect10%dinCef/Abrut,verificareasefacenumailacompresiunecuflambaj,neglijnduseinfluenamomentuluincovoietor.

    4.10.4.Capacitateaderezistenabareinplannormalpeplanulncovoieriisestabiletecurelaia(4.4).

    4.10.5.Verificarea la lunecareaelementelor solicitate lacompresiunecu ncovoiere sefacecurelaia:

    Lr /Lfef (4.23)ncare:

    Lrcapacitateaderezistenabareilalunecare,stabilitcurelaia(4.15),nNLfef foratietoaredecalcul,nN,stabilitnzonaceamaisolicitataelementului,n

    funcie de schema de ncrcare a acestuia i demomentul ncovoietor efectiv final, stabilit curelaia(4.21).

    4.10.6.Prinutilizarea,nrelaia4.23,aforeitietoarefinale,Lfef,stabilitnfunciedeMfef seintroduce ncalculefectuldeordinul2,princaresemajoreazfora tietoaredecalculdatoritainflueneireciproceacompresiuniiiancovoierii.

    5.CALCULULBARELORDINLEMNCUSECIUNECOMPUS

    5.1.Definireabarelorcompuseiprincipiidecalcul

    5.1.1. Barele cu seciune compus sunt alctuite din dou sau mai multe elemente(scnduri, dulapi, rigle, grinzi), suprapuse sau alturate i solidarizate ntre ele prin diferiteprocedeedembinare.

    5.1.2. La calculul barelor din lemn cu seciune compus se ine seama de reducerearigiditiiacestorafaderigiditateabarelorcuseciunesimpl,datoritmoduluidecomportareatuturorelementelormbinarefolositepentrusolidarizare(cuexcepiacleiului)ianumedeasedeformantimpsubaciuneasolicitrilordelungduratlacaresuntsupuse.

    5.1.3. La stabilirea capacitii de rezisten a barelor compuse, supuse la diferitesolicitri, se introduce ncalculcoeficientulde repartiiea ncrcrilormR, care ine seamadeposibilitatea de reparie neuniform a ncrcrilor n elementele componente ale seciuniicompuse.

    Pentruseciunicompusealctuitedinmaximumtreielementeilacarembinrileasigurconlucrareaelementelorcomponente,valorilecoeficientuluiderepartiiesunt:

    mR = 0,90 pentru solicitrile de ncovoiere, forfecare longitudinal, compresiune intinderenlungulfibrelor

    mR=1,00pentrualtecaracteristici.

    5.2.Barecompusesolicitatelantindereaxial5.2.1. Capacitateaderezistenpentrufiecareelementcomponent, i, la ntindereaxial

    sestabiletecurelaia:

  • Tr,i=Rci .Anet,i .mT .mr (5.1)ncare:

    Tr,icapacitateaderezistenaelementului i,nNRci rezistena de calcul a lemnuluimasiv la ntindere axial stabilit conform relaiei

    (2.1) n funcie de specia de material lemnos, clasa de calitatea a lemnului i condiiile deexploatareaelementelordeconstrucie,nN/mm2

    Anet,i arianetaseciuniidecalculpentrubarai,stabilitconformparagrafului4.2.2.,nmm2

    mTcoeficientuldetratarealemnuluicuvaloareaspecificatintabelul4.1mr coeficientul de repartiie a ncrcrilor, cu valoarea 0,90 conform indicaiilor din

    paragraful5.1.3.5.2.2.Capacitateaderezistenabareicompusesolicitatlantindereaxialsestabilete

    prinnsumareacapacitilorderezistenaleelementelorcomponentestabilitecurelaia(5.1),nipotezancaretoateelementelecomponenteauacelaimoduldeelasticitateE:

    =

    =n

    iirTTr

    1, (5.2)

    5.2.3. Pentru verificarea fiecrui element al barelor compuse ntinse, fora efectiv dentindere Tef,i, se stabilete prin repartizarea forei totaleTef proporional cu seciunea brut abarelor:

    =

    =n

    iibrut

    ibrutefief

    A

    ATT

    1,

    ,, (5.3)

    5.3.Barecompusesolicitatelacompresiuneaxial

    5.3.1.Alctuireabarelorcompusecomprimate

    Barelecompusesolicitatelacompresiuneaxialsepotrealiza subform de:barepachet,lacaretoateelementelesuntacionatelaextremiti(fig.5.1,a)barecufururicontinue(fig.5.1,b)ibarecueclisecontinue(fig.5.1,c),lacarenumai

    elementele principale sunt acionate la extremiti fururile i eclisele continue constituiemomentesecundarecaremrescrigiditateabarei

    barecufururiscurte(fig.5.1,d),lacareelementeleprincipalesuntamplasatedistanatiasamblatentreelecufururi scurteiizolate.

    5.3.2.Calcululbarelorcompusecomprimate

    5.3.2.1.Barepacheta)capacitateaderezistenabarelorpachetnraportcuaxaxxnormalperosturi,Crx,

    nN(v.fig.5.1,a), sestabiletecurelaia:Crx= Rcc.Acalcul .cx.mT (5.4)

    ncare:Rcc rezistena de calcul a lemnuluimasiv la compresiune axial, paralel cu fibrele,

    stabilit conform relaiei (2.1), n funcie de specia de material lemnos, clasa de calitate alemnuluiicondiiiledeexploatareaelementelordeconstrucie,nN/mm2

    Acalcul ariaseciuniidecalculatuturorelementelorcomponentealebareiserecomandcaariaslbirilorsfiemaxim25%dinariabrutabarei

  • cx coeficientuldeflambaj,calculatconformindicaiilordinparagraful4.3.3,nraportcuaxaxx

    mTcoeficientuldetratarealemnuluicuvalorilespecificatentabelul4.1.

    b)Capacitateade rezistenabarelorpachet n raportcuaxa yy,paralelcu rosturile,Cry,nN(v.fig.5.1,a),sestabiletecurelaia:

    Cry=Rcc

    .Acalcul.cy

    .mT (5.5)Rcc,Acalcul, imTauaceleaisemnificaiicanrelaia(5.4)cy estecoeficientul de flambaj, calculat conform indicaiilordin paragraful 4.3.3. n

    raportcuaxayy,nfunciedecoeficientuldezvelteetransformatalbareitrycaresestabiletecurelaia:

    try= .y (5.6)

    estecoeficientuldemajorareazvelteiibareicompuse,caresestabiletecurelaia:

    ef nl

    bhrk

    2

    6101+ = m (5.7)

    n care:k estecoeficientuldecalcul,cuvaloriledintabelul5.1b dimensiuneaseciuniitransversaleabareiparalelcurosturile,nmmh dimensiuneaseciuniinsensperpendicularperosturi,n mmr numrul de rosturi dea lungul crora elementele de mbinare deformnduse pot

    permitelunecareareciproca elementelorcomponentealebareilflungimeadeflambajabarei,nmmnenumrulefectivdeseciunideforfecare,distribuitepe1,00mlungimedebar.

  • c)DispoziiiconstructiveTijele cilindrice se dispun n rnduri transversale, respectnd distanele prevzute n

    capitolul6.Distanamaximntredournduritransversaledetijenutrebuiesdepeascde6ori

    grosimeaelementuluicelmaisubiredinpachetsedispunminimdouiruridecuienseciunetransversal(fig.5.2).

    Lungimeadencastrareacuielorvafideminim3a/4,ncareaesteestegrosimeaceleimaisubiripiesedinpachet.

    5.3.2.2.Barecufururilungiibarecueclisecontinuea)Capacitatea de rezisten a barelor cu fururi lungi (v. fig. 5.1, i a barelor cu eclise

    continue(v. fig.5.1,c), nraportcuaxaxxnormalperosturisestabiletecurelaia(5.4), ncareAcalcul=Ap(ariaelementelorprincipale),i cxsedetermincurelaia(4.5),ncare:

    x

    fx i

    l = l (5.8)

    ncare:

  • p

    sxpxx A

    IIi

    5,0 + = (5.9.)

    Ipx momentul de inerie al elementelor principale n raport cu centrul de greutate alseciunii,dupaxaxx,nmm4

    Isx momentul de inerie al elementelor secundare, n raport cu centrul de greutate alseciuniidupaxaxx,nmm4.

    b)Capacitateaderezistenabarelorcufururilungi(v.fig.5.1,b)iabarelorcueclisecontinue(v.fig.5.1,c),nraportcuaxayy,paralelcurosturilesestabiletecurelaia(5.5),ncareAcalcul=Ap(ariaelementelor principale)i cy,sedetermincurelaia(4.5),n care:

    yytr ml l = (5.10)

    coeficientdemajorareazvelteiibareicompuseconformrelaiei(5.7)

    y

    fy i

    l = l (5.11)

    p

    sypyy A

    IIi

    + = (5.12)

    ncare:Ipy estemomentuldeineriealelementelorprincipale,nraportcucentruldegreutateal

    seciunii,dupaxayy,nmm4Isx momentul de inerie al elementelor secundare, n raport cu centrul de greutate al

    seciunii,dupaxayy,nmm4.

    5.3.2.3.Barecufururiscurtea)Capacitateaderezistenabarelorcufururiscurte(v.fig.5.1,d),nraportcuaxaxx

    normalperosturisestabiletecurelaia(5.4),ncareAcalcul=Ap,iarcxsedetermincurelaia(4.5)ncare:

    x

    fx i

    l = l (5.13)

    ncare:ixsedeterminconformrelaiei(5.9).b)Capacitateaderezistenabarelorcufururiscurte(v.fig.5.1,d),nraportcuaxayy

    paralelcurosturilesestabileteconformparagrafului5.3.2.1,b),cuprecizareacAcalcul=Ap,iarcy, sedetermin n funciedecoeficientuldezvelteeechivalentey, care secalculeazcurelaia:

    ( ) 212 2 l ml ln

    yye + = (5.14)

    ncare: coeficientdemajorareazvelteeibareicompuse,caresestabiletecurelaia(5.7)ycoeficientuldezvelteealbareinraportcuaxayy conformrelaiei(5.11).n numruldeelementeprincipalecomponente1coeficientuldezvelteealunuielementizolat,datderelaia:

  • 1

    11111 ,/ A

    Iiil = = l (5.15)

    l1 distanantredoufururiscurtei1razadegiraie,nraportcuaxayy,aunuielementizolat.Observaie: n cazul n care seciuneacompus realizat cu fururi scurte areun numr

    redusde legturi saudac legturileauo lungimeredus,sevadetermina att coeficientuldezveltee y, ct ielementuldezveltee 1 (neinndseamade legturi i acceptnd ipotezacfiecareelementlucreazindependent,li=lf).

    5.4.Barecompusesolicitatelacompresiune incovoiere(compresiuneexcentric)

    5.4.1.Barelecompuserealizatedinelementedinlemnmasiv,solicitatelacompresiunecuncovoierenraportcuaxayy,severific:

    a)Lacondiiaderezistennplanuldeaciunealmomentuluincovoietor,curelaia:

    00,1 -r

    c

    eff

    r

    f

    MM

    C

    Ce(5.15)

    ncare:Cefncrcareaaxialdecalculnbar,nNCr capacitateaderezistenabareilacompresiune,stabilitcurelaia(4.4),nN,ncare

    Acalcul=Ap(ariaelementelorprincipale)Mfefmomentulncovoietormaximfinal,stabilit nraportcuaxayyperpendicularpe

    direciadeaciuneaforelor,n Nmm,calculatconformindicaiilordinparagraful4.10.2.Mcrcapacitateaderezistencorectatabareilancovoiatnraportcuaxayy,nNmm,

    stabilitcurelaia:Mcr= kw.Rc .Wycalcul .mT (5.16)

    ncare:kwestecoeficientuldereducereamodululuiderezisten,ceineseamadedeformaiile

    mbinrilor,cuvalorile:kw=0,90pentrubarelecuunrostdelunecarekw=0,80pentrubarelecudousaumaimulterosturidelunecare

    Rcrezistentadecalculalemnuluimasivlancovoierestaticstabilitcurelaia(2.1)nfuncie de speciadematerial lemnos, clasa de calitate a lemnului i condiiile deexploatare aelementelordeconstrucie,nN/mm2

    Wycalcul modululderezistennraportcuaxayy,pentruseciuneaceamaisolicitataelementuluicompus,nmm3

    mTcoeficientuldetratarealemnuluicuvalorilespecificaten tabelul4.1.b)Lalunecaredealungulunuirost,foradelunecaretotalLt,nN,delaextremitatea

    bareipnlaseciuneademomentmaxim,stabilindusecurelaia:

    ri

    ft LI

    SALr = (5.17)

    ncare:S momentul static al seciunii n raport cu axa neutr perpendicular pe planul de

    aciunealsolicitrilor,nmm3I momentul de inerie brut al seciunii n raport cu axa principal de inerie

    perpendicularpeplanuldeaciunialsolicitrilor,nmm4

  • Atf suprafaa diagramei forei tietoare de la reazemul barei i pn la mijloculdeschiderii, stabilit pe baza forei tietoare finale, determinate conform indicaiilor de laparagraful4.10.3

    Lri capacitateaderezistenaelementelordembinaredispusepejumtate dinlungimeaelementului,nN,calculatcurelaia:

    Lri=f1 .n.La (5.18)ncare:

    f1 factoruldedistribuie al foreide lunecare lamijloacelede mbinare, egalcu1/1,5dac mijloacele de mbinare se distribuie uniform pe lungimea grinzii i egal cu 1,0 dacdistribuia elementelor de mbinare se face mprind suprafaa diagramei de for tietoare npri egale idispunndcteunelementde mbinare la extremitateadinspre reazemafiecreifraciunidesuprafa

    n numruldeelementedembinaredispusepejumtatedinlungimeaelementuluiLacapacitateaderezistenaunuielementdembinareconformcapitolului6,nN.c) La condiia de stabilitate a barei n raport cu axa xx (flambaj un planului de

    ncovoiere), capacitateade rezistenabareicompuse n raportcuaceastax se stabiletecurelaia(5.4),cucondiiacAcalcul=Ap(ariabarelorprincipale),iarcoeficientuldeflambajcxsevadeterminan funciedecoeficientuldezvelteex, calculatcu relaiile (5.8)pentrubarecufururilungiipentrubarecueclisecontinuei(5.10)pentrubarecufururiscurte.

    5.4.2. Barele compuse solicitate la compresiune i ncovoiere n raport axa xx severific:

    a)Lacondiiaderezistennplanuldeaciunealmomentuluincovoietor,curelaia:

    00,1 -rx

    fxf

    rx

    ef

    M

    eM

    C

    C(5.19)

    ncare:Cefncrcareaaxialdecalculnbar,nNCrxcapacitateaderezistenabareilacompresiune,stabilitcurelaia(4.4),nN,lund

    Acalcul=Ap (ariaelementelorprincipale)icoeficientuldeflambajcxcalculatcucoeficientulde

    zvelteex,stabilitcurelaia(5.9)Mfef Xmomentulncovoietormaximfinal,stabilitnraportcuaxaxx,perpendicularpe

    direcia de aciune a forei de ncovoiere i pe direcia rosturilor, nNmm, calculat conformindicaiilordinparagraful4.10.2

    Mrxcapacitateaderezistenabareilancovoierenraport cuaxaxx stabilitcurelaia(4.12),nNmm.

    b)Lacondiiadestabilitatenraportcuaxayy,conformparagrafelor5.3.2.1,b,pentrubarepachet,5.3.2.2,b,pentrubarecufururilungiipentrubarecueclisecontinuei5.3.2.3,b,pentrubarecufururiscurte.

    5.5.Barecompusesolicitate lancovoiere

    5.5.1.AlctuireabarelorcompusencovoiateGrinzilecompusesolicitatelancovoieresepotrealizadindousaumaimultepiesedin

    lemnsuprapuse,mbinatelongitudinalcumijloacedembinarecepotpreluaeficientforeledelunecaredintrepieselembinate,astfelcagrindassecomportectmaiaproapedeogrindcuseciuneunitar.

    nmod obinuit se folosesc ca elemente de mbinare: pene elastice (fig. 5.3), pene delemnprismaticecufibreleamplasatelongitudinal(fig.4.2,h)sautransversal(fig.4.2,e)fadefibreleelementului,peneinelarenetedesaudinaterealizatedinoel(fig.5.3)ibuloaneetc.

  • 5.5.2.Calcululgrinzilorcompusesolicitatelancovoiere5.5.2.1. Capacitatea de rezisten a grinzilor compuse solicitate la ncovoiere, Mr, n

    Nmm,inndcontdedeformabilitateambinrilorstabiletecurelaia:Mr=Rc .Wccalcul .mT (5.20)

    ncare:R

    c rezistenadecalculalemnuluimasivlancovoierestatic,stabilitcurelaia(2.1.)nfunciedespeciademateriallemnos,clasadecalitatealemnuluiicondiiiledeexploatareaelementelordeconstrucie,nN/mm2

    Wccalcul modulul de rezisten corectatpentru seciunea ceamai solicitat a grinzii, nmm3,stabilitcurelaia:

    Wccalcul=kw.Wnet (5.21)

    kw coeficient de reducere ce ine seama de deformabilitatea mbinrilor i care arevalorile:

    kw=0,8,respectiv0,9pentrugrinzidindou,respectiv treielementedispusefrinterspaiuntreelekw=0,8,respectiv0,6pentrugrinzidindou,respectivtreielementedispusecuinterspaiuntreele

    Wnet modulul de rezisten al seciunii nete a barei, considerat ca o grind unitar,mbinrilefiindconsiderateindeformabile

    mTcoeficientdetratarealemnuluicuvalorilespecificaten tabelul4.1.

    5.5.2.2.Verificarea rigiditii (sgeii) la grinzile compuse ncovoiate se facecu relaia(4.14),cuobservaiac ladeterminareadeformaieimaximefinalese ia ncalculmomentuldeineriecorectat,stabilitcurelaia:

    Ic=ki.Ibrut (5.22)

    ncare:ki este coeficientul de reducere al momentului de inerie care ine cont de

    deformabilitateambinrilor,avndvaloarea0,7

  • Ibrut momentuldeineriealseciuniibrutenraportcuaxaneutr,considerndntreagaseciuneabarei.

    5.5.2.3. Verificarea la for tietoare, lund n considerare fora de lunecare la caretrebuiesrezistefiecareelementdembinaresefacecurelaia:

    LtLri (5.23)ncare:

    Lt este fora de lunecare total pe jumtate din lungimea grinzii n N, calculat curelaia:

    I

    ASL Tt

    = (5.24)

    S momentul static al jumtii de seciune n raport cu axa neutr, perpendicular peplanuldeaciunealsolicitrilor,nmm3

    I momentul de inerie brut al seciunii n raport cu axa central principal de inerieperpendicularpeplanuldeaciunealsolicitrilor,nmm4

    AT suprafaadiagrameidefortietoaredelaextremitateabareiipnlamijloculacesteia,nNmmncazulgrinziloracionatedesarcinimobile,reprezintnfurtoareaforelortietoaremaximepeojumtatedegrind

    Lri capacitatea de rezisten la lunecare a mijloacelor de mbinare, distribuite pejumtatedinlungimeagrinzii,stabilitcurelaia(5.18).

    Cap 6.CALCULULIEXECUIAMBINRILORELEMENTELORDECONSTRUCIEDINLEMN

    mbinrileelementelordinlemnmasivaparnecesaredatoritsortimentuluilimitatattcalungime, ct i ca seciune, care nu corespund ntotdeauna cu deschiderile necesare i cusolicitriledinelementeledeconstrucie.

    Laconstruciiledinlemn,mbinrilesefolosescpentru: realizarea unor seciuni compuse, cnd sortimentul existent este insuficient pentru

    preluareasolicitrilor(v.fig.5.1i5.3) mbinareanlungapieselordinlemn mbinrideprelungire(fig.6.1,ai b) mbinri ntre piese la noduri sau la intersecii, executate atunci cnd dou saumai

    multepiesefacununghi ntreele(fig.6.1, ci d).

  • 6.1.Clasificareambinrilor

    6.1.1. Dup modul de execuie, mbinrile pot fi demontabile sau nedemontabile,executatepeantiersaunatelierespecializate,pe bazaunortehnologiimoderne.

    6.1.2.Duprolulpecarelau, mbinrilepotfi:

  • de solidarizare, care se prevd n vedereaasigurrii stabilitii relative a elementelor,transmit eforturi de care, n general, nu se ine seama n calcul i care se execut pe criteriiconstructive,deexemplusolidarizareacuscoabe,dornurisaubuloanelambinareadeprelungireabarelorcomprimatedinfigura6.1,b,sausolidarizareacuscoabelambinareadinfigura6.1,c

    derezisten,dimensionatepebazdecalcullaeforturilepecareletransmit.6.1.3. Din punctul de vedere al deformaiilor iniiale i n care se produc n

    mbinare, potfi: mbinri prin psuire, la care efortul se transmite direct, far piese de legtur,

    elementul principal al mbinrii fiind suprafaa de contact la aceste tipuri de mbinrideformaiileiniialesuntmaridatoritaezriipieselornmbinare,iarntimpdeformaiilecrescfoartepuin

    mbinrinepsuite(cuie,buloane,plcueelastice)lacaredeformaiilesuntfoartemicinprimaetapicrescmultnlimp.

    6.1.4.nfunciedemijloaceledembinareutilizateidenaturasolicitrilorlacaresuntsupuse,potfi:

    mbinriprinchertare,solicitatelastrivireiforfecare(v.paragraful6.3)mbinricupeneprismaticeipeneinelarenetede,cudinisaucugheare,solicitate la

    strivireiforfecare(v.paragraful6.4) mbinri cu tije cilindrice i cu pene lamelare, flexibile, solicitate n principal la

    ncovoiere,iarelementelembinatesolicitatelastrivire(v.paragraful6.5)mbinricucuieiuruburipentrulemn,solicitatelasmulgere(v.paragraful6.6)mbinricuasamblajemecanicecarepreiaudiferitesolicitrijuguri,tirani,elemente

    dereazem,piesepentru articulaiietc.(v.paragraful6.7)mbinrincleiate,carelucreaznprincipallaforfecare(v.paragraful6.8).

    6.2.Condiiilepecaretrebuieslendeplineascmbinrile

    Pentruasatisfaceexigeneledeperformanimpuse,mbinriletrebuiesndeplineascurmtoarelecondiii:

    prin mijloacele de mbinare utilizate, trebuie s se asigure o repartizare uniform aeforturilornelementelecomponentealebarelorcompusesuprasolicitareaunorelementeaparedatoritinexactitilordeexecuieambinriloriaprezeneiunordeformaiiiniialeinegale

    sserealizeze,pectposibil,fracionareaelementelorprin transmitereaeforturilor(tijecilindricesaulamelare,peneprismaticesauinelareetc),asigurnduseastfelunnumrmaimaredeseciunidelucruiprinurmareorezisteniosiguransporitambinrilorchiarncazulprezeneiunor defecte(noduri,crpturimedulareetc)

    mbinriletrebuieastfelrealizatenctsseeviteefecteledefavorabilealecontracieiiumflrii i s nu faciliteze apariia fenomenului de biodegradare (prin stagnarea apei saumpiedicareaaerisiriimbinrii)

    tipul de mbinare ales trebuie s se potriveasc cu materialul lemnos folosit i cusolicitriledinpiese,deexemplumbinrilencleiatenusepotutilizadectlalemnecarisatsubformdescndurisaudulapi,avndumiditateadeechilibiumaxim18%mbinrileprinchertaretransmitnumaieforturidecompresiunelapiesedinlemnrotundsaudinlemnecarisattipgrinzisauriglembinrilecuinelenecesitmaterialecarisabildecalitatesuperioarnusepotrealizaconstrucii exterioare mbinate cu cuie, chiar n cazul protejrii acestora, ntruct ruginesc dincauzaumiditiirelativemariaaeruluiexterior

    mbinriletrebuieastfelrealizatenctsnureducsensibilcapacitateaderezistenapieselormbinateslbireaseciuniitrebuiesfieminim

    mbinrile trebuie astfel concepute nct s fie uor de executat i ntreinut serecomandcalarealizareaconstruciilordinlemnssealeagtipuridembinricesepotrealiza

  • industrializat i se pot asambla uor pe antier (de exemplu: mbinri ncleiate, mbinri cuplcue multicuie, asamblaje metalice), sau care necesit manoper mai puin calificat (deexemplu:mbinricucuiesaubuloane)

    mbinrile trebuie astfel concepute nct s se menin axialitatea eforturilor n bareexcentricitileprezentelanodurimrescseciunilebarelordatoritfaptuluicacestealucreazlasolicitricompuse(ntinderesaucompresiuneexcentric)

    la calculul mbinrilor nu se iau n considerare forele de frecare favorabile pentrucomportarea elementelor de construcie n mbinri, datorate legturilor de strngere (buloanesaucuie),deoareceacesteasuntngeneraldescurtdurat

    efectul favorabil al forelor de frecare se ia n considerare n condiiile prevzute nparagraful 3.2.8.

    datorit modului de lucru diferit al diverselor tipuri de mbinri (diferene mari dedeformaii iniiale i n timp) nu este permis pentru transmiterea aceluiai efort folosireambinrilor de diferite tipuri se permite transmiterea eforturilor prin diferite mijloace dembinare,darintegralisuccesiv.

    ComentariuC.6.2.

    6.3.mbinriprinchertare

    6.3.1.Elementegenerale6.3.1.1. mbinrile prin chertare asigur transmiterea eforturilor de la o pies la alta,

    directpesuprafaadecontactcorespunztorpsuit.6.3.1.2. mbinrile prin chertare se caracterizeaz prin deformaiimari n prima faz a

    solicitrii, pn la realizarea unui contact direct ntre suprafeele care transmit efortul ideformaiimaimicinfazaadouaasolicitrii,duprealizareacontactuluidintrepiese.

    6.3.1.3.Pieseleunei mbinriprinchertaresefixeaz ntreeleprinbuloane,scoabesautirani, care au rolul de a menine contactul ntre suprafeele care transmit efortul i de ampiedicadeplasrilerelativentrepiese.ncalcululderezistenalmbinrilorprinchertarenuseineseamadeeforturilepecarearputeaeventualslepreiaelementeledeprindere,darseineseamadeslbiriledeseciunepecareacestealeproduc.

    6.3.2.mbinriprinchertarelapieseamplasatenprelungire6.3.2.1. La realizarea mbinrilor de prelungire la piesele comprimate se recomand

    respectareadatelorconstructiveprevzuinfigura6.2.6.3.2.2.Nuserecomandmbinriprinchertarenesimetricedeoareceproducmomenten

    baredatoritdezaxriieforturilor.6.3.2.3. Verificareacapacitiiderezistenambinriiestesatisfcutapriorintruct:

    Rcstr=Rcc.

    6.3.2.4.Dacmbinareaestesupusi lamomentncovoietor,legturilecuzbanurisaubuloaneseverificlaaciuneaaceluimoment.

  • 6.3.3.mbinriprinchertarelapiesedispuseperpendicular6.3.3.1.mbinriletransversaleprinchertarepentrusolidarizareseutilizeazlarezemarea

    grinzilor pe stlpi, a stlpilor sau popilor pe stlpi, a subgrinzilor de la nodurile fermelor cuzbrelepecosoroabeetc.Larealizareaacestormbinritrebuiesserespectedateleconstructiveprezentatenfigura6.3.

    6.3.3.2. Pentru asigurarea stabilitii la deplasri laterale, mbinarea se rigidizeaz cucepuri(fig.6.3,a,cie)sauscoabe(fig.6.3, bi f).Pentruasetransmiteefortulpesuprafaadecontact,adncimealocauluivadepicu5...10mmnlimeacepului.

    6.3.3.3.Transmitereaefortuluipesuprafaadecontactdintreceledouelementesefaceprinstrivirenormalpefibrelagrind,talp,subgrind,cosoroabin lungulfibrelorlastlpii popi. n cazul utilizrii mbinrilor cu cep, la calculul suprafeei de contact se va scadesuprafaacepului.

    6.3.3.4. ncazulutilizrii lemnuluirotund,rezemareagrinziipe stlp se realizeazprinchertareacuteituragrinzii(v.fig.6.3,c)nuserecomandchertareafrteireagrinzii(v.fig.6.3, d).

    6.3.3.5. Capacitatea de rezisten a mbinrilor la piese amplasate perpendicular sestabiletecurelaia:

    Qri=Rcc

    .Ac.mT

    .mr (6.1)ncare:

    Rcc rezistena de calcul a lemnuluimasiv la compresiune (strivire) perpendicular pefibre,stabilitconformrelaiei(2.1) nfunciedespeciadematerial lemnos,clasadecalitatealemnuluiicondiiiledeexploatareaelementelor deconstrucie,nN/mm2

    Ac ariadecontactdintreceledouelemente(ariareazemului)nmm2,stabilitconformindicaieidinparagraful6.3.3.3

    mTcoeficientdetratarealemnuluicuvalorilespecificatentabelul4.1mr coeficientdereazem,