modelisation AEP EPANET

Ecole Nationale de Gnie de lEau et de lEnvironnement de STRASBOURG

Institut Agronomique et Vtrinaire Hassan II

MODELISATION DU RESEAU DASSAINISSEMENT UNITAIRE :

CAS DE LA VILLE DE BOUJAAD

MASTERE SPECIALISE EN MANAGEMENT ET INGENIERIE DES SERVICES DEAU DASSAINISSEMENT ET DECHET (MISEAD)

Pr 9

Ralis par : MELLE Laaziza LAMRAOUI Encadr par : Mr Pierre Jean DESSEZ

Mme Narjis ELHAMZAOUI

ojet d 200e fin dtude MISEA

Electrowatt Ingnieurs-Conseils Maroc 13, rue Demnate, Rabat

Tl. : (037) 701630 - Fax: (037) 723082 E-mail: [email protected]

Modlisation du rseau dassainissement unitaire : cas de la ville de Boujaad

Remerciement

Je tiens remercier, tout dabord, toute lquipe pdagogique de LENGEES, pour

avoir assur la partie thorique de la formation du MISEAD, ainsi que les diffrents

intervenants professionnels.

Je remercie tout particulirement, Monsieur Pierre jean Dessez pour ses directives

et ses orientations et pour le temps quil ma accord.

Je tiens remercier aussi Madame Nargis Elhamzaoui pour sa gnrosit, pour

laide et les conseils quelle ma apports lors des diffrents suivis.

Je remercie galement, toute personne qui a contribu de prs ou de loin la

ralisation de ce travail.

Mastre Spcialis en Management et Ingnierie des Services Laaziza LAMRAOUI dEau dAssainissement et Dchet (MISEAD)


RESUME

Au Maroc, en gnral, la vrification des rseaux dassainissement unitaires dans le cadre de leur rhabilitation se ralise par la mthode classique (Caquot).

Ces dernires annes, grce au dveloppement des programmes informatiques qui sont bass sur la modlisation dterministe, il est devenu facile de raliser ces vrifications par le biais de simulation de fonctionnement des rseaux dassainissement.

Dans lobjectif de montrer limportance de ces nouvelles mthodes, on a tudi, dans le cadre de ce travail de fin dtude, une partie du rseau dassainissement de la ville de Boujaad, qui connait des inondations : le collecteur A, C et C15, par la mthode classique et le logiciel de simulation.

La partie de rseau dassainissement tudi se caractrise par des pentes moyennes fortes et des Bassins versants un peu allongs.

Au terme de ce travail, on a aboutit aux rsultats et conclusions suivants :

9 La vrification par simulation du rseau dassainissement permet doptimiser le rseau par une rduction des diamtres des collecteurs, ce qui a un impact direct sur les cots dinvestissement raliser. Ce gain a t valu 50% dans le cas de la ville de Boujaad.

9 Le modle de simulation, comparativement avec la mthode classique, est moins sensible aux variations des paramtres de base de limpermabilisation et la rugosit. En effet, dans le cas de notre tude, une variation de limpermabilisation de 10% et de 20% naffecte respectivement les diamtres des collecteurs que de 0% et 17%, le cot de projet de 0% et 7%. De mme, une variation de la rugosit de 60 70 na aucun effet sur les diamtres de base des conduites. Par contre avec la mthode de classique, les mme variations affectent respectivement les diamtres des collecteur de 57% et 66%, et le cot du projet de 20% et 30%, alors que la variation de la rugosit de 70 60 affecte les diamtre des collecteurs de 17% et le cot du projet de 20%.

Mastre Spcialis en Management et Ingnierie des Services dEau dAssainissement et Dchet (MISEAD)

Laaziza LAMRAOUI


ABSTRACT

In, Morocco, generally, to verify unitarian networks of purification for their rehabilitation the classic method (Caquot) is used. However, these last years, the development of informatics programs which are based on the determinist modelling, make easier to do those verifications by means of simulation.

In the objective to show the importance of these new methods, we studied, in the frame of this end studys work, a part of the network of purification of the city of Boujaad. The collector A, C and C15 who have known flood, has been verified with booth methods : the classic method of Caquot and the method based on informatics programs (simulation).

The part of the studied network is characterized by average in strong slopes and a little stretched out ponds hillsides.

In the term of this work, we have reached to the following results and conclusions:

9 The check by simulation of the network of purification allows to optimize the network by a reduction of the diameters of the collectors. This reduction has a direct impact on costs of investment. These gains were estimated at 50 % in the case of the city of Boujaad.

9 The model of simulation, by comparison with the method classic, is less sensitive to the variations of the basic parameters of the waterproofing and the roughness. Indeed, in the case of our study, a variation of 10 % and 20 % of waterproofing, can only lead the reduction of the diameters of the collectors, respectively for 0 % and 17 %, and only 0 % and 7 % on the cost of the project. Also, a variation of the roughness from 60 to 70 has no effect on the basic diameters of pipes. On the other hand, with the classic method, the same range of variations affect respectively the diameters of the collector about 57 % and 66 %, and the cost of the project about 20 % and 30 %, while the variation of the roughness around 70 and 60 lead to the reduction of the collectors diameter for 17 % and the cost of project for 20 %.


Laaziza LAMRAOUI


SOMMAIRE INTRODUCTION7 CHAPITRE I : GENERALITES ........................................................................................................................ 1 I. PROBLEMATIQUE DE LASSAINISSEMENT EN MILIEU URBAIN EN TEMPS DE PLUIE ................ 1 II. PROBLEMATIQUE ETUDIEE.................................................................................................................. 1 III. METHODOLOGIE .................................................................................................................................... 2 IV. MODELISATION EN ASSAINISSEMENT ............................................................................................... 3 4.1 Dfinition.................................................................................................................................................. 3 4.2 Prsentation et classification des diffrents modles : ..................................................................... 3 CHAPITRE II : COMPARAISON ANALYTIQUE ENTRE LA METHODE CLASSIQUE ET LA

MODELISATION DETERMINISTE........................................................................................ 4 I. LES METHODES HYDROLOGIQUES UTILISEES EN TRANSFORMATION PLUIE-DEBIT AU

NIVEAU DES BASSINS VERSANTS ...................................................................................................... 4 1.1 Transformation pluie-dbit par mthode classique............................................................................ 4

1.1.1 Mthode rationnelle ............................................................................................................................ 4 1.1.2 Mthode de Caquot ............................................................................................................................ 7

1.2 Transformations pluie-dbit par modlisation ..................................................................................... 9 1.2.1 Fonction de production ....................................................................................................................... 9 1.2.2 Fonction de transfert ........................................................................................................................ 10

II. LES METHODES HYDRAULIQUES UTILISEES AU NIVEAU DES RESEAUX DASSAINISSEMENT . ............................................................................................................................................. 14

II.1 Gnralits............................................................................................................................................. 14 II.1.1 Ecoulement surface libre ............................................................................................................... 14 II.1.2 Ecoulement permanent et non permanent. ...................................................................................... 14 II.1.3 Ecoulement uniforme et non uniforme ............................................................................................. 14

II.2 Calcul hydraulique par la mthode classique.................................................................................... 14 II.2.1 Formule de Maning- Strickler ........................................................................................................... 14

II.3 Calcul hydraulique par modlisation dterministe ........................................................................... 15 II.3.I Formule de Barr de Saint Venant .................................................................................................... 15

CHAPITRE III : ETUDE DE CAS PAR LA METHODE CLASSIQUE ET PAR LA MODELISATION DETERMINISTE. .................................................................................................................................... 18

I. PRESENTATION DU CENTRE DE BOUJAAD..................................................................................... 18 I.1 Situation gographique et administrative .......................................................................................... 18 I.2 Climatologie ............................................................................................................................................. 18 II. ECOULEMENT DES EAUX PLUVIALES EXTERNES ........................................................................ 19 II.1 Description des bassins versants extrieurs. ................................................................................... 19 II.2 Systme existant de protection du centre contre les inondations.................................................. 19 III. DESCRIPTION DU RESEAU DASSAINISSEMENT EXISTANT ......................................................... 21 IV. VERIFICATION DU FONCTIONNEMENT DU RESEAU PAR METHODE CLASSIQUE ET PAR

MODELISATION DETERMINISTE......................................................................................................... 23 IV.1 Donnes de base. ................................................................................................................................. 23

IV.1.1 Dlimitation des bassins versants................................................................................................... 23 VI.1.2 Choix des priodes de retour des pluies......................................................................................... 23 IV.1.3 Prparation des paramtres de la mthode de Caquot ................................................................... 23 IV.1.4 Prparation des donnes pour la modlisation................................................................................ 24

IV.2 Rsultat de la vrification du rseau par mthode classique.......................................................... 26 IV.3 Rsultat de la vrification du rseau par modlisation (logiciel SWMM) : ..................................... 29


Laaziza LAMRAOUI


IV.4 Comparaison des rsultats de la verification du reseau par la methode classique et la modlisation deterministe :........................................................................................................................ 30

IV.4.1 Analyse des graphiques : ................................................................................................................. 33 V. MESURE DE REHABILITATION POUR AUGMENTER LA CAPACITE HYDRAULIQUE PAR

METHODE CLASSIQUE ET PAR MODELISATION............................................................................ 34 V.1 Mesure de Rhabilitation du rseau dassainissement par mthode de Classique...................... 34

V.1.1 Conception des canalisations ........................................................................................................... 34 V.1.2 Conception des Dversoirs dorage ................................................................................................. 35 V.1.3 Travaux de rhabilitation projete..................................................................................................... 35

V.2 Rhabilitation par modlisation dterministe.................................................................................... 37 V.2.1 Conception du rseau ...................................................................................................................... 37 V.2.2 Conception des Dversoirs dorage................................................................................................. 37 V.2.3 Les travaux ralis ........................................................................................................................ 37

V. 3 Comparaison des rsultats.................................................................................................................. 39 V.3.1 Comparaison des dbits .................................................................................................................. 39 V.3.2 Comparaison des diamtres ............................................................................................................. 40

VI. ESTIMATION DES COUTS DU PROJET ETABLIS PAR METHODE CLASSIQUE ET PAR MODELISATION : .................................................................................................................................. 42

VI.1 Cot du projet tudi par mthode classique : ................................................................................ 42 VI.2 Cot du projet tudi par modlisation............................................................................................. 42 VI.3 Comparaison des cots des du rseau projet par les deux mthodes. ....................................... 42 VII. IMPACT DES DONNEES DE BASE SUR LE CHOIX DES DIAMETRES POUR LES DEUX METHODES

............................................................................................................................................. 44

VII.1 L'impact du coefficient de ruissellement et de la rugosit sur le rseau projet par la mthode de Caquot. ..................................................................................................................................... 44

VII.1.1 La sensibilit au Coefficient de ruissellement .............................................................................. 44 VII.1.2 L'Impact du coefficient de Manning Strickler................................................................................... 48

VII.2 Limpact de limpermabilisation et la rugosit sur le rseau projet par modlisation...... 49 VII.2.1 Limpact de limpermabilisation. .................................................................................................... 50 VII.2.1 Limpact de la rugosit : .................................................................................................................. 52

VII.3 Comparaison de limpact des paramtres de bases tudi pour les deux mthodes. ......... 52 CHAPITRE IV : CONCLUSION ET RECOMMANDATION ........................................................................... 53 I. CONCLUSION........................................................................................................................................ 53 II. RECOMMANDATION............................................................................................................................. 54


Laaziza LAMRAOUI


LISTE DES TABLEAUX

TABLEAU 1 : VALEUR DE COEFFICIENT DE RUISSELLEMENT SELON LE TYPE DE SURFACE (I=PENTE) ................ 5

TABLEAU 2 : VALEUR DE COEFFICIENT DE RUISSELLEMENT SUIVANT LE TYPE DOCCUPATION DU SOL............... 6

TABLEAU 3: DETERMINATION DES PARAMETRES EQUIVALENTS DASSEMBLAGE DES BASSINS VERSANTS. ........ 8

TABLEAU 4 : COEFFICIENTS DE RUGOSITE ................................................................................................. 15

TABLEAU 5: PARAMETRE DE LA FORMULE DE MONTANA ............................................................................. 24

TABLEAU 6: TABLEAU RECAPITULATIF DES METHODES UTILISES PAR LE LOGICIEL SWMM ............................ 24

TABLEAU 7: TABLEAU RECAPITULATIF DES INSUFFISANCES DES COLLECTEURS : .......................................... 28

TABLEAU 8: TABLEAU DESCRIPTIF DES DEBITS MAXIMUMS ET DES OBSERVATIONS : .................................... 29

TABLEAU 9: DIAMETRES A REALISER COLLECTEUR15- (METHODE CLASSIQUE) ......................................... 35

TABLEAU 10 : DIAMETRES A REALISER - COLLECTEUR C (METHODE CLASSIQUE) ...................................... 36

TABLEAU 11: CARACTERISTIQUES DES DEVERSOIRS DORAGE A REALISER SUR UN RESEAU DIMENSIONNE PAR

METHODE CLASSIQUE ........................................................................................................... 36

TABLEAU 12: DIAMETRE A REALISER COLLECTEUR C15- (MODELISATION)................................................ 38

TABLEAU 13: DIAMETRE A REALISE R COLLECTEUR C- (MODELISATION) .................................................... 38

TABLEAU 14: CARACTERISTIQUES DES DEVERSOIRS DORAGE (MODELISATION)........................................... 38

TABLEAU 15: RECAPITULATION DE LIMPACT DU COEFFICIENT DE RUISSELLEMENT, DIMPERMEABILISATION ET DE LA

RUGOSITE SUR LES RESEAUX PROJETES................................................................................ 38


Laaziza LAMRAOUI


LISTE DES FIGURES

Figure 1 : Reprsentation du modle de rservoir linaire . 11 Figure 2 : Reprsentation du modle de rservoir non linaire. 12 Figure 3 : Plan de situation.. 18 Figure 4: Canaux de protection contre les inondations.20 Figure 5 : Schma du rseau dassainissement du centre et de lEst de la ville de Boujaad...22 Figure 6 : Schma de pluie de projet double triangle symtrique . 26 Figure 7 : Comparaison des dbits (collecteur C) 31 Figure 8 : Comparaison des dbits (collecteur C15)... 32 Figure 9 : Comparaison des dbits (collecteur A) 33 Figure 10 : Comparaison entre les dbits vacuer et la capacit actuelle du collecteur C.. 39 Figure 11 : Comparaison entre les dbits vacuer et la capacit actuelle du collecteur A..40 Figure 12 : Comparaison des diamtres raliser entre la mthode classique et la modlisation

(CollecteurC15) . 41 Figure 13 : Comparaison des diamtres raliser entre la mthode classique et la modlisation

(Collecteur C).. 41 Figure 14 : Comparaison des cots totaux des projets calculs par mthode classique et par

modlisation.43 Figure 15 : Comparaison des cots des projets par habitant calculs par mthode classique et

par modlisation..43 Figure 16 : Comparaison des dbits vacuer par le collecteur C15 suivant la variation du

coefficient de ruissellement45 Figure 17 : Comparaison des dbits vacuer par le collecteur C suivant la variation du

coefficient de ruissellement.......45 Figure 18 : Comparaison des dbits vacuer par le collecteur A suivant la variation du

coefficient de ruissellement. 46 Figure 19 : Comparaison des diamtres du collecteur C15 suivant la variation du coefficient de

ruissellement46 Figure 20 : Comparaison des diamtres du collecteur C suivant la variation du coefficient de

ruissellement ..47 Figure 21 : Comparaison des diamtres du collecteur C15 suivant la variation du Coefficient de

Manning- Strickler .. ...48 Figure 22 : : Comparaison des diamtres du collecteur C suivant la variation du Coefficient de

Manning- Strickler.......49 Figure 23 : Comparaison des dbits vacuer par le collecteur C 15 suivant la variation du taux

dimpermabilisation ......50 Figure 24 : Comparaison des dbits a vacuer par le collecteur C suivant la variation du taux

dimpermabilisation ......51


Laaziza LAMRAOUI


LISTE DES ANNEXES

ANNEXE I : Vrification de fonctionnement du rseau existant

Annexe I-1 : vrification du fonctionnement du rseau par mthode classique

Annexe I-2 : vrification du fonctionnement du rseau par modlisation

ANNEXE II : Rhabilitation du rseau

Annexe II-1 : Rhabilitation du rseau par mthode classique

Annexe II-2 : Rhabilitation du rseau par modlisation

ANNEXE III : Sensibilit

Annexe III -1 : impact des donnes de base de la mthode classique

Annexe III -2 : impact des donnes de base de modlisation

ANNEXE IV : Dtail estimatif et cot de base

ANNEXE V : Calcul des dbits critiques des dversoirs dorage


Laaziza LAMRAOUI


INTRODUCTION

Actuellement, le Maroc connat un retard norme en matire dassainissement liquide, pour

remdier cette situation, le ministre de lintrieur et le ministre de lamnagement du territoire,

de leau et de lenvironnement ont arrt un plan national de lassainissement liquide et de

lpuration des eaux uses pour lhorizon 2015. Parmi les points viss par ce programme, la

rhabilitation et lextension des rseaux dassainissement et en particulier les rseaux unitaires.

Le problme des inondations est devenu de plus en plus grave do la ncessit de trouver des

solutions rationnelles. En effet, titre indicatif, cette anne le Maroc a connu beaucoup

dinondations qui ont dmontr linsuffisance de plusieurs rseaux urbains vacuer les eaux des

crues travers le royaume.

La premire des solutions commence en amont au niveau des tudes des rseaux unitaires. En

effet, les ingnieurs Conseils seront appels samliorer et acqurir des nouvelles mthodes

afin de suivre lvolution technique du secteur dassainissement dans le monde, ce qui permettra

de contribuer loptimisation des investissements, lamlioration de la qualit du service de

collecte des eaux pluviales et assurer une gestion adquate des rseaux long terme.

De mme, les cahiers des prescriptions spciales des tudes dassainissement sont appels

tenir compte de lvolution technique dans le secteur au niveau mondial et rattraper le retard de

notre pays, par lexigence dutilisation des nouvelles mthodes de dimensionnement ou de

vrification des rseaux dassainissement.

Cest dans cette optique que sinscrit mon projet intitul Modlisation de rseau

dassainissement unitaire : cas de la ville de Boujaad et qui a pour objectif la comparaison des

deux mthodes classiques et numriques utilises pour le redimensionnement des rseaux

dassainissement.

Ltude de cas de la ville de Boujaad a t choisie en raison de son rseau dassainissement

unitaire qui connat des dbordements frquents.

Mastre Spcialis en Management et Ingnierie des Services Laaziza LAMRAOUI dEau dAssainissement et Dchet (MISEAD)


CHAPITRE I : GENERALITES

I. PROBLEMATIQUE DE LASSAINISSEMENT EN MILIEU URBAIN EN TEMPS DE PLUIE

En milieu urbain, limpermabilisation des sols entrane une augmentation considrable des volumes des eaux ruisseles en temps de pluie et par la suite une forte sollicitation des rseaux dassainissement, ce qui induit des dbordements et des inondations en cas de leur sous dimensionnement. Ceci menace la scurit des biens et des personnes ainsi que leur sant et touche lenvironnement ctoyant lactivit humaine. Les dbordements en cas de rseau unitaire sont trs chargs en polluants des eaux uses car ils entranent avec eux les dpts de matire organique cumule dans le rseau pendant la priode du temps sec. Ceci est trs nfaste pour le milieu naturel et pour la population.

Pour viter tous ces problmes, les gestionnaires des rseaux doivent avoir un bon dimensionnement de leur rseau soit en cas de rhabilitation soit en cas dextension. Une bonne valuation des capacits de transite dun rseau ncessite la disposition des modles adquats de simulation des rseaux et la matrise des formules de calcul convenable la zone du projet.

II. PROBLEMATIQUE ETUDIEE Au Maroc, dune manire gnrale, la vrification des rseaux dassainissement unitaires dans le cadre de leur rhabilitation se fait par la mthode superficielle. Or, cette mthode nest destine que pour le dimensionnement, elle ne permet que destimer le dbit de pointe lexutoire et ne permet en aucun cas de savoir le fonctionnement rel du rseau durant le temps de pluie.

En revanche, grce la rvolution numrique il existe de nouvelles mthodes se basant sur des outils informatiques (logiciels) qui ralisent la simulation des rseaux en prenant en compte le temps parmi les paramtres principaux dans les formules de calculs. Ces mthodes Permettent au concepteur de mieux comprendre le fonctionnement des rseaux en temps de pluie. Ce qui facilite la prise des dcisions les plus adquates aux problmes lis aux rseaux dassainissement.

Lobjectif de ce projet est de contribuer lvaluation de lapport de la modlisation dterministe au niveau des tudes des rseaux dassainissement vis vis aux calculs classiques par la mthode de Caquot.

Pour raliser ce travail, nous avons opt pour ltude du rseau dassainissement de la ville de Boujaad par la mthode classiques et par le logiciel SWMM et dvaluer les avantages et les inconvnients de ces deux mthodes du point de vue hydraulique et impact sur le cot du projet.

Mastre Spcialis en Management et Ingnierie des Services dEau dAssainissement et Dchet-MISEAD-

1 Laaziza LAMRAOUI


III. METHODOLOGIE

Ce travail est scind en cinq tapes qui sont:

- Bibliographie ;

- Collecte des donnes ;

- Choix du modle ;

- Analyse des rsultats ;

- Conclusion et recommandation.

Bibliographie : objet du deuxime chapitre, elle traite les mthodes classiques ainsi que les mthodes numriques.

Collecte des donnes : Toutes les donnes concernant lassainissement de la ville de Boujaad ont t extraites du diagnostic et de lAPS (Avant Projet Sommaire) qui ont t raliss par le bureau dtude EWI-Maroc pour le compte de lONEP (Office National de lEau Potable) dans le cadre du projet de la rhabilitation du rseau dassainissement de cette ville en 2006.

Choix du modle : Pour raliser la modlisation des rseaux dassainissements, il existe plusieurs modles qui ont t dvelopps dans diffrents pays, les plus utilis sont : CANOE (modle Franais), MOUSE (modle danois) et SWMM (modle amricain). Ces trois logiciels prsentent beaucoup de ressemblance en ce qui concerne leurs bases thoriques physiques et mathmatiques, les deux premiers logiciels (CANOE et MOUSE) sont payant, par contre le logiciel SWMM est disponible sur le net gratuitement.

Pour notre projet, on sest limit au logiciel SWMM qui au stade de ce travail a permis datteindre nos objectifs.

Analyse des donnes : elle a t traite dans le chapitre III, les rsultats trouvs par le modle SWMM et la mthode de Caquot ont t compars aux niveaux techniques et financiers.

De mme, une analyse de la sensibilit des deux mthodes aux variations des paramtres de base a t traite.

Conclusion et recommandations : Le chapitre VI a t consacr la conclusion sur le choix des mthodes convenables aux tudes de rhabilitation des rseaux, et enfin des recommandations pour lutilisation future de la mthode la plus adquate aux tudes des rseaux dassainissement.


2 Laaziza LAMRAOUI


IV. MODELISATION EN ASSAINISSEMENT

4.1 Dfinition

La modlisation est une reprsentation mathmatique simplifie dun phnomne physique dans le but de comprendre son fonctionnement.

En assainissement urbain, la modlisation est une schmatisation avec une description des rseaux dans un logiciel dans le but de sapprocher au mieux la ralit des phnomnes hydrologiques et hydrauliques qui se produisent en temps de pluie depuis le ruissellement jusqu' lvacuation des eaux.

4.2 Prsentation et classification des diffrents modles :

En gnral, on distingue trois grands types de modles : les modles dterministes ou mcanistes, les modles statistiques et les modles conceptuels.

Les modles dterministes : Ces modles considrent que les paramtres et les variables dentre et de sortie dcrivant un systme ou son fonctionnement sont lis par des quations bien dtermines, la modlisation des coulements est ralise en employant et en rsolvant mathmatiquement les quations gnrales de lhydrodynamique. Ces modles fournissent de bonnes rsultats cependant ils exigent une grande quantit de donnes de bases dont lapproximation invitable peut paratre incohrente avec la prcision des rsolution des quation ;

Les modles conceptuels : Ces modles cherchent tablir des relations simplifies entre les entres et sorties dun systme sans dcrire la ralit physique ils remplacent la loi physique par une fonction de transfert permettant de dduire dun ensemble de donnes les rsultats correspondant.

En hydrologie, ce type de modle repose sur lanalogie remarque entre le fonctionnement dun bassin et un ensemble de rservoirs interconnects. Ces modles donnent aussi de bons rsultats; toutefois ils ncessitent du calage sur chaque site tudi.

Les modles statistiques : Appel aussi empirique, ces modles cherchent lier les diffrents variables ou grandeurs dun systme une partie de sries de donnes exprimentales en utilisant des techniques statistiques. Ces modles ne fournissent pas toujours des rsultats satisfaisants vue que les ajustements sont dpendants de la fiabilit des mesures.


3 Laaziza LAMRAOUI


CHAPITRE II : COMPARAISON ANALYTIQUE ENTRE LA METHODE CLASSIQUE ET LA MODELISATION DETERMINISTE

I. LES METHODES HYDROLOGIQUES UTILISEES EN TRANSFORMATION PLUIE-DEBIT AU NIVEAU DES BASSINS VERSANTS

I.1 Transformation pluie-dbit par mthode classique

La mthode classique est surtout base sur lobservation et lexprimentation qui ont abouti des formules (modles empiriques) qui sont destins pour la conception des rseaux dassainissement mais aussi utilis pour leur diagnostic dans plusieurs tudes au Maroc.

I.1.1 Mthode rationnelle

Cette mthode permet de calculer le dbit maximum (de pointe) lexutoire dun bassin versant soumis une prcipitation donne.

La formule rationnelle implique la constance et la rpartition uniforme de la pluie sur le bassin versant elle suppose galement lhomognit spatiale de la nature de la surface rceptrice permettant la dfinition dun coefficient de ruissellement C pour le bassin versant considr.

Les hypothses de base de la mthode rationnelle sont les suivantes :

Im : Intensit de laverse en mm/h est uniforme dans le temps et dans lespace sur lensemble du bassin drain.

Le dbit de pointe Qp en m3/s ; lintervalle de rcurrence du dbit de pointe Qp est le mme que celui de laverse

de lintensit uniforme i ; enfin le coefficient de ruissellement est invariable dune averse une autre et lon

a :

[2] kA

n

KkK

n

kK CiiACtnQQp

=====

11)(

Avec kA : air (surface) lmentaire dlimit par des lignes dlimit par des lignes isochrone de ruissellement

: Coefficient de ruissellement correspondant kAkK

En posant :

=

=n

kkk ACCA

1

On obtient finalement lexpression de la formule rationnelle :


4 Laaziza LAMRAOUI


Qp = K. C. Im. A ;

K1 = coefficient se rapportant aux units K = 1/3.6 ;

C = coefficient de ruissellement dans la limite 0


Tableau 2 : valeur de coefficient de ruissellement suivant le type doccupation du sol


6 Laaziza LAMRAOUI

Source : Guide technique de lassainissement, Pg 103

Type doccupation du sol Coefficient de ruissellement Commercial Rsidentiel : -Lotissements -Collectifs -Habitat dispers Industriel Parcs et jardins publics Terrains de sport Terrains vagues Terres agricoles : -Draines -Non draines

0,7 < C < 0,95 0,30 < C < ,50 0,50 < C < 0,75 0,25 < C < 0.40 0,50 < C < 0,80 0,25 < C < 0,25 0,10 < C < 0,30 0,05 < C < 0,15 0,05 < C < 0,13 0,03 < C < 0,07

b- Intensit

Lintensit dune pluie est le rapport du volume deau tomb pendant une dure donne sur une surface donne (unit usuelle : mm/h), la courbe reprsentant la variation de lintensit en fonction du temps est appel hyetogramme.

Lintensit peut tre obtenue partir des enregistrements des mesures laide dun pluviomtre ou bien calcule (synthtiser) par la loi de Montana :

bati = [3] bath += 1

tih .= Avec : i : intensit n mm/mn

) t : dure de la pluie (mm h : hauteur total (mm)

a et b coefficient dpendant de la rgion gographique et la priode retour.

c- Temps de concentration

Le temps de concentration est le temps que met une particule d'eau provenant de la partie du bassin la plus loigne "hydrologiquement" de l'exutoire pour parvenir celui-ci.

En littrature on trouve plusieurs mthode pour parvenir au temps de concentration, on peut citer:


3.0

*6.29

=IAtc

Nash : [1]

( ) 5.03/1 ..14.0 = ILAtc [1] Passin

Kirpch :

concentration (minute)

A : surface en (hectare)

ant en compte les possibilits de stockage des eaux sur le

Cette mthode appele aussi mthode superficielle ne sapplique quau milieu urbain ; elle a t m r A.Caquot et prsent en octo re, 19 dans un compte rendu lacadmie des sciences de Paris.

La formule est exprime comme suit :

/ [1]

I : pente moyenne du bassin versant en m/m ; C : coefficient de ruissellement ; A : superficie du bassin versant en Hectares ; K .U.W.V dpend des coefficients de Montana a et b :

i :

..01947.0= ILtc [1] 385.077.0

Avec : Tc : temps de

L : longueur de parcours correspondant au temps de concentration (mtre) I : pente moyenne des versants (m /m)

I.1.2 Mthode de Caquot

La mthode de Caquot permet aussi de calculer le dbit de pointe. Elle reprsente une volution de la mthode rationnelle en vitant dtre limit par lestimation du temps de concentration dune part, et en prenbassin versant dautre part.

ise au point pa b 41,

UUV

u ACIKQbrute /1/

/1 ...= Uw

Qbrute : Dbit de brute en m 3/s ;

6.6 bU 02871+=

.5.0 aK b= Avec (0


Le dbit Brute ainsi calcul doit tre corrig pour avoir le dbit de pointe par un coefficient

dinfluence m dont la formule est :

UMm

=2

bbu

.287.01.8. 40

+= g cheminement

hydraulique L en (mtre ou hectomtre) la racine carr de la surface en (mtre carr ou en hectare) quivalente la superficie du bassin versant. Son expression est :

Avec :

M coefficient de lallongement dfinit comme tant le rapport du plus lon

8.0=ALM


8 Laaziza LAMRAOUI

et 2M QbrutemQp .=Ain i la formule de dbit de pointe (corrige) s est :

our les Paramtrs ( A, C, I et M) du roupement. Ces formules, qui diffrent selon que les bassins constituant le groupement sont

en

Ta minati s para s quivalents d mblage des bassins nts.

ource : Encyclopdie de lhydrologie urbaine et de lassainissement, Pg 174

Paramtres Aeq Ceq. Ieq Meq.

a- Assemblage des bassins versants

La mthode de Caquot est valable pour un bassin de caractristiques physiques homognes. Lapplication de cette mthode un groupement de sous bassins htrognes de paramtres individuels Aj, Cj, Lj (longueur du drain principal), Qpj (dbit de pointe du bassin considr seul), ncessite lemploi de formules dquivalence pg

srie ou en parallle sont exprimes ci-aprs :

bleau 3: Dter on de mtre asse versa

Equivalents

Bassins en srie Aj

AjAjCj.

LjLj

2

Ij

Aj

Lj

( )

S

Bassins en

parallle Aj AjCj.

Aj

QPj QpjIj.

AjQpjL max..


Lim tita ion de la mthode :

La me si elle a quelques limites qui sont pportes son domaine de validit, il sagit essentiellement de :

Coefficient de ruissellement suprieur 20%.

on dterministe, la transformation pluie dbit se fait par succession rt.

Ce sous modle permet de dduire la pluie nette de la pluie brute par plusieurs mthodes :

a Mthode dHorton :

Modle empirique de reprsentation de linfiltration sur les sols permables

Le modle dH ltration normale dun sol sous la forme suivante

)(

= capacit dinfiltration du sol satur mm/h e temps positive.

son horizon superficiel ou dans un sol fortement vgtalis, elle convient en revanche trs mal pour les sols nus et secs o les problmes dinterface eau /air dans la zone superficielle sont important. b Mthode de Green Ampt :

Ce Modle repose sur des hypothses simplificatrices qui impliquent une schmatisation du processus dinfiltration :

mthode de Caquot reste la mthode de base ma

Surface de bassin versant infrieure 200 hectares ; Pente comprise entre 0.2% et 5% ;

I.2 Transformations pluie-dbit par modlisation

Au niveau de la modlisatide deux sous modle : une fonction de production et une fonction de transfe

I.2.1 Fonction de production

o :

rton consiste exprimer la capacit dinfi

ktefcfofctf +=)( [1] Avec : fo = capacit dinfiltration du sol en mm/h fc

K = constante d Limite de la mthode dHorton : Ce modle donne une bonne approximation des courbes dinfiltration dans un sol satur dans

+=)(

1)(tzfhfhoksti

[6]


9 Laaziza LAMRAOUI


Avec Ks conductivit hydraulique saturation mm/h

Ho =charge de pression en surface (mm) Hf=charge de pression au front dhumidification (mm) Zf =profondeur atteinte par le front dhumidification (mm)

Mthode de SCS : Ce modle empirique dvelopp par le Soil Conservation Service (SCS, 1968), reliant le volume total ruissel depuis le dbut dun vnement pluvial la hauteur totale de pluie. Cette formule ne comporte quun seul paramtre S : la capacit totale de stockage du sol en mm. Le modle repose sur lhypothse que le coefficient dcoulement global un instant donn dun vnement pluvieux est gal au taux de saturation des sols :


10 Laaziza LAMRAOUI

SQ

PQ ee

P = [6]

: Volume total deau ruissel depuis le dbut de la pluie en mm ;

Lexprience montre que Pe est souvent proche de P 0.2*S o P est la pluie brute. Lquation du SCS scrit donc :

Avec :

e la pluie en mm ; P : Hauteur cumul deau depuis le dbut deQS : Capacit maximale de Stockage du sol.

)8.0( SPQ += [6]

La valeur de S

)2.0( 2SP

dpend du type de sol et des conditions antcdentes dhumidit. Ces valeurs nt t dtermines exprimentalement pour de nombreux sols aux Etats-Unis et sont tabules

e but de ce sous modle est de transformer les rsultats (pluie nette) de la fonction production ment entrant dans le rseau des collecteurs.

le bassin versant peut tre reprsent par un rservoir avec une entre (pluie

Une quation de stockage reliant linairement le volume stock au dbit sortant :

o(Bras, 1990). I.2.2 Fonction de transfert Len un hydrogramme (dbit) dcoule a- Modle de rservoir linaire : Cest le modle le plus couramment utilis pour les bassins versants urbains vue sa simplicit en terme de paramtre demand (il contient un seul paramtre). Dans ce modle on peut considrer que nette) et un vidange (dbit a lexutoire) et une fonction de stockage. Le modle est donc tabli en combinant :

)(.)( tQsKtVs = [1]


Et lquation de continuit :

)()()( tQstQedtVsd =

appel lag-time ou temps de rponse (S).

Qe(t) : dbit de pluie nette (m3/s) ;

Qs(t) : dbit le

Vs(t) : volume instantan stock dans le bassin versant (m3).

Figure 1 : Reprsentation du modle de rservoir linaire

surface libre, certains chercheurs ont propos dutiliser des modles de stockage non linaire (kidd, 1978).

La mthode du rservo linaire est base sur le couplage de lquation de continuit et de lquation de Manning- ler.

Avec K paramtre unique du modle homogne a un temps

xutoire (m /s) ;

Qe

Mastre Spcialis en ManaIngnierie des Services dEaet Dchet-MISEAD-

b - Modle de rservoir non linaire :

Dans le but de mieux reprsenter le caractre non linaire des coulements transitoires

Vs

QS

ir nonstrickgement et u dAssainissement

11 Laaziza LAMRAOUI


Figure 2 : Reprsentation du modle de rservoir non linaire

Q

d dp

Evaporati

Infiltration

Pluie-neige

Lquation de continuit scrit : QiAv = .Adtdd

dtd =. (f1) [4]

Lquation de Manning-strickler : ( ) 2/13/51 Sdpdn

wQ = ( f2)

dans le bassin versant (m3). n versant.

dpression (m). (mm/s).

(m). ning .

La combinaison des quations (f1) et (f2) donne lquation des rservoirs non linaires.

Avec : V : volume de leau

bassiA : surface dud : tirant deau (m). t : temps (s).

dans lesdp : hauteur de leau stocki : intensit de la pluie netteQ : dbit de sortie (m3/s). W : largeur du bassin

: coefficient de MannS : pente de terrain.

2/13/5)(. nAdt

sdpdwidd = (f3)


12 Laaziza LAMRAOUI


Cette quation peut scrire sous la forme suivante :

2/13/5))12(211(

.12 sddd

nAwi

dtdd += (f4) [4]

quation est rsolue, en fonction du temps, selon la mthode itrative newton raphson, afin dobtenir la valeur de d2.Une fois cette valeur est connue, le dbit ruissel et calcul par (f2).

tion) jusqu' la fonction du transfert (volution des dbits). Par contre en mthode de Caquot le dbit est instantan et linfiltration est constante (coefficient de ruissellement).

L

Dans toutes les mthodes hydrologique utilis en modlisation le temps est un lment principale dans la dtermination des dbits, depuis la fonction de production (volution de la capacit dinfiltra


13 Laaziza LAMRAOUI


II. LES METHODES HYDRAULIQUES UTILISEES AU NIVEAU DES RESEAUX DASSAINISSEMENT

II.1 Gnralits

Les mthodes hydrauliques dsignent lensemble des formules qui tudient le mouvement dune masse deau (coulement), en assainissement lcoulement est en gnral surface libre

II.1.1 Ecoulement surface libre

Lcoulement est dit surface libre lorsque celui-ci se produit dans un canal ciel ouvert ou dans une conduite ferm avant que celle-ci ne soit pleine et tant que la pression de lair au dessous du liquide est voisine de la pression atmosphrique

II.1.2 Ecoulement permanent et non permanent

Le rgime dcoulement est dit permanent si ses caractristiques sont indpendantes du temps. Dans ces conditions les diffrents paramtres hydrauliques (vitesse, dbit, hauteur) sont constants dans un point donn.

Dans le cas contraire on parle dun rgime dcoulement non permanent.

Au sens strict, lcoulement dans les canaux est rarement permanent. Nanmoins les variations temporelles sont, dans certains cas, suffisamment lentes pour que lcoulement puisse tre considr comme une succession de rgime permanent. On peut alors dfinir ainsi le rgime quasi-permanent.

II.1.3 Ecoulement uniforme et non uniforme

Le rgime est uniforme si les paramtres caractrisant lcoulement restent invariables dans les diverses sections du canal. La ligne de la pente du fond est donc parallle la ligne de la surface libre, et par contre le rgime est dit Non-uniforme ou vari si ces paramtres changent dune section lautre. La pente alors de la surface libre diffre de celle du fond.

II.2 Calcul hydraulique par la mthode classique

Pour la mthode classique, lcoulement est considr comme uniforme et permanent ce qui veut dire une constance des paramtres hydrauliques. Ainsi la vitesse moyenne, le tirant deau et donc le dbit restent invariables dans le temps et dans les diffrentes sections du canal le long de lcoulement. La formule utilise pour le calcul de ces paramtres est celle de Maning Strikler.

II.2.1 Formule de Maning- Strickler

Cest une formule exprimentale simple : 3/2

.. 2/1I.)( RhSktQ s= [2]


14 Laaziza LAMRAOUI


S : Section de la canalisation I : Pente de la canalisation

Rh : Rayon hydraulique correspondant au rapport entre la surface mouille et le primtre mouill.

Ks : Coefficient de Manning Strickler qui correspond un coefficient de rugosit pour les coulements a surface libre.

Tableau 4 : Coefficients de rugosit

DENOMENATION Ks

Terre

Bton arm

Beton vibr

A.C

P.V.C

40

60

70

70

80

II.3 Calcul hydraulique par modlisation dterministe

Dans les rseaux dassainissement, les phnomnes transitoires sont systmatiquement prsents du fait de la variabilit des dbits par temps de pluie. Ils se traduisent par une variation, qui peut tre brutale dans certains cas, de la hauteur deau due la propagation dune onde de gravit ou dun ressaut hydraulique. En effet, lors du dmarrage dune pompe ou de louverture dune vanne, une onde peut rapidement se propager dans le rseau.

La mthode de calcul hydraulique par modlisation dterministe prend en considration cette ralit en rsolvant les quations de Barr de Saint Venant qui dcrivent mathmatiquement la ralit physique de lcoulement transitoire.

II.3.I Formule de Barr de Saint Venant

Le modle mcaniste de Barr de Saint Venant est un ensemble dquations qui dcrivent le mouvement rel dun fluide en coulement non permanant surface libre.

Ces quations ont tout dabord t tablie pour des coulements unidimensionnels, ceci suppose donc :

Que lcoulement se fasse le long dune direction privilgie x ;

Que les caractristiques de ces coulements puissent tre considres comme correctement approch par leur valeur moyenne dans une section droite orthogonale x ;

Les variables sont le dbits Q(x,t) et la section mouille S(x,t)


15 Laaziza LAMRAOUI


Ou la vitesse V(x,t) et le tirant deau h(x,t) ou encore la cote Z(x ,t) de la surface libre sont toutes fonctions des seuls paramtres abscisse x ,et le temps t .pour simplifier lcriture ces variable seront simplement notes : Q,S,V,h,z .

Les quations de Barr de Saint-Venant sont composes dun couple de deux quations aux drives partielles en x et t, traduisant :

la loi de continuit ou la conservation de la masse.

la loi fondamentale de la dynamique ou la conservation de la quantit de mouvement.

a - Lquation de continuit Cette quation exprime le principe de conservation de la masse. Cela revient dire que la variation de masse de fluide dun lment de volume dv pendant un temps dt est gale la masse de fluide entrant dans ce volume dduite de la masse de fluide sortante.

qxQ

tS =

+

[9]

Avec :

q : reprsente un vnement ventuel dbit latrale, par unit de longueur positif ou ngatif selon qu il sagit respectivement dun dbit dapport ou de fuite.

S : la section mouille.

Q : le dbit dans la conduite,

b - Lquation de la dynamique Cette quation se dduit de la deuxime loi de Newton : le taux de variation de la quantit de mouvement dune particule de masse m est gal la somme des forces extrieures agissant sur cette particule. Les forces extrieures agissant sur le volume de contrle sont les forces de pression hydrostatique, celles de pression due au changement de la largeur, et celles de gravit et de frottements.

Les formulations les plus classiques sont les suivantes :

[5]

Ou encore : SQqkJISg

xhSg

xSQ

tQ .).(..)/(

2

+=+

+

SVqkJIg

xhg

xVV

tV ).1()()( +=

++


16 Laaziza LAMRAOUI


Avec :

V : la vitesse dcoulement dans la section,

h : la hauteur deau dans la section,

I : la pente de la conduite (m/m),

J : la perte de charge unitaire (m/m),

K : Compris entre 0 et 1 selon que le dbit latral est entrant (0) ou sortant (1).

En raison de la grande quantit de calculs quelle ncessite, la rsolution numrique des quations compltes de Saint-Venant nest possible que depuis linvention des ordinateurs.


17 Laaziza LAMRAOUI


CHAPITRE III : ETUDE DE CAS PAR LA METHODE CLASSIQUE ET TION DETERMINISTE

TRE DE BOUJAAD

inistrative

PAR LA MODELISA I. PRESENTATION DU CEN

I.1 Situation gographique et adm

Le centre de Boujaad est situ dans la rgion centrale du Maroc, mi-distance entre la ville de Khouribga et celle de Bni Mellal, environ 56 km de Khouribga en direction Est.

Le centre de Boujaad est le chef lieux du cercle du mme non, et une commune urbaine dpendant de la province de khouribga.

Figure 3 : Plan de Situation

I.2 Climatologie

Le climat de la zone dtude est de nature semi- aridehiver. La temprature moyenne annuelle de la rgion

Les prcipitations annuelles moyennes sont de lordlautre ; les mois les plus pluvieux sont novembre, dc


type continental chaud en t et froid en est proche de 20 C.

re de 450 mm et varient dune anne embre et janvier.

BEJAAD

18 Laaziza LAMRAOUI


II. ECOULEMENT DES EAUX PLUVIALES EXTERNES

II.1 Description des bassins versants extrieurs

Le centre de Boujaad est travers par deux principaux talwegs situs respectivement au Nord-Oue t (bassin versant B) et au Nord-Est (bassin vs ersant C). Le premier, nomm oued Khetib, se trouve laval de la confluence de loued Khtib, dont le principal affluent est la chaaba de Bir Ben Nacer et de oued Mouillah. Ce dernier est contrl par un barrage du mme nom. Quant au second talweg appel oued Ourzaine, initialement situ en dehors du centre, il traverse actuellement le cot Est du centre du fait de lextension de ce dernier.

II.2 Systme existant de protection du centre contre les inondations

La direction des amnagements hydraulique du bassin dOum Rbia a ralis deux canaux de protection contre les apports externes, un au niveau dOued Khetib et lautre au niveau dOued Ouarzaine, qui traversent la ville du nord vers le sud. (voir figure 2)

Les caractristiques gomtriques de ces canaux sont prsentes ci-aprs :

Canal sur Oued Khetib :

Dbit centennal 25 m3/s

Type Canal rectangulaire en maonnerie

Base 3.80 m

Hauteur 2.00 m

Linaire 1272 m

Pente radier de 1% 1,3%

Canal sur Oued Ouarzaine :

Dbit centennal 25 m3/s

Type Canal rectangulaire en maonnerie

Base 3.50 m

Hauteur 2.00 m

Linaire 1473 m

Pente radier de 0.8% 1.2%


19 Laaziza LAMRAOUI


Figure 4 : Canaux de protection contre les inondations


20 Laaziza LAMRAOUI


III. DESCRIPTION DU RESEAU DASSA ISSEMENT EXISTANT IN Le centre de Boujaad est dot dun rseau dassainissement de type unitaire qui couvre une grande partie de la zone dhabitat et dune station dpuration de type lagunage, non fonctionnelle depuis plusieurs annes.

Le linaire total de ce rseau slve 62 km avec un taux de raccordement de lordre de 85%.

Dans la ville de Boujaad on distingue trois bassins versants principaux qui couvrent la totalit du primtre urbain :

Le bassin B : Draine la zone ouest de la ville ; Le bassin C : Draine la partie Est de la ville ; Le bassin A : Draine le centre de la ville, principalement la mdina.

Dans La prsente tude, on sintressera aux rseaux des deux derniers bassins versants (A et C) qui ont le mme exutoire, en comparant les rsultats du diagnostic et du dimensionnement par les deux mthodes : Caquot et modlisation dterministe (voir figure 5).

Collecteur C : Cest le collecteur principal de la partie Est de la ville de Boujaad, son diamtre est de 400 (en amont) sur 530ml et 600 (en aval) sur 1152 ml. Il prend dpart au Nord-Est du centre au niveau du quartier Majidi et assainit tous les nouveaux lotissements rcemment raliss au Nord-Est du primtre urbain, pour se raccorder la fin au collecteur A.

Les collecteurs secondaires et tertiaires sont raliss avec des conduites en 300 et 400, ils totalisent un linaire denviron 14 908 ml.

Collecteur A : Rcemment ralis par la municipalit, pour renforcer le rseau dassainissement du centre de Boujaad.

Ce collecteur est ralis en section ovodale T200 sur un linaire denviron 1900 ml.

Les collecteurs secondaires et tertiaires sont raliss avec des conduites en BV 300, 400, et 600. Ils totalisent un linaire denviron 13 300 ml.


21 Laaziza LAMRAOUI


Figure 5 : Schma du rseau dassainissement du centre et de lst de la ville de Boujaad


22 Laaziza LAMRAOUI


IV. DE VERIFICATION DU FONCTIONNEMENT DU RESEAU PAR METHOCLASSIQUE ET PAR MODELISATION DETERMINISTE

Le rseau dassainissement existant des deux bassins versants A et C au centre de la ville de Boujaad, constitu des collecteurs dcrits dans le paragraphe prcdent, a t vrifi quant sa capacit vacuer les dbits des eaux pluviales urbaines par les deux mthodes : Classique et la modlisation dterministe (logiciel SWMM).

IV.1 Donnes de base

IV.1.1 Dlimitation des bassins versants

La dlimitation des bassins versants existants a t faite suivant les bases classiques appliques en assainissement et le trac topographique des collecteurs tablis sur terrain.

Les bassins versants drains par les collecteurs primaires et secondaires ont t reports sur le document topographique lchelle 1/2000.

VI.1.2 Choix des priodes de retour des pluies

Pour un primtre urbain dtermin, les dbits prendre en considration, sont ceux engendres par les vnements pluvieux contre lesquels on dsire se protger. Une protection totale contre les inondations causes par la pluie serait excessive, compte tenu des investissements lourds quil faudrait consentir pour satisfaire des besoins caractre exceptionnel. On est donc amen admettre des insuffisances de rseaux pour des vnements pluvieux ayant des priodes de retour T qui dpassent la frquence seuil dtermine.

Les priodes de retour admises dans le schma directeur national sont :

- 2 ans en tte des rseaux,

- 5 ans sur les collecteurs secondaires,

- 10 ans sur les missaires principaux.

Pour vrifier la capacit du rseau dassainissement principale de la ville de Boujaad on optera pour une priode de retour de 5 ans puis de 10 ans.

IV.1.3 Prparation des paramtres de la mthode classique

a- Paramtres hydrologiques (la transformation pluie- dbit par mthode de Caquot)

Les paramtres de la formule de Caquot prcdemment dcrit dans le paragraphe I-1-2 du chapitre II tel que le coefficient de ruissellement, la surface, lallongement et les pentes des bassins versants ont t soigneusement prpars partir du plan de restitution et du plan damnagement.

Pour les paramtres a et b de Montana on a adopt ceux du Schma Directeur National dAssainissement Liquide (SDNAL), Zone Nord Atlas, dont les valeurs pour les diffrentes priodes de retour sont les suivantes :


23 Laaziza LAMRAOUI


Tableau 5: Paramtre de la formule de Montana

Priode de retour a b

10 ans

05 ans

02 ans

5.83

4.86

3.89

-0.6

-0.6

-0.6

b Manning): les pentes des collecteurs et leurs - Paramtres hydrauliques (formule de sections ont t apportes par lev topographique du rseau dassainissement existant.

IV.1.4 Prparation des donnes pour la modlisation

La prparation des donnes est ltape la plus difficile en modlisation vue le nombre de paramtres importants dterminer surtout au niveau des bassins versants et vue la difficult dvaluer certains paramtres tels que limpermabilisation.

Dans le tableau suivant on rappelle des mthodes utilises par le logiciel SWMM, qui sont dcrites dans le chapitre II :

Tableau 6: Tableau rcapitulatif des mthodes utilis par le logiciel SWMM

Hydrologie Hydraulique

Fonction production Fonction de transfert


24 Laaziza LAMRAOUI

-Mthode dHorton -Mth

-Mthode de Green linaires Ampt

-Mthode SCS

-Steady Flow Routing : rgime permanent

ode des utilisant le modle : -Modle donde cinmatique - Modle donde dynamique

- Mthode de Barr de Saint Venant en

rservoirs non

a - Donnes dentre pour la transformation pluie- dbit

Dans la rubrique qui concerne le bassin versant il faut introduire les donnes suivantes :

- La surface du bassin versant ; - la pente du bassin versant ; - la largeur du bassin versant qui est gale au rapport de la surface sur la longueur (le plus

long parcours du bassin vessant) ; - la pente du bassin vessant ;


- la hauteur du stockage au niveau des dpressions permables ; - la hauteur du stockage au niveau des dpressions impermables ; - le pourcentage de limpermabilisation ; - le coefficient n de Streakler pour les zones impermables ; - le coefficient n de Streakler pour les zones permables ; - les paramtres dinfiltration pour la mthode dHorton quon a choisi comme fonction de

production vu la disponibilit des donnes .

b - Construction de la pluie de projets

On appelle pluie de projet une pluie fictive dfinie par un hirogramme synthtique et statistiquement "reprsentative" des pluies relles, bien que jamais observe. Il existe plusieurs mthodes pour la construction de cette pluie. Les plus utilises sont la pluie Chicago et la pluie d touble riangle.

Dans cette tude nous avons utilis la mthode de pluie double triangle symtrique, qui a t propose en 1973, par Mr Dbordes, les caractristiques dcrivant cette pluie sont au nombre de cinq :

- la dure totale t3 souvent gale 4 heures ; - la dure de la priode la plus intense t1 quelque dizaines de minutes ; - la position de la pointe dintensit par rapport au dbut de pluie. Pour les pluies de double

triangle symtrique (voir schma) on a :

, s

t2 + t1 / 2 = t3 / 2 oit t2 = (t3 - t1) / 2 ;

- lintensit moyenne pendant la priode de pluie intense I1 ; - l e de de pintensit moyenne en d hors de la prio luie intense I2. Le les de I1 et I2 sont les suivantes : s formu

[6]


25 Laaziza LAMRAOUI


Figure 6: Schma de pluie de projet double triangle symtrique

registres ayant caus

Les pluies quon a utilises sont des pluies de dure de 120 min.

I1

i2

t1 t2 t3

On a eu recours aux pluies de projet cause de labsence des pluies endes inondations.

c- Donnes de calcul hydraulique

Dans la rubrique des conduites, les donnes dentre sont la forme et les dimensions (diamtre, hauteur, largeur ), la longueur de la conduite, la rugosit, les cotes radier au niveau des regards et leur profondeur par rapport au terrain naturel.

IV.2 Rsultat de la vrification du rseau par mthode de Classique

Les calculs par mthode de Caquot des dbits engendrs par les bassins versants et leurs assemblages ont t faits sur la base des critres de calcul dcrits dans le chapitre II. Ils sont reports dans lannexe I-I ainsi que les tableaux des calculs hydrauliques des collecteurs.

Afin de vrifier la capacit hydraulique du rse t fait premirement au, le calcul hydrologique a pour des pluies de priode de retour de 5ans puis de 10ans.

Pour les deux pluies, les calculs de vrification des capacits dvacuation des eaux pluviales des collecteurs rincipaux des deux bassins versants A et C ont rvl plusieurs insuffisances : p


26 Laaziza LAMRAOUI


Une insuffisance totale des collecteurs C15 et C ; Une insuffisance au niveau aval du collecteur A sur 810ml soit 43% du linaire.

Le calcul a rvl aussi de fortes vitesses dans plusieurs tronons dans le collecteur A et C (voir annexe I-I)

Lensemble des dbits pleine section des collecteurs ainsi que les dbits des eaux pluviales calcules pour les priodes de retour de 5 ans et de 10 ans sont prsents dans le tableau suivant :


27 Laaziza LAMRAOUI

Modlisation du rseau dassainissement unitaire : cas de la ville de Boujaad la ville de Boujaad


28 Laaz LAMRAOUI iza

Tableau 7: tableau rcapitulatif des insuffisances des collecteurs :

Collecteur Tronon Regard I:Pente (m/m) Diamtre

(mm) existant

Longueur Qps (m3/s)

QreL calcul

(m3/s) PR P

iQreL calcul

(m3/s) R

Observat on

Amont Aval 5 ans 10 ans C15-1 R1 R2 0.027 400 141.5 0.311 2.892 3.602 insuffisant C15-2 R2 R3 0.019 400 75.48 0.260 2.892 3.602 insuffisant Collecteur C15 C15-3 R3 R4 0.007 400 155.8 0.158 2.892 3.602 insuffisant C-1 R5 R6 0.018 400 464.05 0.254 2.863 2.598 insuffisant C-2 R6 R4 0.014 400 22.3 0.223 3.422 3.501 insuffisant C-3 R4 R7 0.053 400 43.5 0.435 6.978 8.203 insuffisant C-4 R7 R8 0.012 600 192.7 0.466 6.978 8.203 insuffisant C-5 R8 R9 0.014 600 368 0.501 6.978 8.203 insuffisant C-6 R9 R10 0.010 600 281.65 0.426 6.978 8.203 insuffisant C-7 R10 R11 0.097 600 227.55 1.328 6.978 8.431 insuffisant

Collecteur C

C-8 R11 R12 0.007 600 81.8 0.356 6.978 8.431 insuffisant A-1 R13 R14 0.026 T 200 217.8 12.229 1.533 1.91 uffis0 s ant A-2 R14 R15 0.025 T 200 208.03 11.97 2.403 2.99 uffis4 s ant A-3 R15 R16 0.012 T 200 74.88 8.17 2.644 3.29 uffis4 s ant A-4 R16 R17 0.008 T 200 115.25 6.78 2.836 3.53 uffis3 s ant A-5 R17 R18 0.009 T 200 54.35 7.10 2.850 3.55 uffis1 s ant A-6 R18 R19 0.010 T 200 94.15 7.69 2.869 3.57 uffis5 s ant A-7 R19 R12 0.011 T 200 322.4 7.83 2.899 3.61 uffis1 s ant A-8 R12 R20 0.013 T 200 240.28 8.8 9.845 suff11.928 in isant A-9 R20 R21 0.008 T 200 242.03 6.78 9.845 suff11.928 in isant

Collecteur A

A-10 R21 Ex 0.009 T 200 330.85 7.10 9.845 suff11.928 in isant


IV.3 Rsultat de la vrification du rseau par modlisation (logiciel SWMM) :

Priod reto de retour de 5ans e de ur de 5ans : En introduisant les donnes de pluie de priode(voir an e1-2) llances quon peut nex . Le logiciel SWMM a ressorti un certain nombre de dfairsume mmr co e suit:

- linaire des deux une insuffisance de la capacit du collecteur C15 et C sur 100% ducollecte vacuer les eaux urs. Par contre le collecteur A parait assez suffisant pour pluviales du bassin versant A ainsi quintercepter les eaux de crues du bassin versant C.

- et C, qui peuvent un nombre important de dbordements au niveau des collecteurs C15comme inuer jusqu' trois ncer une heure aprs le dbut de laverse et peuvent contheures aprs la fin de laverse, avec un dbit maximum qui atteint 0.76 m3/s.

Priode de retour de 10 ans : La vrification du rseau par simulation a t faite aussi pour la p de retour de 10ans, elle a rvl les mmes insuffisances et les mmes points de dbordement sauf ernie peuvent continuer plus que quatre heures avec un dbit m ma i attei

rio

axi

de

l quque

nt ce

3/ss d.

rs 1m

L descriptifs des diffrents rsultats de ces deux simulations ainsi que les profils en es tableaux long des collecteurs contenant les hauteurs deau sont donns dans lannexe 1-2.

L ivant donne un descriptif des dbits maximums entrant dans les jonctions et les e tableau sudbits pleine section des diffrents tronons des conduites, ainsi que les observations faites sur le logiciel SWMM.


29 Laaziza LAMRAOUI


Tableau 8: Tableau descriptif des dbits maximums et des observations :

Col I:Pente Diamtre QPS Qmax Qmax lecteur Regard (m/m) existant (mm)

Longueur (m3/s) (m3/s) (m3/s) Observation

Pr 5 ans Pr 10 ans amont aval

R1 R2 0.027 400 141.5 0.31 0.77 1.10

R2 R3 0.019 400 75.48 0.26 0.96 1.25 Collecteur C15

Mise en charge du collecteur puis Dbordement au

R3 R4 0.007 400 155.8 0.16 1.10 1.31 niveau des regard : R1 , R2 et R3

R5 R6 0.018 400 464.05 0.25 0.36 0.67 R6 R4 0.014 400 22.3 0.22 0.82 0.94 R4 R7 0.053 400 43.5 0.43 1.81 2.93 R7 R8 0.012 600 192.7 0.47 2.00 2.63 R8 R9 0.014 600 368 0.50 2.46 3.27 R9 R10 0.010 600 281.65 0.43 3.01 4.10 R10 R11 0.097 600 227.55 1.33 3.78 4.99

Collecteur des regard : 6 , R4 ,R7,R8

,R9 et R10

C

Mise en charge du collecteur puis Dbordement au niveauR5 , R

R11 R12 0.007 600 81.8 0.36 4.08 5.33 R13 R14 0.026 T 200 217.8 12.23 0.36 0.48 R14 R15 0.025 T 200 208.03 11.97 0.82 1.10 R15 R16 0.012 T 200 74.88 8.17 1.12 1.45 R16 R17 0.008 T 200 115.25 6.78 1.38 1.78 R17 R18 0.009 T 200 54.35 7.10 1.48 1.92 R18 R19 0.010 T 200 94.15 7.69 1.58 2.05


30 Laaziza LAMRAOUI

R19 R12 0.011 T 200 322.4 7.83 1.68 2.20 R12 R20 0.013 T 200 240.28 8.80 5.70 7.53 R20 R21 6.78 0.008 T 200 242.03 5.71 7.55

Col

R21 Ex 0.009 T 200 330.85 7.10 5.71 7.56

i

erv au niveau de lecteur A aucun dbordement nmise en charge n'estobsce collecteur

Le collecteur A, intercepte lensemble des dbits engendrs dans le bassin versant A et une partie de ceux issues du bassin versant C, une partie importante des dbits engendrs au niveau de ce dernier coulent en surface cause de linsuffisance de la capacit des collecteurs C et C15.

.4 Comparaison des rsultats de la vrification du rseau par mthode classique et la modlisation dterministe

IV

Les vrifications par la mthode classique et par la modlisation ont dmontr linsuffisance du rseau principal de la zone Est et de la Medina de la ville de Boujaad (bassins versants A et C ) vacuer les eaux pluviales dune priode de retour de 5 ans et de 10 ans. Ces insuffisances sont concentres sur les collecteurs C15 et C, mais avec une grande diffrence dans les dbits transiter par le rseau entre les deux mthodes, En effet les dbits calculs par la mthode de Caquot sont beaucoup plus grands que ceux engendrs par modlisation qui prend en considration la notion du temps dans tous les processus du calcul, depuis la production au niveau des transformations pluie /dbit jusqu lvacuation au niveau du rseau qui se fait au fur et mesure avec un laminage des dbits.


Sur les figures 7,8 et 9 ci-dessous on a une comparaison entre les dbits de pointe de la mthode de Caquot, les dbits maximums calculs par modlisation, arrivs au niveau du rseau ainsi que les dbits pleine section actuelle de chaque collecteur.

Figure 7 : Comparaison des dbits (c

ollecteur C)


31 Laaziza LAMRAOUI


Figure 8 : Comparaison des dbits (collecteur C15)


32 Laaziza LAMRAOUI


Figure 9: Comparaison des dbits (collecteur A)

IV.4.1 Analyse des graphiques :

Pour les collecteurs C15 et C on remarque que la capacit maximale des conduites est beaucoup plus infrieure que le dbit maximum calcul par modlisation ; ce dernier est infrieur son tour de deux trois fois du dbit de pointe calcul par mthode de Caquot.

Concernant le collecteur A on remarque que les dbits de la capacit maximum du collecteur sont suprieurs ceux calculs par mthode de Caquot et par modlisation jusquau point de larrive du collecteur C ou la capacit du collecteur A savre infrieure au dbit calcul par modlisation qui est toujours infrieur au dbit de pointe de Caquot.

Suite aux rsultats prcdents, le changement des diamtres des collecteurs tudis a fin daugmenter leur capacit dvacuation des eaux de crues de priode de retour de 10 ans, savre indispensable.

Pour illustrer la diffrence entre les deux mthodes, classique et la modlisation, on valuera, les possibilits damliorer la capacit du rseau dassainissement dans la suite de ltude.


33 Laaziza LAMRAOUI


V. MESURE DE HYDRAULIQUE PAR METHODE DE CLASSIQUE ET PAR MODELISATION.

REHABILITATION POUR AUGMENTER LA CAPACITE

Afin de rendre le rseau capable de vhiculer les dbits de crue de priode de retour de 10 ans, calculs par mthode de Caquot et par simulation on a opt pour les solutions suivantes :

- R nouveler les collecteurs C1e 5 et C en adaptant de nouveaux diamtres et raliser des pentes moins fortes en crant des chutes successives au niveau des regards, ce qui permettra de respecter les limites des vitesses et satisfaire les contraintes du calage des collecteurs.

- Soulager lintercepteur C des apports pluviaux du collecteur C15 en crant un dversoir dorage sur ce dernier. Les eaux de crue seront vhicules vers le canal de lOued Ouarzaine qui vient dtre ralis par lAgence des Bassins hydrauliques (voir paragraphe 1-4 du chapitre III).

- Profiter encore de la proximit du canal de oued Ouarzane au collecteur C pour vacuer les eaux de crue transportes par ce dernier et soulager par la suite le collecteur A.

V.1 Mesure de rhabilitation du rseau dassainissement par mthode Classique

A Calcul des diamtres

V.1.1 Conception des canalisations

Afin dviter la mise en charge du rseau, le diamtre retenu dun collecteur sera le diamtre commercialis directement suprieur au diamtre pleine section thorique, calcul par la formule de Maning-Strickler correspondant aux dbits de pointe de priode de retour de 10 ans estim prcdemment par la mthode de Caquot.

B Calage des collecteurs

La topographie du terrain de la ville de Boujaad est caractrise par des pentes assez fortes, le calage des collecteurs est ralis de faon ce que :

- La couverture minimale soit de 80 centimtres au dessus de la gnratrice suprieure,

- La profondeur maximale denfouissement soit de 4 mtres maximum.

- Afin de limiter la vitesse un maximum de 4 m/s, pour viter lrosion des conduites et la dgradation des joints, des chutes seront projetes en cas de besoin au niveau des regards.

C- vrification de lautocurage des canalisations

Pour un rseau unitaire, l'autocurage est assur si pour :

un dbit pleine section la vitesse est suprieur 1 m/s ; qui correspond au dbit de priode de retour de 10ans ;

1/10 de dbit de pleine section la vitesse est suprieure 0.6m/s ;qui correspond au dbit de pointe mensuel ;


34 Laaziza LAMRAOUI


1/100 de dbit de pleine section la vitesse est suprieure 0.3m/s, qui correspond au dbit de pointe journalier.

Cette vitesse est voisine de la vitesse de charriage du sable (lments fins de diamtre <

Lesrsolucomm [8]

5mm).

V.1.2 Conception des dversoirs dorage

dversoirs d'orage latraux seront dimensionns sur le logiciel CALDO qui est bas sur la tion des quations de barr de saint venant et la formule de HAGER qui se Prsente e suit :


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Formule : ( )

+

== 2

1

0

21

233 13)(1

231)(*.

53

WYYS

WyWWygHcn

dXdQQdev

Avec : QdevC : coefficient de forme de dversoir ;

n* : n*=1 pour une crte dversante, et n*= 2 pour deux crtes dversante ; teur deau avec h reprsente le tirant deau ;

W = w/H: variable adimensionnelle de la hauteur de crte avec w reprsente la hauteur de

= dQ /dX la variation de dbit dans la direction longitudinale ;

H : Energie Spcifique ;

Y = h/H : variable adimensionnelle de hau

crte;

Les calculs relatifs au calcul des dbits deaux uses et les dbits critiques sont reports au niveau de lannexe V.

V.1.3 Travaux de rhabilitation projets

A- Canalisation

Pour viter les inondations et protger la zone nord Est et le Centre de la ville de Boujaad, et pouvoir vacuer les dbits deau pluviale calculs par mthode de Caquot, les diamtres dposer au niveau du collecteur C15 sont assez grands, comme indiquer dans le tableau n9 su

ue)

ivant :

Tableau 9: Diamtres a raliser collecteur15- (Mthode Classiq

Collecteur Regard amont Regard aval Longueur Diamtres

R1 R2 142 1100

Collecteur C15 R2 R3 75 1100

R3 R4 156 1400 Malgr le dversoir dorage plac laval du collecteur C15, les diamtres raliser au niveau de lintercepteur C sont beaucoup plus grands que les diamtres du collecteur C15. Ces diffrents diamtres ainsi que les linaires correspondants sont cits dans le tableau n 10 ci -aprs :


Tableau 10 : Diamtres raliser - collecteur C (mthode classique) ecteur regard amont regard aval coll longueur (m) diamtres (mm)

R5 R6 464 1400 R6 R4 41 1400 R4 R7 44 1600

Collecteur C R7 R8 193 1600 R8 R9 368 1600 R9 R10 282 1800 R10 R11 228 1800 R11 R12 82 1800

Suite la rduction des dbits grce aux dversoirs dorage implants sur les collecteurs C15 et C, la capacit du collecteur A (T200) est devenue suffisante sur tout son trajet.

Les tableaux de calculs de redimensionnement des collecteurs, contenant toutes les caractristiques physiques et hydrauliques sont prsents dans lannexe II-1.

B- Dversoirs dorage

Les deux dversoirs dorage raliser au niveau du rseau dont les caractristiques sont rcapitules dans le tableau n11, seront des dversoirs latraux crte haute :

Tableau 11: Caractristiques des dversoirs dorage raliser sur un rseau dimensionn par mthode Classique

cond. amont (mm)

h de crte Longueur cond. aval trangl (mm)

aval libre (mm)

Dversoir Qcr(m3/s)Diamtre Diamtre Diamtre cond.

DO1 0.42 1400 0.6 10 500 800 DO2 1.20 1800 1 10 800 1000

Les regards de visite : Limplantation des regards de visite sera recommande sur les collecteurs

- chaque changement de direction ;

chaque changement de section ; hangement ente ;

tous les 50 80 mtres pour les conduites de diamtre infrieur 1000 mm.

C- Les regards de visite et de jonction

dans les cas suivants :

- - chaque c de p-

Les regards de jonction : Ils sont dun nombre total de 11 jonctions, trois sur le collecteur C15 et neuf sur le collecteur C.


36 Laaziza LAMRAOUI


V.2 Rhabil

V.2.1 Conception du rseau

A- Calage du rseau

itation par modlisation dterministe

Le redimensionnement du rseau par modlisation se fera en respectant les mmes normes de calage dj citer pour la mthode prcdente.

B Choix du diamtre

Dans un premi temps, la mod tion des aux dassa sement unita ous permet er lisa rse inis ires nde faire une identification rapide des points noirs (dbordements), puis, aprs linstallation de dversoir dorage pralablement dimensionn, on agit directement en changeant les diamtres au fur et mesure, jusqu' ce que les dbordements disparaissent et que la totalit des dbits passent par le rseau vers les exutoires. Dans ce dimensionnement, on accepte pour une fois sur 10 ans une mise en charge du rseau.

La modlisation nous permet aussi de voir le fonctionnement pendant et aprs le temps de laverse de lensemble du futur rseau avec les dversoirs dorage.

C- Vitesse dautocurage

On doit respecter les mmes conditions de vitesses que la mthode prcdente.

V.2.2 Conception des Dversoirs

Pour la modlisation le dimensionnement des dversoirs dorage sera fait dlo t r e n sain t la formule de DE MARCHI qui se prsente comme suit :

Formule :

dorage

irectement sur le t venant egiciel SWMM, qui es bas sur la solution d s quatio s de barr de

23

.232 hgCw

dXdQQdev == [1]

Avec :

Cw : coefficient de DE MARCHI ;

Q dg : acclration de la pesanteur (m/s2).

h : hauteur deau au dessus du seuil labscisse x(m) ;

: bit labscisse x (m3/S) ;

Les dbits critiques sont les mmes que les dversoirs dorage de la mthode prcdente (anne V

V.2.3 Les travaux raliser

A C

xe ).

- ollecteurs

Aprs intervention par simulation au niveau du rseau, par la cration des dversoirs dorage et le changement des diamtres jusqu'au fonctionnement du rseau sans dbordement.


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Le collecteur C15 sera dot des diamtres cits dans le tableau n12 suivant :

tre raliser collecteur C15- (modlisation)

regard amont regard aval longueur Diamtres

Tableau 12: Diam

Collecteur R1 R2 142 800 R2 R3 75 800 Collecteur C15 R3 R4 156 900

Pour le collecteur C les diamtres en amont sont du mme ordre que le collecteur C15, mais partir du point 741m, le diamtre augmente pour atteindre 1000mm puis 1200mm.

Le tableau n13 ci-dessous donne les dimensions des collecteurs ainsi que les distances correspondantes.

Tableau 13: Diamtre raliser collecteur C- (modlisation)

collecteur Regard amont Regard aval Longueur (m) Diamtre (mm) R5 R6 464 600 R6 R4 41 800 R4 R7 44 800 R7 R8 193 800 R8 R9 368 1000

Collecteur C

R9 R10 282 1200 R10 R11 228 1200 R11 R12 82 1400

Pour lintercepteur A aucune intervention ne serais faite son niveau car sa section (ovode T200) est devenue largement suffisante en simulation aprs mise en place des dversoirs dorage.

Les rsultats de simulation ainsi que les profils contenant les hauteurs deaux sont donns dans lannexe II.

B- Les dversoirs dorage

Pour le redimensionnement du rseau par modlisation, on a aussi opt pour les dversoirs dorage crte haute. Dans le tableau n15 ci-aprs on cite leurs caractristiques.

Tableau 14: Caractristiques des dversoirs dorage (modlisation)

Qcr(m3/s) Diamtres

cond. h de crte LongueurDiamtre

cond. aval trangl

Diamtre cond. aval Dversoirs

amont (mm) (mm) libre (mm)

DO1 0.42 900 0.6 10 400 700 DO2 1.20 1400 0.8 10 700 800


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C - Les regards

On a le mme nombre et les mmes emplacements des regards que ceux prvue dans les mthodes

V. 3 des rsulta

Classique.

Comparaison ts

Afin de raliser cette comparaison convenablement, on a tudi, la mme solution pour le redimensionnement du rseau par les deux mthodes tudies.

V.3.1 Comparaison des dbits

Aprs mise en place des dversoirs dorage dans le rseau les dbits vacuer par le collecteur C et le collecteur A, ont diminu pour les deux mthodes de calculs des dbits.

On remarque sur ollecteur C reste les figures n10 et n11 si dessous, que la capacit du cinsuffisante it pour les que a so dbits calc s par mtul hode de Caquot ou calculs par modlisa ntre, a o tion. Par co la capacit dv cuation du c llecteur A est devenue suffisante pourles dbits de pointe de Caquot et largement suffisante pour les dbits maximums de la modlisation.

Fig araison entre les dbits v r et la cap actuelle du Collecteur C ure 10 Comp acue acit


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Figure 11 : Comparaison entre les dbits vacuer et la capacit actuelle du collecteur A

V.3.2 Comparaison des diamtres

Les figures 12 et 13 ci-dessous, mettent en vidence la diffrence entre les deux diamtres calculs pour les collecteurs C et C15. En effet, les diamtres calculs par mthode Classique sont plus grands de 1.5 2 fois que ceux calculs par la simulation.


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Figure 12 : Comparaison des diamtres raliser entre la mthode Classique et la modlisation (collecteur C15)

Figure 13 : Comparaison des diamtres raliser entre la mthode Classique et la modlisation (collecteur C)

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modelisation AEP EPANET