Masino Grad Nja

1.1 Određivanje mera pripremka 1.1 Tehnološki proces obrade Za dati materijal Č.0745 bira se: Grupa:1.8 (tablica 1.1.2-nastavak 2)

Mehanični svojstva mR =775 2mmN ,HB 182 (T. 1.1.2)

Pripremak:šipkasti polufabrikat,vruće valjan, povišena tačnost PT 1.2 Izbor dodataka za obradu -dodatak za poprečnu grubu obradu čeone površine Ø35 (T. 4.1.11) mmp 5.11 =δ

-dodatak za poprečnu grubu obradu čeone površine Ø45 (T. 4.1.11) mmp 5.1'1 =δ

-dodatak za grubu obradu cilindrične površine Ø54mm i L=37 mm (T. 4.1.1) mm5.21 =δ

-dodatak za grubu obradu cilindrične površine Ø45mm i L=20 mm (T. 4.1.1) mm2'1 =δ

-dodatak za grubu obradu cilindrične površine Ø35mm i L=35 mm (T. 4.1.1) mm9.0''2 =δ

-dodatak za finu obradu cilindrične površine Ø35mm i L=35 mm (T. 4.1.3) mm2''1 =δ

1.2.1 Računske mere pripremka

mmD r 4724545Ø 11 =+=+= δ

mmD r 5.565.25454Ø 12 =+=+= δ

mmD r 9.3729.03535Ø ''1

''23 =++=++= δδ

mmL ppr 1035.15.1100100 '11 =++=++= δδ

2

''2δ

1pδ'1pδ

1

2δ

'1

2δ

''1

2δ

1.2.2 Prečnik polufabrikata i mere pripremka (T. 4.4.1. a)

mmDp 60=

mmLp 103= 1.3 Izbor obradnog sistema 1.3.1 Izbor mašine alatke

Na osnovu tablice (6.1.1), odabrao sam univerzalni strug sa ručnim upravljanjem: USA200 POTISJE YU Unutrašnji prečnik GV mmDu 76=

Broj stupnjeva nm 12=nm

Oblast regulisanja brojeva obrta 30-2000 mino

Broj stupnjeva sm 56=sm

Oblast regulisanja za korak (uzdužni) 0.023-2.84 omm

Oblast regulisanja za korak (poprečni) 0.011-1.42 omm

Snaga pogonskog motora kWPM 5.5= Maksimalan presek drške noža 25x25 mm Faktor geometriske promene prenosnika za glavno kretanje dobija se iz ( ) ( ) 469.111

minmax == −nmn nnϕ

-na osnovu tablice 6.2.1b 4.1=nϕ

Sledeći isti postupak dobijamo da je 12.1=sϕ 1.4 Redosled operacija i zahvata Operacija 10 Stezanje 01 Zahvat 1 : Spoljašnja poprečna gruba obrada čeone površine Ø35 Zahvat 2 : Zabušivanje Zahvat 3 : Uzdužna spoljna gruba obrada na prečniku Ø54 i na dužini L = 100 + '

1pδ +B = 105.5mm Zahvat 4 : Uzdužna spoljna gruba obrada na prečniku Ø35 + ''

2δ = 35.9mm i na dužini L = 39mm Zahvat 5 : Uzdužna spoljna fina obrada na prečniku Ø35 i dužini L = 39mm Zahvat 6 : Izrada žljeba širine 4mm i dubine 5mm Zahvat 7 : Obaranje ivice 2/45º na prečniku Ø54 Zahvat 8 : Bušenje rupe Ø10 na dubinu 16mm Zahvat 9 : Odsecanje na prečniku Ø54 i duzini L = 100 + '

1pδ = 101.5mm

Operacija 20 Stezanje 02 Zahvat 10 : Spoljašnja poprečna gruba obrada čeone površine Ø54 Zahvat 11 : Uzdužna spoljna gruba obrada na prečnik Ø45 i dužinu L = 24mm Zahvat 12 : Izrada žljeba širine 4mm i dubine 3mm 1.4.1 Izbor alata

Obrada dela se izvodi alatom od tvrdog metala, gde se koriste posebni držači sa izmenljivim pločicama. Saglasno tablici (5.12.1b), biram držač pločica sa poprečnim presekom drške 20×20 Operacija 10 Zahvat 01 – držač tipa CSDP ---------- tablica 5.3.2b Zahvat 03 – držač tipa CTGP ---------- tablica 5.3.2i Zahvat 04 – isto kao i za zahvat 03 Zahvat 05 – isto kao i za zahvat 03 Zahvat 06 – držač tipa FC51.22 ---------- tablica 5.5.1a Zahvat 07 – isto kao i za zahvat 01 Zahvat 09 – isto kao i za zahvat 06

1

2

Operacija 20

Zahvat 10 – isto kao i za zahvat 01 iz operacije 10 Zahvat 11 – isto kao i za zahvat 03 iz operacije 10 Zahvat 12 – isto kao i za zahvat 06 iz operacije 10

34

5

9 6

8

7

12

11

10

1.5 Izbor režima obrade – preporučene vrednosti 1.5.1 Operacija 10 - Zahvat 04: Uzdužna spoljna gruba obrada na prečniku Ø35 + ''

2δ = 35.9mm i na dužini L = 39mm D=54 mm , d=35.9 mm

29.3554−

=a ⇒ a=9.05 mm dubina rezanja

Dubina rezne ivice pločice mma 111 = (tab. 5.3.2i)

Dozvoljena dužina rezne ivice pločice u zahvatu: mmmmab 05.95.521

1max1 <== (tablica 5.12.1d) pa se

usvajaju dva prolaza,tačnije

2625.2405.9;4 === ai

Geometrija alata 91=κ ; mmr 4.0;5;0;6;291 ===== αλγκ Izbor koraka Za klasu hrapavosti N10 prema tablici 2.1.3: mRa µ5.12=

Na osnovu toga se iz tablice 2.3.5 vrši odabir zR i s:

mRz µ6.49= i omms 386.0=

Na osnovu tablice 6.2.2a odabira se prvi manji korak

omms 35.00 =

Izbor brzine rezanja min123mVn = iz tab. 8.1.1-nastavak 4 Saglasno sa tab. 5.12.2a izabira se postojanost strugarskih noževa T=90 min, a na osnovu toga se iz tablice 5.12.2b bira koeficijent popravke 73.0=Tk

min79.89 mVkVV TTnT =⇒=

Određivanje broja obrtaja Računski broj obrta se određuje prema formuli:

⇒=⋅⋅

== min279.52954

79.8910001000 oD

Vnr ππa merodavan broj obrta se određuje prema 6.2.1a

min500onm =

Snaga rezanja U tablici 8.7.1 data je specifična snaga rezanja u odnosu na tup i oštar alat:

min064.0 3cmkWp = (tup alat) Snaga rezanja se računa na osnovu podataka iz tablice 8.7.2

3.4064.01000

5005414.335.02625.21000

=⋅⋅⋅⋅

=== pDnasasvpPrezπ

kW

Glavno vreme Na osnovu tablice 3.1 određuje se glavno vreme za svaki zahvat:

[ ]minnsLitg ⋅=

321 lllL ++= −l dužina struganja; −1l prazan hod alata pre ulaska u zahvat sa

obratkom; −2l prazan hod pri iylasku alata iz zahvata sa obratkom

min937.035.0500

0239421 =⋅++

⋅=++

⋅=ns

lllitg

1.5.2 Operacija 10 - Zahvat 05 : Uzdužna spoljna fina obrada na prečniku Ø35 i dužini L = 39mm

D=35.9 mm , d=35 mm

2359.35 −

=a ⇒ a = 0.45 mm dubina rezanja

Geometrija alata 91=κ ; mmr 4.0;5;0;6;291 ===== αλγκ Izbor koraka Za klasu hrapavosti N7 prema tablici 2.1.3: mRa µ6.1=

Na osnovu toga se iz tablice 2.3.5 vrši odabir zR i s:

mRz µ27.6= i omms 141.0=

Na osnovu 6.2.2a odabira se prvi manji korak

omms 140.00 =

Izbor brzine rezanja min215mVn = iz tab. 8.1.1-nastavak 4 Saglasno sa tab. 5.12.2a izabira se period postojanost strugarskih noževa T=90 min,a na osnovu toga se iz tablice 5.12.2b bira koeficijent popravke 73.0=Tk



⇒=⋅⋅

== min60.13919.35

95.15610001000 oD

Vnr ππa merodavan broj obrta se određuje prema 6.2.1a

min1400onm =

Snaga rezanje U tablici 8.7.1 data je specifična snaga rezanja u odnosu na tup i oštar alat:

min064.0 3cmkWp = Snaga rezanja se računa na osnovu podataka iz tablice 8.7.2

kNPpDnasasvpP Mrez 8.864.0064.01000

14009.3514.314.045.01000

=<=⋅⋅⋅⋅

=== ηπ


[ ]minnsLtg =

321 lllL ++= −l dužina struganja; −1l prazan hod alata pre ulaska u zahvat sa

obratkom; −2l prazan hod pri ulaska alata uz obradak

min209.014.01400023921 =

⋅++

=++

=ns

llltg

1.6 Izbor režima obrade pomoću funkcije obradljivosti 1.6.1 Operacija 10 - Zahvat 04 : Uzdužna spoljna gruba obrada na prečniku Ø35 + ''

2δ = 35.9mm i na dužini L = 39mm

;588=vC 38.0;28.0;12.0 === myx (pločica P30) tablica 9.1.1a

735.0105.17.0 =⋅⋅=⋅⋅= VMVOVSV KKKK (pripremak sa korom, obradljivost dobra, i stanje mašine normalno) – tablica 9.1.1b Period postojanost strugarskih noževa T=90 min Specifična sila rezanja i parametri obradivosti su:

052.1170182

170

75.0;1

1500

75.011

2

1

1

=⎟⎠⎞

⎜⎝⎛=⎟

⎠⎞

⎜⎝⎛=

==

=

y

F

K

HBK

yxmm

NC

– tablica 9.1.2a

0253.0120

65.05.112.15.1665.01.26220 =⋅

−⋅⋅+⋅=

−+=

ebeffC

korak s ozirom na otpornost noža:

ommso

mmKaCC

s y

Fx

Ko

dozo 71.073.0

052.105.915000253.0240 '

075.0'

11

1

=⇒=⋅⋅⋅

==σ

Za klasu hrapavosti N10

Na osnovu tablice 6.2.2a odabira se prvi manji korak omms 35.00 =

Tako da je merodavan omms 35.00 =

Pošto je a=9.05 mm, broj obrta s obzirom na puno iskorišćenje postojanosti alata od T = 90

min19.50835.005.99054

735.058832032034.012.038.0

0

oSaDTKCn yxm

VVA =

⋅⋅⋅⋅⋅⋅

==

Broj obrta s obzirom na puno iskorišcenje mašine:

min49.239052.135.005.9150054

8.05.51091.11091.175.0

7

0

7

11

1

oKSaDC

PnF

yxK

MM =

⋅⋅⋅⋅⋅⋅⋅

=⋅

=η

Kako je AM nn < određuje se broj prolaza prema najvećem dozvoljenom koraku (tab. 8.1.1-nastavak 16)

197.235.01 1

75.0

0

max1

1

=⎟⎠⎞

⎜⎝⎛=⎟⎟

⎠

⎞⎜⎜⎝

⎛=

xy

ssi

pa se toga usvaja broj prolaza i=2

Dubina rezanja mmiaa 525.4' ==

Korak ommso

mmiss oyx

71.088.0235.0 '75.01

0' 1

1

=⇒=⋅== (tablica6.2.2a)

Kako se merodavan broj obrta nalazi između dva standardna: 180<239.49<250 za AM nn <

ommso

mmnnss m

y

m

Mm 63.067.0

25049.23971.0 1,0

75.011

1

''01

1

=⇒=⎟⎠⎞

⎜⎝⎛=⎟⎟

⎠

⎞⎜⎜⎝

⎛= +

++

{ } { } min5.1575.157;8.127max63.0250;71.0180max mmns ==⋅⋅=

min250on = omms 63.0=

Glavno vreme

min495.063.0250

392 =⋅

==nsLitg

2.1 Računske mere pripremka Materijal pripremka je Č.0645

Mehanični svojstva mR =775 2mmN ,HB 182 (T. 1.1.2)

Izbor dodataka za obradu: -dodatak za poprečnu grubu obradu čeone površine Ø50 mmp 31 =δ

-dodatak za poprečnu grubu obradu čeone površine Ø60 mmp 5.32' =δ

-dodatak za poprečnu grubu obradu čeone površine Ø40 mmp 3'1 =δ

-dodatak za grubu obradu cilindrične površine Ø50 L=25mm mm31 =δ

-dodatak za grubu obradu cilindrične površine Ø60 L=25mm mm5.32 =δ

-dodatak za grubu obradu cilindrične površine Ø40 L=30mm mm3'1 =δ

Računske mere pripremka:

mmH

mmH

mmH

mmD

mmD

mmD

p

p

r

r

r

3333030

5.285.325

2832525

4334040

5.635.36060

5335050

'13

2

11

'13

22

11

=+=+=

=+=

=+=+=

=+=+=

=+=+=

=+=+=

δ

δ

δ

δ

δ

Računske mere pripremka se zaokružuju na celobrojnu vrednost, koja ne smanjuje dodatak za obradu, pa su mere otkovka:

'2 pδ

p1δ

21δ

22δ

'1pδ

2

'1δ

mmHmmHmmHmmDmmDmmD

r

r

r

332928436453

3

2

1

3

2

1

======

2.2 Konstrukcija odkovka

- zapremina odkovka (izradka) iznosi:

3

3

23

2

22

1

21

963.202

3.34

48.1814.39.24

96.4014.38.24

09.2814.3444

cm

HDHDHDViz

=

⋅⋅

+⋅⋅

+⋅⋅

=++=πππ

- zapremina pripremka za kovanje iznosi 3051.20903.1 cmVV izp ==

- dodatak za venac iznosi 3089.603.0 cmVV iz ==∆

- visina pripremka za kovanje za usvojeno mmd p 40=

cmdV

hp

pp 636.16

14.316051.20944

2 =⋅

⋅==

π ⇒>== 3159.4

4636.16

p

p

dh

ne zadovoljava

Vršim korekciju: vrednost manjeg prečnika otkovka mmD 433 = povećavam na mmD 483 = - zapremina izratka, odnosno otkovka sada iznosi

3

3

23

2

22

1

21

78.214

3.34

04.2314.39.24

96.4014.38.24

09.2814.3444

cm

HDHDHDViz

=

⋅⋅

+⋅⋅

+⋅⋅

=++=πππ




cmdV

hp

pp 55.14

14.336.19224.22144

2 =⋅

⋅==

π ⇒<== 33.3

4.455.14

p

p

dh

ne zadovoljava


3

3

23

2

22

1

21

86.219

3.34

2514.39.24

96.4014.38.24

09.2814.3444

cm

HDHDHDViz

=

⋅⋅

+⋅⋅

+⋅⋅

=++=πππ




cmdV

hp

pp 24.14

14.325.20457.22644

2 =⋅

⋅==

π ⇒<== 316.3

5.424.14

p

p

dh

ne zadovoljava


3

3

23

2

22

1

21

148.225

3.34

04.2714.39.24

96.4014.38.24

09.2814.3444

cm

HDHDHDViz

=

⋅⋅

+⋅⋅

+⋅⋅

=++=πππ




cmdV

hp

pp 36.13

14.309.2290.23144

2 =⋅

⋅==

π ⇒<== 384.2

7.436.13

p

p

dh

zadovoljava

- prečnik venca

cmDhVdv

v 9.796.404.014.3

75.644 22 =+

⋅⋅

=+∆

=π

2.3 Određivanje maksimalne defomacione sile i potrebnog defomacionog rada

- specifični deformacioni otpor v pmk c σ=

4.14.10.1 =÷=vc - tablica 6.2 - za hidrauličnu presu

275mm

Npm =σ - tablica 6.3 – (za materijal Č 0645 i temprtaturu t=1000ºC)

2105754.1mm

Nk =⋅=

- koeficijent trenja se usvaja prema tablici 6.4 i iznosi 3.0=µ - za materijal Č.0645 i temperaturu t=1000ºC

- Maksimalna sila za rotacione delove prema energetskom kriterijumu

MNhDd

hDdkF

v

v

v

v 0.24.0124.69.73.0

4.03124.6

49.714.3105

123124

333222

232

2

max ≅⎥⎦

⎤⎢⎣

⎡⋅−

+⋅

+⋅=⎥⎦

⎤⎢⎣

⎡ −++= µπ

- Maksimalna sila za rotacione delove prema kriterijumu maksimalnih smičućih napona

MNhDd

hDdkF

v

v

v

v 9.14.0124.69.73.0

4.0244.6

49.714.3105

12244

333232

332

2

max ≅⎥⎦

⎤⎢⎣

⎡⋅−

+⋅

+⋅=⎥⎦

⎤⎢⎣

⎡ −++= µπ

- potreban deformacioni rad maxh smW V kϕ= ⋅ ⋅

( )

613.023.736.13

lnln

23.7

12.31444

155.248

35.258

62.387624114.3109.144

02.408624114.310244

69.10836.137.4

33.01105

31

2

max

222

322

21321

22

21

2

6

2maxmax

2

2

6

2maxmax

1

2

===

=

=⋅

+++=

+++=

=

=

=

=⋅⋅⋅

===

=⋅⋅⋅

===

=⎟⎠⎞

⎜⎝⎛ +=⎟

⎟⎠

⎞⎜⎜⎝

⎛+=

+=

m

ph

m

vvm

mm

sm

sm

vVsb

vVsb

p

psa

sbsasm

hh

cmh

cmddddAAAAA

AVh

mmNk

mmNk

mmN

dF

AFk

mmN

dF

AFk

mmN

hd

kk

kkk

ϕ

π

π

π

µ

MJkVW smhp 037.035.258613.09.2311max1 =⋅⋅=⋅⋅= ϕ

MJkVW smhp 035.0155.248613.09.2312max2 =⋅⋅=⋅⋅= ϕ Određivanje deformacijone sile i rada za dati izradak Dodatak za opsecanje:

62.010062

==i

i

dh

⇒ prema tab. 6.6 dodatak za opsecanje posle interpolacijeiznosi:

mmh 24.2=∆ Mere pripremka: Karakteristična veličina parcijalnih površina izratka po srednjoj liniji su: -za cilindričnideo:

( ) ( ) mmsrhhl i 24.544624.2621 =+−+=+−∆+=

mmsdrC 4824

2100

221=−=−=

-za donje zaobljenje (deo torusa):

mmsrl i 57.12246

2222 =⎟⎠⎞

⎜⎝⎛ +=⎟

⎠⎞

⎜⎝⎛ −=

ππ

mmsrsrd

r iii

C 12.4532.024624648

4cos

2

4sin

22

22=⋅⎟

⎠⎞

⎜⎝⎛ ++−−=⋅⋅⎟

⎠⎞

⎜⎝⎛ ++−−=

ππ

π

-za ravan deo (dance):

mmsrd

l ii 4046

2100

23 =−−=−−=

mml

rC 202

4023

3===

71.1836868825696488824 222'111

'1

2

=⋅+⋅⋅⋅+⋅⋅+=⋅+⋅⋅⋅+⋅+= ππ ii rrdlddD Broj operacija izvlačenja Prema tab. 6.10 usvaja se 73.0;48.0 21 == mm

( ) 16.073.0log

71.18348.0log100log1log

loglog1

2

01 =⇒=⋅−

+=−

+= nm

Dmdn n

Usvojeni broj operacija slaže se sa preporukama iz tabele 6.9,gde se za odnos 62.0=i

i

dh

dobija n=1.

Držač lima

2%17.210071.183

41000

>=⋅==⋅DS

%

6.052.071.183

4100

00

<=−

=−

==D

SdDdm i

Potreban je drzac lima Deformacijona sila

Otpor pri bočnom sabijanju:rRrskF m ln2.21 π=

srrh pi ++>

( ) ( ) mmsrrhhsrrsh pipii 26.5048643.05843.0' =++−=++−=⇒++>− 58>50.26

2Rr

mkkk +

=

rk i Rk preko dijagrama ϕσ ,ee i interpolacijom

42.424242.026.5048285.91

85.91ln21

2ln

21

2

2

'20

20 =⇒=

⋅⋅−=

−= RR rhR

Rϕϕ %

47.565647.048

26.50248ln212ln

21 '

=⇒=⋅+

=+

= rr rhr ϕϕ %

20

0D

R =

Interpolacija:

( ) 268.4994904042.424050490530

mmNkRee =+−

−−

==σ

( ) 247.5365305047.565060530540

mmNkree =+−

−−

==σ

21.518mm

Nkm =

kNr

RrskF m 611.405

4885.91ln1.51844814.32ln2 0

1 =⋅⋅⋅⋅⋅== π

Otpor trenja između lima i držača: dFF µ22 =

( ) MPassd

sdD

p M 83.03804200

4410014100

71.1831000

5.2200

13

1

3

1

0 =⋅⎥⎥⎦

⎤

⎢⎢⎣

⎡

⋅−−

+⎟⎠⎞

⎜⎝⎛ −

−=⋅

⎥⎥⎦

⎤

⎢⎢⎣

⎡ −+⎟⎟

⎠

⎞⎜⎜⎝

⎛−

−= σ

( ) ( ) ( ) kNpsrdD

pAAF pd 613.1283.0

4482100

47.18314.3

42

4

22220

0 =⋅⎥⎦

⎤⎢⎣

⎡ +⋅+−=

⎥⎥⎦

⎤

⎢⎢⎣

⎡ ++−=−= π

kNFF d 54.4613.1218.0222 =⋅⋅== µ Otpor izvlačenja zbog trenja oko zaobljenja prstena

( ) ⎟⎟⎠

⎞⎜⎜⎝

⎛−+= 12

213

πµ

eFFF

Otpor savijanja lima oko ivica prstena za izvačenje:

kNsr

krs

srk

rsFp

m

p

f 34.208482

1.51844814.322

22

2 2224 =

+⋅⋅⋅⋅=

+=

+= ππ

( ) ( ) kNFeFFFeFFFFFFFFF 677.7511 42

2142

2121432 =++=+⎟⎟⎠

⎞⎜⎜⎝

⎛−+++=+++=

πµ

πµ

Deformacijoni rad

JFhW 22.3836324.62611.75182.0 =⋅⋅==η 82.05223.065.016.165.06.1 =⋅−=−= mη

mmshhh i 24.622424.262

2=−+=−∆+=

1.1 Određivanje mera pripremka 1.1 Tehnološki proces obrade Za dati materijal Č.0745 bira se: Grupa:1.8 (tablica 1.1.2-nastavak 2) Mehanični svojstva mR =775 2mm

N ,HB 182 (T. 1.1.2)

Pripremak:šipkasti polufabrikat,vruće valjan, povišena tačnost PT 1.2 Izbor dodataka za obradu -dodatak za poprečnu grubu obradu čeone površine Ø35 (T. 4.1.11) mmp 5.11 =δ


-dodatak za grubu obradu cilindrične površine Ø54mm i L=37 mm (T. 4.1.1) mm5.21 =δ -dodatak za grubu obradu cilindrične površine Ø45mm i L=20 mm (T. 4.1.1) mm2'

1 =δ -dodatak za grubu obradu cilindrične površine Ø35mm i L=35 mm (T. 4.1.1) mm9.0''

2 =δ -dodatak za finu obradu cilindrične površine Ø35mm i L=35 mm (T. 4.1.3) mm2''

1 =δ 1.2.1 Računske mere pripremka

mmD r 4724545Ø 11 =+=+= δ mmD r 5.565.25454Ø 12 =+=+= δ

mmD r 9.3729.03535Ø ''1

''23 =++=++= δδ

mmL ppr 1035.15.1100100 '11 =++=++= δδ

1.2.2 Prečnik polufabrikata i mere pripremka (T. 4.4.1. a)

mmDp 60= mmLp 103=

1.3 Izbor obradnog sistema 1.3.1 Izbor mašine alatke

Na osnovu tablice (6.1.1), odabrao sam univerzalni strug sa ručnim upravljanjem: USA200 POTISJE YU Unutrašnji prečnik GV mmDu 76= Broj stupnjeva nm 12=nm





Snaga pogonskog motora kWPM 5.5= Maksimalan presek drške noža 25x25 mm

Faktor geometriske promene prenosnika za glavno kretanje dobija se iz ( ) ( ) 469.111


-na osnovu tablice 6.2.1b 4.1=nϕ Sledeći isti postupak dobijamo da je 12.1=sϕ 1.4 Redosled operacija i zahvata Operacija 10 Stezanje 01 Zahvat 1 : Spoljašnja poprečna gruba obrada čeone površine Ø35 Zahvat 2 : Zabušivanje Zahvat 3 : Uzdužna spoljna gruba obrada na prečniku Ø54 i na dužini L = 100 + '

1pδ +B = 105.5mm Zahvat 4 : Uzdužna spoljna gruba obrada na prečniku Ø35 + ''

2δ = 35.9mm i na dužini L = 39mm Zahvat 5 : Uzdužna spoljna fina obrada na prečniku Ø35 i dužini L = 39mm Zahvat 6 : Izrada žljeba širine 4mm i dubine 5mm Zahvat 7 : Obaranje ivice 2/45º na prečniku Ø54 Zahvat 8 : Bušenje rupe Ø10 na dubinu 16mm Zahvat 9 : Odsecanje na prečniku Ø54 i duzini L = 100 + '

1pδ = 101.5mm Operacija 20 Stezanje 02 Zahvat 10 : Spoljašnja poprečna gruba obrada čeone površine Ø54 Zahvat 11 : Uzdužna spoljna gruba obrada na prečnik Ø45 i dužinu L = 24mm Zahvat 12 : Izrada žljeba širine 4mm i dubine 3mm 1.4.1 Izbor alata

Obrada dela se izvodi alatom od tvrdog metala, gde se koriste posebni držači sa izmenljivim pločicama. Saglasno tablici (5.12.1b), biram držač pločica sa poprečnim presekom drške 20×20 Operacija 10 Zahvat 01 – držač tipa CSDP ---------- tablica 5.3.2b Zahvat 03 – držač tipa CTGP ---------- tablica 5.3.2i Zahvat 04 – isto kao i za zahvat 03 Zahvat 05 – isto kao i za zahvat 03 Zahvat 06 – držač tipa FC51.22 ---------- tablica 5.5.1a Zahvat 07 – isto kao i za zahvat 01 Zahvat 09 – isto kao i za zahvat 06 Operacija 20 Zahvat 10 – isto kao i za zahvat 01 iz operacije 10 Zahvat 11 – isto kao i za zahvat 03 iz operacije 10 Zahvat 12 – isto kao i za zahvat 06 iz operacije 10

1.5 Izbor režima obrade – preporučene vrednosti 1.5.1 Operacija 10 - Zahvat 04: Uzdužna spoljna gruba obrada na prečniku Ø35 + ''

2δ = 35.9mm i na dužini L = 39mm D=54 mm , d=35.9 mm

29.3554−

=a ⇒ a=9.05 mm dubina rezanja

Dubina rezne ivice pločice mma 111 = (tab. 5.3.2i)

Dozvoljena dužina rezne ivice pločice u zahvatu: mmmmab 05.95.521

1max1 <== (tablica

5.12.1d) pa se usvajaju dva prolaza,tačnije

525.4205.9;2 === ai

Geometrija alata 91=κ ; mmr 4.0;5;0;6;291 ===== αλγκ Izbor koraka Za klasu hrapavosti N9 prema tablici 2.1.3: mRa µ3.6= Na osnovu toga se iz tablice 2.3.5 vrši odabir zR i s:

mRz µ8.24= i omms 277.0=

Na osnovu tablice 6.2.2a odabira se prvi manji korak o

mms 25.00 =

Izbor brzine rezanja min123mVn = iz tab. 8.1.1-nastavak 4 Saglasno sa tab. 5.12.2a izabira se postojanost strugarskih noževa T=90 min, a na osnovu toga se iz tablice 5.12.2b bira koeficijent popravke 73.0=Tk



⇒=⋅⋅

== min279.52954

79.8910001000 oD

Vnr ππa merodavan broj obrta se određuje prema

6.2.1a min500onm =

Snaga rezanja U tablici 8.7.1 data je specifična snaga rezanja u odnosu na tup i oštar alat: min05.0 3cmkWp = (oštar alat) Snaga rezanja se računa na osnovu podataka iz tablice 8.7.2

797.405.01000

5005414.325.0525.41000

=⋅⋅⋅⋅

=== pDnasasvpPrezπ kW


[ ]minnsLitg ⋅=

321 lllL ++= −l dužina struganja; −1l prazan hod alata pre ulaska u zahvat sa obratkom; −2l prazan hod pri iylasku alata iz zahvata sa obratkom

min68.025.0500

25.139221 =⋅

++⋅=

++⋅=

nslllitg

1.5.2 Operacija 10 - Zahvat 05 : Uzdužna spoljna fina obrada na prečniku

Ø35 i dužini L = 39mm D=35.9 mm , d=35 mm

2359.35 −

=a ⇒ a = 0.45 mm dubina rezanja

Geometrija alata 91=κ ; mmr 4.0;5;0;6;291 ===== αλγκ Izbor koraka Za klasu hrapavosti N7 prema tablici 2.1.3: mRa µ6.1= Na osnovu toga se iz tablice 2.3.5 vrši odabir zR i s:

mRz µ27.6= i omms 141.0=

Na osnovu 6.2.2a odabira se prvi manji korak o

mms 140.00 =

Izbor brzine rezanja min215mVn = iz tab. 8.1.1-nastavak 4 Saglasno sa tab. 5.12.2a izabira se period postojanost strugarskih noževa T=90 min,a na osnovu toga se iz tablice 5.12.2b bira koeficijent popravke 73.0=Tk



⇒=⋅⋅

== min60.13919.35

95.15610001000 oD

Vnr ππa merodavan broj obrta se određuje prema

6.2.1a min1400onm =

Snaga rezanje U tablici 8.7.1 data je specifična snaga rezanja u odnosu na tup i oštar alat: min064.0 3cmkWp = Snaga rezanja se računa na osnovu podataka iz tablice 8.7.2

kNPpDnasasvpP Mrez 8.864.0064.01000

14009.3514.314.045.01000

=<=⋅⋅⋅⋅

=== ηπ


[ ]minnsLtg =

321 lllL ++= −l dužina struganja; −1l prazan hod alata pre ulaska u zahvat sa obratkom; −2l prazan hod pri ulaska alata uz obradak

min21.014.01400

5.15.13921 =⋅++

=++

=ns

llltg

1.6 Izbor režima obrade pomoću funkcije obradljivosti 1.6.1 Operacija 10 - Zahvat 04 : Uzdužna spoljna gruba obrada na prečniku Ø35 + ''


;588=vC 38.0;28.0;12.0 === myx tablica 9.1.1a 735.0105.17.0 =⋅⋅=⋅⋅= VMVOVSV KKKK (pripremak sa korom, obradljivost dobra, i stanje

mašine normalno) – tablica 9.1.1b Period postojanost strugarskih noževa T=90 min Pošto je a=9.05 mm, broj obrta s obzirom na puno iskorišćenje postojanosti alata od T = 90

min78.56925.005.99054

735.058832032034.012.038.0

0

oSaDTKCn yxm

VVA =

⋅⋅⋅⋅⋅⋅

==

Specifična sila rezanja i parametri obradivosti su:

052.1170182

170;75.0;1;1500

75.0

112

1

1=⎟

⎠⎞

⎜⎝⎛=⎟

⎠⎞

⎜⎝⎛====

y

FKHBKyx

mmNC – tablica 9.1.2a

0253.0120

65.05.112.15.1665.01.26220 =⋅

−⋅⋅+⋅=

−+=

ebeffC

ommso

mmKaCC

s y

Fx

Ko

dozo 71.073.0

052.105.915000253.0240 '

075.0'

11

1

=⇒=⋅⋅⋅

==σ

(korak s ozirom na otpornost noža)

ommrHs 3.00298.04.088''

0 =⋅⋅== omms 28.0''

0 =⇒

(korak s obzirom na kvalitet obrađene površi) s = { }''0'

0 ,min ss

Tako da je merodavan omms 28.0''

0 =

Broj obrta s obzirom na puno iskorišcenje mašine:

min12.283052.128.005.9150054

8.05.51091.11091.175.0

7

0

7

11

1

oKSaDC

PnF

yxK

MM =

⋅⋅⋅⋅⋅⋅⋅

=⋅

=η

Broj obrta s obzirom na puno iskorišćenje postojanosti alata od T = 90

min78.56925.005.99054

735.058832032034.012.038.0

0

oSaDTKCn yxm

VVA =

⋅⋅⋅⋅⋅⋅

==

Za dalji proračun merodavan je min12.283 onn MM ==

Kako je AM nn < određuje se broj prolaza prema najvećem dozvoljenom koraku (tab. 8.1.1-nastavak 16)

59.228.01 1

75.0

0

max1

1

=⎟⎠⎞

⎜⎝⎛=⎟⎟

⎠

⎞⎜⎜⎝

⎛=

xy

ssi


Dubina rezanja mmiaa 525.4' ==

Korak ommso

mmiss oyx

71.071.0228.0 '75.01

0' 1

1

=⇒=⋅== (tablica6.2.2a)

Kako se merodavan broj obrta nalazi između dva standardna: 250<283.12<350 za AM nn <

ommso

mmnnss m

y

m

Mm 5.053.0

35012.28371.0 1,0

75.011

1

''01

1

=⇒=⎟⎠⎞

⎜⎝⎛=⎟⎟

⎠

⎞⎜⎜⎝

⎛= +

++

{ } { } min05.181175;05.181max5.0350;71.0255max mmns ==⋅⋅=

min255on = omms 71.0=

Glavno vreme

min43.071.0255

392 =⋅

==nsLitg

1.1 Tehnološki proces obrade -struganje na strugu -bušenje na strugu 1.2 Izbor dodataka za obradu -pripremak-šipkasti polufabrikat, hladno vučen, povišena tačnost PT (velikoserijska proizvodnja)

-dodatak za poprečnu grubu obradu čeone površine Ø50 (T. 4.1.11) mmp 5.11 =δ


-dodatak za grubu obradu cilindrične površine Ø50mm i L=20 mm (T. 4.1.1) 1 2mmδ = -dodatak za grubu obradu cilindrične površine Ø40mm i L=25 mm (T. 4.1.1) ''

1 2mmδ = -dodatak za grubu obradu cilindrične površine Ø30mm i L=36 mm (T. 4.1.1) '

1 2mmδ = -dodatak za finu obradu cilindrične površine Ø30mm i L=36 mm (T. 4.1.3) '

2 0.8mmδ = -dodatak zaodsecanje-širina noža za odsecanje B=4mm Računske mere pripremka

1 1Ø50 50 2 52rD mmδ= + = + =

2 1Ø40 40 2 42rD mmδ= + = + = ' '

3 1 2Ø3 30 2 0.8 32.8rD mmδ δ= + + = + + =

max 1 52rD D mm= = '

1 185 85 1.5 1.5 4 92r p pL B mmδ δ= + + + = + + + = Prečnik polufabrikata i mere pripremka (T. 4.4.1a)

52pD mm= 92pL mm=

1.3 Izbor obradnog sistema Izbor mašine alatke

Na osnovu T.6.1.1, odabrao sam univerzalni strug sa ručnim upravljanjem: USA200 POTISJE YU

1pδ'

1pδ

1

2δ '

1

2δ''

1

2δ '

2

2δ

Unutrašnji prečnik GV mmDu 76= Broj stupnjeva nm 12=nm





Snaga pogonskog motora kWPM 5.5= Maksimalan presek drške noža 25x25 mm Faktor geometriske promene prenosnika za glavno kretanje dobija se iz ( ) ( ) 469.111


-na osnovu T. 6.2.1b 4.1=nϕ Sledeći isti postupak dobijamo da je 12.1=sϕ Potrebni alati -držači sa izmenljivim pločicama -pločice -zabušivač -zavojna burgija Potrebni pribori -univerzalna stezna glava -univerzalni stezač za alate sa cilindričnom drškom 1.4 Obradni procesi Operacija 10 Stezanje 1 Zahvat 1: Spoljna poprečna gruba obrada čeone površine Ø30 Zahvat 2: Zabušivanje Zahvat 3: Bušenje rupe Ø10 na dubinu 16mm

1

2 3

Zahvat 4: Uzdužna spoljna gruba obrada na prečniku Ø50 i na dužini 185 90,5pL B mmδ= + + = Zahvat 5: Uzdužna spoljna gruba obrada na prečniku Ø40 i na dužini L=65mm Zahvat 6: Uzdužna spoljna gruba obrada na prečniku '

230 30.8mmδ∅ + = i na dužini L=36mm Zahvat 7: Uzdužna spoljna fina obrada na prečniku 30∅ i na dužini L=36mm Zahvat 8: Izrada žljeba širine 4mm i dubine 4m i dubine 7mm Zahvat 9: Odsecanje na prečniku Ø50i duzini L = 85+ 1pδ = 86,5mm

Operacija 20 Stezanje 02 Zahvat 10 : Spoljna poprečna gruba obrada čeone površine Ø50

1.5 Izbor režima obrade Materijal pripremka je Č 1730, čija su mehanička svojstva

2850mNR mm= , HB 243, grupa 2.5 ( T. 1.1.2 - nastavak 1)

10

4 5

67

8 9

Zahvat 04: Uzdužna spoljna gruba obrada na prečniku Ø50 i na dužini L = 90,5mm

Alati -držač tipa CTGP ( T. 5.3.2i) b x h =20 x 20 -pločica za uzdužnu obradu tipa TP D=52 mm , d=50mm

52 502

a −= ⇒ a=1mm dubina rezanja

Dubina rezne ivice pločice mma 111 = (T. 5.3.2i)

Dozvoljena dužina rezne ivice pločice u zahvatu: 1max 11 5.5 12

b a mm mm= = > (T. 5.12.1d) pa

se usvaja jedan prolaz, tačnije 1; 1i a mm= = Geometrija alata 91=κ ; mmr 4.0;5;0;6;291 ===== αλγκ ( T. 5.3.2i) Izbor koraka Za klasu hrapavosti N9 prema T. 2.1.3: mRa µ3.6= Na osnovu toga se iz T. 2.3.5 vrši odabir zR i s:

mRz µ8.24= i omms 277.0=

Na osnovu T. 8.1.1- nastavak 9 dobija se za grupu 2.5, tvrdoću HB 243, dubinu rezanja 1a mm= , alat od tvrdog metala, korak 0, 2mms o≤

Na osnovu prethodno dobijenih vrednosti iz T. 6.2.2a odabira se prvi manji korak 0 0.18mms o=

Izbor brzine rezanja Na osnovu T. 8.1.1- nastavak 4 dobija se za grupu 2.5, tvrdoću HB 243, dubinu rezanja 1a mm= , alat od tvrdog metala‚ oznaka materijala alata P10 i brzina rezanja 140 minnV m=

4

Saglasno sa T. 5.12.2a izabira se postojanost strugarskih noževa T=90 min, a na osnovu toga se iz T. 5.12.2b bira koeficijent popravke 73.0=Tk

102,2 minT n T TmV V k V= ⇒ =


1000 1000 102.2 650.96 min50rV on

Dπ π⋅

= = = ⇒⋅

za merodavan broj obrta se prema T.6.2.1a

određuje 500 minmon =

Snaga rezanja U T. 8.7.1 data je specifična snaga rezanja u odnosu na tup alat: 30.077 minp kW cm= Snaga rezanja se računa na osnovu podataka iz T. 8.7.2

1 0.18 3.14 50 500 0.077 1.09 5.5 0.8 4.41000 1000rez M

as DnP asvp p Pπ η⋅ ⋅ ⋅ ⋅= = = = < = ⋅ = kW

Glavno vreme Na osnovu T. 3.1 određuje se glavno vreme za svaki zahvat:

[ ]mingLt ins

= ⋅

1 2L l l l= + +

1 0.5 2 1.5l mm= ÷ =

2 0l mm=

1 2 90.5 1.5 01 1.02min500 0.18g

l l lt ins

+ + + += ⋅ = ⋅ =

⋅

Zahvat 10 : Spoljna gruba obrada čeone površine na prečniku Ø50

10

Alati -držač tipa CSDP ( T. 5.3.2i) b x h = 20 x 20 -pločica za uzdužnu obradu tipa SP a = 1.5 mm dubina rezanja Geometrija alata 45κ = ; 1 45 ; 6 ; 0 ; 5 ; 0.8r mmκ γ λ α= = = = = ( T. 5.12.1a i T. 5.3.2b) Izbor koraka Za klasu hrapavosti N9 prema T. 2.1.3: 6.3aR mµ= Na osnovu toga se iz T. 2.3.5 vrši odabir zR i s:

24.7zR mµ= i 0.395mms o=

Na osnovu T. 8.1.1- nastavak 9 dobija se za grupu 2.5, tvrdoću HB 243, dubinu rezanja 4a mm= , alat od tvrdog metala, korak 0.2 0.5mms o= ÷


Izbor brzine rezanja Na osnovu T. 8.1.1- nastavak 9 dobija se za grupu 2.5, tvrdoću HB 243, dubinu rezanja 4a mm= , alat od tvrdog metala‚ oznaka materijala alata P20 i brzina rezanja 105 minnV m= Saglasno sa T. 5.12.2a izabira se postojanost strugarskih noževa T=90 min, a na osnovu toga se iz T. 5.12.2b bira koeficijent popravke 73.0=Tk

76.65 minT n T TmV V k V= ⇒ =


1000 1000 76.65 487.97 min50rV on

Dπ π⋅

= = = ⇒⋅

za merodavan broj obrta se prema T. 6.2.1a

određuje 355 minmon =

Snaga rezanja U T. 8.7.1 data je specifična snaga rezanja u odnosu na tup alat: 30.077 minp kW cm= Snaga rezanja se računa na osnovu podataka iz tablice 8.7.2

1.5 0.355 3.14 50 355 0.077 2.29 5.5 0.8 4.41000 1000rez M

as DnP asvp p Pπ η⋅ ⋅ ⋅ ⋅= = = = < = ⋅ = kW


[ ]mingLt ins

=

1 2L l l l= + +

1 (0.5 2) 2.5r

al mmtgκ

= + ÷ =

2 0.5 2 1.5l mm= ÷ =

1 2 25 2.5 1.51 0.23min355 0.355g

l l lt ins

+ + + += ⋅ = ⋅ =

⋅

1.6 Proračun režima obrade Zahvat 06 : Uzdužna spoljna gruba obrada na prečniku Ø30 + '


Alati -držač tipa CTGP ( T. 5.3.2i) b x h =20 x 20 -pločica za uzdužnu obradu tipa TP

Dubina rezanja je 40 30.8 4.62 2

D da mm− −= = =

Geometrija alata 91=κ ; mmr 4.0;5;0;6;291 ===== αλγκ ( T. 5.3.2i) Izbor koraka Za klasu hrapavosti N11 prema T. 2.1.3: 25aR mµ= Na osnovu toga se iz T. 2.3.5 vrši odabir zR i s:

97.2zR mµ= i 0.537 mms o=

Na osnovu T. 8.1.1- nastavak 9 dobija se za grupu 2.5, tvrdoću HB 243, dubinu rezanja 10a mm= , alat od tvrdog metala, korak

6

'2δ

0.2 0.75mms o= ÷


Iz T. 9.1.1a, za alat od tvrdog metala i materijal alata P30, dobija se

225;vC = 0.13; 0.40; 0.26x y m= = = Iz T. 9.1.1b, za pripremak sa korom, dobru obradljivost i normalno stanje mašine, dobija se

0.75 1.1 1 0.825V VS VO VMK K K K= ⋅ ⋅ = ⋅ ⋅ = Saglasno sa T. 5.12.2a izabira se postojanost strugarskih noževa T=90 min Specifična sila rezanja i parametri obradljivosti su:

1 2 1 11500 ; 1; 0.75KNC x ymm= = = iz T. 9.1.2a

1 0.75243 1.307170 170

y

FMHBK ⎛ ⎞ ⎛ ⎞= = =⎜ ⎟ ⎜ ⎟

⎝ ⎠ ⎝ ⎠; 0.89FkK = ; 1FK γ = iz T. 9.1.2b

1.307 0.89 1 1,16F FM Fk FK K K K γ= = ⋅ ⋅ =

0 2 2

6 2.1 0.65 6 1.5 2.1 1 1.5 0.65 0.028820 1

f efCb e

+ − ⋅ + ⋅ ⋅ −= = =

⋅

Korak s ozirom na otpornost noža

11

1

' '0.750

240 1.055 10.0288 1500 4.6 1.16

dozyo xo K F

mm mms so oC C a Kσ

= = = ⇒ =⋅ ⋅ ⋅

Merodavan korak je

{ }'0 0 0 0min , 0.5mms s s s o= ⇒ =

Broj obrta s obzirom na puno iskorišcenje mašine

1 1

1

7 7

0.750

1.91 10 1.91 10 5.5 0.8 441.46 min40 1500 4.6 0.5 1.16M

M x yK F

P onDC a S K

η⋅ ⋅ ⋅ ⋅= = =

⋅ ⋅ ⋅ ⋅

Broj obrta s obzirom na puno iskorišćenje postojanosti alata

0.26 0.13 0.400

320 320 225 0.825 498.74 min40 90 4.6 0.5V V

A m x y

C K onDT a S

⋅ ⋅= = =

⋅ ⋅ ⋅ ⋅

Kako je M An n< , određuje se broj prolaza prema najvećem dozvoljenom koraku (tab. 8.1.1-nastavak 9)

1

1

0.751

max

0

0.75 1.360.5

yxsi

s⎛ ⎞ ⎛ ⎞= = =⎜ ⎟ ⎜ ⎟

⎝ ⎠⎝ ⎠


Dubina rezanja ' 4.6aa mmi

= =

Korak 1

1

1' '0.750 0 00.5 1 0.5 0.5

xy mm mms s i so o= = ⋅ = ⇒ =

Za dalji proračun merodavan je 441.46 minMon =

Kako se merodavan broj obrta nalazi između dva standardna 355<441.46<500 za AM nn <

1

1 10.75'

1 0 0, 11

441.460.5 0.424 0.355500

yM

m mm

n mm mms s so on+ ++

⎛ ⎞ ⎛ ⎞= = = ⇒ =⎜ ⎟ ⎜ ⎟⎝ ⎠⎝ ⎠

{ } { }max 355 0.5;500 0.355 max 177.5;177.5 177.5 minmmns = ⋅ ⋅ = =

355 minon = 0.5mms o=

Glavno vreme

36 1.51 0.21min355 0.5

Ltg ins

+= = =

⋅

1 2L l l l= + +

1 0.5 2 1.5l mm= ÷ =

2 0l mm= Zahvat 10 : Spoljna gruba obrada čeone površine na prečniku Ø50

Alati -držač tipa CSDP ( T. 5.3.2i) b x h = 20 x 20 -pločica za uzdužnu obradu tipa SP a = 1.5 mm dubina rezanja Geometrija alata 45κ = ; 1 45 ; 6 ; 0 ; 5 ; 0.8r mmκ γ λ α= = = = = ( T. 5.12.1a i T. 5.3.2b) Izbor koraka Za klasu hrapavosti N9 prema T. 2.1.3: 6.3aR mµ= Na osnovu toga se iz T. 2.3.5 vrši odabir zR i s:

24.7zR mµ= i 0.395mms o=

10

Na osnovu T. 8.1.1- nastavak 9 dobija se za grupu 2.5, tvrdoću HB 243, dubinu rezanja 4a mm= , alat od tvrdog metala, korak 0.2 0.5mms o= ÷


Iz T. 9.1.1a, za alat od tvrdog metala i materijal alata P20, dobija se 299;vC = 0.12; 0.30; 0.26x y m= = =

Iz T. 9.1.1b, za pripremak sa korom, dobru obradljivost i normalno stanje mašine, dobija se 0.75 1.1 1 0.825V VS VO VMK K K K= ⋅ ⋅ = ⋅ ⋅ =

Saglasno sa T. 5.12.2a izabira se postojanost strugarskih noževa T=90 min Specifična sila rezanja i parametri obradljivosti su:

1 2 1 11500 ; 1; 0.75KNC x ymm= = = iz T. 9.1.2a

1 0.75243 1.307170 170

y

FMHBK ⎛ ⎞ ⎛ ⎞= = =⎜ ⎟ ⎜ ⎟

⎝ ⎠ ⎝ ⎠; 1FkK = ; 1FK γ = iz T. 9.1.2b

1.307 1 1 1,307F FM Fk FK K K K γ= = ⋅ ⋅ =

0 2 2

6 2.1 0.65 6 1.5 2.1 1 1.5 0.65 0.028820 1

f efCb e

+ − ⋅ + ⋅ ⋅ −= = =

⋅

Korak s ozirom na otpornost noža

11

1

' '0.750

240 4.01 40.0288 1500 1.5 1.307

dozyo xo K F

mm mms so oC C a Kσ

= = = ⇒ =⋅ ⋅ ⋅

Korak s obzirom na kvalitet obrađene površi '0 8 8 0.8 0.0247 0.4mms rH o= = ⋅ ⋅ = u odnosu na kvalitet obrađene površi

Merodavan korak je { }' ''

0 0 0 0min , 0.4mms s s s o= ⇒ =

Broj obrta s obzirom na puno iskorišcenje mašine

1 1

1

7 7

0.750

1.91 10 1.91 10 5.5 0.8 1136.35 min50 1500 1.5 0.4 1.307M

M x yK F

P onDC a S K

η⋅ ⋅ ⋅ ⋅= = =

⋅ ⋅ ⋅ ⋅

Broj obrta s obzirom na puno iskorišćenje postojanosti alata

0.26 0.12 0.300

320 320 299 0.825 614.4 min50 90 1.5 0.4V V

A m x y

C K onDT a S

⋅ ⋅= = =

⋅ ⋅ ⋅

Kako je A Mn n< , merodavno je An , koje se nalazi između dva standardna broja obrta 500<614.4<710 pa je

1 10.30

1 0 0, 11

614.40.4 0.247 0.25710

yA

m mm

n mm mms s so on+ ++

⎛ ⎞ ⎛ ⎞= = = ⇒ =⎜ ⎟ ⎜ ⎟⎝ ⎠⎝ ⎠

{ } { }max 500 0.4;710 0.25 max 200;177.5 200 minmmns = ⋅ ⋅ = =

500 minon = 0.4mms o=

Glavno vreme

50 2.5 1.51 0.27 min500 0.4

Ltg ins

+ += = =

⋅

1 2L l l l= + +

1 (0.5 2) 2.5r

al mmtgκ

= + ÷ =

2 0.5 2 1.5l mm= ÷ = 2.1 Računske mere pripremka Materijal pripremka je Č 1730, čija su mehanička svojstva

2850mNR mm= , HB 243, grupa 2.5 ( T. 1.1.2 - nastavak 1)

Pretpostavka:otkovak Izbor dodataka za obradu:

Iz T 4.1.1, za odgovarajuće prečnike i NT dobijaju se dodaci za obradu -dodatak za poprečnu grubu obradu čeone površine Ø80 1 3.5p mmδ =

-dodatak za poprečnu grubu obradu čeone površine Ø58 '1 3.5p mmδ =

-dodatak za grubu obradu cilindrične površine Ø80 i L=30 mm 1 3.5mmδ = -dodatak za grubu obradu cilindrične površine Ø58 i L=40 mm '

1 3.5mmδ = -dodatak za poprečnu grubu obradu čeone površine Ø80 ''

1 3.5p mmδ =

1pδ

'1pδ

1

2δ

'1

2δ

D1

D2

H1

H2

''1pδ

Računske mere pripremka:

1 1'

1 1''

1 1 1

' ''2 1 1

80 80 3.5 83.5

58 58 3.5 61.5

30 30 3.5 3.5 37

40 40 3.5 3.5 40

r

r

r p p

r p p

D mm

D mm

H mm

H mm

δ

δ

δ δ

δ δ

= + = + =

= + = + =

= + + = + + =

= + − = + − =

Računske mere pripremka se zaokružuju na celobrojnu vrednost, koja ne smanjuje dodatak za obradu, pa su mere otkovka:

1

2

1

2

84623740

D mmD mmH mmH mm

====

2.2 Konstrukcija odkovka

- zapremina odkovka (izradka) iznosi:

2 231 2

1 23.14 70.56 3.14 38.443.7 4 325.6

4 4 4 4izD DV H H cmπ π ⋅ ⋅

= + = ⋅ + ⋅ =

- zapremina pripremka za kovanje iznosi 31.04 338,6p izV V cm= =

- dodatak za venac iznosi 30.04 13.5izV V cm∆ = =

- prečnik pripremka (5 15) 62 (5 15) 47 57p mrd d mm= − ÷ = − ÷ = ÷ Iz T 4.4.1a nalazimo da se u ovom intervalu nalaze sledeći standardni šipkasti polufabrikati – (48), 50, 52, (53), 55 – pa za prečnik polufabrikata usvajam 55pd mm= - visina pripremka za kovanje za usvojeno 55pd mm=

2

4 4 338.6 14.2630.25 3.14

pp

p

Vh cm

d π⋅

= = =⋅

14.26 2.59 35.5

p

p

hd

= = < ⇒ zadovoljava

- prečnik venca 2 2

14 4 13.5 8.4 10.55

3.14 0.4vv

VD D cmhπ∆ ⋅

= + = + =⋅

1 1 3 8.4 3 0.4 9.6v vd D h cm= + = + ⋅ =

dp

2.3 Određivanje maksimalne defomacione sile i potrebnog defomacionog rada

- specifični deformacioni otpor v pmk c σ=

1.0 1.4 1.2vc = ÷ = - tablica 6.2 - za hidrauličnu presu

2110pmN

mmσ = - tablica 6.3 - za materijal Č 1730 i temprtaturu t=900ºC

21.2 110 132 Nkmm

= ⋅ =

- koeficijent trenja se usvaja prema tablici 6.4 i iznosi 0.32µ = - za materijal Č 1730 i temperaturu t=900ºC

- Maksimalna sila za rotacione delove prema energetskom kriterijumu

2 3 33 2 3 3 311

max9.6 8.4 9.6 8.4132 3.14 0.32 4.72

4 12 4 12 0.412 3 12 3 0.4v v

vv

d d DDF k MNhh

π µ⎡ ⎤ ⎡ ⎤− −

= + + = ⋅ + + =⎢ ⎥ ⎢ ⎥⋅⋅⎣ ⎦⎣ ⎦

- Maksimalna sila za rotacione delove prema kriterijumu maksimalnih smičućih napona

2 3 33 2 3 3 3

11max

9.6 8.4 9.6 8.4132 3.14 0.32 4.324 24 12 4 24 0.4 12 0.4v v

v v

d d DDF k MNh h

π µ⎡ ⎤ ⎡ ⎤− −

= + + = ⋅ + + =⎢ ⎥ ⎢ ⎥⋅ ⋅⎣ ⎦⎣ ⎦

Razlika 8.47 %. - potreban deformacioni rad maxh smW V kϕ= ⋅ ⋅

2

6max max

2 2

2

max

20.32 5.51 132 1 137.43

3 3 14.26

4 4 4.72 10 652,433.14 9216

394.93

14.26ln ln 0.597.91

sa sbsm

psa

p

sbV v

sm

ph

m

k kk

d Nk kh mm

F F NkA d mm

Nkmm

hh

µ

π

ϕ

+=

⎛ ⎞ ⎛ ⎞= + = + =⎜ ⎟ ⎜ ⎟⎜ ⎟ ⎝ ⎠⎝ ⎠⋅ ⋅

= = = =⋅

=

= = =

D2

D1

( )2 2

1 231 2

338.6 7.9142.78

4 42.782 2

mm

m

Vh cmA

D DA AA cm

π

= = =

++= = =

max 338.6 0.59 394.93 0.08p h smW V k MJϕ= ⋅ ⋅ = ⋅ ⋅ =

Određivanje deformacijone sile i rada za dati izradak

Dodatak za opsecanje:

2

1

85 1.4260

i

i

dd

= = prema tab. 6.6 dodatak za opsecanje iznosi : 3.5d mm∆ =

Mere pripremka: Karakteristična veličina parcijalnih površina izratka posrednjoj liniji su: -za prstenasti deo oboda:

2 11 42.5 (30 8) 4.5

2 2i i

pd dl r mm⎛ ⎞= − + = − + =⎜ ⎟

⎝ ⎠

( )1

2 11 1 42.5 30 8 40.252 2 2 2

i iC p

d dr r mm⎛ ⎞= + + = + + =⎜ ⎟⎝ ⎠

-za zaobljenje oboda (deo torusa):

318 13.3

2 2 2 2psl r mmπ π⎛ ⎞ ⎛ ⎞= + = + =⎜ ⎟ ⎜ ⎟

⎝ ⎠ ⎝ ⎠

( ) ( )3

1 2 21 30 8 1 1 33.32i

C pdr r s mm

π π⎛ ⎞ ⎛ ⎞= + + − = + + − =⎜ ⎟ ⎜ ⎟⎝ ⎠ ⎝ ⎠

-za cilindrični deo: ( ) ( )1 2 32 4 8 2 18i pl h r r s mm= − + + = − + + =

1

1 60 1 29.52 2 2 2i

Cd sr mm= − = − =

-za donje zaobljenje (deo torusa):

214 7.1

2 2 2 2isl r mmπ π⎛ ⎞ ⎛ ⎞= + = + =⎜ ⎟ ⎜ ⎟

⎝ ⎠ ⎝ ⎠

( ) ( )2

1 2 21 30 4 1 1 28.22i

C idr r s mm

π π⎛ ⎞ ⎛ ⎞= − + − = − + − =⎜ ⎟ ⎜ ⎟⎝ ⎠ ⎝ ⎠

R8

Ø 60

Ø 85

R4

32

1

-za ravan deo (dance):

( ) ( )14 30 4 1 25

2i

idl r s mm= − + = − + =

3

4 25 12.52 2Clr mm= = =

Prečnik pripremka:

( )0 8 8 4.5 40.25 13.3 33.3 18 29.5 7.1 28.2 25 12.5 115.5i CiD l r mm= = ⋅ ⋅ + ⋅ + ⋅ + ⋅ + ⋅ =∑ Broj operacija izvlačenja

0

1100% 100% 0.87%115.5

SD

⋅ = ⋅ =

Prema T 6.10 usvaja se 1 20.54; 0.77m m= = ( )1 0

2

log 60 log 0.54 115.5log log1 1 1.15 1log log 0.77nd m Dn n

m− ⋅−

= + = + = ⇒ =

Držač lima Držač lima se mora koristiti zbog oblika izradka. Deformacijona sila

Otpor pri bočnom sabijanju: 01 2.2 lnm

RF rskr

π=

srrh pi ++>

( ) ( )' 0.43 18 0.43 4 8 1 12.41i i p i ph s r r s h h r r s mm− > + + ⇒ = − + + = − + + = 18>12.41

2Rr

mkkk +

=

rk i Rk preko dijagrama ϕσ ,ee i interpolacijom

2 20

2 ' 20

1 1 57.75ln ln 0.1263 12.632 2 2 57.75 2 30 12.41R R

RR rh

ϕ ϕ= = = ⇒ =− − ⋅ ⋅

%

'1 2 1 30 2 12.41ln ln 0.3014 30.142 2 30r r

r hr

ϕ ϕ+ + ⋅= = = ⇒ = %

20

0D

R =

Interpolacija:

( ) 2

270 220 12.63 10 220 246.315 10ee R

Nkmm

σ −= = − + =

−

( ) 2

430 390 30.14 30 390 391.6835 30ee r

Nkmm

σ −= = − + =

−

2318.99mNk

mm=

01

57.752 ln 2 3.14 30 1 318.99 ln 39.3630m

RF rsk kNr

π= = ⋅ ⋅ ⋅ ⋅ ⋅ =

Otpor trenja između lima i držača: dFF µ22 =

3 30 1

1

2.5 115.5 60 11 1 380 1.11200 1000 60 1 200 1M

D d sp MPad s s

σ⎡ ⎤ ⎡ ⎤⎛ ⎞ − −⎛ ⎞⎢ ⎥= − + ⋅ = − + ⋅ =⎢ ⎥⎜ ⎟ ⎜ ⎟− − ⋅⎝ ⎠⎢ ⎥ ⎢ ⎥⎝ ⎠ ⎣ ⎦⎣ ⎦

( ) ( ) ( )2 22 2

00

2 60 2 8 1115.53.14 1.11 6.464 4 4 4

pd

d r sDF A A p p kNπ⎡ ⎤ ⎡ ⎤+ + + ⋅ +⎢ ⎥= − = − = − ⋅ =⎢ ⎥⎢ ⎥ ⎢ ⎥⎣ ⎦⎣ ⎦

2 2 2 0.12 6.46 1.55dF F kNµ= = ⋅ ⋅ = Otpor izvlačenja zbog trenja oko zaobljenja prstena

( ) ⎟⎟⎠

⎞⎜⎜⎝

⎛−+= 12

213

πµ

eFFF

Otpor savijanja lima oko ivica prstena za izvačenje:

2 2 24

318.992 2 2 3.14 30 1 3.542 2 2 8 1

f m

p p

k kF rs rs kNr s r s

π π= = = ⋅ ⋅ ⋅ =+ + ⋅ +

( ) ( )2 21 2 3 4 1 2 1 2 4 1 2 41 52.93F F F F F F F F F e F F F e F kN

π πµ µ⎛ ⎞= + + + = + + + − + = + + =⎜ ⎟

⎝ ⎠

Deformacijoni rad

0.53 52.93 17 476.9W Fh Jη= = ⋅ ⋅ = 1.6 0.65 1.16 0.65 0.73 0.53mη = − = − ⋅ =

18 1 17ih h s mm= − = − =

Documents

Masino Grad Nja