Licenta Ventilari

7/28/2019 Licenta Ventilari

1/56

PARAMETRII AERULUI EXTERIOR SI INTERIOR

Situatia de aerului exterior vara

TEMPERATURA AERULUI EXTERIOR

te=tem+cAz

Alegem gradul de asigurare 95%.

Rezulta conform STAS temperatura medie zilnica 26.5 C. Analog, umiditatea aerului exterior xcl=11,8si

amplitudinea oscilatiei zilnice a temperaturii exterioare Az =7.

Valorile produsului cAz pentru orasul Bucuresti:

ora 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12

c*Az -4.9 -5.6 -6.3 -6.8 -7 -6.6 -5.2 -2.1 0.7 2.2 4.8 5.8

te 21.6 20.9 20.2 19.7 19.5 19.9 21.3 24.4 27.2 28.7 31.3 32.3

ora 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24

c*Az 6.4 6.8 7 6.8 6.1 4.9 3 0.6 -1.2 -2.5 -3.4 -4.1

te 32.9 33.3 33.5 33.3 32.6 31.4 29.5 27.1 25.3 24 23.1 22.4

Relat ia de ca lcu l pent ru temperatura ex teri oara de ca lcu l es te:

tev=tem+Az

tev=26.5+7=33.5 C

I = ID+Id


2/56

Intensitatea radiatiei solare

ora 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18

Id 53 80 103 123 136 146 147 146 13612

3103 80 53

E

ID 383 568 575 498 338 144 0 0 0 0 0 0 0

I405,3

6

602,5

6632

581,

2447

278,

5147 146 136

12

3103 80 53

V

ID 0 0 0 0 0 0 0 144 33849

8575 568 383

I 53 80 103 123 136 146 147278,

5447

58

1632 603 405

N

ID 53 3 0 0 0 0 0 0 0 0 0 3 53

I101,7

682,76 103 123 136 146 147 146 136

12

3103

82,

8102

S

ID 0 0 41 159 316 354 394 354 31615

941 0 0

I 53 80140,

7

269,

3

426,

7

471,

7

509,

5

471,

7

426,

7

26

9

140,

780 53

supraf.

89 241 381 532 647 711 734 711 64753

2381 241 89Orizontal

a

Continutul de umiditate al aerului exterior:

Se alege din tabelul 3.1 xcl=11.8 conform orasului Bucuresti.


3/56

En talpia aerului umed:

he=cpatev+(cpvt+r0)x

unde cpa=1 kJ/kg C

cpv=1,86 kJ/kg C

r0=2500 kJ/kg

he=tev+(1,86tev+2500)x

he=33.5+(1,8633.5+2500)11.810-3

he=63,735 kJ/kg

Umiditatea relativa e.

Se determina conform diagramei h-x a aerului umed in functie de ceilalti 3 parametrii=> e=35

Situatia aerului exterior iarna

Temperatura de iarna

Se alege din STAS 1907. Bucuresti se afla in zona climatica II => tei=-15C

Continutul de umiditate

Se alege analog, Bucuresti se afla in zona eoliana II.

xei=0.8 g/kg

En talpia aerului umed

hei=tei+(1,86tei+2500)x

hei=-15+(1,86(-15)+2500)0.810-3

hei=-13,02 kj/kg

Umiditatea relativa ei

Se determina conform diagramei h-x a aerului umed. ei=65


4/56

Situatia aerului interior vara

Temperatura interioara vara:

tiv=10+0,5tev

tiv=10+0,533.5

tiv=26.25C => tiv=26 C


Se alege valoarea umiditatii relative iv=50%.

Se determina conform diagramei h-x a aerului umed:

xiv=11 g/kg


hiv=tiv+(1,86tiv+2500)x

hiv=26+(1,8627+2500)1110-3

hiv=54.05 kJ/kg

Situatia aerului interior iarna

Temperatura interioara iarna

Se alege din STAS 1907 conform localitatii tii=20C

Aleg em valuarea umidi ta tii relat ive ega la cu si tua tia de vara

ii= iv=50%


Se determina conform diagramei h-x a aerului umed

xi=7.5 g/kg


hii=tii+(1,86tii+2500)x

hii=20+(1,8620+2500)7,510-3

hii=39,03 kj/kg


5/56

SARCINA TERMIC A NCPERILOR

VENTILATE SAU CLIMATIZATE

SARCINA TERMIC DE VAR (DE RCIRE)

Sarcina termic de var Qvse determin cu relaia: Qv=Qap+Qdeg , unde :Qapreprezint suma aporturilor de cldur calculate

Qdegreprezint suma degajrilor de cldur de la sursele interioare

Qap=QPE+QFE+QIV, unde:

QPEreprezint aporturile de cldur prin elementele ineriale sau perei

QFEreprezint aporturile de cldur prin elementele neineriale sau ferestre

QIVreprezint aporturile de cldur de la incperile vecine

SARCINA TERMICA DE VARA PENTRU ETAJ

Parametri exteriori Parametri interiori

Vara Iarna Vara Iarna

t[C] 33.5 -15 26 20

x[g/kg] 11,8 0,8 11 7,5

h[kj/kg] 63.735 -13,02 54.05 39.03

[%] 35 65 50 50


6/56

A. Aporturile de cldur prin elemente ineriale sau pereiFluxul de cldur transmis ntre exterior i interior prin elementele de construcie opace ale anvelop ei

cldirii depinde de: structura i orientarea elementelor, de solicitrile exterioare (temperatur, radiaie solar,vnt) i de solicitrile interioare (temperatur,cureni de aer, radiaie)

n funcie de ineria termic a elementului, fluxul de cldureste amortizat i defazat. Acest fenomen

se datoreaz acumulrii i descrcrii cldurii n perete, n funcie de capacitatea lui de stocare.

- se determin cu relaiaQPE=S*q [W] , unde:

Sreprezint suprafaa peretelui

qreprezint fluxul termic unitar ptruns prin perete

Pentru structura peretelui interior alegem peretele multistrat tip 1 cu urmtoarele

caracteristici:

Perei monostrat tip 1 structur si caracteristici

Tipul materialuluid

(m)

(W/mC)

c

(J/kgC)

(kg/m3)

R

(m2K/W)

Tip

1

Crmid(argil ars)

0.375 0.8 870 1800 0.64

Structura si caracteristicile peretelui exterior monostrat tip 8 din tema de proiectare se aleg dinndrumtor, tabelul 5.1:

Tipul materialului d (m) (W/mC) c (J/kgC) (kg/m3) R (m2K/W)

Tip 8

Int. tencuial ipsos 0.02 0.37 840 1000

2,49

Zidrie B.C.A. 0.30 0.27 840 700


7/56

Polistiren tip 1 0.30 0.27 840 700

Tip 8Ext. tencuial

ciment0.30 0.27 840 700

n funcie de diferena de temperatur t=tev-tiv= 8oC, tipul de perete si tipul de teras

din tema de proiectare alegem valorile fluxului de cldur din tabelul 5.38 respectiv tabelul

5.7 din ndrumtor pentru fiecare orientare a pereilor exteriori.

PARTEA DE SUS

Alegem nlimea pereilor de 3.2 m i calculm suprafaa pereilor exteriori pentru

fiecare orientare n parte, astfel pentru orientarea Nord:

- pentru perete exterior: S=73.728 m2- pentru teras: S=116.82 m2

QPE=S*q

Aporturile de cldur prin perei exteriori:

Ora 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20

qPEN 1.17 1.49 1.85 2.23 2.58 2.87 3.14 3.4 3.52 3.49

QPEN 86.26 109.85 136.40 164.41 190.22 211.60 231.51 250.68 259.52 257.31

Aporturile de cldur prin teras: tab. 5.57

Ora 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20

qteras 5.46 5.73 6.03 6.35 6.66 6.93 7.14 7.27 7.31 7.28

Qteras 637.80 669.34 704.38 741.76 777.97 809.51 834.04 849.23 853.90 850.40


8/56

A.Aporturile de cldur prin elemente neineriale sau ferestreAporturile de cldur care ptrund prin elementele de construcie vitrate(ferestre,

luminatoare, perei cortin) se datoreaz intensitii radiaiei solare i diferenei detemperatur dintre aerul interior i exterior.I = I+ I+ I

Fluxul termic, atunci cnd ntlnete o fereastr se descompune n trei:

Iflux reflectat

Iflux absorbit

Iflux transmis

-se determin cu relaia:

QFE=Qi+QT [W]

unde:

Qi reprezint fluxul de cldur ptruns prin fereastr datorat intensitii

radiaiei solare

QT - reprezint fluxul de cldur ptruns prin fereastr datorat diferenei de

temperatur

Qi=ct*f*m(Si*cp*+S*

) [W]

unde: ctcoeficient in funcie de tipul tmplriei;

pentru ferestre cu ram din PVC se consider ct=1

cp reprezint coeficientul pentru puritatea atmosferei; din tabelul 6.1 din

ndrumtor,


9/56

n funcie de climatul localitii din tema de proiectare i de altitudine, alegem

cpE= 0.9

ffactor solar depinznd de calitatea geamului si a ecranrii ferestrelor;

alegem f=0.22 pentru termopan cu geam absorbant cu grosimea de 6 mm,

echipate cu elemente de umbrire interioar (jaluzele verticale de culoare deschis)

m coeficient de acumulare termic ce depinde de tipul elementului, de

modul de ecranare al ferestrei, de orientare si de ora de calcul

m=f(Smed)

unde: Smed reprezint coeficientul mediu de asimilare termic; se recomand ca

valorile coeficientului mediu de asimilare termic s fie cuprins intre4,5 10,5 W/m2K

In funcie de coeficientul mediu de asimilare termic Smed, de orientarea ferestrei i

de orele de calcul alegem valorile coeficientului de acumulare termic m din tabelul 6.8 din

ndrumtor.

Si suprafaa insorit a ferestrei de lime B i nlime H; se determin cu

relaia

Si=(H-hu)(B-bu) [m2]

unde: bureprezint ltimea benzii umbrite

hureprezint lungimea benzii umbrite

bu=cu1*s1 , hu=cu2*s2


10/56

s1, s2 sunt retragerile ferestrei fa de elementele de umbrire; se consider s1=

s2=0,02 m

cu1, cu2sunt coeficieni de umbrire determinai in funcie de unghiul de azimut solar i

unghiul de nlime solar; coeficienii respectivi sunt indicate n tabelul 6.9

S - suprafaa ferestrei (m2), determinat prin relaia

S=B*H [m2]

Avem H= 1.38 m

B= 1.85 m

IDmax, Idmaxvalorile maxime ale radiaiei directe, respective ale radiaiei difuze

Fluxul de caldur ptruns prin fereastr datorat diferentei de temperatur se determin cu

relaia:

QT=S*Uf*(te-ti) [W]


11/56

unde: Uf coeficientul global de transfer de cldur al ferestrei (W/m2K)

indicat in tabelul 6.10 din ndrumtor

Alegem din tabelul 6.10 Uf=3 (coeficient de emisie e=0,89; spatiul dintre foile de

geam este umplut cu aer).

Ssuprafaa total a unei ferestre S=2.553 m2

te temperatura aerului exterior la ora de calcul (oC)

ti temperatura aerului interior (oC); ti=26

oC

Alegem din valorile intensittilor radiaiei solare directe IDi difuze Id, valorile maxime

pentru orientarea Nord a ferestrelor, astfel:

IDmax=53

Idmax=147

In tabelul de mai jos sunt prezentate calculele pentru determinarea aportului de

caldura prin cele 8 ferestre aflate pe orientarea Nord: SFE=2.553 m2; cp = 0.9 ; ct=1 ; f=0.22;

IDmax=53 ; Idmax=147

11 12 13 14 15 16 17 18 19 20

m 0.790 0.830 0.830 0.810 0.760 0.690 0.700 0.760 0.610 0.280

ct*f*m 0.174 0.183 0.183 0.178 0.167 0.152 0.154 0.167 0.134 0.062

cu1 - - - - - - 14.300 4.010 - -

cu2 - - - - - - 6.760 1.040 - -

bu - - - - - - 0.286 0.080 - -

hu - - - - - - 0.135 0.021 - -

Si 2.553 2.553 2.553 2.553 2.553 2.553 1.947 2.406 2.553 2.553


12/56

cp*Si*IDmax

121.778 121.778 121.778 121.778 121.778 121.778 92.866114.74

3

121.77

8

121.77

8

Qi 86.391 90.765 90.765 88.578 83.110 75.455 72.096 81.934 66.707 30.619

te 31.3 32.3 32.9 33.3 33.5 33.3 32.6 31.4 29.5 27.1

QT 40.593 48.252 52.847 55.911 57.443 55.911 50.549 41.359 26.807 8.425

QFE=Qi+Q

T126.983 139.017 143.612 144.488 140.552 131.366

122.64

6

123.29

293.513 39.044

QFEtot1015.86

61112.13

21148.89

51155.90

71124.42

01050.92

6981.16

4986.33

8748.10

5312.35

5

Tabel centralizator cu aporturile de cldur prin perei i prin ferestre:

Ora 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20

QPEN 86.26 109.85 136.4 164.41 190.22 211.6 231.51 250.68 259.52 257.31

Qteras 637.80 669.34 704.38 741.76 777.97 809.51 834.04 849.23 853.90 850.40

QFEtot1015.8

661112.13

21148.89

51155.90

71124.42

01050.92

6981.16

4986.33

8748.10

5312.35

5

QtotN

1739.93

1891.32 1989.68 2062.08 2092.61 2072.042046.7

12086.2

51861.5

31420.0

6

PARTEA DE SUD (JOS)


fiecare orientare n parte, astfel pentru orientarea Sud:

- pentru perete exterior: S=82.816 m2- pentru teras: S=186.0772 m2

QPE=S*q

Aporturile de cldur prin perei exteriori: tab 5.38 din indrumator

Ora 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20

qPES 2.03 2.77 3.54 4.52 4.8 5.13 5.25 5.23 5.09 4.84


13/56

QPES 168.12 229.40 293.17 374.33 397.52 424.85 434.78 433.13 421.53 400.83

Aporturile de cldur prin teras: tab. 5.57 din indrumator

Ora 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20

qteras 5.46 5.73 6.03 6.35 6.66 6.93 7.14 7.27 7.31 7.28

Qteras 1015.98 1066.22 1122.05 1181.59 1239.27 1289.51 1328.59 1352.78 1360.22 1354.64

B. Aporturile de cldur prin elemente neineriale sau ferestreAporturile de cldur care ptrund prin elementele de construcie vitrate(ferestre,

luminatoare, perei cortin) se datoreaz intensitii radiaiei solare i diferenei detemperatur dintre aerul interior i exterior.

I = I+ I+ I


Iflux reflectat

Iflux absorbit

Iflux transmis


QFE=Qi+QT [W]

unde:


radiaiei solare

QT - reprezint fluxul de cldur ptruns prin fereastr datorat diferenei de

temperatur


14/56

Qi=ct*f*m(Si*cp*+S*

) [W]




ndrumtor,


cpE= 0.9






m=f(Smed)


valorile coeficientului mediu de asimilare termic s fie cuprins intre

4,5 10,5 W/m2K



ndrumtor.


relaia





15/56



s2=0,02 m




S=B*H [m2]

Avem H= 1.38 m

B= 1.85 m



relaia:


16/56

QT=S*Uf*(te-ti) [W]








oC


pentru orientarea Sud a ferestrelor, astfel:

IDmax=394

Idmax=147


caldura prin cele 8 ferestre aflate pe orientarea Sud: SFE=2.553 m2; cp = 0.9 ; ct=1 ; f=0.22;


11 12 13 14 15 16 17 18 19 20

m 0.700 0.770 0.770 0.700 0.490 0.430 0.390 0.350 0.160 0.100

ct*f*m 0.154 0.169 0.169 0.154 0.108 0.095 0.086 0.077 0.035 0.022

cu1 0.620 - 0.620 1.430 2.900 8.140 - - - -

cu2 2.220 2.140 2.220 2.500 3.170 5.800 - - - -

bu 0.012 - 0.012 0.029 0.058 0.163 - - - -


17/56

hu 0.044 0.043 0.044 0.050 0.063 0.116 - - - -

Si 2.454 2.474 2.454 2.422 2.359 2.133 2.553 2.553 2.553 2.553

cp*Si*IDma

x870.294 877.217 870.294 859.005 836.625 756.227 905.294 905.294

905.294

905.294

Qi 191.820 212.175 211.002 190.082 130.644 107.042 109.874 98.605 45.077 28.173

te 31.3 32.3 32.9 33.3 33.5 33.3 32.6 31.4 29.5 27.1

QT 40.593 48.252 52.847 55.911 57.443 55.911 50.549 41.359 26.807 8.425

QFE=Qi+QT

232.413 260.426 263.849 245.992 188.087 162.952 160.424 139.964 71.883 36.598

QFEtot2091.71

52343.83

82374.64

32213.93

11692.78

31466.57

11443.81

21259.67

3646.94

8329.38

0


Ora 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20

QPES

168.12 229.4 293.17 374.33 397.52 424.85 434.78 433.13 421.53 400.83

Qteras1015.98 1066.22 1122.05 1181.59 1239.27 1289.51 1328.59 1352.78 1360.22 1354.64

QFEtot 2091.715 2343.838 2374.643 2213.931 1692.783 1466.571 1443.812 1259.673 646.948 329.380

QtotS

3275.82 3639.46 3789.86 3769.85 3329.57 3180.93 3207.18 3045.58 2428.70 2084.85

B.Aporturile de cldur de la incperile vecine- se determin cu relaia:

Qiv=Spi*Kpi*(ta-ti)=Spi*Kpi*ta

unde: Spisuprafaa peretelui desprtitor, calculat ca produs al dimensiunilor

interioare ale peretelui respectiv ;

Kpi coeficientul de transfer global de cldur al peretelui despritor

[W/m2K]

ta diferena de temperatur*C+ ; se alege din curs n funcie de

orientarea peretelui interior, astfel:


18/56

ORIENTARE N, NE, NV E S, SV, SE V

ta 2 3 4 5

Coeficientul global al peretelui desprtitor Kpise determin cu formula:

ei

k

11

1, unde i= e = 8 W/m

2K

27,0

3,0

8

1

8

1

1

k 0,7353

- Aport de caldura de la baie, orientarea VestQivE=Spi*Kpita

Spi=7.19*3.2=23.008

QivE=19.485*0,7353*5

QivE =84.57 W

- Aport de caldura de la hol, orientarea Vest:QivE=Spi*Kpita

Spi=53.26*3.2=170.432

QivE=82.816*0,7353*5

QivE =626.53 W

QIV=84.57+626.53=711.1

Ora 11.0 12.0 13.0 14.0 15.0 16.0 17.0 18.0 19.0 20.0

QPEN 86.3 109.9 136.4 164.4 190.2 211.6 231.5 250.7 259.5 257.3

Qteras 637.8 669.3 704.4 741.8 778.0 809.5 834.0 849.2 853.9 850.4

QFEtot 1015.9 1112.1 1148.9 1155.9 1124.4 1050.9 981.2 986.3 748.1 312.4


19/56

QtotN 1739.9 1891.3 1989.7 2062.1 2092.6 2072.0 2046.7 2086.2 1861.5 1420.1

QPES 168.1 229.4 293.2 374.3 397.5 424.9 434.8 433.1 421.5 400.8

Qteras 1016.0 1066.2 1122.1 1181.6 1239.3 1289.5 1328.6 1352.8 1360.2 1354.6

QFEtot 2091.7 2343.8 2374.6 2213.9 1692.8 1466.6 1443.8 1259.7 646.9 329.4

QtotS 3275.8 3639.5 3789.9 3769.9 3329.6 3180.9 3207.2 3045.6 2428.7 2084.8

Qtot 5015.7 5530.8 5779.5 5831.9 5422.2 5253.0 5253.9 5131.8 4290.2 3504.9

Qap= + QIV=5831.9+711.1 =6543 W

Qap=6543 W

C.Degajrile de cldur de la oameni-depinde de temperatura aerului interior i de tipul activittilor desfurate nncperile respective; se determincu relaia:

QOM=N*qOM [W]

unde: Nnumrul de persoane din ncperi; N=35

qOMdegajarea specific de cldur pentru o persoan;

qOM=115 W/pers

QOM=35*115=4025 W

A.Degajrile de cldur de la iluminatul electric- se determin cu relaia:

Qil=Nil*B* Stotal [W]

unde:

Nil - puterea instalat a surselor de iluminat. Prin tema de proiectare,

puterea instalat a surselor de iluminat este

Nil = 35 W/m2;

Stotal = 302.89 m2(suprafaa total)


20/56

B reprezint coeficientul care ine seama de partea de energie

electric transformat in cldur

Alegem pentru iluminatul fluorescent B=0,8

Qil=35*0.8*302.89 = 8480.92 W

Se considera 35% din puterea instalata pentru ca in anumite ore nu avemiluminat artificial:

Qil=0.35 * 8480.92 =2968.322 W

Celelalte degajri de cldur sunt neglijabile i nu se iau n calcul ntruct ncperile

pentru care se proiecteaz instalaia de climatizat au alta destinatie.

Degajrile totale de cldur:

Qdeg=QOM+Qil=4025 +2968=6993 W

Calculm sacina termic de var:

Qv=Qap+Qdeg=6543 +6993=13536 W

QvE=13536 W

SARCINA TERMICA DE VARA PENTRU PARTER

D. Aporturile de cldur prin elemente ineriale sau pereiFluxul de cldur transmis ntre exterior i interior prin elementele de construcie opace ale anvelopei

cldirii depinde de: structura i orientarea elementelor, de solicitrile exterioare (temperatur, radiaie solar,vnt) i de solicitrile interioare (temperatur,cureni de aer, radiaie)

n funcie de ineria termic a elementului, fluxul de cldur este amortizat i defazat. Acest fenomense datoreaz acumulrii i descrcrii cldurii n perete, n funcie de capacitatea lui de stocare.

- se determin cu relaiaQPE=S*q [W] , unde:


21/56

Sreprezint suprafaa peretelui

qreprezint fluxul termic unitar ptruns prin perete

Pentru structura peretelui interior alegem peretele multistrat tip 1 cu urmtoarele

caracteristici:

Perei monostrat tip 1 structur si caracteristici

Tipul materialuluid

(m)

(W/mC)

c(J/kgC)

(kg/m3)

R(m2K/W)

Tip

1

Crmid(argil ars)

0.375 0.8 870 1800 0.64

Structura si caracteristicile peretelui exterior monostrat tip 8 din tema de proiectare se aleg dinndrumtor, tabelul 5.1:

Tipul materialului d (m) (W/mC) c (J/kgC) (kg/m3) R (m2K/W)

Tip 8

Int. tencuial ipsos 0.02 0.37 840 1000

2,49

Zidrie B.C.A. 0.30 0.27 840 700

Polistiren tip 1 0.30 0.27 840 700

Tip 8Ext. tencuial

ciment0.30 0.27 840 700


22/56

n funcie de diferena de temperatur t=tev-tiv= 8oC si tipul de perete din tema de

proiectare alegem valorile fluxului de cldur din tabelul 5.38 respectiv tabelul 5.7 din

ndrumtor pentru fiecare orientare a pereilor exteriori.

PARTEA DE Nord


fiecare orientare n parte, astfel pentru orientarea Nord:

- pentru perete exterior: S=73.728 m2QPE=S*q

Aporturile de cldur prin perei exteriori:

Ora 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20

qPEN 1.17 1.49 1.85 2.23 2.58 2.87 3.14 3.4 3.52 3.49

QPEN 86.26 109.85 136.40 164.41 190.22 211.60 231.51 250.68 259.52 257.31

C. Aporturile de cldur prin elemente neineriale sau ferestreAporturile de cldur care ptrund prin elementele de construcie vitrate(ferestre,


I = I+ I+ I


Iflux reflectat

Iflux absorbit

Iflux transmis


QFE=Qi+QT [W]


23/56

unde:


radiaiei solare

QT - reprezint fluxul de cldur ptruns prin fereastr datorat diferenei detemperatur

Qi=ct*f*m(Si*cp*+S*

) [W]

unde: ctcoeficient in funcie de tipul tmplriei;pentru ferestre cu ram din PVC se consider ct=1


ndrumtor,


cpE= 0.9




m coeficient de acumulare termic ce depinde de tipul elementului, demodul de ecranare al ferestrei, de orientare si de ora de calcul

m=f(Smed)



4,5 10,5 W/m2K



ndrumtor.


24/56


relaia





s1, s2 sunt retragerile ferestrei fa de elementele de umbrire; se consider s1=s2=0,02 m




S=B*H [m2]


25/56

Avem H= 1.38 m

B= 1.85 m



relaia:

QT=S*Uf*(te-ti) [W]








oC


pentru orientarea Nord a ferestrelor, astfel:

IDmax=53

Idmax=147


caldura prin cele 8 ferestre aflate pe orientarea Nord: SFE=2.553 m2; cp = 0.9 ; ct=1 ; f=0.22;



26/56

11 12 13 14 15 16 17 18 19 20

m 0.790 0.830 0.830 0.810 0.760 0.690 0.700 0.760 0.610 0.280

ct*f*m 0.174 0.183 0.183 0.178 0.167 0.152 0.154 0.167 0.134 0.062

cu1 - - - - - - 14.300 4.010 - -

cu2 - - - - - - 6.760 1.040 - -

bu - - - - - - 0.286 0.080 - -

hu - - - - - - 0.135 0.021 - -

Si 2.553 2.553 2.553 2.553 2.553 2.553 1.947 2.406 2.553 2.553

cp*Si*IDmax

121.778 121.778 121.778 121.778 121.778 121.778 92.866114.74

3121.77

8121.77

8

Qi 86.391 90.765 90.765 88.578 83.110 75.455 72.096 81.934 66.707 30.619

te 31.3 32.3 32.9 33.3 33.5 33.3 32.6 31.4 29.5 27.1

QT 40.593 48.252 52.847 55.911 57.443 55.911 50.549 41.359 26.807 8.425

QFE=Qi+Q

T126.983 139.017 143.612 144.488 140.552 131.366

122.646

123.292

93.513 39.044

QFEtot1015.86

61112.13

21148.89

51155.90

71124.42

01050.92

6981.16

4986.33

8748.10

5312.35

5


Ora 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20

QPEN

86.26 109.85 136.40 164.41 190.22 211.60 231.51 250.68 259.52 257.31

QFEtot

1015.8

71112.13 1148.90 1155.91 1124.42 1050.93 981.16 986.34 748.11 312.35

QtotN

1102.1

31221.98 1285.30 1320.32 1314.64 1262.53

1212.6

7

1237.0

2

1007.6

3569.66

PARTEA DE SUD (JOS)


fiecare orientare n parte, astfel pentru orientarea Sud:


27/56

- pentru perete exterior: S=82.816 m2QPE=S*q

Aporturile de cldur prin perei exteriori: tab 5.38 din indrumator

Ora 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20

qPES 2.03 2.77 3.54 4.52 4.8 5.13 5.25 5.23 5.09 4.84

QPES 168.12 229.40 293.17 374.33 397.52 424.85 434.78 433.13 421.53 400.83

D.Aporturile de cldur prin elemente neineriale sau ferestreAporturile de cldur care ptrund prin elementele de construcie vitrate(ferestre,


I = I+ I+ I


Iflux reflectat

Iflux absorbit

Iflux transmis


QFE=Qi+QT [W]

unde:


radiaiei solare

QT - reprezint fluxul de cldur ptruns prin fereastr datorat diferenei detemperatur


28/56

Qi=ct*f*m(Si*cp*+S*

) [W]




ndrumtor,


cpE= 0.9






m=f(Smed)



4,5 10,5 W/m2K



ndrumtor.


relaia





29/56



s2=0,02 m




S=B*H [m2]

Avem H= 1.38 m

B= 1.85 m



relaia:


30/56

QT=S*Uf*(te-ti) [W]








oC


pentru orientarea Sud a ferestrelor, astfel:

IDmax=394

Idmax=147


caldura prin cele 8 ferestre aflate pe orientarea Sud: SFE=2.553 m2; cp = 0.9 ; ct=1 ; f=0.22;


11 12 13 14 15 16 17 18 19 20

m 0.700 0.770 0.770 0.700 0.490 0.430 0.390 0.350 0.160 0.100

ct*f*m 0.154 0.169 0.169 0.154 0.108 0.095 0.086 0.077 0.035 0.022

cu1 0.620 - 0.620 1.430 2.900 8.140 - - - -

cu2 2.220 2.140 2.220 2.500 3.170 5.800 - - - -

bu 0.012 - 0.012 0.029 0.058 0.163 - - - -


31/56

hu 0.044 0.043 0.044 0.050 0.063 0.116 - - - -

Si 2.454 2.474 2.454 2.422 2.359 2.133 2.553 2.553 2.553 2.553

cp*Si*IDma

x870.294 877.217 870.294 859.005 836.625 756.227 905.294 905.294

905.294

905.294

Qi 191.820 212.175 211.002 190.082 130.644 107.042 109.874 98.605 45.077 28.173

te 31.3 32.3 32.9 33.3 33.5 33.3 32.6 31.4 29.5 27.1

QT 40.593 48.252 52.847 55.911 57.443 55.911 50.549 41.359 26.807 8.425

QFE=Qi+QT

232.413 260.426 263.849 245.992 188.087 162.952 160.424 139.964 71.883 36.598

QFEtot2091.71

52343.83

82374.64

32213.93

11692.78

31466.57

11443.81

21259.67

3646.94

8329.38

0


Ora 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20

QPES

168.12 229.40 293.17 374.33 397.52 424.85 434.78 433.13 421.53 400.83

QFEtot2091.72 2343.84 2374.64 2213.93 1692.78 1466.57 1443.81 1259.67 646.95 329.38

QtotS 2259.84 2573.24 2667.81 2588.26 2090.30 1891.42 1878.59 1692.80 1068.48 730.21

E.Aporturile de cldur de la incperile vecine- se determin cu relaia:

Qiv=Spi*Kpi*(ta-ti)=Spi*Kpi*ta

unde: Spisuprafaa peretelui desprtitor, calculat ca produs al dimensiunilor

interioare ale peretelui respectiv ;

Kpi coeficientul de transfer global de cldur al peretelui despritor

[W/m2K]

ta diferena de temperatur*C+ ; se alege din curs n funcie de

orientarea peretelui interior, astfel:


32/56

ORIENTARE N, NE, NV E S, SV, SE V

ta 2 3 4 5

Coeficientul global al peretelui desprtitor Kpise determin cu formula:

ei

k

11

1, unde i= e = 8 W/m

2K

27,0

3,0

8

1

8

1

1k 0,7353

- Aport de caldura de la baie, orientarea VestQivE=Spi*Kpita

Spi=7.19*3.2=23.008

QivE=19.485*0,7353*5

QivE =84.57 W

- Aport de caldura de la hol, orientarea Vest:QivE=Spi*Kpita

Spi=53.26*3.2=170.432

QivE=82.816*0,7353*5

QivE =626.53 W

QIV=84.57+626.53=711.1

Ora 11.0 12.0 13.0 14.0 15.0 16.0 17.0 18.0 19.0 20.0

QPEN

86.3 109.9 136.4 164.4 190.2 211.6 231.5 250.7 259.5 257.3

Qteras637.8 669.3 704.4 741.8 778.0 809.5 834.0 849.2 853.9 850.4


33/56

QtotN

724.1 779.2 840.8 906.2 968.2 1021.1 1065.6 1099.9 1113.4 1107.7

QPES

168.1 229.4 293.2 374.3 397.5 424.9 434.8 433.1 421.5 400.8

QFEtot2091.7 2343.8 2374.6 2213.9 1692.8 1466.6 1443.8 1259.7 646.9 329.4

QtotS

2259.8 2573.2 2667.8 2588.3 2090.3 1891.4 1878.6 1692.8 1068.5 730.2

Qtot 2983.9 3352.4 3508.6 3494.4 3058.5 2912.5 2944.1 2792.7 2181.9 1837.9

Qap= + QIV=3508.6+711.1 =4219.7 W

Qap=4219.7 W

F.Degajrile de cldur de la oameni-depinde de temperatura aerului interior i de tipul activittilor desfurate n

ncperile respective; se determincu relaia:

QOM=N*qOM [W]

unde: Nnumrul de persoane din ncperi; N=40

qOMdegajarea specific de cldur pentru o persoan;

qOM=115 W/pers

QOM=40*115=4600 W

B. Degajrile de cldur de la iluminatul electric- se determin cu relaia:

Qil=Nil*B* Stotal [W]

unde:

Nil - puterea instalat a surselor de iluminat. Prin tema de proiectare,

puterea instalat a surselor de iluminat este

Nil = 35 W/m

2

;

Stotal = 302.89 m2(suprafaa total)


34/56

B reprezint coeficientul care ine seama de partea de energie

electric transformat in cldur

Alegem pentru iluminatul fluorescent B=0,8

Qil=35*0.8*302.89 = 8480.92 W

Se considera 35% din puterea instalata pentru ca in anumite ore nu avemiluminat artificial:

Qil=0.35 * 8480.92 =2968.322 W

Celelalte degajri de cldur sunt neglijabile i nu se iau n calcul ntruct ncperile

pentru care se proiecteaz instalaia de climatizat au alta destinatie.

Degajrile totale de cldur:

Qdeg=QOM+Qil=4600 +2968=7568 W

Calculm sacina termic de var:

Qv=Qap+Qdeg=4219.7+6993=11787.7 W

QvP=11787.7 W

SARCINA TERMIC DE IARN (DE INCLZIRE)

Se determin cu relaia:Qi= -Qc+QSI

unde:

Qcreprezint pierderea de cldur a ncperii

QSIreprezint suma degajrilor de cldur de la sursele interioare

Qc=Qp=V*qp

unde: Vreprezint volumul incperilor


35/56

V=969.248 m3

qpreprezint indicele de pierdere de cldur i are valori

cuprinse ntre 2540 W/m2; alegem qp=30 W/m2

Qc=969.248*30=29077.44 W

QSI=QOM+Qil+Qcs

unde: QOMdegajrile de cldur de la oameni

Qildegajrile de cldur de la iluminatul electric

Qcsdegajrile de la corpurile statice

Degajrile de cldur de la oameni QOM i cele de la iluminatul electric Qil sunt

identice cu cele folosite in calculul sarcinii termice de var.

Qil=2968.322 W

Degajrile de la corpurile statice Qcs se determin n funcie de temperatura

interioar iarna, temperatura exterioar iarna i o temperatur de gard tG ce are valori

cuprinse intre 5100C ; alegem tG=60C

Degajrile de la corpurile statice se determin cu relaia:

Qcs=(t/t)*Qp=(t

/t)*Qc [W]

t=tG-te=6-(-15)=210C t=ti-te=20-(-15)=35

0C

Qcs=(21/35)*29077.44=17446.464 W

Pentru Etaj

QSI=QOM+Qil+Qcs=4025+2968.322+17446.464=24439.786 W

QSI=24439.786 W

Qi=-Qc+QSI= -29077.44 +24439.786=-4637.654 W


36/56

Qi= -4637.654 W

Pentru Parter

QSI=QOM+Qil+Qcs=4600+2968.322+17446.464=25014.786 W

QSI=25014.786 W

Qi=-Qc+QSI= -29077.44 +25014.786=-4062.654 W

Qi= -4062.654 W

Degajri de umiditate vara

Degajrile de umiditate dela oameni sunt dependente de temperatura interioar i

gradul de efort i se determin cu relaia:

Gom= omgN* [kg/s]

Unde: N- numrul de persoane din ncpere

NE =NEC = 35 persoane

NP = 40 persoane

gom- degajarea de umiditate a unei persoane, definit prin:

gom= persskgh

q

v

l

/100.0451082,2569

115

1000

3

3

qldegajarea de cldur latent a omului

ql=115 W/pers

hv- entalpia vaporilor de ap la temperatura corpului uman, tom

kgkJth omv /82,2569250186,1

tom= 37C

GE

=35*0,045*10-3

=1.575*10-3

kg/s

GE =1.575*10-3

*3600 kg/h=5.67 kg/h

GP= 40*0,045*10-3

=1.8*10-3

kg/s


37/56

GP=1.8*10-3

*3600 kg/h=6.48 kg/h

Degajri de umiditate iarna

Degajrile de umiditate de la oameni sunt dependente de temperatura interioar i

gradul de efort i se determin cu relaia:

Gom= omgN* [kg/s]

Unde: N- numrul de persoane din ncpere

NE =NEC = 35 persoane

NP = 40 persoane

gom- degajarea de umiditate a unei persoane, definit prin:

gom= persskgh

q

v

l

/100.0451082,2569

115

1000

3

3

qldegajarea de cldur latent a omului

ql=115 W/pers

hv- entalpia vaporilor de ap la temperatura corpului uman, tom

kgkJth omv /82,2569250186,1

tom= 37C

GE= 35*0,045*10

-3=1.575*10

-3kg/s

GE= 1.575*10-3

*3600 kg/h=5.67 kg/h

GP= 40*0,045*10-3

=1.8*10-3

kg/s

GP=1.8*10-3

*3600 kg/h=6.48 kg/h

Bilanul de substane nocive

YCO2=N*yCO2 [g/h];


38/56

unde N=numrul de persoane din ncpere;

yCO2=degajarea specific a unei persoane;

Alegem din tabelul 12.2 conform activitii ce se desfaoar n incinta pentru munc

uoar:

yCO2=35 [g/h];

Pentru Etaj, avem:

YCO2=35*35=1225[g/h]=1.225 [kg/h]

Pentru Parter, avem:

YCO2=40*35=1400[g/h]=1.4 [kg/h]

DEBITUL DE AER PENTRU VENTILARE I CLIMATI ZARE

Debitul de aer pentru ventilare i climatizare reprezint cantitatea de aer introdus nncpere pentru a realiza condiiile de microclim impus.

Debitul de aer pentru instalaia de climatizare se stabilete din condiia dilurii

simultane a cldurii i umiditii. n cazul climatizrii avem :

CI

V

CI

V

xx

G

hh

QL [kg/s]

Debitul de aer se calculeaz pentru perioada cea mai defavorabil , pentru var .Pentru iarn se recalculeaz parametrii aerului climatizat debitul rmnnd constant .

Se ntocmete un tabel pentru determinarea debitului de aer climatizat:

t(0C) 4 5 6

tc( C) 22 21 20

xc(g/kg) 9.9 10 10.2

hc(kJ/kg) 47.17 46.40 45.89


39/56

h(kJ/kg) 6.88 7.65 8.16

x(g/kg) 1.1 1 0.8

L1(kg/s) -f(Qv) 3.68 3.31 3.10

L2(kg/s)-f(Gv) 3.07 3.38 4.22

L1(m /h)-f(Qv) 11034.44 9931.76 9309.88

L2(m /h)-f(Gv) 9204.55 10125.00 12656.25

n1(sch/h) 5.69 5.12 4.80

n2(sch/h) 4.75 5.22 6.53

n care CtItCt tI=26C

Ceilali parametri se obin din nomogram ducnd o paralel prin punctul de stare alaerului interior la raza procesului. Raza procesului se calculeaz cu formula:

V

VV

G

Q [kj/kg]

n care: QVsarcina de var,Qv= QvE + QvP =13536 + 11788 = 25324 W = 25.324 kW

GVbilanul de umiditate,

Gv= GvE + GvP = 1.575*10-3

+ 1.8*10-3

=3.375 kg/s

kgkJV /750310*375.3

25.3243

Numrul de schimburi de aer pe or se calculeaz cu formula:

V

Ln [h

-1];

L1=hQ ;

L2=x

G

;n care V- reprezint volumul ncperilor climatizate.

V=1938.496 m3

Din STAS, pentru destinaia ncperilor de birouri, se alege n=5 sch/h ceea ce implicun debit L1=3.31 kg/s (calculat la o densitate de =1.2kg/m

3) :

tc= 210C.

xc= 10 g/kg

hc= 46.40kJ/kg


40/56

Pentru perioada de iarn se recalculeaz hCi xCcu formulele (debitul rmnndconstant ):

kg

kJ66.1431.3

7.803.39

1

L

Qhh IIC

QI=Qi etaj + Qi parter= -4637.6544062.654 = -

8700.308 W= -8.7 kW

kgg

6.4831.3

375.35.7

1

L

Gxx IIC

GI= Getaj + Gparter= 1.575 * 10

-3+ 1.8 * 10

-3=3.375 * 10

-3kg/s

Dac instalaia folosete att aer interior ct i cel exterior trebuie stabilitproporia . Aceasta se stabilete din trei condiii:

1) diluarea coninutului de CO2 de la oameni:L1=YCO2/yadco2-yrco2

unde -YCO2e bilanul de substane nocive calculat mai sus

YCO2=1.225 + 1.4 = 2.625 kg/h= 2625 g/h;

-yadco2este concentraia admisibil de CO2n aerul ncperilor; pentru o ncpere

n care oamenii se afl periodic este de 1,75 g/m3

;

-yrco2este concentraia de CO2 n aerul exterior; pentru orae mici este de 0,75g/m

3;

L1=2625/(1,75-0,75);

L1=2625 m3/h.

2) condiiile igienico-sanitareL2=N*Is unde N=numrul de persoane=75;

Is=debit de aer proaspt;Is=25 m

3/h unde nu se fumeaza;

L2=75*25=1875 m3/h.

3) debitul minim de aer proaspat din considerente tehniceL3= 0.1* L

L3= 0.1*9931.76= 993.176 m3/h

Debitul de aer proaspt introdus n ncpere este maximul dintre cele trei debiterezultate din cele trei condiii. Deci debitul de aer proaspt introdus n ncpere este egal cu :

Lmin=2625 m3/h= 0.875 kg/s;


41/56

Cantitatea de aer recirculat va fi egal cu LR=Linst-Lmin;

LR=9931.76 -2625 m3/h ;

LR=7306.76 m3/h =2.435587 kg/s .

TRATAREA COMPLEX A A ERULUI

1.IarnaOrice instalaie are n componen o camer de amestec al aerului proaspt cu aer

recirculat.

Parametrii aerului rezultat n urma amestecului iarna dintre aerul exterior i aerulinterior sunt calculai cu relaia:

hM=(Lmin*hE+LR*hI)/(LR+Lmin xM=(Lmin*xE+LR*xI)/(LR+Lmin

Montm o baterie de nclzire a aerului exterior i obin punctul P dup xE =constant pn la temperatura de 10C i rezult punctul P cu xP= 0.8 g/kg = xE

hP= 12 kJ/kg

hM=(Lmin*hP+LR*hI)/(LR+Lmin hM= (0.875*12+2.435587*39.03)/(2.435587+0.875)hM= 31.886 kJ/kg

xM=( 0.875*0.8+2.435587*7.5)/( 0.875+2.435587)xM= 5.72917g/kg = xM

Am obinut xM diferit de xCIi rezult c modificm C n C, dup t= ct i impunxC= 5.73 g/kg = xMObinem punctul C cu urmtorii parametri : tC = 27 C

xC = 5.73 g/kg

hC = 41.66 kJ/kg

C = 26%

In urma rezultatelor obtinute conform nomogramei vom avea urmatoarele tratari

complexe ale aerului iarna:


42/56

- de la E la P- proces de nclzire n bateria de nclzire din centrala de tratare aaerului;

- de la P la Iproces de amestecare a aerului de stare P cu cel interior, de stare Ii obinem M ;

- de la M la C-proces de nclzire n ventiloconvectoare;- de la C la I evoluia aerului ncpere.

2.VaraRacirea aerului vara se face prin intermediul unei baterii de racire; temperatura

bateriei de racire este de 100

C.Pe diagrama trasam punctul T la intersectia temperaturii bateriei de racire cu

umiditatea de 100%. Punctul R se obtine intersectand dreapta ET cu umiditatea =85%.

Aerul exterior rcit intr intr-o baterie de nclzire i se nclzete pn la temperaturaaerului interior de 26

0C i obinem punctul P :

xP=8.5 g/kg

hP=47.4 kJ/kg

tP=26CAerul nclzit se amestec cu aerul interior recirculat i obinem punctul M cu

parametrii calculai cu relaiile:

hM=(Lmin*hP+LR*hI)/(LR+Lmin

xM=(Lmin*xP+LR*xI)/(LR+Lmin

hM=( 0.875*47.4+2.435587*54.05)/(0.875 +2.435587)

hM=52.29 [kj/kg];

xM=( 0.875*8.5+2.435587*11)/(0.875 +2.435587)

SITUAIA DE IARN

E P I M C

t[ C] -15 10 20 17.5 27

x[g/kg] 0.8 0.8 7,5 5.73 5.73

h[kj/kg] -13.02 12 39.03 31.89 41.66

[%] 80 11 50 46 26


43/56

xM= 10.34 [g/kg];

-aerul obinut se rcete n ventiloconvector pn la atingerea parametrilor interiori deconfort corespunztori punctului CV

.

n urma rezultatelor obinute conform nomogramei vom avea urmtoarele tratri

complexe ale aerului vara:

EV-R proces de rcire intr-o baterie de rcire;

R-P proces de nclzire ntr-o baterie de nclzire;

P-IVproces de amestec al aerului proaspt cu cel interior => punctul M

M-CVproces de rcire n ventiloconvector;

CV-IVevoluia aerului n ncpere;

ALEGEREA CENTRALEI DE CLIMATIZARE

Se alege o central de climatizare in functie de debitul minim de aer proaspat i de

procesele de tratare care au loc vara si iarna . Pentru un debit minim de aer proaspt de

SITUAIA DE VARA

E I M C R P

t[0C] 33.5 26 26 21 14 26

x[g/kg] 11,8 11 10.34 10 8.5 8.5

h[kj/kg] 63.735 54.05 52.29 46.4 35.1 47.4

[%] 35 50 49 64 85 40


44/56

2625 m3/h, se alege o central de climatizare EUROCLIMA tip 9/6 9T-730, debit de 2838

m3/h cu urmtoarele dimensiuni: BxH= 915x610 . Viteza aerului prin central este de 2

m/s. Celelalte componente ale instalaiei sunt:

Lcentral = 305+305+610+915 =2135 mm

Priza de aer : - LXH = (1000 X 800) mm

ALEGEREA VENTILOCONVECTOARELOR

n funcie de debitul de aer care trebuie introdus n ncperea climatizat i deamplasarea ct mai simetric a gurilor de refulare pe plan pentru a se distribui ct mai

Tip

agregat

Lungime

(mm)

Filtru FH3 305

Baterie de

nclzireFR 305

Bateria de

rcireK6 610

Ventilator V2 915


45/56

uniform aerul proaspt, vom alege un numr de ventiloconvectoare astfel nct debitu l din

calcul s fie ct mai aproape de debitul indicat n catalog.

Vom calcula volumele ncperilor si vom stabili n funcie de debitul total de aer un

debit necesar pentru ventilarea fiecarei incaperi, precum si debitul de aer proaspat pentru

fiecare ncapere in parte.

Debitul de aer introdus in incaperi prin ventiloconvectoare este de 9931.76m3/h. Prin

tem am ales ventiloconvectoare tip caseta pentru fiecare camera in parte cu urmatoarele

dimensiuni (camerele au h=3.2 m ) :

Pentru Parter

Camera P1 cu S = 18.84 m2

606 m2. 9931.76 m3/h

18.84 m2.. x m3/h

Rezulta x=308.7 m3/h, prin urmare alegem un ventiloconvector tip caseta Citizen

model FP5QD cu urmatoarele caracteristici:

- dimensiunile LxlxH= 580x580x275 mm- dimensiuni panou LxlxH= 650x650x30 mm- debit de aer : -> max. 500 m3/h;

-> med. 400 m3/h;

-> min. 300 m3/h;

- Capacitate de racire : -> max. 2.8 kW;-> med. 2.5 kW;

-> min. 2.3 kW;

- Capacitate de incalzire : -> max. 4.2 kW;-> med. 3.8 kW;

-> min. 3.8 kW;

- Nivel de zgomot : 40 dB(A)- Greutate neta : 22 kg



46/56

606 m2. 9931.76 m3/h

83.62 m2.. x m3/h




-> med. 1400 m3/h;

-> min. 1300 m3/h;


-> min. 7.5 kW;


-> min. 11.3 kW;



606 m2. 9931.76 m3/h

84.55 m2.. x m3/h




-> med. 1400 m3

/h;-> min. 1300 m

3/h;

- Capacitate de racire : -> max. 8.5 kW;


47/56

-> med. 7.9 kW;

-> min. 7.5 kW;


-> min. 11.3 kW;



606 m2. 9931.76 m3/h

13.64 m2.. x m3/h


model MCK 200C cu urmatoarele caracteristici:

- dimensiunile LxlxH= 580x580x285 mm- dimensiuni panou LxlxH= 650x650x20 mm- debit de aer : -> max. 350 m3/h;-> med. 260 m3/h;

-> min. 220 m3/h;

- Capacitate de racire : -> max. 2 kW;-> med. 1.8 kW;

-> min. 1.6 kW;

- Capacitate de incalzire : -> max. 3 kW;-> med. 2.55 kW;

-> min. 2.19 kW;

- Nivel de zgomot : 35dB(A)- Greutate neta : 24 kg

Camera P5 cu S = 29.05m2

606 m2. 9931.76 m3/h

29.05 m2.. x m3/h


48/56




-> med. 500 m3/h;

-> min. 400 m3/h;

- Capacitate de racire : -> max. 3.5kW;-> med. 3.2 kW;

-> min. 2.9 kW;

- Capacitate de incalzire : -> max. 5.3 kW;-> med. 4.7 kW;-> min. 4.4 kW;



606 m2. 9931.76 m3/h

26.16m2.. x m3/h




-> med. 400 m3/h;

-> min. 300 m3/h;


-> min. 2.3 kW;


-> min. 3.8 kW;


49/56



606 m2. 9931.76 m3/h

31.99 m2.. x m3/h




-> med. 500 m3/h;

-> min. 400 m3/h;

- Capacitate de racire : -> max. 3.5kW;-> med. 3.2 kW;

-> min. 2.9 kW;


-> min. 4.4 kW;



606 m2. 9931.76 m3/h

13.435m2.. x m3/h



- dimensiunile LxlxH= 580x580x285 mm


50/56

- dimensiuni panou LxlxH= 650x650x20 mm- debit de aer : -> max. 350 m3/h;

-> med. 260 m3/h;

-> min. 220 m3/h;


-> min. 1.6 kW;


-> min. 2.19 kW;


Pentru ETAJ

Camera E1 cu S = 18.84 m2

606 m2. 9931.76 m3/h

18.84 m2.. x m3/h




-> med. 400 m3/h;

-> min. 300 m3/h;


-> min. 2.3 kW;


- Nivel de zgomot : 40 dB(A)


51/56

- Greutate neta : 22 kgCamera E2 cu S = 85.7 m

2

606 m2. 9931.76 m3/h

85.7 m2.. x m3/h



- dimensiunile LxlxH= 840x840x290 mm- dimensiuni panou LxlxH= 950x950x50 mm-

debit de aer : -> max. 1500 m

3

/h;-> med. 1400 m3/h;

-> min. 1300 m3/h;


-> min. 7.5 kW;


-> min. 11.3 kW;



606 m2. 9931.76 m3/h

42.13 m2.. x m3/h



- dimensiunile LxlxH= 580x580x275 mm- dimensiuni panou LxlxH= 650x650x30 mm- debit de aer : -> max. 800 m3/h;-> med. 700 m3/h;

-> min. 600 m3/h;


52/56


-> min. 3.7 kW;


-> min. 5.6 kW;



606 m

2

. 9931.76 m

3

/h

39.5 m2.. x m3/h




-> med. 700 m3/h;

-> min. 600 m3/h;


-> min. 3.7 kW;


-> min. 5.6 kW;


Camera E5 cu S = 43.2m2

606 m2

. 9931.76 m3

/h

43.2 m2.. x m3/h


53/56




-> med. 700 m3/h;

-> min. 600 m3/h;


-> min. 3.7 kW;




606 m2. 9931.76 m3/h

59.4 m2.. x m3/h



- dimensiunile LxlxH= 840x840x230 mm-

dimensiuni panou LxlxH= 950x950x50 mm- debit de aer : -> max. 1000 m3/h;-> med. 900 m

3/h;

-> min. 800 m3/h;

- Capacitate de racire : -> max. 5.3kW;-> med. 5 kW;

-> min. 4.3 kW;

- Capacitate de incalzire : -> max. 8 kW;-> med. 7.6 kW;-> min. 6.4 kW;

- Nivel de zgomot : 44 dB(A)


54/56

- Greutate neta : 28 kgCamera E7 cu S = 19.2 m

2

606 m2. 9931.76 m3/h

19.2 m2.. x m3/h



- dimensiunile LxlxH= 580x580x285 mm- dimensiuni panou LxlxH= 650x650x20 mm-

debit de aer : -> max. 350 m

3

/h;-> med. 260 m3/h;

-> min. 220 m3/h;


-> min. 1.6 kW;


-> min. 2.19 kW;


Calculul canalelor de aer

Canalele de aer au rolul de a transporta aerul din si in incapere la centrala.

Pentru dimensionarea canalelor de aer se pot folosi mai multe metode:

- metoda sectiunii constante;


55/56

- metoda vitezei constante;- metoda vitezelor descrescatoare;- metoda recuperarii presiunii statice;- metoda diametrelor optime.

Dimensionarea propriu-zisa se poate imparti in doua faze distincte:

- dimensionarea geometrica ( constructiva ) , care are ca rezultatfinal stabilirea definitiva a solutiei;

- stabilirea debitelor de aer ce se transporta pe fiecare portiune decanal.

Pentru calculul canalelor de aer se ntocmete schema izometric , se numeroteaza

tronsoanele incepand de la gura de refulare cea mai apropiata, dup care se ntocmete

urmtorul tabel de calcul:

DIMENSIONARE CANALE DE AER

Nr. Tronson

Debit

Viteza [m/s] Sectiunea [m2] axb [mm][m3/h] [m3/s]

VC_1 308.7 0.0858 0.2549 0.3364 580x580

VC_2 1370.5 0.3807 0.5395 0.7056 840x840

VC_3 1385.8 0.3849 0.5456 0.7056 840x840

VC_4 223.52 0.0621 0.1846 0.3364 580x580

VC_5 476.12 0.1323 0.3931 0.3364 580x580

VC_6 428.76 0.1191 0.3540 0.3364 580x580

VC_7 524.31 0.1456 0.4329 0.3364 580x580

VC_8 220.195 0.0612 0.1818 0.3364 580x580

VC_9 308.73 0.0858 0.1215 0.7056 840x840

VC_10 1404.62 0.3902 1.1598 0.3364 580x580

VC_11 690.53 0.1918 0.5702 0.3364 580x580

VC_12 645.75 0.1794 0.5332 0.3364 580x580

VC_13 707.95 0.1967 0.5846 0.3364 580x580

VC_14 973.84 0.2705 0.3834 0.7056 840x840

VC_15 232.66 0.0646 0.1921 0.3364 580x580

1 232.66 0.0646 3.2314 0.02 100x200

1' 973.84 0.2705 4.5085 0.06 200x300

2 1206.5 0.3351 5.5856 0.06 200x300


56/56

2' 707.95 0.1967 3.2775 0.06 200x300

3 1914.45 0.5318 5.9088 0.09 300x300

4 308.73 0.0858 4.2879 0.02 100x200

4' 1404.62 0.3902 4.3352 0.09 300x300

5

1713.35 0.4759 5.2881 0.09 300x3005' 690.53 0.1918 3.1969 0.06 200x300

6 2403.88 0.6677 5.5645 0.12 400x300

6' 645.75 0.1794 3.9861 0.045 150x300

7 3049.63 0.8471 5.6475 0.15 500x300

8 4964.08 1.3789 5.7455 0.24 800x300

9 220.195 0.0612 3.0583 0.02 100x200

9' 524.31 0.1456 3.2365 0.045 150x300

10 744.505 0.2068 3.4468 0.06 200x300

10' 428.76 0.1191 3.9700 0.03 100x300

11 1173.265 0.3259 4.3454 0.075 250x300

11' 476.12 0.1323 4.4085 0.03 100x300

12 1649.385 0.4582 5.0907 0.09 300x300

12' 223.52 0.0621 4.1393 0.015 100x150

13 1872.905 0.5203 4.3354 0.12 400x300

14 308.7 0.0858 4.2875 0.02 100x200

14' 1370.5 0.3807 4.2299 0.09 300x300

15 1679.2 0.4664 5.1827 0.09 300x300

15' 1385.8 0.3849 4.2772 0.09 300x300

16 3065 0.8514 5.6759 0.15 500x300

17 4937.905 1.3716 5.7152 0.24 800x300

18 9901.985 2.7506 5.5011 0.5 1000x500

Priza aer 10122.18 2.8117 3.5146 0.8 1000x800

Documents

Licenta Ventilari