JEMBATAN noval

Embed Size (px)

Text of JEMBATAN noval

  • 7/30/2019 JEMBATAN noval

    1/161

    Dari perencanaan jembatan diketahui

    - Tebal Lantai Beton = direncanakan dalam perhitungan Lantai Kendaraan

    - Tebal Lapisan Aspal = 6 cm

    - Tebal Trotoar = 20 cm- Tinggi konstruksi (d2) = 5 m

    - Bentang Jembatan (L2) = 40 m

    - Lebar Jembatan = 8.4 m = 840 cm

    - Lebar Trotoar = 2 x 0.6 m

    - Jarak Gelagar Melintang l = 5 m Jadi jumlah n = 8

    - Jarak Gelagar Memanjang = 130 cm baca nih :

    - Profil Gelagar Melintang = WF

    - Profil Gelagar Memanjang = WF

    - Mutu Baja = BJ 44

    - Mutu Beton = K 350 ; f'c = 35 Mpa

    - Letak Jembatan < 5 Km dari pantai fy = 390 Mpa

    - zone gempa = 5Baja BJ 44 Jembatan rangka terbuka

    fy = 2800 Kg/cm2

    fu = 4400 Kg/cm2

    E = 2100000 Kg/cm2

  • 7/30/2019 JEMBATAN noval

    2/161

    Top Chord Diagonal Beam

    Bottom Chord + 5.00

    + 0.00

    - 1.00

    2.5 m - 2.00

    3

    - 8.00

    38

    40

    Top Chord

    Diagonal Beam

    Bottom Chord

    Balok Melintang

    Trotoar

    Balok Memanjang

    Perkerasan

    Pelat Beton

    20 20 (15 - 25 cm)

    160 130 130 130 130 130 130 130 160

    840 cm

    Kelas JALAN RAYA : : BM 100

    Mutu Baja BJ 44 : fu = 4400 kg/cm2

    .;..PPBBI 2.2.3.Tabel 1

    Beton mutu K350 : f'c = 35 Mpa

    Baja : fy = 390 MPa

    7.2

  • 7/30/2019 JEMBATAN noval

    3/161

    5 X 5000 mm

    375 mm1500 mm

    1500 mm

    1500 mm

    1500 mm

    1500 mm

    1500 mm

    1500 mm

    375 mm

    BALOK MELINTANG

    IKATAN REM BALOK MEMANJANG IKATAN ANGIN

    BALOK TEPI

  • 7/30/2019 JEMBATAN noval

    4/161

    5000 5000 5000 5000

    5000 mm

    Diagonal Beam Perkerasan 2500 mm

    Bottom Chord Top Chord3000 mm

    P I L A R

    PONDASI

  • 7/30/2019 JEMBATAN noval

    5/161

    1.1 Perencanaan Tebal Pelat Lantai Kendaraan

    aspal pelat beton

    balok memanjang

    Ket :

    b1 = 1.3 m d3 = tebal pelat beton

    d4 = tebal aspal

    b1 = jarak antar balok memanjang

    Tebal pelat lantai ( BMS ps. 2.2.3.2 dan ps.6.7.1.2)

    Pelat Beton d3 200 mmd3 100 + 40 b1 .. b1 dalammeter

    100 + 40 1.3

    152Dipakai d3 = 200 mm = 20 cm

    Aspal d4 = 5 s.d 8 cm

    Dipakai d4 = 6 cm

    1 m ly = = 5 m

    ly 5

    lx 1.3

    lx = b1 pelat 1 arah (tertumpu menerus pada balok memanjang)

    lx

    b1 = 1.3 m

    1.2 Pembebanan

    a. Beban mati

    - Berat Pelat = d3 gc 1 = 0.2 24 1 = 4.8 KN/m

    - Berat aspal = d4 gb 1 = 0.06 22 1 = 1.32 KN/m

    qm = 6.12 KN/m

    Momen maks (momen negatif) :

    Jika pelat lantai kendaraan dianggap terjepit elastis pada tumpuan dan terletak bebas pada ujung tumpuan

    (PBI '71 hal 195 poin F) maka faktor momen yang terjadi adalah :

    - 1/ 30 - 1/ 10 - 1/ 14 - 1/ 14 - 1/ 14 - 1/ 10 - 1/ 30

    Faktor Beban : beton dicor di tempat KUMS = 1.3 ..BMS 2.2.2

    Mqm = 1/10 qm KuMS b1

    2

    = 0.1 6.12 1.3 1.32

    = 1.345 KN m

    2= = 3.8462 >

    d4d3

    arah

    1/10 1/101/14 1/14 1/14 1/14

    Perencanaan Lantai Kendaraan 5

  • 7/30/2019 JEMBATAN noval

    6/161

    b. Beban hidup ' T '

    - Beban truk ' T ' = 100 KN ..BMS 2.3.4.1

    DLA untuk pembebanan truk = 0.3 ..BMS 2.3.6

    T = ' T ' 1 + DLA

    = 100 1 + 0.3

    = 130 KNFaktor Beban : muatan Truk KuTT = 2 ..BMS 2.3.4

    S + 0.6

    MT = 0.8 KuTT T ..BMS 2.5.5

    10

    1.3 + 0.6 S = jarak antar balok memanjang

    MT = 0.8 2.0 130

    10

    MT = 39.52 KN m

    Mu = Mqm + MT

    = 1.345 + 39.52= 40.865 KN m

    1.3 Penulangan Pelat

    Data Perencanaan : f'c = 35 MPa Selimut beton = 40 mm

    fy = 390 MPa Tebal Pelat = 200 mm

    Faktor reduksi kekuatan = 0.8 untuk tulangan yang terkena aksial tarik dan aksial tarik dengan lentur

    ...SNI 2002 11.3.2.2

    0.85 b1 f'c 600

    rbalance =

    fy 600 + fy

    0.85 0.81 35 600 b1 = 0.81 sebab f'c 30

    = ...SNI 2002 12.2(7(3))

    390 600 + 390

    = 0.03745

    1.2 1.2

    rmin = = = 0.00308

    fy 390

    rmax = 0.75 rbalance= 0.75 0.0374 = 0.0281

    Mu = 40.865 KN m Selimut beton = 4 cm

    diameter tulangan = 12 mm Tebal pelat = 20 cm dx

    b = 1000 mm 0.5 f

    dx = t - Sel.bet. - 0.5 dSelimut beton

    = 20 - 4 - 0.5 1.2

    = 15.4 cm

    Mn perlu = Mu / = 40.865 / 0.8 = 51.0807

    Mu Nmm

    Rn = = = 2.1538 Mpa (N/mm2)

    b dx2

    0.8 1000 1542

    40864564

    Perencanaan Lantai Kendaraan 6

  • 7/30/2019 JEMBATAN noval

    7/161

    m = = = 13.1092

    0.85 f'c 0.85 35

    1 2 m Rn

    rperlu = 1 - 1 -

    m fy1 2 13.1092 2.15385

    rperlu = 1 - 1 -

    13.11 390

    rperlu = 0.00574

    rperlu = 0.00574 rmin = 0.00308

    jadi dipakai r perlu = 0.00574

    As perlu = r b dx = 0.00574 1000 154

    = 883.735 mm2

    Digunakan tulangan 12 - 100 mm ( As = 1130.97 mm2 )

    As susut (arah Y) = r min b dx = 0.00308 1000 154 = 473.85 mm2

    Digunakan tulangan 10 - 250 mm ( As = 314.159 mm2 )

    1.4 Kuat Geser pada Roda Tengah T = 100 kN

    Perencanaan penampang akibat geser didasarkan pada roda tengah

    Gaya geser ultimit harus lebih kecil dari kuat geser nominal Vu Vn

    Vu Vn ...SNI 2002 24.5 (4) Vu = gaya geser terfaktor

    Vu = gaya geser terfaktor pada penampang yang ditinjau Vn = kuat geser nominal

    = T Ku

    TT

    = 130 2.0

    = 260 KN

    dimana 50

    = = 0.75 =

    Vn = 20

    1 2 = 2.5

    = 1 + fc' b h

    9 ...SNI 2002 24.5 (4)

    1 2

    = 1 + 30 50 20

    9 2.5

    = 1095.45 KN

    Vn = 0.75 1095.44512= 821.58 KN > Vu = 260 KN

    sehingga

    fy 390

    50 cm

    do

    Pelat lantai kendaraan tidak memerlukan tulangan geser

    faktor reduksi kekuatan

    kuat geser nominal

    20 cm

    Perencanaan Lantai Kendaraan 7

  • 7/30/2019 JEMBATAN noval

    8/161

    Perencanaan Lantai Kendaraan 8

  • 7/30/2019 JEMBATAN noval

    9/161

    Perencanaan Lantai Kendaraan 9

  • 7/30/2019 JEMBATAN noval

    10/161

    Perencanaan Lantai Kendaraan 10

  • 7/30/2019 JEMBATAN noval

    11/161

    2.1 Perencanaan Balok Memanjang

    2.1.1 Pembebanan

    aspal pelat beton

    A B

    balok memanjang

    Ket :

    b1 = 1.3 m d3 = tebal pelat beton

    d4 = tebal aspal

    b1 = jarak antar balok memanjang

    Direncanakan Profil WF : 400 x 200 x 9 x 12

    A = 82.63 cm2

    q = 64.87 Kg/m = 0.636 KN/m Baja BJ 44

    Zx = 1102 cm3

    Zy = 160 cm3 fy = 2800 Kg/cm2

    Ix = 22057 cm4

    fu = 4400 Kg/cm2

    Iy = 1602 cm4

    E = 2100000 Kg/cm2

    ix = 16.4 cm Sy = 187 cm3 durung diitungiy = 4.42 cm Sx = 1490 cm3

    a. Beban mati

    g b h

    - Aspal = 22 1.3 0.06 = 1.716 KN/m

    - Pelat Beton = 24 1.3 0.2 = 6.24 KN/m

    - Berat sendiri = = 0.636 KN/m

    - Berat Bekisting (ditaksir) = 0.5 1.3 = 0.65 KN/m

    qm = 9.242 KN/m

    Mc(m) = 1/8 qm 2

    = 0.125 9.242 52

    = 28.88 KN m

    = 294418 Kg cm

    VAqm = 1/2 qm

    = 0.5 9.242 5

    = 23.105937 KN

    b. Beban hidup

    Beban hidup merata (UDL) : (berdasarkan BMS 2.3.3.1 )

    untuk

    = 5 m Pu

    2 >

    > ....OK!

    Balok Memanjang 400 x 200 x 9 x 12

    Baut pada Balok Memanjang

    Profil L 20 20 3

    Baut pada Balok Melintang

    Balok Melintang

    800 x 300 x 16 x 30

    16983

    Rn

    16983

    33966

    8855.345

    8855.345

    Perhitungan Sambungan Baut

  • 7/30/2019 JEMBATAN noval

    34/161

    Ikatan Angin Atas

    sin= 0.636

    4.125 6.4819 cos= 0.771

    5

    Wa = CD TEW1 1 = 9 49.613 1 = 2.6112 KN

    CD+AB CD 19 9

    Reaksi Perletakan : RC = 4.5 wa

    = 4.5 2.611

    = 11.7503 KN

    V = 0Rc - wa + d1 sin - d2 sin = 0

    2

    11.75 - 2.611 + d1 0.6364 - d2 0.63638 = 0

    2

    -10.4447 = (d1 - d2) 0.6364 (1)

    H = 0

    d1 cos + d2 cos = 0

    d1 0.7713733 + d2 0.77137 = 0

    d1 = - d2 (2)

    substitusi persamaan (1) dan (2)

    -10.44474 = (-d2 - d2) 0.6364

    -10.44474 = 2d2 0.63638d2 = 8.20633 KN (tarik)

    d1 = -8.2063 KN (tekan)

    syarat kelangsingan

    Lk

    < 300 LFRD tabel 6.4-1

    imin

    Lk= sisi miring

    648.2

    < 300

    imin

    I min > 2.1606 cm

    perencanaan profil

    direncanakan menggunakan profil 75 75 7 dengan data sebagai berikut:

    b = 75 mm Ix=Iy = 52.4 cm4

    d = 7 mm ix=iy = 2.28 cm

    A = 10.1 cm2

    Perencanaan Ikatan Angin 34

  • 7/30/2019 JEMBATAN noval

    35/161

    q = 7.94 kg/m w = 5.3 cm

    e = 2.09 cm

    Beban tarik Pu= 836.53 kg

    baut= 12 mm bor

    lubang = 12 + 1.6 = 13.6 mm

    Kontrol Kelangsingan

    max = d1 = 648.19 = 284.296 < 300 OK2.28 2.28

    Kontrol Kekuatan Batang Tarik

    Batas Leleh

    Pu = fy Ag

    = 0.9 2500 10.1

    = 22725 kg > 836.53 kg 0k

    Batas putus

    4.5

    7.5

    3

    4 5

    Pu = fu Ae

    Pu = fu An U

    = 0.75

    An = (Ag- dlub) = 10.1 - 0.7 1.36 = 9.148 cm2

    U = 1-x/L = 1 - 2.09 = 0.582

    5

    Pu = fu An U

    = 0.75 410000 9.148 0.582

    = 1637172 kg > 836.53 OK

    kontrol block shear

    Agv = 6 0.7 = 4.2 cm2Anv = ( 6 - 1.5 lub ) 0.7

    = ( 6 - 1.5 1.36 ) 0.7

    = 2.772 cm2

    Agt = 6 0.7 = 4.2 cm2

    Ant = ( 6 - 0.5 lub ) 0.7

    = ( 6 - 0.5 1.36 ) 0.7

    = 3.724 cm2

    fu Ant = 410000 3.724 = 1526840 kg

    0.6 fu Anv = 0.6 410000 2.772 = 681912 kg

    putus tarik>putus geser

    maka:

    Rn = (fu Ant + 0,6 fy Agv)= 0.75 ( 41000 3.724 + 0.6 2500 4.2 )

    = 119238 kg > 836.527 ok

    Perencanaan Ikatan Angin 35

  • 7/30/2019 JEMBATAN noval

    36/161

    Gaya Batang akibat Beban Mati

    CS2 IS3 S1

    d2= 5.00 P/2 P P P S4 P P P

    A S2 CS1

    I

    RA = 5 P RB =

    l = 5

    50 m

    P = Beban pada titik simpul

    = Beban mati sebelum komposit + beban mati sesudah komposit +

    Berat rangka dgn alat penyambung

    P rangka = q l B / 2 Kg

    q = 20 + 3 L

    = 20 + 3 50

    = 170 Kg/m2

    P rangka = 170 5 8.4 / 2

    = 3570 kg

    P = Vaqm(1) + Va(qm2) + P rangka

    = 13579.4 + 5327 + 3570

    = 22476.04 kg

    RA = RB = 5 P =

    Perhitungan Gaya Batang S1

    S Mcs1 = 0

    RA 5 l = P/2 5 l + P

    + 2 + 1 l -

    112380.2 5 5 = 11238.02 5 5 + 22476.04

    + 2 + 1 5 -

    2809505 = 280950.5 + 1123802 - S1

    5.00 S1 = -1404752.6

    S1 = kg (tekan)

    112380.205

    -280950.5

    a

    Perencanaan Rangka Batang Utama 36

  • 7/30/2019 JEMBATAN noval

    37/161

    Gaya Batang S2

    S Mcs2 = 0

    RA 4.5 l = P/2 4.5 l + P

    + 1.5 + 0.5 l +

    5 112380.20 4.5 5 = 11238.02 4.5 5 + 22476.04

    + 1.5 + 0.5 5 +

    = 252855.5 + 899041.6 + S2

    5.00 S2 =

    S2 = kg (tarik)

    Gaya Batang S3

    Pada titik Simpul : A

    SVA = 0

    RA = P/2 - S3 sin a

    dimana: sin a =

    2.5 +

    5 22476.04 = 11238.02 - S3 0.8944

    0.8944 S3 = 11238.02 - 112380.2

    0.8944 S3 =

    S3 = kg (tekan)

    Gaya batang S4

    Pada titik Simpul: cs2

    Vcs2 = 0.00

    RA - S4 sin - P 4.5

    5 22476.04 - S4 0.89 - 22476.04 4.5

    0.8944 S4 = 11238.02

    s4 = 12564.49 kg (tarik)

    2528554.607

    1376657.508

    275331.502

    -101142.18

    -113080.40

    5.00

    2

    Perencanaan Rangka Batang Utama 37

  • 7/30/2019 JEMBATAN noval

    38/161

    Gaya Batang akibat Beban Hidup

    Gambar Garis Pengaruh

    S3 S1

    S4

    A S2RA

    GP RA

    GP RB

    GP S1

    GP S2

    GP S4

    GP S3

    C

    E

    D

    Perencanaan Rangka Batang Utama 38

  • 7/30/2019 JEMBATAN noval

    39/161

    5

    10

    v v v v

    GP S4 v1 v v

    4 1

    10 sin

    V1

    V V V V V

    GP S1 Y1 Y2 Y3 Y4 Y5 Y6

    5 5

    10

    V1

    V V V V V

    GP S2 Y1 Y2 Y3 Y4 Y5 Y6

    Y

    4.5 5.5

    10

    V1

    V V V V V

    GP S3 Y1 Y2 Y3 Y4 Y5 Y6

    1 9

    = 0.900

    10 sin a 0.8944

    Dengan : V = VA(q) = Reaksi di A pada balok melintang akibat

    beban UDL pada posisi tidak simetris

    V1 = VA(p+q) = Reaksi di A pada balok melintang akibat

    beban UDL + KEL pada posisi tidak si -

    metris.

    Dari perhitungan sebelumnya didapat :

    VA(p+q) = 328.08 KN = 33443.76 kg

    Dengan cara yang sama didapat kan VA(q) sebagai berikut :

    Beban hidup 'D' (UDL) merata : (berdasarkan BMS 2.3.3.1 on page 2-22)

    untuk l = 5 m < L =

    maka digunakan q = 8 Kpa =

    q = q l = 8 5

    100% -50% UDL =

    =

    A C B =0.20 0.60 5.5 1.15 0.6 0.20

    B = 8.25 m 50% UDL

    Perencanaan Rangka Batang Utama 39

  • 7/30/2019 JEMBATAN noval

    40/161

    S MB = 0

    VA(q) 8.25 = 5.5 40 4.7 + 20 1.15

    8.25 VA(q) = 1065.625

    VA(q) = 129.16667 KN = 13166.84 kg

    Gaya Batang S1

    Berdasarkan GP S1 :

    S1 = V Y1 + Y2 + Y3 +

    Y7 + Y8 + Y9 += 129.167 0.2 + 0.4 + 0.6 +

    0.6 + 0.4 + 0.2 += 129.167 4 + 328.08 1 -2.500 1.000

    = -2111.9 KN (tekan)

    = -215278 kg

    Gaya Batang S2

    Berdasarkan GP S2 :

    S2 = V Y1 + Y2 + Y3 +Y6 + Y7 + Y8 +

    = 129.17 0.55 + 1.10 + 1.65 +

    1.8 + 1.35 + 0.9 += 129.17 12.25

    = 1582.3 KN (tarik)

    = 161294 kg

    Gaya Batang S3

    Berdasarkan GP S3 :

    S3 = V Y2 + Y3 + Y4 +

    Y7 + Y8 + Y9 +

    = 129.17 0.8944272 + 0.782624 + 0.67082 +0.3354102 + 0.223607 + 0.111803 +

    = 129.167 4.0249224 + 328.08 1.006231

    = -850.0 KN (tekan)

    = -86647.6 kg

    Gaya Batang S4

    Berdasarkan GP S4 :

    S4+ = V ( Y6 Y7 Y8 Y9 )

    = 129.17 ( 0.447214 0.34 0.223607 0.111803 )

    = 327.8 KN (tarik)

    = 33416.6 kg

    S4- = V ( Y1 Y2 Y3 ) +

    = 129.2 ( -0.111803 -0.22361 -0.33541 ) += -233.4 KN (tekan)

    = -23789.1 kg

    Perencanaan Rangka Batang Utama 40

  • 7/30/2019 JEMBATAN noval

    41/161

    3.2.3 Kombinasi pembebanan

    Pembebanan terdiri dari Beban mati, Hidup, dan angin. Ketiga beban tersebut

    dikombinasikan sebagai berikut :

    1. Beban mati + Beban Hidup (Beban Tetap)2. Beban mati + Beban Hidup + Beban Angin (Beban Sementara)

    Beban M H A Komb.I komb.II

    Batang kg kg kg (m+h) (m+h+A)

    S1 -280950.5 -215277.8 0 -496228.3 -496228.3

    S2 275331.5 161293.7 5619.266 436625.2 442244.5

    S3 -113080.40 -86647.6 0 -199728.0 -199728.0

    S4 12564.49 33416.6 0 45981.09 45981.09

    Beban angin S2

    diambil dari perhitungan ikatan anginbatang b6

    Perencanaan Batang Rangka Utama

    1. Batang Horizontal Atas

    Batang Tekan S1 Pu = kg

    Direncanakan Profil WF 400 x 400 x 18

    A = 295.4 cm2

    q = 232 Kg/m = 2.276 KN/m Baja

    Zx = 4954 cm3

    r = 22 mm

    Zy = 2325 cm3

    ix = 18.2 cm

    Ix = 92800 cm4

    iy = 10.2 cm

    Iy = 31000 cm4

    d = 414 mm

    bf = 405 h = 314 mm

    Lk 500l = = = 49.01961 < 200

    iy 10.2

    Kontrol Penampang

    sayap: bf 405

    2 tf 56

    7.23

    lp < lr OK

    250 250

    fy 280

    14.94

    badan: h 314

    tw 1817.44

    665 665 lp < lr OK

    fy 280

    39.74

    -496228.3

    Perencanaan Rangka Batang Utama 41

  • 7/30/2019 JEMBATAN noval

    42/161

    Kontrol Kelangsingan :

    sb x: lx Lkx

    ix

    500

    18.2

    sb y: ly Lky l = 49.02iy

    500

    10.2

    lc l fy 49.02 2800

    E 3.141593 21000000.25 lc 1.2

    w

    1.6 0.67 lc

    Pn Ag fy

    w

    295.4 2800

    1.1738023

    704650.2 kg = 0.85

    Pn 598952.67 kg > OK

    2. Batang Horisontal Bawah

    Batang Tarik S2 Pu = kg

    Direncanakan Profil WF 400 x 400 x 15

    A = 186.8 cm2

    q = 147 Kg/m = 1.442 KN/m Baja

    Zx = 3046 cm3

    r = 22 mm

    Zy = 1436 cm3

    ix = 17.3 cm

    Ix = 56100 cm4

    iy = 10.1 cm

    Iy = 18900 cm4

    d = 394 mmbf = 398 h = 320 mm

    Kontrol Kelangsingan

    Lk 500

    l = = = 49.50495 < 240 OK

    iy 10.1

    Kontrol Kekuatan Batang Tarik

    Batas Leleh

    Pu = fy Ag

    = 0.9 2800 186.8

    = kg > 442244.5 kg

    Batas Putus

    Pu = fu Ae

    Pu = fu An U

    karena bf > 2/3 d U = 0.9

    Pu = fu An U

    = 0.75 4400 186.8 0.9

    = kg > 442244.5 kg

    1.43

    496228.3

    470736

    554796

    27.47

    49.02

    442244.5

    1.173802

    Perencanaan Rangka Batang Utama 42

  • 7/30/2019 JEMBATAN noval

    43/161

    3. Batang Diagonal

    a.Batang Diagonal S3 Pu = kg

    Direncanakan Profil WF 400 x 300 x 10

    A = 136.0 cm2

    q = 107 Kg/m = 1.050 KN/m Baja

    Zx = 2116 cm3

    r = 22 mm

    Zy = 729 cm3

    ix = 16.9 cm

    Ix = 38700 cm4

    iy = 7.28 cm

    Iy = 7210 cm4

    d = 390 mm

    bf = 300 h = 346 mm

    Lk 604.1523

    l = = = 82.98795 < 200

    iy 7.28

    Kontrol Penampang

    sayap: bf 300

    2 tf 32

    9.38

    lp < lr OK250 250

    fy 280

    14.94

    tw 10

    665 665 lp < lr OK

    fy 280

    39.74

    Kontrol Kelangsingan :

    sb x: lx Lkx

    ix

    604.1523

    16.9

    sb y: ly Lky = 82.99

    iy604.1523

    7.28c y .

    E 3.141593 21000000.25 lc 1.2

    w

    1.6 0.67 lc

    Pn Ag fy

    w

    136.0 2800

    1.4993653

    253974.14 kg = 0.85Pn 215878.02 kg > 199728 OK

    -199728.0

    35.75

    82.99

    1.431.499365

    Perencanaan Rangka Batang Utama 43

  • 7/30/2019 JEMBATAN noval

    44/161

    b Batang Diagonal S4 = 45981.09 kg

    Direncanakan Profil WF 350 x 350 x 14

    A = 119.8 cm2

    q = 94 Kg/m = 0.922 KN/m Baja

    Zx = 1465 cm3

    r = 18 mm

    Zy = 682 cm3

    ix = 13.1 cm

    Ix = 20400 cm4

    iy = 7.51 cm

    Iy = 6750 cm4

    d = 300 mm

    bf = 300 h = 264 mm

    Lk 604.1523

    l = = = 80.44638 < 200

    iy 7.51

    Kontrol Penampang

    sayap: bf 300

    2 tf 44

    6.82

    lp < lr OK250 250

    fy 280

    14.94

    badan: h 264

    tw 14

    18.86

    665 665 lp < lr OK

    fy 280

    39.74

    Kontrol Kelangsingan :

    sb x: lx Lkx

    ix

    604.1523

    13.1

    sb y: ly Lky = 80.45

    iy

    604.1523

    7.51

    lc l fy 80.45 2800

    E 3.141593 21000000.25 lc 1.2

    w

    1.6 0.67 lc

    Pn Ag fy

    w

    119.8 2800

    1.4688824

    228364.09 kg = 0.85Pn 194109.48 kg > 45981.09 OK

    1.431.468882

    46.12

    80.45

    Perencanaan Rangka Batang Utama 44

  • 7/30/2019 JEMBATAN noval

    45/161

    Portal Akhir 7.75

    6.69 m

    = arc tan d2

    0,5

    = arc tan 5

    2.5

    = 63.43

    b = d2 = 5 = 5.59

    sin sin 63,43

    Ra dipikul langsumg oleh perletakan

    Rc = Wa = 266.1758 kg diperoleh dari ikatan angin atas

    Ra = Wb = 1236.239 kg diperoleh dari ikatan anginbawahHe = Rc = 266.1758 = 133.0879 kg

    2 2

    Ha = He = 133.0879 kg

    Me = 0

    Va 8.4 - Rc b = 0

    Va = Rc b = 266.1758 5.59 = 177.1336311

    8.4 8.4

    V = 0

    Va = Ve = 177.1336 kg

    Mg = Mc = Ha b

    = 133.0879 5.59

    = 743.9613 kgm

    Jadi untuk ikatan angin GC mengalami gaya-gaya sebagai berikut:

    Bidang N: Rc = 4612.293 kg

    Bidang D: Va = 3981.45 kg

    Ve = 3981.45 kg

    Bidang M: Mc = 33473.87 kgm

    Mg = 33473.87 kgm

    Direncanakan Dengan Profil WF 400 x 400 x

    Batang portal akhir adalah : S3

    A = 770.1 cm2

    q = 605 Kg/m = 5.935 KN/m Baja

    Zx = 14385 cm3

    r = 22 mm

    Zy = 6713 cm3

    ix = 24.3 cm

    Ix = 298000 cm4

    iy = 11.1 cm

    Iy = 94400 cm4

    d = 498 mm

    bf = 432 h = 314 mm

    Perencanaan Rangka Batang Utama 45

  • 7/30/2019 JEMBATAN noval

    46/161

    dengan Pu = Rc + Gaya Batang S3

    = 3981.45 + 477364.8 = 481346.3 kg

    Ky = 0.77

    Kx = 1.32

    kelangsingan struktur

    x = K L = 1.32 669 = 36.34074074

    ix 24.3

    2 E Ag

    Ncrbx =

    x 2

    9.8696 2000000 770.1

    = = 11510371 kg

    1320.6494

    y = 46.4081

    Ncrby = 2 E Agx 2

    9.8696 2000000 770.1= = 7058122 kg

    2153.7125

    maka = 46.4081

    lc l fy 46.41 2400

    E 3.141593 20000000.25 lc 1.2

    w

    1.6 0.67 lc

    Pn Ag fy

    w

    770.1 2400

    1.1374973

    = 1624830.2 kg

    Pu 481346.3 0.348522

    *Pn 0.85 1624830

    rumus interaksi 1

    Kontrol Balok

    *terhadap sumbu x

    Cmx = 0.6 - 0.4 33473.87

    33473.87

    = 0.2

    bx = Cmx 0.21 - Nu 1 - 3981.45

    Ncrbx 11510370.78= 0.20007 < 1 maka digunakan = 1

    Mux = bx Mntx = 1 33473.87 = 33473.869

    1.431.137497

    Perencanaan Rangka Batang Utama 46

  • 7/30/2019 JEMBATAN noval

    47/161

    *terhadap sumbu y

    Cmy = 0.6 - 0.4 33473.87

    33473.87

    = 0.2

    by = Cmx 0.21 - Nu 1 - 3981.45

    Ncrbx 11510370.78

    = 0.20007 < 1 maka digunakan 1

    Muy = by Mnty = 1 33473.87 = 33473.869

    Kontrol Tekuk Lokal

    *kontrol penampang

    sayap: bf 432

    2 tf 140

    3.09

    lp < lr OK

    250 250

    fy 240

    16.14badan: h 314

    tw 45

    6.98

    665 665 lp < lr OK

    fy 240

    42.93

    maka Mn=Mp

    *terhadap sumbu x

    Mpx = Zx Fy = 14385 2400 = 34524000

    = 345240

    Mrx = Sx (fy - fr)

    = 12000 2400 - 700 = 204000 kgm

    *terhadap sumbu yMpy = Zy Fy = 6713 2400 = 16111200

    = 161112

    Mry = Sy (fy - fr)

    = 4370 2400 - 700 = 74290 kgm

    Kontrol Tekuk Lateral

    Lb = 670 cm

    Lp = 513.149 cm Lp

  • 7/30/2019 JEMBATAN noval

    48/161

    12.5 Mmax

    Cb =

    2,5 Mmax + 3Ma + 4Mb + 3Mc

    12.5 25748.28

    =

    64370.7 + 77244.83 + 72090.75 + 30891.29003

    = 1.31585 2.3

    Mn = Cb [Mr + (Mp - Mr)] Lr

    Lr

    = 1.31585 204000 + 345240 - 204000 2132.075

    2132.075

    = 410270 kgm Mp = 345240 Kgm

    Maka Mnx = 345240 kgm

    Mny= 345240 kgm

    Kontrol Interaksi Beam-column

    Pu 8 Mux Muy

    c Pn 9 b Mnx b Mny

    0.348522 + 8 33473.869 + 33473.87 < 1

    9 310716 145000.8

    0.348522 + 0.30096 < 1

    0.64949 < 1 0k

    Perencanaan Rangka Batang Utama 48

  • 7/30/2019 JEMBATAN noval

    49/161

    Perencanaan Rangka Batang Utama 49

  • 7/30/2019 JEMBATAN noval

    50/161

    Perencanaan Rangka Batang Utama 50

  • 7/30/2019 JEMBATAN noval

    51/161

    Perencanaan Rangka Batang Utama 51

  • 7/30/2019 JEMBATAN noval

    52/161

    Perencanaan Rangka Batang Utama 52

  • 7/30/2019 JEMBATAN noval

    53/161

    Perencanaan Rangka Batang Utama 53

  • 7/30/2019 JEMBATAN noval

    54/161

    Perencanaan Rangka Batang Utama 54

  • 7/30/2019 JEMBATAN noval

    55/161

    Perencanaan Rangka Batang Utama 55

  • 7/30/2019 JEMBATAN noval

    56/161

    Perencanaan Rangka Batang Utama 56

  • 7/30/2019 JEMBATAN noval

    57/161

    Perencanaan Rangka Batang Utama 57

  • 7/30/2019 JEMBATAN noval

    58/161

    Perencanaan Rangka Batang Utama 58

  • 7/30/2019 JEMBATAN noval

    59/161

    Perencanaan Rangka Batang Utama 59

  • 7/30/2019 JEMBATAN noval

    60/161

    P P P/2

    B

    5 P

    Prof Sumadijo "jembatan Baja"

    Kg/m2

    sudah termasuk

    Kg/m2

    alat penyambung

    kg

    4 + 3

    S1 d2

    4 + 3

    S1 5.00

    5.00

    Perencanaan Rangka Batang Utama 60

  • 7/30/2019 JEMBATAN noval

    61/161

    3.5 + 2.5

    S2 d2

    3.5 + 2.5

    S2 5.00

    5.00

    = 0.8944

    5.00

    = 0

    = 0

    2

    Perencanaan Rangka Batang Utama 61

  • 7/30/2019 JEMBATAN noval

    62/161

    BRB

    Perencanaan Rangka Batang Utama 62

  • 7/30/2019 JEMBATAN noval

    63/161

    1 = 0.55902

    sin

    v v

    = 0.447214

    V V V

    Y7 Y8 Y9

    = 2.500

    V V V

    Y7 Y8 Y9

    = 2.475

    V V V

    Y7 Y8 Y9

    = 1.006

    30 m

    8 KN/m2

    = 40 KN/m

    q

    40.00

    40.00 KN/m

    = 20 KN/m

    Perencanaan Rangka Batang Utama 63

  • 7/30/2019 JEMBATAN noval

    64/161

    1.375

    Y4 + Y6 +

    V1 Y5

    0.8 + 0.8 +

    328.08 1 -2.500 1.000

    Y4 + Y5 +Y9

    2.20 + 2.25 +

    0.45

    Y5 + Y6 +

    V1 Y1

    0.55902 + 0.44721 +328.08 1.006

    + V1 Y5

    + 328.08 0.55902

    V1 ( Y4)

    328.08 -0.44721

    Perencanaan Rangka Batang Utama 64

  • 7/30/2019 JEMBATAN noval

    65/161

    x 28

    BJ 44

    fy = 2800 Kg/cm2

    fu = 4400 Kg/cm2

    E = 2100000 Kg/cm2

    OK

    Perencanaan Rangka Batang Utama 65

  • 7/30/2019 JEMBATAN noval

    66/161

    menentukan

    x 15

    BJ 44

    fy = 2800 Kg/cm2

    fu = 4400 Kg/cm2

    E = 2100000 Kg/cm2

    OK !

    OK !

    0.56976

    Perencanaan Rangka Batang Utama 66

  • 7/30/2019 JEMBATAN noval

    67/161

    x 16

    BJ 44

    s = 2800 Kg/cm2

    se = 4400 Kg/cm2

    E = 2100000 Kg/cm2

    OK

    menentukan

    0.96457

    Perencanaan Rangka Batang Utama 67

  • 7/30/2019 JEMBATAN noval

    68/161

    x 22

    BJ 44

    s = 2800 Kg/cm2

    se = 4400 Kg/cm2

    E = 2100000 Kg/cm2

    OK

    menentukan

    0.93503

    Perencanaan Rangka Batang Utama 68

  • 7/30/2019 JEMBATAN noval

    69/161

    kg

    45 x 70

    BJ 44

    s = 2400 Kg/cm2

    se = 3700 Kg/cm2

    E = 2000000 Kg/cm2

    Perencanaan Rangka Batang Utama 69

  • 7/30/2019 JEMBATAN noval

    70/161

    2

    .

    kgm

    0.51172

    Perencanaan Rangka Batang Utama 70

  • 7/30/2019 JEMBATAN noval

    71/161

    .

    kgm

    kgcm

    kgm

    kgcm

    kgm

    kgm

    kgm

    kgm

    Perencanaan Rangka Batang Utama 71

  • 7/30/2019 JEMBATAN noval

    72/161

    - Lb

    - Lp

    - 670

    - 513.149

    1

    Perencanaan Rangka Batang Utama 72

  • 7/30/2019 JEMBATAN noval

    73/161

    Perencanaan Rangka Batang Utama 73

  • 7/30/2019 JEMBATAN noval

    74/161

    Perencanaan Rangka Batang Utama 74

  • 7/30/2019 JEMBATAN noval

    75/161

    Perencanaan Rangka Batang Utama 75

  • 7/30/2019 JEMBATAN noval

    76/161

    Perencanaan Rangka Batang Utama 76

  • 7/30/2019 JEMBATAN noval

    77/161

    Perencanaan Rangka Batang Utama 77

  • 7/30/2019 JEMBATAN noval

    78/161

    Perencanaan Rangka Batang Utama 78

  • 7/30/2019 JEMBATAN noval

    79/161

    Perencanaan Rangka Batang Utama 79

  • 7/30/2019 JEMBATAN noval

    80/161

    Perencanaan Rangka Batang Utama 80

  • 7/30/2019 JEMBATAN noval

    81/161

    Perencanaan Rangka Batang Utama 81

  • 7/30/2019 JEMBATAN noval

    82/161

    Perencanaan Rangka Batang Utama 82

  • 7/30/2019 JEMBATAN noval

    83/161

    Perencanaan Rangka Batang Utama 83

  • 7/30/2019 JEMBATAN noval

    84/161

    Kontrol Stabilitas Engesser

    Stabilitas Jembatan, yaitu tekuk dalam arah tegak lurus bidang rangka batang,

    dikontrol menggunakan "Formula Enggeser". digunakan hanya pada jembatan terbuka karena tidak ada portal akhir

    Nc

    S

    Fs

    dimana: S = Gaya Batang Horizontal

    Nc = Gaya Normal Kritis

    Fs = Angka Keamanaan = 3

    C E I

    Nc = 2

    l

    dimana: C = Kekakuan lateral

    E = Modulus Elastisitas

    I = Momen Inersia Batang atas

    l = Jarak antar batang melintang atau jarak 1 rangka lapangan

    1

    C =

    h12

    b h22

    2 E Ig 3 E Iv

    Iv h2

    h1

    dipasang pada bagian tegak

    sehingga perlu batang vertikal Ig

    b

    Batang - batang yang digunakan :

    > Batang horizontal atas : WF 400 x 400 x 20 x 35

    Ix = 119000 cm4

    > Batang Diagonal : WF 400 x 400 x 21 x 21

    Iv = 70900 cm4

    > Gelagar Melintang : WF 600 x 300 x 12 x 20

    Ig = 118000 cm4

    Data :

    h1 = 450 cm

    b = 820 cm

    Tinggi Pelat Pengaku = 15 cm .direncanakan

    h2 = 450 - 15

    = 435 cm

    +

    Rangka Utama - Kontrol Stabilitas 84

  • 7/30/2019 JEMBATAN noval

    85/161

    Gaya Batang horizontal atas tekan : S1 = 643881.7 kg

    Modulud elastisitas : E = 2000000 Kg/cm2

    1

    C =

    450

    2

    820 435

    3

    2 2000000 118000 3 2000000 70900

    1

    C =

    +

    C = Kg/cm

    C E I

    Nc = 2

    l

    1833.87 2000000 119000

    = 2

    450= Kg

    Persyaratan stabilitas :

    Nc

    S

    Fs

    1969682

    Kg 3

    Kg < Kg ..OK!

    6788.63

    643881.65

    643881.65

    +

    0.00035180 0.00019349524

    656560.53

    1833.866084

    1969681.594

    Rangka Utama - Kontrol Stabilitas 85

  • 7/30/2019 JEMBATAN noval

    86/161

    Perbandingan Prangka rencana dengan Prangka yang sebenarnya

    CS2

    S3 S1

    #REF! = 6.00 P/2 P P P P P P P P P P/2a

    A S2 CS1 B

    RA = 5 P RB = 5 P

    l = 6

    60 m

    P = Beban pada titik simpul

    = Beban mati sebelum komposit + beban mati sesudah komposit +

    Berat rangka dan alat penyambung

    a. Prangka rencana

    Prangka = q l B / 2 Kg .Prof Sumadijo "jemabatan Baja"

    q = 20 + 3 L Kg/m2

    = 20 + 3 60 Kg/m2

    = 200 Kg/m2

    Prangka = 200 6 8.25 / 2

    = 4950 Kg

    = 48.56 KN

    b. Prangka yang sebenarnya

    Batang Horizontal Atas S1 untuk 1 bentang digunakan :

    Profil WF 400 x 400 x 18 x 28

    q = 605 Kg/mLbatang = 6 m

    Sbatang = 1 buah

    P1 = q Lbatang Sbatang

    = 605 6 1

    = 3630 Kg

    Batang Horizontal bawah S2 untuk 1 bentang digunakan :

    Profil WF 400 x 400 x 15 x 15

    q = 605 Kg/m

    Sbatang = 6 m

    Sbatang = 1 buah

    P2 = q Lbatang Sbatang

    = 605 6 1

    = 3630 Kg

    Batang Diagonal S3 untuk 1 bentang digunakan :

    Profil WF 400 x 300 x 10 x 16

    q = 605 Kg/m

    Lbatang = 6.042 m

    Sbatang = 2 buah

    Rangka Utama - Cek Beban Rangka yang sebenarnya 86

  • 7/30/2019 JEMBATAN noval

    87/161

    P3 = q Lbatang Sbatang

    = 605 6.0415 2

    = 7310.24 Kg

    Jadi Ptotal = P1 + P2 + P3= 3630 + 3630 + 7310.2

    = 14570 Kg

    Karena Ptotal > Prangka...Perlu Pengecekan Kembali dengan memasukkan Prangka dengan nilai P yang sebenarnya

    Setelah Ptotal dimasukkan ke Prangka dan di run kembali didapatkan hasil sebagai berikut :

    1 . Cek Tegangan yang terjadi pada masing-masing profil : OK!

    2 . Cek Stabilitas pada Portal Akhir : OK!

    3 . Cek Baut yang digunakan tidak mengalami perubahan dalam jumlah yang digunakan : OK!

    Rangka Utama - Cek Beban Rangka yang sebenarnya 87

  • 7/30/2019 JEMBATAN noval

    88/161

    Gaya Batang akibat Beban Mati

    CS2 IS3 S1

    d2 = 5.00 P/2 P P P P P P P P

    A S2 CS1

    I

    RA = 5 P RB = 5

    l = 5

    50 m

    P = Beban pada titik simpul

    = Beban mati sebelum komposit + beban mati sesudah komposit +

    Berat rangka dgn alat penyambung

    Prangka = 3630 + 3630 + 7310.243

    = 14570 kg

    P = Vaqm(1) + Va(qm2) + Prangka

    = 13579.4 + 5327 + 14570

    = 33476.28 kg

    RA = RB = 5 P = kg

    Gaya Batang S1

    S Mcs1 = 0

    RA 5 l = P/2 5 l + P 4 +

    2 + 1 l - S1 d2

    5 33476.3 5 5 = 16738.14 5 5 + 33476.28 4 +

    2 + 1 5 - S1 5.00

    4184535.471 = 418453.55 + 1673814 - S1 5.00

    5.00 S1 = -2092267.74

    S1 = kg (tekan)

    Gaya Batang S2

    S Mcs2 = 0

    RA 4.5 l = P/2 4.5 l + P 3.5 +

    1.5 + 0.5 l + S2 d2

    5 33476.28 4.5 5 = 16738.14 4.5 5 + 33476.28 3.5 +1.5 + 0.5 5 + S2 5.00

    = 376608.19 + 1339051 + S2 5.00

    5.00 S2 =

    S2 = kg (tarik)

    Gaya Batang S3

    167381.419

    -418453.5

    3766081.923

    2050422.381

    410084.476

    a

    Perencanaan Rangka Batang Utama 88

  • 7/30/2019 JEMBATAN noval

    89/161

    Pada titik Simpul : A

    SVA = 0

    RA = P/2 - S3 sin a

    dimana: sin a = =

    2.5 + 5.00

    5 33476.28 = 16738.14 - S3 0.89440.8944 S3 = 16738.14 - 167381.4

    0.8944 S3 =

    S3 = kg (tekan)

    Gaya Batang akibat Beban Hidup

    Gambar Garis Pengaruh

    S3 S1

    S4

    A S2

    RA

    V1

    V2 V2 V2 V2 V2 V2 V2

    GP S1 Y1 Y2 Y3 Y4 Y5 Y6 Y7 Y8

    5.00

    GP RA

    GP RB

    GP S1

    GP S2

    GP S3

    -150643.28

    -168424.30

    GP S4

    2 2

    C

    E

    D

    Perencanaan Rangka Batang Utama 89

  • 7/30/2019 JEMBATAN noval

    90/161

    5 5 l

    =

    10 d2

    V2 V2 V2 V2 V2 V2 V2 V2

    GP S2 Y1 Y2 Y3 Y4 Y5 Y6 Y7 Y8

    Y

    4.5 5.5 l

    =

    10 d2

    V1

    V2 V2 V2 V2 V2 V2 V2

    GP S3 Y1 Y2 Y3 Y4 Y5 Y6 Y7 Y8

    1 9 l l

    = 0.900 =

    10 sin a d2 0.8944 d2

    Dengan : V2 = VA(q) = Reaksi di A pada balok melintang akibatbeban UDL pada posisi tidak simetris

    V1 = VA(p+q) = Reaksi di A pada balok melintang akibat

    beban UDL + KEL pada posisi tidak si -

    metris.

    Dari perhitungan sebelumnya didapat :

    VA(p+q) = 328.08 KN = 33443.76 kg

    Dengan cara yang sama didapat kan VA(q) sebagai berikut :

    Beban hidup 'D' (UDL) merata : (berdasarkan BMS 2.3.3.1 on page 2-22)

    untuk l = 5 m < L = 30

    maka digunakan q = 8 Kpa = 8

    q = q l = 8 5 =

    100% -50% UDL = q

    = 40.00

    A C B = 40.000.20 0.60 5.5 1.15 0.6 0.20

    B = 8.25 m 50% UDL =

    S MB = 0

    VA(q) 8.25 = 5.5 40 4.7 + 20 1.15 1.375

    8.25 VA(q) = 1065.625

    VA(q) = 129.16667 KN = 13166.84 kg

    Gaya Batang S1

    Berdasarkan GP S1 :

    S1 = V2 Y1 + Y2 + Y3 + Y4

    Y7 + Y8 + Y9 + V1= 129.16667 0.2 + 0.4 + 0.6 + 0.8

    0.6 + 0.4 + 0.2 + 328.08= 129.16667 4 + 328.08 1 -2.500 1.000

    Perencanaan Rangka Batang Utama 90

  • 7/30/2019 JEMBATAN noval

    91/161

    = -2111.9 KN (tekan)

    = -215277.8 kg

    Gaya Batang S2

    Berdasarkan GP S2 :

    S2 = V2 Y1 + Y2 + Y3 + Y4

    Y6 + Y7 + Y8 + Y9= 129.17 0.55 + 1.10 + 1.65 + 2.20

    1.8 + 1.35 + 0.9 + 0.45= 129.17 12.25

    = 1582.3 KN (tarik)

    = 161293.75 kg

    Gaya Batang S3

    Berdasarkan GP S3 :

    S3 = V2 Y2 + Y3 + Y4 + Y5

    Y7 + Y8 + Y9 + V1= 129.17 0.8944272 + 0.782624 + 0.6708204 + 0.55902

    0.3354102 + 0.223607 + 0.1118034 + 328.08= 129.16667 4.0249224 + 328.08 1.006231

    = -850.0 KN (tekan)

    = -86647.63 kg

    3.2.3 Kombinasi pembebanan

    Pembebanan terdiri dari Beban mati, Hidup, dan angin. Ketiga beban tersebut

    dikombinasikan sebagai berikut :

    1. Beban mati + Beban Hidup (Beban Tetap)

    2. Beban mati + Beban Hidup + Beban Angin (Beban Sementara)

    Beban M H A Komb.I komb.II

    Batang kg kg kg (m+h) (m+h+A)

    S1 -418453.5 -215277.8 0 -633731.3 -633731.3

    S2 410084.5 161293.7 5619.27 571378.2 576997.5

    S3 -168424.30 -86647.6 0 -255071.9 -255071.9

    Beban angin S2

    diambil dari perhitungan ikatan angin

    batang b6

    Perencanaan Batang Rangka Utama1. Batang Horizontal Atas

    Batang Tekan S1 Pu = kg

    Direncanakan Profil WF 400 x 400 x 18 x 28

    A = 295.4 cm2

    q = 232 Kg/m = 2.276 KN/m Baja BJ 44

    Zx = 4954 cm3

    r = 22 mm

    Zy = 2325 cm3

    ix = 18.2 cm fy = 2800

    -633731.3

    Perencanaan Rangka Batang Utama 91

  • 7/30/2019 JEMBATAN noval

    92/161

    Ix = 92800 cm4

    iy = 10.2 cm fu = 4400

    Iy = 31000 cm4

    d = 414 mm E = 2100000

    bf = 405 h = 314 mm

    Lk 500

    l = = = 49.0196 < 200 OK

    iy 10.2

    Kontrol Penampangsayap: bf 405

    2 tf 56

    7.23

    lp < lr OK

    250 250

    fy 280

    14.94

    badan: h 314

    tw 18

    17.44

    665 665 lp < lr OK

    fy 280

    39.74

    Kontrol Kelangsingan :sb x: lx Lkx

    ix

    500

    18.2

    sb y: ly Lky l = 49.02 menentukan

    iy

    500

    10.2

    lc l fy 49.02 2800

    E 3.141593 21000000.25 lc 1.2

    w

    1.6 0.67 lc

    Pn Ag fy

    w

    295.4 2800

    1.17380227

    704650.2 kg = 0.85Pn 598952.67 kg > Not OK

    2. Batang Horisontal Bawah

    Batang Tarik S2 Pu = kg

    Direncanakan Profil WF 400 x 400 x 18 x 18

    A = 216.4 cm2

    q = 168 Kg/m = 1.648 KN/m Baja BJ 44

    Zx = 3318 cm3

    r = 22 mm

    Zy = 1505 cm3

    ix = 16.7 cm fy = 2800

    Ix = 59700 cm4

    iy = 9.65 cm fu = 4400

    Iy = 20000 cm4

    d = 394 mm E = 2100000

    bf = 405 h = 314 mm

    Kontrol Kelangsingan

    27.47

    49.02

    0.56976

    576997.5

    1.43

    633731.3

    1.173802

    Perencanaan Rangka Batang Utama 92

  • 7/30/2019 JEMBATAN noval

    93/161

    Lk 500

    l = = = 51.813472 < 240 OK

    iy 9.65

    Kontrol Kekuatan Batang Tarik

    Batas Leleh

    Pu = fy Ag

    = 0.9 2800 216.4= kg > 576997.5 kg Tidak Ok !!

    Batas Putus

    Pu = fu Ae

    Pu = fu An U

    karena bf > 2/3 d U = 0.9

    Pu = fu An U

    = 0.75 4400 216.4 0.9

    = kg > 576997.5 kg OK !

    3. Batang Diagonal

    Batang Diagonal S3 Pu = kg

    Direncanakan Profil WF 400 x 400 x 15 x 15A = 178.5 cm

    2

    q = 140 Kg/m = 1.373 KN/m Baja BJ 44

    Zx = 2817 cm3

    r = 22 mm

    Zy = 1233 cm3

    ix = 16.6 cm s = 2800

    Ix = 49000 cm4

    iy = 9.54 cm se = 4400

    Iy = 16300 cm4

    d = 398 mm E = 2100000

    bf = 402 h = 354 mm

    Lk 604.1523

    l = = = 63.3283 < 200 OK

    iy 9.54

    Kontrol Penampang

    sayap: bf 402

    2 tf 3013.40

    lp < lr OK

    250 250

    fy 280

    14.94

    badan: h 354

    tw 15

    23.60

    665 665 lp < lr OK

    fy 280

    39.74

    Kontrol Kelangsingan :

    sb x: lx Lkxix

    604.1523

    16.6

    sb y: ly Lky = 63.33 menentukan

    iy

    604.1523

    9.54

    lc l fy 63.33 2800

    -255071.9

    545328

    642708

    36.39

    63.33

    Perencanaan Rangka Batang Utama 93

  • 7/30/2019 JEMBATAN noval

    94/161

    E 3.141593 21000000.25 lc 1.2

    w

    1.6 0.67 lc

    Pn Ag fy

    w

    178.5 2800

    1.2919723

    386850.4 kg = 0.85

    Pn 328822.84 kg > 255071.9 OK

    1.431.291972

    .

    Perencanaan Rangka Batang Utama 94

  • 7/30/2019 JEMBATAN noval

    95/161

    Perencanaan Rangka Batang Utama 95

  • 7/30/2019 JEMBATAN noval

    96/161

    .

    Perencanaan Rangka Batang Utama 96

  • 7/30/2019 JEMBATAN noval

    97/161

    P P/2

    B

    P

    3 +

    3 +

    2.5 +

    2.5 +

    Perencanaan Rangka Batang Utama 97

  • 7/30/2019 JEMBATAN noval

    98/161

    0.8944

    B

    RB

    V2

    Y9

    Perencanaan Rangka Batang Utama 98

  • 7/30/2019 JEMBATAN noval

    99/161

    l

    2.500

    d2

    V2

    Y9

    l

    2.475

    d2

    V2

    Y9

    l

    1.006

    d2

    m

    KN/m2

    40 KN/m

    KN/m

    20 KN/m

    + Y6 +

    Y5

    + 0.8 +

    1 -2.500 1.000

    Perencanaan Rangka Batang Utama 99

  • 7/30/2019 JEMBATAN noval

    100/161

    + Y5 +

    + 2.25 +

    + Y6 +

    Y1

    + 0.44721 +

    1.006

    Kg/cm2

    Perencanaan Rangka Batang Utama 100

  • 7/30/2019 JEMBATAN noval

    101/161

    Kg/cm2

    Kg/cm2

    Kg/cm2

    Kg/cm2

    Kg/cm2

    Perencanaan Rangka Batang Utama 101

  • 7/30/2019 JEMBATAN noval

    102/161

    Kg/cm2

    Kg/cm2

    Kg/cm2

    Perencanaan Rangka Batang Utama 102

  • 7/30/2019 JEMBATAN noval

    103/161

    Perencanaan Rangka Batang Utama 103

  • 7/30/2019 JEMBATAN noval

    104/161

    Perencanaan Rangka Batang Utama 104

  • 7/30/2019 JEMBATAN noval

    105/161

    Sambungan batang Horizontal Bawah

    Data : > Gaya Horizontal : S2 = 442244.5 kg

    > Profil : WF 400 x 400 x 15 x 15Rencana :

    > Baut 2.2 cm Ab = 3.80133 cm2

    > Pelat Penyambung ; t = 2 cm

    a. Kekuatan Baut

    > Kekuatan geser Baut

    Rn = 0.75 0.5 fu 2 AbRn = 0.75 0.5 4400 2 3.801327

    = 12544.4 kg ..(Menentukan)

    > Kekuatan tumpu Baut

    Rn = 0.75 2 d tp fu

    Rn = 0.75 2 2.2 2 4400= 29040 kg ...(Tidak Menentukan)

    b. Jumlah Baut

    Baut diletakkan pada kedua flens dari rangka batang, maka jumlah baut untuk tiap sisi flens :

    n =

    2 Rn

    =

    2 12544.38

    = 17.627 baut

    = 18 baut

    Jadi baut untuk tiap flens digunakan sebanyak 18 buah

    Sambungan batang Horizontal Atas

    Data : > Gaya Horizontal : S1 = 496228.3 kg

    > Profil : WF 400 x 400 x 18 x 28

    Rencana :

    > Baut 2.5 cm Ab = 4.90874 cm2

    > Pelat Penyambung ; t = 2 cm

    a. Kekuatan Baut

    > Kekuatan geser Baut

    Rn = 0.75 0.5 fu 2 AbRn = 0.75 0.5 4400 2 4.908739

    = 16198.8 kg ..(Menentukan)

    > Kekuatan tumpu BautRn = 0.75 2 d tp fu

    Rn = 0.75 2 2.5 2 4400

    = 33000 kg ...(Tidak Menentukan)

    b. Jumlah Baut

    Baut diletakkan pada kedua flens dari rangka batang, maka jumlah baut untuk tiap sisi flens :

    S2

    442244.5

    Rangka Utama - Perhitungan Sambungan Baut 105

  • 7/30/2019 JEMBATAN noval

    106/161

    n =

    2 Rn

    =

    2 16198.84= 15.317 baut

    = 16 baut

    Jadi baut untuk tiap flens digunakan sebanyak 16 buah

    Sambungan batang Diagonal

    Data : > Gaya Horizontal : S3 = 255071.9 kg

    > Profil : WF 400 x 300 x 10 x 16

    Rencana :

    > Baut 1.7 cm Ab = 2.2698 cm2

    > Pelat Penyambung ; t = 2 cm

    a. Kekuatan Baut

    > Kekuatan geser Baut

    Rn = 0.75 0.5 fu 2 AbRn = 0.75 0.5 4400 2 2.269801

    = 7490.3 kg ..(Menentukan)

    > Kekuatan tumpu Baut

    Rn = 0.75 2 d tp fu

    Rn = 0.75 2 1.7 2 4400

    = 22440 kg ...(Tidak Menentukan)

    b. Jumlah Baut

    Baut diletakkan pada kedua flens dari rangka batang, maka jumlah baut untuk tiap sisi flens :

    n =

    2 Rn

    =

    2 7490.342

    = 17.027 baut

    = 18 baut

    Jadi baut untuk tiap flens digunakan sebanyak 18 buah

    Sambungan Ikatan Angin

    Data : > Gaya Horizontal : d1 = 5059.5 kg

    > Profil : 110 x 110 x 10

    Rencana :

    > Baut 1.2 cm Ab = 1.13097 cm2

    > Pelat Penyambung ; t = 1 cm

    a. Kekuatan Baut

    > Kekuatan geser Baut

    Rn = 0.75 0.5 fu 2 AbRn = 0.75 0.5 4400 2 1.130973

    = 3732.2 cm2 ..(Menentukan)

    S3

    255071.9

    S1

    496228.3

    Rangka Utama - Perhitungan Sambungan Baut 106

  • 7/30/2019 JEMBATAN noval

    107/161

    > Kekuatan tumpu Baut

    Rn = 0.75 2 d tp fu

    Rn = 0.75 2 1.2 1 4400

    = 7920 cm2 ...(Tidak Menentukan)

    b. Jumlah Baut

    Baut diletakkan pada kedua flens dari rangka batang, maka jumlah baut untuk tiap sisi flens :

    n =

    2 Rn

    =

    2 3732.212

    = 0.6778 baut

    = 1 baut

    Jadi baut untuk tiap flens digunakan sebanyak 1 buah

    Sambungan Balok Melintang dengan Rangka UtamaData : > Gaya geser max. : VA = 52349.8 kg

    > Profil : WF 800 x 300 x 16 x 30

    Rencana :

    > Baut 1.6 cm Ab = 2.01062 cm2

    > Pelat Penyambung ; t = 2 cm

    a. Kekuatan Baut

    > Kekuatan geser Baut

    Rn = 0.75 0.5 fu 2 AbRn = 0.75 0.5 4400 2 2.010619

    = 6635.0 kg ..(Menentukan)

    > Kekuatan tumpu Baut

    Rn = 0.75 2 d tp fu

    Rn = 0.75 2 1.6 2 4400

    = 21120 kg ...(Tidak Menentukan)

    b. Jumlah Baut

    Baut diletakkan pada kedua flens dari rangka batang, maka jumlah baut untuk tiap sisi flens :

    n =

    2 Rn

    =

    2 6635.044

    = 3.9449 baut

    = 4 baut

    Jadi baut untuk tiap flens digunakan sebanyak 4 buah

    Sambungan Balok Melintang dengan end plate

    Balok melintang direncanakan disambung dengan las pada end plate dan end plate

    disambung dengan baut ke rangka utama

    Sambungan balok melintang dengan end plate

    direncanakan : las E 70xx dengan fu : 70 ksi = 4921 kg/cm2

    tebal las = 1 cm

    d1

    5059.5

    VA

    52349.8

    Rangka Utama - Perhitungan Sambungan Baut 107

  • 7/30/2019 JEMBATAN noval

    108/161

    Momen : las

    Mu = MD + ML

    = 355 + 1604.5 profil WF

    = 1960 kN.m

    = 195977 kg.m

    Geser : plat ujungV = 513.55 kN

    = 51355 kg

    Balok Melintang : Profil WF 800 x 300 x 16 x 30

    b = 30.2 cm

    d = 70.8 cm

    A las = 2 b + d

    = 2 30.2 + 70.8

    = 202 cm2

    W = b3

    + 3 b2

    + d3

    = cm3

    Akibat geser :fv = Pu

    A

    = 51355.2

    202

    = 254.23 kg/cm2

    Akibat momen :

    fH = Mu

    W

    =

    = 305.28 kg/cm2

    ftotal = fv2

    + fh2

    = 397.28 kg/cm2

    fn = 0.75 0.6 fu las

    = 2214.5 kg/cm2

    ftotal < fn OK !

    Sambungan end plate dengan Rangka Utama

    Data : > Gaya geser max. : V = 51355.2 kg

    Rencana :

    > Baut 2.2 cm Ab = 3.80133 cm2

    > Pelat Penyambung ; t = 2 cm

    a. Kekuatan Baut

    > Kekuatan geser Baut

    Rn = 0.75 0.5 fu 1 AbRn = 0.75 0.5 4100 1 3.801327

    6

    64195.77

    19597733

    64195.77

    Rangka Utama - Perhitungan Sambungan Baut 108

  • 7/30/2019 JEMBATAN noval

    109/161

    = 5844.5 kg ..(Menentukan)

    > Kekuatan tumpu Baut

    Rn = 0.75 2 d tp fu

    Rn = 0.75 2 2.2 2 4100

    = 27060 kg ...(Tidak Menentukan)

    b. Jumlah Baut

    Baut diletakkan pada kedua flens dari rangka batang, maka jumlah baut untuk tiap sisi flens :

    n =

    2 Rn

    =

    2 5844.54

    = 4.3934 baut

    = 5 baut

    Jadi baut untuk tiap flens digunakan sebanyak 5 buah

    V

    51355.2

    Rangka Utama - Perhitungan Sambungan Baut 109

  • 7/30/2019 JEMBATAN noval

    110/161

    PERENCANAAN PERLETAKAN

    Pembebanan

    1. Beban mati

    - pelat beton : 0.2 2400 44 7

    - kerb :- aspal :

    - balok memanjang :

    - balok melintang :

    - batang horisontal bawah :

    - batang diagonal :

    - ikatan angin bawah :

    - alat penyambung :

  • 7/30/2019 JEMBATAN noval

    111/161

    Perletakan Jembatan Rangka Baja.

    Rencana Keadaan batas kelayanan beban hidup load faktor K = 2 , bebanangin K = 1.2 ; sedan untuk beban mati dan beban gempa K = 1

    (Berdasarkan Bridge Design Code section 2).

    Pembebanan

    > Beban Mati

    - Beban sebelum komposit = 13579.4 0.5 S l

    = 13579.4 0.5 8

    = 54317.7 Kg

    dibagikan pada 2 buah elastomer

    - Beban sesudah komposit = Va(qm2) 0.5 S l

    = 5327 0.5 8

    = 21306.4 Kg Panjang 2 Profil Silang

    dibagikan pada 4 buah elastom

    - Beban Ikatan Angin = 16.6 19.2938 0.25 S l 110 110

    = 16.6 19.2938 0.25 8

    = 641 Kg

    - Beban Rangka trapesium = 2 Ptotal 0.25 S l - 1

    = 2 4950 0.25 8 - 1

    = 17325 Kg

    Beban total: = 93589.7 Kg

    - Sambungan & pelat simpul = 0.25 0.04

    = 935.897 KgJadi Beban mati total: Pmati = Kg

    > Beban Hidup

    - Beban Hidup (UDL+KEL) = VA(p+q) .....dari perhitungan perbandingan UDL+KEL dengan beban"T"

    = 328.08 kN

    Phidup = 33444 Kg

    > Beban Angin

    - Beban Angin = RA ......dari perhitungan perletakan rangka utama - ikatan angin

    = 48.51 kN

    Wangin = 4945.0 Kg

    93589.7

    94525.6145

    Perencanaan Perletakan 111

  • 7/30/2019 JEMBATAN noval

    112/161

    > Beban Gempa

    Koefisien geser dasar ' C 'Dimensi Pilar taksiran : 1 x 5 x 10

    WTP = Wtotal + 0.5 Wpilar

    = 2 Pmati + 0.5 Wpilar

    = 2 94525.6 + 0.5 2400 1.00 5 10

    = Kg

    = N

    = 25.4 KN

    E = 4700 35 = 27806 Kg/cm2

    f'c = 35 MPa (dari so

    = Kg/m2

    I1 = 60% 1/12 b h3

    I1 = I longitudinal

    = 60% 0.083 5 13

    I2 = I lateral

    = 0.25 m4

    I2 = 60% 1/12 h b3

    = 60% 0.083 1 53

    = 6.25 m

    a. Arah Memanjang (Berdasarkan BMS 2.4.7.1 (2.10)

    3 E I1 3 278055750 0.25

    Kp = = = 208542 Kg/m

    L 3 10 3

    = 21.2580848 KN/m

    P

    Elastomeric

    Bearing Pad

    VA

    WTP

    Tmj = 2p = 2p

    g Kp 9.81 208542

    = 2.192

    H

    249051.2

    249051.229

    25387.48512

    278055749.8

    Perencanaan Perletakan 112

  • 7/30/2019 JEMBATAN noval

    113/161

    dimana : Tmj = waktu getar arah memanjang (dalam detik)

    g = percepatan gravitasi ..m/dtWTP = berat total nominal bangunan atas termasuk beban mati ditambah

    1/2 berat pilar .. kgKp = kekakuan gabungan sebagai gaya horisontal yang diperlukan untuk

    menimbulkan satu-satuan lendutan pada bagian atas ..

    Untuk arah memanjang : Tmj = 2.192 detik

    Zone gempa 5 (dari soal)

    tanah lunak

    Dari gambar 2.14 - on page 2-47 BMS Sec 2, didapatkan : C = 0.1

    b. Arah Melintang (Berdasarkan BMS 2.4.7.1 (2.10) - on page 2-46

    3 E I2 3 2.8E+08 6.25

    Kp = = = 5213545 Kg/m

    L 10

    = 531.4521212 KN/m

    WTPTml = p = p

    g Kp 9.81 5213545= 0.438

    Untuk arah melintang : Tml = 0.438 detik

    Zone gempa 5 (dari soal)

    tanah lunakDari gambar 2.14 - on page 2-47, didapatkan : C = 0.12

    Faktor type bangunan' S '

    (Berdasarkan BMS pasal 2.4.7.3 tabel 2.14 - on page 2-51)

    Digunakan Type A.4 yaitu : jembatan dengan daerah sendi beton/baja :

    S = 1.0 F

    F = 1.25 sampai 0.025 ndengan n = jumlah sendi plastis yang manahan deformasi arah lateral

    pada masing-masing bagian yang monolit dari jembatan

    (misal: bagian yang dipisahkan untuk expantion joint yangmemberikan keleluasaan bergerak)

    S = 0.25 4= 1.000

    referensi laen :

    S = 3 untuk beton bertulang dan baja BMS tabel 2.14 hal 2-51Faktor kepentingan ' I '

    (Berdasarkan BMS pasal 2.4.7.3 tabel 2.13 - on page 2-50)

    Digunakan I = 1.2 yaitu : jembatan memuat lebih dari 2000 kendaraan/hari,

    249051.2

    Perencanaan Perletakan 113

  • 7/30/2019 JEMBATAN noval

    114/161

    jembatan pada jalan raya utama atau arteri,

    dan jembatan dimana tidak ada rute alternatif.

    Perhitungan Gaya Geser Total

    (Berdasarkan BMS pasal 2.4.7.1 - on page 2-45)

    EQ = Kh I Wt

    dimana : Kh = C S

    EQ = C S I 2 Pmati

    dengan : C = Koefisien dasar geser gempaS = faktor type bangunan

    I = faktor keutamaan

    Wt = berat total nominal bangunan

    EQ = gaya geser dasar untuk arah yang ditinjau

    Gaya Geser Total arah memanjang

    EQ = C S I 2 Pmati

    = 0.1 1.000 1.2 2

    = Kg

    = 22.69 ton(x) Q = 0.5 EQ

    = 0.5 22.69

    = 11.3430737 ton

    Gaya Geser Total arah melintang

    EQ = C S I 2 Pmati= 0.12 1.000 1.2 2

    = Kg

    = 27.22 ton

    F (y) Q = TEQ

    = 27.22

    = 27.22 ton

    Kombinasi Beban Vertikal dan Horisontal

    1. Kombinasi beban Vertikal, yaitu :

    Vmax = 1 Pmati + 2 Phidup + 1.2 Wangin

    = 1 94525.6 + 2 33443.8 + 1.2 4945.0= Kg = 167.3 ton = 1641.7 KN

    2. Kombinasi beban horizontal terbesar arah memanjang yaitu:

    Ha = Pgempa longitudinal

    = F (x) Q

    = 11.3430737 ton = 111.276 KN

    3. Kombinasi beban horizontal terbesar arah melintang yaitu:

    Hb = Pgempa transversal gaya rem pada 1 elastomer(diperkirakan)

    = F (y) Q

    167347.0892

    94525.6145

    22686.14748

    94525.6145

    27223.37698

    Perencanaan Perletakan 114

  • 7/30/2019 JEMBATAN noval

    115/161

    = 27.2 ton = 267.1 KN > 6.25 ton = 61.3

    Jadi dipakai Hb = 267.1 KN

    1

    5 longitudinal

    lateral 10

    Perencanaan Perletakan 115

  • 7/30/2019 JEMBATAN noval

    116/161

    .

    Perencanaan Perletakan 116

  • 7/30/2019 JEMBATAN noval

    117/161

    .

    .

    Perencanaan Perletakan 117

  • 7/30/2019 JEMBATAN noval

    118/161

    .

    Perencanaan Perletakan 118

  • 7/30/2019 JEMBATAN noval

    119/161

    Perencanaan Perletakan 119

  • 7/30/2019 JEMBATAN noval

    120/161

    .

    Perencanaan Perletakan 120

  • 7/30/2019 JEMBATAN noval

    121/161

    .

    Perencanaan Perletakan 121

  • 7/30/2019 JEMBATAN noval

    122/161

    Perencanaan Perletakan 122

  • 7/30/2019 JEMBATAN noval

    123/161

    .

    Perencanaan Perletakan 123

  • 7/30/2019 JEMBATAN noval

    124/161

    Beban mati

    Aspal 0.07 45 7 2200 = 48510 kg

    Lantai kendaraan 0.2 45 8.2 2400 = 177120 kg

    Balok memanjang 79.5 45 8.2 7 = 205348.5 kg

    Balok melintang 151 8.2 11 = 13620.2 kg

    Batang atas 283 4.5 8 = 10188 kg

    Batang Bawah 283 4.5 10 = 12735 kg

    Batang diagonal tepi 197 6.36 4 = 5011.68 kg

    r Batang diagonal tengha 140 6.36 6 = 5342.4 kg

    10 Batang vertikal 140 4.5 9 = 5670 kg

    ikatan angin 16.6 9.35 0.25 10 = 388.025 kg

    Ptotal = 483933.8 kg

    Sambungan x pelat simpul 0.25 0.04 483933.805 = 4839.338 kg

    Total beban mato 488773.1 kg

    Beban hidup

    Yg kedua

    Beban hidup (Udl + kel) = 465596.3 kg

    Beban angin = 288.6552 kg

    Beban Gempa> Beban Gempa

    Koefisien geser dasar ' C h

    Dimensi Pilar taksiran : 1

    WTP = Wtotal + 0.5 Wpilar

    = 2 488773.1431 + 0.5

    = 2 488773.1 + 0.5

    = kg

    = N

    = 108.0 KN

    E = 4700 30 = 25743= Kg/m

    2

    I1 = 1/12 b h3

    = 0.083 8 13

    = 0.4 m4

    I2 = 1/12 h b3

    = 0.083 1 83

    1059146.286

    107965.9823

    257429602.0

    Perencanaan Perletakan 124

  • 7/30/2019 JEMBATAN noval

    125/161

    = 25.6 m4

    a. Arah Memanjang (Berdasarkan BMS 2.4.7.1 (2.10)

    3 E I1

    Kp =

    L

    3

    = 51.27597733 KN/m

    Wtp

    Tmj = 2p

    g Kp

    = 2.911

    l) dimana : Tmj = waktu g

    g = percepa

    Wtp = berat tot

    1/2 bera

    Kp = kekakua

    menimb

    Untuk arah memanjang : Tmj =

    Zone gempa

    tanah sedang

    Dari gambar 2.14 - on page 2-47 BMS Sec 2, didapatkan :

    b. Arah Melintang (Berdasarkan BMS 2.4.7.1 (2.10) - on page 2-46

    3 E I2

    Kp =

    L3

    = 3281.662549 KN/m

    0

    Tml = 2p

    g Kp= 0.364

    Untuk arah melintang : Tml =

    Zone gempa

    tanah sedang

    Dari gambar 2.14 - on page 2-47, didapatkan :

    A

    Perencanaan Perletakan 125

  • 7/30/2019 JEMBATAN noval

    126/161

    Faktor type bangunan' S '

    (Berdasarkan BMS pasal 2.4.7.3 tabel 2.14 - on page 2-51)

    Digunakan Type A.4 yaitu : jembatan deS

    F

    dengan n = jumlah sendi plastis

    pada masing-masi

    (misal: bagian yang

    Kg/m memberikan kelelu

    S = 0.25 4

    = 1.000

    referensi lain :

    S = 3 untuk beton bertulaFaktor kepentingan ' I '

    (Berdasarkan BMS pasal 2.4.7.3 tabel 2.13 - on page 2-50)Digunakan I = 1.2 yaitu : je

    Perhitungan Gaya Geser Total jembata

    dan jem

    (Berdasarkan BMS pasal 2.4.7.1 - on page 2-45)

    EQ = Kh i Wt

    dimana : Kh =

    EQ = c s i

    dengan : c =

    s =

    i =

    Wt =TEQ =

    Gaya Geser Total arah memanjang

    EQ = c s i

    = 0.06 1.000 1.2

    = kg

    = 35.19 tom(x) Q = 0.5 EQ

    = 0.5 35191.67

    = 17595.83315 kg17.59583315 tom

    Gaya Geser Total arah melintang

    EQ = c s i

    = 0.07 1.000 1.2

    = kg

    = 41.06 ton(y) Q = EQ

    = 41056.94 kg

    35191.6663

    41056.94402

    Perencanaan Perletakan 126

  • 7/30/2019 JEMBATAN noval

    127/161

    = 41.06 ton

    Kombinasi Beban Vertikal dan Horisontal

    1. Kombinasi beban Vertikal, yaitu :

    Vmax = 1 488773.1 +

    = kg

    2. Kombinasi beban horizontal terbesar arah memanjang yaitu:

    Ha = Pgempa longitudinal= (x) Q= 17595.83315 kg

    3. Kombinasi beban horizontal terbesar arah melintang yaitu:

    Hb = Pgempa transversal= F (y) Q= 41056.9 kg =

    Jadi dipakai Hb = 41056.9 kg

    1420312.19

    Perencanaan Perletakan 127

  • 7/30/2019 JEMBATAN noval

    128/161

    KN

    Perencanaan Perletakan 128

  • 7/30/2019 JEMBATAN noval

    129/161

    Perencanaan Perletakan 129

  • 7/30/2019 JEMBATAN noval

    130/161

    Perencanaan Perletakan 130

  • 7/30/2019 JEMBATAN noval

    131/161

    Perencanaan Perletakan 131

  • 7/30/2019 JEMBATAN noval

    132/161

    Perencanaan Perletakan 132

  • 7/30/2019 JEMBATAN noval

    133/161

    Perencanaan Perletakan 133

  • 7/30/2019 JEMBATAN noval

    134/161

    Perencanaan Perletakan 134

  • 7/30/2019 JEMBATAN noval

    135/161

    Perencanaan Perletakan 135

  • 7/30/2019 JEMBATAN noval

    136/161

    Perencanaan Perletakan 136

  • 7/30/2019 JEMBATAN noval

    137/161

    205348.5

    488.773143

    Yg pertama

    240825.688 224770.6 58633

    1052

    b l

    x 8 x 8.5

    Wpilar

    2400 1.0 8 8.5

    Kg/cm2

    f'c = 30 MPa (dari soal)

    I1 = I longitudinal

    I2 = I lateral

    Perencanaan Perletakan 137

  • 7/30/2019 JEMBATAN noval

    138/161

    3 257429602 0.4

    = = 503017 Kg/m

    8.5

    3

    = 2p

    9.81 503017

    2.9

    tar arah memanjang (dalam detik)

    an gravitasi ..m/dt2

    al nominal bangunan atas termasuk beban mati ditambah

    pilar .. kg

    n gabungan sebagai gaya horisontal yang diperlukan untuk

    lkan satu-satuan lendutan pada bagian atas .. Kg/m

    2.911 detik

    6 (dari soal)

    c = 0.06

    3 2.6E+08 25.6

    = = 3.2E+07 Kg/m

    8.53

    = 2p

    9.81 3.2E+07

    0.364 detik

    6 (dari soal)

    c = 0.07

    1059146.3

    1059146.3

    Perencanaan Perletakan 138

  • 7/30/2019 JEMBATAN noval

    139/161

    gan daerah sendi beton/baja := 1.0 F

    = 1.25 sampai 0.025 n

    yang manahan deformasi arah lateral

    g bagian yang monolit dari jembatan

    dipisahkan untuk expantion joint yang

    saan bergerak)

    g dan baja BMS tabel 2.14 hal 2-51

    mbatan memuat lebih dari 2000 kendaraan/hari,

    pada jalan raya utama atau arteri,

    atan dimana tidak ada rute alternatif.

    c s2 5011.68

    Koefisien dasar geser gempa

    faktor type bangunan

    faktor keutamaan

    berat total nominal bangunan

    gaya geser dasar untuk arah yang ditinjau

    4 wd

    4 0.25

    4 wd

    4 0.25

    488773.1431

    488773.1431

    Perencanaan Perletakan 139

  • 7/30/2019 JEMBATAN noval

    140/161

    2 465596.3 + 1.2 288.66

    = 1420.3 ton = 13933 KN

    172615.12 172.6151

    gaya rem pada 1 elastomer(diperkirakan)

    41056.9 kg > 6.25 ton = 6250.0 kg

    402768.621 402.7686

    Perencanaan Perletakan 140

  • 7/30/2019 JEMBATAN noval

    141/161

    Perencanaan Elastomer

    > Durometer hardness IRHD 70

    > Shear modulus, G = 1.2 Mpa BMS Tabel 8.1

    > Bulk Modulus, B = 2000 Mpa BMS Tabel 8.1

    > Panjang Perletakan, a = 650 mm

    > Lebar Perletakan, b = 650 mm

    > Tebal selimut, tc = 16 mm

    > Tebal Lapis Dalam, t1 = 15 mm> Tebal Pelat Baja ts = 5 mm n =

    > Tebal total elastomer, t = 97 mm

    > Side Cover thickness, tsc = 10 mm (berdasarkan BMS tabel

    > Luas denah total karet, Ar = 396900 mm2

    { (a - 2tsc)* (b - 2tsc) }

    a = 650 mm

    Pelat Baja

    t =

    Elastomer

    Ha

    b = 650 mm

    HbKontrol Elastomer

    Faktor Bentuk (Berdasarkan BMS pasal 8.3.5)

    S =

    P te

    dimana: Ar = Luas permukaan terikat

    P = Keliling Permukaan terikat

    te = tebal efektif lapisan elastomer

    = t1 = 15 mm ..untuk tebal la= 1.4 tc ..untuk lapis se= 1.4 16 = 22.4 mm

    Perletakan Laminasi, 4 < S < 12

    S =

    2 630 + 630 15

    = 10.50 ..Ok 1!

    Persyaratan Perencanaan (Berdasarkan BMS pasal 8.3.6)

    > Regangan Geser tekan escHa t

    da =

    Ar G

    Hb t

    db =

    Ar G

    dimana :

    da = db = simpangan geser max. tangensia l pada permukaan

    tumpuan dalam arah dimensi a dan b akibat gerakan

    struktur dan gaya tangensial.

    396900

    Ar

    Perencanaan Elastomer 141

  • 7/30/2019 JEMBATAN noval

    142/161

    Ar = seluruh luas daerah untuk lapis tak terikat

    G = modulus geser

    t = tebal total elastomer

    Ha = Pgempa longitudinal

    Hb = Pgempa transversal

    17595.83315 97da = = 3.58 mm

    396900 1.2

    41056.94402 97

    db = = 8.36 mm

    396900 1.2

    Aeff = Luas daerah efektif perletakan ..(Berdasarkan BMS pasal

    da db

    = A 1 - -

    a b

    3.58 8.36

    = 396900 1 - -

    650 650= 389606 mm

    2asa

    Vmax

    ec =

    3 Aeff G 1 + 2 S2

    =

    3 389606.0008 1.2 1 + 2 10.502

    = 0.0046

    esc = 6 S ec= 6 10.50 0.00457

    = 0.288

    > Regangan Geser torsiesrGaya vertikal Vmax bekerja pada pusat luasan Elastomer dan momen =

    , maka aa = ab = 0

    esr = 0 ..(Berdasarkan BMS pasal 8.3.6.3)

    > Regangan Geser tangensialeshda 3.58

    esh = = = 0.037

    t 97

    * Untuk membatasi distorsi tangensial dan agar ujung perletakan menggelinding seminimummungkin atas kecenderungan pelat baja untuk melentur, syarat yang harus dipenuhi adalah

    pasal (8.3.6.3) : nilai regangan geser maksimum ijin :

    Aeff 0.9 Ar 389606 0.9 396900389606 > 357210 ..OK 2a!

    dan esh 0.70.037 0.7 ..OK 2b!

    * Syarat untuk menjamin bahwa regangan geser total yang berkembang tidak berlebihan

    berdasarkan pasal 8.3.6.1 adalah:

    2.4 2.4

    1420312.19

    Perencanaan Elastomer 142

  • 7/30/2019 JEMBATAN noval

    143/161

    esh + esr + esc =G 1.2

    0.037 + 0 + 0.288 2.19090.325 2.1909 ....OK 2c !

    Persyaratan Tegangan Tekan rata-rata (Berdasarkan BMS pasal 8.3.6.2)

    Vmax 15 Mpa Perletakan Laminasi

    Ar

    1420312.19 N

    15 N/mm2

    396900 mm2

    3.578514 15 .....OK 3 !Persyaratan Stabilitas Perletakan (Berdasarkan BMS pasal 8.3.6.5)

    Vmax 2 b G S

    Aeff 3 t

    1420312.19 N 2 650 1.2 10.50

    389606.001 mm2

    3 97

    3.645509 56.28865979 .....OK 4 !

    Persyaratan Tebal Minimum Pelat Baja (Berdasarkan BMS pasal 8.3.6.6)

    Tebal baja ts = 5 mm dengan BJ 44 dan fy =

    Syarat 1 :

    ts te = 35 3 Jadi yang menentukan adalah te = 3 mm

    3 Vmax t1

    te

    Ar fy3 1420312.2 15

    3 396900 240

    3 > 0.670971367 ....OK 5 !

    Persyaratan Penahan Perletakan (Berdasarkan BMS pasal 8.3.6.7)

    * Kombinasi Beban

    H' < 0.1 Vmax + 3 Aeff 0.001

    H' = Beban gempa horizontal terbesar

    = 41056.94402 kg

    41056.944 < 0.1 ######### + 3.00 389606 0.001

    41056.944 < 142148.1 ....OK 6a !

    * Beban Permanen

    Vmax

    2 MpaAeff

    13919059.46

    2389606.001

    35.72599 > 2 .....OK 6b !

    Perencanaan Elastomer 143

  • 7/30/2019 JEMBATAN noval

    144/161

    Jadi Elastomer berukuran 650 x 650 mm2

    dapat dipakai

    Perencanaan Elastomer 144

  • 7/30/2019 JEMBATAN noval

    145/161

    4 lapis

    .8)

    97 mm

    pis dalamlimut

    Perencanaan Elastomer 145

  • 7/30/2019 JEMBATAN noval

    146/161

    .3.6.1.d)

    0

    Perencanaan Elastomer 146

  • 7/30/2019 JEMBATAN noval

    147/161

    240 Mpa

    Perencanaan Elastomer 147

  • 7/30/2019 JEMBATAN noval

    148/161

    Top Chord WF 400x400x18x28

    Diagonal BeamWF 350x350x13x13

    Bottom Chord WF 400x400x18x28

    Trotoar t=20 c

    Perkera

    25

    -35 130 130 130

    840

  • 7/30/2019 JEMBATAN noval

    149/161

    Balok Melintang WF 700x300x13x20

    san t = 8 cm Balok Memanjang WF 450x200x8x12

    Pelat Beton t = 20 cm

    25 (15 - 25 cm)

    130 130 130 130 -35

    cm

  • 7/30/2019 JEMBATAN noval

    150/161

    Gambar Sambungan di Joint CS2CS2

    S3 S1

    d2 = 5.00 P/2 P P P P P P P P

    a

    A S2 CS1

    RA = 4 P RB = 4

    l = 5

    40 m

    DETAIL CS2

    S2

    P1

    S1

    a

    P3 P4

    Direncanakan digunakan :

    Pelat Simpul : t = #REF! mm

  • 7/30/2019 JEMBATAN noval

    151/161

    Dari Potongan a - a

    Tinjauan sebelah kiri potongan

    Momen yang terjadi ( " -'' hanya merupakan tanda bahwa dalam perhitungan gaya tersebut adalah gaya tekaM = 0.5 P1 - P2 S1 + P3 - P4

    = 0.5 -208899 - -28639196 28.63 + #VALUE! - #VALUE!

    = kgcm

    Gaya Normal yang terjadi

    N = 0.5 P1 - P2 + P3 -

    = 0.5 -28639196 - ####### + #VALUE! -

    = ####### Kg

    Gaya Lintang yang terjadi

    D = P3 + P4 sin a

    = ####### + ####### 0.89443

    = ####### Kg

    Wplat = 1/6 b h2

    An = b= 0.167 #REF! 97.3

    2= #REF!

    = #REF! cm3

    = #REF!

    Tegangan yang terjadi

    M N

    stu = +

    Wplat An

    ####### #######

    = +

    #REF! #REF!

    = ####### Kg/cm2

    D

    t =

    An

    #######

    =

    #REF!

    = ##### Kg/cm2

    s = stu2

    + 3 t2

    = #######2

    + 3 #VALUE!2

    = ####### Kg/cm2

    Syarat : s = ####### Kg/cm2

    ##### sijin = 2800 Kg/cm2

    B

    #VALUE!

  • 7/30/2019 JEMBATAN noval

    152/161

    A C

    40

    detail A

    5

    5

  • 7/30/2019 JEMBATAN noval

    153/161

    P P/2

    B

    P

    P2

  • 7/30/2019 JEMBATAN noval

    154/161

    n)cos a S1

    0.44721

    P4 cos a

    #VALUE! 0.44721

    h97.25

    cm2

    #VALUE!

  • 7/30/2019 JEMBATAN noval

    155/161

    detail B

  • 7/30/2019 JEMBATAN noval

    156/161

  • 7/30/2019 JEMBATAN noval

    157/161

  • 7/30/2019 JEMBATAN noval

    158/161

  • 7/30/2019 JEMBATAN noval

    159/161

  • 7/30/2019 JEMBATAN noval

    160/161

  • 7/30/2019 JEMBATAN noval

    161/161