Indrumator plansee PTH rev 1_2011.pdf

Embed Size (px)

Citation preview

  • 7/29/2019 Indrumator plansee PTH rev 1_2011.pdf

    1/94

    IPCT STRUCTURI SRL

    INDRUMATOR PENTRU UTILIZAREA

    PLANSEELOR MIXTE POROTHERM,CU GRINZI

    PRECOMPRIMATE, BLOCURI CERAMICE SI

    SUPRABETONARE ARMATA, LA CLADIRI CUDIFERITE TIPURI DE STRUCTURI

    - REVIZIA 1-

    BENEFICIAR: SC WIENERBERGER SISTEME DE CARAMIZI SRL

    DECEMBRIE2011

  • 7/29/2019 Indrumator plansee PTH rev 1_2011.pdf

    2/94

    1

    IPCT STRUCTURI SRL

    INDRUMATOR PENTRU UTILIZAREA

    PLANSEELOR MIXTE POROTHERM,CU GRINZI

    PRECOMPRIMATE, BLOCURI CERAMICE SI

    SUPRABETONARE ARMATA, LA CLADIRI CU

    DIFERITE TIPURI DE STRUCTURI

    COLECTIVDEAUTORI

    -Revizia1-

    Autor:SCIPCTSTRUCTURISRL

    - ing.Gh.POPESCU

    - ing.RodicaPOPESCU

    Colaborator:SCWIENERBERGERSISTEMEDECARAMIZISRL

    - ing.PetrusSCUTELNICU

    - ing.AmaliaCONSTANTIN

    DECEMBRIE2011

  • 7/29/2019 Indrumator plansee PTH rev 1_2011.pdf

    3/94

    2

    IPCT STRUCTURI SRL

    INDRUMATORPENTRUUTILIZAREAPLANSEELORMIXTEPOROTHERM,CUGRINZI

    PRECOMPRIMATE,BLOCURICERAMICESISUPRABETONAREARMATA,LACLADIRICUDIFERITETIPURIDESTRUCTURI

    CUPRINS

    I.OBIECTIVULINDRUMATORULUI

    I.1.Dispozitiigenerale

    I.2.Listadereferinte

    I.3.Termenisidefinitii

    II.REGULIPRIVINDPROIECTAREASIREALIZAREAPLANSEELORPOROTHERM

    II.1Reguligenerale

    II.2. Descrierea sistemului - planseu POROTHERM cu grinzi precomprimate, blocuri

    ceramicedeumpluturasisuprabetonarearmata

    II.3.TipurideelementeutilizatelaplanseelePOROTHERM

    II.3.1-GrinzileprecomprimatePOROTHERM

    II.3.2-BlocurilePOROTHERMpentruplansee

    III.ELEMENTEPENTRUPROIECTAREASICALCULULPLANSEELORPOROTHERMIII.1Caracteristicilegeneralealeplanseului

    III.2Ipotezedecalcul

    III.3Calcululincarcarilor

    III.4VerificareasectiuniigrinzilorPTHlaincovoiere

    III.5VerificareasectiuniigrinzilorPTHlafortataietoare

    III.6VerificarealasmulgereagrinzilorPTHlareazeme,incazulrezemariiindirecte

    III.7Dimensionareaarmaturiilongitudinaleacarcaselordearmaturadelareazemele

    grinzilorPTH,incazulrezemariiindirecteIII.8Dimensionareaarmaturiitransversale(etrieri)acarcaselordearmaturadela

    reazemelegrinzilorPTH,incazulrezemariiindirecte

    III.9Dimensionareanecesaruluidearmaresuperioarapereazeme,incazulrezemarii

    directeagrinzilorPTH

    III.10Verificarealastarealimitadedeformatie

    III.11Calcululsustinerilorplanseului

  • 7/29/2019 Indrumator plansee PTH rev 1_2011.pdf

    4/94

    3

    IV. PREVEDERI CONSTRUCTIVE SI DETALII PRIVIND EXECUTIA PLANSEELOR

    POROTHERM

    IV.1Montareascheleidesustineresiagrinzilorprefabricatedeplanseu

    IV.2Montareablocurilorceramicedeplanseusiindreptareaconectorilor

    IV.3Montareaarmaturiloringrinzile-nervuri,armareacenturilorsigrinzilorderigidizare,

    armareaplaciidesuprabetonare.

    IV.4.Executareasuprabetonarii

    IV.5.Asigurareacalitatii

    V.PIESEDESENATE

    V.1Detaliipentrustructuriincadredinbetonarmat

    V.2Detaliipentrustructuridezidarie

    V.3Detaliipentrustructurimetalice(informativ)

    VI.ANEXE

    ANEXA1.AgrementulTehnicnr.001-01/363-2011siAvizulTehnicalConsiliuluiTehnic

    PermanentpentruConstructii

    ANEXA2.AdresaINCERCNR.1123/01.06.2007

    ANEXA3.AdresaInspectoratuluideStatinConstructiiNr.6837/14.08.2007

    ANEXA4-ExempledemodelareaplanseuluiPorothermpentruostructuraincadreP+4E,

    respectiv pentru o structura din zidarie confinata P+1E, utilizand programul de calculstructuralETABSv.9.5.0.

  • 7/29/2019 Indrumator plansee PTH rev 1_2011.pdf

    5/94

    4

    I.OBIECTULINDRUMATORULUI

    I.1Dispozitiigenerale

    (1) Prezentul indrumator stabileste cerintele si criteriile conform carora se utilizeaza

    planseelerealizatecugrinziprecomprimatePOROTHERM,blocuriceramicepentruplanseu

    PTH45si PTH60sisuprabetonare armata, lacladiri cudiverse tipuridestructuri(zidarie,

    cadredinbetonarmatsimetal)situatenzoneseismice.

    Incontinuare, incuprinsul textului indrumatorului, vom denumiacestsistem deplanseu

    planseulPOROTHERM.

    (2) Prevederile indrumatorului pot fi extinse si la proiectarea planseelor POROTHERM

    pentrulucraridereamenajarilaconstructiiexistente,(deex.inlocuirideplanseedinlemn)

    cuconditiaprecizarii,inexpertizeletehnicesiproiecteledereamenajarecareprecedastfel

    delucrari,amodalitatilordelegaturadintrecenturileperimetralealeplanseelorsielementele

    structuraleverticale.SepotutilizaplanseePOROTHERMsilaacoperisuriinpanta(dereguladetipterasa)care

    nuauoinclinatieapanteimaimarede10%.

    (3)Indrumatorulcompleteaz,cuprevederispecifice,urmtoarelereglementritehnicen

    vigoarenprezent,nRomnia:

    - Coduldeproiectareseismica-parteaIPrevederipentrucladiriP100-1/2006

    - CoduldeproiectarepentrustructuridinzidarieCR6-2006

    - CoduldeproiectareaconstructiilorcuperetistructuralidinbetonarmatCR2-2006- CoduldeproiectarepentrustructuriincadredinbetonarmatNP007-97

    - STAS10107/3-90Planseecunervuridesedinbetonarmatsibetonprecomprimat.

    Prescriptiideproiectare

    - SREN15037-1Produseprefabricatedebeton.Sistemedeplanseedingrinzisi

    blocurideumplutura.Partea1:Grinzi

    - SREN15037-3Produseprefabricatedebeton.Sistemedeplanseedingrinzisi

    blocurideumplutura.Partea3:Blocurideargila

    (4)In parteadesenatadin ghid suntprezentatedetaliile curentedealcatuirea planseelor

    POROTHERM pentrudiverse tipuride structuri de zidarie, incadre din betonarmatsau

    cadredinmetal.Incadrulproiectelordeexecutieconcretepotapareasialtetipuridedetalii

    care vor putea fi aplicate cu conditia verificarii proiectelor respective de catre verificatori

    atestatiMDRT.

  • 7/29/2019 Indrumator plansee PTH rev 1_2011.pdf

    6/94

    5

    I.2Listadereferinte

    (1) Documentele normative prezentate n cele ce urmeaz conin prevederi care, prin

    intermediul referinelor din acest text, devin si prevederi ale acestui Indrumator. Pentru

    documentele normative mentionate se aplic prevederile celor mai recente ediii ale

    acestora.

    I.2.1.Standarderomanesti

    1.STAS10100/0-75 -Principiideverificareasiguranteiconstructiilor

    2.STAS10101/0-75 -Aciuniinconstructii.Clasificareasigrupareaaciunilor

    3.STAS10101/1-78 -Aciuniinconstructii.Greutatitehnicesiincarcaripermanente

    4.STAS10101/2-75 -Aciuniinconstructii.Incarcaridatoritaprocesuluideexploatare

    5.STAS10101/0A-77 - Aciuni in constructii. Clasificarea si gruparea aciunilor pentru

    constructiicivilesiindustriale

    6.STAS10101/2A1-87 -Aciuni nconstructii. Incarcari tehnologice din exploatare pentru

    constructiicivile,industrialesiagrozootehnice.7.STAS10101/21-92 -Aciuninconstructii.Incarcaridatedezapada

    8.STAS10101/23-75 -Aciuninconstructii.Incarcaridatedetemperaturaexterioara

    9.STAS10101/23A-78 -Aciuni nconstructii. Incarcari date de temperaturi exterioare n

    constructiicivilesiindustriale.

    10.STAS10107/0-90 - Calculul si alcatuirea elementelor structurale din beton, beton

    armatsibetonprecomprimat.

    11.STAS10107/1-90 - Plansee din beton armat si beton precomprimat. Prescriptii

    generaledeproiectare12.STAS10107/3-90 -Planseecunervuridesedinbetonarmatsibetonprecomprimat.

    Prescriptiideproiectare

    I.2.2Normativesiinstruciuni

    1.P100-1/2006 Coddeproiectareseismica.Partea1Prevederipentrucladiri

    2.CR6/2006 Coddeproiectarepentrustructuridinzidarie.

    3.CR0-2005 Coddeproiectare.Bazeleproiectariistructurilorinconstructii

    4.NE012-1:2007 Normativ pentru producerea betonului si executarea lucrarilor din

    beton,betonarmatsibetonprecomprimatPartea1:Producereabetonului

    5.NE012-2:2010 Normativ pentru producerea betonului si executarea lucrarilor din

    beton,betonarmatsibetonprecomprimatPartea2:Executarealucrarilordinbeton

    6.ST009-2005 Specificatie tehnica privind produse din otel utilizate ca armaturi:

    cerintesicriteriideperformanta

  • 7/29/2019 Indrumator plansee PTH rev 1_2011.pdf

    7/94

    6

    I.2.3StandardeEuropene(adoptatecastandarderomneSREN)

    1.SREN1990:2004 Eurocod0Bazeleproiectariistructurilor

    2.SREN1991-1-1:2004 Eurocod 1 Actiuni asupra structurilor. Partea 1.1

    Actiunigenerale.Greutatispecifice,greutatiproprii,incarcariutilepentrucladiri.

    3.SREN1991-1-2:2004 Eurocod 1 Actiuni asupra structurilor. Partea 1.2

    Actiunigenerale.Actiuniasuprastructurilorsupuselafoc.

    4.SREN1991-1-3:2005 Eurocod 1 Actiuni asupra structurilor. Partea 1.3

    Actiunigenerale.Incarcaridatedezapada.

    5.SREN1991-1-5:2004 Eurocod 1 Actiuni asupra structurilor. Partea 1.5

    Actiunigenerale.Actiunitermice.

    6.SREN1991-1-6:2005 Eurocod 1 Actiuni asupra structurilor. Partea 1.6

    Actiunigenerale.Actiunipedurataexecutiei.

    7.SREN1991-1-7:2007 Eurocod 1 Actiuni asupra structurilor. Partea 1.7

    Actiunigenerale.Actiuniaccidentale.8.SREN1992-1-1:2004 Eurocod2Proiectareastructurilordinbeton.Partea1.1

    Reguligeneralesiregulipentrucladiri.

    9.SREN1992-1-2:2006 Eurocod2Proiectareastructurilordinbeton.Partea1.2

    Calcululcomportariilafoc.

    10.SREN1996-1-1:2006 Eurocod 6 Proiectarea structurilor din zidarie. Partea

    1.1Reguligeneralepentruconstructiidinzidariearmatasinearmata.

    11.SREN1996-1-2:2006 Eurocod 6 Proiectarea structurilor din zidarie. Partea

    1.2Reguligenerale.Calcululstructurilorlafoc.12.SREN1998-1:2004 Eurocod 8 Proiectarea structurilor pentru rezistenta la

    cutremur.Partea1:Reguligenerale,actiuniseismicesiregulipentrucladiri

    13.SREN13369:2004 Reguligeneralepentruproduseprefabricatedinbeton

    14.SREN15037-1:2008 ProduseprefabricatedinbetonSistemede planseecu

    grinzisicorpurideumpluturaPartea1Grinzi

    15.SREN15037-3+A1:2011ProduseprefabricatedinbetonSistemedeplanseecu

    grinzisicorpurideumpluturaPartea3Blocurideargila

    I.3Termenisidefinitii

    Se aplica termenii si definitiile din standardele europene SR EN15037-1:2008si SR EN

    15037-3+A1:2011.

  • 7/29/2019 Indrumator plansee PTH rev 1_2011.pdf

    8/94

    7

    I.3.1grinda

    element structural linear cu aria sectiunii redusa, executat din beton armat sau beton

    precomprimat,prefabricatintegralsaupartial.;

    NOTA:Insectiuneagrinziipotfiinclusesielementecarepotsaunupotcontribuilacapacitateaderezistentaa

    grinzii(ex.placadebazasauinvelisceramic)

    I.3.2grindadinbetonprecomprimat

    grinda precomprimata cu armatura preintinsa care constituie armarea principala a

    planseului;

    I.3.3grindadinbetonarmat

    grindalacarearmaturalongitudinaladinbaredeotelbetonconstituiearmareaprincipalaa

    planseului;

    I.3.4grindaautoportanta

    grindadinbetonarmatsaubetonprecomprimatcareasiguracapacitateaderezistentafinala

    aplanseului,independentdeoricealtapartecomponentaaacestuia;

    I.3.5grindanonautoportanta

    grindadinbetonarmatsaubetonprecomprimatcareasiguracapacitateaderezistentafinala

    a planseului, impreuna cu beton monolit turnat la fata locului si, posibil, si cu aportul

    blocurilorceramice;

    I.3.6blocuri

    elemente dispuse intre grinzi, realizate din beton obisnuit sau din beton usor, argila,

    polistiren,plasticsaucompozitedinlemn;

    I.3.7armaturadeconectare

    armaturaancoratadeopartesidealtaainterfateidintregrindasibetonuldemonolitizare;

    NOTA:Poatefirealizatacadiagonalealeuneigrinzicuzabrele,cubareindividualesaucubarecontinue,sub

    formaunorbucle,posibilcuobaralongitudinalasudatalaparteasuperioarasi/saulaparteainferioara.

    I.3.8armaturapentrufortataietoare

    armaturainclinata,ingenerallaunghiuriintre450si900,fatadeaxalongitudinalaagrinzii;

  • 7/29/2019 Indrumator plansee PTH rev 1_2011.pdf

    9/94

    8

    I.3.9grindacuzabrele

    structurametalicabidimensionalasautridimensionalacompusadintr-obaralongitudinalala

    parteasuperioarasiunasaumaimultebarelaparteainferioarasidiagonalecontinue,sau

    discontinue,caresuntsudatesauconectatemecaniccubarelelongitudinale;

    I.3.10sistemulplanseucugrinzisiblocuri

    planseurealizatdintr-ocombinatiedegrinziparalelecublocuridispuseintreelesi,posibil,

    cuosuprabetonarecarepoatesaunusacontezecatalpacomprimata;

    I.3.11talpacomprimata

    talpasuperioaracomprimataauneisectiuniaplanseului;

    NOTA: Ar putea fi o placa de repartitie conectata la nervuri sauo talpa, considerand partea superioara a

    nervurilorsitalpasuperioaraablocurilor.

    I.3.12placaderepartitie

    placadinbetonarmatmonolitturnatainsitupetoatasuprafataplanseului,pentruaasigura

    repartizarea incarcarilor concentrate la nervuri sau care asigura lucrul la incovoiere al

    planseuluiintrenervuri;

    I.3.13nervura

    grindacareasiguracapacitateaderezistentafinalaaplanseului,compusadinunasaudoua

    grinzinonautoportantesizonaaferentadinsuprabetonareaarmata;

    I.3.14blocceramicnonrezistent

    blocceramiccarenuareofunctiunemecanicainsistemulfinalalplanseului(denumitNR);

    NOTA: Singura functiune mecanica a acestuia este de a constitui un cofraj in timpul realizarii planseului.

    Sistemeledeplanseerealizatecublocuriceramicenonrezistentevoraveaintotdeaunaosuprabetonaredin

    betonmonolit

    I.3.15blocceramicsemirezistent

    blocceramiccareparticipalatransferulincarcarilorlagrinzi(denumitSR);NOTA:Incombinatiecubetonuldemonolitizareacestapoatecontribuilarezistentafinalaasistemului.Totusi,

    talpasuperioaraaacestuianupoatefunctionacaotalpacomprimatainsistemulfinalalplanseului.

  • 7/29/2019 Indrumator plansee PTH rev 1_2011.pdf

    10/94

    9

    I.3.16blocceramicrezistent

    bloc ceramic care are aceleasi functiuni ca si cel semi rezistent, dar a carui talpa

    superioarapoate,inanumiteconditii,saactionezecaotalpacomprimatainsistemulfinalal

    planseului(denumitRR);

    I.3.17blocceramiclongitudinal

    blocceramiclacareaxaperforatiiloresteparalelacugrinda;

    NOTA:Talpasuperioarapoatefipartialdeschisa

    I.3.18blocceramictransversal

    blocceramiclacareaxaperforatiiloresteperpendicuarapegrinda;

    NOTA:Talpasuperioarapoatefipartialdeschisa

    I.3.19blocceramicdeschis

    blocceramicnonrezistentsausemirezistentfaratalpasuperioara;

    I.3.20umarderezemare

    oformadatabloculuiastfelincatacestasapoatarezemapegrinda;

    I.3.21blocceramicdecompletare

    Unblocculungime,latimesauinaltimedesemnatesaasigurerealizareaunuiplanseuale

    caruidimensiuninusuntmultiplualdimensiunilorblocului;

    I.3.22familie

    un grup de produse pentru care rezultatele incercarilor pentru una sau mai multe

    caracteristici pentru orice produs din familie sunt valabile si pentru celelalte produse din

    familie;

    I.3.23grindaderigidizare

    grinda din beton armat, dispusa constructiv perpendicular pe nervuri (vezi I.3.13), la

    planseele cu deschideri mai mari de 4.0m, cu rolul de a impiedica pierderea stabilitatiigrinzilorprincipale(nervurilor).

  • 7/29/2019 Indrumator plansee PTH rev 1_2011.pdf

    11/94

    10

    II.REGULIPRIVINDPROIECTAREASIREALIZAREAPLANSEELORPOROTHERM

    II.1.Reguligenerale

    LastructurilelacareurmeazasafieutilizateplanseePOROTHERMserecomandaa

    se avea in vedere, inca de la proiectarea partiurilor de arhitectura, unele reguli care sa

    conducalaoexecutieeficienta,faraajustarialegrinzilorPTHsaualeblocurilorceramicepe

    santier.Celemaiimportantereguliarfi:

    -proiectareapartiurilordearhitecturaserecomandaasefaceastfelincatdistantele

    intreperetiistructuralisauintregrinzilecadrelorsafiemodulatepedimensiuneablocurilor

    ceramicemx25cmpedirectiaparalelacugrinzilePTHsinx45+12respectivnx60+12,pe

    directiaperpendicularapegrinzilePTH(m-numardemodulede25cm;n=numardeintervale

    intre axele grinzilor PTH); la structurile din zidarie cu blocuri ceramice POROTHERM,

    aceasta modulare trebuie sa fie corelata si cu modularea dimensiunilor pentru zidaria

    peretilor.Incazurileincareacestedistantenupotfimodulateastfel,incaietuldesarcinidin

    proiectul destructurasiin detaliile din proiect seva specificaobligatiaexecutantului deaajusta blocurile ceramice sau grinzile PTH numai prin taiere cu disc diamantat si nu prin

    lovirecuciocanul.

    - la proiectareainstalatiilor, care se recomanda a se face in paralel cu proiectarea

    partiurilor de arhitectura, se va avea in vedere gruparea coloanelor de instalatii in zone

    restranse pentru a limita la minimum golurile de trecere prin plansee; in cazurile in care

    acestlucrunuesteposibil,proiectantiideinstalatiivorconsultaproiectantiistructuristiinainte

    deaprevedeagoluriledetrecereprinplansee;esteextremderiscantcagoluriledeinstalatii

    sa fie perforate dupa executarea planseului si mai ales dupa executarea tencuielilor laintrados;prinspargerileulterioarepentrugoluripotfiafectategravgrinzileprecomprimatecu

    compromitereatotalaarezistenteiplanseului;seinterzicetrecereaconductelordeinstalatii

    termicesielectriceprinsuprabetonareadedeasuprablocurilorceramicePTH;acesteavorfi

    dispusefieinsapedeasuprasuprabetonarii,fielaintrados,subtavanefalsedingipscarton.

    -inaintededefinitivareapartiurilordearhitecturasevaconsultainginerulstructuristin

    vederea stabilirii dimensiunilorpreliminareale elementelor structurale grosimi depereti,

    latimi degrinzietc. si pentrunegocierea cu arhitectul a distantelor intre aceste elemente

    structurale; - la structurile cu pereti structurali din zidarie, avand in vedere regimul redus de

    inaltime (si deci eforturile de compresiune reduse de la baza peretilor), proiectantul de

    structuravaanalizaposibilitateadispuneriigrinzilorPTHalternativ,pedirectiiperpendiculare

    in celule invecinate, astfel incat peretii structurali sa aiba eforturi de compresiune din

    incarcarilegravitationalecatmaiuniformepeceledouadirectiidecalcul;aceastainvederea

    obtineriiunorcapacitatiderezistentaapropiatelaforteleorizontaleseismice;inacelasiscop,

  • 7/29/2019 Indrumator plansee PTH rev 1_2011.pdf

    12/94

    11

    in cazurile in care celulele structurale in care se realizeaza planseele au dimensiuni

    apropiate pe cele doua directii (raportul laturilor este mai mic de 1.5), se poate avea in

    vederesischimbareadirectieiderezemare,lacelulelesuprapusepediferitenivele.

    II.2 Descrierea sistemului - planseuPOROTHERM cu grinzi precomprimate,blocuri

    ceramicedeumpluturasisuprabetonarearmata

    (1) PlanseulPOROTHERMesteunplanseucompozitalcatuitdin:

    - grinzi prefabricate, din beton precomprimat cu invelis ceramic, dispuse ca nervuri

    deseladistanteinteraxde45sau60cmdenumiteincontinuaregrinzilePTH;

    -blocuriceramicedeplanseu,cugoluriorizontale,dedouatipuriPTH45siPTH60;

    -suprabetonaredinbetonarmatmonolitcugrosimide4;6cmsaumaimare,incazurile

    incareestenecesaradindimensionareanervurilordesealeplanseului-deex.8cm;

    Fig.1UnplanseuPOROTHERMinexecutie

    GrinzileprecomprimatesuntproduseinUngaria,iarblocurileceramicesuntproduse

    inRomania,defirmaWienerberger.PentruutilizareainRomania,ablocurilorceramicePTH,

    producatorul a obtinut AGREMENTE TEHNICE SI AVIZE TEHNICE conform legislatiei

    romanestiinvigoare,precumsiAvizulInspectoratuluideStatinConstructii(vezianexele1-

    3).

    Dosarul pentru emiterea Agrementului Tehnic pentru planseul POROTHERM afostinstrumentatatpebazaexperimentarilorsiaCertificatuluideConformitate,eliberatede

    InstitutulpentruControlulCalitatiidinBudapestasiaexperimentarilorsuplimentareefectuate

    laINCERCBucuresti.MentionamcaexperimentariledinBudapestas-au facutpentru

    grosimi ale suprabetonarii de 4 si respectiv 6 cm, iar in rapoartele de incercari

    capacitatilederezistentaalegrinzilorcompozite,cuarmaturainferioarapretensionata

    suntfurnizatepentruacestegrosimialesuprabetonarii.

  • 7/29/2019 Indrumator plansee PTH rev 1_2011.pdf

    13/94

    12

    Pentrudeterminareacapacitatiidedeformarelaforteorizontale,siaprecierearigiditatii

    inplanulplanseului,laINCERCBucurestiafostrealizat,inaprilie2007,untest,inurma

    caruia s-a concluzionat ca, in alcatuirea cu suprabetonare de 5-6 cm ..planseele de tip

    Porothermsuntrigideinplanorizontal ...incadrandu-seinprevederilepct.8.5.2.2alin(2)

    dinCoduldeproiectareseismicaP100-1/2006.

    Referitor la comportarea ca diafragma orizontala rigida, care poate transmite la

    elementele structurale verticale incarcarile orizontale din seisme, se poate spune ca, din

    punctdevedereconstructivplanseulPOROTHERMsatisfacetoatecerinteleprevazutede

    SREN15037-1:2008sianume(sevorconsultapieseledesenateanexateIndrumatorului):

    -grosimile suprabetonarii de 5-6cm(cum sunt mentionate in raportul INCERC)sunt

    pesteceleminimespecificateinAnexaBaSREN15037-1:2008lapctB2.3.respectiv

    grosimea suprabetonarii sa fie mai mare de 30mm in cazurile in care rezistenta la

    strapungeredinincovoiereablocurilorestemaimarede2.5kN(valoareaacesteirezistente,

    declaratadeproducatorsiverificataprinincercarilaINCERC,estede4kN)vezipct.II.2.2.demaijos.

    -suprabetonareaestearmatacuplasesudate6/1006/100mm(sau,invarianta

    8/200 8/200mm) ceea ce inseamna o arie de armatura de 2.83cm2/m (respectiv

    2.0cm2/m)fatadearmareaminimaprevazuta inSREN15037-1:2008AnexaG 1.4cm2/m

    armaturaperpendicularapegrinzi,inzoneseismicecuriscridicat.

    -armatura dincampul suprabetonarii este complet ancorata pe reazeme(grinzi sau

    pereti)fieprinprevedereaunorbaresuplimentarecusectiuneechivalentaincazularmariicu

    plasesudate, fieprinancorarea barelor independentecuciocuripe reazeme. AnexaGpct.G1.

    Avand in vedere ca o grosime a suprabetonarii de 4cm face dificila realizarea

    acoperirilorarmaturilorcubeton,intrucatancorareacucalaretipereazememarestenumarul

    desuprapuneripeceledouadirectiilaintersectiiledegrinzisipereti, esterecomandatca

    grosimeaminimaasuprabetonariideasuprablocurilorceramicesafiede6cm.

    (2) Planseul POROTHERM conform prevederilorSTAS 10107-3/90, este un planseu cu

    nervuridese,curezemarepeosinguradirectie.ConformprevederiloraceluiasiSTAS:

    - planseele cu nervuri dese pot fi utilizate cand incarcarile temporare sunt uniform

    distribuitesauasimilabilecuacesteasiseaplicastatic,iarvaloareadeexploatareaacestor

    incarcariestecelmultegalacu1,5xvaloareaincarcariipermanente;dintabelul2demaijos

    rezultacagreutateaproprieaplanseuluivariaza,(incazulgrosimiisuprabetonariide6cm)

    dela3.1la3.8kN/m2,ceeaceinseamnaoincarcareutilamaximadecca.4.65.7kN/m2.

  • 7/29/2019 Indrumator plansee PTH rev 1_2011.pdf

    14/94

    13

    - nueste recomandata utilizarea planseelor cu nervuri dese in cazul celorsolicitate

    de incarcari concentrate mai mari de 3KN, de incarcari mobile, sau aplicate dinamic pe

    placa.

    II.3TipurideelementeutilizatelaplanseelePOROTHERM

    II.3.1GrinzileprecomprimatePOROTHERM

    (1)GrinzilePTHsuntgrinziprefabricatedinbetonprecomprimat,cuarmaturaprentinsa,in

    invelisceramic(elementeceramicespecialetipT250),dispusecanervuridese,lainterax

    de45cmsau60cm,infunctiedetipulbloculuiceramicPTH.

    (2)Grinzilereazemapeolungimedecelputin125mm,peperetiisaugrinzilestructurii;

    exista si posibilitatea rezemarii indirecte prin intermediul unor carcase din otel beton

    inglobate in betonul de monolitizare din nervuri; in acest caz capetele grinzilor

    precomprimate vor fi incastrate intr-o zona monolita a carei latime va fi dimensionata

    conformprevederilorSREN15037-1:2008anexaDvezicap.III.6.(3)Lungimiledefabricatiesuntintre1.75msi7,25mcuvariatialungimiicuunmodulde

    25cm.(vezitabelul1demaijos).

    bxh=120mmx65mm

    Fig.2-GrindaprefabricataplanseuPorotherm

    Dimensiuni(sectiunebxh) 120mmx65mm

    Lungimeadefabricatie 1.757,25m

    Dimensiuneamodululuidelungimedefabricatie 25cm

    Greutatea 16kg/ml

    (4)CaracteristicilemateriarelordincaresuntrealizategrinzilePTH,conformfiselortehnice

    aleproducatorului,siconformdatelordindosareletehnicepuseladispozitiedebeneficiar

    sunt:

  • 7/29/2019 Indrumator plansee PTH rev 1_2011.pdf

    15/94

    14

    ArmaturapretensionataagrinziiconformNORM4258-ST180/200-productie

    Austria-(sepoateasimilacuarmaturadinstardardulromanescST009-2005):

    -toroanedinsarmapentrubetonprecomprimat2,5mm:

    -curezistentalaintindere fpk =1960N/mm2

    -limitadeelasticitateconventionalala0.1% fp0.1k=1765N/mm2

    -rezistentadecalcullatractiune fpd=1500N/mm2

    ConectoriotelBSH55.50conformMSZ339-productieUngaria:

    -baredeotelbeton4,2mm:

    -rezistentalaintindere ft =560N/mm2

    -limitadeelasticitatede0.2% f0.2k=500N/mm2

    -rezistentadecalcullatractiune fywd=420N/mm2

    BetonelementprefabricatclasaC30/37-conformMSZ4798-1:2004;SREN206-1-productieUngaria,(sepoateasimilacubetonuldeclasaC30/37dinnormaromaneasca

    NE012-1:2007siSREN1992-1:2004)

    fck,cil=30N/mm2

    fck,cub=37N/mm2

    fcd =20N/mm2

    Fig.3Ajustarealungimiigrinziiestepermisanumai

    prinsectionarecudiscdiamantat,prinscurtareacucatemax.10cmdincapetelegrinzii

    (5) In acceptia SR EN 15037-1:2008 grinzile precomprimate PTH sunt grinzi non

    autoportante (vezi cap. I.3), acestea asigurand capacitatea de rezistenta finala a

    planseului,impreunacubetonulmonolitturnatinsitu.

    (6)Caracteristiciledimensionalesigreutatilegrinzilorsuntprezentateintabelul1demaijos

    (s-apastratnotareafurnizoruluipentrufiecaretipodimensiuneF175F725).

  • 7/29/2019 Indrumator plansee PTH rev 1_2011.pdf

    16/94

    15

    Tabel1-Caracteristicilegrinzilorprecomprimate(declaratedeproducator)

    Lungimea

    Distantadintrepereti Numrultoroanelor

    Numrulconectorilor

    Greutatetotalagrinda

    Denumirea

    cm cm buc buc kg/buc

    F175 175 150 5 7 28

    F200 200 175 5 7 32

    F225 225 200 5 7 36

    F250 250 225 5 7 40

    F275 275 250 5 7 44

    F300 300 275 6 7 48

    F325 325 300 7 7 52

    F350 350 325 8 7 56

    F375 375 350 9 9 60

    F400 400 375 10 9 64

    F425 425 400 12 9 68

    F450 450 425 13 9 72

    F475 475 450 14 11 76

    F500 500 475 16 12 80

    F525 525 500 17 12 84

    F550 550 525 17 14 88

    F575 575 550 19 14 92

    F600 600 575 19 12 96

    F625 625 600 19 15 100

    F650 650 625 19 14 104

    F675 675 650 19 14 108

    F700

    700

    675

    19

    16

    112

    F725 725 700 19 16 116

    (7) Infunctiedevalorileincarcarilor decalcul side necesarul decapacitatederezistenta,

    planseelepotfirealizateinsistemcugrinzisimplesaucugrinzidublefigura4.

    Sepotutilizagrinziduble,sau chiartriple,siincazulunuiplanseurealizatcurentcu

    grinzi simple, pentru intarirea locala, in zonele cu incarcari sporite (de. ex sub peretii

    despartitori)saupentrubordareaunorgolurimarideinstalatii.

  • 7/29/2019 Indrumator plansee PTH rev 1_2011.pdf

    17/94

    16

    Legenda:

    1. BlocceramicPTH60(45)2. GrindaprefabricatadinbetonprecomprimatPTH3. SuprabetonareC20/25

    a)structurasimpladegrinzi b)structuradubladegrinzi

    Figura4DispunereagrinzilorPTHinstructurasimplasaudubla

    (8) Dispunerea conectorilor in lungulgrinzilor, conform fiselor tehnice aleprodusului,este

    prezentatainFigura5asiFigura5bdemaijos.

  • 7/29/2019 Indrumator plansee PTH rev 1_2011.pdf

    18/94

    17

    Figura5aDispunereaconectorilorinlungulgrinzilorPTH(F175F425)

  • 7/29/2019 Indrumator plansee PTH rev 1_2011.pdf

    19/94

    18

    Figura5bDispunereaconectorilorinlungulgrinzilorPTH(F450F725)

  • 7/29/2019 Indrumator plansee PTH rev 1_2011.pdf

    20/94

  • 7/29/2019 Indrumator plansee PTH rev 1_2011.pdf

    21/94

  • 7/29/2019 Indrumator plansee PTH rev 1_2011.pdf

    22/94

    21

    III.2IPOTEZEDECALCUL

    (a) Ipotezele de calcul pentru calculul planseelor POROTHERM sunt cele mentionate in

    STAS10107/3-90Planseecunervuridesedinbetonarmatsibetonprecomprimat.

    (b)ConformSTAS-ului:

    -laplanseelecunervuridispusepeosinguradirectie,nervurilesecalculeazacagrinzi

    obisnuitedinbetonarmatsaubetonprecomprimat(indiferentdetipuldestructurain

    caresuntprevazute).

    -dimensionareanervurilorsefaceconsiderandcasuntsimplurezemate;

    -deregula,incalcululplanseelorcucorpurideumpluturanuseiainconsiderareaportul

    corpurilordeumpluturasiaeventualelormonolitizariintrenervurisicorpuriledeumplutura;

    - calculul la forta taietoare se poate face asimiland aria portiunii active a corpului de

    umplutura cu o arie echivalenta de beton, de aceeasi clasa cu cea prevazuta in nervuri

    dedusaprininmultireacuraportulrezistentelor;

    - calculul la starea limita de deformatii se poate face asimiland aria portiunii active a

    corpuluideumpluturacuoarieechivalentadebetondeaceeasiclasacuceaprevazutain

    nervuriprininmultireacuraportulmodulilordeelasticitate.

    In cazul planseelor POROTHERM nu se va lua in calcul la nici una dintre

    verificari aria nervurilor corpuluide umplutura; avand in vedere grosimile mici ale

    nervurilor aportul acestora va fi nesemnificativ in raport cu aportul betonului si

    armaturii. Totodata blocurile POROTHERM sunt considerate in calcul ca blocuri

    semirezistente(vezipct.I.3.5siII.3.2),astfelcatalpasuperioaraaacestoranupoatefi

    consideratacatalpacomprimatainsistemulfinalalplanseului.

    In cazuri particulare, de exemplu cand grinzile PTH ies in consola peste reazemele

    marginalepentruasustinebalcoane,sepoateaveainvederesioschemaderezemarecu

    continuitatepeunuldintrereazeme.Armaturapentrupreluareamomentelornegativeseva

    dispuneinnervurisi/sauinsuprabetonaresisevadimensionacapentruogrindadinbeton

    armatfaraatineseamadeaportulgrinzilorPTH.

    III.3CALCULULINCARCARILORPeplanseupotactionaurmatoareletipurideincarcari:

    1. incarcaripermanentedatorategreutatilorpropriiale:suprabetonariiarmate,blocurilor

    ceramice POROTHERM, grinzilor precomprimate PTH, tencuielii de la partea

    inferioaraaplanseuluisistraturilorpardoselilor;

    2. incarcariutiledatorateprocesuluideexploatareacladirilor;

  • 7/29/2019 Indrumator plansee PTH rev 1_2011.pdf

    23/94

    22

    3. incarcari temporare datorate peretilor despartitori nestructurali care sprijina pe

    planseu.

    Pentru calculul planseului se folosesc valorile de calcul ale incarcarilor obtinute prin

    inmultireavalorilornormatecucoeficientiiincarcarilorn i.

    Incarcareapermanentanormata,uniformdistribuita,peplanseusecalculeazacurelatia:

    gn

    = in

    i

    id =1 ;[daN/m2

    ] (1)

    unde:

    digrosimeastratuluicomponentalplanseuluiinm;

    igreutateatehnicaamaterialuluidincareesterealizatstratulrespectiv,indaN/m3

    .

    Incarcarea utila normata (datorata procesului de expoatare) este in functie de

    destinatiaconstructiei(deex.de150daN/m2inincaperiledelocuit,de300daN/m2incasa

    scariisi200daN/m2 labalcoane,etc).Valoareanormata,uniformdistribuita,aacestei

    incarcari nupoatedepasi 1.5 x greutatea proprie, uniform distribuita, a planseului

    (veziTabelul2).

    Incarcareatemporaranormatadatorataperetilordespartitorisecalculeazamaiintaicao

    incarcaretotala,indaN,curelatia:

    npd

    G =dpxhpxlpxp+2xdtxhpxlpxt;[daN] (2)

    Unde:

    dpgrosimeapereteluidespartitor(m);

    hpinaltimeapereteluidespartitor(m);

    lplungimeapereteluidespartitor,inplan,aferentazoneideplanseucalculata(m);

    pgreutateatehnicaamaterialuluidincareesterealizatpereteledespartitorindaN/m3;

    dt-grosimeatencuieliipereteluidespartitor(m);

    tgreutateatehnicaatencuieliipereteluidespartitorindaN/m3.

    Aceastaincarcaretotalasetransformainincarcareuniformdistribuitapem

    2

    deplanseucurelatia:

    placa

    S

    npdP

    g npd = ;[daN/m2] (3)

    undeSplacasuprafatazoneideplanseucalculatapecarereazemapereteledespartitor.

  • 7/29/2019 Indrumator plansee PTH rev 1_2011.pdf

    24/94

    23

    Incazul incareun peretedespartitorestedispus paralel cugrinzilePTH,greutatea

    acestuiaserepartizeazacaoincarcareuniformdistribuita,indaN/mllagrinda(saugrinzile

    adiacente)pecareacestareazema:

    grindal

    npdP

    g npd = ;[daN/m

    ] (4)

    Incarcareadecalcul datorataperetilordespartitorisecalculeazamaiintaicaoincarcare

    totalaindaNcurelatia:

    cpd

    G =nx(dpxhpxlpxp+2xdtxhpxlpxt)[daN] (5)

    unde:

    n -coeficientulgrupariideincarcari

    Aceastaincarcaretotalasetransformainincarcareuniformdistribuitapem2deplanseusau

    pemetruliniardegrindacasiincazulincarcarilornormate.

    III.3.1Exempludecalculaincarcariloruniformdistribuitepeplanseesipegrinzile

    planseelor

    CazA:(faraperetedespartitor)

    Element gn(daN/m2) n gc(daN/m2)

    Tencuiala

    0.015x1900

    28.5 1,35 38.5

    Suprabetonaredin

    betonarmat

    0.06x2500

    150.0 1,35 202,5

    Sapa

    0.04x1900

    76.0 1,35 102,6

    Parchet

    0.01x800

    8.0 1,35 10.8

    Corpuriceramice

    700x0.17

    119.0 1,35 160,7

    Utila 150.0 1,50 225.0

    Peretedespartitor - - -

    Total 531.5 740.1

    Coeficientii incarcarilor s-au considerat conform Codului CR0-2005 Bazele proiectarii

    structurilorinconstructii.

  • 7/29/2019 Indrumator plansee PTH rev 1_2011.pdf

    25/94

    24

    Incarcarea din planseu aferenta unei grinzi se calculeaza inmultind valoarea de calcul a

    incarcariidinplanseuindaN/m2cudistantadintredouagrinzi,respectiv0.45msau0.60m.

    qc(daN/m)=greutategrinda(valoaredecalcul)+incarcaredinplanseu(valoaredecalcul)

    Rezulta:

    qc,planseu=gc,planseu(daN/m2

    )xd=740.1x0,45=333.0daN/m(laplanseulcublocuriPTH45)

    sauqc,planseu=gc,planseu(daN/m2

    )xd=740.1x0,60=444.0daN/m(laplanseulcublocuriPTH60)

    gc,grinda=1.35(gn+gs)

    unde:

    gn=greutateagrinziiPTH16daN/m

    gs=greutateasuprabetonariigrinziiPTH(exclusivgrosimeasuprabetonariicurente

    deasuprablocurilorceramicedispuneresimpladegrinzi)28daN/m

    Rezulta:gc,grinda=1.35(g

    n+gs)=1.35(16+28)=60daN/m

    si

    qc=333.0+60.0=393daN/m=3.93kN/m(pentrudistantaintregrinzide45cm)

    sau

    qc=444.0+60.0=504daN/m=5.04kN/m(pentrudistantaintregrinzide60cm)

    CazB:(cuperetedespartitor)

    Element qn(daN/m2) n qc(daN/m2)Tencuiala

    0.015x1900

    28.5 1,35 38.5

    Suprabetonaredin

    betonarmat

    0.06x2500

    150.0 1,35 202,5

    Sapa 76.0 1,35 102,6

  • 7/29/2019 Indrumator plansee PTH rev 1_2011.pdf

    26/94

  • 7/29/2019 Indrumator plansee PTH rev 1_2011.pdf

    27/94

    26

    III.4VERIFICAREASECTIUNIIGRINZILORPTHLAINCOVOIERE

    PentruverificareasectiuniigrinzilorPTHlaincovoieresepotutilizatabelelecuvalorile

    capacitatilorderezistentaMHsi/sauqH,calculatesiverificateprinincercaridelaboratorla

    producator,inUngaria.vezitabelul3demaijos.

    Acestevaloriinsa,suntdatepentrucazurileparticulareexperimentate,cugrinzi

    prefabricateexecutateinUngariasicubetondesuprabetonareclasaC16/20.Avandin

    vederecaSREN15037-1acceptapentrusuprabetonaredoarbetondeclasaminima

    C20/25,potfifolositenumaipentruverificarirapide,acoperitoare.

    Lungimile de calcul pentru calculul eforturilor se considera, conform precizarilor din

    anexaElaSREN15037-1:2008,cap.E1:

    L=L0+5cm

    UndeL0estedistantaintrefetelereazemelor(grinzisaupereti).

    PentruexempluldeincarcaridemaisusdelacapIII.3.1vomavea:

    - CazulA(pentrudistatantaintregrinzide60cm)

    Lungimeadecalcull=2.55m

    Mc=8

    lq 2c =8

    504x2.552=409.6daNm=4.10kNmMH=7,1kNm(vezitabelul3)

    - CazulB(pentrudistantaintregrinzide60cm)

    Lungimeadecalcull=4.55m

    Mc=8

    lq 2c =

    8

    555x4.552=1436.2daNm=14.40kNmMH=19.2kNm(vezitabelul3)

    VomverificaaceastarelatiesipentrulungimeamaximaagrinzilorprecomprimatePTH

    grinda F725, pentru care lungimea de calcul este L=7.05 m (cu incarcare uniform

    distribuitacorespunzatorcazuluiB).

    Mc=8

    lq 2c =8

    555x7.052=3448daNm=34.50kNm>MH=25.6kNm(vezitabelul3)

    Rezultacaestenecesarautilizareastructuriidubledegrinzi:

    Inacestcaz:qc,planseu=qc,planseu(daN/m

    2)xd=824.1x0,72=593.4daN/m

    gc,grinda=1.35(2gn+2gs)=1.35(2x16+2x28)=119daN/m

    qc=593.4+119=712.4daN/m=7.13kN/m(pentrudistantaintregrinzide60cm)

    Mc=8

    lq 2c =8

    712.4x7.05 2=4426.0daNm=44.30kNmMH=48.90kNm(vezitabelul3)

  • 7/29/2019 Indrumator plansee PTH rev 1_2011.pdf

    28/94

  • 7/29/2019 Indrumator plansee PTH rev 1_2011.pdf

    29/94

    28

    TABELUL3CAPACITATIDEREZISTENTALAINCOVOIERE

    Structurarecomandata Structurasimpladegrinzi Structuradubladegrinzi

    60cm 45cm 4cmbetonmonolit

    6cmbetonmonolit

    4cmbetonmonolit

    6cmbetonmonolit

    Distantainteraxgrinzi

    4cm

    6cm

    4cm

    6cm

    BETONMONOLIT:C16/20

    Lungimeagrinzii

    Distantaintre

    pereti

    Greutate

    totala

    grinda

    Numarul

    toroanelor

    Numarul

    conectorilor

    Grosimesuprabetonare MH qH MH qH MH qH MH qH

    cm cm Kg/buc buc buc kNm kN/m kNm kN/m kNm kN/m kNm kN/m175 150 28 5 7 6,4 9.0 7,1 10.0 12,6 17,8 14,1 19,9

    200 175 32 5 7 6,4 9.0 7,1 10.0 12,6 17,8 14,1 19,9

    225 200 36 5 7 6,4 9.0 7,1 10.0 12,6 17,8 14,1 19,9

    250 225 40 5 7 6,4 9,0 7,1 10,0 12,6 17,8 14,1 19,9

    275 250 44 5 7 6,4 7,4 7,1 8,2 12,6 14,6 14,1 16,3

    300 275 48 6 7 7,6 7,3 8.5 8,2 15,0 14,5 16,8 16,2

    325 300 52 7 7 8,9 7,2 9,9 8,1 17,4 14,2 19,5 15,9

    350 325 56 8 7 10,1 7,1 11,2 7,9 19,7 13,8 22,0 15,5

    375 350 60 9 9 11,3 6,9 12,6 7,7 22,0 13,4 24,6 15,0

    400 375 64 10 9 12,5 6,6 13,9 7,4 24,3 12,9 27,2 14,5

    425 400 68 12 9 14,8 7,0 16,6 7,8 28,7 13,5 32,2 15,2450 425 72 13 9 16,0 6,7 17,9 7,5 30,9 12,9 34,7 14,5

    475 450 76 14 11 17,2 6,4 19,2 7,2 33,0 12,5 37,1 13,9

    500 475 80 16 12 19,4 6,5 21,8 7,4 37,2 12,5 41,9 14,1

    525 500 84 17 12 20,6 6,3 23,1 7,0 39,3 12,0 44,3 13,5

    550 525 88 17 14 20,6 5,7 23,1 6,4 39,3 10,9 44,3 12,3

    575 550 92 19 14 22,8 5,8 25,6 6,5 41,2 10,4 48,9 12,1

    600 575 96 19 12 22,8 5,3 25,6 5,9 41,2 9,5 48,9 11,3

    625 600 100 19 15 22,8 4,9 25,6 5,5 41,2 8,8 48,9 10,4

    650 625 104 19 14 22,8 4,5 25,6 5,0 41,2 8,1 48,9 9,6

    675 650 108 19 14 22,8 4,2 25,6 4,7 41,2 7,5 48,9 8,8

    700 675 112 19 16 22,8 3,9 25,6 4,3 41,2 7,0 48,9 8,3725 700 116 19 16

    **

    **

    ** **22,8 3,6 25,6 4,0 41,2 6,5 48,9 7,7

    Pentruvaloriledeschiderilorcorespunzatoarecoloanelormarcatecu**serecomandautilizareastructuriiduble

    degrinziprecomprimatePTH.

    MH=momentmaximcapabilcorespunzatorincarcariilimitadeexploatare

    qH=incarcarealimitaasociatamomentuluimaximcapabil

    Pentru calcule acoperitoare, avand in vedere ca marirea grosimii suprabetonarii

    conduce la o marire proportionala a bratului de parghie a fortei de precomprimare (laaceeasi valoare a latimii efective a zonei comprimate si aceeasi clasa a betonului),

    determinarea capacitatii de rezistenta se poate face, utilizand valorile din Tabelul 3,

    multiplicatecuraportulinaltimilornervurilor.

    Deexemplu,pentrugrinzilecu19sarmedeprecomprimareF575F725cresterea

    grosimii suprabetonarii cu 2 cm, de la 6 la 8 cm conduce la crestera inaltimii totale a

    nervuriidela23la25cmsideci,laocapacitatederezistentamaritaastfel:

  • 7/29/2019 Indrumator plansee PTH rev 1_2011.pdf

    30/94

    29

    MH,8=MH,6xh8/h6=25,6x25/23=27.8KNm(pentrustructurasimpladegrinzi)MH,8=MH,6xh8/h6=48,9x25/23=53.2KNm(pentrustructuradubladegrinzi)

    Infig.8searata,conformprecizarilorfurnizoruluigrinzilorPTH,moduldedispunerea

    sarmelorlagrinzilecu19sarmeF575F725.

    Fig.8DetaliusectiunegrindaPTHdispunerearmaturapreintinsalagrinzileF575725

    Fig.9Detaliusectiuneplanseucustructuradubladegrinzisisuprabetonare8cm

    Conformprecizarilorproducatorului,oteluldeprecomprimareestecaracterizatprin

    urmatoarelerezistente:

    -rezistentalaintinderevaloarespecificata-fpk =1960N/mm2

    -limitadeelasticitateconventionalala0.1%-fp0.1k=1765N/mm2

  • 7/29/2019 Indrumator plansee PTH rev 1_2011.pdf

    31/94

    30

    Calculamcapacitateaderezistentalaincovoierecurelatia(6)demaisus:

    FA=npFpk

    Fpk=apxfp0.1k/s =4.91x1765/1.15=7536N

    ap=ariauneisarmedeprecomprimare2.5mm;

    ap=4.91mm2

    s=1.15coeficientpartialdesigurantapentruarmaturipretensionateconformSREN1992-1-1:2004tab2.1N

    FA=npFpk=2x19x7536=286368N

    beff=720mm

    fcd=fck/c=20/1.5=13.3N/mm2(pt.betonC20/25)

    c=1.5coeficientpartialdesigurantapentrubetonconformSREN1992-1-1:2004

    tab2.1N

    d=222mm(vezifig.9)

    Inaltimeazoneicomprimatevafi:

    yc=FA/(beffxfcd)=286368/(720x13.3)=29.90mm;

    MRd=(286368/1.1)(222-29.9/2)=53902267Nmm=53.9kNm(valoareapropiatade

    cea calculata mai sus, prin extrapolarea valorilor din tabelul 3 cu raportul inaltimilor

    nervurilor-53.2kNm)

    Desi nerecomandate, existasi cazuri in care grinzile PTH sunt rezematecontinuu peste

    centurilesaugrinzileexterioaresiiesinconsolapentruasustinebalcoane.Inacestecazuri

    seva prevedea ca structura planseului sase realizeze fiecu blocuri PTH45 in structura

    simpla, fie cu blocuri PTH60 in structura dubla (vezi detaliul Z04e2 din cap. V piese

    desenate).Armaturapentrupreluareamomentelornegativepereazemvafidimensionata

    faraaluainconsiderareaportulgrinzilorPTH.Sectiuniledecalculpotficonformfigurilorde

    maijos:

  • 7/29/2019 Indrumator plansee PTH rev 1_2011.pdf

    32/94

    31

    III.5VERIFICAREASECTIUNIIGRINZILORPTHLAFORTATAIETOARE

    VerificareasectiuniigrinzilorPTHlafortataietoaresefaceconformprevederilorAnexei

    EdinSREN15037-1:2008pct.E5.

    Nuestenecesaraarmaturainclinatapentrufortataietoaredacavaloareadecalcula

    efortuluiunitardelunecareinsectiuneaconsideratasatisfacerelatia:

    sd=VSd/bz0.03fck[N/mm2] (8)

    unde:

    VSd=fortataietoaredecalculinsectiuneaverificata[N]

    Sd=efortulunitardelunecaredecalculinMPa[1MPa=1N/mm2]

    b= latimea sectiuniigrinzii lanivelulconsiderat (in cazulnostru 100 mmpentru structura

    simpladegrinzi);

    z=bratuldeparghiealcupluluideforteinteriorlastarealimitaderezistenta(SLU);incazulnervurilor compozite cum sunt cele corespunzatoare planseului POROTHERM bratul de

    parghiezsecalculeazacurelatia:

    z=Ii/S [mm](9)

    Ii=momentuldeinertiealsectiuniiidealedebeton(vezifigurile1012;14-16)-[mm4];

    S=momentulstaticcalculatpentruniveluldeverificareconsiderat[mm3];

    Seconsideradouanivelurilacarese faceverificareasianumecentrulde

    greutatealsectiuniiidealedebetonsisuprafatadecontactintrebetonulprecomprimatdin

    grinzilePTHsibetonulmonolitalnervurii-vezifigurile13si17.

    fck = rezistenta caracteristica la compresiune a betonului suprabetonarii, turnat in situ, la

    nivelulconsideratinMPa.

    Infigurile11si12,respectiv15si16ariileidealealetalpilorinferioarealesectiunii

    idealesecalculeazaastfel:

    At,i=2800(fck,p/fck,s)+(npAp)fpk/fck,s)[mm2] (10)

    unde:

    2800=ariasectiuniidebetonC30/37dingrindaPTH[mm

    2

    ]fck,p=rezistentacaracteristicaabetonuluiC30/37dingrindaPTH[N/mm2];

    fck,s=rezistentacaracteristicaabetonuluimonolitdinsuprabetonare-[N/mm2];

    np =numarultoroanelor(sarmelor)deotel(NORM4258-180/200)corespunzatorgrinzii

    respectiveveziTabelul3;

    Ap =ariaunuitoron(sarma)[mm2];

  • 7/29/2019 Indrumator plansee PTH rev 1_2011.pdf

    33/94

    32

    fpk =efortulunitaraxialcorespunzatorforteideruperegarantatapentrutoroanele(sarmele

    pretensionate),in-[N/mm2]

    AvandariileAt,i[mm2]sepotdeterminalatimiletalpilorinferioarealesectiunii

    ideale:

    Bi=At,i/40 [mm] (11)

    Fiind determinate dimensiunile geometrice ale sectiunii ideale de beton se pot

    determina pozitia centrului degreutate yG si valorile momentelor de inertie si momentelor

    staticepentrusectiuniledeverificare(veziFigura13si17).

    yG=(Aiyi)/Ai [mm] (12)

    Ii=(A(i)y2

    G(i))+A(i)h(i)2/12 [mm4] (13)

    S1-1=At,i(190-yG)+50(170-yG)2 [mm3] (14)

    S2-2=20At,i [mm3] (15)

    siincontinuarevalorilebratuluideparghiez:

    z1-1 =Ii/S1-1 [mm] (16)z2-2 =Ii/S2-2 [mm] (17)

    sivalorilesd(N/mm2):

    sd,1-1=VSd/100z1-1 [N/mm2](18)

    sd,2-2=VSd/100z2-2 [N/mm2](19)

    Valoriledecalcul,VSd,alefortelortaietoaresepotdeterminafiemanual,considerand

    incarcarile aferente unei grinzi (vezi cap.III.3), fie printr-un program de calcul automat, in

    care,planseulestemodelatcaoreteadegrinziparalele,simplurezemate,cucaracteristicilegeometricealesectiuniloridealedebeton.

    Dimensiunilesectiunilorrealesiaceloridealedebeton pentrustructurasimplade

    grinzisuntaratateinfigurile10-13demaijos.

  • 7/29/2019 Indrumator plansee PTH rev 1_2011.pdf

    34/94

  • 7/29/2019 Indrumator plansee PTH rev 1_2011.pdf

    35/94

    34

    Dimensiunile sectiunilor realesi a celor ideale debeton pentru structuradubla de

    grinzisuntaratateinfigurile14-17demaijos.

  • 7/29/2019 Indrumator plansee PTH rev 1_2011.pdf

    36/94

    35

    Incazurile in care se verifica relatia de mai sus,sd0.03fck este necesara armatura inclinatapentru forta taietoare,care vafi

    ancoratacorespunzatordeopartesidealtaasectiuniiverificate.

    Aceastaarmaturasedimensioneaza conform prevederilorpct.6.2.3.dinSREN1992

    1-1:2004sisedispunepelungimeapecarenuestesatisfacutarelatiadeverificare.

    Pentrucazulplanseuluicustructurasimpladegrinzicudeschidereadecalcul

    de4.55m,cublocuriPTH60(vezifig.11)conformalgoritmuluidecalculprezentatmaisus,

    vomavea:

    VSd=(4.55x555)/2=1262.6daN=12626N

    At,i =2800(fck,p/fck,s)+(np Ap)fpk/fck,s)

  • 7/29/2019 Indrumator plansee PTH rev 1_2011.pdf

    37/94

    36

    At,i =2800(30/20)+(14x4.91)1960/20=4200+6736=10936[mm2]

    Bi =At,i/40=10936/40=273 [mm]

    yG=(Aiyi)/Ai [mm]

    Ai =600x60+110x100+10936=57936[mm2]

    Aiyi=36000x30+11000x115+10936x190=4422840 [mm3]

    yG=4422840/57936=76 [mm]

    Ii=(A(i)y2G(i))+A(i)h(i)2/12 [mm4]

    A(i)y2

    G(i)=36000x(76-30)2+11000x(115-76)2+10936x(190-76)2=

    76176000+16731000+142124256=235031256 [mm4]

    A(i)h(i)2/12=36000x602/12+11000x1102/12+10936x402/12=

    10800000+11091667+1458133=23349800 [mm4]

    Ii=235031256+23349800=258381056 [mm4]

    S1-1=At,i(190-yG)+100(170-yG)2

    /2 [mm3

    ]

    S1-1=10936(190-76)+50(170-76)

    2=1246704+441800=1688504[mm3]

    z1-1 =Ii/S1-1=258381056/1688504=153 [mm]

    S2-2=20At,i

    S2-2=20x10936=218720 [ mm3]

    z2-2 =Ii/S2-2=258381056/218720 =1181 [mm]

    sd,1-1=VSd/100z1-1

    ]/[83.0153100

    12626 211, mmNx

    sd ==

    sd,2-2=VSd/100z2-2

    ]/[11.01181100

    12626 222, mmN

    xsd ==

    Verificamrelatia:sd

  • 7/29/2019 Indrumator plansee PTH rev 1_2011.pdf

    38/94

    37

    IncazulgrinzilorPTHaceastaarmaturaesteconstituitadinbucleledinotelbeton 4.2

    mmdispuseladistantede19cmsi25cmlacapetelegrinzii.

    Modeluldecalculesteceldinfig.18,conformpct.6.2.3dinSREN1992-1-1:2004.

    Conformpct.6.2.3(4),incazulelementelorcuarmaturiinclinate,capacitateade

    rezistentalafortataietoareesteceamaimicadintrevalorile:

    sin)(, ctgctgywdzfssw

    AsRdV += (20)

    )2

    1/()(1max, ctgctgctgcdfzwbcwRdV ++= (21)

    unde:

    Asw =ariaarmaturiipentrufortataietoare

    s =distantadintreetrieri(bucle)

    fywd =rezistentadecalculaarmaturilorpentrufortataietoare

    1 =coeficientdereducerearezistenteibetonuluifisuratlaincovoiere

    cw =coeficientcaretinecontdestareadeefortdinfibracomprimata

    bw =latimeaminimaasectiuniicuprinsaintrefibraintinsasifibracomprimata

    z =bratuldeparghiealfortelorinterne

    fcd =rezistentadecalcullacompresiuneabetonuluinervurii(suprabetonare)

    Incazulnostruvomavea,pentrusituatiadefavorabilactg =1(candfisurainclinata

    intersecteazaosingurabuclaconectorancoratadeopartesidealta):

    Asw =2x13.85=27.7 [mm2]

    s =190 [mm]

    fywd =420 [N/mm2] (vezipctII.3.1(4)demaisus)

    1 =0.60(pt.betoncufck

  • 7/29/2019 Indrumator plansee PTH rev 1_2011.pdf

    39/94

    38

    Rezulta: 13197766.0x)839.01(420x153190

    7.27V s,Rd =+= [N]

    112265)11/()839.01(3.136.01531001max, =++=RdV [N]

    Deci, capacitatea de rezistenta la forta taietoare in sectiunea de la reazem este

    VRd,s=13197N, mai mare decat forta taietoare de calcul determinata mai sus,

    Vsd=12626N.

    Pentru cazul planseului, cu structura dubla de grinzi, cu deschiderea de

    calcul de 7.05m, cublocuri PTH60 (vezimai sus fig.15) conform algoritmului de calcul

    prezentatmaisus,vomavea:

    VSd=(7.05x712.4)/2=2511.2daN=25112 [N]

    At,i =2x2800(fck,p/fck,s)+(2xnp Ap)fpk/fck,s) [mm2]

    At,i =2x2800(30/20)+(2x19x4.91)1960/20)=8400+18284=26684[mm2]

    Bi =At,i/40=26684/40=667 [mm]

    yG=(Aiyi)/Ai [mm]

    Ai =720x60+110x220+26684=94084 [mm2]

    Aiyi=43200x30+24200x115+26684x190=9148960 [mm3]

    yG=9148960/94084=97 [mm]

    Ii=(A(i)y2

    G(i))+A(i)h(i)2/12 [mm4]

    A(i)y2

    G(i)=43200x(97-30)2+24200x(115-97)2+26684x(190-97)2=

    193924800+7840800+230789916=432555516 [mm4]

    A(i)h(i)2/12=43200x602/12+24200x1102/12+26684x402/12=

    12960000+24401667+3557866=40919533 [mm4]

    Ii=432555516+40919533=473475049 [mm4]

    S1-1=At,i(190-yG)+220(170-yG)2/2 [mm3]

    S1-1=26684(190-97)+110(170-97)2=2481612+586190=3067802[mm3]

    z1-1 =Ii/S1-1=473475049/3067802=154 [mm]

    S2-2=20At,I [mm3]

    S2-2=20x26684=533680 [ mm3]

    z2-2 =Ii/S2-2=473475049/533680 =887 [mm]

    ]mm/N[74.0154x220

    25112 211,sd ==

  • 7/29/2019 Indrumator plansee PTH rev 1_2011.pdf

    40/94

    39

    ]2/[13.0887220

    2511222, mmN

    xsd ==

    Verificamsiaicirelatia: sd

  • 7/29/2019 Indrumator plansee PTH rev 1_2011.pdf

    41/94

    40

    DimensionarealungimiideancorajlasmulgeresefaceconformSREN15037-1AnexaD,

    pct.D.2.2Rezemareaindirecta.

    Relatiadeverificareeste:

    lbVsd/(VRdi*bj) (22)

    unde:

    VSd =fortataietoaredecalcul

    VRdi=capacitatea de rezistenta la forta taietoare,specificata in Tabelul 3 din SR EN

    15037-1:2008

    bj=lungimeaconturuluideinterfatadefinitinAnexaC,pct.C1,fig.C1,dinSREN15037-1

    Modelulderezemaresidecalculesteprezentatinfigura19.

    Larezemareaindirecta,estenecesararetragereablocurilorceramicedelamarginea

    reazemelorpeo distantadecelputinlb+20mmsirealizareauneicenturidinbetonmonolit

    pentruaasiguraancorareagrinzilorPTHlacapeteimpotrivasmulgerii.

  • 7/29/2019 Indrumator plansee PTH rev 1_2011.pdf

    42/94

    41

    Incazulplanseuluicudeschidereadecalcul4.55mcustructurasimpladegrinzi

    vomavea:

    Vsd=12626N -vezipct.III.5

    VRdi=0.58MPa-capacitateaderezistentalafortataietoare,specificatainTabelul3dinSR

    EN15037-1:2008,corespunzatorcazuluic3apentrubetondemonolitizareC20/25.

    bj=100mm-lungimeaconturuluideinterfatadefinitinAnexaC,pct.C1,fig.C1,dinSREN

    15037-1:2008.

    lb=Vsd/(VRdi*bj)=12626/(0.58x100)=217mm

    Incazulplanseuluicudeschidereadecalcul7.05mcustructuradubladegrinzi,

    vomavea:

    VEd=25112N-vezipct.III.5

    VRdi=0.58MPa

    bj

    =220mm mm197220x58.0

    25112lb ==

    Rezulta deci ca, la rezemarea indirecta, este necesara retragerea blocurilor

    ceramicedelamargineareazemelorpeodistantadecelputinlb+20mmsirealizarea

    unei centuri din betonmonolit pentru a asigura ancorarea grinzilor PTH la capete

    impotrivasmulgerii.

    III.7DIMENSIONAREAARMATURIILONGITUDINALEACARCASELORDEARMATURA

    DELAREAZEMELEGRINZILORPTH,INCAZULREZEMARIIINDIRECTE

    In cazul rezemarii indirecte, latirea zonei monolite de la marginea planseului pentru

    asigurarea la smulgere a grinzilor precomprimate,conduce practic la continuareagrinzilor

    planseuluipeacestereazeme,astfelcaarmaturadelaparteasuperioaraaconectorilornu

    vafisuficientapentrupreluareamomentelorincovoietoarenegativecevorapareapeaceste

    reazeme.Pentrudimensionareacarcaselor,seconsidera,acoperitor,momentul incovoietor

    corespunzatoruneiincastrariperfecteMc=qc*l2/12

    Pentrucazulgrinzilorcudeschidereadecalculde4.55m,dispusela60cm,vomavea:

    qc=5.55kN/m;l=4.55mlungimedecalculgrinda

    kNmlcqM

    reazem 58.912

    55.455.5

    12

    2 2=

    =

    =

  • 7/29/2019 Indrumator plansee PTH rev 1_2011.pdf

    43/94

    42

    Sectiunedecalcul:sectiuneaidealapentrugrindaPTH60

    222.03.13180100

    1058.92

    6

    2

    0

    =

    =

    =

    cdfhb

    Mm

    254.0222.0211211 === m

    2203300

    3.13180100254.00 mmffhbaAys

    cd===

    Aa,exist=78.5mm2(baradearmatura10intreconectori,prezentainfiecaregrindaPTH)

    Aanec/carcasa=20378.5=124.5mm2

    Rezulta -armaresup./inf.carcasa210PC52=>Aaef=157mm2

    -armaretotalacarcasa410PC52=>Aatot=314mm2

    Pentrucazulgrinzilorcudeschidereadecalculde7.05m,dispusela60cm,vomavea:qc=7.13kN/m;lc=7.05mlungimedecalculgrinda

    kNmlcq

    reazemM 53.2912

    05.713.7

    12

    2 2=

    =

    =

    311.03.13180220

    1053.29

    2

    0

    2

    6

    =

    =

    =

    cdfhb

    Mm

    385.0311.0211211 === m

    2676

    3003.13180220385.0

    0mm

    ysfcd

    fhbaA === -2carcase(structuradubla)

    Aa,exist=78.5mm2(baradearmatura10intreconectori,prezentainfiecaregrindaPTH)

    Aanec/carcasa=676/2-78.5=259.5mm2

    Rezulta -armaresuperioaracarcasa214PC52=>Aaef=308mm2

    -armareinferioaracarcasa210PC52=>Aaef=157mm2

    -armaretotalacarcasa =>Aatot=465mm2

    Sepoateoptasipentrudispunereaacesteiarmaturi,partial,subformadecalaretipelatimea

    decalculatalpiisuperioareagrinzii.Inacestcazvomavea:

    - seconfectioneazacarcaselecucate212PC52sivomaveaincele2carcasesi

    armaturadintreconectori2x78.5+4x113=599mm2

  • 7/29/2019 Indrumator plansee PTH rev 1_2011.pdf

    44/94

  • 7/29/2019 Indrumator plansee PTH rev 1_2011.pdf

    45/94

    44

    Pentrucazulgrinzilorcudeschidereadecalculde4.55m,dispusela60cm(structura

    simpla),vomavea:

    Vsd=12626N=12.63kNvaloarefortataietoaredecalcul

    s=150mm(distantamedie,conditionatasidedispunereabuclelorinclinatealeconectorilor

    dingrinzi)

    fywd=210N/mm2

    (otelbetonOB37)

    z=153mm

    =450

    RezultaAsw=12626*150/[153*210*1]=58.9mm2-pentruocarcasa,decidouaramurideetrierSefacearmaretransversalapentrucarcasa8/150(OB37)=>Asw,ef=100.6mm

    2sau

    6/100(OB37)=>Asw,nec=39.3mm2;Asw,ef=56.6mm

    2

    Pentrucazulgrinzilorcudeschidereadecalculde7.05m,dispusela60cm(structura

    dubla),vomavea:

    Vsd=25112N=25.11kNvaloarefortataietoaredecalcul

    s=150mm(distantamedieconditionatasidedispunereabuclelorinclinatealeconectorilor

    dingrinzi)

    fywd=210N/mm2(otelbetonOB37)

    z=154mm

    =450RezultaAsw=25112*150/[154*210*1]=116.5mm

    2pentrudouacarcase,deci4ramurideetrierSefacearmaretransversalapentrucarcasa8/150(OB37)=>Asw,ef=201.2mm

    2sau

    6/100(OB37)=>Asw,nec=77.6mm2;Asw,ef=113.2mm

    2

    III.9DIMENSIONAREANECESARULUIDEARMARESUPERIOARAPEREAZEME

    INCAZULREZEMARIIDIRECTEAGRINZILORPTH

    Schemastatica:grindacontinuapereazeme

    Sectiunedecalcul:sectiuneaidealapentrugrindaPTH60

    Pentru cazul planseului cudeschiderea de calculde4.55m, custructurasimpla de

    grinzi,cublocuriPTH60,vomavea:

    qc=5.55kN/m;lc=4.55mlungimedecalculgrinda

  • 7/29/2019 Indrumator plansee PTH rev 1_2011.pdf

    46/94

    45

    kNmlcq

    reazemM 58.912

    255.455.5

    12

    2=

    =

    =

    222.03.13180100

    1058.9

    20

    2

    6

    =

    =

    =

    cdfhb

    Mm

    254.0222.0211211 === m

    2203

    3003.13180100254.0

    0mm

    ysfcd

    fhbaA === /0.60m

    Aanec=340mm2/m

    Aaexist=2x78.5mm2=157mm2(bare10PC2infiecarenervura:existacate2nervuripe

    latimeade1.0mdeplaca)

    Aanec=340mm2157mm2=183mm2

    Rezultaarmaresuperioaracalareti8/200mmPC52(Aaef=251mm2/m)

    Pentru cazul planseului cudeschiderea decalcul de 7.05m, custructura dubla de

    grinzi,cublocuriPTH60,vomavea:

    qc=7.13kN/m;lc=7.05mlungimedecalculgrinda

    kNmlcq

    reazemM 53.2912

    205.713.7

    12

    2=

    =

    =

    311.03.13180220

    1053.292

    6

    2

    0

    =

    =

    =

    cdfhb

    Mm

    385.0311.0211211 === m

    2676

    3003.13180220385.0

    0mm

    ysfcd

    fhbaA === /0.72m=>Aa

    nec=939mm2/m

    Aaexist=4x78.5mm2=314mm2(bare10PC2infiecarenervura:existacate4nervuripe

    latimeade1.0mdeplaca)

    Aanec=939mm2314mm2=625mm2

    Rezultaarmaresuperioaracalareti10/100mmPC52(Aaef=785mm2/m)

  • 7/29/2019 Indrumator plansee PTH rev 1_2011.pdf

    47/94

  • 7/29/2019 Indrumator plansee PTH rev 1_2011.pdf

    48/94

    47

    Incazuluneigrinzisimplurezemateincarcatauniformdistribuit,sageataactivainmm

    poatefideterminatacuurmatoarearelatie:

    fa=IEk

    L

    effca ,8

    2

    [(k1g1+g2/2+(2/3)(gv+ga)+gp+gq+q/3)6.9

    2aL+ksmns-kpPm,0ep] [mm] (25)

    unde:g1=greutateaproprieagrinziipemetruliniar[KN/m]

    g2 = greutatea proprie sistemului de planseu, minus greutatea grinzii, pe metru liniar de

    grinda[KN/m]

    ga=incarcareapermanentacorespunzatoareperetilordespartitorisifinisajelorplanseului

    pardoselisitavane-pemetruliniardegrinda[KN/m];

    gv=incarcarilepermanenteaplicatepeplanseuinainteaincarcariiga-pemetruliniarde

    grinda[KN/m];

    gp = incarcarile permanente aplicate pe planseu dupa incarcarea ga - pe metru liniar degrinda[KN/m];

    gq=fractiuneadeincarcaripermanentedinincarcarileutile(dacaaceastaexista)-pemetru

    liniardegrinda[KN/m];

    q=fractiuneadeincarcarivariabiledinincarcarileutile-pemetruliniardegrinda[KN/m];

    Ec,eff = modulul de elasticitate de lunga durata al betonului, in MPa [1MPa=1N/mm2]; in

    absentaunorcalculeexactecaresatinacontdeomogenizareasectiunilorEc,effpoatefiluat

    egalcu13000MPa

    ka=coeficientcaretinecontdecresterearigiditatiidatoritablocurilor;ka=1.2pentrublocuriceramicesemirezistente;

    a=coeficientcareiainconsiderarereducereasagetilordatoritacontinuitatiipereazeme;

    )3.02

    (2.11

    +

    = ewa pentruodeschiderecucontinuitatesi 1=a pentruodeschiderecu

    grindasimplurezemata;

    w , e =suntrapoarteleintrevalorileabsolutealemomentelorincovoietoaredepereazemele

    din stanga si respectiv din dreapta deschiderii si valoarea absoluta a momentului

    incovoietordelamijloculdeschideriipentrugrindasimplurezematacuaceeasideschidere:

    0M

    Mw

    w = si0M

    Me

    e =

    =raportulintreincarcareautilasiincarcareatotala

    = qgggggg

    qg

    qpav

    q

    ++++++

    +

    21

    (26)

  • 7/29/2019 Indrumator plansee PTH rev 1_2011.pdf

    49/94

  • 7/29/2019 Indrumator plansee PTH rev 1_2011.pdf

    50/94

    49

    Pe baza detaliilor obtinutede la furnizor referitoare la aranjarea toroanelor (sarmelor) de

    precomprimareinsectiuneagrinziisiadatelorreferitoarelafortadeprecomprimarefinala-

    Pm,0.

    Vomfaceurmatoareleprecizari:

    - centrul de greutate al sectiunii toroanelor (sarmelor) este la 11 mm deasupra fibrei

    inferioareasectiuniidebetonprecomprimatvezifigura8;

    - fortafinaladeprecomprimarePm,0=6900N

    - modululdeelasticitatealoteluluideprecomprimareEp=190GPa;

    - finisajelesiperetiidecompartimentaresuntdetipfragilfalim=L/500

    Pentrucazulgrinzii cudeschiderea decalcul de 4.55mstructurasimpla de

    grinzisiblocuriPTH60vomavea:

    g1=greutateagrinziicompozite

    g1=16+42.5=58.5daN/m=0.585 [kN/m]

    g2=greutateapropriesistemuluideplanseu(faragreutateagrinzii)vezitabelcalcul

    greutatipct.III.3.

    g2=(0.60-0.10)(119+150)=134.5daN/m=1.345 [kN/m]

    ga = incarcarea permanenta corespunzatoare peretilor despartitori si finisajelor

    planseuluipardoselisitavane-vezitabelcalculgreutatipct.III.3.

    ga=0.60(80+28.5+76+8)=115.5daN/m=1.155 [kN/m]gv=incarcarilepermanenteaplicatepeplanseuinainteaincarcariiga;

    gv=0

    gp=incarcarilepermanenteaplicatepeplanseudupaincarcareaga

    gp=0

    gq=fractiuneadeincarcaripermanentedinincarcarileutile(dacaaceastaexista)

    gq=0

  • 7/29/2019 Indrumator plansee PTH rev 1_2011.pdf

    51/94

  • 7/29/2019 Indrumator plansee PTH rev 1_2011.pdf

    52/94

  • 7/29/2019 Indrumator plansee PTH rev 1_2011.pdf

    53/94

  • 7/29/2019 Indrumator plansee PTH rev 1_2011.pdf

    54/94

    53

    79876800+42688800+100490949=223056549 [mm4]

    A(i)h(i)2/12=43200x602/12+24200x1102/12+7341x402/12=

    12960000+24401667+978800=38340467 [mm4]

    Ii=223056549+38340267=261397016 [mm4]

    k1=1/10pentrutimpuldedepozitaremaimarede3saptamani

    ks=1/3pentrutimpuldedepozitaremaimarede3saptamanikp=1/10pentrutimpuldedepozitaremaimarede3saptamani

    fa=IEk

    L

    effca ,8

    2

    [(k1g1+g2/2+(2/3)(gv+ga)+gp+gq+q/3)6.9

    2aL+ksmns-kpPm,0ep]

    fa =261397016130000.18

    70502

    xxx [(0.1x1.255+1.345/2+(2/3)(0+1.386)+0+0+1.08/3)

    6.9

    705012

    x

    +1/3x896560x3-0.1x2x19x6900(210-11-29.9)]

    fa= 00000183.0 [10779230+896560-4433802]=13.3 [mm]

    falim=L/500=7000/500=14mm>fa

    III.11CALCULULSUSTINERILORPLANSEULUI

    DIMENSIONAREAPOPILORDESUSTINERE

    De regula, popii se dispun la distante interax de maxim 1.75m pe ambele directii, si

    sustingrinzidemontajpecareseaseazagrinzilePTH.

    Sunt cazuri insa, in care trebuie indesita reteaua de popi de sustinere in functie de

    tehnologiadeexecutieastructurilorcuzidariePOROTHERMdeex.cazulcandpaletiicu

    blocuri de zidarie sau cu blocuri pentru planseu, sunt depozitate temporar pe planseele

    intermediareintimpulexecutiei.

    III.11.1Calcululincarcarilor

    cazA-Incarcaricurentedinplanseuinaintedeturnareasuprabetonarii

    1. Corpuriceramice 120 [daN/m2]

    2. GrinziPTH 16daN/ml/0.60m=27 [daN/m2]

    3. Grinzidesustinere 15x1.75=26 [daN]

    4. Armatura 10 [daN/m2]

    5. Utila 200 [daN]

    (incarcareconcentrata2oameni)

    6. Caramizi(max.20buc)pentrudispunereinplanseu 300 [daN]

    (incarcareconcentrata)

  • 7/29/2019 Indrumator plansee PTH rev 1_2011.pdf

    55/94

  • 7/29/2019 Indrumator plansee PTH rev 1_2011.pdf

    56/94

  • 7/29/2019 Indrumator plansee PTH rev 1_2011.pdf

    57/94

    56

    Inacestcaz,incarcareaaxialapepopivafi:

    Pn=(120+73+150)x0.77+15+100+1000=1379daN=13.8[kN]

    Coeficientdesigurantalasupraincarcare=1.5

    Pc=13.8x1.5=20.7kN20[kN]

    ESTERECOMANDATca,laexecutiaplanseelorPOROTHERMtehnologiiledeexecutiesa

    prevada manipularea materialelor (in special paletii cu blocuri ceramice) de pe platforme

    exterioareschelesauplatformeautoridicatoare

    III.11.3Dimensionareapopilordinlemn

    Dimensionarea popilor din lemn se va face conform NP005-2003 Cod pentru

    calcululsialcatuireaelementelordeconstructiedinlemn.

    Capacitateaderezistentaapopuluicusectiunesimpla,solicitatlacompresiuneaxiala

    paralelacufibrele:

    c=coeficientdeflambaj

    Se propune o sectiune de pop 10cm x 10cm (sectiune curenta in depozitele de

    materialedeconstructii):

    Acalcul=10cmx10cm=100[cm2]

    mT=1.0(lemnnetratat)

    Seconsiderapopiirealizatidinlemndebrad,clasaIIdecalitate:

    DeterminarearezistenteidecalculRcIIc

    RcIIc

    =muixmdixRi/imui = coef. al conditiilor de lucru care introduce in calcul umiditatea de echilibru a

    materialuluilemnos.

    mui=0.90(clasaIIdeexploatare)

    mdi=coef.alconditiilordelucruinfunctiededuratadeactiuneaincarcarilor.

    mdi=0.85

    i=coeficientpartialdesiguranta

    i=1.25

    RcII=12N/mm2lemndebrad,clasaIIdecalitate RcII

    c=0.90x0.85x12/1.25=7.34[N/mm2]

    Determinareacoeficientuluideflambajc

    SefacepentruinaltimeapopuluiHpop=3.00 [m]

    Lf=Hpop=3.00[m]

    Iz=Iy=bxh3/12=100x1003/12=8.33x106[mm4]

    A=100x100=10000 [mm2]

  • 7/29/2019 Indrumator plansee PTH rev 1_2011.pdf

    58/94

    57

    mmA

    Iii zyz

    87.2810000

    1033.86

    =

    ===

    y=z=Lf/iy=3000/28.87=104=>y=z=0.287

    Cr=7.34x100x100x0.287x1.0=21066N=21.1[kN]

    Capacitatea de rezistenta a sectiunii popului este superioara efortului efectiv din pop in

    cazuriledeincarcareAsiB.

    Cr=21.1kN>Pc=14.7kNcazA

    Cr=21.1kN>Pc=19.2kNcazB

    Pentru situatiile deincarcarecazAsiB, prezentatemaisus,sepot folosipopidin

    lemndebradclasaIIdecalitatecusectiunea10cmx10cm,dispusilainteraxde1.75mpeambeledirectii.

    PentrusituatiadeincarcarecazCsevorindesipopiiladistantede0.875mpeambele

    directii, pe tot planseul sau pe zona aferenta paletului de zidarie daca acest lucru este

    convenitintreproiectantsiconstructor.

    Cr=21.1kN>Pc=20.7kNcazC(cupopiindesiti)

    Insituatiautilizariipopilordinlemncusectiunecirculara120mm:Iy=Iz=xr

    4/4=3.14x64/4=1017 [cm4]

    A=xr2=3.14x62=113 [cm2]

    cmA

    zIyi 00.3

    )(== 100==

    i

    fl =>=0.310

    Capacitateaderezistentaapopuluicircularlacompresiuneaxialaparalelacufibrele:

    Cr=7.34x11300x0.310x1.0=25712N=25.7[kN]

    Concluzie:Sepotutilizadecisipopicircularicusectiuneade120mmdinlemnde

    bradclasaIIdecalitate,inconditiilevalabilepentrupopiicusectiunearectangulara

    (100x100mm)descrisemaisus.

  • 7/29/2019 Indrumator plansee PTH rev 1_2011.pdf

    59/94

  • 7/29/2019 Indrumator plansee PTH rev 1_2011.pdf

    60/94

    59

    Fig.21RezemareagrinzilorPTHcuasigurareaunorcontrasagetide1/300din

    deschiderecazulrezemariidirectepeperetisaugrinzi

    Fig.22RezemareagrinzilorPTHcuasigurareaunorcontrasagetide1/300din

    deschiderecazulrezemariiindirectepeperetisaugrinzi

    Tabelul4.ValoareacontrasagetiigrinzilorPTH(exemple)

    Distantadintrereazeme

    (L)

    Valoareacontrasagetii

    (L/300)

    2,0m(grindaPTHF225) 0,7cm

    3,0m(grindaPTHF325) 1,0cm

    4,0m(grindaPTHF425) 1,3cm

    5,0m(grindaPTHF525) 1,7cm

    6,0m(grindaPTHF625) 2,0cm

    7,0m(grindaPTHF725) 2,3cm

  • 7/29/2019 Indrumator plansee PTH rev 1_2011.pdf

    61/94

  • 7/29/2019 Indrumator plansee PTH rev 1_2011.pdf

    62/94

  • 7/29/2019 Indrumator plansee PTH rev 1_2011.pdf

    63/94

    62

    Fig.23-Exemplurealizareauneigrinziintermediaredinbetonarmat

    Dimensionareanumaruluidepopisipozitionareaacestorasevafaceconformprecizarilor

    delapct.III.11.

    IV.2.Montareablocurilorceramicedeplanseusiindreptareaconectorilor

    (a)Inaintedeincepereamontariiblocurilorceramice,ladesfacereapaletilor,seva

    verificadecatreingineruldesantierintegritateaacestora;nuvorfipuseinlucrublocuri

    fisuratesaudeteriorateintimpultransportului.

    (b)Blocurile ceramice de planseuPTH45si/sauPTH60se monteaza alaturat,fararosturi,rezematepegrinzilePTH,realizandu-sesirurinlungulgrinzilor.Aceasta

    operatiese facemanual.

    n zonade rezemare a grinzilor de planseu pe un perete structural sau grinda,

    primulranddeblocurisemonteazalafatadinspreinteriorareazemului;semonteazan

    continuarecelelalteblocuri,prinalaturare(Fig.24).

  • 7/29/2019 Indrumator plansee PTH rev 1_2011.pdf

    64/94

    63

    Fig.24.Ordineademontajablocurilorceramicevarianta1(grinzilePTHfixatepepozitiecudistantieri)

    Infigura25seprezintaovariantademontajincare,pedeoparte,blocurileceramicesunt

    folosite si ca distantieri intre grinzile PTH, iar pe de alta parte pot fi utilizate ca

    contragreutatepentrurealizareacontrasagetiilamontaj.

    Fig.25.Ordineademontajablocurilorceramicevarianta2 (blocurileceramicesuntsidistantieripentrumontareagrinzilorPTH)

  • 7/29/2019 Indrumator plansee PTH rev 1_2011.pdf

    65/94

  • 7/29/2019 Indrumator plansee PTH rev 1_2011.pdf

    66/94

    65

    Dacadupaterminareaarmariiseintampla,accidental,caunulsaucelmultdouablocuri

    peocelulaaplanseuluisafiedeteriorateprinspargereatalpiisuperioarepemax10%din

    suprafata,atuncisepoateacceptacaacesteblocurisafiereparateprinindesareaingolul

    din talpasuperioaraaunormateriale usoare hartie,resturidepolistiren siastuparea

    (chituirea)cuunadezivdeex.CM11agoluluidintalpasuperioara.Dacainsablocul

    ceramicesteafectatinzonaderezemarepegrinzilePTH,(stirbiturisaufisuriinumarulde

    rezemarepegrinda)sevadesfacelocalarmaturasibloculrespectivvafiinlocuit;incazul

    armariisuprabetonariicuplasesudate,plasavafitaiatalocalindreptulbloculuicetrebuie

    inlocuitiardupainlocuireabloculuipestedecuparesevamontadeasuprauncuponde

    plasasuprapuspesteplasataiatacate25cmpetoatedirectiile.

    (g)ConectoriidingrinzilePTHsegasesc,dinfabrica,npozitiendoitla90,

    n planul superioralgrinzilor (culcatipegrinda).Dupamontareagrinzilor,si ablocurilor

    ceramiceconectoriiseridicanpozitienclinatacuosculasimpla,scoaba,astfelncat

    partea lor de deasupra sa ajunga la min. 20mm sub nivelul superior al betonului dinstratuldesuprabetonare(Fig.26).

    Inacestcazseasigura,pentruogrosimeasuprabetonariide6cm,ununghide

    inclinareabuclelor(armaturatransversalapentrupreluareaforteitaietoare)decca50 o.

    Nueste recomandata o crestere a inaltimii nervurilorprin dispunerea unui

    stratdepolistirenextrudatpesteblocuridinurmatoarelemotive:

    - crestereainaltimiiplanseuluicu,deex.3cm,(dela23la26cm)araducebuclele

    insituatiadeafiaproapeverticalecuconsecintelederigoareasuprascaderiicapacitatii

    de rezistenta la forta taietoare in sectiunile de la reazemul grinzilor (in cazul verificariigrinzilordelacap.III.5,reducereavalorilorVRsdestesubstantiala-cucca40%);

    - eliminarea aderentei intre betonul monolit al suprabetonarii si blocurile ceramice

    reduce substantial aportul blocurilor ceramice la rigiditatea generala a planseului

    conducandlacresteracorespunzatoareadeformatiilor;lacalcululsagetii(vezicap.III.6)

    nusevamaiaplicacoeficientuldereducereka=1.2.

    Fig.26 -IndreptareaconectorilorgrinzilorPTH

  • 7/29/2019 Indrumator plansee PTH rev 1_2011.pdf

    67/94

    66

    IV.3.Montareaarmaturilorgrinzilornervuri,armareacenturilorsigrinzilorde

    rigidizare,armareaplaciidesuprabetonare

    (a)Toticonectoriivorfilegatilaparteasuperioaracuobaradinotelbeton10

    PC52, dispusa in interiorul buclelor,pe toata lungimea grinzilor.Barelese ancoreaza cu

    ciocurisaucarligencenturiledelacapetelegrinzilor.

    (b)Incazurilestructurilorincadre,lacarerezemareagrinzilorPTHesteprevazuta

    indirect, prin intermediul unor carcase din otel beton (vezi detaliile in anexa cu piese

    desenate)sevormontamaiintaicarcaseledelacapetelegrinzilorsiapoibarele10,iar

    acesteasevorsuprapunepestebarelesuperioarealecarcaselorpemin50cm.Armatura

    grinzilor cadrelor se va monta inaintea montarii grinzilor PTH, iar cofrajele laterale ale

    grinzilor vor avea decupari (sau completari) corespunzatoare pentru a permite trecerea

    grinzilorsiarmaturilordelacapetelegrinzilorPTH.

    (c)Lastructurilecuperetistructuralidinzidarie,armaturacenturilordepeperetiide

    peconturulplanseelor,semonteazaconformdetaliilordin proiect (pentru exemplificare,inanexacupiesedesenatesuntprezentatedetaliilecurentintalnitelaastfeldestructuri).

    Dimensiunile centurilor si armarea minima a acestora vor satisface prevederile

    CoduluiCR6pct.7.1.2.2.2siCoduluiP100-1/2006pct.8.5.4.2.2:

    -ariasectiuniitransversale500cm2;

    -latimea25cmsi2/3dingrosimeaperetelui;

    -inaltimea20cm;

    -procentulminimdearmarelongitudinala1%pentruzoneleseismicecua g0.20gsi0.8%

    pentruzoneleseismicecuag0.16g;Diametrulminimalbarelorlongitudinaleeste10mmiardiametrulminimal

    etrieriloreste6mm;distantaminimaintreetrieri,incampcurent,este15cmiarpezona

    deinnadireabarelorlongitudinaleestede10cm.

    Ordineaoperatiunilorarputeafiurmatoarea:

    -severificapozitiadistantierilordesubgrinzilePTHsisefaceventualecorectii,

    eliberandu-se spatiile pentrutrecereabarelor longitudinale alecenturilor (vezi piesele

    desenate);

    - se monteaza provizoriu, la pozitie etrierii centurilor, la distantele mentionate in

    proiect;

    -setrecbarelelongitudinalealecenturilorprinetrierisiseleagaincolturile

    etrierilorsi, eventualla mijlocul laturiloracestora; barelelongitudinalese potinnadi, prin

    suprapunerepecelputin60,inlungulcenturilorsilacapete,laancorareaincenturile

    perpendiculare,cuconditiacainaceeasisectiunesanufieinnaditemaimultde50%din

    numarulbareloriardistanteleintredouainnadirisuccesivesanufiemaimicide1.0m.

  • 7/29/2019 Indrumator plansee PTH rev 1_2011.pdf

    68/94

    67

    (c)Incazurileincaredimensiunileplanseuluinecesitasidispunereaunorgrinzide

    rigidizare-canddistanteleintrereazemelegrinzilorPTHsuntmaimaride4.0m-armarea

    grinzilorderigidizaresevafaceconcomitentcuceaacenturilorperimetralesivor

    respecta aceleasi prevederi constructive ca si la centuri, cu urmatoarele precizari

    suplimentare:

    -latimeagrinziiderigidizarevafi,deregula,egalacudimensiuneablocurilorPTH

    adica 25 cm; in cazul in care distantele intre peretii pe care reazema grinzile nu sunt

    modulate la 25 cm, pentru a evita ajustarea blocurilor ceramice prin taiere, se poate

    reducelatimeagrinziiderigidizarela15-20cmiararmarealongitudinalasevarealizacu

    min412PC52;

    - inaltimea grinzii de rigidizare va fi egala cu inaltimea planseului, insa armarea

    acesteiasevadezvoltanumaideasupragrinzilorPTH;

    (d) Dupa montareaarmaturilor innervuri sicenturi urmeaza montarea armaturilor

    suprabetonariiserecomandaplasesudatedinSTNB6/100-6/100sauplasedinotelbeton8/200-8/200PC52legatecusarma(Fig.27)

    Fig.27Armareasuprabetonarii

    (e)Inambelevariantedearmare,plaselevorfilegatecusarmaneagradefiecare

    conectoralgrinzilorPTH,siladistantedemin30cm,debarelesicarcaseledinnervurisi

    centuri.

    (f)Plaselesudatevorfimontate,deregula,curandulinferiordebareperpendicularpegrinzilePTHsivorfiinnaditeprinsuprapunerepemin25cm;

    (g)Ancorareapereazemeaplaselorsefacecucalaretidinbaredeotel8/20cm

    PC52, dispusi deasupraplaselor.Pereazemelecentralesepoateaveainvedereo

    indesire a calaretilor sau o marire a diametrului acestora la 10; dispunerea barelor si

    diametrelevorfiprecizatedecatreproiectantinproiectuldeexecutie.Trebuiementionatca

    standardul europeanEN15037-1prevede caarmaturadin suprabetonare va fiancorata

  • 7/29/2019 Indrumator plansee PTH rev 1_2011.pdf

    69/94

    68

    integralpereazeme;deaceeachiarincazulrealizariiplaselordearmaturacuotelbeton

    8/200 - 8/200 PC52 se vor prevedea calareti 8/20 cm PC52; se poate renunta la

    acesti calareti numai in cazurile in care detaliile din proiecte prevad in mod expres

    ancorareabarelorplaselorincenturisiprevadinCaieteledesarciniurmarireaspecialaa

    executieipesantier.

    (h)Armareasuprabetonariisepoaterealizaindouavariante:

    - Plasa sudata minim 6/100/100 STNB (STB cu rol constructiv si calareti pe

    reazemeleplaciidepeambeledirectii(paralelsiperpendicularpedirectianervurilorPTH).

    CalaretiiparalelicudirectianervurilorPTH,vorfidinotelPC52sisevordimensionaconform

    pct.III.8siIII.9.Calaretiipedirectiaperpendicularanervurilor,vorfimin8/200siaurolul

    constructivdea asigura ancorareasuprabetonarii pereazeme sipreluareaunormomente

    incovoietoarenegativelocaleinplacasubtireasuprabetonarii.

    - Armare cu bare independente din 8/200 - 8/200 PC52 ancorate cu ciocuri pe

    reazeme;incazulincareladimensionareacalaretilorrezultaoarmaremaideasadeex.8/150PC52atunci,pentruanumaipunesicalaretisuplimentarpereazemesepoateface

    siarmareaincampulsuprabetonariitotcu8/150PC52.

    IV.4.Executareasuprabetonarii

    (a)Executareasuprabetonariisevafacecubetondeclasaprevazutainproiectdar

    minim clasa C20/25; se va turna aceeasi clasa de beton atat in centurile si grinzile

    perimetrale ale planseului cat si in nervuri si suprabetonare. In caietul de sarcini se va

    precizacabetonulsafiepreparatcuagregatecudimensiuneagranuleidepanala16mm.

    Lastructurileincadre,betonulsuprabetonariivafiturnatodatacuceldingrinzisinoduriledecadru.

    (b)Seumezescnexcesblocurileceramicedeplanseu,dupacaresetoarna

    betonulconcomitentntoateelementelecarealcatuiescplanseul-nervuri,grinzide

    rigidizare,centuri,grinzidecadrusistratuldesuprabetonare(fig.28).

    Fig.28Turnareabetonuluiinsuprabetonaresinervuri

  • 7/29/2019 Indrumator plansee PTH rev 1_2011.pdf

    70/94

    69

    (c)Se va planifica activitatea astfel nct betonarea planseului sa se faca

    continuu(farantreruperi).Fatasuperioaraabetonuluiseniveleaza,astfelnctsase

    respectegrosimeastratuluidesuprabetonare(conformproiectului).Betonulsevaproteja

    curogojinicareseumezescpetotparcursulntaririibetonului,de1-2oripezi.(Fig.29).

    Fig.29Tratareabetonuluidupaturnare

    (d) Durata de tratare a betonului dupa turnare se va stabili conform Codului de

    practica NE012-2007, in functie de compozitia betonului, de conditiile atmosferice din

    timpul si de dupa turnare si de conditiile de serviciu si de expunere a structurii dupa

    turnare.

    (e)Scheladerezemareagrinzilordeplanseusedemonteazanumaidupantarirea

    completaabetonului,respectivdupa28zile.

    (f)Caietuldesarciniintocmitdecatreproiectantulautorizattrebuiesaprevada

    conditiile de lucru si eventualele restrictii privind protectia muncii, functie de specificul

    constructieirespective.

    IV.5.Asigurareacalitatii

    IV.5.1.Prevederigenerale

    a)Corpurileceramice,carcaseledearmaturaprefabricatepentruasigurarearezemariisi

    grinzilePTHseexecutanatelierespecializate,avanddotariletehnicesipersonalulcalificat,necesare,pebazaunorprocedurideexecutarealucrarilorcuunsistempropriu

    deasigurareacalitatii.

    b) Produsele utilizate vor corespunde standardelor i prevederilor din acest indrumator,

    fiind nsotite, la procurare, de documente privind calitatea. Ele vor fi manipulate si

    depozitateastfelncatsanusedegradezesisapoatafiidentificate.

    c)-Verificarileprivindcalitateasefac,conformprevederilorspecificecareurmeaza,

  • 7/29/2019 Indrumator plansee PTH rev 1_2011.pdf

    71/94

    70

    astfel:(i)-prinverificareaexistenteisianalizareacontinutuluidocumentelorprivind

    calitateaproduselorrespective;

    (ii)-prinobservarevizual,amanuntita;

    (iii)-prinmasuraredirectaamarimilorprecizate;

    (iv)-prinincercare,conformmetodelorprecizate.

    d)- Verificarileprivindcomponentele, prevazute inacest indrumator serefera numai lacelecaresefacnvedereapuneriinopera.

    e) - Pentru unele incercari, se prevede efectuarea acestora la producator, urmand ca

    pentru punerea n opera s fie verificate documentele care atest efectuarea acestor

    ncercriirezultateleobinute.Incercarilerespectivesevorreferilaprobedinloturilede

    produsecareurmeazaafipusenoper.

    f)Toateinregistrarileprivindverificarileefectuatesevorpastrainregistre,carevorputeafi

    consultate.

    IV.5.2.Verificariprivindcomponentele

    a) Verificarile privind grinzile PTH se vor face in modurile si cantitatile aratate n tabelul

    IV.5.1.

    TabelulIV.5.1

    VerificareaprinNr.

    crt.

    Caracteristica

    documenteobservare

    vizual

    msurare

    ncercare

    1 Tipul sicalitateagrinzilor 100% 100%

    2 Dimensiunile 100%

    3 Poziiasiintegritateaconectorilor

    100% 100%

    4 Numarulsipozitiasarmelordeprecomprimare

    100% 100%

    5 Integritateainvelisuluiceramicsiabetonului

    100%

    b)Verificarileprivind corpurileceramice sevor face n modurile sicantitatilearataten

    tabelulIV.5.2.TabelulIV.5.2Verificareaprin

    Nr.

    crt.

    Caracteristica

    documente

    observare

    vizual

    msurare

    ncercare

    1 Tipulicalitateablocurilor 100% 100%

    2 ntegritatea,aspectul 100% 3 Formalaextradosirezemri

    -planitate-paralelism(*)

    20%lantmplare

  • 7/29/2019 Indrumator plansee PTH rev 1_2011.pdf

    72/94

    71

    4

    Dimensiunile(*) 10%lantmplare

    5 Rezistenalancovoiere-strpungere(**)

    6buclafiecarelotaprovizionat

    (*) sevorvedeacriteriiledeperformantastabiliteprinagrementultehnic

    (**)conformprocedurilorstandardizate

    c)Dac

    rezultatulpentruunadincaracteristici,pecantitateadeprobeprev

    zut

    ,nuintr

    nlimiteleabateriloradmise,elementelesaulotul,dupcaz,seconsiderneconforminu

    sepunenoper,astfel:

    c1)-pentruverificrilecarevizeazfiecarebucatnparte(100%),sepermite

    triereaiadmitereacelorcaresencadreaznabaterileadmise;

    c2) - pentru verificrilecarevizeazntregullot i care se fac prin sondaj, se

    respingentregullot.

    IV.5.3.Verificari lamontareagrinzilorsiblocurilorceramicesilaturnareabetonuluia) Inaintedeaefectuamontareaelementelorplanseului,sevaefectuaverificarea

    conditiilorprealabilemontarii,caresereferala:

    a1) - existenta procesului verbal de predare-primire front de lucru, care trebuie sa

    consemnezeterminareacompleta,laniveluldecalitatecerut,alucrarilorcarevorconstitui

    suportul elementelor de planseu (ziduri, grinzi/rigle de cadru sau alte elemente portante

    pentru grinzi), verificarea inregistrarilor privind calitatea acestora, precum si verificarea

    lucrarilorrespective,prinobservaredirectasimasuraridupcaz;

    a2)-stareazonelorpecaresevaefectuarezemareaprovizorieagrinzilor,lamontareaacestora(subaspectulrezistenteisistabilitatii,precumsialcoteidenivel;

    a3)-existentasistareaelementelorpentrurezemareaprovizorieagrinzilorlamontarea

    acestora;

    a4)-existentadetaliilordeexecutiecarestabilescalcatuireasiconditiiledetrasarea

    planseelorcaresemonteaza;

    a5) - organizarea corespunzatoare a punctului de lucru pentru desfasurarea

    corespunzatoare a lucrarilor (cu deosebire in ceea ce priveste transportul si turnarea

    betonului).b)Trasareapentrumontaresereferala:

    b1) - identificarea elementelor portante (pereti, rigle s.a.) pe care reazema grinzile,

    conformprevederilordinproiect;

    b2) - marcarea,peaceste elemente,a pozitiei grinzilorPTH (axul sau, depreferat,

    marginileacestora),verificanddeschidereaconformproiectuluipentrufiecaregrinda;

    b3)-marcarea,dacaestecazul,apozitieinervurilortransversalederigidizare.

  • 7/29/2019 Indrumator plansee PTH rev 1_2011.pdf

    73/94

    72

    c)LamontareagrinzilorPTHseverifica:

    c1) -executareacorectaaesafodajelorpentrurezemare

    c2) - distanta liberadintre talpile acestora, deregulachiarcuun corp ceramic, cel

    putinlaceledouacapete,langareazeme;

    c3)-conditiilederezemarepeelementeleportantealestructurii(lungime,

    suprafata)

    c4) -conditiilederezemareperigleleesafodajului;

    c5) - cotele stabilite pentru goluri, treceri, montari speciale (grinzi duble, grinzi

    intreruptes.a.);

    c6) -unghiurile corectedintre axul grinzilorPTH siaxul elementelorpecare

    acesteareazema;

    d)Lamontareacorpurilorceramiceseverifica:

    d1) -conditiilederezemarepeumeriigrinzilorPTH(latime,suprafata);

    d2) -pozitialacapetelefiecaruirand,fatadeelementeleportante(centurisaugrinzi);d3) -marimearosturilordintrecorpuri incampcurentsiperpendicularitateaacestora

    peaxulgrinzilor;

    d4) - cota si latimea golului pentru nervurile transversale de rigidizare, daca este

    cazul.

    e) Este interzisa depozitarea de materiale pe zona de planseu montata. Circulatia

    persoanelorcare lucreaza, seva face numai pe podina din lemn asezata peste corpurile

    ceramice.

    f)Montareaarmaturilorsefaceinconcordantacuprevederiledinproiect,verificandu-se: f1)-caracteristicilearmaturiisicarcaselordearmaturaconformtabeluluiIV.5.3.;

    f2)-acoperireacubetonsidistantelerelativedintrebareconformdetaliilordinproiect;

    f3)-lungimile,petrecerea(dacaestecazul)sipozitia(cotele)inlungulbarei;

    f4)-fixareainpozitie;

    f5)-stareasuprafeteiarmaturilor(curatire,absentarugineineaderente).

    g) Turnarea betonului se face in concordanta cu prevederile din proiect (clasa, grosime),

    verificandu-se:

    g1)-caracteristicilebetonuluiconformtabeluluiIV.5.3.; g2)-stropireacuapaaelementelormontate,imediatinainteaturnariibetonului;

    g3)-stareadecuratenieasuprafeteicarevineincontactcubetonulsilipsacorpurilor

    strainecaresaocupe/obturezespatiulcaresebetoneaza;

    g4)-compactareasiabsentascurgerilordelaptedecimentprinrosturi;

    g5)-finisareasuprafeteisuperioare.

    h) Verificarile privind armatura si betonul, inainte de punerea in opera, se vor face in

  • 7/29/2019 Indrumator plansee PTH rev 1_2011.pdf

    74/94

  • 7/29/2019 Indrumator plansee PTH rev 1_2011.pdf

    75/94

    74

    V. PIESE DESENATE

    (VEZI VOLUMUL 2)

  • 7/29/2019 Indrumator plansee PTH rev 1_2011.pdf

    76/94

    75

    VI. ANEXE

  • 7/29/2019 Indrumator plansee PTH rev 1_2011.pdf

    77/94

    76

    ANEXA 1

  • 7/29/2019 Indrumator plansee PTH rev 1_2011.pdf

    78/94

  • 7/29/2019 Indrumator plansee PTH rev 1_2011.pdf

    79/94

  • 7/29/2019 Indrumator plansee PTH rev 1_2011.pdf

    80/94

    79

  • 7/29/2019 Indrumator plansee PTH rev 1_2011.pdf

    81/94

  • 7/29/2019 Indrumator plansee PTH rev 1_2011.pdf

    82/94

  • 7/29/2019 Indrumator plansee PTH rev 1_2011.pdf

    83/94

    82

  • 7/29/2019 Indrumator plansee PTH rev 1_2011.pdf

    84/94

    83

  • 7/29/2019 Indrumator plansee PTH rev 1_2011.pdf

    85/94

  • 7/29/2019 Indrumator plansee PTH rev 1_2011.pdf

    86/94

  • 7/29/2019 Indrumator plansee PTH rev 1_2011.pdf

    87/94

    86

    ANEXA 2

  • 7/29/2019 Indrumator plansee PTH rev 1_2011.pdf

    88/94

  • 7/29/2019 Indrumator plansee PTH rev 1_2011.pdf

    89/94

  • 7/29/2019 Indrumator plansee PTH rev 1_2011.pdf

    90/94

  • 7/29/2019 Indrumator plansee PTH rev 1_2011.pdf

    91/94

    90

    2. VizualizareamodelelorgenerateinEtabs:

    2.1. Structuradinzidarieconfinata-P+1E

    Fig.4.Vizualizarerandaremodel3Dstructuradinzidarieconfinata

    Fig.5.Vizualizareplansimodel3Dstructuradinzidarieconfinata

  • 7/29/2019 Indrumator plansee PTH rev 1_2011.pdf

    92/94

    91

    2.2. Structuraincadredebetonarmat-P+4E

    Fig.6.Vizualizarerandaremodel3Dstructuraincadredebetonarmat

    Fig.7.Vizualizareplansimodel3Dstructuraincadredebetonarmat

  • 7/29/2019 Indrumator plansee PTH rev 1_2011.pdf

    93/94

  • 7/29/2019 Indrumator plansee PTH rev 1_2011.pdf

    94/94

    3.2. DiagramedeeforturiinplanseuGrupareaFundamentaladeincarcari

    Pentru acest exemplu, au fost considerate incarcarile pe planseu mentionate la punctul III.3 din

    prezentulindrumator.

    3.2.1. StructuradinzidarieconfinataP+1E

    Fig.10.VizualizareeforturiM11,M22inplanseunivel1structuradinzidarieconfinata

    3.2.2. StructuraincadredebetonarmatP+4E