Click here to load reader

Indrumator Instalatii de Ventilare

  • View
    387

  • Download
    106

Embed Size (px)

Text of Indrumator Instalatii de Ventilare

  • DUMITRU ENACHE IOLANDA COLDAANDREI DAMIAN MIHAI ZGAVAROGEA

    INSTALAII DE VENTILAREI CLIMATIZARE

    ndrumtor de proiectareVOLUMUL I

  • II

    CUPRINS

    PREFA p.1

    1. AERUL UMED p.11.1 Compoziia aerului umed p.3

    1.2 Legile gazelor perfecte aplicate la studiulaerului umed1.3 Parametrii aerului umed p.41.4 Diagrame psihrometrice p.51.5 Transformrile simple ale aerului umed p.8

    1.5.1 Probleme generale p.81.5.2. Procese simple n diagramele psihrometrice p.81.5.3. Exemple de calcul p.10

    2. NOTAII p.13

    3. BAZE CLIMATICE p.153.1. Parametrii exteriori de calcul. Situaia de var p.15

    3.1.1. Temperatura de calcul a aerului exterior p.15a - Pentru instalaii de climatizare p.15b - Pentru ventilare mecanic p.16

    3.1.2. Variaia diurna temperaturii aerului exterior p.163.1.3. Radiaia solar p.203.1.4. Coninutul de umiditatea al aerului exterior p.21

    3.2. Parametrii exteriori de calcul. Situaia de iarn p.213.2.1. Temperatura de calcul a aerului exterior p.213.2.2. Coninutul de umiditate al aerului exterior p.223.2.3. Radiaia solar p.233.2.4. Viteza vntului p.23

    4. PARAMETRII DE CALCUL AI AERULUI INTERIOR p.244.1. Situaia de var p.24

    4.1.1. Temperatura aerului interior p.244.1.2. Umiditatea relativa aerului interior p.264.1.3. Viteza aerului interior p.264.1.4. Temperatura medie de radiaie p.26

    4.2. Situaia de iarn p.274.2.1. Temperatura aerului interior p.274.2.2. Umiditatea relativa aerului interior p.274.2.3. Viteza aerului interior p.274.2.4. Temperatura medie de radiaie p.27

    4.3. Evaluarea confortului termic p.284.4. Exemplu de calcul p.32

  • III

    5. APORTURI DE CLDURPRIN ELEMENTELE OPACE DEANVELOPA p.34

    6. APORTURI DE CLDURPRIN ELEMENTE DE CONSTRUCIEVITRATE p.93

    7. APORTURI DE CLDURDE LA NCPERI VECINE p.104

    8. DEGAJRI DE CLDURDE LA SURSE INTERIOARE p.1058.1. Degajarea de cldurde la oameni p.1058.2. Degajarea de cldurde la iluminatul electric p.1068.3. Degajarea de cldurde la maini acionate electric p.1068.4. Degajri de cldurde la echipamentul electronic de birou p.1078.5. Degajarea de cldurde la utilaje de buctrie p.1088.6. Degajarea de cldurde la mncare p.1098.7. Degajarea de cldurde la materiale care se rcesc p.109

    9. STABILIREA SARCINII TERMICE DE CALCUL p.111

    9.1. Sarcina termicde var p.1119.2. Sarcina termicde iarn p.111

    10. BILANUL DE UMIDITATE p.113

    10.1. Degajri de umiditate de la oameni p.11310.2. Degajri de umiditate de la suprafee libere de ap p.11310.3. Degajri de umiditate de la apa stagnantpe pardoseal p.11610.4. Degajri de umiditate de la apa ce curge pe pardoseal p.11610.5. Degajri de umiditate materiale care se usucn ncpere p.11710.6. Degajarea de umiditate de la mncare p.11710.7. Exemple de calcul p.117

    11. CALCULUL DEBITULUI DE AER p.11911.1 Calculul debitului pentru ncperi climatizate p.119

    11.1.1 Debitul de aer pentru sistemul de climatizareprin amestec p.11911.1.2. Debitul de aer n cazul sisteme de climatizaretip piston sau prin deplasare p.122

    11.2. Calculul debitului de aer pentru ventilare mecanic p.12411.2.1. Debitul de aer pentru var p.12411.2.2. Debitul de aer pentru iarn p.126

    12. CALCULUL DEBITULUI MINIM DE AER PROASPT p.12812.1. Calculul debitului minim de aer proaspt pentru diminuareanocivitilor p.128

    12.1.1. Pulberi p.12912.1.2. Fumul deigar p.13012.1.3. Formaldehida p.13012.1.4. Dioxidul de carbon p.13112.1.5. Mirosul p.134

  • IV

    12.2. Debitul minim de aer proaspt pentru asigurareacondiiilor igienico-sanitare p.13512.3. Debitul minim de aer proaspt din considerente tehnice p.13612.4. Calculul debitului de aer pe bazde indici p.13712.5. Exemple de calcul p.138

    12.5.1 Debitul de aer pentru climatizare pentru instalaii declimatizare prin amestec p.13812.5.2 Debitul de aer pentru ventilare mecanic p.14012.5.3 Debitul minim de aer proaspt p.142

    13. PROCESE COMPLEXE DE TRATARE A AERULUI p.14413.1. Procese de tratare a aerului iarna pentru controlultemperaturiii umiditii relative a aerului interior p.144

    13.1.1. Procese de tratare a aerului pentru sistemede climatizare prin amestec p.144

    13.1.1.1. Proces de tratare iarna cu umidificareadiabatic p.14413.1.1.2.Tratarea complexiarna cu umidificareizoterm p.149

    13.1.2. Cazuri particulare de procese de tratarea aerului iarna p.151

    13.1.2.1.Cazul n care hM > hR p.15113.1.2.2.Cazul n care punctul M se aflsubcurba de = 100% ( n zona de cea) p.152

    13.1.3. Proces de tratare a aerului pentru sisteme declimatizare de tip piston sau prin deplasare p.15613.1.4. Exemplu de calcul p.15813.1.5. Proces de tratare iarna cu nclzirea aeruluiamestecat pentru ventilare mecanic p.160

    13.2. Procese de tratare a aerului n situaia de varpentrucontrolul temperaturii i umiditii relative a aerului interior p.162

    13.2.1. Procese de tratare a aerului pentru sistemede climatizare prin amestec p.162

    13.2.1.1. Proces de tratare vara cu rcirentr-o treapt p.16213.2.1.2. Proces de tratare vara cu rcirei umidificare adiabatic p.165

    13.2.2. Tratarea aerului vara cu baterie de rcire pentrucontrolul temperaturii aerului interior p.16713.2.3. Proces de tratare a aerului pentru sistemede climatizare tip piston sau prin deplasare p.16913.2.4. Exemplu de calcul p.171

    14 ALEGEREA AGREGATULUI DE TRATARE A AERULUI p.17414.1. Tipuri de agregate de tratare p.17114.2. Programe de alegere a agregatelor de tratarea a aerului p.181

    15. BIBLIOGRAFIE p.191

    16. ANEX p.193

  • V

  • 1PREFA

    Lucrarea de fase adreseazstudenilor din anii terminali ai Facultii de

    Instalaii i a fost conceput ntr-o niruire logicde realizare a unui proiect de

    ventilare sau climatizare.

    Ea nlocuiete o lucrare cu o vechime de 21 ani care dei foarte valoroasla apariia ei, era complet depitde trecerea anilor i de nnoirile tehnologice dar

    i insuficientpentru numrul mare de studeni.

    ndrumtorul elaborat include ultimele norme aprute, printre care ometodologie noude calcul a aporturilor de cldurmult mai simpli mai uor de

    utilizat.

    A fost adaptatmetodologia de calcul a aporturilor de cldurprin ferestreintroducndu-se noiuni noii date actuale pentru ferestre moderne.

    A fost actualizat calculul degajrilor de clduri umiditate precum i

    metodologia de calcul a sarcinii termice de vari de iarn.

    Calculul debitului de aer a fost reorganizat i au fost incluse noile sistemede distribuie a aerului n ncperi, iar trasarea proceselor de tratare a aerului a

    fost complet schimbat.

    Au fost introduse procesele de tratare cu recuperatoare de cldurdar iprocesele de tratare pentru controlul temperaturii aerului interior doar cu ajutorul

    bateriilor de rcire.

    Alegerea agregatelor de tratare este de asemenea un capitol al

    ndrumtorului complet adaptat noilor evoluii din domeniul instalaiilor de

    climatizare.

    A fost prezentato metodologie modernde alegere a acestor agregatei

    a fost inclus un material documentar cu ajutorul cruia studenii pot rezolvaaceastetapa a proiectului.

    Datorit noutilor cuprinse i modului su de prezentare, prezentul

    ndrumtor de proiectare devine un instrument important n pregtirea studenilori un material ajuttor pentru inginerii care lucreazn domeniul instalaiilor de

    ventilare i climatizare.

    Autorii

  • 21. AERUL UMED

    1.1 COMPOZIIA AERULUI UMEDAerul atmosferic este un amestec binar de aer uscat i vapori de ap. Dei

    cantitatea de vapori de apdin aer este mic(la presiunea de 101,325 kPa,

    maxim 3,82 g/kg la 0C i maxim 42,41 g/kg la 30C), ea joacun rol importantatt prin efectele fizice, fiziologice i meteorologice ct i prin cantitile de cldur

    vehiculate n timpul transformrilor termodinamice.

    Cu excepia poluanilor, a cror participaie este variabiln timp i n spaiu,

    compoziia aerului uscat poate fi consideratpractic constant. DupHarrison

    (1965) compoziia normala aerului uscat este cea din tabelul 1.1. Corespunztor

    acesteia, rezultmasa molecular a amestecului, Ma = 28,9645 kg/kmol iconstanta caracteristica aerului uscat Ra :

    Ra = R/ Ma = 287 J/kg.K (1.1)

    unde R = 8314,41 J/ kmol.K este constanta universala gazelor ideale.Tabelul 1.1.

    Compoziia normala aerului uscat

    Nr. crt. Gaz constituent Masamolecular

    Participaiavolumic%

    1. Oxigen 32,000 20,94762. Azot 28,016 78,0843. Argon 39,9444 0,9344. Bioxid de carbon 44,010 0,0314

    5.Alte gaze (Neon,

    Heliu, Metan,Hidrogen, Kripton,

    Xenon, Ozon)

    0,003

    Masa moleculara vaporilor de apeste Mv = 18,015 kg/kmol i astfel, constanta

    caracteristica vaporilor Rv rezultconform unei relaii similare cu (1.1):

    Rv = R/ Mv = 461,5 J/kg.K (1.2)

  • 31.2 LEGILE GAZELOR PERFECTE APLICATE LA STUDIUL AERULUI UMED

    In aplicaiile inginereti curente, aerul umed poate fi tratat cu o aproximaie

    suficient de bun, ca un gaz perfect. Pentru calcule mai exacte, se recomandrelaiile stabilite de Hylandi Wexter (1983)

    Ecuaia de stare a gazelor perfecte poate fi aplicatamestecului de aer umed

    sau fiecrui constituent n parte. Astfel:

    - pentru aer umed (amestec): pV = nRT (1.3)

    - pentru aer uscat: paV = naRT = ma Ra T (1.4)

    - pentru vapori de ap: pvV = nvRT = mv Rv T (1.5)

    unde:

    p - presiunea (Pa);

    V volumul amestecului aer-vapori (m3);

    n - numrul de moli (-);

    T temperatura absolut(K).

    Indicele a se referla aerul uscat, iar indicele v la vaporii de ap. Mrimile fr

    indice se referla aerul umed (la amestecul aer uscati vapori de ap).

    Legea lui Dalton exprimrelaia dintre presiunile pariale i presiunea totala

    amestecului:

    p = pa + pv (1.6)

    La saturaie, presiunea pariala vaporilor pv devine egal cu presiunea de

    saturaie, ps.In domeniul de temperaturi (-40C...+150C) presiunea de saturaie se poate

    determina cu o eroare mai micde 0,5% cu una din relaiile:

    - pentru t0C:

    273,33t6150,6

    exp103,61633p 12s (1.7)

    - pentru t > 0C:

    231,667t3928,5exp101,40974p 10s (1.8)

  • 41.3 PARAMETRII AERULUI UMED

    Pentru definirea strii aerului umed i pentru a urmri evoluia lui n diferite

    transformri termodinamice, se utilizeaz parametrii de stare i alte mrimicaracteristice amestecului. Aceste mrimi sunt cuprinse n tabelul 1.3.1; relaiile de

    calcul au rezultat din definiii i din aplicarea legilor gazelor perfecte prezentate

    anterior.

    Tabel 1.3.1Parametrii aerului umed

    Ncrt.

    Sim-bol

    Denumire UM Definiie Relaii de calcul

    1. tT

    Temperatura uscat

    CK

    Parametru termodinamic.Se msoar cu ajutorul unuitermometru cu bulbul ferit de radiaie.

    2. tuTemperatura umed C

    Temperatura de saturaie izobariadiabatic.Se msoaraproximativ cutermometrul umed (bulbul nvelit ntifon umed, n curent de aer).

    Se deduce din:h + (xs-x)*hapa = hs (1.9)hapa = 4,186 tu (1.10)xsi hs se calculeazlatemperatura tu.

    3. trTemperaturapunctuluide rou

    CTemperatura de saturaie izobar laconinut de umiditate constant.Este egal cu temperatura uneisuprafee pe care vaporii de apdinaerul umed condenseaz.

    (din relaiile 3.7 i 3.8)pentru pv610,7 Pa :tr = 3928.5/(23.3693 - ln pv)- 231.667 (1.11)pentru pv < 610,7 Pa :tr = 6150,6/(28,9165 - ln pv)- 273,33 (1.12)

    4. x Coninutuldeumiditate

    kgv/kgaRaportul dintre masa vaporilor de api masa aerului uscat dintr-un volumde aer.

    x=mv / ma(3.13)x=0.622 pv / (p - pv) (1.14)la saturaie:xs=0.622 ps /(p-ps) (1.15)

    5. Umiditatearelativa

    % Raportul dintre masa vaporilor de apdintr-un volum de aer i masa maxima vaporilor din acel volum, la saturaie,la aceeai temperaturi presiune.

    = mv /ms = v/s = pv / ps(1.16)

    6. Concentraia deumiditate(umiditatespecific)

    kgv/kgRaportul dintre masa vaporilor de apai masa totalde aer (umed) dintr-unvolum dat (sau coninutul de vapori deapdintr-un kilogram de aer umed).

    = mv / m (1.17)= x/ (1+x) (1.18)= 0.622 pv / (p - 0,378 pv)

    (1.19)

    7. aUmiditateaabsolut kg/m3

    Masa vaporilor de apdintr-un metrucub de aer umed a =v (1.20)

    8. Grad desaturare

    -Raportul dintre coninutul de umiditateal aerului umed i coninutul maxim deumiditate la saturaie, la aceeaitemperaturi presiune.

    = x / xs (1.21)

    9. Densitatea kg/m3 Masa unui metru cub de aer umed = m/V = (ma +mv)/ V ==a +v (1.22)= p/RaT-(pv/T)(1/Ra-1/Rv)= = a - 0,00132 pv/T

    (1.23)

  • 510. cpCalduramasic (lapresiuneconstant)a aeruluiumed

    kJ/kgCCaldura necesarunui kilogram de aerumed pentru a-i ridica temperatura cu1C.

    cp = (cpa + x . cpv))/ (1+x)

    (1.24)se aproximeazcucp = cpa + x . cpv = 1+1,86x

    (1.25)(raportatla 1kg de aeruscat)

    11. H Entalpia kJ/kgCldura necesar pentru a obineizobar, (1+x)kg de aer umed detemperatur t, plecnd de la 1kg deaer uscat i de la x kg de ap avndtemperatura de 0C.Suma dintre entalpia aerului uscat i avaporilor de ap

    h =cpat + (cpvt +r) x/ (1+x)

    (1.26)se aproximeazcuh = cpat + (cpvt +r) x (1.27)h = 1,0t + (1,86t + 2501)x(raportatla 1kg de aeruscat) (1.28)

    In tabel s-au folosit n plus notaiile:

    ms - masa vaporilor saturai (kgv);

    xs - coninutul de vapori la saturaie (kgv/kga);ps - presiunea pariala vaporilor la saturaie (Pa);

    r - cldura latentde vaporizare/condensare a apei la 0 C (r = 2500 kJ/kg);

    hapa - entalpia apei (kJ/kg).

    1.4 DIAGRAME PSIHROMETRICE

    n diagramele psihrometrice se reprezintgrafic relaiile dintre parametrii aerului

    umed. Un punct dintr-o diagrameste definit prin doi parametri iar ceilali se potstabili prin citire, interpolnd ntre valorile marcate. Alegerea axelor de coordonate

    este arbitrar, urmrindu-se o bunlizibilitate n domeniul de valori curent utilizate.

    Cele mai utilizate diagrame au ca axe de coordonate entalpia h i coninutul deumiditate x; axele fac un unghi mai mare de 90 (de obicei 135).

    Reprezentarea grafica relaiilor dintre parametrii termodinamici ai aerului umed

    este foarte des utilizat datorit posibilitilor de calcul rapid, cu o eroare

    neglijabil, pentru calculele practice aferente tratrii complexe a aerului umed ncentralele de tratare a aerului din instalaiile de climatizare. Prin acest tip de

    reprezentri, se pot determina cu uurin debitele de aer pentru ventilare

    mecanici climatizare, sarcinile termice ale bateriilor de rcire/nclzire sausarcinile de umiditate ale camerelor de umidificare (cu apsau cu abur), precum i

    evoluia aerului n interiorul ncperilor climatizate.

    Existnumeroase variante de reprezentare n funcie de alegerea axelor decoordonate i de zona de parametri care se dorete a fi evideniatcu ct mai

  • 6mult lizibilitate. Fiecare diagrampentru aer umed este construitpentru o

    presiune dat(de regul, presiunea atmosfericla nivelul mrii) i permite citirea

    tuturor parametrilor pentru o stare a aerului definitprin doumrimi, creia icorespunde un punct n planul diagramei.

    n rile Europei de Est i n Germania se utilizeazdiagrama cunoscutsubnumele de diagrama Mollier, construitn axele de coordonate entalpie-coninut

    de umiditate (h-x), care fac ntre ele un unghi de 135. Ea este utilizataproape

    exclusivi n ara noastr.

    Figura 1.3.1: Citirea parametrilor aerului Figura 1.3.1: Citirea parametriloraerului umed n diagrama h-x umed n diagrama t-x

    Pe axa orizontala acestei diagrame se citete coninutul de umiditate x (gv/kgau)

    i presiunea pariala vaporilor pv (mbar) iar pe axa verticalstnga se citete

    temperatura uscatt. Entalpia h se citete direct pe dreptele h=const, nclinate la

    45 fade orizontal.n Frana i Statele Unite ale Americii se utilizeazo diagramh-x cu axele

    inversate fa de diagrama Mollier. Deoarece pe axa orizontal se citete

    temperatura uscatt, iar pe axa vertical(dreapta) coninutul de umiditate x,aceastdiagramva fi denumitt-x. n realitate, dreptele cu t =const. nu sunt

    paralele ntre ele i nici perfect orizontale, ci compun un fascicul de drepte care se

    ntlnesc ntr-o origine situatla t = -273,15 C, corespunztoare temperaturii de 0absolut (0 K).

  • 7Citirea parametrilor aerului umed n aceste diagrame este ilustratschematic n

    figurile 1.3.1 respectiv 1.3.2.

    Diagrama h-x la presiunea de 1013 mbar (101325 Pa) este reprezentatn figura1.3.3.

    Figura 1.3.3: Diagrama h-x pentru aer umed, la presiunea de 1013 mbar

    Planul unei diagrame psihrometrice este mprit n douzone principale prin

    curba de umiditate relativ=100% pe care se citesc mrimile corespunztoarestrii de saturaie (starea limit ce desparte fazele gazoasi lichid). n

    instalaiile de climatizare, se preferzona de aer nesaturat, aferentzonei de

    deasupra curbei de saturaie, deoarece prezena picturilor de lichid n aerulsupus tratrii conduce la o funcionare corespunztoare din punct de vedere al

    calitii aerului (murdrirea filtrelor i a camerei de amestec, nrutirea

    transferului termic n bateriile de nclzire). Citirile parametrilor termodinamici ai

  • 8aerului supus tratrii complexe din centralele de tratare se fac aadar n zona de

    aer nesaturat.

    1.5 TRANSFORMRILE SIMPLE ALE AERULUI UMED

    1.5.1 Probleme generale

    Aerul introdus n ncperile ventilate (climatizate) este de obicei tratat pentru a seobine o stare ce corespunde funciei pe care o are n procesele termodinamice

    din ncpere (preluarea simultana sarcinii termice i umiditate ale acesteia).

    Tratarea aerului se realizeazprin nserierea unor procese termodinamice simplecare sunt prezentate n tabelul 1.4.1. n acest tabel sunt redate i relaiile de calcul

    uzuale necesare pentru alegerea echipamentelor (aparatelor) cu care se

    realizeazaceste procese simple.

    O mrime important, ce caracterizeaztransformarea termodinamica aeruluiumed este raza procesului, denumiti raport de termo-umiditate, deoarece

    semnificpreluarea simultande clduri umiditate aferentevoluiei aerului din

    ncperea ventilat(climatizat). Aceastmrime se poate stabili i utiliza i nprocesele de tratare simple ale aerului umed. Ea este definitprin raportul:

    xh

    GQ

    v (kJ/kg) (1.29)

    n care:

    - Q (kW) i Gv (kgv/s) reprezintdebitul de cldur respectiv umiditate

    (vapori) preluate/cedate de aer n procesul de transformare termodinamic,

    iar

    - h i x reprezintvariaia de entalpie, respectiv, de coninut de umiditatentre starea finali cea iniiala transformrii (figurile 1.4.1i 1.4.2).

    Fiind o mrime ce reflectdirect modul n care s-a produs transformarea strii

    aerului, ea este evaluatfrecvent, aa cum se aratn tabelul 1.4.1.

    1.5.2 Procese simple n diagramele psihrometrice

    Pentru a facilita specialitilor urmrirea evoluiei aerului n diagramelepsihrometrice, majoritatea cuprind, n diverse forme grafice, reprezentri ale razei

    procesului.

  • 9Pentru diagramele curent folosite (figurile 1.4.1 i 1.4.2) se urmrete evoluia

    aerului ntre o stare iniial1 i o stare final2 precum i modul n care este

    utilizat raza procesului. Orice proces caracterizat printr-o valoare a razeiprocesului este reprezentat printr-o dreaptparalelcu=const.

    a) b) a) b)

    Figura 1.4.3: Proces de nclzire: Figura 1.4.4: Proces de rcire uscat:a n diagrama h-x; b- n diagrama t-x a n diagrama h-x; b- n diagrama t-x

    Diferitele procese de tratare simplcuprinse n tabelul 1.4.1 sunt reprezentate n

    diagramele psihrometrice din figurile 1.4.31.4.8.

    a) b) a) b)Figura 1.4.5: Proces de rcire uscat: Figura 1.4.6: Umidificare adiabatic

    a n diagrama h-x; b- n diagrama t-x a n diagrama h-x; b- n diagrama t-x

  • 10

    a) b) a) b)Figura 1.4.7: Umidificare izoterm: Figura 1.4.8. Amestecul a 2 debite de aer

    a n diagrama h-x; b- n diagrama t-x a n diagrama h-x; b- n diagrama t-x

    1.5.3 Exemple de calcul

    Exemplul 1.

    Sse determine grafic i analitic parametrii aerului umed avnd starea definit

    prin temperatura uscat t = 20C i umiditatea relativ = 50%; presiuneabarometricse considerp =101325Pa.

    Se procedeazdupcum urmeaz:

    - Presiunea la saturaie se calculeazcu relaia (1.8); rezultps = 2343 Pa

    - Presiunea pariala a vaporilor de aprezultdin relaia (1.16): pv = *ps=1172 Pa

    - Temperatura punctului de roucalculatcu relaia (1.12) este tr = 9,3C.- Coninutul de vapori calculat cu relaia (1.14) va fi x = 7,28*10 - 3 kg/kga = 7,28

    g/ kga

    - Densitatea aerului calculatcu relaia (1.21) va fi:= 1,199 kg/m 3

    - Entalpia aerului umed calculatdin formula (1.26) va fi: h = 38,48 kJ/kg.

    Exemplul 2.

    S se calculeze coninutul de vapori x al aerului umed a crui stare este

    caracterizatde: temperatura uscatt = 25C, temperatura umedtu = 15C.Presiunea barometriceste p = 101325 Pa.

    Se determin:

    - Entalpia aerului la 25C n funcie de x (relaia (1.28)) este: h = 25 + 2547,5*xkJ/kga)

  • 11

    - Presiunea de saturaie (izobari adiabatic) corespunztoare temperaturii

    umede de 15C, folosind relaia (1.8) rezultps = 1707,74 Pa.

    - Coninutul de umiditate la saturaie xs pentru o presiune pariala vaporilor ps =1707,74 Pa, calculat cu relaia (1.15) este xs = 0,010663 kg/kga. Entalpia apei de

    15C rezultdin relaia (1.10): hapa = 62,79 kJ/kgapa.

    - Entalpia aerului saturat la 15C, cu un coninut de umiditate xS, calculatcurelaia (1.28 ), este hs = 41,965 kJ/kga.

    - Relaia (1.9) devine atunci: 25 + 2547,5*x + (0,01066 - x) * 62,79 = 41,96 din

    care rezult coninutul de umiditate : x = 6,57 * 10-3 kg/ kgaTabelul 1.4.1

    Procese simple de tratare a aerului

    Transformarea

    (kJ/kg)

    Schemrealizare proces Relaii de calcul

    nclzire uscat(proces 1 - 2)= +

    Se realizeazcu o baterie denclzire

    Debitul de cldurpreluat deaer, respectiv cedat de bateriade nclzire:

    12 hhLQBI sauaproximativ

    12 ttLQBI

    Rcire uscat(proces 1 - 2)= -

    Se realizeazcu o baterie dercire avnd temperaturamedie tBR tr1

    Debitul de cldurextras dinaerul supus rciriii preluat dectre bateria de rcire:

    21 hhLQBR sauaproximativ

    21 ttLQBR

    Rcire cu uscare (proces 1 -2)> 0

    Se realizeazcu o baterie dercire avnd temperaturamedie tBR tr1

    Debitul de cldurpreluat dela aer:

    21 hhLQBR Debitul de vapori de apcondensai:

    21 xxLGv

    Umidificare izoterm (proces1 - 2) la temperatura t

    = hv= cp,v tSe realizeazcu injecie deabur saturat produs de ungenerator propriu n curentulde aer

    Debitul de vapori preluat deaer:

    12 xxLGv Debitul de cldurpreluat deaer:

    12 hhLQ

  • 12

    Umidificare adiabatic;teoretic, =0 (proces 1-2);practic, =cp,ap tap, iarcp,ap= 4,186 kJ/kgSe realizeaz prinpulverizarea apei recirculaten curentul de aer cndtemperatura apei tap=tu(temperatura umed aaerului ce intrn camera destropire)

    Debitul de vapori preluat dectre aer:

    12 xxLGv - teoretic;respectiv:

    13 xxLGv - real.

    Amestec de aer deparametri diferii:

    = (h2 h1)/(x2 x1)(1 i 2 sunt striletermodinamice ale aerului cese amestec, avnd debiteleL1, respectiv L2)

    Starea final M a aeruluiamestecat va avea entalpia hmi coninutul de umiditate xmdate de relaiile :

    21

    2211

    21

    2211

    LLLxLx

    x

    LLLhLh

    h

    m

    m

  • 13

    2. NOTAII

    Notaia Semnificaie UM

    t diferena dintre temperatura exterioar maxim itemperatura interioar

    [ 0C ]

    Az amplitudinea oscilaiei zilnice a temperaturii exterioare [ 0C ]c coeficient de reducere a amplitudinii de temperatur -c1 coeficient de corecie a curbei cosinusoidale -g grad de asigurare %tem temperatura exterioarmedie zilnic [ 0C ]tev temperatura exterioarde calcul pentru situaia de

    var[ 0C ]

    t ml temperatura exterioarmedie lunar [ 0C ] ora de calcul hmax ora la care temperatura exterioareste maxim h

    Ii radiaia transmisn ncpere [W/m2]Ir radiaie reflectat [W/m2]Ia radiaie acumulat [W/m2]ID intensitatea radiaiei solare directe [W/m2]Id intensitatea radiaiei solare difuze [W/m2]I intensitatea radiaiei solare globale [W/m2]

    Q i fluxul de cldur ptruns prin fereastr datoratintensitii radiaiei solare;

    W

    QT fluxul de cldur ptruns prin fereastr datoratdiferenei de temperatura.

    W

    temax temperatura exterioarmaxim, vara [ 0C ]tei temperatura exterioarde calcul pentru situaia de

    iarn [ 0C ]R rezistena termica elementului de construcie opac [ m2 K/W]

    coeficientul de conductivitate termica materialului [ W/m K ] densitatea materialului [ kg/m3 ] defazajul elementului de construcie [ore ]

    cm capacitatea calorica materialului [ J/kg K ]f coeficient de reflexie -f coeficient de absorbie -

    f coeficient de transmisie -1 retragerea ferestrei fade faadn plan orizontal [m]2 retragerea ferestrei fade faadn plan vertical [m]B limea ferestrei [m]H nlimea ferestrei [m]Si suprafaa nsorit [m2]Su suprafaa umbrit [m2]m coeficient de acumulare termic -s coeficient de asimilare termic [ W/m2 K]ct coeficient pentru tipul tmplrie -cp coeficient pentru puritatea aerului atmosferic exterior -f factor solar -

  • 14

    cu1, cu2 coeficieni de umbrire determinaiSpi suprafaa peretelui interior [m2]Nme puterea mainilor acionate electric [W]

    1 coeficient de utilizare a puterii instalate -2 coeficient de ncrcare -3 coeficient de simultaneitate; -4 coeficient de corecie in funcie de modul de preluare

    a cldurii de ctre aer.-

    q om degajarea de cldura omului [W/pers]q p degajarea de cldurperceptibil [W/pers]q l degajarea de cldurlatent [W/pers]Bil coeficient de transformare a energiei electrice n

    cldur-

    U coeficient global de transfer de cldur [ W/m2 0K ]Gmr masa materialelor care se rcesc [Kg]tim temperatura iniiala materialului care se rcete [C]t fin temperatura finala materialului care se rcete [C]t t temperatura de schimbare de faz [C]cmr cldura specifica a materialului care se rcete [kJ/kgK]

    cmr1,2 cldura specifica a materialului care se rcete la faza1-ai faza a 2-a de agregare

    [kJ/kgK]

    r cldura latentde schimbare de faz [kJ/kg]Np numrul de porii de mncare consumate ntr-o orgp greutatea unei porii de mncare [kg/s]

    c mnc cldura specifica a mncrii [kJ/kgK]t1 t2 temperatura iniialla care este adusmncarea i

    respectiv la care este servitmncarea [C]Q v sarcina termicde var [W]Q i sarcina termicde iarn [W]

    Q ap aporturi de cldur [W]Q deg degajri de cldur [W]

    Q iv aporturi de cldurde la ncperi vecine [W]Q p pierderi de cldur [W]

  • 15

    3. BAZE CLIMATICE

    3.1. PARAMETRII EXTERIORI DE CALCUL. SITUAIA DE VARA

    3.1.1. Temperatura de calcul a aerului exterior

    a. Pentru instalaii de climatizareIn condiiile variaiei anuale, lunare i diurne importante a temperaturii exterioare,

    pentru dimensionarea instalaiilor de climatizare se consider o situaie

    defavorabil, acoperitoare pentru majoritatea situaiilor meteorologice. Astfel,situaia de dimensionare corespunde lunii iulie, cea mai caldluna anului pe

    teritoriul Romniei.

    Pe baza curbelor clasate de temperaturse aleg valorile cu frecvene mici deapariie (*). Acest fapt conduce la un grad de asigurare ridicat n dimensionarea

    instalaiei de climatizare.

    Dacf este frecvena de apariie, gradul de asigurare g se scrie:g = 100 - f [%] (3.1)

    Pentru calculul sarcinii termice de var, pentru ncperi climatizate sau ventilate

    mecanic sau natural, se recomandalegerea valorilor de temperaturcu un gradde asigurare g = 98% sau g = 95%.

    Astfel, temperatura exterioarde calcul pentru vartev [ 0C ]rezult:

    tev = tem + Az (3.2)

    unde:

    tem temperatura exterioarmedie a lunii iulie, corespunztoare localitii

    n care este amplasatcldireai gradului de asigurare, [ 0C ],

    Az amplitudinea oscilaiei zilnice a temperaturii exterioare,[0C]___________________________ ______________

    (*) Prin frecvende apariie a unei temperaturi se nelege raportul procentual dintrenumrul de situaii n care s-au nregistrat valori mai ridicate dect acea temperaturinumrul total de valori analizate. Astfel relaia 3.1 indic faptul cpentru un numrprocentual de situaii egal cu gradul de asigurare, valorile de temperaturexterioarastfelstabilite, nu vor fi depite.(**) Tabelul 3.1 conine i valori ale temperaturii exterioare medii corespunztoare unuigrad de asigurare g = 80% i g = 50%. Aceste valori vor fi utilizate pentru stabilireatemperaturii exterioare i interioare de calcul n ncperile ventilate mecanic sau natural(cf. 4). Sunt indicate de asemenea valorile coninutului de umiditate al aerului exteriorcare, mpreuncu temperatura de calcul tev stabilitpentru un anumit grad de asigurare,definesc starea de calcul a aerului exterior.

  • 16

    Valorile tem i Az sunt date n tabelul 3.1 pentru principalele localiti din Romnia.

    Tabelul a fost realizat prin prelucrarea datelor din STAS 6648/1-1982 (**).

    b) Pentru instalaii de ventilare mecanic

    Instalaiile de ventilare mecanicsunt calculate la un grad de asigurare mai mic.

    n STAS 66648/2 82 pentru instalaiile de ventilare mecanica fost consideratgradul de asigurare de 50% iar temperatura medie aferentacestui grad de

    asigurare este denumittemperaturmedie lunartml.

    Temperatura de clacul pentru instalaiile de ventilare mecanicse determincu

    relaiatvm = tml + Az (3.3)

    valorile lui tml si Az fiind indicate n tabelul 3.1.

    3.1.2 Variaia diurna temperaturii aerului exterior

    Temperatura exterioarare o variaie diurnimportant, ntre valoare maximi

    cea minimrealizndu-se o diferende 2 Az.

    Valoarea temperaturii te pentru un moment de timpdat, se poate calcula folosindrelaia:

    te = tem + c1 Az cos 242(max) (3.4)

    sau simplificat:

    te = tem + c Az (3.5)

    unde:

    max ora la care temperatura exterioareste maxim(ora 15), (*)c1 coeficient de corecie a curbei cosinusoidale,

    c = c1 cos 242( max) coeficient de reducere a amplitudinii de

    temperatur.

    Pentru diferite valori Az, produsul c Az este dat n tabelul 3.2.

    Observaie. Valorile obinute prin aplicarea formulei 3.4 sunt necesare la calcululaporturilor de cldurprin ferestre. Pentru calculul aporturilor prin elemente opace,

    variaia diurna temperaturii exterioare a fost inclusn programul de simulare.

  • 17

    Date climatice de calcul

    Tabelul 3.1

    JUDETULLocalitatea

    Gradul de asigurare, g (%)

    Az

    0C

    98 95 80 50

    cl

    em

    xt

    )/

    (0

    kggC

    cl

    em

    xt

    )/

    (0

    kggC

    vm

    em

    xt

    )/

    (0

    kggC

    vm

    ml

    xt

    )/

    (0

    kggC

    1 2 3 4 5 6BUCURETI

    95,115,27

    80,115,26

    05,106,24

    65,94,22

    7

    ALBA1) Alba-Iulia 75,10

    3,2260,102,21

    60,93,19

    40,92,17

    7

    ARAD1) Arad, Curtici

    25,111,27

    95,1026

    50,93,23

    70,89,20

    7

    ARGE1) Piteti

    2) Curtea de Arge75,103,25

    40,102,25

    50,103,24

    05,106,23

    10,92,22

    90,81,21

    95,820

    45,81,19

    7

    6

    BACU1) Bacu

    20,129,24

    95,118,23

    30,102,22

    65,99,19

    6

    BIHOR1) Oradea

    20,105,26

    15,105,25

    55,92,23

    40,97,20

    7

    BISTRIA-NSUD1) Bistria

    2) Nsud75,11

    24

    55,116,23

    20,117,22

    20,113,22

    35,921

    20,96,20

    90,85,18

    70,81,18

    7

    7

    BOTOANI1) Botoani 45,11

    3,2540,114,24

    65,94,22

    40,920

    6

    BRAOV1) Braov

    2) Predeal, Poiana Braov,Prul - Rece

    55,107,22

    70,84,19

    40,106,21

    55,86,18

    25,106,19

    95,75,16

    25,108,17

    75,71,14

    7

    6

    BRILA1) Brila

    70,116,27

    55,117,26

    05,106,24

    55,92,22

    7

    BUZU1) Buzu

    20,128,26

    15,126,26

    10,103,24

    35,922

    6

  • 18

    1 2 3 4 5 6CARA-SEVERIN1) Caransebe

    2) Reia60,114,25

    25,112,24

    25,114,24

    00,112,23

    60,92,22

    25,921

    00,99,19

    70,87,18

    6

    6

    CLRAI1) Clrai

    2) Oltenia00,129,27

    95,115,27

    80,118,26

    80,115,26

    95,98,24

    05,106,24

    65,93,22

    65,94,22

    7

    7

    CLUJ1) Cluj-Napoca

    30,1024

    15,1023

    95,81,21

    50,87,18

    6

    CONSTANA1) Constana 85,12

    5,2670,126,25

    25,129,23

    90,118,21

    4

    COVASNA1) Sf. Gheorghe

    2) Covasna55,107,22

    50,103,22

    40,106,21

    35,102,21

    25,106,19

    25,102,19

    25,108,17

    25,104,17

    7

    7

    DMBOVIA1) Trgovite 75,12

    2,2645,12

    2510,106,22

    55,95,20

    7

    DOLJ1) Craiova

    25,117,27

    00,114,26

    70,96,23

    20,94,21

    7

    GALAI1) Galai

    70,116,27

    55,117,26

    05,106,24

    55,92,22

    6

    GIURGIU1) Giurgiu

    95,115,27

    80,115,26

    05,106,24

    65,94,22

    7

    GORJ1) Trgu Jiu 20,11

    2,2675,11

    2575,77,22

    30,79,20

    7

    HARGHITA1) Harghita

    2) Miercurea Ciuc75,9

    6,22

    50,96,21

    45,94,21

    20,94,20

    20,87,19

    15,82,18

    00,85,17

    00,85,16

    7

    7

    HUNEDOARA1) Deva

    2) Hunedoara

    00,118,24

    75,103,22

    85,107,23

    60,102,21

    85,98,21

    60,93,19

    65,97,19

    40,92,17

    7

    7

    IALOMIA1) Slobozia

    2) Urziceni25,118,26

    90,112,27

    10,1126

    75,112,26

    25,91,24

    06,103,24

    75,87,21

    60,91,22

    7

    7

    IAI1) Iai

    55,1126

    35,1125

    60,109,22

    50,94,20

    6

  • 19

    1 2 3 4 5 6MARAMURE1) Baia Mare

    35,127,25

    10,125,24

    75,95,22

    50,89,19

    6

    MEHEDINI1) Drobeta Tr. Severin

    05,111,27

    80,102,26

    85,91,24

    45,91,22

    7

    MURE1) Trgu Mure

    70,106,24

    55,106,23

    15,96,21

    75,85,19

    6

    NEAM1) Piatra Neam

    75,1125

    35,117,23

    65,96,21

    20,92,19

    6

    OLT1) Caracal

    45,114,27

    30,115,26

    60,104,24

    45,104,22

    7

    PRAHOVA1) Ploieti

    2) Azuga, Buteni, Cheia,Sinaia

    05,113,27

    50,109,21

    80,106,25

    25,102,20

    35,91,23

    55,87,17

    00,99,20

    20,85,15

    7

    7

    SATU MARE1) Satu Mare

    75,119,25

    40,118,24

    55,97,22

    20,99,19

    7

    SLAJ1) Zalu

    95,97,25

    75,96,24

    40,83,22

    80,77,19

    6

    SIBIU1) Sibiu

    45,115,23

    25,117,22

    40,98,20

    90,89,18

    7

    SUCEAVA1) Suceava

    2) Rdui45,106,23

    25,118,22

    25,103,22

    00,119,21

    00,95,20

    60,91,20

    90,81,18

    35,98,17

    6

    6

    TELEORMAN1) Alexandria

    45,114,27

    30,115,26

    60,104,24

    45,104,22

    7

    TIMI1) Timioara 15,11

    7,2680,106,25

    45,96,23

    00,92,21

    7

    TULCEA1) Tulcea, Babadag

    2) Sf. Gheorghe, Sulina50,132,27

    05,132,27

    80,124,26

    80,124,26

    90,104,24

    90,104,24

    30,102,22

    30,102,22

    6

    6

    VASLUI1) Brlad

    2) Vaslui10,123,26

    75,104,25

    80,114,25

    65,107,24

    05,104,23

    50,96,22

    15,97,20

    10,92,20

    6

    6

    VLCEA1) Rmnicu Vlcea

    2) Climneti65,115,26

    35,1125

    35,1125

    00,115,23

    75,96,22

    60,91,21

    50,97,20

    30,92,19

    6

    6

    VRANCEA1) Focani 05,12

    4,2600,122,26

    00,109,23

    25,96,21

    6

  • 20

    Tabelul 3.2Valorile produsului cAz, de variaie a temperaturii

    OracAz

    1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12

    4 -2,8 -3,2 -3,6 -3,9 -4,0 -3,8 -3,0 -1,2 0,4 1,8 2,7 3,3

    6 -4,2 -4,8 -5,4 -5,8 -6,0 -5,6 -4,5 -1,8 0,6 2,7 4,1 5,0

    7 -4,9 -5,6 -6,3 -6,8 -7,0 -6,6 -5,2 -2,1 0,7 3,2 4,8 5,8

    OracAz

    13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24

    4 3,6 3,9 4,0 3,9 3,5 2,8 1,7 0,4 -0,7 -1,4 -1,9 -2,4

    6 5,5 5,8 6,0 5,8 5,2 4,2 2,6 0,5 -1,0 -2,1 -2,9 -3,5

    7 6,4 6,8 7,0 6,8 6,1 4,9 3,0 0,6 -1,2 -2,5 -3,4 -4,1

    3.1.3. Radiaia solar

    Radiaia solarare o variaie anual, lunari zilnicdeterminate de poziia

    soarelui pe bolta cerului. Radiaia este recepionatla sol sub formde radiaie

    directi radiaie difuz.

    Pentru determinarea sarcinii termice de vara ncperilor se vor considera valori

    de calcul corespunztoare lunii iulie, pentru latitudinea de 450 N.

    Intensitatea radiaiei solare directe ID [ W/m2] va fi luatn considerare n funcie

    de ori de orientarea elementului de anvelop.Intensitatea radiaiei difuze Id [ W/m2 ] se stabilete n funcie de or, fiind

    considerataceeai pentru toate orientrile.

    Radiaia solarglobalI [ W/m2 ] se calculeaz nsumnd valorilor radiaiei

    directe i difuze:

    I = ID + Id (3.6)

    Valorile de calcul pentru radiaia solardirecti difuzsunt date n tabelul 3.3.

    La stabilirea fluxului de cldurtransmis prin elementele opace ale anvelopei, afost luatn calcul i radiaia solarreflectatde sol. S-a considerat o valoare dealbedo a = 0,4 (**)_____________________________________________________________

    (*) In calcule se considerora solar; vara, n Romnia, ora legaleste decalatcu o ornainte

    fade cea solar.

  • 21

    (**) Albedoul solului este raportul dintre radiaia solardirectcare ajunge pe sol i radiaia solar

    reflectatde sol.

    Tabelul 3.3Valorile intensitii radiaiei solare directe IDi difuze Id

    O r a 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 medie

    ID

    N 53 3 - - - - - - - - - 3 53 5NE 333 402 301 130 4 - - - - - - - - 49E 383 568 575 498 338 144 - - - - - - - 105SE 188 370 468 514 485 393 241 58 - - - - - 113S - - 41 159 316 354 394 354 316 159 41 - - 89SV - - - - - 58 241 393 485 514 468 370 188 113V - - - - - - - 144 338 498 575 568 383 105NV - - - - - - - - 8 130 301 402 333 49Oriz 89 241 381 523 647 711 734 711 647 532 381 241 89 247

    Id 53 80 103 123 136 146 147 146 136 123 103 80 53 59

    3.1.4. Coninutul de umiditate al aerului exterior

    a) Pentru instalaii de climatizare

    Coninutul de umiditate aerului exterior xcl este necesar pentru stabilirea punctului

    de stare al aerului exterior Ev. El se determinfuncie de localitate din tabelul

    3.1, de la numitorul fraciei pentru gradul de asigurarea ales.

    b) Pentru instalaii de ventilare mecanic

    Coninutul de umiditate al aerului exterior pentru ventilare mecanicxvm, se va

    determina ca i pentru instalaiile de climatizare din tabelul 3.1. din penultimarubrica a tabelului de la numitorul fraciei pentru localitatea de calcul.

    3.2. PARAMETRII EXTERIORI DE CALCUL. SITUAIA DE IARN

    3.2.1. Temperatura de calcul a aerului exterior

    Pentru iarn, temperatura de calcul a aerului exterior tei se considern funcie de

    localitate, cu valoarea datn STAS 1907/1i se poate determina din figura 3.1.

    Deoarece stabilirea sarcinii termice de calcul pentru iarnse face considernd unregim staionar de transfer de cldur (n conformitate cu STAS 1907/1, conform

    7), nu este necesarvariaia diurna temperaturii aerului exterior.

  • 22

    Pentru calcule mai detaliate, se poate folosi variaia diurndatde relaia 3.4. In

    acest scop, considernd o amplitudine Az de 4 50C, temperatura medie rezult

    tem = tei + Az. (3.7)

    Figura 3.1. Zonarea climatica Romniei

    3.2.2. Coninutul de umiditate al aerului exterior

    Coninutul de umiditate al aerului exterior corespunde unei umiditi relative a

    aerului exterior de iarnde e = 80 % i pentru cele patru zone de temperaturdinara noastrare valorile indicate n tabelul 3.4

    Tabelul 3.4.

    Valorile coninutului de umiditate al aerului exterior

    Zona climatic Temperatura exterioardecalcul [C]

    Coninutul de umiditate alaaerului exterior [g/kg]

    I - 12 1II -15 0,8III -18 0,6IV -21 0,4

  • 23

    Figura 3.2. Zonarea eoliana Romniei

    3.2.3.Radiaia solar

    La stabilirea sarcinii termice de calcul pentru iarnnu se ia n considerare radiaiasolar deoarece ar rezulta o dimensionare nesatisfctoare a capacitii de

    nclzire a sistemului de ventilare/climatizare.

    3.2.4. Viteza vntului

    Viteza vntului se va determina funcie de zona eoliann care se afllocalitatea

    de calcul. Pe teritoriulrii noastre sunt definite patru zone eoliene, dupcum se

    poate observa din figura 3.2.

  • 24

    4. PARAMETRII DE CALCUL AI AERULUI INTERIOR

    Instalaiile de climatizare i ventilare sunt realizate cu scopul de a menine ninteriorul ncperilor deservite a unor parametri n limitele dorite de ocupanii

    acestora.

    Parametrii aerului interior care pot fi controlai cu ajutorul instalaiilor de climatizaresau ventilare sunt:

    - Temperatura

    - Umiditatea relativ- Viteza curenilor de aer

    4.1 SITUAIA DE VAR

    4.1.1 Temperatura aerului interior este un parametru al confortului termic care

    influeneaz schimbul de cldur ntre om i mediul nconjurtor i poate fi

    controlat cu ajutorul instalaiilor de climatizare sau ventilare.Valoarea temperaturii aerului interior se determinfuncie de tipul instalaiei avnd

    valori diferite pentru instalaiile de climatizare fade cea stabilitpentru instalaiile

    de ventilare mecanic.

    Temperatura aerului interior pentru instalaiile de climatizare tehnologice este

    stabilit pe baze tehnologice i nu ine cont de condiiile de confort termic al

    ocupanilor.Pentru instalaiile de climatizare de confort valoarea temperaturii aerului interior va

    trebui aleasastfel ca ocupanii saibcondiii de confort termic, innd cont de

    nivelul de izolare termica mbrcmintei acestora i de intensitatea munciidepuse.

    Rezistena termica mbrcmintei este msuratn Clo (1 Clo = 0,155 m2K/W)iare valoarea indicatn tabelul 4.1, iar intensitatea muncii este datn tabelul 4.2,

    n Met, (1 Met = 58W) pentru diverse tipuri de activit.

  • 25

    Tabelul 4.1.Rezistena termicpentru diverse combinaii vestimentare

    Tabelul 4.2.Intensitatea muncii la diverse tipuri de activiti

    1 Activitatea Intensitateamuncii [Met]

    1 Om n timpul somnului 0,82 Om aezat pe scaun 13 Om stnd n picioare 1,24 Om n mers uor 25 Om n mers grbit 36 Om n alergare 8

    Fig. 4.1. Temperatura optimfuncie de gradul deizolare termici intensitatea muncii

    Valoarea adoptatpentru temperaturn situaia de var, nu trebuie sfie foarte

    micdin motive economice sau fiziologice. O valoarea foarte mica temperaturiiaerului interior va conduce la obinerea unei sarcini de rcire mare i deci o

    instalaie neeconomic, cu debit de aer mare care ar crea senzaia de prea rece

    i riscul de oc termic la ieirea ocupanilor din ncperea climatizat.

    Nr. Vestimentaia Rezistenatermic[Clo]

    1 Subiect dezbrcat 02 mbrcminte lejer(ort, cma) 0,53 Cma, pantaloni,osetei nclminte 0,74 Salopetclasicde lucru 0,81,05 inutsport cu vest 1,06 mbrcminte sub salopet 1,257 inutde iarn 1,52,0

  • 26

    Temperatura aerului interior trebuie corelati cu gradul de eforti ea trebui sfie

    meninutn limitele indicate n figura 4.1

    Pentru instalaiile de climatizare de confort temperatura aerului interior sedetermincu relaia:

    t i = tev (4-10) C (4.1)

    Se va adopta o valoarea ntreagcare sfie cuprinsntre limitele (22-27) CPentru instalaiile de ventilare mecanictemperatura interioar se stabilete

    duprecomandarea STAS 11 573 cu relaia:

    t i = tml + Az + 5 31 C, pentru sarcini termice specifice q25 W/m3

    t i = tml + Az + 5 33 C, pentru sarcini termice specifice q > 25 W/m3 (4.2)unde:

    tml - este temperatura medie lunarcorespunztoare unui grad de asigurare de

    50%.

    Dactemperatura medie a localitii este redus(cazul localitilor de munte sau

    din nordul rii) se poate utiliza n locul lui tml, valoarea temperaturii medii zilnice

    tem, pentru un grad de asigurare de 80%.

    4.1.2 Umiditatea relativa aerului interior i, influeneazschimbul de cldurlatentntre om i mediul nconjurtor i se va adopta ntre limitele 45-60% , cu

    condiia s fie cu cel puin 5% mai micdect valoare corespunztoare

    temperaturii interioare de pe curba de zpuealindicatn tabelul 4.3

    Tabelul 4.3.Curba de zpueal

    Temperatura aerului interior t i 22 23 24 25 26Umiditatea relativmaximi 70 66 63 60 56

    4.1.3 Viteza aerului interior n zona de edere influeneazschimbul de cldur

    convectivi va fi aleasn situaia de varntre limitele de 0,1-0,3 m/s iar pentru

    instalaiile de ventilare mecanicpoate ajunge pnde 0,5 m/s.

    4.1.4 Temperatura medie de radiaie mr, influeneazschimbul de cldurradiantntre om i mediul nconjurtor.

    Ea se determincu relaia :

  • 27

    i

    iimr S

    S (4.3)

    Unde. Si suprafaa elementelor de construcie interioare ale ncperii

    mr temperatura suprafeelor interioare a elementelor de construcieTemperatura medie de radiaie trebuie saibvaloarea ct mai apropiatde ce a

    aerului interior.n situaia de varmr nu poate fi controlatcu ajutorul instalaiei de climatizaresau ventilare cu toate acestea trebuie avutn vedere cncperile climatizate s

    nu aibsuprafee mari calde care safecteze confortul interior.

    4.2 SITUAIA DE IARN

    4.2.1 Temperatura aerului interior n situaia de iarnse alege pentru instalaiile

    de climatizare tehnologice funcie de cerinele procesului tehnologic iar pentru cele

    de confort t i = 20-22 , funcie de cerinele investitorului.Pentru instalaia de ventilare mecanictemperatura interioarminimse va alege

    funcie de gradul de efort depus de ocupani din tabelul 4.4.

    Tabelul 4.4.Temperatura aerului interior pentru ventilare mecanicfuncie de gradul de efort

    Nr. Gradul e efort Temperatura aerului interior1 Repaus ti = 18C2 Muncuoar ti = 16C3 Muncmedie ti = 14C4 Muncmedie ti = 12C

    4.2.2 Umiditatea relativa aerului interior se adoptca i n situaia de var

    ntre limitele 45-60%, acceptnd valori mai mici dect cele posibile

    corespunztoare temperaturii aerului interior din curba de zpueal, pentru aevita pericolul apariiei condensului pe suprafeele interioare.

    4.2.3 Viteza aerului interior se va adopta ca i n situaia de varavnd n

    vedere cdebitul de aer vehiculati gurile de refulare sunt aceleai.

    4.2.4. Temperatura medie de radiaie

    Temperatura medie de radiaie mr, influeneazschimbul de cldurradiantntre om i mediul nconjurtor.

  • 28

    Ca i n situaia de var n situaia de iarnmr nu poate fi controlatcu ajutorulinstalaiei de climatizare sau ventilare cu toate acestea trebuie avutn vedere c

    ncperile climatizate snu aib suprafee reci de mari dimensiuni care s

    afecteze confortul interior.

    Temperatura medie de radiaie n situaia de iarneste influenatn mod directde coeficientul global de transfer de cldural elementelor de construcie.

    Figura 4.2. Diagrama de corelare ntre temperatura interioari temperaturamedie de radiaie

    Din figura 4.2 se constatcdoar la un coeficient global de transfer de cldurde0,5 W/m2K se obine un confort termic acceptabil.

    4.3 EVALUAREA CONFORTULUI TERMIC

    Confortul termic se realizeaz ntr-o ncpere unde cldur degajat de un

    organism uman este eliminatn aerul nconjurtor frsuprasolicitarea sistemului

    termoregulator. Omul degajun anumit flux termic care depinde de vrst, sex,grad de efort i temperatura aerului interior. Formele de transfer termic prin care

    organismul uman elimincldura ctre mediul nconjurtor sunt prezentate n

    figura 4.3

  • 29

    Figura 4.3. Cedarea de cldura corpului uman

    Evaluarea confortului termic se face prin determinarea unui vot mediu previzibil

    Pmv, cu ajutorul relaiei:

    Pmv = [0,303 exp(-0,0361 M th/Sc) +0,028] D/Sc (4.4)

    Senzaie termicpe care o simte ocupantul n ncpere poate fi caracterizatdevaloare lui Pmv. Corelaia ntre valoarea lui Pmvi senzaia termiceste datn

    tabelul 4.5

    Tabelul 4.5

    Corelaia Pmv - senzaie termicPmv Senzaia termic

    3 Foarte cald

    2 Cald

    1 Puin cald

    0 Neutru

    -1 Puin frig

    -2 Frig

    -3 Foarte frig

    Unde:

    Mth degajarea de cldurmetabolic indicatn tabelul 4.6Mth = Qcv +Qr + E +Qs (4.5)

    Qcv, Qr, Qs degajarea de cldurprin convecie, radiaie i transpiraie

  • 30

    D = M th (Qcv + Qr +E + Qscf) (4.6)

    Qs = 3,05*10- 3(5733 - 6,99Mmc- pv)+ 0,42*(Mth - 58,15) (4.7)

    pv presiunea pariala vaporilor de apla temperatura camerei n Pa

    Qscf = 0,42*(Mth -105) (4.8)

    105 W - reprezintdegajarea de cldurmetabolicla starea de confort

    Tabelul 4.6

    Metabolismul uman Mi descompunerea lui n cldurmetabolicMthi energiemecanicMmc

    Activitatea M [W] Mth [W] Mmc[W]Somn 75 75 0

    Aezat n repaus 105-110 105-110 0

    Relaxare 125-130 125-130 0

    Mers 1,6 km/h, pant5% 250 230 20

    Mers rapid 4,8 km/h, pant5% 420 375 45

    Mers forat 6,4 km/h, pant5% 640 580 60

    Lucru de laborator 170 170 0

    Lucru la main 290 260 30

    Vnzare 210 200 10

    nvmnt 170 170 0

    Spat manual 460 390 70

    Golire din tranee 630 510 120

    Activitate n cas 180 180 0

    secretariat 125 125 0

    Gimnastic 360 330 30

    Dans ncet 125 125 0

    Dans rock 460 460 0

    Tenis 480 450 30

    Squash (tenis la perete) 750 700 50

    Basket 790 750 40

    Scris la birou 125 125 0

    nceput lucru lejer de mn 180 160 20

    Valorile sunt date pentru un om standard cu o nlime de 1,7 m i o greutate de

    70 kgi o suprafade Sc =1,8 m2.

    Degajarea de cldurconvectivse determincu relaia

    Qcv =cv Scv (tv ti) (4.9)

    cv = sup [2,38 (tv ti)0,25 ; 12,06 va 0,5] (4.10)

  • 31

    Scv = Fv Sc (4.11)

    Fv = 1- 0,77Rv (4.12)

    Rv rezistena termica mbrcminii, 1Clo = 0,155 [m2K/W]

    Orientativ valorile lui Rv sunt date n tabelul 4.7.

    Tabelul 4.7

    Valorile orientative ale rezistenei termice a mbrcminii funcie deinutinut Rv [m2K/W]Dezbrcat 0

    Costum de baie 0,008

    inutlejerde interior 0,155

    inutde interior femei -iarna 0,234

    inutde interior brbai -iarna 0,158

    tv - temperatura mbrcminii

    tv = tc +c

    v

    SR

    (E+Qs) -c

    v

    SR

    Mth (4.13)

    tc temperatura pielii

    tc = 37,5 - 0,0153 Mth (4.14)

    E = Qcv,r + Qh,r + Qp = C0 + C1 + ti + C2 + ti2 (4.15)

    C 0 = - [0,022 M th +6,5]*10-2i +0,123 Mth +3,25 (4.16)

    C1 = 3,8*10-3i - [1,1 Mth + 40]*10-3 (4.17)

    C2 = - 4,1*10-4 i (4.18)

    Sc - suprafaa corpului uman

    Sc = 0,203 p 0,425 t 0,725, pentru o persoanstandard Sc= 1,8 m2 (4.19)

    Qr =r Sr(tv tr) (4.20)

    r = 5,75 W/m2K

    Sr = FvFpSc (4.21)

    Fp factor postural ; Fp = 0,696 pentru om aezat

    Fp = 0,725 pentru om n picioare

    Procentul de nesatisfcui se determindin figura 4.4.

  • 32

    Fig. 4.4. Procentul de nesatisfcui funcie de votul mediu previzibil

    4.4 Exemplu de calcul

    Sse determine votul mediu previzibil i procentul de nesatisfcui pentru o

    ncpere de locuit cu urmtorii parametri:Temperatura aerului interior t i = 27C

    Temperatura medie radiant mr = 29CUmiditatea relativa aerului interior i = 50 %Viteza aerului interior va = 0,1 m/s

    Oamenii stau relaxaii au inut lejer

    de interior cu gradul de izolare al mbrcmintei R = 0,155 m2K / W

    Votul mediu previzibil se determincu relaia (4.4):

    Pmv = [0,303 exp(- 0,0361 Mth/Sc) +0,028] D/Sc

    n care:

    Mth = 130 W cldura metabolic

    Sc = 1,8 m2 - suprafaa corpului uman standard

    D = M th (Qcv + Qr +E +Qscf)

    Q scf = 0,42 (Mth -105) = 0,42*25 = 10,5 W

    E = C0 + C1ti + C2 t i2

    C0 = - (0,022 *130 + 6,5)10-2+ 0,123 *130 + 32,5 = 42,81

  • 33

    C1 = 3,8 * 10-3*50 (1,1*130 +40)10-3 = 0,007

    C2 = - 4,1 * 10-4*50 = - 0,0205

    E = 42,797 W

    Qr =r Sr(tv tr)

    r = 5,75 W/m2K

    Sr = FvFpSc = 0,881*0,696*1,8 = 1,104 m2

    Fv = 1- 0,77Rv = 1- 0,77*0,155 = 0,881

    Qs = 3,05*10- 3(5733 - 6,99Mmc- pv)+ 0,42*(Mth - 58,15) = 42,337 W

    pv = 17,8 mbar = 1746 Pa

    Mmc = 0 W

    tv = tc +c

    v

    SR

    (E+Qs) c

    v

    SR

    *Mth = 35,51 + (0,155/1,8)( 42,861+42,337) -

    (0,155/1,8)*130 = 31,65 C

    tc = 37,5 - 0,0153 Mth = 37,5 0,0153*130 = 35,51C

    cv = sup [2,38 (tv t i)0,25 ; 12,06 va 0,5] = sup [2,38 ( 31,65 -27) 0,25; 12,06 va 0,5] =sup (3,495, 3,814) = 3,814 W/m2

    Scv = Fv Sc = 0,881*1,8 = 1,586 m2

    Qr =r Sr(tv tr) = 5,75*1,104(31,65-29) = 16,82 W

    Qcv = cv Scv ( tv ti) = 3,814*1,586(31,65-27) = 28,13 WD = 130 - ( 28,13+16,82+42,86+10,5) = 31,753 W

    Pmv = [0,303 exp(-0,0361 M th/Sc) +0,028] D/Sc = 0,0303*e(-0,0361 *130/1,8) + 0,028] *

    31,753/1,8 = 0,533

    Procentul de nesatisfcui este n acest caz de 11%.

  • 34

    5. APORTURI DE CALDUR PRIN ELEMENTELE OPACE DEANVELOP

    Fluxul de cldurtransmis ntre exterior i interior prin elementele de construcie opace

    ale anvelopei cldirii depinde de: structura i orientarea elementelor, de solicitrile

    exterioare (temperatur, radiaie solar, vnt) i de solicitrile interioare (temperatur,

    cureni de aer, radiaie).

    In funcie de ineria termica elementului, fluxul de cldureste amortizat i defazat.

    Acest fenomen se datoreazacumulrii i descrcrii cldurii n perete, n funcie de

    capacitatea lui de stocare.

    Amortizarea constn reducerea amplitudinii variaiei fluxului transmis la interior, fade

    fluxul de la exterior. Defazarea se constatprin deplasarea orei de maxim a fluxului la

    interior fade ora de maxim a fluxului la exterior.

    Pentru a lua n considerare aceste fenomene este necesar un calcul n regim dinamic,

    bazat pe integrarea ecuaiei de transfer conductiv, cu condiii la limitdate.

    In ghidul de fa, pentru a furniza date corectei uor de folosit, s-a utilizat programul de

    calcul CODYBA elaborat de INSA Lyon. Programul a fost utilizat n condiii particulare,

    care spermitdeterminarea fluxului de cldurprin pereii exteriori cu diferite structuri

    i prin acoperiuri de tip teras.

    Ipotezele importante adoptate n simulrile efectuate au fost urmtoarele:

    solicitarea exterioardatorittemperaturii este periodic, calculatcu un pas de timp

    de o or, folosind funcia cosinusoidal(relaia 3.3), cu un coeficient

    c1 = 1,

    temperatura exterioarmaxima fost aleasla o diferende (4 10) 0C fadetemperatura interioar, cu un pas de 20C.

    radiaia solardirecti difuzau o variaie diurncare corespunde datei de 15 iuliei latitudinii de 450N; radiaia nu a fost redusn funcie de calitatea atmosferei (s-a

    considerat o atmosfercurat),

    albedoul solului a fost considerat a = 0,4 (iarbuscatsau asfalt),

  • 35

    temperatura interioara fost consideratconstant,

    n interiorul ncperilor nu au fost luate n considerare surse care semitradiaieluminoas(de lungime micde und),

    pereii exteriorii terasele considerate au structurile din tabelele 5.1 5.6,

    orientarea pereilor a fost modificatdin 45 n 450 (8 orientri).Simulrile au fost fcute cu un pas de timp orar.

    Valorile fluxului de cldurtransmis de la exterior la interior sunt tabelate astfel:

    - pentru perei exteriori, un tabel pentru fiecare tip de structuri pentru fiecare diferen

    de temperaturt luat n considerare (tabelele 5.8 5.55), unde:

    t = temax ti (5.1)

    i conform relaiei 3.2, t = tev - t i (5.2)

    - pentru terase, un tabel pentru fiecare structuri rezistentermic, pentru toate

    valorile t considerate (tabelele 5.56 5.59).

    Valorile fluxurilor termice unitare se pot determinai cu ajutorul nomogramelor 5.1-5.48

    pentru perei, pentru cele opt orientri exterioare posibile ale acestora i din

    nomogramele 5.49 5.52 pentru terase, pentru aceleai diferene de temperatur.

    Utilizarea valorilor din tabele 5.8 5.59 pentru alte structuri dect cele pentru care s-au

    fcut simulrile, este posibildacse cunoate rezistena termici defazajul acestei

    noi structuri.

    Atunci:

    - dacnoua structurare aceeai rezisteni defazaj cu o structurpentru care

    s-a calculat fluxul de cldur, valorile fluxului de cldurpot fi preluate de la structura

    calculat,

    - dacnoua structurare aceeai rezistendar alt defazaj fade o structur

    pentru care s-a calculat fluxul de cldur, valorile fluxului de cldurpot fi preluate de la

  • 36

    structura calculat, dar defazate corespunztor. Astfel dacstructura calculatare un

    defazajiar structura nouare defazajuln, se calculeazdiferena de defazaj:

    = -+n (5.3)

    Aceastdiferen(cu semnul rezultat) se adunla ora din tabel, rezultnd noua orde

    calcul.

    Pentru a facilita utilizarea tabelelor, acestea sunt repertoriate n tabelul 5.7.

    Pentru pereii monostrat s-a neglijat influena tencuielii.

    Tabelul 5.1

    Perei monostrat structuri caracteristici

    Tipul materialului d c R (m) (W/m,0C) (J/kg,0C) (kg/m3) (m2K/W) (ore)

    Tip 1Crmid(argilars) 0,375 0,8 870 1800 0,64 7

    Tip 2 B.C.A. 0,3 0,27 840 700 1,284

    Tip 3Crmidtip 1(eficient) 0,29 0,7 870 1550 0,58

    6

    Tip 4Crmidtip 2(eficient) 0,375 0,7 870 1550 0,70

    7

    Tip 5CrmidPOROTHERM 38 0,38 0,23 780 1,82

    Tabelul 5.2Perei multistrat structuri caracteristici

    Tipul peretelui d c R (m) (W/m,0C) (J/kg,0C) (kg/m3) (m2,0C/W) (ore)

    Int. tencuialaipsos 0,02 0,37 840 1000

    Tip 6 Crmidtip 1 0,29 0,7 870 1550

    Polistiren 0,05 0,044 1460 20 1,79 5Ext. tencuialciment 0,02 0,93 840 1800Int. tencuialipsos 0,02 0,37 840 1000

    Tip 7CrmidPOROTHERM 30 0,30 0,25 870 800

  • 37

    Polistiren tip 1 0,05 0,044 1460 20 2,6Ext. tencuialciment 0,02 0,93 840 1800Int. tencuialipsos 0,02 0,37 840 1000

    Tip 8 Zidrie B.C.A 0,30 0,27 840 700

    Polistiren tip 1 0,05 0,044 1460 20 2,49Ext. tencuialciment 0,02 0,93 840 1800Int. tencuialipsos 0,02 0,37 840 1000

    Tip 9 Beton 0,20 1,74 840 2500

    Vatmineral 0,05 0,041 840 100 1,4Ext. tencuialciment 0,02 0,93 840 1800

    Int. tencuialipsos 0,02 0,37 840 1000

    Tip 10 Beton 0,07 1,74 840 2500

    Vatde sticl 0,08 0,041 840 100 2,2 4

    Beton 0,05 1,74 840 2500Ext. tencuialciment 0,02 0,93 840 1800Int. tencuialipsos 0,025 0,37 840 1000Crmideficient 0,25 0,7 870 1550

    Tip 11 Polistiren tip 1 0,05 0,044 1460 20 1,57 5Ext. tencuialciment 0,01 0,93 840 1800

    Tablde oel 0,001 58 480 7850

    Tip 12 Poliuretan celular 0,10 0,042 1460 30 2,38 0

    Tablde oel 0,001 58 480 7850

    Tabelul 5.3

    Terascu strat termoizolant pe beton de pant structuri caracteristici(Tipurile 1,2i 3)

    Nr. Material d c (m) (W/m,0C) (J/kg,0C) (kg/m3)

    1 Pietri 0,04 0,7 920 2000

  • 38

    2 Hidroizolaie bituminoas 0,01 0,17 840 1050

    3 apa din mortar de ciment 0,025 0,93 1000 1700

    4 Strat termoizolant izolaie cf. tabel 5.5

    5 Beton de panta(10-16cm) 0,1 1,62 840 2400

    6Placa beton armat

    (8-14cm) 0,1 1,74 840 2500

    Tabelul 5.4

    Terascu strat termoizolant n trepte structuri caracteristici(Tip 4)

    Nr. Material d C (m) (W/m,0C) (J/kg,0C) (kg/m3)

    1 Pietri 0,04 0,7 920 2000

    2 Hidroizolaie bituminoasa 0,01 0,17 840 1050

    3 apa din mortar de ciment 0,035 0,93 1000 1700

    4 Umplutura termoizolant izolaie cf. tabel 5.6

    5 Placbeton armat (8-14cm) 0,1 1,74 840 2500

    6 Tencuialtavan(1-2cm) 0,01 0,93 1000 1700

    Tabelul 5.5

    Terastip 1,2i 3; izolaie : polistiren extrudat

    R d c (m2,0C/W) (m) (W/m,0C) (J/kg,0C) (kg/m3) (ore)

    2,7 0,10

    0,044 1460 20

    4

    3,6 0,144

    4,1 0,164

    Tabelul 5.6

    Terastip 4, material termoizolant: BCA

    R d c (m2,0C/W) (m) (W/m,0C) (J/kg,0C) (kg/m3)

    (ore)

    1,1 0,2 0,27 877 600 5

  • 39

    Tabelul 5.7

    Repertorierea tabelelor care dau fluxul termic pentru 1 m2 de suprafa

    tip elementexterior (perete,

    teras)

    caracteristici element nr. tabel

    perete tip 1,toate orientrile,ora 1 - 24

    perete monostrat crmidargilars, d=37,5cm; structurtabel 5.1, t = tev ti = 40C

    5.8

    idem, t =60C 5.9idem, t =80C 5.10idem, t =100C 5.11

    perete tip 2,toate orientrile,ora 1 - 24

    perete monostrat zidrie BCA, d=30cm;structurtabel 5.1, t = tev ti = 4

    0C5.12

    idem, t =60C 5.13idem, t =80C 5.14idem, t =100C 5.15

    perete tip 3,toate orientrile,ora 1 - 24

    perete monostrat crmid tip 1, d=29cm,structurtabel 5.1; t = tev ti = 4

    0C5.16

    idem, t =60C 5.17idem, t =80C 5.18idem, t =100C 5.19

    perete tip 4,toate orientrile,ora 1 24perete tip 4,toate orientrile,ora 1 24

    perete monostrat crmidtip 2, d = 37,5 cm;structurtabel 5.1, t = tev ti = 4

    0C 5.20idem, t =60C 5.21idem, t =80C 5.22idem, t =100C 5.23

    perete tip 5,toate orientrile,ora 1 - 24

    perete monostrat, cu zidrie din crmidPOROTHERM 38, d=38 cm; structur tabel5.2, t = tev ti = 40C

    5.24

    idem, t =60C 5.25idem, t =80C 5.26idem, t =100C 5.27

    perete tip 6,toate orientrile,ora 1 - 24

    perete multistrat, crmidtip 1, d= 29 cm, cuizolaie de polistiren d= 5cm;structurtabel 5.2, t = tev ti = 40C

    5.28

    idem, t =60C 5.29idem, t =80C 5.30idem, t =100C 5.31

  • 40

    Tabelul 5.7(continuare)

    perete tip 7,toate orientrile,ora 1 - 24

    perete multistrat, crmidPOROTHERM 30,d=30 cm, i izolaie din polistiren, d=5 cm;structurtabel 5.2, t = tev ti = 40C

    5.32

    idem, t =60C 5.33idem, t =80C 5.34idem, t =100C 5.35

    perete tip 8,toate orientrile,ora 1 - 24

    perete multistrat, cu zidrie de BCA, d=30 cm,i izolaie polistiren d=5 cm tencuit pe ambelefee; structurtabel 5.2, t = tev ti = 40C

    5.36

    idem, t =60C 5.37idem, t =80C 5.38idem, t =100C 5.39

    perete tip 9,toate orientrile,ora 1 - 24

    perete de beton, d=20 cm, cu izolaie din vatmineral, d=5 cm, tencuit pe ambele fee;structurtabel 5.2, t = tev ti = 40C

    5.40

    Idem, t = 60C 5.41Idem, t = 80C 5.42Idem, t = 100C 5.43

    perete tip 10,toate orientrile,ora 1 - 24

    Perete de tip beton-vatde sticl-beton, cugrosimea d=20 cm, tencuit pe ambele fee;structurtabel 5.2, t = tev ti = 40C

    5.44

    Idem, t = 60C 5.45Idem, t = 80C 5.46Idem, t = 100C 5.47

    perete tip 11,toate orientrile,ora 1 24perete tip 11,toate orientrile,ora 1 24

    Perete din crmideficienttip 1, d=25 cm,cu izolaie din polistiren, d =5 cm;structurtabel 5.2, t = tev ti = 40C

    5.48

    Idem, t = 60C 5.49Idem, t = 80C 5.50Idem, t = 100C 5.51

    perete tip 12,toate orientrile,ora 1 - 24

    Perete cu izolaie din poliuretan celular, d= 10cm, ntre dou foi de tabl cu d=0,1 cm;structurtabel 5.2, t = tev ti = 40C

    5.52

    t = 60C 5.53t = 80C 5.54t = 100C 5.55

    terastip1 teras cu strat termoizolant din polistiren pebeton de pantR = 2,7 m2, 0C / W,structurtabele (5.3 + 5.5)

    5.56

    terastip 2 Idem, cu R = 3,6 m2, 0C / W 5.57terastip 3 Idem, cu R = 4,1 m2, 0C / W 5.58terastip4 terascu strat termoizolant din BCA, R = 1,1

    m2, 0C / W, structurtabele (5.4 + 5.6)5.59

  • 41

    Tip perete: 1 Tabelul 5.8

    Flux de cldur(W/m2) t=4 C

    Orientare N S E V NE NV SE SVOra

    3,49 7,58 8,57 11,73 5,81 8,02 8,68 10,952,99 6,86 7,72 10,94 5,14 7,39 7,85 10,152,4 6,03 6,8 10,03 4,38 6,64 6,93 9,22

    1,73 5,14 5,83 9,01 3,55 5,79 5,95 8,221,07 4,22 4,93 7,94 2,81 4,9 4,99 7,170,52 3,33 4,41 6,89 2,4 4,02 4,25 6,140,06 2,52 4,37 5,91 2,36 3,21 3,85 5,19-0,32 1,88 4,76 5,06 2,6 2,51 3,86 4,36-0,58 1,53 5,48 4,36 2,99 1,98 4,26 3,7-0,69 1,55 6,36 3,86 3,42 1,63 4,98 3,23-0,62 1,96 7,28 3,57 3,84 1,48 5,93 3,04-0,38 2,71 8,06 3,48 4,29 1,53 6,95 3,240,01 3,72 8,75 3,75 4,78 1,75 7,91 3,870,53 4,88 9,39 4,45 5,31 2,19 8,76 4,91,12 6,05 9,95 5,58 5,85 2,92 9,5 6,241,73 7,08 10,43 7,05 6,36 3,94 10,11 7,752,36 7,91 10,8 8,73 6,81 5,2 10,59 9,263,02 8,54 11,04 10,36 7,16 6,53 10,92 10,583,58 8,96 11,13 11,61 7,38 7,6 11,07 11,533,96 9,17 11,05 12,41 7,46 8,33 11,05 12,14,17 9,18 10,82 12,84 7,39 8,74 10,86 12,364,22 9,01 10,45 12,94 7,19 8,89 10,51 12,334,12 8,68 9,94 12,76 6,85 8,8 10,03 12,073,87 8,2 9,31 12,35 6,39 8,5 9,41 11,6

    222324

    18192021

    14151617

    10111213

    123456789

    PERETE TIP 1;t=4 C

    -202468

    101214

    1 3 5 7 9 11 13 15 17 19 21 23

    ORA

    Flux

    [W/m

    2]

    N S E V NE NV SE SV

    Nomograma 5.1 : Evoluia fluxurilor de cldurpentru peretele tip 1, t= 4 C

  • 42

    Tip perete: 1 Tabelul 5.9

    Flux de cldur(W/m2) t=6 C

    Orientare N S E V NE NV SE SVOra

    6,42 10,51 11,49 14,66 8,74 10,95 11,61 13,875,92 9,78 10,65 13,87 8,06 10,32 10,77 13,075,32 8,96 9,73 12,95 7,3 9,56 9,86 12,154,65 8,06 8,75 11,93 6,48 8,72 8,88 11,143,99 7,15 7,85 10,87 5,73 7,82 7,92 10,13,45 6,26 7,33 9,82 5,32 6,94 7,17 9,072,99 5,44 7,3 8,84 5,29 6,13 6,78 8,122,6 4,8 7,69 7,98 5,52 5,44 6,78 7,29

    2,34 4,46 8,4 7,29 5,92 4,9 7,19 6,632,24 4,48 9,29 6,79 6,34 4,56 7,91 6,162,3 4,89 10,2 6,5 6,76 4,41 8,85 5,97

    2,54 5,63 10,98 6,41 7,21 4,46 9,88 6,162,94 6,65 11,68 6,68 7,71 4,68 10,84 6,793,45 7,81 12,31 7,37 8,24 5,11 11,69 7,824,04 8,97 12,88 8,5 8,77 5,84 12,42 9,174,65 10 13,36 9,98 9,29 6,87 13,04 10,685,29 10,84 13,73 11,65 9,73 8,13 13,52 12,195,95 11,47 13,96 13,28 10,08 9,46 13,84 13,516,51 11,89 14,05 14,53 10,31 10,53 14 14,456,88 12,09 13,98 15,34 10,38 11,25 13,97 15,037,1 12,1 13,75 15,76 10,32 11,67 13,78 15,28

    7,15 11,94 13,37 15,87 10,11 11,81 13,44 15,267,04 11,6 12,87 15,69 9,78 11,72 12,96 156,8 11,12 12,24 15,27 9,32 11,43 12,34 14,52

    21222324

    17181920

    13141516

    9101112

    5678

    1234

    PERETE TIP 1;t= 6C

    0

    5

    10

    15

    20

    1 3 5 7 9 11 13 15 17 19 21 23

    ora

    flux[

    W/m

    2]

    N S E V NE NV SE SV

    Nomograma 5.2 : Evoluia fluxurilor de cldurpentru peretele tip 1,t= 6 C

  • 43

    Tip perete: 1 Tabelul 5.10

    Flux de cldur(W/m2) t= 8C

    Orientare N S E V NE NV SE SVOra

    9,34 13,44 14,42 17,58 11,67 13,87 14,53 16,88,85 12,71 13,58 16,8 10,99 13,24 13,7 168,25 11,88 12,66 15,88 10,23 12,49 12,78 15,087,58 10,99 11,68 14,86 9,41 11,64 11,81 14,076,92 10,07 10,78 13,8 8,66 10,75 10,85 13,026,37 9,18 10,26 12,75 8,25 9,87 10,1 11,995,91 8,37 10,22 11,77 8,21 9,06 9,7 11,045,53 7,73 10,61 10,91 8,45 8,36 9,71 10,215,27 7,38 11,33 10,22 8,84 7,83 10,11 9,555,16 7,4 12,22 9,72 9,27 7,48 10,83 9,095,23 7,81 13,13 9,42 9,69 7,33 11,78 8,95,47 8,56 13,91 9,33 10,14 7,38 12,8 9,095,86 9,58 14,61 9,6 10,63 7,6 13,77 9,726,38 10,74 15,24 10,3 11,16 8,04 14,61 10,756,97 11,9 15,8 11,43 11,7 8,77 15,35 12,097,58 12,93 16,28 12,9 12,21 9,79 15,96 13,68,22 13,76 16,65 14,58 12,66 11,06 16,44 15,128,87 14,39 16,89 16,21 13,01 12,38 16,77 16,439,43 14,81 16,98 17,46 13,23 13,46 16,92 17,389,81 15,02 16,9 18,26 13,31 14,18 16,9 17,9510,02 15,03 16,67 18,69 13,24 14,59 16,71 18,2110,07 14,86 16,3 18,79 13,04 14,74 16,37 18,199,97 14,53 15,79 18,61 12,7 14,65 15,88 17,929,72 14,05 15,16 18,2 12,24 14,35 15,27 17,45

    21222324

    17181920

    13141516

    9101112

    5678

    1234

    PERETE TIP 1;t= 8 C

    02468

    101214161820

    1 3 5 7 9 11 13 15 17 19 21 23

    ora

    flu

    x[W

    /m2]

    N S E V NE NV SE SV

    Nomograma 5.3 : Evoluia fluxurilor de cldurpentru peretele tip 1, t= 8 C

  • 44

    Tip perete: 1 Tabelul 5.11

    Flux de cldur(W/m2) t= 10 C

    Orientare N S E V NE NV SE SVOra

    12,27 16,36 17,34 20,51 14,59 16,8 17,46 19,7211,77 15,63 16,5 19,72 13,92 16,17 16,62 18,9211,18 14,81 15,58 18,8 13,16 15,42 15,71 1810,5 13,92 14,6 17,79 12,33 14,57 14,73 16,999,85 13 13,71 16,72 11,58 13,68 13,77 15,959,3 12,11 13,19 15,67 11,18 12,8 13,03 14,928,84 11,3 13,15 14,69 11,14 11,98 12,63 13,978,45 10,66 13,54 13,84 11,37 11,29 12,64 13,148,19 10,31 14,25 13,14 11,77 10,76 13,04 12,488,09 10,33 15,14 12,64 12,2 10,41 13,76 12,018,16 10,74 16,05 12,35 12,61 10,26 14,71 11,828,4 11,49 16,83 12,26 13,06 10,31 15,73 12,018,79 12,5 17,53 12,53 13,56 10,53 16,69 12,649,31 13,66 18,16 13,23 14,09 10,97 17,54 13,689,89 14,83 18,73 14,35 14,63 11,7 18,28 15,0210,51 15,86 19,21 15,83 15,14 12,72 18,89 16,5311,14 16,69 19,58 17,51 15,59 13,98 19,37 18,0411,8 17,32 19,82 19,14 15,94 15,31 19,69 19,3612,36 17,74 19,9 20,39 16,16 16,38 19,85 20,3112,74 17,95 19,83 21,19 16,23 17,1 19,82 20,8812,95 17,96 19,6 21,62 16,17 17,52 19,63 21,14

    13 17,79 19,23 21,72 15,96 17,67 19,29 21,1112,89 17,46 18,72 21,54 15,63 17,58 18,81 20,8512,65 16,98 18,09 21,13 15,17 17,28 18,19 20,38

    1

    222324

    18192021

    14151617

    10111213

    6789

    2345

    PERETE TIP 1;t=10 C

    0

    5

    10

    15

    20

    25

    1 3 5 7 9 11 13 15 17 19 21 23

    ora

    flux

    [W/m

    2]

    N S E V NE NV SE SV

    Nomograma 5.4 : Evoluia fluxurilor de cldurpentru peretele tip 1, t= 10 C

  • 45

    Tip perete: 2 Tabelul 5.12

    Flux de cldur(W/m2) t= 4 C

    Orientare N S E V NE NV SE SVOra

    0,63 1,62 1,4 4,16 0,8 2,79 1,53 3,45-0,25 0,61 0,44 2,76 -0,09 1,58 0,55 2,16-1,11 -0,35 -0,49 1,47 -0,95 0,46 -0,39 0,97-1,92 -1,25 -1,35 0,31 -1,77 -0,57 -1,27 -0,12-2,46 -1,99 -1,82 -0,66 -2,17 -1,43 -1,91 -1,02-2,58 -2,53 -1,2 -1,38 -1,6 -2,05 -1,88 -1,69-2,52 -2,79 0,37 -1,8 -0,34 -2,39 -1,04 -2,07-2,38 -2,63 2,42 -1,9 1,11 -2,41 0,46 -2,13-2,04 -1,87 4,53 -1,68 2,39 -2,14 2,37 -1,88-1,48 -0,5 6,3 -1,18 3,25 -1,58 4,4 -1,35-0,72 1,33 7,51 -0,44 3,77 -0,8 6,27 -0,40,19 3,36 7,98 0,44 4,22 0,13 7,7 1,141,15 5,36 8,16 1,91 4,68 1,12 8,52 3,242,1 7,07 8,22 3,95 5,14 2,3 8,84 5,63

    2,93 8,25 8,2 6,42 5,52 3,85 8,87 8,023,56 8,75 8,07 8,97 5,77 5,67 8,71 10,084,11 8,7 7,8 11,23 5,84 7,55 8,37 11,514,6 8,27 7,38 12,69 5,7 9,02 7,86 12,06

    4,72 7,58 6,78 12,76 5,36 9,4 7,19 11,64,41 6,7 6,03 11,8 4,8 8,83 6,37 10,513,86 5,74 5,18 10,4 4,13 7,82 5,46 9,143,16 4,72 4,28 8,82 3,37 6,61 4,51 7,692,36 3,69 3,33 7,21 2,54 5,33 3,53 6,231,51 2,65 2,37 5,65 1,68 4,04 2,53 4,81

    21222324

    17181920

    13141516

    9101112

    5678

    1234

    PERETE TIP 2;t= 4 C

    -4

    -202

    468

    101214

    1 3 5 7 9 11 13 15 17 19 21 23

    ora

    flux

    [W/m

    2]

    N S E V NE NV SE SV

    Nomograma 5.5 : Evoluia fluxurilor de cldurpentru peretele tip 2, t= 4 C

  • 46

    Tip perete: 2 Tabelul 5.13

    Flux de cldur(W/m2) t= 6 C

    Orientare N S E V NE NV SE SVOra

    2,14 3,13 2,91 5,67 2,31 4,3 3,04 4,961,25 2,12 1,95 4,27 1,42 3,09 2,06 3,670,4 1,16 1,02 2,98 0,56 1,97 1,12 2,48

    -0,41 0,26 0,16 1,82 -0,26 0,94 0,24 1,39-0,95 -0,48 -0,31 0,85 -0,66 0,08 -0,4 0,49-1,07 -1,02 0,31 0,13 -0,09 -0,54 -0,37 -0,18-1,01 -1,28 1,88 -0,29 1,17 -0,88 0,47 -0,56-0,87 -1,12 3,93 -0,39 2,62 -0,9 1,97 -0,62-0,53 -0,36 6,04 -0,17 3,9 -0,63 3,88 -0,370,03 1,01 7,81 0,33 4,76 -0,07 5,91 0,160,79 2,84 9,02 1,06 5,28 0,71 7,78 1,111,69 4,87 9,49 1,95 5,73 1,64 9,21 2,652,66 6,87 9,67 3,42 6,19 2,63 10,03 4,753,61 8,58 9,73 5,46 6,65 3,81 10,35 7,144,44 9,76 9,71 7,93 7,03 5,36 10,38 9,535,07 10,26 9,58 10,48 7,28 7,18 10,22 11,595,62 10,21 9,31 12,74 7,35 9,06 9,88 13,026,11 9,78 8,89 14,2 7,21 10,53 9,37 13,576,23 9,09 8,29 14,27 6,87 10,91 8,7 13,115,92 8,21 7,54 13,31 6,31 10,34 7,88 12,025,37 7,25 6,69 11,91 5,64 9,33 6,97 10,654,66 6,23 5,79 10,33 4,88 8,12 6,02 9,23,87 5,2 4,84 8,72 4,05 6,84 5,04 7,733,02 4,16 3,88 7,16 3,19 5,55 4,04 6,32

    21222324

    17181920

    13141516

    9101112

    5678

    1234

    PERETE TIP 2; t= 6 C

    -4-20

    2468

    10

    121416

    1 3 5 7 9 11 13 15 17 19 21 23

    ora

    flu

    x[W

    /m2]

    N S E V NE NV SE SV

    Nomograma 5.6 : Evoluia fluxurilor de cldurpentru peretele tip 2, t= 6 C

  • 47

    Tip perete: 2 Tabelul 5.14

    Flux de cldur(W/m2) t= 8 C

    Orientare N S E V NE NV SE SVOra

    3,65 4,64 4,42 7,18 3,82 5,8 4,55 6,472,76 3,63 3,46 5,78 2,93 4,6 3,57 5,181,91 2,67 2,53 4,49 2,07 3,48 2,63 3,991,1 1,77 1,67 3,33 1,25 2,45 1,75 2,9

    0,56 1,03 1,2 2,36 0,85 1,59 1,11 20,44 0,49 1,82 1,64 1,42 0,97 1,14 1,330,5 0,23 3,39 1,22 2,68 0,63 1,98 0,95

    0,64 0,38 5,44 1,12 4,13 0,61 3,48 0,890,98 1,15 7,55 1,34 5,41 0,88 5,39 1,141,54 2,52 9,32 1,84 6,27 1,44 7,42 1,672,3 4,35 10,53 2,57 6,79 2,22 9,29 2,623,2 6,38 11 3,46 7,24 3,15 10,72 4,16

    4,17 8,38 11,18 4,93 7,7 4,14 11,54 6,255,12 10,09 11,24 6,97 8,15 5,32 11,86 8,655,95 11,27 11,22 9,44 8,54 6,87 11,89 11,046,58 11,77 11,09 11,98 8,79 8,69 11,73 13,17,13 11,71 10,82 14,25 8,86 10,57 11,39 14,537,62 11,29 10,4 15,71 8,72 12,04 10,88 15,087,74 10,6 9,8 15,78 8,37 12,42 10,21 14,627,43 9,72 9,05 14,82 7,82 11,85 9,39 13,536,88 8,76 8,2 13,42 7,15 10,84 8,48 12,166,17 7,74 7,3 11,84 6,39 9,63 7,53 10,715,38 6,71 6,35 10,23 5,56 8,35 6,55 9,244,53 5,67 5,39 8,67 4,7 7,06 5,55 7,83

    21222324

    17181920

    13141516

    9101112

    5678

    1234

    PERETE TIP 2;t= 8 C

    02468

    1012141618

    1 3 5 7 9 11 13 15 17 19 21 23

    ora

    flu

    x[W

    /m2]

    N S E V NE NV SE SV

    Nomograma 5.7 : Evoluia fluxurilor de cldurpentru peretele tip 2, t= 8 C

  • 48

    Tip perete: 2 Tabelul 5.15

    Flux de cldur(W/m2) t= 10 C

    Orientare N S E V NE NV SE SVOra

    5,16 6,15 5,93 8,69 5,32 7,31 6,06 7,984,27 5,14 4,97 7,29 4,44 6,11 5,08 6,693,42 4,18 4,04 6 3,57 4,99 4,14 5,52,61 3,28 3,18 4,84 2,76 3,96 3,26 4,412,07 2,53 2,71 3,87 2,36 3,1 2,62 3,511,95 2 3,33 3,15 2,93 2,48 2,65 2,842,01 1,74 4,9 2,73 4,19 2,14 3,49 2,462,15 1,89 6,95 2,63 5,64 2,12 4,99 2,42,49 2,66 9,06 2,85 6,92 2,39 6,9 2,653,05 4,03 10,83 3,35 7,78 2,95 8,93 3,183,81 5,86 12,04 4,08 8,3 3,73 10,8 4,134,71 7,89 12,51 4,97 8,75 4,66 12,23 5,675,68 9,89 12,69 6,44 9,21 5,65 13,05 7,766,63 11,6 12,75 8,48 9,66 6,83 13,37 10,167,46 12,78 12,73 10,95 10,05 8,38 13,4 12,558,09 13,28 12,6 13,49 10,3 10,2 13,24 14,618,64 13,22 12,33 15,76 10,37 12,08 12,9 16,049,13 12,8 11,91 17,22 10,23 13,55 12,39 16,599,25 12,11 11,31 17,29 9,88 13,93 11,72 16,138,94 11,23 10,55 16,33 9,33 13,36 10,89 15,048,39 10,26 9,71 14,92 8,66 12,35 9,99 13,677,68 9,25 8,81 13,35 7,9 11,14 9,04 12,226,89 8,22 7,86 11,74 7,07 9,86 8,06 10,756,04 7,18 6,9 10,18 6,21 8,57 7,06 9,34

    21222324

    17181920

    13141516

    9101112

    5678

    1234

    PERETE TIP 2 ;t=10 C

    0

    5

    10

    15

    20

    1 3 5 7 9 11 13 15 17 19 21 23

    ora

    flux

    [W/m

    2]

    N S E V NE NV SE SV

    Nomograma 5.8 : Evoluia fluxurilor de cldurpentru peretele tip 2, t= 10 C

  • 49

    Tip perete: 3 Tabelul 5.16

    Flux de cldur(W/m2) t= 4 C

    Orientare N S E V NE NV SE SVOra

    3,84 7,65 7,75 13,18 5,39 9,21 8,07 11,922,76 6,22 6,28 11,4 4,13 7,74 6,57 10,21,59 4,72 4,76 9,54 2,81 6,19 5,02 8,40,36 3,2 3,22 7,65 1,45 4,59 3,46 6,59-0,72 1,74 1,95 5,84 0,37 3,05 2,05 4,86-1,48 0,45 1,59 4,19 0,08 1,66 1,18 3,29-2,02 -0,61 2,22 2,81 0,57 0,5 1,08 1,98-2,39 -1,26 3,64 1,76 1,53 -0,33 1,79 1-2,5 -1,29 5,54 1,09 2,68 -0,81 3,2 0,4-2,32 -0,59 7,55 0,81 3,72 -0,91 5,08 0,18-1,83 0,81 9,38 0,92 4,62 -0,64 7,2 0,5-1,06 2,72 10,73 1,37 5,48 -0,04 9,24 1,53-0,06 4,97 11,78 2,48 6,36 0,8 10,94 3,331,06 7,27 12,64 4,34 7,24 1,98 12,24 5,762,22 9,35 13,31 6,89 8,08 3,64 13,22 8,573,32 10,95 13,79 9,9 8,8 5,75 13,9 11,454,37 12,02 14,05 13,04 9,35 8,17 14,29 14,055,4 12,62 14,06 15,78 9,68 10,49 14,38 166,13 12,78 13,8 17,47 9,74 12,05 14,16 17,046,45 12,55 13,26 18,12 9,53 12,76 13,64 17,276,43 12,01 12,5 18 9,07 12,83 12,88 16,916,12 11,2 11,54 17,32 8,41 12,4 11,91 16,095,56 10,18 10,41 16,22 7,56 11,6 10,77 14,934,79 8,99 9,14 14,81 6,54 10,51 9,47 13,52

    21222324

    17181920

    13141516

    9101112

    5678

    1234

    PERETE TIP 3 ;t= 4 C

    -5

    0

    5

    10

    15

    20

    1 3 5 7 9 11 13 15 17 19 21 23

    ora

    flux

    [W/m

    2]

    N S E V NE NV SE SV

    Nomograma 5.9 : Evoluia fluxurilor de cldurpentru peretele tip 3,t= 4 C

  • 50

    Tip perete: 3 Tabelul 5.17

    Flux de cldur(W/m2) t= 6 C

    Orientare N S E V NE NV SE SVOra

    7,03 10,84 10,94 16,36 8,57 12,39 11,25 15,15,95 9,4 9,46 14,58 7,32 10,93 9,75 13,384,77 7,9 7,94 12,72 5,99 9,37 8,2 11,593,55 6,38 6,4 10,83 4,63 7,77 6,64 9,772,46 4,93 5,14 9,02 3,55 6,23 5,23 8,041,7 3,63 4,77 7,38 3,27 4,84 4,36 6,471,16 2,57 5,41 5,99 3,75 3,69 4,27 5,160,79 1,92 6,82 4,94 4,72 2,85 4,97 4,180,68 1,9 8,72 4,27 5,86 2,37 6,38 3,580,86 2,6 10,73 3,99 6,9 2,27 8,26 3,361,36 3,99 12,56 4,1 7,8 2,54 10,39 3,682,13 5,9 13,91 4,55 8,66 3,14 12,42 4,713,12 8,15 14,97 5,66 9,54 3,99 14,13 6,524,24 10,45 15,82 7,52 10,42 5,16 15,43 8,945,41 12,53 16,5 10,07 11,26 6,83 16,4 11,756,5 14,13 16,98 13,08 11,98 8,94 17,09 14,637,56 15,21 17,23 16,22 12,53 11,35 17,47 17,238,58 15,8 17,24 18,96 12,86 13,67 17,56 19,189,32 15,97 16,98 20,65 12,93 15,24 17,34 20,239,64 15,73 16,45 21,3 12,71 15,95 16,82 20,469,61 15,19 15,68 21,18 12,26 16,01 16,06 20,099,3 14,38 14,72 20,5 11,59 15,59 15,09 19,278,74 13,36 13,59 19,4 10,74 14,78 13,95 18,117,97 12,17 12,32 17,99 9,72 13,69 12,66 16,7

    21222324

    17181920

    13141516

    9101112

    5678

    1234

    PERETE TIP 3 ;t= 6 C

    0

    5

    10

    15

    20

    25

    1 3 5 7 9 11 13 15 17 19 21 23

    ora

    flu

    x[W

    /m2]

    N S E V NE NV SE SV

    Nomograma 5.10 : Evoluia fluxurilor de cldurpentru peretele tip 3,t= 6 C

  • 51

    Tip perete: 3 Tabelul 5.18

    Flux de cldur(W/m2) t= 8 C

    Orientare N S E V NE NV SE SVOra

    10,21 14,02 14,12 19,54 11,75 15,57 14,43 18,289,13 12,58 12,64 17,76 10,5 14,11 12,93 16,567,95 11,08 11,12 15,9 9,17 12,55 11,39 14,776,73 9,56 9,58 14,01 7,82 10,95 9,82 12,965,64 8,11 8,32 12,2 6,73 9,41 8,41 11,224,88 6,81 7,95 10,56 6,45 8,02 7,54 9,654,34 5,75 8,59 9,17 6,94 6,87 7,45 8,343,98 5,1 10 8,12 7,9 6,03 8,16 7,363,86 5,08 11,9 7,45 9,04 5,55 9,56 6,764,05 5,78 13,91 7,18 10,09 5,45 11,45 6,554,54 7,17 15,74 7,28 10,98 5,73 13,57 6,865,31 9,08 17,09 7,73 11,84 6,32 15,61 7,96,3 11,33 18,15 8,84 12,72 7,17 17,31 9,7

    7,43 13,64 19 10,7 13,6 8,35 18,61 12,128,59 15,71 19,68 13,26 14,44 10,01 19,59 14,949,68 17,32 20,16 16,27 15,16 12,12 20,27 17,8110,74 18,39 20,41 19,4 15,72 14,53 20,65 20,4111,76 18,98 20,42 22,14 16,04 16,85 20,74 22,3712,5 19,15 20,16 23,84 16,11 18,42 20,52 23,4112,82 18,92 19,63 24,48 15,89 19,13 20,01 23,6412,8 18,37 18,86 24,37 15,44 19,19 19,24 23,2712,48 17,56 17,91 23,68 14,77 18,77 18,28 22,4511,92 16,54 16,78 22,58 13,92 17,96 17,13 21,2911,15 15,35 15,51 21,17 12,91 16,88 15,84 19,88

    21222324

    17181920

    13141516

    9101112

    5678

    1234

    PERETE TIP 3 ;t= 8 C

    0

    5

    10

    15

    20

    25

    30

    1 3 5 7 9 11 13 15 17 19 21 23

    ora

    flu

    x[W

    /m2]

    N S E V NE NV SE SV

    Nomograma 5.11 : Evoluia fluxurilor de cldurpentru peretele tip 3,t= 8 C

  • 52

    Tip perete: 3 Tabelul 5.19

    Flux de cldur(W/m2) t= 10 C

    Orientare N S E V NE NV SE SVOra

    13,39 17,2 17,3 22,72 14,94 18,75 17,61 21,4712,31 15,76 15,83 20,94 13,68 17,29 16,11 19,7411,14 14,27 14,3 19,08 12,36 15,73 14,57 17,959,91 12,74 12,76 17,2 11 14,14 13,01 16,148,82 11,29 11,5 15,38 9,91 12,59 11,59 14,48,06 9,99 11,13 13,74 9,63 11,2 10,72 12,847,52 8,93 11,77 12,35 10,12 10,05 10,63 11,537,16 8,28 13,19 11,3 11,08 9,21 11,34 10,557,04 8,26 15,08 10,63 12,23 8,73 12,74 9,947,23 8,96 17,1 10,36 13,27 8,64 14,63 9,737,72 10,35 18,92 10,47 14,16 8,91 16,75 10,048,49 12,26 20,27 10,91 15,03 9,5 18,79 11,089,48 14,51 21,33 12,02 15,9 10,35 20,49 12,8810,61 16,82 22,19 13,88 16,79 11,53 21,79 15,3111,77 18,89 22,86 16,44 17,62 13,19 22,77 18,1212,86 20,5 23,34 19,45 18,35 15,3 23,45 20,9913,92 21,57 23,6 22,59 18,9 17,71 23,84 23,5914,94 22,17 23,61 25,33 19,22 20,03 23,92 25,5515,68 22,33 23,35 27,02 19,29 21,6 23,71 26,59

    16 22,1 22,81 27,66 19,07 22,31 23,19 26,8215,98 21,55 22,05 27,55 18,62 22,38 22,43 26,4515,67 20,75 21,09 26,86 17,95 21,95 21,46 25,6315,1 19,73 19,96 25,76 17,1 21,15 20,31 24,4714,33 18,53 18,69 24,35 16,09 20,06 19,02 23,06

    21222324

    17181920

    13141516

    9101112

    5678

    1234

    PERETE TIP 3 ; t=10 C

    0

    5

    10

    15

    20

    25

    30

    1 3 5 7 9 11 13 15 17 19 21 23

    ora

    flux

    [W/m

    2]

    N S E V NE NV SE SV

    Nomograma 5.12 : Evoluia fluxurilor de cldurpentru peretele tip 3,t= 10 C

  • 53

    Tip perete: 4 Tabelul 5.20

    Flux de cldur(W/m2) t= 4 C

    Orientare N S E V NE NV SE SVOra

    3,27 6,89 7,53 10,94 5,16 7,54 7,69 10,132,7 6,07 6,63 10,02 4,42 6,8 6,79 9,22,03 5,17 5,65 8,97 3,6 5,94 5,81 8,171,3 4,22 4,64 7,85 2,73 5 4,79 7,070,6 3,26 3,73 6,71 1,97 4,04 3,81 5,960,05 2,35 3,26 5,62 1,6 3,12 3,08 4,9-0,4 1,54 3,34 4,62 1,66 2,29 2,76 3,93-0,76 0,94 3,89 3,77 2 1,61 2,89 3,13-0,98 0,67 4,76 3,12 2,51 1,11 3,44 2,52-1,03 0,81 5,8 2,7 3,02 0,83 4,33 2,12-0,89 1,36 6,83 2,5 3,51 0,77 5,43 2,04-0,57 2,27 7,67 2,51 4,01 0,91 6,57 2,37-0,09 3,45 8,4 2,92 4,55 1,24 7,62 3,170,51 4,75 9,05 3,78 5,11 1,78 8,51 4,391,16 6,01 9,6 5,1 5,67 2,64 9,25 5,921,83 7,09 10,05 6,76 6,19 3,79 9,85 7,582,51 7,93 10,38 8,59 6,63 5,19 10,28 9,23,19 8,52 10,56 10,33 6,96 6,61 10,55 10,563,75 8,87 10,58 11,59 7,14 7,72 10,63 11,484,1 8,99 10,43 12,33 7,16 8,4 10,51 11,974,26 8,9 10,11 12,65 7,03 8,74 10,23 12,14,24 8,63 9,65 12,61 6,75 8,78 9,79 11,944,06 8,19 9,06 12,28 6,34 8,57 9,21 11,533,73 7,6 8,35 11,71 5,81 8,14 8,51 10,92

    21222324

    17181920

    13141516

    9101112

    5678

    1234

    PERETE TIP 4 ;t= 4C

    -202468

    101214

    1 3 5 7 9 11 13 15 17 19 21 23

    ora

    flux

    [W/m

    2]

    N S E V NE NV SE SV

    Nomograma 5.13 : Evoluia fluxurilor de cldurpentru peretele tip 4,t= 4 C

  • 54

    Tip perete: 4 Tabelul 5.21

    Flux de cldur(W/m2) t= 6 C

    Orientare N S E V NE NV SE SVOra

    5,94 9,56 10,2 13,6 5,94 10,21 10,36 12,795,36 8,74 9,29 12,68 5,36 9,46 9,45 11,874,7 7,84 8,32 11,64 4,7 8,6 8,48 10,84

    3,97 6,88 7,3 10,52 3,97 7,67 7,45 9,743,27 5,92 6,39 9,38 3,27 6,71 6,47 8,632,71 5,01 5,93 8,28 2,71 5,78 5,75 7,562,26 4,21 6,01 7,28 2,26 4,95 5,43 6,61,9 3,6 6,55 6,44 1,9 4,27 5,55 5,79

    1,68 3,33 7,43 5,79 1,68 3,78 6,11 5,181,63 3,47 8,47 5,36 1,63 3,5 6,99 4,791,77 4,03 9,49 5,16 1,77 3,43 8,09 4,72,1 4,94 10,34 5,18 2,1 3,58 9,24 5,04

    2,57 6,11 11,07 5,58 2,57 3,9 10,28 5,843,17 7,41 11,71 6,45 3,17 4,45 11,17 7,053,83 8,68 12,27 7,76 3,83 5,3 11,91 8,584,49 9,75 12,72 9,42 4,49 6,46 12,51 10,255,17 10,59 13,05 11,26 5,17 7,85 12,95 11,875,86 11,18 13,23 12,99 5,86 9,28 13,21 13,236,41 11,54 13,25 14,26 6,41 10,38 13,29 14,156,76 11,66 13,09 15 6,76 11,07 13,18 14,636,92 11,57 12,78 15,31 6,92 11,4 12,89 14,776,91 11,29 12,32 15,27 6,91 11,44 12,46 14,616,73 10,85 11,73 14,94 6,73 11,23 11,88 14,26,4 10,27 11,02 14,37 6,4 10,81 11,17 13,58

    21222324

    17181920

    13141516

    9101112

    5678

    1234

    PERETE TIP 4 ;t= 6 C

    02468

    1012141618

    1 3 5 7 9 11 13 15 17 19 21 23

    ora

    flux

    [W/m

    2]

    N S E V NE NV SE SV

    Nomograma 5.14 : Evoluia fluxurilor de cldurpentru peretele tip 4,t= 6 C

  • 55

    Tip perete: 4 Tabelul 5.22

    Flux de cldur(W/m2) t= 8 C

    Orientare N S E V NE NV SE SVOra

    8,6 12,22 12,86 16,27 10,49 12,87 13,02 15,468,03 11,4 11,96 15,35 9,75 12,13 12,12 14,537,36 10,51 10,98 14,3 8,93 11,27 11,14 13,56,63 9,55 9,97 13,18 8,07 10,33 10,12 12,45,93 8,59 9,06 12,04 7,3 9,37 9,14 11,295,38 7,68 8,59 10,95 6,93 8,45 8,41 10,234,93 6,87 8,67 9,95 6,99 7,62 8,09 9,264,57 6,27 9,22 9,1 7,33 6,94 8,22 8,464,35 6 10,09 8,45 7,84 6,44 8,77 7,854,3 6,14 11,13 8,03 8,35 6,16 9,66 7,45

    4,44 6,7 12,16 7,83 8,84 6,1 10,76 7,374,76 7,6 13 7,84 9,34 6,24 11,9 7,75,24 8,78 13,73 8,25 9,88 6,57 12,95 8,55,84 10,08 14,38 9,11 10,44 7,11 13,84 9,726,49 11,34 14,93 10,43 11 7,97 14,58 11,257,16 12,42 15,38 12,09 11,52 9,12 15,18 12,917,84 13,26 15,71 13,92 11,96 10,52 15,61 14,538,52 13,85 15,89 15,66 12,29 11,94 15,88 15,899,08 14,2 15,91 16,92 12,47 13,05 15,96 16,819,43 14,32 15,76 17,66 12,49 13,73 15,84 17,39,59 14,23 15,44 17,98 12,36 14,07 15,56 17,439,57 13,96 14,98 17,94 12,08 14,11 15,12 17,279,39 13,52 14,39 17,61 11,67 13,9 14,54 16,869,06 12,93 13,68 17,04 11,14 13,47 13,84 16,25

    21222324

    17181920

    13141516

    9101112

    5678

    1234

    PERETE TIP 4 ;t= 8C

    0

    5

    10

    15

    20

    1 3 5 7 9 11 13 15 17 19 21 23

    ora

    flux

    [W/m

    2]

    N S E V NE NV SE SV

    Nomograma 5.15 : Evoluia fluxurilor de cldurpentru peretele tip 4,t= 8 C

  • 56

    Tip perete: 4 Tabelul 5.23

    Flux de cldur(W/m2) t= 10 C

    Orientare N S E V NE NV SE SVOra

    11,27 14,89 15,53 18,93 13,16 15,54 15,69 18,1210,69 14,07 14,62 18,01 12,42 14,79 14,78 17,210,03 13,17 13,65 16,97 11,6 13,93 13,81 16,179,3 12,21 12,63 15,85 10,73 13 12,78 15,078,6 11,25 11,72 14,71 9,97 12,04 11,8 13,968,04 10,34 11,26 13,61 9,6 11,11 11,08 12,897,59 9,54 11,34 12,61 9,65 10,28 10,76 11,937,23 8,93 11,88 11,77 10 9,6 10,88 11,127,01 8,66 12,76 11,12 10,5 9,11 11,44 10,516,96 8,8 13,8 10,69 11,02 8,83 12,32 10,127,1 9,36 14,82 10,49 11,5 8,76 13,42 10,037,43 10,27 15,67 10,51 12 8,91 14,57 10,377,9 11,44 16,4 10,91 12,54 9,23 15,61 11,178,5 12,74 17,04 11,78 13,11 9,78 16,5 12,389,16 14,01 17,6 13,09 13,67 10,63 17,24 13,919,82 15,08 18,05 14,75 14,19 11,79 17,84 15,5810,5 15,92 18,38 16,59 14,63 13,18 18,28 17,211,19 16,51 18,56 18,32 14,96 14,61 18,54 18,5611,74 16,87 18,58 19,59 15,14 15,71 18,62 19,4812,09 16,99 18,42 20,33 15,16 16,4 18,51 19,9612,25 16,9 18,11 20,64 15,02 16,73 18,22 20,112,24 16,62 17,65 20,6 14,75 16,77 17,79 19,9412,06 16,18 17,06 20,27 14,34 16,56 17,21 19,5311,73 15,6 16,35 19,7 13,8 16,14 16,5 18,91

    21222324

    17181920

    13141516

    9101112

    5678

    1234

    PERETE TIP 4 ;t= 10 C

    0

    5

    10

    15

    20

    25

    1 3 5 7 9 11 13 15 17 19 21 23ora

    flu

    x[W

    /m2]

    N S E V NE NV SE SV

    Nomograma 5.16 : Evoluia fluxurilor de cldurpentru peretele tip 4, t= 10 C

  • 57

    Tip perete: 5 Tabelul 5.24

    Flux de cldur(W/m2) t= 4 C

    Orientare N S E V NE NV SE SVOra

    0,51 1,25 1,1 3,08 0,65 2,07 1,19 2,57-0,1 0,54 0,42 2,1 0,03 1,24 0,5 1,67-0,7 -0,14 -0,23 1,19 -0,58 0,45 -0,16 0,83

    -1,27 -0,77 -0,85 0,36 -1,15 -0,28 -0,79 0,05-1,66 -1,3 -1,19 -0,33 -1,45 -0,89 -1,25 -0,59-1,77 -1,69 -0,8 -0,85 -1,09 -1,34 -1,25 -1,08-1,74 -1,9 0,25 -1,17 -0,25 -1,6 -0,7 -1,36-1,65 -1,81 1,65 -1,26 0,74 -1,64 0,3 -1,43-1,43 -1,31 3,09 -1,13 1,62 -1,47 1,61 -1,28-1,06 -0,38 4,33 -0,81 2,22 -1,1 3 -0,93-0,54 0,87 5,18 -0,31 2,6 -0,58 4,3 -0,30,08 2,26 5,54 0,29 2,93 0,05 5,31 0,750,75 3,65 5,7 1,29 3,26 0,74 5,91 2,191,41 4,85 5,76 2,69 3,58 1,55 6,16 3,841,99 5,69 5,76 4,39 3,85 2,62 6,21 5,52,44 6,07 5,69 6,16 4,04 3,88 6,12 6,942,83 6,07 5,52 7,74 4,1 5,19 5,9 7,973,19 5,81 5,23 8,79 4,02 6,23 5,57 8,393,29 5,36 4,83 8,89 3,79 6,53 5,12 8,123,1 4,77 4,31 8,29 3,42 6,18 4,55 7,412,73 4,11 3,73 7,36 2,96 5,52 3,93 6,52,25 3,41 3,11 6,29 2,44 4,71 3,27 5,511,71 2,69 2,45 5,19 1,87 3,83 2,59 4,51,12 1,97 1,78 4,11 1,27 2,95 1,89 3,52

    21222324

    17181920

    13141516

    9101112

    5678

    1234

    PERETE TIP 5 ;t= 4 C

    -4

    -2

    0

    2

    4

    6

    8

    10

    1 3 5 7 9 11 13 15 17 19 21 23

    ora

    flux

    [W/m

    2]

    N S E V NE NV SE SV

    Nomograma 5.17 : Evoluia fluxurilor de cldurpentru peretele tip 5,t= 4 C

  • 58

    Tip perete: 5 Tabelul 5.25

    Flux de cldur(W/m2) t= 6 C

    Orientare N S E V NE NV SE SVOra

    1,59 2,32 2,17 4,15 1,72 3,15 2,27 3,640,97 1,61 1,49 3,17 1,1 2,31 1,58 2,740,37 0,93 0,84 2,26 0,49 1,52 0,91 1,9-0,2 0,3 0,23 1,44 -0,08 0,79 0,29 1,13-0,59 -0,23 -0,12 0,74 -0,38 0,18 -0,18 0,48-0,69 -0,62 0,28 0,22 -0,02 -0,27 -0,18 0-0,67 -0,82 1,33 -0,09 0,83 -0,53 0,37 -0,29-0,58 -0,74 2,72 -0,19 1,81 -0,57 1,38 -0,35-0,36 -0,23 4,16 -0,06 2,69 -0,4 2,68 -0,210,02 0,69 5,4 0,27 3,29 -0,03 4,07 0,140,53 1,94 6