Fundatie Piloti

  • View
    378

  • Download
    19

Embed Size (px)

Text of Fundatie Piloti

  • 8/9/2019 Fundatie Piloti

    1/12

    Universitatea Tehnica de Constructii BucurestiCatedra de Geotehnica si Fundatii

    Fundatie indirecta pentru infrastructura unui pod Pagina 1 din 1

    TEMA 5 PROIECT FUNDATII

    Sa se dimensioneze fundatia indirecta a unei infrastructuri de pod. Se dau urmatoarele date:q stratificatia terenului conform fisei forajului din figura 1 (se precizeaza caracteristicile fizico

    mecanice ale terenului de fundare stratelor determinate prin ncercari de laborator),q tipul pilotilor utilizati piloti forati (piloti flotanti - de dislocuire) de diametru mare, Benotto,

    d=1.08m, Mcap = 1000kNm (momentul capabil al sectiunii de beton a pilotului), piloti ncastratin radier,

    q naltimea radierului 1.50m; cota fundare radier 2.10m fata de cota terenului natural,q actiunile de calcul n planul talpii radierului:

    Nf= (11000 + 10N)kN, Hf= (1000 + 10N)kN, Mf= (2000 + 10N)kNm.

    COTA BAZARADIER

    NAS

    Praf argilos plastic consistent (= 19kN/m

    3

    ,n = 42%, IC= 0.7)

    0.00

    -2.10-3.00

    -5.50

    Praf argilos malos plastic moale (' = 9.5kN/m3,n = 40%, I

    C= 0.3)

    Turba(' = 9.0kN/m3, n = 63%, IC= 0.28)

    Praf nisipos plastic consistent (' = 10.0kN/m3,n = 40%, I

    C= 0.6)

    -7.00

    -12.00

    -20.00

    Nisip mare cu pietris (s= 26.5kN/m3, n = 38%,

    ID= 0.44, = 330, E = 40.000kPa)

    Marna (s= 27.2kN/m3, n = 35%, I

    C= 0.7, E =

    20.000kPa) Figura 1

  • 8/9/2019 Fundatie Piloti

    2/12

    Universitatea Tehnica de Constructii BucurestiCatedra de Geotehnica si Fundatii

    Fundatie indirecta pentru infrastructura unui pod Pagina 2 din 2

    Proiectul va cuprinde:I. PIESE SCRISE:1. Calculul capacitatii portante a pilotului flotant izolat la forte axiale,2. Calculul capacitatii portante a pilotului flotant izolat la forte orizontale,3. Determinarea numarului de piloti necesari fundarii indirecte a infrastructurii de pod,4. Calculul capacitatii portante a pilotului n grup,

    5. Determinarea eforturilor sectionale la ncastrarea n radier pentru fiecare pilot si verificareaacestora,6. Calculul tasarii grupului de piloti folosind metoda tasarilor stratelor elementare (calculul la

    deformatii al fundatiilor pe piloti).7. Armarea radierului.

    II. PIESE DESENATE:Vedere n plan si sectiune transversala pentru fundatia pe piloti forati de diametru mare. Armareradier si detalii de armare pentru zona de legatura ntre radier si piloti.

    REZOLVAREStabili rea valor ii lungimi i conventi onale de ncastrar e l0 - adncimea de ncastrare a pilotilor n

    stratul portant este l0 = f(tipul pamntului, diametrul pilotului); Conform tabelului 1 si tinnd contde datele din fisa forajului (stratul 5 este stratul de ncastrare conform fisei forajului) se determina

    m.lm.m.dl 50324308133 00 === .Tabelul 1

    Denumirea pamntului l0

    Nisipuri afnate si pamnturi coezive avnd IC< 0.5 4dNisipuri de ndesare medie si pamnturi coezive avnd 0.5 < IC< 0.75 3dNisipuri si pietrisuri ndesate, pamnturi coezive avnd 0.75 < IC< 1.0 2dPamnturi coezive tari avnd IC= 1 1.5d

    Estimarea capacitatii por tante a pil otil or soli citati axial pil oti fl otanti executati pe loc

    Conform STAS 2561/3-90 n fazele preliminare de proiectare, capacitatea portanta a pilotilor pentrutoate tipurile de constructii se poate determina cu ajutorul urmatoarei formule empirice de calcul:

    ( ) (kN))lfUmAR(mkPmPmkR iin

    n

    lv +=+= 1

    4343 (1)

    n care: k este un coeficient egal cu 0.70, m3 si m4 sunt coeficienti ai conditiilor de lucru dati n tabelele 2 si 3 n functie de tipul

    pamntului, tehnologia de betonare si de executie a pilotului; se determina m3 = 1.0 si

    respectiv m4= 1.0, Tabelul 2Categoria pamntu lu i de la baza pil otul ui

    coeziva necoeziva

    Tehnologia de betonare a pilotu lui

    m3

    Betonare n uscat 1.0 1.0Betonare sub apa:

    - cu injectie la baza

    - fara injectie la baza0.90.8

    1.00.9

    Betonare sub noroi:

    - cu injectie la baza- fara injectie la baza 0.80.6 0.90.8

  • 8/9/2019 Fundatie Piloti

    3/12

    Universitatea Tehnica de Constructii BucurestiCatedra de Geotehnica si Fundatii

    Fundatie indirecta pentru infrastructura unui pod Pagina 3 din 3

    Tabelul 3

    Categoria pamntu lu i de la baza pilotului

    coeziva necoeziva

    Tehnologi a de executie a pil otul ui

    m4

    Pilot cu mantaua introdusa prin batere si betonulcompactat prin batere

    1.0 1.0

    Pilot cu mantaua introdusa prin vibrare si betonulcompactat prin vibrare(n extragerea coloanei)

    0.7 0.6

    Pilot forat n uscat si netubat 0.6 0.7Pilot forat sub noroi 0.5 0.6Pilot forat cu tubaj recuperabil 0.6 0.7Pilot forat cu tubaj nerecuperabil 0.6 0.8

    A este aria sectiunii transversale a pilotilor; 2222

    916004

    081

    4m.

    m.dA =

    =

    =

    ,

    U este perimetrul sectiunii transversale a pilotilor: m.m.dU 3933081

    === ,

    Rn este rezistenta normata a pammtului sub nivelul vrfului pilotului; OBSEVATIE:Rn se mai noteaza si cu pv n normativele romnesti n vigoare; pentru cazul analizat(piloti de dislocuire care reazema cu baza pe straturi necoezive) Rn se calculeaza curelatia: kPaNDNdR qcbn += 1 unde:

    q este un coeficient ce depinde de valoarea gradului de ndesare ID al pamntului de labaza pilotului, coeficient dat n tabelul 4; = 0.4,

    q este valoarea de calcul a greutatii volumice a pamntului de sub baza pilotului n

    kN/m3, ( ) ( ) 32310100

    38110526

    1001 m/kN.

    %.

    %n' ws =

    =

    == ,

    q dbeste diametrul pilotului la nivelul bazei, n m; db= 1.08m,q 1 este valoarea medie ponderata prin grosimile straturilor, a valorilor de calcul ale

    greutatilor volumice ale straturilor strabatute de pilot, n kN/m3; 3

    11

    11 m/kN

    h

    h

    n

    n

    ii

    =

    ;

    31 6211

    5305515203

    532310050105109525903019m/kN.

    .....

    ..........=

    ++++++++

    = ,

    q Dceste fisa de calcul a pilotului, n m, care se stabileste astfel: Daca D dbse considera Dc= db, Daca D < db se considera Dc= D, unde D este fisa reala a pilotului (adncimea la care

    se gaseste baza pilotului, masurata de la nivelul terenului natural sau pentruinfrastructura podurilor de la nivelul fundului albiei tinnd seama de adncimea deafuiere), n m, iar este un coeficient functie de gradul de ndesare al pamntului de la

    baza pilotului (tabelul 4); n cazul analizat = 15, D = 15.5m, db= 1.08m, db= 16.2mdeci Dc= 16.2m,

    OBSERVATIE: Cand deasupra stratului de pamnt n care patrunde baza pilotului se afla un stratde umplutura recenta, necompactata sau de pamnt coeziv plastic moale sau plastic curgator, sau

    un strat de turba, drept fisa D se considera doar adncimea pe care patrunde pilotul n stratulportant iar la expresia lui Rnse adauga termenul g2h n care g2este valoarea de calcul a greutatii

    volumice a stratului slab, n kN/m

    3

    iar h este grosimea stratului slab n m,q N si Nq sunt factori de capacitate portanta, dati n tabelul 5, n functie de valoarea de

    calcul a unghiului de frecare interioara al stratului de la baza pilotului; valorile

  • 8/9/2019 Fundatie Piloti

    4/12

    Universitatea Tehnica de Constructii BucurestiCatedra de Geotehnica si Fundatii

    Fundatie indirecta pentru infrastructura unui pod Pagina 4 din 4

    acestor factori sunt date n tabelul 6; N= 29.5 si Nq= 54.75; n baza datelor obtinute se

    determina: ( ) kPa........Rn 424072755451561611529081231040 =+=

    Tabelul 4

    Valoarea gradul ui de ndesare ID

    0.000.33 0.5 100.340.66 0.4 150.671.00 0.3 20

    Tabelul 5

    () 26 28 30 32 34 36 38 40N 9.5 12.6 17.3 24.4 34.6 48.6 71.3 108.0Nq 18.6 24.8 32.8 45.5 64.0 87.6 127.0 185.0

    (kN)lfUP ii

    n

    l = 1 reprezinta capacitatea portanta preluata prin frecare pe manta,unde:q fI reprezinta rezistenta conventionala pe suprafata laterala a pilotului pentru stratul de

    calcul i n kPa; valorile pentru rezistenta conventionala sunt date n tabelul 6,q lIreprezinta lungimea pilotului n contact cu stratul I, n m,

    Pentru cazul analizat kN.m/kN.m.Pl 81015500754573933 == ,Ca urmare capacitatea portanta la forte axile are valoarea:

    kN.kN..m.m

    kN...R 444369781015500191604240730170 2

    2=

    +=

    Tabelul 6

    Pamntur i necoezive Pamntur i coezive cu IC:Adncimeamedie a stratului mari si medii fine prafoase 0.8 0.7 0.6 0.5 0.4 0.3(m) fi(kPa)1 35 23 15 35 23 15 12 5 22 42 30 20 42 30 20 17 7 33 48 35 25 48 35 25 20 8 44 53 38 27 53 38 27 22 9 55 56 40 29 56 40 29 24 10 67 60 43 32 60 43 32 25 11 710 65 46 34 65 46 34 26 12 815 72 51 38 72 51 38 28 14 1020 79 56 41 79 56 41 30 16 1225 86 61 44 86 61 44 32 18 -30 93 66 47 93 66 47 34 20 -35 100 70 50 100 71 50 36 22 -

  • 8/9/2019 Fundatie Piloti

    5/12

    Universitatea Tehnica de Constructii BucurestiCatedra de Geotehnica si Fundatii

    Fundatie indirecta pentru infrastructura unui pod Pagina 5 din 5

    OBSERVATII:q Valorile f se adopta, pentru adncimile medii, corespunzatoare distantei de la mijlocul

    stratului i pna la suprafata terenului; adncimea de nfigere se masoara de la nivelulterenului natural pna la vrful pilotului cnd umplutura sau decaparile nu depasesc 3m;cnd umpluturile sau decaparile sunt mai mari de 3m adncimea de nfigere se masoarade la un nivel superior respectiv inferior cu 3m nivelului terenului natural (figura 2); n

    cazul unor straturi cu grosimi mai mari de 2 m, determinarea valorilor f se face prinmpartirea n orizonturi de maxim 2 m,q Pentru valori intermediare ale adncimilor sau consistentei valorile f se obtin prin

    interpolare liniara,q Daca n limitele lungimii pilotului exista o intercalatie de pamnt puternic compresibil,

    de consistenta redusa (turba, ml, namol etc.) de cel putin 30 cm grosime, iar suprafataterenului urmeaza a fi ncarcata (n urma sistematizarii sau din alte cauze) valorile f

    pentru stratul puternic compresibil si pentru cele de deasupra lui se determina astfel: cnd suprancarcarea este pna la 30kPa, pentru toate straturile situate pna la

    limita inferioara a stratului puternic compresibil (inclusiv umpluturile) se ia f = 0; cand suprancarcarea este cuprinsa ntre 30 si 80kPa, pentru straturile situate

    deasupra stratului foarte compresibil(inclusiv umpluturile) se ia f din tabel multiplicatcu 0.4 si cu semn negativ, iar pentru stratul puternic compresibil f = -5kPa;

    cnd suprancarcarea este mai mare de 80 kPa, pentru straturile situate deasupra

    stratului foarte compresibil se ia f din tabel cu semn negativ, iar pentru stratulputernic compresibil se ia f = -5 kPa;

    q Daca pilotul strabate umpluturi recente, straturi argiloase n curs de consolidare saustraturi macroporice sensibile la umezire, cu grosimi mai mari de 5 m, valorile f se iaudin tabel cu semn negativ.

    -3.00Decapare

    Adanci

    meamedie

    astr

    atuluii

    Adancimeadeinfigere

    Adancimeamedie

    as

    tratuluii

    Adancim

    eadeinfigere

    hi

    hi/

    2

    Umplutura

    Strat 2

    Strat 1

    Strat i

    >+3.00

    0.00

    -3.00Decapare

    Adanci

    meamedie

    astr

    atuluii

    Adancimeadeinfigere

    Adancimeamedie

    as

    tratuluii

    Adancim

    eadeinfigere

    hi

    hi/

    2

    Umplutura

    Strat 2

    Strat 1

    Strat i

    +3.00

  • 8/9/2019 Fundatie Piloti

    6/12

    Universitatea Tehnica de Constructii BucurestiCatedra de Geotehnica si Fundatii

    Fundatie indirecta pentru infrastructura unui pod Pagina 6 din 6

    Calculu l capacitatii portante a unu i pil ot soli citat la ncarcar i ori zontale

    Capacitatea portanta la ncarcari orizontale a pilotilor verticali n radiere joase se poate stabilinmod aproximativ, cu ajutorul valorii lungimii convenntionale de ncastrare l0, masurata ncepand dela talpa radierului (figura 2), valoarea data n tabelul 1 n functie de categoria pamntului de sub

    radier si de diametrul pilotului, cunoscndu-se momentul ncovoietor capabil (Mcap) al sectiuniipilotului. Lungimea conventionala de ncastrare l0 reprezinta lungimea unei console la caremomentul ncovoietor de ncastrare sub ncarcare orizontala este acelasi cu momentul maxim carese dezvolta n pilot.

    Forta critica orizontala Rcr ora unui pilot vertical cu radier jos se determina cu relatiile:

    - n cazul pilotului considerat ncastrat n radier:

    0

    2

    l

    MR

    cap

    orcr = (2)

    n cazul fundatiilor pe piloti supusi la solicitari axiale de smulgere sau la forte orizontale mari careimpun preluarea acestora prin piloti considerati ncastrati n radier, pilotii trebuie sa patrunda nradier cu capetele intacte pe o lungime de 15 cm, iar armaturile longitudinale ale pilotilor trebuie sase nglobeze n radier pe o lungime determinata prin calcul, dar nu mai putin de 40 de ori diametrul

    barelor cu sectiune constanta sau de 20 de ori diametrul barelor cu profil periodic.

    -n cazul pilotului considerat articulat n radier:

    0l

    MR

    cap

    orcr = (3)

    n cazul fundatiilor pe piloti supusi la solicitari axiale de compresiune si la forte orizontale reduse,

    care pot fi preluate de pilotii considerati articulati n radier, pilotii trebuie sa patrunda n radier cucapetele intacte pe o lungime de 5 cm, iar armaturile longitudinale ale pilotilor sa se nglobeze nradier pe minimum 25 cm.

    Pentru cazul analizat kN.m.

    kNm

    l

    MR

    cap

    orcr 284617243

    100022

    0

    =

    =

    =

    Capacitatea portanta la ncarcari orizontale a pilotului vertical se determina cu relatia:

    orcror RmkR = (kN) (4)n care k = m = 0.7.

    OBSERVATII:1. Relatiile 2, 3 si 4 pot fi utilizate n cazul cnd fisa pilotului D>5l0,2. n cazul unei stratificatii neomogene, l0 se stabileste ca medie ponderata (prin

    grosimile straturilor) ale valorilor corespunzatoare straturilor ntlnite pe oadncime egala cu 1.5l0, n care l0 reprezinta valoarea corespunzatoare stratului dela suprafata.

    Pentru cazul analizat kN....Ror 4703022846177070 ==

  • 8/9/2019 Fundatie Piloti

    7/12

    Universitatea Tehnica de Constructii BucurestiCatedra de Geotehnica si Fundatii

    Fundatie indirecta pentru infrastructura unui pod Pagina 7 din 7

    Capacitatea por tanta a unui pil ot soli citat la compresiune, care lucreaza n grup

    )kN(RmR ug = (7)n care

    R-capacitatea portanta a pilotului izolat, n kN, mu este un coeficient al conditiilor de lucru al pilotilor n grup (coeficient de utilizare)

    care pentru piloti purtatori pe vrf si n cazul fundatiilor cu radier ngropat si piloti foratieste egal cu 1.0; la fundatii cu radier nalt si piloti flotanti, mu se stabileste conformtabelului 7, exceptnd cazul pilotilor de ndesare avnd fisa integral cuprinsa n

    pamnturi necoezive, pentru care mu=1.

    Tabelu l 7

    r/r0 2 1.8 1.6 1.4 1.2 1.0 0.8mu 1.00 0.95 0.9 0.85 0.8 0.7 0.6

    unde: r este distanta minima ntre fetele alaturate(lumina) ale pilotilor nvecinati (figura 3), n

    metri, r0este raza de influenta a pilotului izolat, n planul vrfului, n metri:

    )m(tglrn

    ii =1

    0

    lieste grosimea stratului i prin care trece pilotul, n metri:

    ii=

    4

    ieste valoarea de calcul a unghiului de frecare interioara al stratului i.OBSERVATII:

    1. Valorile subunitare din tabelul 7 pot fi sporite pna la maximum mu = 1, n cazul ncare tasarea probabila calculata a fundatiei ramne n limitele admisibile pentru

    constructia respectiva,2. n straturile n care se considera frecarea negativa pe suprafata laterala a pilotului se ia

    = 0.

    Strat 1

    Strat n

    li

    ln

    Strat i

    Strat 2 l2

    l1

    1

    i

    n

    r0

    Figura 3

  • 8/9/2019 Fundatie Piloti

    8/12

    Universitatea Tehnica de Constructii BucurestiCatedra de Geotehnica si Fundatii

    Fundatie indirecta pentru infrastructura unui pod Pagina 8 din 8

    Calculu l capacitatii portante a unu i pilot soli citat la smulgere

    Conform STAS 2561/3-90 n fazele preliminare de proiectare, capacitatea portanta a pilotilor pentrutoate tipurile de constructii se poate determina cu ajutorul unor formule empirice de calcul. Laconstructiile obisnuite (ncadrate conform 10100/0-75 n clasele de importanta II, IV si V) se admite

    ca si n faza finala de proiectare determinarea capacitatii portante a unui pilot solicitat la smulgeresa se faca cu ajutorul formulei:

    (kN)lfmUk.R iism = 60 (3)n care

    k, U, liconform formulei de determinafre a capacitatii portante la forte axiale, fi-conform tabelului 6, care n toate situatiile se ia cu valoare pozitiva, m este un coeficient al conditiilor de lucru egal cu m2 (tabelul 8) pentru piloti

    prefabricati, respectiv egal cu m4pentru piloti executati pe loc.

    Tabelu l 8Modul de executie a pilotului m2Piloti batuti 1.0Piloti introdusi cu subspalare la pamnturi nisipoase, cu conditia baterii peultimul metru fara subspalare

    0.6

    Piloti introdusi prin vibrare, n pamnturi:a) nisipoase saturate, de ndesare medie:

    mijlocii si marifine

    prafoase

    1.01.01.0

    b) argiloase cu indicele de consistenta 0.51 1

    Alcatuir ea grupei de piloti

    Determinarea numarului de piloti

    ( )

    += 21

    5131f

    g

    p NR

    ..regintn , dar nu mai putin de 4 piloti. N f reprezinta actiunea verticala

    de calcul iar Rg reprezinta capacitatea portanta a unui pilot solicitat la compresiune, pilot carelucreaza n grup.

    Numarul de piloti ales trebuie sa fie acoperitor si din punct de vedere al actiunii de calcul orizontaleHfn sensul ca trebuie ndeplinita conditia for_crp HRn .

    Asezarea pilotilor sub radier (elemente constructive)

    Distanta minima ntre axele pilotilor este data n tabelul 9, n m. Din cele doua valori indicate se vaalege distanta cea mai mare.

  • 8/9/2019 Fundatie Piloti

    9/12

    Universitatea Tehnica de Constructii BucurestiCatedra de Geotehnica si Fundatii

    Fundatie indirecta pentru infrastructura unui pod Pagina 9 din 9

    Tabelu l 9

    Di stante minime ntr e piloti , n mTipul de piloti

    n planu l radierul ui n planul vrfur il or

    Piloti de ndesare 1.5d 3dToate tipurile de piloti cu bulb 1.5d sau d+1 1.6db

    OBSERVATIE: d este diametrul sectiunii circulare sau dimensiunea maxima a sectiuniidreptunghiulare iar dbeste diametrul bulbului.

    Repartizarea pilotilor sub radierul fundatiei se face n rnduri paralele sau radial, unii n dreptulcelor vecini, sau n sah, respectnd distantele minime dintre piloti.Distanta minima ntre fata exterioara a pilotilor marginali si extremitatea radierului trebuie sa fie deminimum 1d, dar nu mai mica de 25 cm.

    Predimensionare radier

    Repartiznd pilotii conform punctului anterior obtinem lungimea L si latimea B a radierului. Se

    considera cunoscute dimensiunile stlpului acestea fiind l0= 60cm iar b0= 40cm.H=0.3L,H1=(1/3..1/2)H (figura 4).naltimea radierului nu va fi mai mica de 30 cm iar clasa betonului trebuie sa fie minim Bc10.

    b0

    Df

    H

    H'

    L

    10...15cm

    Figura 4

    Calculul efor tur il or n pi lotii fundatiei

    La calculul fundatiilor pe piloti se considera ca ncarcarile de la constructie se transmit terenuluiprin intermediul pilotilor. Efortul ntr-un pilot al unei fundatii cu radier jos si piloti verticali,solicitata la ncarcari verticale si momente, se poate calcula cu relatia:

    ==

    +=

    n

    i

    i

    y

    n

    i

    i

    x

    p

    p

    f

    x

    xM

    y

    yMG

    n

    NS

    1

    2

    1

    2

    (kN)

    (8)n care:

    Nfeste efortul vertical de calcul, n kN,

  • 8/9/2019 Fundatie Piloti

    10/12

    Universitatea Tehnica de Constructii BucurestiCatedra de Geotehnica si Fundatii

    Fundatie indirecta pentru infrastructura unui pod Pagina 10 din 10

    Mxsi Mysunt momentele de calcul, fata de axele principale ale grupului de piloti, n kNm, xi si yI sunt distantele de la axa pilotului i din grup, la axele principale ale grupului de piloti,

    n metri, x si y sunt distantele de la axa pilotului considerat, la axele principale ale grupului de piloti, n

    metri, npeste numarul pilotilor n grup,

    Gp este greutatea pilotului, tinnd seama de variabilitatea geometriei pilotului si a greutatiispecifice a materialului constituent, precum si de efectul de submersare al apei subterane, nkN,

    N, Mxsi Myse iau cu valorile rezultate din ncarcarile din grupa speciala.Conditiile care trebuie ndeplinite sunt:SmaxRg verificarea pilotilor la compresiune,SminRsm verificarea pilotilor la smulgere.

    Veri fi carea la for te ori zontale a fundatiei

    La radiere joase pe piloti, solicitate la ncarcari orizontale, se verifica conditia:)RnH(mH orintot + (kN)

    n care: Hto teste componenta orizontala a efortului total de calcul care actioneaza asupra radierului, Hin este suma tuturor componentelor orizontale ale eforturilor axiale care actioneaza n pilotii

    nclinati, n kN, Roreste capacitatea portanta a pilotilor verticali la solicitari orizontale, N este numarul pilotilor verticali, M este un coeficient al conditiilor de lucru egal cu 0.9.

    Veri fi carea la strapungere a radierului

    STAS 10107/0-90 prescrie pentru forta capabila la strapungere centrica a dalelor fara armatura deforfecare relatia:

    tcr RhP.Q = 0750 (kN) (9)n care:

    Pcr este perimetrul teoretic al suprafetei de forfecare situat la distanta h0/2 la exteriorulzonei ncarcate,

    h0este naltimea utila a sectiunii de beton, Rteste rezistenta la ntindere a betonului din corpul radierului.

    Conform figurii 5, pcr=2a+2b, iar h0=h0*. Conditia care trebuie ndeplinita devine

    tcr*oexteriori RPh.S 750 n care S iexterior reprezinta suma fortelor axiale din pilotii grupului acaror axa este situata n afara perimetrului critic.

  • 8/9/2019 Fundatie Piloti

    11/12

    Universitatea Tehnica de Constructii BucurestiCatedra de Geotehnica si Fundatii

    Fundatie indirecta pentru infrastructura unui pod Pagina 11 din 11

    450

    b0

    A A

    h0

    h*0

    A - A

    a

    b

    Perimetru de poansonare

    Figura 5

    Armarea radieru lui

    Armarea radierului se face conform STAS 10107/0-90. n figura 6, sectiunea 1-1 reprezintasectiunea fata de care se calculeaza momentul Mx (Aa x) , iar sectiunea 2-2 sectiunea fata de care secalculeaza My(Aa y).

    Determinarea ariei de armatura Aa x(figurile 6 si 7)

    Pentru sensul actiunilor exterioare ca n figura 7, se calculeaza momentul tuturor fortelor axiale dinpiloti fata de linia punctata (forte din pilotii situati la dreapta liniei punctate). Aria de armatura Aa xva rezulta din relatia:

    a

    xaRh.

    MA

    =

    080

    n care h0= H - a (a este acoperirea cu beton a armaturii; a = 10cm) iar Raeste rezistenta de calcul aarmaturii (PC52 sau OB37).

    Determinarea ariei de armatura Aa y(figurile 6 si 8)

    Calculul se face analog ca n cazul determinarii ariei Aa x.

  • 8/9/2019 Fundatie Piloti

    12/12

    Universitatea Tehnica de Constructii BucurestiCatedra de Geotehnica si Fundatii

    Fundatie indirecta pentru infrastructura unui pod Pagina 12 din 12

    2

    1

    1

    l0

    b0

    L

    B

    Figura 6

    Mx

    M

    T

    Tx

    Si

    bi

    1

    1

    Df

    L

    Figura 7

    My

    M

    T

    Ty

    Si

    bi

    2

    2

    Df

    B

    Figura 8