Expertiza Tehnica - Winmarkt Ploiesti

Str. Orzari nr. 5, Bloc 46bis etaj 4, ap.10 , sector 2021551, BUCUREŞTIROMÂNIATel.: +4021.320.00.82Fax: +4021.320.03.05E-mail: [email protected]://www.p-c.ro

PROFESIONAL CONSTRUCT S.R.L.

PROIECTARE Cod unic de înregistrare RO18384001

J40/2418/2006

WINMARKT – GRAND CENTER

CORP A5

Ploiesti

EXPERTIZA TEHNCA

Privind starea actuala a structurii de rezistenta

si gradul de asigurare seismica

- Iulie 2009 -

1. GENERALITĂŢI

Prezenta documentaţie conţine expertiza tehnica privind starea actuala a structurii de

rezistenta a cladirii „WINMARKT Grand Center – Corp A5”, situata în Ploiesti, Bd.

Republicii, nr. 17-25.

Tema furnizata de beneficiar consta in modificarea incarcarii utile pe planseul de peste

subsol. Planseul trebuie sa suporte o incarcare utila de 800 kg / mp pe o suprafata de maxim

70 mp (maxim doua trame de 6.00 x 6.00 m). Aceasta suprafata poate fi dispusa aleator pe

planseu, in interiorul perimetrului indicat de beneficiar.

Raportul de expertiza a fost intocmit la solicitarea beneficiarului S.C. WIN MAGAZIN

S.A. in vederea stabilirii urmatorilor parametrii:

- Starea actuala a structurii de rezistenta a imobilului

- Evaluarea nivelului de protectie antiseismica

- Evaluarea capacitatii de resistenta si stabilitate a planseului peste subsol in vederea

modificarii incarcarii utile

- Stabilirea deciziei de interventie

Raportul are la baza urmatoarele date de intrare:

- Releveu de structura intocmit de S.C. Westfourth Architecture S.A. / S.C. Colonad

Proex S.R.L., puse la dispozitie de beneficiar

- Documentatia tehnica privind extinderea etajului 1, compusa din Expertiza tehnica si

Proiect faza DE, elaborata in 2006 de S.C. Westfourth Architecture S.A. / S.C.

Colonad Proex S.R.L. si Expert Tehnic ing. Victor Nedrita.

- Investigatii vizuale si releveu al elementelor structurale, efectuate de S.C. Profesional

Construct Proiectare S.R.L.

- Incercari distructive si nedistructive pe materiale pentru determinarea caracteristicilor

de rezistenta a acestora, efectuate de S.C. Budan Constructii S.R.L.

- Informatii obtinute de la beneficiar prin discutii directe

Raportul de expertiza contine urmatoarele capitole:

1. Generalitati

2. Cadrul legal si motivul expertizei

PROFESIONALCONSTRUCTPROIECTARE

Proiect: Winmarkt Grand Center REVIZIE: 0

Object: Expertiza tehnica DATA: 2009FAZA: Expertiza

Raport de expertiza tehnica PAG: 2/20

3. Incadrarea constructiei in grupe si categorii

4. Metode de investigare pentru evaluarea nivelului de protecţie antiseismica a

construcţiei.

5. Descrierea constructiei

6. Starea fizica actuala a cladirii

7. Evaluarea gradului de protectie antiseismica a structurii actuale

8. Stabilirea deciziei de interventie

9. Propunerea solutiei de marire a capacitatii portante a constructiei

10. Concluzii si recomandari

2. CADRUL LEGAL SI MOTIVUL EXPERTIZEI

La cererea beneficiarului de modificare a incarcarii utile pe planseul peste subsol este

necesara expertizarea imobilului pentru a se stabili gradul de protectie la actiuni

gravitationale si la actiuni seismice, precum si masurile de interventie necesare pentru

asigurarea rezistentei, stabilitatii si ductilitatii tinand seama de starea fizica actuala si de

prescriptiile tehnice de calcul in vigoare.

Expertiza a fost intocmita tinand cont de urmatoarele reglementari legale:

- H.G.R. nr. 644/1990 privind reducerea riscului de avariere a construcţiilor care

prevede obligativitatea proprietarilor de a solicita analizarea stării tuturor construcţiilor

din patrimoniu.

- H.G.R. nr. 10 din ianuarie 1995 privind calitatea in construcţii care prevede la art. 4

“obligaţia realizării si menţinerii pe întreaga durata a existentei construcţiilor a

următoarelor exigente de performanta:

a) rezistenta si stabilitate;

b) siguranţa in exploatare;

c) siguranţa la foc;

d) sănătatea oamenilor, refacerea si protecţia mediului”.

In acest sens se prevede obligaţia proprietarilor si administratorilor sa asigure

urmărirea comportării in timp a construcţiilor si sa efectueze eventuale modificări,

transformări, modernizări si consolidări numai pe baza de proiecte întocmite de

persoane autorizate, avizate si verificate potrivit legii.





- Normativul P100-92 pentru proiectarea antiseismica a construcţiilor de locuinţe, social-

culturale, agrozootehnice si industriale care prevede la cap. 11 condiţiile de evaluare a

nivelului de protecţie antiseismica a construcţiilor existente

- Ordinul MLPAT 71/N din 7.10.1996 - Prevederile referitoare la elaborarea expertizelor

privind evaluarea nivelului de asigurare a construcţiilor existente.

3. INCADRAREA CONSTRUCTIEI IN GRUPE SI CATEGORII

Conform Normativului P100-92, pct. 11.1.3. “construcţiile din fondul existent se supun

expertizarii, după caz, obligatorie sau condiţionata, in vederea evaluării nivelului de protecţie

antiseismica in funcţie de clasa de importanta a construcţiei si zona seismica de calcul”.

Construcţia analizata se încadrează conform tabelului 5.1 in clasa de importanta II –

construcţii de importanta deosebita (cladiri care adapostesc aglomerari de persoane: centre

comerciale), fiind amplasata in Ploiesti, Bd. Republicii 17-25, cu caracteristici dinamice ale

terenului apartinand zonei seismice de calcul “B” , cu ks = 0,25 si Tc=1,5 sec.

Imobilul se incadreaza conform tabelului 11.2 in grupa de constructii „A.4.” –

constructii curente, avand regimul de inaltime P .. P+4 si proiectata dupa 1981.

Din punctul de vedere al sistemului structural, conform punctului 11.1.9 constructia se

incadreaza la categoria „c) constructii in cadre din beton armat”.

Din punct de vedere al nivelurilor calitative de performanţă, construcţia se încadrează

la exigenţele esenţiale de verificare A1, conform clasificării cuprinse în “Regulamentul de

verificare şi expertizare tehnică de calitate a proiectelor, a execuţiei lucrărilor şi construcţiilor”,

aprobat cu HGR nr. 925/1995.

4. METODE DE INVESTIGARE PENTRU EVALUAREA NIVELULUI DE PROTECŢIE

ANTISEISMICA A CONSTRUCŢIEI

Metodele de investigare se stabilesc functie de urmatorii parametrii:

- perioada in care a fost proiectata clădirea;

- numărul de niveluri;

- sistemul structural;





- clasa de importanta;

- zona seismica de calcul ;

- starea actuala a construcţiei;

- interacţiunea posibila cu vecinatatile.

- durata de utilizare estimata a construcţiei ulterioara momentului expertizei.

Funcţie de criteriile stabilite prin ordinul MLPAT nr.71/N din 7 octombrie 1996 se

stabilesc metodele de investigaţii.

Pentru aceste construcţii s-a ales metodele de investigaţie E1 si E2a .

4.1. METODA E1 DE EVALUARE CALITATIVA

Metoda de evaluare calitativa E1 urmareste stabilirea următorilor parametrii:

- daca si in ce măsura construcţia respecta prescripţiile in vigoare referitoare la

alcătuirea construcţiilor amplasate in zone seismice;

- daca si in ce măsura au fost respectate condiţiile de execuţie si de exploatare ale

construcţiilor conform normelor in vigoare;

- modul de comportare a construcţiei la cutremurele anterioare, precum si la celelalte

acţiuni care au survenit pe durata ei de exploatare;

- existenta unor lucrări de intervenţii anterioare asupra construcţiei si detalii asupra

acestor lucrări.

Evaluarea calitativa prin metoda E1 se face pe baza examinării construcţiei in

ansamblu si in detaliu si a analizei:

- date referitoare la comportarea la seismele anterioare;

- relevee de degradări si avarii (vezi releveul foto);

- analiza construcţiei la fata locului in ansamblu si in detaliu.

Pentru stabilirea caracteristicilor fizico-mecanice ale betonului au fost realizate o serie

de teste nedistructive prin metoda combinata de către S.C. Budan Constructii S.R.L.

Buletinele de analiza sunt prezentate in Anexa „Raport tehnic de incercare

nr. ............................” ce face parte integranta din prezentul raport de expertiza.





4.2. METODA E2A DE CALCUL SIMPLIFICAT PENTRU EVALUAREA CAPACITATII DE

REZISTENTA - CORESPUNDE METODEI DE CALCUL CURENT

Prin metoda E2a considerata metoda analitica se urmareste:

- Determinarea stării de eforturi si de deformaţii in elementele structurii

- Elementele cu vulnerabilitate la incarcari din gruparea fundamentala sau speciala,

- Îndeplinirea condiţiilor de ductilitate a elementelor structurale

- Încadrarea in condiţiile de rigiditate ale structurii.

5. DESCRIEREA CONSTRUCTIEI

Imobilul este compus din Subsol, Parter si Etaj 1 si are destinatia de centru comercial.

Proiectul constructiei a fost intocmit in 1982, din documentatia originala fiind disponibile la ora

actuala foarte putine planuri referitoare la structura de rezistenta (numai planuri generale; nu

au fost gasite planuri privitoare la armarea elementelor). In arhiva beneficiarului nu au fost

gasite documente privind urmarirea in timp a constructiei.

Constructia a suportat seismele din 1986 si 1990, fara a ramane consemnate

degradari structurale importante care sa necesite interventii de consolidare.

Cladirea are dimensiunile generale de 63 x 36 m, avand in general trama de 6.00 x

6.00m si este amplasata in zona centrala a ansamblului, fiind delimitata prin rosturi

antiseismice astfel:

- Pe laturile scurte (axele 13 si 39) cu corpurile A2 si A6, cladiri S+P+6/7E, avand

functiunea de centru comercial la parter si etaj 1 si blocuri de locuinte la celelalte etaje.

- Pe una din laturile lungi (ax H) cu corpurile A3, A4 si tronson (A5-A6)

- Pe cealalta latura lunga (ax S), la distanta de 12 m se invecineaza cu corpul A7.

Distanta intre cele doua corpuri este acoperita la nivelul etajului 1 de un luminator

metalic semicircular, pe toata lungimea corpurilor. Structura luminatorului descarca

direct pe cele doua corpuri invecinate.

Structura de rezistenta este realizata din cadre din beton armat pe ambele directii

principale, partial cu pereti de zidarie, plansee din beton armat. Ca mod de realizare, stalpii

sunt turnati monolit, grinzile sunt prefabricate, iar planseele sunt realizate in solutia predala

cu suprabetonare.





Inaltimile de etaj sunt 4.50m pentru subsol si 4.00m pentru parter si etajul 1.

Stalpii curenti au sectiunea de 45x45 cm la subsol, respectiv Ø45 cm la parter si la

etaj. Stalpii marginali de pe liniile de rost au sectiunea de 40x40cm pe toata inaltimea cladirii.

Grinzile prefabricate au sectiunea 30x65 cm pe directie longitudinala, respectiv

30x55cm pe directie transversala.

Sistemul de fundare este de tip direct, cu bloc de fundare si cuzinet din beton armat

sub stalpi si fundatii locale continue sub peretii din beton armat sau zidarie ai subsolului.

In anul 2006 cladirea a fost supusa unor interventii de reamenajare si extindere,

principalele interventii asupra structurii de rezistenta constand in:

- Extinderea etajului 1 pe intreaga amprenta a corpului 5, pe zona delimitata de axele

H÷O si 19÷32 (aproximativ 560 mp). Structura de rezistenta a extinderii este alcatuita

din stalpi si grinzi metalice, planseu in sistem tabla cutata cu suprabetonare.

- Inlocuirea peretilor despartitori din BCA cu pereti usori din gips-carton.

- Introducerea unor pereti de zidarie cu rolul de a micsora deplasarile orizontale din

actiunea seismica

- Introducerea la subsol a unei scari rulante prin spargerea planseului de peste subsol

pe o suprafata de 4.00 x 12.00 m si a grinzii planeului din axul 22, intre sirurile K si N.

Interventiile asupra structurii au avut la baza Expertiza Tehnica intocmita de Expert

tehnic ing. Victor Nedrita si Proiect faza DE, elaborat in 2006 de S.C. Westfourth Architecture

S.A. / S.C. Colonad Proex S.R.L.

6. STAREA FIZICA ACTUALA A CONSTRUCTIEI

Descrierea avariilor si degradarilor structurale

6.1. Constructia a fost conformata ................. Comportarea structurii in ansamblu

atat la incarcarile de exploatare cat si la cele exceptionale din actiunea seismica se poate

considera buna.





6.2. Defectele constatate pot fi clasificate in doua categorii mari de probleme:

- Defecte datorate imbatranirii materialelor

- Probleme de conformare structurala

6.2.1. Defecte datorate imbatranirii materialelor

...

6.2.2. Probleme de conformare structurala

...

Pentru a realiza o imagine cat mai completa privind starea actuala si nivelul

avariilor si degradărilor s-a realizat un Releveu Foto ce face parte integranta din

prezentul Raport de Expertiza Tehnica.

7. EVALUAREA GRADULUI DE PROTECTIE ANTISEISMICA A STRUCTURII

ACTUALE

7.1. S-a determinat starea de eforturi si deformatii in elementele structurale in doua

ipoteze:

I.) S-a modelat structura actuala cu luarea in considerare a zidariilor la preluarea

actiuni orizontale din seism.

II.) S-a modelat structura cu luarea in considerare numai a panourilor de zidariei a

cadrelor longitudinale marginale, iar cadrele transversale au fost considerate

fara zidaria de caramida (in conformitate cu noua functionalitate).

In ambele situatii caracteristicile fizico-mecanice ale materialelor au fost luate in

conformitate cu rezultatele incercarilor distructive si nedistructive elaborate de S.C. ................

........... ......... S.R.L. Rapoartele tehnice ale incercarilor fac parte integranta din prezenta

Expertiza Tehnica.

Sectiunile elementelor de beton armat sunt in proportie de 80% cele relevate, iar restul

au fost obtinute prin extrapolare.





7.2. Stabilirea starii de eforturi si deformatii

Determinarea starii de eforturi si deformatii in elementele structurale s-a realizat cu

programul ETABS 9.2.0 – program de element finit destinat calculului starii de eforturi si

deplasari a structurilor multietajate.

Planseele de beton armat si peretii de zidarie de caramida au fost modelati ca elemente

plane de tip „shell”; stalpii si grinzile au fost modelate ca elemente liniare de tip „beam”.

Pentru determinarea eforturilor structurale in combinatia speciala de incarcari s-a folosit

metoda analizei spectrale multimodale, structura fiind analizata in domeniul elastic

considerand spectrul de raspuns al amplasamentului Bucuresti in conformitate cu codul de

proiectare P100-92.

Modelul de calcul al suprastructurii este prezentat in figurile 1-10, in care pereţii de

zidărie au fost modelaţi cu elemente de tip “shell”, cu luarea in considerare a golurilor de

ferestre si de uşi, obtinandu-se astfel o reprezentare cat mai fidela a constructiei analizate.

Fig. 1 – Model calcul pentru structura existenta, fara compartimentari interioare





Fig. 2 – Cadrul longitudinal al fatadei principale

Fig. 3 – Cadrul longitudinal intermediar





Fig. 4 – Cadrul longitudinal al fatadei posterioare

Fig. 5 – Cadrul transversal marginal

Fig. 6 – Cadrul transversal curent





Fig. 7 – Cadrul transversal zona casa scarii

Fig. 8 – Vedere in plan a modelului – Parter





Fig. 9 – Vedere in plan a modelului – Etajul 1

Fig. 10 – Vedere in plan a modelului – Etaj metalic





Modulul de elasticitate al betonului E=14700 N/mm2 este corespunzator clasei de

calitate C8/10 diminuat cu 30% datorita microfisurilor.

Conform STAS 10109/1-82 pentru stabilirea perioadei proprii de vibraţie a structurilor

de zidărie se recomanda ca modulul de elasticitate longitudinal al zidariei de caramida sa se

evalueaze cu relaţia:

E = R k = 1.25 x 1000 x 2 = 2500 N/mm2 .

In schema statica folosita s-a considerat zidăria realizata din cărămida plina marca

C100 si mortar de zidărie M25 in toate elementele structurale.

Rigiditatea zidăriei, care a fost afectata de cutremurele anterioare cat si datorita

imbatranirii materialelor, trebuie considerata cu o valoare redusa fata de rigiditatea unei

zidarii noi. In consecinţa s-a considerat un modul de elasticitate E= 2000 N/mm2.

Pentru acţiunea seismica s-a considerat Ks = 0,25 (Ploiesti, zona B conform P100-

92).

Pentru coeficientul de comportare, valoarea recomandata de normativul P100/92

pentru structuri de zidărie simpla este =0,3, insa, datorita efectelor acţiunilor seismice

anterioare s-a considerat ca a fost diminuata capacitatea de răspuns post elastic a zidăriei.

De aceea s-a adoptat conform tabel 6.1 din P100-92 „Valorile coeficientilor de majorare a

eforturilor pentru elemente cu concentrari de eforturi sau cu ductilitate redusa” o valoare

marita, obţinuta prin majorarea cu 50% a valorii parevazuta in normativ , adică =0,45.

Mode Period UX UY UZ SumUX SumUY SumUZ1 0.971 0.288 69.837 0.000 0.288 69.837 0.0002 0.650 1.950 4.477 0.000 2.238 74.313 0.0003 0.409 80.764 0.997 0.000 83.002 75.310 0.0004 0.302 0.315 15.373 0.000 83.317 90.683 0.0005 0.235 0.061 1.693 0.000 83.377 92.376 0.0006 0.214 0.086 0.093 0.000 83.464 92.469 0.0007 0.163 0.017 3.294 0.000 83.480 95.762 0.0008 0.146 5.463 0.529 0.000 88.944 96.292 0.0009 0.139 4.459 0.492 0.000 93.403 96.784 0.000

10 0.134 0.281 0.299 0.000 93.684 97.082 0.00011 0.117 0.004 0.901 0.000 93.688 97.984 0.00012 0.110 0.752 0.066 0.000 94.440 98.050 0.000

Mode Period RX RY RZ SumRX SumRY SumRZ





1 0.971 93.669 0.412 5.856 93.669 0.412 5.8562 0.650 4.576 2.130 71.247 98.246 2.542 77.1033 0.409 0.898 96.409 0.598 99.144 98.951 77.7014 0.302 0.282 0.182 1.542 99.425 99.133 79.2435 0.235 0.257 0.317 10.951 99.682 99.450 90.1946 0.214 0.100 0.005 1.849 99.781 99.455 92.0437 0.163 0.106 0.042 0.318 99.888 99.497 92.3608 0.146 0.019 0.132 0.339 99.906 99.628 92.7009 0.139 0.000 0.139 0.373 99.907 99.768 93.073

10 0.134 0.017 0.008 3.263 99.924 99.776 96.33611 0.117 0.001 0.000 0.102 99.925 99.776 96.43812 0.110 0.000 0.010 0.002 99.925 99.785 96.439

Perioade proprii de vibratie si factori de participare ai maselor

Fig. 11 – Cadrul transversal curent – Diagrama M din gruparea fundamentala





Fig. 12– Cadrul transversal curent – Diagrama M din gruparea speciala „Seism Y”

Fig. 13 – Cadrul transversal curent – Diagrama N din gruparea speciala „Seism Y”





Fig. 14 – Cadrul fatadei principale – Diagrama M din gruparea speciala „Seism X”

Fig. 15 – Cadrul longitudinal intermediar – Diagrama M din gruparea speciala „Seism X”

Fig. 16 – Cadrul longitudinal posterior – Diagrama M din gruparea fundamentala





7.3. In urma verificarilor pe modelul realizat pentru structura actuala cu luarea in

considerare a zidariilor la preluarea actiunilor orizontale din seism, valorile gradului de

asigurare la acţiuni seismice pe cele doua direcţii au rezultat RT=0,22 pe direcţie transversala

si RL=0,28 pe direcţie longitudinala. Aceste valori au fost stabilite pentru elementele la care s-

a putut determina clasa de calitate a betonului.

In urma evaluărilor cu metodele E1 si E2a, precum si din analiza stării de avarii

construcţia se poate încadra in clasa de risc seismic RsII, la care probabilitatea de prabusire

este redusa, dar la care sunt asteptate degradari structurale majore.

7.4. Pentru cazul doi de modelare a structurii existente, fara luarea in considerare a

diafragmelor de zidarie pe directia transverala in conformitate cu noua functionalitate, in urma

verificarilor valorile gradului de asigurare la acţiuni seismice pe cele doua direcţii au rezultat

RT=0,12 pe direcţie transversala si RL=0,25 pe direcţie longitudinala.

Daca luam in considerare ca au fost depistate aleatoriu 4 elemente structurale la care

prin incercari nedistructive cu metoda combinata nu s-au putut incadra rezultatele

experimentale intr-o clasa de beton, atunci gradul de asigurare la actiuni gravitationale si

orizontale tinde catre zero.

In urma evaluărilor cu metodele E1 si E2a, precum si din analiza stării de avarii

construcţia se poate încadra in clasa de risc seismic RsI – constructii cu risc ridicat de

prabusire la cutremure avand intensitatile corespunzatoare zonei seismice de calcul.

8. STABILIREA DECIZIEI DE INTERVENTIE

8.1. Conform Normativului P100-92, pct. 11.2.1, masurile de intervenţie se

stabilesc funcţie de:

a) gradul de asigurare la acţiuni seismice determinat la cap. 7;

b) natura si gravitatea degradărilor si avariilor produse de acţiuni care au solicitat

construcţia in exploatare (acţiuni seismice, incarcari de exploatare, actiuni

meteorice);

c) clasa de importanta a construcţiei;

d) durata de exploatare ulterioara intervenţiilor;

e) implicaţiile masurilor de intervenţie preconizate asupra confortului si functionalitatii.





8.2. Datorita nivelului de asigurare calculat au valorile sub cele din normativul

P100/92 pentru clasa de importanta III, R = 0,5, se impun masuri urgente de consolidare

in cazul in care se mentin compartimentarile actuale.

8.3. In cazul in care beneficiarul doreste realizarea unor spatii deschise de birouri

(tip „open space”) se impune demolarea structurii deoarece nu mai prezinta siguranta la

incarcarile gravitationale si orizontale din actiunea seismica.

9. PROPUNEREA SOLUTIEI DE MARIRE A CAPACITATII PORTANTE A

CONSTRUCTIEI

Prin marirea suprafetelor incaperilor (prin indepartarea compartimentarilor interioare) si

transformarea si schimbarea functionalitatii cladirii, structura actuala nu indeplineste niciuna

din conditiile de rezistenta, ductilitate si deformabilitate.

Din punct de vedere al rezistentei s-a aratat la capitolul 7 ca elementele structurale au

capacitatea de rezistenta sub 0.5 din cea acceptata de normele in vigoare.

Din punct de vedere al ductilitatii, imbatranirea materialului (carbonatarea betonului,

coroziunea armaturilor), indepartarea panourilor de zidarie ce indeplineau rolul de preluare a

fortei taietoare din incarcarile orizontale, precum si problemele de conformare structurala a

constructiei si a sectiunilor elementelor conduc la o ductilitate foarte scazuta ce tinde spre

zero. Deci practic structura nu mai poate disipa prin incursiuni in domeniul elasto-plastic

energia indusa de actiunea seismica. Structura ar trebui sa aiba capacitatea portanta sa

preia in domeniul elastic (ψ=1, respectiv q=1) actiunea seismica.

Deoarece o parte din elementele structurale si-au pierdut proprietatile fizico-mecanice,

exista pericolul cedarii structurii la incarcari gravitationale, la un seism minor sau vant cu

caracter de calamitate.

In aceasta situatie se considera ca solutia cea mai buna pentru marirea capacitatii

portante este de fapt refacerea capacitatii portante prin demolarea si realizarea unei structuri

noi care sa indeplineasca toate conditiile de rezistenta, stabilitate, ductilitate, deformabilitate

si functionalitate la nivelul actual de cunoastere inginereasca.

Consideram ca incercarea de consolidare a unei structuri la care materialul este degradat

intr-o proportie atat de mare este o solutie neeconomica si ineficienta din punct de vedere al

conceptiei ingineresti.





10.CONCLUZII SI RECOMANDARI

10.1. Constructia a avut o comportare buna la actiunile seismice si de

exploatare, insa datorita imbatranirii materialului, a conformarii structurale si a

sectiunilor, cat si datorita schimbarii functionalitatii solicitate de beneficiar nu mai

poate sa indeplineasca conditiile de rezistenta, stabilitate si ductilitate la incarcari

ale exploatarii normale (gruparea fundamentala de calcul) sau speciale ( gruparea

speciala de incarcari).

10.2. Suprastructura are o incastrare incerta in infrastructura deoarece

armaturile din stalpi nu ajung in fundatii, ancorandu-se numai in peretii structurali

din beton simplu ai subsolului.

10.3. Se propune refacerea capacitatii portante prin inlocuirea integrala a

actualei structuri cu o structura noua in conformitate cu conceptele ingineresti ale

anului 2009, a normelor in vigoare si refacerea fatadelor in acelasi stil arhitectonic

cu cel existent.

Proiectul de demolare si de realizare a noii constructii trebuie sa fie realizate de o

societate abilitata in acest sens.

10.4. Demolarea constructiei si realizarea unei structuri noi nu vor pune in

pericol rezistenta si stabilitatea cladirilor invecinate daca sunt respectate

reglementarile tehnice in vigoare privind proiectarea si executia constructiilor..

10.5. Proiectul de demolare si de realizare a noii constructii va fi vizat de catre

expertul ce a intocmit prezentul raport de expertiza.

Data 20.01.2009

Intocmit,





Documents

Expertiza Tehnica - Winmarkt Ploiesti