Upload
mariusfodor
View
440
Download
42
Embed Size (px)
DESCRIPTION
Exemplu de Calcul Fundatie Izolata
Citation preview
PROIECT .
DIMENSIONARE FUNDATIE IZOLATA F..
N= 1038 KNM= 8 KNm
Dimensiunile stalpului de b.a. a b0.4 0.4
Dimensionarea blocului din b.s. C8/10
Se impun urmatoarele dimensiuni in plan
L= 2.20 mB= 2.20 m
240 KPa
Dimensiunile in plan ale cuzinetului se stabilesc cu relatiile:
Lc=0,5L Lc= 1.10 m
Se alege Lc= 1.10 m
Bc=0,5B Bc= 1.10 m
Se alege Bc= 1.10 m
Inaltimea cuzinetului se alege respectand conditia:
lx= 0.35 m rez. 35 cmly= 0.35 m rez. 35 cmSe alege h= 60 cm 0.6 m
Deschiderea in consola a blocului de fundatie rezulta:
0.55 m
Conform tabelului pt presiunea Pconv=230kPa si beton clasa C12/151.15
Din relatia urmatoare rezulta inaltimea blocului:
0.63 m
Se alege H= 60 cm
Pconv=
Lx=
Se optine (tg)min=
H=Lx*(tg)min=
hlx1
L x=LLc
2
L
h1
B12
p1
N+
M+T+
Gf
p2
Inaltimea totala se imparte in doua trepte cu inaltimea H1=H2
H/2= 30 cm
Se calculeaza greutatea fundatiei
Gf= 7040.99 daN rezulta 70.41 KN
1108.41 KN
Presiunea medie efectiva pe teren rezulta:
229.01 KN/m2 OK
Excentricitatea incarcari este:
e=M/Nt e= 0.01 m
Valorile presiunilor pe teren la extremitatile fundatiei rezulta:
233.52 KN/m2 max OK
224.5 KN/m2 min OK
Dimensionarea cuzinetului:
Dimensiunile impuse
Lc= 110 cmBc= 110 cmh= 60 cm
tg= 1.71 1 OKsih/Lc= 0.55 0.25 OK
Valorile extreme ale tensiunilor la nivelul talpi cuzinetului
Gc= 20.91 KN rez 2090.88 daN
Ntc= 1058.91
0.01 m
911.19 KN/m2839.07 KN/m2
CLASA BETON CUZINET911.19 KN/m2= 9.11 daN/cm2 95 daN/cm2 C12/15
OKDaca apar eforturi de intindere intre cuzinet si talpa fundatiei rezulta:
Nt=
Pmed ef=
Pef 1=
Pef 2=
h/lx=
e1=
1=2=
1=
S ca= 1
1 I 2 IS c
12.63 Sc
nu se efectueaza calculul armaturiide ancoraj, dispunandu-se cate 2 bare 12 pe fiecare directie
obtinandu-se:0.01 m
893.91 KN/m2821.79 KN/m2
Calculul momentelor incovoietoare care apar in cuzinet
870.97 KN/m2
893.91 KN/m2
857.85 KN/m2
47.1 KNm
45.54 KNm
Inaltimile utile ale sectiuni de beton a cuzinetului
ho= 55 cm
Aria de armatura pe directia x este
4.66 cm2
Procentul de armare
Px%= 0.08 % pmin%= 0.05 % OK
Se aleg 11 bare 10 cu aria efectiva = 7,85 cm2
Aria de armatura pe directia y este
4.51 cm2
Procentul de armare
Py%= 0.07 % pmin%= 0.05 % OK
Se aleg 11 bare 10 cu aria efectiva = 7,85cm2
Sca=
Daca suprafata activa Sca este mai mare decat 80% din suprafata totala a talpi cuzinetului Sc
Pentru determinarea armaturii cuzinetului se recalculeaza tensiunile, fara greutatea proprie Gc,
e1'=
1'=2'=
a'=
3'=
med'=
M1=
M2=
Aax=
Aay=
S ca= 1
1 I 2 IS c
CARACTERISTICI MATERIALE
BETON
Nr. Crt. Denumire beton
1 C6/7,5 Bc 7,5 B100 4.7 47 0.52 C8/10 Bc 10 B150 6.5 65 0.63 C12/15 Bc 15 B200 9.5 95 0.84 C16/20 Bc 20 B250 12.5 125 0.955 C18/22,5 Bc22,5 B300 14 140 16 C20/25 Bc 25 B350 15 150 1.17 C25/30 Bc 30 B400 18 180 1.258 C28/35 Bc 35 B450 20.5 205 1.359 C32/40 Bc 40 B500 22.5 225 1.45
10 C40/50 Bc 50 B600 26.5 265 1.6511 C50/60 Bc 60 B700 31.5 315 1.83
OEL-BETON
Nr. Crt.
1 PC60 350 35002 PC52 300 30003 OB37 210 2100
Rc (N/mm2)
Rc (daN/cm2)
Rt (N/mm2)
Marca de otel
Ra (N/mm2)
Ra (daN/cm2)
568
9.51011
12.513.514.516.518.3
Rt (daN/cm2)
n n n n6 2.07 13 2.56 20 2.78 277 2.18 14 2.6 21 2.8 288 2.27 15 2.64 22 2.82 299 2.35 16 2.67 23 2.84 3010 2.41 17 2.7 24 2.86 3111 2.47 18 2.73 25 2.88 3212 2.52 19 2.75 26 2.9 33
0.85 0.9 0.95
2 1.34 1.89 2.923 1.25 1.66 2.354 1.19 1.53 2.135 1.16 1.48 2.016 1.13 1.44 1.947 1.12 1.41 1.98 1.11 1.4 1.869 1.1 1.38 1.8310 1.1 1.37 1.8111 1.09 1.36 1.812 1.08 1.36 1.7813 1.08 1.35 1.7714 1.08 1.34 1.7615 1.07 1.34 1.75
Tabelul III.3. Stabilirea adncimii minime de fundareH, (m) adncimea minim de fundare, (cm)
Terenul de
fundaie conform
Tabelul III.1. Valorile coeficientului statistic
Tabelul III.2. Valorile coeficientului statistic t
(n-2) pentru (, c, , a)
nivelul de asigurare,
(n-1) pentru
coeficientul statistic, t
H, (cm)terenuri supuse
aciunii ngheului (n spaii reci i
nenclzite)
terenuri ferite de aciunea ngheului
(spaii calde sau nclzite)
adncimea de nghe
adncimea apei subterane fa
STAS de cota construcii construcii665477 terenului definitive provizorii cu subsol
Roci stncoase oricare oricare 3040 20 20 20
oricare H 40 40 402
oricare H < 2,00 50 40 40H 80 70 50 402 90 80 50 40
70 H < 2,00H 80 50 402 80 50 40
H < 2,00H 80 70 50 40
2.5 90 80 50 4070 H < 2,50
H 80 50 402.5 90 50 40
H < 2,50
a pmnturi necoeziveDenumirea pmntului
Nisip mare 700 600Nisip mijlociu 600 500
fr subsol
Pietriuri curate, balast,
cuar, nisiH
puri mari i mijlocii curate,
necoezive H + 10Pietri sau
balast cu liant argilos,
H
nisip argilos, argil gras
H + 10H > 70 H + 20
Nisip fin prfos, praf
argilos, argil pr
H
foas i nisipoas, ml,
nmol
H + 10H > 70 H + 20
Tabelul III.4. Valorile de baz ale presiunii convenionale
ndesate ndesare medie
conv (kPa)
p
Nisip 500 350
fin 350 250
Nisip uscat 350 300fin umed 250 200
prfos 200 150
b pmnturi coezive
indicele consistena
porilor, e
0.5 300 350
0.7 275 300
0.5 300 350
0.7 275 300
1 200 250
0.5 550 650
0.6 450 525
0.8 300 350
1.1 225 300
uscat sau umed
foarte umed sau saturat
foarte umed sau saturat
conv (kPa)
Denumirea pmntului
IC = 0,5 IC = 1,0
Cu plasticitate redus (IP10%)
nisip argilos, praf nisipos, praf
Cu plasticitate mijlocie ( 10% < IP
20%): nisip argilos, praf nisipos argilos,
praf argilos, argil prfoas nisipoas, argil nisipoas, argil prfoas
Cu plasticitate mare i foarte mare
(IP>20%): argil nisipoas, argil
prfoas, argil, argil gras
p
12
3
4
Tabelul III.8. Valorile coeficientului m1
567
0 0 1 3.142 0.03 1.12 3.324 0.06 1.25 3.516 0.1 1.39 3.718 0.14 1.55 3.9310 0.18 1.73 4.1712 0.23 1.94 4.4214 0.29 2.17 4.6916 0.36 2.43 518 0.43 2.72 5.3120 0.51 3.06 5.6622 0.61 3.44 6.0424 0.72 3.87 6.4526 0.84 4.37 6.928 0.98 4.93 7.430 1.15 5.59 7.9532 1.34 6.35 8.5534 1.55 7.21 9.2136 1.81 8.25 9.9838 2.11 9.44 10.840 2.46 10.84 11.7342 2.87 12.5 12.7744 3.37 14.48 13.9645 3.66 15.64 14.64
Tabelul III.9. Valorile coeficienilor adimensionali N1, N2, N3 () N1 N2 N3
Tabelul III.10. Valorile coeficientului de corecie Mo
Denumirea
pmnturilor
1 1
1.6 1Mar 1
2.3 1.7 1.3 1.1
argil prfoas 1.9 1.5 1.2 1Argil, 1.8 1.5 1.3 1.2argil gras 1.5 1.3 1.1 1
z/B cerc dreptunghi cu raportul laturilor L/B1 2 3
0 1 1 1 1 10.2 0.95 0.96 0.96 0.98 0.980.4 0.76 0.8 0.87 0.88 0.880.6 0.55 0.61 0.73 0.75 0.750.8 0.39 0.45 0.53 0.63 0.641 0.29 0.34 0.48 0.53 0.55
1.2 0.22 0.26 0.39 0.44 0.481.4 0.17 0.2 0.32 0.38 0.421.6 0.13 0.16 0.27 0.32 0.372 0.09 0.11 0.19 0.24 0.313 0.04 0.05 0.1 0.13 0.214 0.02 0.03 0.06 0.08 0.165 0.02 0.02 0.04 0.05 0.136 0.01 0.02 0.03 0.04 0.1
IC Coeficientul de corecie Mo pentru indicele porilor, e, egal cu:
0,410,60 0,610,80
0,811,00
1,011,10
Nisipuri (cu excepia nisipului argilos)
Nisip argilos, praf nisipos, argil prfoas
0,001,00
Praf, praf argilos,
0,761,00
0,500,750,761,000,500,75
Tabelul III.11. Valorile coeficientului oo pentru fundaii sub form de:
10
Tabelul III.13. Valorile coeficienilor N, Nq, Nc
0 0 1 5.15 0.1 1.6 6.510 0.2 2.5 8.315 0.7 3.9 1120 1.8 6.4 14.8
2230' 2.7 8.2 17.525 4.1 10.7 20.7
2730' 6.1 13.9 24.930 9 18.4 30.1
3230' 13.6 24.6 3735 20.4 33.3 46.1
3730' 31 45.8 58.440 47.7 64.2 75.3
4230' 75 91.9 99.345 120.5 134.9 133.9
continu 1 11 + 0.3 B`/L` 1 0.4 B`/L`
ptrat, cerc 1.3 0.6
* N Nq Nc
Tabelul III.14. Valorile coeficienilor q, c, Forma
fundaieiq, c
dreptunghiular B/L 0.2
n 2.91 34 3.012.93 35 3.022.94 36 3.032.96 37 3.042.97 38 3.052.98 39 3.06
3 40 3.07
Denumirea pmnturilorPmnturi necoezive, cu excepia nisipurilor prfoase 2.5
2
Pmnturi coezive cu plasticitate mare i foarte mare 1.5
Presiunea maxim
Tabelul III.5. Valorile coeficientului K2K2
Nisipuri prfoase i pmnturi coezive cu plasticitate redus i mijlocie
Tabelul III.6. Valorile raportului tgValorile minime ale tg pentru
beton de clasa:
pe teren, kPa Bc 3.5 Bc 5 Bc 7.51.3 1.2 1.1
1.5 1.3 1.21.6 1.4 1.31.7 1.5 1.41.8 1.6 1.5 1.8
Tabelul III.7.Presiunea maxim pe H/L
Bc 7.5 Bc 10 minim100 0.2 0.2 0.2200 0.21 0.21 0.21300 0.23 0.22 0.22400 0.26 0.23 0.23500 0.28 0.26 0.24600 0.3 0.28 0.25
Denumirea terenului de fundare
2
Nisipuri fine: 1.7
1.6Nisipuri prfoase: 1.5
1.31.3
pmax 200 pmax = 250 pmax = 300 pmax = 350 pmax = 400 pmax = 600
Valori H/L peste care nu mai este necesar verificarea la fora
tietoare
teren, pmax, kPa
Tabelul III.8. Valorile coeficientului m1ml
Bolovniuri cu interspaiile umplute cu nisip, pietriuri i nisipuri cu excepia nisipurilor fine i prfoase
uscate sau umede (Sr 0.8) foarte umede sau saturate (Sr > 0.8)
uscate sau umede (Sr 0.8)
foarte umede sau saturate (Sr > 0.8)Bolovniuri i pietriuri cu interspaiile umplute cu pmnturi coezive cu IC 0.5
1.41.11.1
Pmnturi coezive cu IC 0.5Bolovniuri i pietriuri cu interspaiile umplute cu pmnturi coezive cu IC < 0.5Pmnturi coezive cu IC < 0.5
PROIECT .PREDIMENSIONAREA FUNDATIEI PE BAZA PRESIUNILOR CONVENTIONALE DE CALCULFUNDATIE F..IncarcariGruparea fundamentala
940 KN150 KNm
Gruparea speciala1222 kN
225 kNmStabilirea dimensiunilor bazei fundatiei
a= 0.4 m b= 0.3 m
1.3 mDimensiunile stalpului
Conform tabelului III.4, pentru pamant cu Ip>20% se det. Prin interpolare liniaravaloarea lui Pconv corespunzatoare carac. de calcul ale stratului de fundare. Consistenta
. Argila prafoasa 0.6 450 496.95 525cafenie plastic 0.71 407.5vartoasa cu Ip>20% 0.8 300 331.3 350
Interpolare pe orizontala
pentru e= 0.6 Ic= 0.5 . P_conv= 75 kPa Ic= 0.31 . P_conv= x
x= 46.95 P_conv= 496.95 kPa
pentru e= 0.8
Ic= 0.5 .. P_conv= 50 kPa Ic= 0.31 .. P_conv= x
x= 31.3 P_conv= 331.3 kPa
Interpolare pe verticala (pentru Ic= 0.81 )
e= 0.2 .. P_conv= -165.65 kPa e= 0.11 .. P_conv= x
x= -89.45 P_conv= 407.5 kPa
Pcf= Mcf=
Psc= Msc=
hst,ancoraj=
Denumirea terenului de
fundare
Indicele porilor
"e"Ic=0,5 Ic=0,813 Ic=1
Pconv, kPa
pef med
pconvpef max
1.2pconv
pminef0
Stabilirea adancimi de fundare, Df Df= 2.5 m
Pentru Df2,0m
Se va folosi in functie Df din studiul geotehnicPentru Df>2,0m
18.04 kPa
= 18.04 kN/m32
425.54 kPa-presiune corectata cu Dfse poate face un calcul preliminar pentru determinarea dimensiunilor bazei fundatiei Lsi B
20 kN/m325 kN/m3
L/B= 1,2.1,5 se alege L/B= 1.33940/1,2xB2=425,54-20x2,5
1.44 m Bef= 1.5 m1.92 m Lef= 2 m
Pentru B= 1.5 m
10.19 kPaK1-coeficient care este :
0.1 pentru pamanturi necoezive(cu exceptia pamanturilor prafoase)0.05 pentru nisipuri prafoase si pamanturi coezive
Pconv= 435.73 kPa
Se verifica conditiile pentru valoarea finala (corectata) a lui Pconv
Corectia de adancime:(CD)
CD=Pentru K2 si se vor alege din tabelul III.5
K2=
pDfconv=
bs= ba=
Bnec= Lnec=
Corectia de latime:(CB)
CB=
rezulta Pconv=P_conv+CD+CB
CD= pconvD f2
4, kPa
CD=K 2 D f2 , k P a
pDf conv= pconvC D
Pc f
LB= pDf convmedD f
C B= pc o n vK 1B1
pef med
pconv pmed ef= P
c f
LBmedD f
L
H2
H1
h
lo l1 l2
Df
ls
L
lslc
lc+2l1
b s b cb c
+2b 1
B
1)
363.33 kPa < Pconv= 435.73 kPa OK
2)
513.33 kPa
522.87
Rezulta > OK
3)
213.33 kPa OK
Stabilirea dimensiunilor pe verticala ale fundatiei izolate
Se considera varianta fundatie cu cuzinet de beton armat si bloc de beton simpluRaportul intre dimensiunile in plan ale cuzinetului si cele ale blocului trebuie sa se incadreze in intervalul:
pentru bloc cu doua trepte
pentru bloc cu o treaptaSe alege: 0.9 m
0.7 m hc= 0.3 m
Daca tg>1 nu mai este necesara verificarea la forta taietoare a cuzinetului.Pentru predimensionarea blocului de beton simplu se va tine seama de valoarea unghiului tg=f(Bc5;Pmax)--din tabelul III6 tg= 1.6
463.33 kN/m20.45 m
Verificarea terenului de fundare la starea limita de deformatie
P(med)ef=
Pmaxef=
1,2Pconv=
P(max)ef 1,2Pconv
Pminef=
lc= bc=
pmax=Se alege un bloc de beton cu doua trepte Htreapta=
pef med
pconv pmed ef= P
c f
LBmedD f
pe fm a x
1.2 pc o n v
pmax ef= p
med efMc f
W =Pc f
LB med D fM
c f
L2 B6
pef min
0
pmin ef = P
c f
LxB med D fM
c f
L2B6
lcLbcB=0.40. . . 0 .50
pmax=Pc f
LBM
c f
W
lcLbcB=0.55. . .0 .65
8 cm pt cazul de fata
732.04 kPaunde: m1= 1.4 tab. III.8
= 18.3 kN/m3 q= 45.75 kN/m2
c= 66 kN/m220 grade din tab. III 9 rezulta:
0.513.065.66
hu= 1 m inaltimea totala a fundatiei
Btr2 1.4 mLtr2 1.1 mTreapta 2 bloc fundare
2.04 volum beton simplu0.35 volum beton armat5.11 volum umplutura
19.07 kN/m3
361.01 kPa
1) 732.04 kPa OK2) OK
511.01 kPa
878.45 kPa
Calculul tasari probabile
adm=
ppl=
SLD=
SLD= N1= N2= N3=
Vb= m3 Vba= m3 Vu= m3
medexact=
pefmed=
pefmed
Grosimea maxima a stratului elementar:
0.6 m B= 1.5 m
Presiunea neta sub talpa fundatiei:
315.26 kPa
Calculul tasari probabile este organizat in tabelul urmator:
Nr strat L/B
1 0.6 0 1.33 0 1 315.26 286.89 18.30.6 0.4 0.82 258.51
2 0.6 0.6 1.33 0.4 0.82 258.51 204.92 18.31.2 0.8 0.48 151.33
3 0.6 1.2 1.33 0.8 0.48 151.33 122.95 18.31.8 1.2 0.3 94.58
4 0.6 1.8 1.33 1.2 0.3 94.58 78.82 18.32.4 1.6 0.2 63.05
5 0.6 2.4 1.33 1.6 0.2 63.05 53.59 18.33 2 0.14 44.14
6 0.6 3 1.33 2 0.14 44.14 37.83 18.33.6 2.4 0.1 31.53
7 0.6 3.6 1.33 2.4 0.1 31.53 29.95 18.34.2 2.8 0.09 28.37
8 0.6 4.2 1.33 2.8 0.09 28.37 25.22 18.34.8 3.2 0.07 22.07
9 0.6 4.8 1.33 3.2 0.07 22.07 15.76 18.35.4 3.6 0.03 9.46
Mo i (cm)
1.5 93.83 140.75 1.22presiunilor din fisa de foraj pe nivelul respectiv.
1.5 93.83 140.75 0.87
1.5 93.83 140.75 0.52
1.5 93.83 140.75 0.34
1.5 93.83 140.75 0.23
1.5 93.83 140.75 0.16
1.5 93.83 140.75 0.13
1.5 115 172.5 0.09
hi
1.5 115 172.5 0.05
2.89 cm OK
Verificarea terenului de fundare la stare limita de capacitate portanta
Conditia care trebuie indeplinita este:
0.9
L'= 1.63 m
B'=B136.39 kN554.98 kPa
unde: *= 18.25 kN/m3B'=B q= 45.75 c*= 65 kPa *= 19 din tabelul III.13 rez.
0.924.4
11.76
q=c= 1+0,3B'/L'= 1.28 = 1-0,4B'/L'= 0.63
1247.94 kPa1123.15 kPa OK
Armarea cuzinetului de beton armat
ef=
mc=
Gf= p'ef=
N= Nq= Nc=
Conform tabelului III.14 , q, c rezulta:
pcr=p'efkPa
Valorile de maxim si de minim ale presiunilor pe talpa cuzinetului sunt:
4320.63 kPa-441.27 kPa 441.272380.95 kPa
Momentele de armare pe cele doua directi sunt:
lx= 0.25 ly= 0.2 ls= 0.4
Mx= 144.5 kNm My= 31.75 kNmPentru calculul ariei de armatura necesara se utilizeaza relatia:
in care:0.27 m
a= 3.5 cm210
0 30.550 6.71
Se considera armatura:Pe directia x-x 725 rez 34.36 OK
Pe directia y-y 712 rez 7.92 OK
Procentele de armare pe cele doua directii sunt:
1.85 % OK0.33 % OK
Armatura de ancoraj a cuzinetului in blocul de beton simplu
pmax= pmin= pmed=
ho=
Ra= N/mm2
Aa,x= m2 rez. cm2 Aa,y= m2 rez. cm2
Aa,ef= cm2
Aa,ef= cm2
px= pY=
pmax,minc
=p sc
l cbcM s
c
W c
M x=34 pmax
c pminc 2
pmaxc 2pmin
c Bl x
2
2l y
3
3
M y=pmedc l y
2
63ls4l y
Aa=M
0 .85h0Ra
px=Aa , xbcho
100 p y=Aa , ybcho
100
l '=pminc lc
pcmin pmax
c
l'= 0.08 mForta totala de intindere
0.61 T= 12.88 kNAria de armatura necesara este: Se considera 28 1.01
Aa= cm2
Aa,ef= cm2
l '=pminc lc
pcmin pmax
c
T= 12pm inc l ' bc Aa=
TRa
Ic= 0.5
Icc= 0.81Ic= 1Se completeaza si in tabel
PROIECT .FUNDATIE CONTINUA DIN BETON SIMPLUIncarcari
Q= 185 kN/mDf= 1.2 m
220 kPab= 25 cm latimea ziduluiLatimea talpi fundatiei se calculeaza cu relatia:
0.93 cmSe admite B= 95 cm 0.95 m
Distanta de la perete la marginea fundatiei
B-b/2= 35 cm 0.35 m
Daca distanta este mai mare de 20cm se recomanda fundatie cu o treapta
tg=H/l= 1.5 din tab 7,2 (tabele 1)
H= 45 cm 0.45 m
Coeficientul de supraincarcare n= 1.2Greutatea volumica a betonului 24Greutatea volumica a umpluturi 18
Gf= 29.59 kN/m
p= 225.89 kPa FALSE
pconv
Bnec=
b= kN/m3 u= kN/m3
p=QG fB1. 0
ptr
Bnec=1.1Qpconv
PROIECT .FUNDATIE CONTINUA EXCENTRICA DIN BETON SIMPLU
Incarcari
Q= 130 kN/mDf= 1.4 m
300 kPab= 37.5 cm latimea zidului
Se calculeaza latimea maxima a talpi
84.38 cmB= 85 cm = 0.85 mCoeficientul de supraincarcare n= 1.2Greutatea volumica a betonului 24Greutatea volumica a umpluturi 18
Gf= 34.27 kN/m
Se calculeaza excentricitatea:
e= 11.88 cm = 0.12 m
p1= 355.26 kPa OKp2= 31.26 kPa OK
pconv
Bmax=
b= kN/m3 u= kN/m3
Bm ax=1.5 2.5b
e=B2 3
4b2.5
p1.2=N
B1.016 eB
PROIECT .FUNDATIE ZID SUBSOL
Incarcari
Q= 250 kN/m Df= 3 m
300 kPa b= 37.5 cm latimea zidului
18 = 25 CTS= 0.6 mtg=H/l= 1.5 din tab 7,2 (tabele 1) l= 0.25 mSe impune latimea talpi B= 1 m L= 0.5 m H= 0.38 m H= 40 cm = 0.4 mNivel umplutura= 2 m Gf= 11.52 kN/m Gu= 9 kN/m
32.557.5
h= 2.421.04 kN/m
3.55 kN/m
Incarcarile care actioneaza asupra fundatiei se reduc in raport cu centrulde greutate a talpii fundatiei, rezultand:
N= 270.52 X= 0.38 m M= 12.98 kNm
e= 0.05 m
p1= 348.42 kPa OK p2= 192.62 kPa OK
pconv
u= kN/m3O
pa= pp=
N=Q+Gf+Gu
pa=h2
2tg2 450
2
p p=h2
2tg 2 450
2
p1.2=N
B1.016 eB
PROIECT .DIMENSIONARE GRINDA FUNDATIElo= 5.6 mbz= 0.3 m latime zidariehz= 2.16 m inaltime zidarieSe alege grinda cu sectiunea transversala 35x50B= 0.35 h= 0.5
2516
0.19Evaluarea incarcarilorgz = 12.44 kN/mgt= 0.98 kN/mgp= 5.25 kN/m
Incarcarea totala:q= 18.68 kN/m
Calculul solicitarilor
52.29 kNM= 73.21 kNm
Calculul armaturii
0.46 m 45.5 cma= 4.5 cm 0.05 m
Se alege un procent de armare p%= 0.67 %
Aa= 10.67
Se alege armatura: 316 Aa= 6.03218 Aa= 5.09
p%= 0.7
b= kN/m3 c= kN/m3 t= kN/m3
VA=VB=
ho=
cm2
cm2
cm2
V A=V B=ql02
M= ql20
8
CALCULE fundatie izo 1MATERIALEsi tabeleTABELE 2CALCULE fundatie izo 2FUNDATIE CONTdim. grinda fundatie