Ekspertyza stanu technicznego - Oświęcimweb.um.oswiecim.pl/bip/dokumenty/pliki/56/12477.pdf · 2016. 9. 15. · Ekspertyza stanu technicznego istniej ącego budynku Pa ństwowych

dr i nż . S ta n i s ł a w Ka rczma r czy k mob i l +4 8 6 0 3 6 4 2 6 5 0

ma i l t o : sk a rczmarc zyk 1 @p oc zt a .on et . p l

mg r i nż . Wi es ł a w Bereza mob i l +4 8 5 0 1 5 8 0 3 4 5

ma i l t o : wi e s la w.b er eza@o ep k .p l

K B - PROJEKTY KONSTRUKCYJNE spó łka z ogran i czoną odpowied zi a lnością

3 1 -4 2 2 Krak ó w, u l . Nu s zk i ewi c za 1 / 2 7 t e l . / f a x . +4 8 (1 2 ) 4 3 1 0 44 9 N IP 9 4 5 -2 0 8 -1 0 -5 9

Ekspertyza stanu technicznego

istniejącego budynku Państwowych Zakładów Zbożowych przy ul. Św. Maksymiliana Kolbe w Oświęcimiu

w związku z planowaną przebudową i adaptacją do potrzeb nowej funkcji

branża: konstrukcja

Zleceniodawca: susuł & strama architekci

ul. Dąbrowskiego 30 32-600 Oświęcim

Opracowanie wykonał: dr inż. Stanisław Karczmarczyk Kraków, ul. Bałtycka 26/30 upr nr ewid.224/69 mgr inż. Wiesław Bereza Kraków, ul. Nuszkiewicza 1/27 upr nr ewid.146/2001 Współpraca: mgr inż. Erika Šefčić

mgr inż. Tomasz Widanka

Kraków, 2009.10.09

Ekspertyza stanu technicznego istniejącego budynku Państwowych Zakładów Zbożowych przy ul. Maksymiliana Kolbe w Oświęcimiu


2009.10.09 Ekspertyza Oświecim spakowana - 2 -

Spis treści:

1. Cel i zakres opracowania,

2. Podstawa opracowania,

3. Opis stanu istniejącego,

3.1. Opis ogólny budynku

3.2. Opis warunków wodno – gruntowych,

3.3. Opis i ocena stanu istniejącego elementów konstrukcyjnych,

4. Program przeprowadzonych badań,

5. Analiza odkrywek,

6. Obliczenia statyczno – wytrzymałościowe,

7. Wnioski końcowe,

7.1. Podsumowanie ocen

7.2. Wnioski

7.3. Zalecenia

8. Program prac zabezpieczających,

9. Dokumentacja fotograficzna:




1. Cel i zakres opracowania

Przedmiotem opracowania jest ekspertyza stanu technicznego

istniejącego budynku Państwowych Zakładów Zbożowych zlokalizowanego przy ul. Św. Maksymiliana Kolbe w Oświęcimiu w związku z planowaną przebudową i adaptacją do potrzeb nowej funkcji. Celem ekspertyzy jest systematyka i analiza uszkodzeń budynku oraz podanie przyczyn ich powstawania, a następnie podanie możliwości realizacji planowanych prac budowlanych związanych z rozbudową budynku. W opracowaniu przedstawiono opis i ocenę elementów konstrukcji, a następnie obliczenia statyczno – wytrzymałościowe istniejących stropów oraz elementów więźby dachowej celem określenia możliwości wprowadzenia zmian związanych z remontem, przebudową i adaptacją obiektu.

W ramach opracowania wykonano wizualne przeglądy obiektu połączone z inwentaryzacją konstrukcyjną. Zaproponowano przeprowadzenie szeregu odkrywek oraz badań specjalistycznych umożliwiających rozpoznanie struktury nośnej obiektu i sposobu jego pracy. Dokonano oceny stopnia zużycia technicznego poszczególnych elementów konstrukcyjnych obiektu. Zabiegi te miały na celu możliwość sformułowania wniosków dotyczących stanu technicznego obiektu, potrzeby poprawy tego stanu technicznego w ramach poszczególnych elementów budowlano – konstrukcyjnych i elementów wykończenia oraz możliwości wykonania przebudowy i adaptacji obiektu w ramach przedstawionej koncepcji, zgodnie z wymaganiami Głównego Projektanta.

Do opracowania dołączono dokumentację fotograficzną oraz dokumentację rysunkową rozpoznanego stanu istniejącego, co ułatwi w przyszłości porównawczą ocenę skali zmian.




2. Podstawy opracowania Podstawy merytoryczne opracowania: - Zlecenie: Susuł & Strama Architekci z siedzibą przy ulicy Dąbrowskiego 30

w Oświęcimiu, - Inwentaryzacja architektoniczno – budowlana przedmiotowego budynku przy

Maksymiliana Kolbego w Oświęcimiu udostępniona przez Zleceniodawcę, - Opinia geotechniczna dla projektowanej przebudowy budynku przy ulicy Św.

Maksymiliana Kolbe w Oświęcimiu wykonana przez GEOBIT mgr inż. Michał Potempa z siedzibą przy ul. Żurawiec 10 w Chrzanowie,

- Materiały archiwalne autora opracowania, - Inwentaryzacja rys i rozspojeń ścian i stropów przeprowadzona przez

autorów opracowania, - Oględziny obiektu przeprowadzone przez autorów opracowania w obecności

Zleceniodawcy, - Obowiązujące normy, obciążenia budowli oraz normy projektowania

konstrukcji stalowych, żelbetowych, murowych i drewnianych, PN-90/B-03000 Projekty budowlane. Obliczenia statyczne. PN-82/B-02001 Obciążenia budowli. Obciążenia stałe. PN—EN 1991-1-1:2002 Eurokod 1: Oddziaływania na konstrukcje, Część 1-1; Oddziaływania ogólne, Ciężar objętościowy, ciężar własny, obciążenia użytkowe w budynkach PN—EN 1991-1-3:2005 Eurokod 1: Oddziaływania na konstrukcje, Część 1-3; Oddziaływania ogólne – Obciążenie śniegiem. PN-82/B-02003 Obciążenia budowli. Obciążenia zmienne technologiczne. Podstawowe obciążenia technologiczne i montażowe. PN-76/B-03001 Konstrukcje i podłoża budowli. Ogólne zasady obliczeń. PN-B-03264:2002 Konstrukcje betonowe, żelbetowe i sprężone. Obliczenia statyczne i projektowanie. PN-B-03002:1999 Konstrukcje murowe niezbrojone. Projektowanie i obliczenia (z późniejszymi zmianami Ap1:2001, Az1:2001) PN-B-03340:1999 Konstrukcje murowe zbrojone. Projektowanie i obliczenia. PN-B-03150:2000 Konstrukcje drewniane. Obliczenia statyczne i projektowanie (z późniejszymi zmianami Az1:2001) PN-90/B-03200 Konstrukcje stalowe. Obliczenia statyczne i projektowanie. PN-83/B-03020 Grunty budowlane. Posadowienie bezpośrednie budowli. Obliczenia statyczne i projektowanie.

- Literatura przedmiotu oraz tablice projektowe: W Starosolski Konstrukcje żelbetowe tom 1 i 2 PWN 2003 S. Pyrak Konstrukcje z betonu cz2. Elementy i ustroje Wydawnictwa Szkole i Pedagogiczne, Warszawa 1979 Z. Wiłun Zarys geotechniki Wydawnictwa Komunikacji i Łączności WKŁ, 2000, ST. Hajdasz Sposoby ustalenia zużycia technicznego budynków i budowli, Promiks, 1991 r,

J. Hadyna Utrzymanie obiektów budowlanych – materiały MOIIB – Kraków, 2005,

F. D. Dmitriew Katastrofy budowlane Szkice historyczno - techniczne Budownictwo i Architektura Warszawa 1956.




3. Opis stanu istniejącego:

3.1. Opis ogólny budynku

Opisywany budynek zlokalizowany na posesji przy ulicy Św.

Maksymiliana Kolbe w Oświęcimiu jest budynkiem wolnostojącym, zlokalizowanym w bezpośrednim sąsiedztwie Muzeum Auschwitz-Birkenau w Oświęcimiu. Obiekt ze wszystkich stron otoczony jest terenami zielonymi, zaniedbanymi. Od strony północno – wschodniej do budynku przylega torowisko oraz rampa wyładowcza. Opisywany budynek powstał w 1916 roku jako obiekt z przeznaczeniem na piekarnię. Od 1924 roku pełnił funkcję magazynu surowca zakładów Polskiego Monopolu Tytoniowego. W latach 1940-1944 służył jako "Lagerhaus", czyli magazyn mąki, cukru i kaszy dla obozowej załogi SS. Po zakończeniu II wojny światowej użytkowany na cele przemysłu spożywczego przez Państwowe Zakłady Zbożowe. Obecnie budynek jest wyłączony z użytkowania, zostały od niego odcięte wszelkie media, co spowodowało brak w możliwości użytkowania instalacji.

Lokalizacja ulicy Św. Maksymiliana Kolbego oraz przedmiotowego budynku na internetowej

mapie miasta Oświęcim.

Rzut opisywanego budynku zawiera się w prostokącie o wymiarach zewnętrznych około 14,10 x 40,10 m. Zlokalizowany jest na posesji, która ograniczona jest ulicą Św. Maksymiliana Kolbe, Legionów oraz Stanisławy Leszczyńskiej oraz przyległymi niezabudowanymi działkami.

Budynek posiada dwie kondygnacje nadziemne oraz częściowe podpiwniczenie. Nad budynkiem znajduje się obszerne poddasze, obecnie nieużytkowane. Przekryte jest dachem dwuspadowym, z lokalnymi zmianami w części skrzydła południowego, o więźbie drewnianej z kalenicą równoległą do ulicy Św. Maksymiliana Kolbe. Dach kryty jest dachówką ceramiczną, układaną na łatach drewnianych.




Opisywany budynek to obiekt o złożonym układzie nośnym. W części wejściowej jest on wykształcony przez podłużne murowane ściany nośne z cegły pełnej, tynkowane, uzupełnione o układ poprzecznych ścian stężających. W części południowej (magazynowej) układ nośny wykształtowany jest przez poprzeczne podciągi oparte na ścianach zewnętrznych i wewnętrznych słupach (lokalnie pilastrach ścian). Lokalnie układ jest zaburzony ze względu na charakter pomieszczeń o indywidualnych sposobach użytkowania. W poziomie piwnic oraz wyższych kondygnacji wszystkie stropy wykonano w postaci płaskich płyt żelbetowych z użebrowaniem. Płyty te oparte są na murowanych ścianach ceglanych przechodzących w poziomie piwnic w ściany fundamentowe oraz na podciągach żelbetowych. Taki układ stropu pozwalał na realizację licznych przebić i przejść technologicznych pomiędzy kondygnacjami.

Budynek przy ulicy Św. Maksymiliana Kolbe w Oświęcimiu charakteryzuje się stałym rozwiązaniami materiałowo – konstrukcyjnymi oraz sposobami wykończenia. Obecnie budynek jest wyłączony z użytkowania, zaś degradacja elementów wywołana wpływem czynników atmosferycznych utrudnia pełne rozpoznanie i właściwy opis elementów budowlano – konstrukcyjnych.

Na podstawie przeprowadzonych przeglądów dokonano analizy rozkładu rys i spękań uwidocznionych na ścianach elewacyjnych oraz na ścianach wewnętrznych. Pozwoliła ona stwierdzić, iż poszczególne elementy obiektu nie wykazują efektów charakterystycznych dla nierównomiernego osiadania budynku, a zarejestrowane uszkodzenia wynikają głównie ze skutków zużycia technicznego elementów budynku i braku zabezpieczenia obiektu przed niszczącym działaniem czynników atmosferycznym w tym głównie wody.




3.2. Opis warunków wodno – gruntowych:

Omawiany teren położony jest na obrzeżu miasta Oświęcimia , w

bezpośrednim sąsiedztwie Muzeum Auschwitz-Birkenau w Oświęcimiu. Działka projektowanego budynku ograniczona jest ulicami: Św. Maksymiliana Kolbe, Legionów oraz Stanisławy Leszczyńskiej oraz przyległymi niezabudowanymi działkami.

W podłożu omawianego terenu występują utwory trzecio i czwartorzędowe oraz karbon produktywny. Utwory czwartorzędowe reprezentowane są przez nasypy piaszczysto – gliniaste, gruz ceglany, piaski i glinę pylastą. Pod nimi znajdują się osady trzeciorzędowe zbudowane z iłów i piasków mioceńskich. Poniżej w warstwie karbonu produktywnego znajdują się piaskowce, iłowce oraz mułowce z pokładami węgla.

W podłożu gruntowym pod opisywanym budynkiem nie stwierdzono występowania wody gruntowej do głębokości 4,0 m ppt t. do poziomu poniżej poziomu posadowienia fundamentów. Czwartorzędowy poziom wód gruntowych jest poziomem izolowanym od pięter głębiej zalegających i zalega w przedmiotowym terenie na głębokości około 25,0 – 30,0 m p.p.t. Brak wód gruntowych w poziomie posadowienia obiektu związany jest z zaleganiem do tej głębokości utworów bardzo dobrze przepuszczalnych. Spływ wód gruntowych i powierzchniowych (atmosferycznych) odbywa się w kierunku na N i NW. Nachylenie terenu wynosi od 0 do 1o. Nie przewiduje się oddziaływania wód gruntowych na projektowaną inwestycję. Obiekt należy odpowiednio zabezpieczyć nas wypadek oddziaływania wód opadowych.

W rejonie lokalizacji przedmiotowego obiektu w budowie geologicznej podłoża gruntowego biorą udział nasypy piaszczysto-gliniaste, czarne i brunatne, a poniżej zalega warstwa gliny pylastej, brunatnej, poniżej warstwa żwirów. Grunty te zaliczyć można do gruntów nośnych.

Dla scharakteryzowania warunków geologiczno-inżynierskich dokonano podziału podłoża gruntowego na warstwy geotechniczne w oparciu o własności fizyko-mechaniczne o genezę gruntów. W przedmiotowym rejonie wydzielono dwie warstwy geotechniczne zgodnie z normą PN-85/B-03020:

Warstwa I - grunty nasypowe - zbudowana jest z nasypów niebudowlanych, niekontrolowanych czarnych i ciemnoszarych i gruzu ceglanego. Warstwa ta zalega do głębokości około 0,5 m p.p.t. Warstwa II – grunty rodzime - zbudowana jest z glin pylastych brunatnych i ciemnożółtych znajdujących się w stanie twardoplastycznym. Warstwa ta zalega poniżej warstwy nasypów na głębokości poniżej 0,5 p.p.t. Warstwa III – grunty rodzime - zbudowana ze żwirów. Warstwa ta zalega poniżej warstwy glin pylastych.

Dokładny opis warstw geotechnicznych oraz wyników prac polowych i badań laboratoryjnych gruntów, jak również wnioski i zalecenia, zawarte są w Opinii geotechnicznej dla projektowanej przebudowy budynku przy ulicy Św. Maksymiliana Kolbe w Oświęcimiu wykonanej przez GEOBIT mgr inż. Michał Potempa z siedzibą przy ul. Żurawiec 10 w Chrzanowie.




3.3. Opis i ocena stanu istniejącego elementów konstrukcyjnych:

Ogólny stan techniczny budynku przy ulicy Św. Maksymiliana Kolbe

w Oświęcimiu jest oceniony jako zły. Jest to ocena określająca ogólny stan zachowania zarówno elementów konstrukcyjnych jak i pozostałych elementów wykończenia. Zakres instalacji nie był w niniejszym opracowaniu rozważany.

a) Pokrycie

Pokrycie dachu budynku przy ulicy Św. Maksymiliana Kolbe w Oświęcimiu wykonane zostało z dachówki ceramicznej układanych na łatach drewnianych, przybijanych bezpośrednio do krokwi. Lokalnie w rejonie koszy, gzymsów oraz miejsc naprawy pokrycie z dachówki zostało uzupełnione (?) fragmentami pokrycia z blachy płaskiej ocynkowanej. Elementy pokrycia ceramicznego z dachówki wykazują stan dostateczny jako element budowlane, jednak że względu na ubytki i odkształcenie łacenia pokrycie wykazuje liczne nieszczelności. Lokalnie stwierdzono spękania, które dodatkowo generują lokalne zacieki, miejscami o istotnych znaczeniu. Efekt ten jest częściowo niwelowany przez znaczący kąt nachylenia połaci dachu (około 31°). W rejonie gzymsów oraz koszy fragmenty pokrycia zastąpiono lub uzupełniono blacha płaską ocynkowaną, lokalnie falistą. Elementy te wykazują znaczy stan zaawansowania korozyjnego, a ich niedbałe wykonanie i sposób zamocowania w licznych miejscach powoduje, iż pokrycie obiektu jest nieszczelne ni generuje powstawanie przecieków i zacieków. Elementy łacenia wykazują wysoki stopień zużycia technicznego. Lokalne elementy deskowania są zawilgocone, zagrzybione oraz zdeformowane, co przenosi się na płaszczyznę pokrycia. Zaobserwowano również lokalne ugięcia i odkształcenia blachy. Deformacji pokrycia widoczna głownie w linii kalenicy przy skrzydle poprzecznym (południowym) spowodowane są uginaniem się elementów więźby dachowej. Stan elementów więźby dachowej w części głównej nie wykazuje wysokiego stopnia zawilgocenia. Kominy wykonane są z cegły pełnej są nieotynkowane. Przekryte czapką betonową lub ceglaną otynkowaną. Lokalnie przy kominach stwierdzono nieszczelności. Na podstawie dokonanego przeglądu zaleca się uzupełnienie istniejącego pokrycia lub w przypadku adaptacji do użytkowania wymianę pokrycia oraz naprawę i wymianę obróbek blacharskich – fasowanie blachą, rynny rury spustowe. Prace te winny być wykonane w trybie natychmiastowym, gdyż ciągła penetracja wody opadowej z dachu wpływa destrukcyjnie na substancję murową obiektu.

b) Więźba dachowa

Więźba dachowa opisywanego obiektu posiada schemat dwustolcowy, płatwiowo – kleszczowy z zastrzałami mocowanymi w tramach.




Elementy więźby drewnianej wykazują wysoki stopień zużycia technicznego co wynika głównie z wieku tych elementów. Na lokalnych elementach widoczne są przebarwienia i zacieki od nieszczelnego pokrycia, lokalnie zawilgocenia oraz ślady skorodowania biologicznego. Dotyczy to głównie części skrzydła południowego, gdzie liczne elementy uległy całkowitej destrukcji. W części głównej nie zaobserwowano większych uszkodzeń elementów, które dyskwalifikowałyby więźbę jako element konstrukcji obiektu. Widoczne natomiast są ugięcia poszczególnych elementów więźby drewnianej jako efekt niedostatecznej sztywności poszczególnych elementów i ich przeciążenia. Stan więźby dachowej należy ogólnie ocenić jako zły. Na kominach lokalnie widoczne są niewielkie zacieki. Wszystkie wiązary więźby oparte za pośrednictwem słupów i zastrzałów przenoszą obciążenie na konstrukcję wsporczą stropów lub bezpośrednio na ściany nośne zewnętrzne. Przekroje poszczególnych elementów więźby są następujące: krokwie (8x15cm w rozstawie co ok.100cm), tramy (15x17cm), słupy (14x15) , płatwie (15x20cm), miecze (10x13cm), kleszcze (2x8x15cm). W ramach realizacji zadania związanego z zabezpieczeniem, remontem i adaptacją obiektu zaleca się wymianę więźby na skrzydle południowym, wzmocnienie istniejącej więźby w części głównej (poprzez zastosowanie nakładek), zabezpieczenie więźby środkami ochrony przeciwpożarowej i biologicznej. Pozwoli to zabezpieczyć istniejące elementy jak również wzmocnić konstrukcje celem przeniesienia obciążeń związanych z adaptacją, a tym samym układanej izolacji termicznej w połaci dachu.

c) Stropy

Rozwiązanie konstrukcyjno – materiałowe stropów w budynku przy ulicy Św. Maksymiliana Kolbe w Oświęcimiu zrealizowano poprzez wykonanie żelbetowych płyt stropowych z żebrami. Wymiary żeber oraz grubości płyt stropowych są zmienne. Płyty stropowe w poziomie parteru i I piętra pełniły funkcję użytkową jako stropy dla przestrzeni magazynowej oraz produkcyjnej. Nad piwnica grubość płyty stropowej wynosi 18 cm, nad parterem 16 cm (lokalnie 18 cm) , natomiast strop podstrychowy posiada grubość już jedyne 10 cm (lokalnie 12 cm). Przy stwierdzonym zbrojeniu w ilości ∅10 co 8 cm - ∅12 co 12 cm w poziomie stropu nad piwnica, ∅8 co 10 cm - ∅10 co 10 cm w poziomie stropu nad parterem oraz przy nieznacznej rozpiętości pomiędzy podporami – około 235 cm stropy te pomimo znacznego zużycia technicznego posiadają wystarczającą nośność. Strop podstrychowy nad I piętrem przy stwierdzonym w odkrywkach zbrojenia ∅8 co 10 cm ÷ 12 cm nie posiada już takiej nośności. Efekt ten przejawia się widocznymi zarysowaniami płyty żelbetowej oraz nadmiernym ugięciem stropu, w szczególności w strefach gdzie nastąpiła jego destrukcja pod wpływem zastoin i kałuży wody. Stropy w obiekcie posiadają liczne przebicia i przejścia technologiczne. Nieliczne z nich posiadają charakter elementów pierwotnie zaprojektowanych, natomiast pozostałe są elementami wykonywanymi




wtórne dla potrzeb zmian funkcjonalnych obiektu. W części są to przebicia niezabezpieczone konstrukcyjnie, z widocznym odgiętym zbrojeniem i obwodowymi spękaniami i rozkruszeniem od udaru narzędzi jakimi były wykonywane. Powierzchniowa struktura betonu stropów na poziomie piwnicy i parteru jest zniszczona. Nastąpiło to pod bezpośrednim wpływem czynników atmosferycznych w połączeniu z brakiem ogrzewania w obiekcie. Lokalne zastoiska wody wynikające z przeciekania dachu, nieszczelności zabezpieczeń otworów okiennych, skraplania pary wodnej i zamakania piwnic doprowadziły do przemarzania i rozsadzania struktury powierzchniowej. Dodatkowym elementem korodującym jest karbonatyzacja, warstwy betonowej (określonej badaniem fenoloftaleiną na około 3 cm), która przez znaczący okres użytkowania nie była osłonięta. Dla poziomu stropu nad I piętrem ze względu na zwiększoną skalę zamakania i narażenia na przemarzanie / rozmrażanie procesy te zachodziły w większym stopniu i w większym tempie. W połączeniu z faktami, iż płyta tego stropu jest znacznie cieńsza, z licznymi spękaniami – destrukcja ta doprowadziła do odkształceń przekraczających w wielu miejscach wartości dopuszczalne. Stropy w poziomie piwnicy i parteru są stropami wykazującymi dostateczną nośność dla aktualnej funkcji obiektu. Elementy te wymagają przeprowadzenia prac renowacyjnych związanych z zabezpieczeniem powierzchniowym skorodowanej / skruszonej i skarbonatyzowanej struktury betonowej. Strop w poziomie I piętra zaleca się wyłączyć z użytkowania poprzez wykonanie nowej niezależnej konstrukcji nad istniejącą płytą. Rozwiązaniem optymalnym wydaje się wykonanie konstrukcji stalowej belkowej, do której strop można podwiesić. Dotychczasową płytę należy odciążyć i w miejscach nadmiernego ugięcia doprężyć celem podniesienia. W części skrzydła południowego, gdzie nieszczelności połaci dachu oraz niedrożne rynny doprowadziły do znaczącej korozji elementu żelbetowego, zagrzybienia i odparzania warstw o grubości do 2 cm (wobec całkowitej grubości płyty 8 – 10 cm) zaleca się płytę usunąć i zastąpić elementem nowym o konstrukcji jak dla rozwiązania docelowego.

d) Ściany

Układ konstrukcyjny obiektu budują ściany murowane z cegły ceramicznej pełnej na zaprawie cementowo – wapiennej uzupełnione lokalnie słupami żelbetowymi w części magazynowej. Ściany wsporcze tworzą mieszany układ nośny budynku, podłużny w części wejściowej i poprzeczny w części magazynowej. Układ ten jest stężony głownie ścianami zewnętrznymi, które tworzą sztywną bryłę przestrzenną. Nadproża nad otworami wykonane są głownie jako nadproża stalowe z profilowanych belek dwuteowych o zróżnicowanej wysokości. Na nadprożach tych nie stwierdzono spękań, a lokalne zarysowania nadproży okiennych mają charakter powierzchniowy i są pochodzenia termicznego. Na ścianach budynku zaobserwowano lokalne spękania, które mają jedynie zasięg lokalnie i nie posiadają znaczenia




konstrukcyjnego. Ściany zewnętrzne opisywanego budynku posiadają wysoki poziom zawilgocenia. Powoduje to liczne przebarwienia na powierzchni ścian. Na podstawie badań laboratoryjnych pobranych próbek stwierdzono, iż przyczyną jest długi okres wyłączenia obiektu z użytkowania dopuszczenie do długotrwałego przemarzania ścian (prawdopodobnie na skutek nieszczelności otworów okiennych). W strefie dolnej ścian parteru oraz w strefie piwnicy zjawisko zawilgocenia ścian jest zintensyfikowane dodatkowo poprzez podciąganie kapilarne wody oraz poprzez napór wody od strony zewnętrznej. W każdym z przypadków jest to wpływ wody opadowej zalegającej w zastoinach i kałużach na powierzchni nieprzepuszczalnego gruntu spoistego w sposób bezpośredni lub poprzez chlapani podczas opadów. Podobny efekt wywołują zalegający przy obiekcie w okresie zimowym śnieg. Zamakanie ścian piwnicy i dolnej części parteru jest dodatkowo intensyfikowanie zaniedbanym otoczeniem, gdzie porastająca roślinność w bezpośrednim otoczeniu obiektu utrzymuje stan zawilgocenia przez dłuższy okres czasu i uniemożliwia wysychanie ścian. W części wewnętrznej budynku zamakanie ścian jest efektem lokalnych (ale znaczących) nieszczelności dachu oraz brakiem zabezpieczenia otworów okiennych. Zawilgocenie ściany obiektu doprowadziło do znaczącej i głębokiej destrukcji substancji murowej. Na powierzchni elementów murowych obserwuje się zjawisko pylenia (pudrowania) cegły, kruszenie, złuszczanie i odpadanie cegły. W licznych miejscach można zaobserwować fragmenty odparzonego tynku lub starej powłoki malarskiej. W wielu miejscach obserwuje się duże przebarwienia. W poziomie piwnicy oraz głównie narożach budynku i strefach podokiennych jako obszarach najbardziej narażonych na zjawisko przemarzania pojawiły się duże kolonie grzybów i porostów. Ze względu na opisany zakres zawilgocenia ścian obszary te ulegają szybkiemu powiększeniu, przenosząc się na stropy oraz pozostałości warstw wykończeniowych podłogi. Lokalnie obszarom tym towarzyszą strefy wysolenia. Ścianki działowe obiektu wykonywane jako murowane z cegły (pierwotne) i lokalnie z pustaków żużlobetonowych (wtórne) wykazują liczne zniszczenia mechaniczne jako efekt wandalizmu. Ze względu na brak znaczenia konstrukcyjnego uszkodzeń tych jednak nie analizowano. Ściany budynku przy ulicy Św. Maksymiliana Kolbe w Oświęcimiu wykazują znaczny zapas nośności co zapewnia stateczność obiektu. Ze względu na postępującą degradację należy jednak w trybie pilnym zabezpieczyć ściany przed dalszym napływem wilgoci. Zaleca się wykonanie drenaża opaskowego wokół budynku, zabezpieczyć ściany części podziemnej folią kubełkową pozwalającą oddychać, tynki w obszarach zagrzybionych skuć i doprowadzić do osuszenia ścian.




e) Klatka schodowa

Komunikacja w opisywanym budynku zapewniona jest przez wewnętrzną klatkę schodową. Są to dwubiegowe schody o konstrukcji żelbetowej ze ścianą murowaną w przestrzeni duszy. Biegi schodów nie wykazują nadmiernych ugięć oraz śladów klawiszowania. Na elementach wykończenia widać ślady zużycia technicznego materiału na skutek ścierania. Nie są to jednak ubytki dyskwalifikujące schody jako element nie nadający się do użytkowania. Wewnętrzna klatka schodowa znajduje się w stanie technicznym ocenianym jako dostateczny. Należy jednak zweryfikować zgodność istniejącej klatki schodowej z aktualnymi przepisami technicznymi jakim powinny odpowiadać budynki zgodnie z odpowiednim rozporządzeniem. Remont schodów zaleca się przeprowadzić w przypadku adaptacji ich jako elementu komunikacji w obiekcie o nowej funkcji użytkowej.

f) Fundamenty

Opisywany budynek posadowiony jest na fundamentach ceglano – betonowych. Stan techniczny związany ze zużyciem technicznym substancji budowlanej fundamentów oceniany jest jako dostateczny. Nie stwierdzono większych uszkodzeń. Minimalna głębokość posadowienia waha się w zakresie 0,5 – 0,7 m poniżej poziomu posadzki dla części podpiwniczonej. W zakresie części niepodpiwniczonej poziom dna podstawy fundamentu występuje na głębokości około 1,40 - 1,80m poniżej terenu. Ściany fundamentowe spełniają normowy warunków nośności dla stanu w jakim obiekt się znajduje. W przypadku przebudowy, remontu i adaptacji do nowej funkcji należy przeprowadzić ponowną analizę statyczno – wytrzymałościową, gdyż zapasy nośności są nieznaczne. W przypadku wzmocnienia fundamentów zaleca się wykonanie odciążającej płyty dennej.




4. Program przeprowadzonych badań W celu określenia stanu technicznego budynku przy ulicy Św.

Maksymiliana Kolbe w Oświęcimiu, nośności elementów konstrukcyjnych oraz ustalenia przyczyn zaobserwowanych uszkodzeń zrealizowano w kolejności następujący program badań i prac rozpoznawczych:

- Dokonano inwentaryzacji konstrukcyjnej obiektów, przeprowadzono

oględziny w celu określenia stanu technicznego oraz wytypowania miejsc do przeprowadzenia kolejnych szczegółowych badań w zakresie wykonania odkrywek.

- Wykonano odkrywki struktury i budowy elementów konstrukcyjnych stropów opisywanego obiektu.

- Wykonano badania geotechniczne oraz odkrywki fundamentów. Lokalne odkrycie konstrukcji stropów, struktury konstrukcyjnej oraz

wykonanie badań geotechnicznych obiektu miało na celu skontrolowanie stanu technicznego obiektu, rozpoznanie rozmieszczenia tych elementów oraz sprawdzenia nośności fundamentów w celu sprawdzenia konstrukcji pod względem warunków normowych (nośności i użytkowania) w stanie obecnym oraz w związku z planowaną przebudową i zmianą sposobu użytkowania.




5. Analiza odkrywek

Odkrywka OD_1 – odkrywka stropu nad I piętrem Konstrukcję nośną stropu buduje płyta żelbetowa o pomierzonej grubości 10 cm i stwierdzonym w miejscu odkrywki zbrojeniu przęsłowym ∅8 co 10 cm. Zbrojenie wykształtowane jest ze stali gładkiej klasyfikowanej jako AI. Przy pomocy młotka Schmidta sprawdzono klasę betonu. Wyniki pomiarów pozwalają klasyfikować beton jako B15 (powierzchnia skarbonatyzowana B20). Odkrywka OD_2 – odkrywka stropu nad I piętrem Konstrukcję nośną stropu buduje płyta żelbetowa o pomierzonej grubości 12 cm i stwierdzonym w miejscu odkrywki zbrojeniu przęsłowym ∅8 co 12 cm. Zbrojenie wykształtowane jest ze stali gładkiej klasyfikowanej jako AI. Przy pomocy młotka Schmidta sprawdzono klasę betonu. Wyniki pomiarów pozwalają klasyfikować beton jako B15 (powierzchnia skarbonatyzowana B20). Odkrywka OD_3 – odkrywka stropu nad parterem Konstrukcję nośną stropu buduje płyta żelbetowa o pomierzonej grubości 16 cm i stwierdzonym w miejscu odkrywki zbrojeniu przęsłowym ∅10 co 10 cm. Zbrojenie wykształtowane jest ze stali gładkiej klasyfikowanej jako AI. Przy pomocy młotka Schmidta sprawdzono klasę betonu. Wyniki pomiarów pozwalają klasyfikować beton jako B20 (powierzchnia skarbonatyzowana B25). Odkrywka OD_4 – odkrywka stropu nad parterem Konstrukcję nośną stropu buduje płyta żelbetowa o pomierzonej grubości 18 cm i stwierdzonym w miejscu odkrywki zbrojeniu przęsłowym ∅8 co 10 cm. Zbrojenie wykształtowane jest ze stali gładkiej klasyfikowanej jako AI. Przy pomocy młotka Schmidta sprawdzono klasę betonu. Wyniki pomiarów pozwalają klasyfikować beton jako B20 (powierzchnia skarbonatyzowana B25). Odkrywka OD_5 – odkrywka stropu nad piwnicą Konstrukcję nośną stropu buduje płyta żelbetowa o pomierzonej grubości 18 cm i stwierdzonym w miejscu odkrywki zbrojeniu przęsłowym ∅12 co 12 cm. Zbrojenie wykształtowane jest ze stali gładkiej klasyfikowanej jako AI. Przy pomocy młotka Schmidta sprawdzono klasę betonu. Wyniki pomiarów pozwalają klasyfikować beton jako B20 (powierzchnia skarbonatyzowana B25).




6. Obliczenia statyczno – wytrzymałościowe

Poz. 1.1. Krokwie drewniane:

a) Zestawienie obciążeń:

Nachylenie połaci dachu: α = 31 ° cosα1 = 0,857 sinα1 = 0,515

Zestawienie obciążeń dla dachu: nachylenie połaci dachu: α1 = 39,2 °

cosα1 = 0,775

rozstaw krokwi l = 100 cm

rozstaw łat/kontrłat lł = 50 cm

A/ stałe:

[cm] [cm] [kN/m3] [kN/m

2] [kN/m

2] [kN/m

2]

dachówka ceramiczna 0,950 = 0,950 x 1,35 1,283

folia paroprzep. 0,010 = 0,010 x 1,35 0,014

łaty 8 x 6 6,00 0,058 = 0,058 x 1,35 0,078

krokwie 8 x 14,5 x 6,00 0,070 = 0,070 x 1,35 0,094

1,087 1,468

obciążenie stałe przyłożone na jedną krokiew 1,087 1,468

B/ użytkowe: 0,500 0,500 x 1,50 0,750

obc. użytkowe przyłożone na jedną krokiew 0,500 0,750

µi Ce Ct sk

C/ śnieg: 1) 0,77 x 1,00 x 1,00 x 1,20 = 0,928 x 1,50 1,3910,5 śniegu (wg kombinacji normowych) 2) 0,50 x 0,93 = 0,464 x 1,50 0,696

obc. od śniegu przyłożone na jedną krokiew 0,928 1,391

0,464 0,696

1)

2)




III

3

a = 230 m.n.p.m. - wysokość nad poziomem morza

νb = cseason = 1,0cdir = 1,0

νb = 22,000 m/s vb,o = 22,000 m/s

νm(z) = cr(z) = 0,858

νm(z) = 18,876 m/s co(z) = 1,0

qp(z) =

qb = 0,303 kN/m2

qp(z) = 0,619 kN/m2 ce(z) = 2,043

KATEGORIA TERENU: WIATR wg PN-EN 1991-1-4

- bazowa prędkość wiatru:

cdir x cseason x vb,o

STREFA: OŚWIĘCIM

- wartość szczytowa ciśnienia prędkości:

[1+7 x Iv(z)] x 0,5 x ρ vm2(z) = ce(z) x qb

- średnia prędkość wiatru (zależność od wysokości):

cr(z) x co(z) x vb

Dach dwuspadowy - wartości obliczeniowe

we = qp(ze) = 0,619 kN/m2

γf = 1,5

α = 31,0 ° α - kąt nachylenia połaci dachowej

1,00 m

[ 1 ]

cpe,10 = -1,10 cpe,10 = -1,40

cpe,1 = -1,50 cpe,1 = -2,00

na mb na krokiew na mb na krokiew

we = -1,021 -1,021 kN/m we = -1,300 -1,300 kN/m

we = -1,393 -1,393 kN/m we = -1,857 -1,857 kN/m

cpe,10 = -0,80 cpe,10 = -0,50

cpe,1 = -1,20 cpe,1 = -0,50


we = -0,743 -0,743 kN/m we = -0,464 -0,464 kN/m

we = -1,114 -1,114 kN/m we = -0,464 -0,464 kN/m

dla cpe,10

dla cpe,1

dla cpe,10

dla cpe,1

Pole "H" Pole "I"

Pole "G"

qp(ze) x cpe

Dla kierunku wiatru θ = 90°

rozstaw krokwi =

Pole "F"




Dach dwuspadowy - wartości obliczeniowe

we = 0,619 kN/m2

1,5

α = 31,0 ° - kąt nachylenia połaci dachowej

1,00 m

[ 2 ]

cpe,10 (+)= 0,70 cpe,10 (+)= 0,70

cpe,10 (-)= -0,50 cpe,10 (-)= -0,50

cpe,1 (+)= 0,70 cpe,1 (+)= 0,70

cpe,1 (-)= -1,50 cpe,1 (-)= -1,50


we = 0,650 0,650 kN/m we = 0,650 0,650 kN/m

we = -0,464 -0,464 kN/m we = -0,464 -0,464 kN/m

we = 0,650 0,650 kN/m we = 0,650 0,650 kN/m

we = -1,393 -1,393 kN/m we = -1,393 -1,393 kN/m

cpe,10 (+)= 0,40 cpe,10 (+)= 0,00

cpe,10 (-)= -0,20 cpe,10 (-)= -0,40

cpe,1 (+)= 0,40 cpe,1 (+)= 0,00

cpe,1 (-)= -0,20 cpe,1 (-)= 0,40


we = 0,371 0,371 kN/m we = 0,000 0,000 kN/m

we = -0,186 -0,186 kN/m we = -0,371 -0,371 kN/m

we = 0,371 0,371 kN/m we = 0,000 0,000 kN/m

we = -0,186 -0,186 kN/m we = 0,371 0,371 kN/m

cpe,10 (+)= 0,00

cpe,10 (-)= -0,50

cpe,1 (+)= 0,00

cpe,1 (-)= -0,50

na mb na krokiew

we = 0,000 0,000 kN/m

we = -0,464 -0,464 kN/m

we = 0,000 0,000 kN/m

we = -0,464 -0,464 kN/mdla cpe,1 (-)

qp(ze) =

γf =

α

dla cpe,1 (-)

dla cpe,10 (+)

dla cpe,10 (-)

dla cpe,1 (+)

qp(ze) x cpe

Dla kierunku wiatru θ = 0°

Po

le "

J"

dla cpe,10 (+)

dla cpe,10 (-)

dla cpe,1 (+)

Po

le "

G"

rozstaw krokwi =

Po

le "

H"

Po

le "

I"

dla cpe,1 (+)

dla cpe,1 (-)

dla cpe,10 (+)

dla cpe,10 (-)

Po

le "

F"




Obciążenia przykładano według schematów zamieszczonych poniżej:




b) Schemat pracy:

Schemat pracy konstrukcji:

1

2

3 4

5

6

7

8

9

10

11

12131415161718

19

202122

1,6001,000

1,1350,365

1,2501,240

1,240

1,2500,368

1,1321,000

1,600H=13,180

1,500

0,768

0,222

1,510

V=4,000

Obciążenia: ([kN],[kNm],[kN/m]):

1

2

3 4

5

6

7

8

9

10

11

12131415161718

19

202122

1,468

1,468

0,750

0,750

1,391

1,391

1,391

1,391

0,696

0,696

0,650

0,650

0,650

0,650

-1,393

-1,393

-1,393

-1,393

10,000

1,4681,468

0,7500,7501,3911,391

1,3911,391

0,6960,696

0,6500,650

0,6500,650-1,393

-1,393-1,393

-1,3931,468

1,468

0,750

0,750

1,391

1,391

1,391

1,391

0,696

0,696

0,371

0,371

0,371

0,371

-0,186

-0,186

-0,186

-0,18619,000

1,468

1,468

0,750

0,750

1,391

1,391

0,696

0,696

1,391

1,391

-0,464

-0,464

-0,464

-0,464

19,000

1,4681,4680,7500,750

1,3911,3910,6960,696

1,3911,391-0,371

-0,371-0,371

-0,371

1,468

1,468

0,750

0,750

1,391

1,391

0,696

0,696

1,391

1,391

-0,371

-0,371

-0,371

-0,371

10,000

Pręt: Rodzaj: Kąt: P1(Tg): P2(Td): a[m]: b[m]:

Grupa: "A" STAŁE: 1 Liniowe 0,0 1,468 1,468 0,00 4,37 1 Skupion

e 0,0 10,000 0,00

2 Liniowe 0,0 1,468 1,468 0,00 0,43 3 Liniowe 0,0 1,468 1,468 0,00 2,91 3 Skupion

e 0,0 19,000 0,00

4 Liniowe 0,0 1,468 1,468 0,00 2,91 4 Skupion

e 0,0 19,000 2,91

5 Liniowe 0,0 1,468 1,468 0,00 0,43 6 Liniowe 0,0 1,468 1,468 0,00 4,37 6 Liniowe 0,0 10,000 4,37




Grupa: "B" UŻYTKOWE: 1 Liniowe 0,0 0,750 0,750 0,00 4,37 2 Liniowe 0,0 0,750 0,750 0,00 0,43 3 Liniowe 0,0 0,750 0,750 0,00 2,91 4 Liniowe 0,0 0,750 0,750 0,00 2,91 5 Liniowe 0,0 0,750 0,750 0,00 0,43 6 Liniowe 0,0 0,750 0,750 0,00 4,37

Grupa: "C" ŚNIEG SYMETRYCZNY: 1 Liniowe 0,0 1,391 1,391 0,00 4,37 2 Liniowe 0,0 1,391 1,391 0,00 0,43 3 Liniowe 0,0 1,391 1,391 0,00 2,91 4 Liniowe 0,0 1,391 1,391 0,00 2,91 5 Liniowe 0,0 1,391 1,391 0,00 0,43 6 Liniowe 0,0 1,391 1,391 0,00 4,37

Grupa: "D" ŚNIEG NIESYMETRYCZNY I: 1 Liniowe 0,0 1,391 1,391 0,00 4,37 2 Liniowe 0,0 1,391 1,391 0,00 0,43 3 Liniowe 0,0 1,391 1,391 0,00 2,91 4 Liniowe 0,0 0,696 0,696 0,00 2,91 5 Liniowe 0,0 0,696 0,696 0,00 0,43 6 Liniowe 0,0 0,696 0,696 0,00 4,37

Grupa: "E" ŚNIEG NIESYMETRYCZNY II: 1 Liniowe 0,0 0,696 0,696 0,00 4,37 2 Liniowe 0,0 0,696 0,696 0,00 0,43 3 Liniowe 0,0 0,696 0,696 0,00 2,91 4 Liniowe 0,0 1,391 1,391 0,00 2,91 5 Liniowe 0,0 1,391 1,391 0,00 0,43 6 Liniowe 0,0 1,391 1,391 0,00 4,37

Grupa: "F" WIATR PARCIE: 1 Liniowe 31,3 0,650 0,650 0,00 4,37 2 Liniowe 31,3 0,650 0,650 0,00 0,43 3 Liniowe 31,2 0,371 0,371 0,00 2,91

Grupa: "G" WIATR PARCIE I SSANIE: 1 Liniowe 31,3 0,650 0,650 0,00 4,37 2 Liniowe 31,3 0,650 0,650 0,00 0,43 3 Liniowe 31,2 0,371 0,371 0,00 2,91 4 Liniowe -31,2 -0,464 -0,464 0,00 2,91 5 Liniowe -31,3 -0,371 -0,371 0,00 0,43 6 Liniowe -31,3 -0,371 -0,371 0,00 4,37

Grupa: "H" WIATR SSANIE: 1 Liniowe 31,3 -1,393 -1,393 0,00 4,37 2 Liniowe 31,3 -1,393 -1,393 0,00 0,43 3 Liniowe 31,2 -0,186 -0,186 0,00 2,91

Grupa: "I" WIATR PODRYWANIE:




1 Liniowe 31,3 -1,393 -1,393 0,00 4,37 2 Liniowe 31,3 -1,393 -1,393 0,00 0,43 3 Liniowe 31,2 -0,186 -0,186 0,00 2,91 4 Liniowe -31,2 -0,464 -0,464 0,00 2,91 5 Liniowe -31,3 -0,371 -0,371 0,00 0,43 6 Liniowe -31,3 -0,371 -0,371 0,00 4,37




Wyniki: a) momenty:

1

2

3 4

5

6

7

8

9

10

11

12131415161718

19

202122

-4,911

5,112

-4,911-4,911

-3,449-3,449-4,911-3,449

1,774-3,449 -3,430

1,781-3,430

-3,430-4,905

-3,430-4,905

-4,905

5,103

-4,905

-4,771-4,771

-4,771-4,771

4,7694,769

4,7694,769

0,4380,4380,438

5,5105,510

0,438

5,510

-9,622

5,510

-9,622-9,621

5,5115,511

-9,621

5,511

0,437

5,511

0,4370,4370,437

-9,622

3,4253,425

-9,622

3,4253,425 3,4253,4253,425

-9,621

3,425

-9,621

b) siły normalne:

1

2

3 4

5

6

7

8

9

10

11

12131415161718

19

202122

-32,169

-23,984-23,984

-32,169

-4,318-3,517-3,517-4,318-10,913

-5,463-5,463

-10,913

-5,460

-10,909

-5,460

-10,909 -3,511-4,316-3,511-4,316

-23,991

-32,173

-23,991

-32,173

-23,014-23,014 -23,014-23,014

-25,324-25,324-25,324-25,324

-20,524

-20,524

-20,524-20,524

-25,323-25,323-25,323-25,323

-20,526

-20,526

-20,526-20,526

-4,853-4,853-4,853-4,853

3,1433,1433,1433,1433,1433,1433,1433,1433,1443,1443,1443,1443,1443,1443,1443,144

-4,856-4,856-4,856-4,856

-9,325

-9,325

-9,325-9,325-9,329

-9,329

-9,329-9,329

-0,037-0,037-0,037-0,037-0,037-0,037 -0,037-0,037-0,037-0,037-0,037-0,037

c) siły tnące:

1

2

3 4

5

6

7

8

9

10

11

12131415161718

19

202122

5,616 -7,8645,616 -7,864

4,0812,764

4,0812,764

5,678 -3,3095,678 -3,309

3,315

-5,671

3,315

-5,671 -2,763-4,091-2,763-4,091

7,858

-5,611

7,858

-5,611

-4,819-4,819-4,819-4,819

3,181

3,181

3,1813,181

4,8174,8174,8174,817

-3,179

-3,179

-3,179-3,179

0,2740,2740,2740,274

5,0725,0725,0725,072

-10,088-10,088-10,088-10,088

10,08810,08810,08810,088

-5,073-5,073-5,073-5,073

-0,273-0,273-0,273-0,273

10,43810,43810,43810,438

-10,437-10,437-10,437-10,437




Reakcje podporowe:

1

2

3

4

5

6 7

8 9

10

11 12

13

14 15161729,438 29,438

15,161 15,16010,43810,437

Węzeł: H[kN]: V[kN]: Wypadkowa[kN]: M[kNm]:

1 29,438 31,224 42,913 5 -29,438 31,225 42,913

14 0,000 15,161 15,161 15 -0,000 15,160 15,160 16 -0,000 10,438 10,438 17 -0,000 10,437 10,437

Schemat pracy krokwi: Krokwie dachu drewnianego pracują jako elementy belkowe o schemacie elementu wieloprzęsłowego, opartego przegubowo z obu stron, wsparte na płatwiach pośrednich, stężone układem kleszczy, płatwi i łat.




c) Obliczenia:

Do obliczeń przyjęto drewno klasy C30: drewno klasy C30

γm = 1,30

kmod = 0,80

fm,k = 30000,00 kPa

fm,d = 18461,54 kPa

fV,k = 3000,00 kPa

fV,d = 1846,15 kPa

b = 8,00 cm

h = 14,50 cm

A = b x h = 116,00 cm2

W = (b x h2) / 6 =

W = 280,33 cm3

warunek na zginanie

Mmax = 5,11 kNm dla momentu podporowego

σm,d = 18235,43 kPa

σm,d / fm,d = 0,988 < 1,00ugięcieL = 4,40 m

E 0,mean = 12000 MPa

I = 2032,42 cm4

Mk = 2,58 kNm dla momentu przęsłowego

współ. α = 1,0

u net = 2,13 cm

klasa użykowania konstrukcji: 2

klasa obciążenia dominującego: średniotrwałe

k def = 0,25

u fin = 2,67 cm zgodnie z PN-B-03150:2000 w obiektach starych

u net,fin = L / 200 dopuszcza się wartości u net.fin większe o 50%

u net,fin = 2,20 cm Warunek nie spełniony

u net,fin = 1,50 x 2,20 = 3,30 cm

Warunek spełniony

warunek na ścinanie

Vmax = 8,00 kN

τd = 1,5 x Vmax/A

τd = 1034,48 kPa

τd / fV,d = 0,56 < 1,00

po uwzględnieniu możliwości zwiększenia unet,fin




d re w n o k la s y C 3 0

f c ,0 .k = 2 3 0 0 0 ,0 0 k P a

E 0 ,0 5 = 8 0 0 0 0 0 0 k P a

γM = 1 ,3

k m o d = 0 ,8

f c ,0 .d = 1 4 1 5 3 ,8 5 k P a

f t ,0 .d = 1 8 0 0 0 ,0 0 k P a

w a ru n e k n a ś c is k a n ied = 1 ,2 c m

b = 8 ,0 0 c m

h = 1 4 ,5 0 c m

A n = b x h = 9 6 ,8 0 c m2

I = (b x h3) / 1 2 = 2 0 3 2 ,4 1 6 6 7 c m

2

i= 0 ,0 4 5 8 m

l= 4 ,4 0 m

λ = 9 6 ,0 2

σ c .c rt= 8 5 5 4 ,2 4 k P a

λ re l= 1 ,6 4

β c = 0 ,2

k = 1 ,9 6

k c = 0 ,3 3

N = 3 2 ,2 k N

σ c .0 .d = 1 0 0 7 5 ,8 6 k P a

σ c .0 .d / fc ,0 .d = 0 ,7 1 < 1 ,0 0 W a ru n e k s p e łn io n y zginanie ze ściskaniem: σc.0.d/fc,0.d = 0,710

σm,d / fm,d = 0,988

1,492 ≥ 1,000(σc.0.d/fc,0.d)2 + (σm,d / fm,d) =

WARUNEK NIESPEŁNIONY Krokwie 8 x 14,5 cm w rozstawie co około 100 cm nie posiadają wystarczającej nośności do przeniesienia obciążenia z dachu. Decydującym przypadkiem obciążeniowym jest kombinacja od obciążenia użytkowego, obciążenia śniegiem i obciążenia ciężarem własnym. Obciążenia te wywołują w krokwi naprężenia zginające i ściskające powodujące przekroczenie stanu granicznego nośności. Dla stanu granicznego użytkowalności wartości te przedstawiają się następująco: zginanie ze ściskaniem: σc.0.d/fc,0.d = 0,497

σm,d / fm,d = 0,692

0,939 ≤ 1,000(σc.0.d/fc,0.d)2 + (σm,d / fm,d) =

WARUNEK SPEŁNIONY Przy sprawdzaniu ugięć zwiększono maksymalne dopuszczalne ugięcie o 50% ze względu na wiek opiniowanej konstrukcji. Warunek granicznego ugięcia został w tym przypadku spełniony. Krokwie i pokrycie należy zabezpieczyć przed podrywaniem dachu powodowanym przez ssanie w części poniżej płatwi pośredniej.




Poz. 1.2. Kleszcze drewniane:

Schemat pracy kleszczy: Kleszcze dachu pracują według schematu jako elementy jednoprzęsłowe, podparte przegubowo – zginane i ściskane.

Warunek nośności dla belki drewnianej: d rew n o k lasy C 30

fc ,0 .k = 23000 ,00 kP a

E 0 ,05 = 8000000 kP a

γM = 1 ,3

k m od= 0 ,8

fc ,0 .d = 14153 ,85 kP a

f t,0 .d = 18000 ,00 kP a

w aru n ek n a śc is kan ied= 1 ,2 cm

b = 16 ,00 cm

h = 17 ,00 cm

A n= b x h = 233 ,60 cm2

I = (b x h 3) / 12 = 6550 ,66667 cm2

i= 0 ,0530 m

l= 5 ,70 m

λ= 107 ,64

σ c .c rt= 6807 ,89 kP a

λ re l= 1 ,84

βc= 0 ,2

k= 2 ,32

k c= 0 ,27

N = 23 kN

σ c .0 .d= 3685 ,89 kP a

σ c .0 .d /fc ,0 .d = 0 ,26 < 1 ,00 W aru n ek sp e łn io n y




drewno klasy C30

γm = 1,30

kmod = 0,80

fm,k = 30000,00 kPa

fm,d = 18461,54 kPa

fV,k = 3000,00 kPa

fV,d = 1846,15 kPa

b = 16,00 cm

h = 17,00 cm

A = b x h = 272,00 cm2

W = (b x h2) / 6 =

W = 770,67 cm3

warunek na zginanie

Mmax = 1,00 kNm dla momentu przęsłowego

σm,d = 1297,58 kPa



I = 6550,67 cm4


współ. α = 1,0

u net = 0,30 cm



k def = 0,25



u net,fin = 2,85 cm Warunek spełniony

u net,fin = 1,50 x 2,85 = 4,28 cm

warunek na ścinanie Warunek spełniony

Vmax = 0,00 kN

τd = 1,5 x Vmax/A

τd = 0,00 kPa

τd / fV,d = 0,00 < 1,00

zginanie ze ściskaniem: σc.0.d/fc,0.d = 0,260

σm,d / fm,d = 0,070

0,138 ≤ 1,000(σc.0.d/fc,0.d)2 + (σm,d / fm,d) =

WARUNEK SPEŁNIONY Kleszcze 2x 8x17 cm w rozstawie co około 100 cm posiadają wystarczająca nośność do przeniesienia obciążenia wynikłych z ciężaru własnego oraz siły ściskającej.




Poz. 1.3. Płatew pośrednia w części nad kaplicą:

W poziomie zamocowania kleszczy do krokwi dachowych wykonano płatwie pośrednie zapewniające przeniesienie obciążeń z dachu. Schemat pracy płatwi: Płatwie pracują według schematu jako elementy dwuprzęsłowe, podparte przegubowo.

SCHEMAT PRACY

Schemat pracy konstrukcji:

1 2 3 4 5 6 7 89

10

11

12

13

14

15 16 17 18 19 20

1,000 1,000 2,000 1,000 1,000 2,000 1,000 1,000H=10,000

1,700

1,000

V=2,700

Obciążenia:

1 2 3 4 5 6 7 89

10

11

12

13

14

15 16 17 18 19 20

20,000 20,000 20,000 20,000 20,000 20,000 20,000 20,000 20,000 20,000 20,000




Wyniki: a) momenty:

1 2 3 4 5 6 7 89

10

11

12

13

14

15 16 17 18 19 20

-2,879-2,879 -2,879

0,6850,685

-2,879

0,685

8,5828,582

-3,522

8,582

-3,522 -3,522-3,507-3,507-3,522 -3,507-3,522-3,507-3,522 -3,522

8,5828,582

0,685

8,582

-3,522

0,685

-2,879

0,685

-2,879 -2,879-2,879

4,5404,540

4,5404,540

-4,540-4,540

-4,540-4,540

b) siły normalne:

1 2 3 4 5 6 7 89

10

11

12

13

14

15 16 17 18 19 20

17,12117,12117,12117,121 21,66121,66121,66121,661

-2,671-2,671-2,671-2,671-2,671-2,671

29,44829,44829,44829,448 29,44829,44829,44829,448

-2,671-2,671-2,671-2,671-2,671-2,671

21,66121,66121,66121,661 17,12117,12117,12117,121

-26,444

-26,444

-26,444-26,444

-67,896

-67,896

-67,896-67,896

-19,970

-19,970

-19,970-19,970

-84,208

-84,208

-84,208-84,208

-26,444

-26,444

-26,444-26,444

-67,896

-67,896

-67,896-67,896

-24,212

-24,212

-24,212-24,212

-34,410

-34,410

-34,410-34,410

-45,423

-45,423

-45,423-45,423

-45,423

-45,423

-45,423-45,423

-34,410

-34,410

-34,410-34,410

-24,212

-24,212

-24,212-24,212

c) siły tnące:

1 2 3 4 5 6 7 89

10

11

12

13

14

15 16 17 18 19 20-2,879-2,879-2,879-2,879

3,5653,5653,5653,565

7,8967,896

-12,104-12,104

7,896

-12,104

0,0150,0150,0150,015

-0,015-0,015-0,015-0,015

12,10412,104

-7,896-7,896

12,104

-7,896

-3,565-3,565-3,565-3,565

2,8792,8792,8792,879

4,540

4,540

4,5404,540

-2,671

-2,671

-2,671-2,671

-4,540

-4,540

-4,540-4,540

2,671

2,671

2,6712,671




Reakcje podporowe:

1 2 3

4 5 6

7 8 9

1011 12 13 14 15

2,671

67,896

2,671

67,896

Węzeł: H[kN]: V[kN]: Wypadkowa[kN]: M[kNm]: 4 2,671 67,896 67,949 5 0,000 84,208 84,208 6 -2,671 67,896 67,949

d rew n o k lasy C 30

fc ,0 .k = 23000 ,00 kP a

E 0 ,05 = 8000000 kP a

γM = 1 ,3

k m od= 0 ,8

fc ,0 .d = 14153 ,85 kP a

f t,0 .d = 18000 ,00 kP a


b = 14 ,50 cm

h = 14 ,50 cm

A n= b x h = 175 ,45 cm2

I = (b x h 3) / 12 = 3683 ,75521 cm2

i= 0 ,0458 m

l= 2 ,00 m

λ= 43 ,65

σ c .c rt= 41402 ,51 kP a

λ re l= 0 ,75

βc= 0 ,2

k= 0 ,80

k c= 0 ,91

N = 3 kN

σ c .0 .d= 187 ,95 kP a

σ c .0 .d /fc ,0 .d = 0 ,01 < 1 ,00 W aru n ek sp e łn io n y




drewno klasy C30

γm = 1,30

kmod = 0,80

fm,k = 30000,00 kPa

fm,d = 18461,54 kPa

fV,k = 3000,00 kPa

fV,d = 1846,15 kPa

b = 14,50 cm

h = 14,50 cm

A = b x h = 210,25 cm2

W = (b x h2) / 6 =

W = 508,10 cm3

warunek na zginanie


σm,d = 16925,66 kPa



I = 3683,76 cm4


współ. α = 1,0

u net = 0,57 cm



k def = 0,25



u net,fin = 1,00 cm Warunek spełniony

warunek na ścinanie

Vmax = 12,30 kN

τd = 1,5 x Vmax/A

τd = 877,53 kPa

τd / fV,d = 0,48 < 1,00

zginanie ze ściskaniem: σc.0.d/fc,0.d = 0,010

σm,d / fm,d = 0,917

0,917 ≤ 1,000(σc.0.d/fc,0.d)2 + (σm,d / fm,d) =

WARUNEK SPEŁNIONY Płatwie 14,5 x 14,5 cm posiadają wystarczająca nośność do przeniesienia obciążenia z dachu.




Poz. 1.4. Murłaty drewniane:

drew no klasy C30

γm = 1,30

kmod = 0,80

fm,k = 30000,00 kPa

fm,d = 18461,54 kPa

fV,k = 3000,00 kPa

fV,d = 1846,15 kPa

b = 14,50 cm

h = 14,50 cm

A = b x h = 210,25 cm2

W = (b x h2) / 6 =

W = 508,10 cm3

w arunek na ścinanie

Vmax = 30,00 kN reakcja

Vmax = 15,00 kN siła ścinająca

τd = 1,5 x Vmax/A

τd = 2140,31 kPa

τd / fV,d = 1,16 < 1,00 reakcja

τd = 1070,15 kPa

τd / fV,d = 0,58 < 1,00 siła ścinająca Przy mocowaniu murłaty o przekroju 14,5 x 14,5 cm do ściany, bądź więźby w miejscach wiązarów, posiadają one wystarczającą nośność do przeniesienia obciążeń ścinających.




Poz. 1.5. Słupki drewniane:

Schemat pracy: Element obciążony jest siłami ściskającymi i momentami zginającymi. Siła ściskająca słupek: sila ściskająca 110,00 kN Nośność ściskanego słupka drewnianego 14,5x14,5: h 14,5 cmfc,0,k 23 MPa

gm 1,3kmod 0,6fc,0,d 10,615 kPadlugość wyboczeniowa 270 cm

minimalny promień bezwladności 5,202 cm

smuklość 51,903

Wspólczynnik wyboczenias=(p

2*E0.05)/l

229,279 MPa

lrel=(fc.0.k/s)0.5

0,89

b (drewno lite) 0,2

k 0,93kc 0,82

Powierzchnia przekroju 261 cm^2

Nośność słupka 227,53 kN Słupki podpierające płatew pośrednią:




d rew n o k lasy C 30

fc ,0 .k = 23000 ,00 kP a

E 0 ,05 = 8000000 kP a

γM = 1 ,3

k m od= 0 ,8

fc ,0 .d = 14153 ,85 kP a

f t,0 .d = 18000 ,00 kP a


b = 14 ,50 cm

h = 14 ,50 cm

A n= b x h = 175 ,45 cm2

I = (b x h 3) / 12 = 3683 ,75521 cm2

i= 0 ,0458 m

l= 2 ,70 m

λ= 58 ,92

σ c .c rt= 22717 ,43 kP a

λ re l= 1 ,01

βc= 0 ,2

k= 1 ,06

k c= 0 ,72

N = 110 kN

σ c .0 .d= 8652 ,41 kP a

σ c .0 .d /fc ,0 .d = 0 ,61 < 1 ,00 W aru n ek sp e łn io n y drew no klasy C30

γm = 1,30

kmod = 0,80

fm,k = 30000,00 kPa

fm,d = 18461,54 kPa

fV,k = 3000,00 kPa

fV,d = 1846,15 kPa

b = 14,50 cm

h = 14,50 cm

A = b x h = 210,25 cm2

W = (b x h2) / 6 =

W = 508,10 cm3

w arunek na zginanie

Mmax = 4,80 kNm

σm,d = 9446,88 kPa

σm,d / fm,d = 0,512 < 1,00




drew no klasy C30

γm = 1,30

kmod = 0,80

fm,k = 30000,00 kPa

fm,d = 18461,54 kPa

fV,k = 3000,00 kPa

fV,d = 1846,15 kPa

b = 14,50 cm

h = 14,50 cm

A = b x h = 210,25 cm2

W = (b x h2) / 6 =

W = 508,10 cm3


Mmax = 4,60 kNm

σm,d = 9053,26 kPa

σm,d / fm,d = 0,490 < 1,00

σc.0.d/fc,0.d = 0,610 km = 0,7

σmx,d / fmx,d = 0,512

σmy,d / fmy,d = 0,490

(σc.0.d/fc,0.d)2 + (σmy,d / fmy,d) + km(σmx,d / fmx,d) = 1,227 ≥ 1,000

(σc.0.d/fc,0.d)2 + km(σmy,d / fmy,d) + (σmx,d / fmx,d) = 1,221 ≥ 1,000

WARUNEK NIESPEŁNIONY

WARUNEK NIESPEŁNIONY Słupek drewniany 14,5 x 14,5 cm stanowi podparcie dla płatwi pośredniej, nie posiada wystarczającej nośności do przeniesienia obciążeń ściskających i skręcających w dwóch płaszczyznach.




Poz. 1.6. Tramy drewniane:

Tramy drewniane stanowią oparcie dla słupków drewnianych, są to elementy zginane, wraz z podłużnymi belkami pełnią również funkcję stężającą cały układ nośny więźby. drew no klasy C30

γm = 1,30

kmod = 0,80

fm,k = 30000,00 kPa

fm,d = 18461,54 kPa

fV,k = 3000,00 kPa

fV,d = 1846,15 kPa

b = 14,50 cm

h = 17,50 cm

A = b x h = 253,75 cm2

W = (b x h2) / 6 =

W = 740,10 cm3



σm,d = 13011,68 kPa



I = 6475,91 cm4

M k = 6,74 kNm dla momentu przęsłowego

współ. α = 1,0

u net = 0,71 cm



k def = 0,25



u net,fin = 1,40 cm W arunek spełniony

u net,fin = 1,50 x 1,40 = 2,10 cm

w arunek na ścinanie W arunek spełniony

Vmax = 10,50 kN

τd = 1,5 x Vmax/A

τd = 620,69 kPa

τd / fV,d = 0,34 < 1,00

Tramy drewniane 14,5 x 17,5 cm, posiada wystarczającą nośność do przeniesienia obciążeń z dachu.




Poz. 1.7. Zastrzały drewniane:

Zastrzały drewniane pełnią funkcję stężająca układ nośny więźby, są to elementy ściskane. d rew n o k lasy C 30

fc ,0 .k = 23000 ,00 kP a

E 0 ,05 = 8000000 kP a

γM = 1 ,3

k m od= 0 ,8

fc ,0 .d = 14153 ,85 kP a

f t,0 .d = 18000 ,00 kP a


b = 14 ,50 cm

h = 14 ,50 cm

A n= b x h = 175 ,45 cm2

I = (b x h 3) / 12 = 3683 ,75521 cm2

i= 0 ,0458 m

l= 3 ,60 m

λ= 78 ,57

σ c .c rt= 12778 ,55 kP a

λ re l= 1 ,34

βc= 0 ,2

k= 1 ,48

k c= 0 ,47

N = 10 kN

σ c .0 .d= 1207 ,57 kP a

σ c .0 .d /fc ,0 .d = 0 ,09 < 1 ,00 W aru n ek sp e łn io n y Zastrzały drewniane 14,5 x 14,5cm, które stanowią uzupełnienie układu nośnego, posiadają wystarczającą nośność do przeniesienia obciążeń z dachu.




Poz. 1.8. Miecze drewniane:

Miecze drewniane pełnią funkcję podparcia dla płatwi pośrednich, są to elementy ściskane. d rew n o k lasy C 30

fc ,0 .k = 23000 ,00 kP a

E 0 ,05 = 8000000 kP a

γM = 1 ,3

k m od= 0 ,8

fc ,0 .d = 14153 ,85 kP a

f t,0 .d = 18000 ,00 kP a


b = 10 ,00 cm

h = 13 ,00 cm

A n= b x h = 106 ,00 cm2

I = (b x h 3) / 12 = 1830 ,83333 cm2

i= 0 ,0416 m

l= 1 ,50 m

λ= 36 ,09

σ c .c rt= 60549 ,38 kP a

λ re l= 0 ,62

βc= 0 ,2

k= 0 ,70

k c= 0 ,96

N = 45 kN

σ c .0 .d= 4401 ,16 kP a

σ c .0 .d /fc ,0 .d = 0 ,31 < 1 ,00 W aru n ek sp e łn io n y Miecze drewniane 10 x 13cm, które stanowią podparcie dla płatwi pośredniej, posiadają wystarczającą nośność do przeniesienia obciążeń z dachu.




Poz. 2.1. Płyta nad I piętrem:

Konstrukcję nośną stropu buduje płyta żelbetowa o pomierzonej grubości 10 cm i stwierdzonym w miejscu odkrywki zbrojeniu przęsłowym ∅8 co 10 cm. Zbrojenie wykształtowane jest ze stali gładkiej klasyfikowanej jako AI. Przy pomocy młotka Schmidta sprawdzono klasę betonu. Wyniki pomiarów pozwalają klasyfikować beton jako B15 (powierzchnia skarbonatyzowana B20). Schemat pracy płyty:

Określenie nośności stropu: fcd 8000 kPa

fctd 730 kPa

fyd 210000 kPa

b 100 cm

h 10 cm

a 2 cm

d 7,5 cm

Mbet 2,13 kNm jako element niezarysowany wg PN-84/B-03264Qbet 54,75 kN

Fa = 5,03 cm^2

x = 1,32 cm

7,34

MRd = 7,75 kNmM = 0,125 q l^2

lo = 2,65 mqdop Mżel x 8 / l^2

qdop 8,83 kN/mb

Zestawienie obciążeń istniejących: tynk cem.-wap. 1,5 cm 0,015 x 19,00 0,285 x 1,3 0,371

płyta żelbetowa 10 cm 0,100 x 25,00 2,500 x 1,1 2,750

2,785 3,121

obc. użytkowe 5,000 5,000 x 1,3 6,500

7,785 9,621

Zestawienie obciążeń projektowanych: tynk cem.-wap. 1,5 cm 0,015 x 19,00 0,285 x 1,3 0,371


folia 0,010 x 1,3 0,013

styropian 4 cm 0,040 x 0,45 0,018 x 1,3 0,023

wylewka zbroj. 4 cm 0,040 x 24,00 0,960 x 1,3 1,248

parkiet 2 cm 0,020 x 7,00 0,140 x 1,2 0,168

3,913 4,573

obc. użytkowe 5,000 5,000 x 1,3 6,500

8,913 11,073




Poz. 2.2. Płyta nad parterem:

Konstrukcję nośną stropu buduje płyta żelbetowa o pomierzonej grubości 16 cm i stwierdzonym w miejscu odkrywki zbrojeniu przęsłowym ∅10 co 10 cm. Zbrojenie wykształtowane jest ze stali gładkiej klasyfikowanej jako AI. Przy pomocy młotka Schmidta sprawdzono klasę betonu. Wyniki pomiarów pozwalają klasyfikować beton jako B20 (powierzchnia skarbonatyzowana B25).


fctd 870 kPa

fyd 210000 kPa

b 100 cm

h 16 cm

a 2 cm

d 13,5 cm


Fa = 7,85 cm^2

x = 1,56 cm

13,22

MRd = 21,80 kNmM = 0,125 q l^2


qdop 24,83 kN/mb



4,285 4,771

obc. użytkowe 5,000 5,000 x 1,3 6,500

9,285 11,271



folia 0,010 x 1,3 0,013

styropian 4 cm 0,040 x 0,45 0,018 x 1,3 0,023


parkiet 2 cm 0,020 x 7,00 0,140 x 1,2 0,168

5,413 6,223

obc. użytkowe 5,000 5,000 x 1,3 6,500

10,413 12,723




Poz. 2.3. Płyta nad piwnicą:

Konstrukcję nośną stropu buduje płyta żelbetowa o pomierzonej grubości 18 cm i stwierdzonym w miejscu odkrywki zbrojeniu przęsłowym ∅12 co 12 cm. Zbrojenie wykształtowane jest ze stali gładkiej klasyfikowanej jako AI. Przy pomocy młotka Schmidta sprawdzono klasę betonu. Wyniki pomiarów pozwalają klasyfikować beton jako B20 (powierzchnia skarbonatyzowana B25).


fctd 870 kPa

fyd 210000 kPa

b 100 cm

h 18 cm

a 2 cm

d 15,5 cm


Fa = 9,42 cm^2

x = 1,87 cm

15,07

MRd = 29,81 kNmM = 0,125 q l^2


qdop 25,30 kN/mb



4,785 5,321

obc. użytkowe 5,000 5,000 x 1,3 6,500

9,785 11,821



folia 0,010 x 1,3 0,013

styropian 4 cm 0,040 x 0,45 0,018 x 1,3 0,023


parkiet 2 cm 0,020 x 7,00 0,140 x 1,2 0,168

5,913 6,773

obc. użytkowe 5,000 5,000 x 1,3 6,500

10,913 13,273




Poz. 3.1. Sprawdzenie nośności fundamentów

A = 0,94 (m) a = 0,94 (m) L = 13,64 (m) h = 0,90 (m) h1 = 0,00 (m) poziom posadowienia: D = 0,9 (m) minimalny poziom posadowienia: Dmin = 0,9 (m) poziom wody gruntowej Dw = 1,2 (m)

• Rodzaj podłoża pod fundamentem: warstwowe

• Wyniki obliczeń na poziomie: posadowienia fundamentu

• Obliczeniowy ciężar fundamentu i nadległego gruntu: Gr = 22,33 (kN/m)

• Zastępczy wymiar fundamentu: A_ = 0,94 (m)

• Współczynniki nośności oraz wpływu nachylenia obciążenia: NB = 3,49 iB = 1,00

NC = 21,02 iC = 1,00

ND = 10,89 iD = 1,00

• Graniczny opór podłoża gruntowego: Qf = 161,21 (kN/m)

Nośność fundamentu jest wystarczająca.



• Wyniki obliczeń na poziomie: stropu warstwy 4







NC = 7,84 iC = 1,00

ND = 2,21 iD = 1,00


Nośność fundamentu jest wystarczająca.



• Wyniki obliczeń na poziomie: stropu warstwy 2




NC = 7,84 iC = 1,00

ND = 2,21 iD = 1,00


Nośność fundamentu jest niewystarczająca.




7. Wnioski końcowe

Przeprowadzony przegląd i ocena stanu technicznego budynku przy ulicy Św. Maksymiliana Kolbe w Oświęcimiu, wizualna ocena obiektu, wykonane lokalne odkrywki oraz badania laboratoryjne dają podstawę do sformułowania następujących ocen, wniosków i zaleceń:

Poz. 7.1. Podsumowanie ocen

a) W budynku stwierdzono zawansowaną korozje elementów

konstrukcyjnych wywołaną wpływem czynników atmosferycznych. b) Pokrycie obiektu wykonane z dachówki ceramicznej znajduje się w

stanie złym. Same elementy pokrycia (dachówki) są w stanie dostatecznym, jednak liczne nieszczelności dyskwalifikują pokrycie. W stanie złym znajdują się uzupełnienia wykonane z blachy ocynkowanej. Nieszczelności powodują lokalnie zacieki, które mają jednak istotne znaczenie dla elementów poniższych.

c) Elementy obróbek blacharskich są skorodowane, źle zamocowane, nie pracujące w sposób prawidłowy i nie gwarantujący właściwego odprowadzenia wód opadowych. Stwierdzono wiele niedrożności w szczególności w systemie rynien dachowych.

d) Więźba dachowa w stanie dostatecznym. W części skrzydła południowego w stanie złym – w zakresie tego skrzydła zaleca się zastąpienie więźby konstrukcją nową. W przypadku adaptacji poddasza do funkcji użytkowej i dociążenia połaci ociepleniem zaleca się wykonanie wzmocnienia przy pomocy przykładek.

e) Płyta nad I piętrem wykazuje nadmierne ugięcia, spękania i powierzchniową destrukcję. Według analizy statyczno – wytrzymałościowej nie spełnia ona warunku nośności. Jej stan techniczny należy ocenić jako zły. Zaleca się płytę podstrychową w części budynku głównego podwiesić do belek stalowych lokalizowanych w przestrzeni poddasza, natomiast w części skrzydła południowego (poprzecznego) płytę o wysokim stopniu skorodowania usunąć i zastąpić nową konstrukcją.

f) Płyty nad piwnica i nad parterem posiadają dostateczną nośność. Ich stan techniczny należy ocenić jako dostateczny. Dla elementów tych należy przeprowadzić proces reprofilacji.

g) Ściany budynku wykazują wysoki stopień zawilgocenia, zasolenia. Znaczące obszary zagrzybienia i wykwitów solnych, głównie w poziomie piwnicy w dolnej części parteru. Na ścianach brak istotnych spękań lub zarysowań.

h) Powodem zawilgocenia ścian zewnętrznych obiektu jest woda opadowa zalegająca w zastoinach na nieprzepuszczalnym gruncie wokół obiektu. Działa ona w sposób bezpośredni napierając na ściany murowane oraz poprzez podciąganie kapilarne.

i) W budynku stwierdzono liczne ślady przemarzania, zagrzybienia i zawilgocenia. Konsekwencją tego jest postępująca korozja biologiczna,




atmosferyczna oraz przyśpieszone zużycie elementów konstrukcyjnych i wykończeniowych obiektu.

j) Niekontrolowane odprowadzenie wody w obrębie otoczenia obiektu powoduje znaczne zawilgocenie ścian budynku w części piwnicy i parteru. Przyczynia się to w znacznym stopniu do zagrzybienia oraz wpływa destrukcyjnie na posadowienie i na strukturę ścian w tym zakresie.

k) Badania zawilgocenia ścian zewnętrznych w/w budynków wykazało, że główną przyczyną zawilgocenia i zasolenia ścian jest wpływ wody gruntowej powierzchniowej i podskórnej o pochodzeniu opadowym. Jest to zatem oddziaływanie o charakterze okresowym, które spowodowane jest warstwowym ułożeniem nieprzepuszczalnych warstw gruntu oraz nieprzepuszczalnej warstwy nawierzchni otaczającego terenu. Należy zabezpieczyć ściany budynków przed dalszym oddziaływaniem wody o takim pochodzeniu i charakterze. Ściany zewnętrzne ceglane oraz kamienne nie posiadają żadnej przeciwwodnej izolacji pionowej w poziomie piwnic.




Poz. 7.2. Wnioski

a) Stan techniczny budynku przy ulicy Św. Maksymiliana Kolbe w

Oświęcimiu jest niezadowalający. Na ocenę tą wpływa głównie stan zawilgocenia, zamoknięcia i stan korozji atmosferycznej elementów konstrukcyjnych, co przekłada się na wysoki stopień zużycia technicznego.

b) W okresie ostatnich lat poprzez wyłączenie obiektu z użytkowania był on szczególnie narażony na przyśpieszoną degradację. W okresie tym nie prowadzono żadnych prac zabezpieczających czy remontowych.

c) Ściany budynku przy ulicy Św. Maksymiliana Kolbe w Oświęcimiu wykazują wysoki stopień zawilgocenia. Wskaźnik zawartości wilgoci przekracza w niektórych przypadkach parokrotnie poziom zawilgocenia murów w stanie powietrzno-suchym. Podstawowe przyczyny takiego stanu rzeczy to zamakanie ścian piwnic podskórna wodą pochodzenia wsiąkowego oraz kapilarny pobór wilgoci przez ściany piwnic oraz parteru w partii dolnej. Jedną z bezpośrednich konsekwencji stwierdzonych w badaniach wskaźników zawartości wilgoci i soli w ścianach oraz stwierdzonego wizualnie lokalnego zagrzybienia ścian piwnic jest brak możliwości prawidłowego użytkowanie części pomieszczeń piwnic.

d) Stan techniczny pokrycia ceramicznego nad obiektem głównym jest zły. Wykazuje ono liczne nieszczelności związane z nadmiernymi odkształceniami i licznymi uzupełnieniami wykonanymi w sposób niepoprawny.

e) Więźba dachowa w części południowej jest w stanie złym. Element ten zaleca się wymienić na nową konstrukcję. Więźbę w części budynku głównego ze względu na jej walory historyczne zaleca się zachować wykonując wzmocnienie co pozwoli na spełnienie warunków nośności i użytkowania, zarówno na etapie aktualnym jak i podczas adaptacji.

f) Płyty stropowe podstrychowe są w stanie złym – nie spełniają one warunków nośności, wykazując nadmierne ugięcia oraz zaawansowaną korozję (w szczególności w skrzydle południowym). Zaleca się płyte w części skrzydła południowego usunąć i zastąpić nowym rozwiązaniem, płytę w obrębie części głównej wzmocnić poprzez podwieszenie do konstrukcji stalowej realizowanej w obrębie poddasza.

g) Prace w opisywanym obiekcie należy przeprowadzić kompleksowo, dla całego obiektu, w oparciu o ustalony program prac budowlanych; najpierw remontowo-zabezpieczających, a następnie remontowo – adaptacyjnych.

h) Pozostawienie obecnego stanu rzeczy bez realizacji kompleksowo zaplanowanego programu prac zabezpieczających powoduje zagrożenie oraz postępującą degradację substancji obiektu oraz w dalszym czasie elementów konstrukcji nośnej.

i) Obiekt pod względem konstrukcyjnym nadaje się do adaptacji do nowej funkcji pod warunkiem wykonania odpowiednich prac remontowo – adaptacyjnych. Możliwe jest między innymi wykorzystanie poddasza nad całym obiektem.




Poz. 7.3. Zalecenia

Wnioski związane z oceną stanu technicznego budynku przy ulicy Św. Maksymiliana Kolbe w Oświęcimiu pozwalają na sformułowanie ogólnych zaleceń: - w obiekcie należy wykonać kompleksowy program prac porządkowych oraz

zabezpieczających, - dla obiektu należy wykonać projekt budowlany remontu lub adaptacji do

nowej funkcji oraz przeprowadzić wynikające stąd prace remontowo – adaptacyjne.

Prace remontowe w budynku przy ulicy Św. Maksymiliana Kolbe w Oświęcimiu należy prowadzić kompleksowo w dwóch kierunkach, jako prace skoordynowane dla całego obiektu w oparciu o ustalony program prac zabezpieczających (naprawczych) oraz prac remontowo – adaptacyjnych:

a) W trybie natychmiastowym w koordynacji z Nadzorem Budowlanym

należy: - należy dokonać udrożnienia, uszczelnienia oraz uzupełnienia rynien

oraz rur spustowych, celem poprawnego działania instalacji odprowadzającej wodę opadową do systemu kanalizacji deszczowej,

- właściwe i sprawne odprowadzenie wody opadowej z otoczenia terenu poprzez wykonanie drenażu oraz właściwe ukształtowanie spadków zasypu

- należy zabezpieczyć ściany piwnic przed oddziaływaniem wsiąkowej wody podskórnej pochodzenia opadowego poprzez wykonanie izolacji oraz poprzez usprawnienie działania instalacji wodno – kanalizacyjnej wokół obiektu ,

- należy wykonać wymianę pokrycia z prawidłowo wykonanymi elementami obróbek blacharskich na ustabilizowanej i wzmocnionej więźbie dachowej.

- należy wymienić łaty pod pokryciem obiektu, gdyż ich deformacja doprowadziła do licznych nieszczelności i przecieków,

- więźbę dachową w przestrzeni skrzydła poprzecznego należy wymienić na nowy układ konstrukcyjny,

- więźbę dachową w obrębie budynku głównego należy wzmocnić i ustabilizować poprzez zastosowanie przykładek lub nakładek drewnianych, pozwalających na spełnienie warunków nośności i użytkowanie tych elementów,

- strop podstrychowy w części głównej budynku należy zabezpieczyć poprzez podwieszenie do belek (np. o konstrukcji stalowej) lokalizowanych w przestrzeni poddasza,

- strop w części skrzydła południowego zaleca się rozebrać i zastąpić konstrukcją nową,

- zaleca się zapewnić prawidłową wentylację przestrzeni obiektu celem możliwości odprowadzenia zawilgocenia ze ścian i stropów,




- otwory okienne w obiekcie należy zabezpieczyć celem uniemożliwienia wpływu czynników zewnętrznych (głównie deszczu) nap poprzez wymianę stolarki zgodnie z rozwiązaniem docelowym adaptacji obiektu,

b) Należy rozpatrzyć możliwość wykonania w terminie późniejszym prac remontowo – budowlanych jako efekt opracowanego projektu budowlanego związanego z modernizacją obiektu lub z adaptacją obiektu do nowej funkcji (np. hotelowej, biurowej, …) autorstwa architekta posiadającego stosowne uprawnienia do projektowania. Prace te winny obejmować między innymi: - remont instalacji wewnętrznej w obiektach oraz przyłączy, - zapewnić ogrzewanie obiektu, - zapewnić prawidłową wentylację przestrzeni obiektu celem

możliwości odprowadzenia zawilgocenia ze ścian i stropów, - należy zabezpieczyć ściany zewnętrzne opisywanego budynku

poprzez prawidłowe wyprofilowanie spadków terenu, wprowadzenie izolacji przeciwwodnej umożliwiającej oddychanie ściany,

Pozostały zakres winien być efektem projektu kompleksowej odnowy i ewentualnej rozbudowy lub adaptacji budynku.




8. Program prac zabezpieczających

Dla przywrócenia odpowiednich cech użytkowych, dla ochrony i zabezpieczenia zabytkowej substancji budynku przy ulicy Św. Maksymiliana Kolbe w Oświęcimiu należy w obrębie budynku oraz jego najbliższego otoczenia wykonać następujący zakres prac remontowych i zabezpieczających:

a) Należy przeprowadzić kontrolę kanalizacji w budynku, w obrębie piwnic i najbliższego otoczenia aż do przyłącza z ewentualnym udrożnieniem, oczyszczeniem oraz uszczelnieniem kanałów oraz studzienek. Prace te należy wykonać w pierwszej kolejności.

b) Należy przeorganizować i usprawnić odprowadzenie wody z dachów budynku tak, aby nie powodowały zamakania ścian oraz w sposób całkowity i kontrolowany były odprowadzone do kanalizacji deszczowej.

c) Należy wykonać wymianę zdeformowanych łat dachowych oraz pokrycia z prawidłowo wykonanymi elementami obróbek blacharskich na ustabilizowanej i wzmocnionej więźbie dachowej.

d) Zaleca się więźbę dachową w przestrzeni skrzydła poprzecznego jako elementy o wysokim stopniu skorodowania biologicznego rozebrać i wymienić na nowy układ konstrukcyjny. Więźbę dachową w obrębie budynku głównego należy wzmocnić i ustabilizować poprzez zastosowanie przykładek lub nakładek drewnianych, pozwalających na spełnienie warunków nośności i użytkowanie tych elementów.

e) Należy umożliwić osuszenie elementów drewnianej więźby dachowej oraz deskowania pozostawiony w obiekcie. Dotyczy to w szczególności w strefach gdzie stwierdzono przeciekanie dotychczasowego pokrycia.

f) Zaleca się wykonanie izolacji pionowej ścian podziemnych zewnętrznych budynków celem umożliwienia odprowadzenia nadmiaru wilgoci z wnętrza ścian. Proponowanym rozwiązaniem jest użycie folii kubełkowej (np. Detla MS-20) układanej na zakład.

g) W paśmie o szerokości od 1,00 do 2,00 m i na głębokości około 30 cm pod powierzchnią nawierzchni należy ułożyć geomembranę ze spadkiem na zewnątrz, w celu ograniczenia wsiąkania wód powierzchniowych w podłoże gruntowe.

h) Podczas prac związanych z odtwarzaniem nawierzchni wokół budynku należy tak wykształtować warstwy i spadki, aby nie dopuścić do powierzchniowego kontaktu wody opadowej ze ścianami budynku (np. przez tworzenie się kałuż i zastoin powierzchniowych).

i) Piwnice ob

Documents

Ekspertyza stanu technicznego - Oświęcimweb.um.oswiecim.pl/bip/dokumenty/pliki/56/12477.pdf · 2016. 9. 15. · Ekspertyza stanu technicznego istniej ącego budynku Pa ństwowych