CP_E.04.05-2006 PROTECŢIEI TERMICE A CLĂDIRILOR

AGENŢIA CONSTRUCŢII ŞI DEZVOLTARE A TERITORIULUI

A REPUBLICII MOLDOVA

CHIŞINĂU 2007

R E P U B L I C A M O L D O V A

COD PRACTIC Î N C O N S T R U C Ţ I I

PROTECŢIA CONTRA ACŢIUNILOR MEDIULUI AMBIANT

PROIECTAREA

PROTECŢIEI TERMICE A CLĂDIRILOR

CP E.04.05 – 2006

EDIŢIE OFICIALĂ

ICS 91.120.10

II

ADAPTAT la condiţiile Republicii Moldova de ing. N. Eremencov,

ing. P. Eremeev

ACCEPTAT de comitetul tehnic CT-C G.01 „Reţele şi echipamente aferente

construcţiilor”.

Preşedinte:

ing. N. Eremencov

SA „Gradient-Co”

Secretar:

ing. I. Safonov

SA „Gradient-Co”

Membri:

ing. P. Eremeev

Agenţia Construcţii şi Dezvoltarea a Teritoriului

Ing. L. Seredneac I.P. „Gazproiect”

ing. L. Retiş S.A. „Ceproserving”

ing. L. Eroşcenco Direcţia verificare şi expertizare a proiectelor

Ing. I. Guşilic Inspectoratul principal de stat pentru supravegherea teh-

nică a obiectelor industrial periculoase a SS şi M a RM

APROBAT Agenţia Construcţii şi Dezvoltarea a Teritoriului prin ordinul

nr. 18 din 14 februarie 2007, cu aplicare din 1 iulie 2007.

ACDT 2007 Reproducerea sau utilizarea integrală sau parţială a prezentului normativ

în orice publicaţii şi prin orice procedeu (electronic, mecanic, fotocopiere,

microfilmare etc.) este interzisă dacă nu există acordul scris al AСDT.

COD PRACTIC ÎN CONSTRUCŢII CP E.04.05-2006

III

Preambul naţional

Prezentul normativ în construcţii reprezintă adoptarea la condiţiile naţionale ale

Moldovei a normativului interstatal МСП...«Проектирование тпловой защиты

зданий» şi traducerea autentică a textului acestui normativ.

Normativul naţional în construcţii CP E.04.05-2006 „Proiectarea protecţiei

termicea clădirilor” Codul practic pentru proiectarea protecţiei termice a clădirilor conţine

metode de proiectare, de calcul a caracteristicilor termotehnice a elementelor de închidere,

recomandări şi materiale informative, care permit realizarea condiţiilor NCM E.04.01-2006 (МСН

2.04-02-2006) "Protecţia termică a clădirilor".

Principiile Codului practic permit proiectarea clădirilor cu utilizarea raţională a energiei pe

calea determinării eficienţei energetice totale de la aplicarea soluţiilor arhitecturale, constructive şi

inginereşti, care sunt îndreptate spre economisirea resurselor energetice.

CP E.04.05-2006

IV

Содержание

Conţinutul

Întroducere ………………………………………………………………………………….. IX

Введение …………………………………………………………………………………… X

Prefaţă .................................................................................................................................... XI

Предисловие ........................................................................................................................ XII

1. Область применения ................................................................................................ 1

1. Domeniul de aplicare .................................................................................................. 1

2. Нормативные ссылки ................................................................................................ 1

2. Referinţe normative ..................................................................................................... 1

3. Термины и определения ........................................................................................... 1

3. Termeni şi definiţii ...................................................................................................... 1

4. Общие положения ..................................................................................................... 1

4. Principii generale ......................................................................................................... 1

5. Исходные данные для проектирования тепловой защиты зданий ....................... 3

5. Date iniţiale pentru proiectarea protecţiei termice a clădirilor .................................... 3

5.1. Наружные климатические условия ......................................................................... 3

5.1. Condiţiile climaterice exterioare ................................................................................. 3

5.2. Параметры внутренней среды .................................................................................. 4

5.2. Parametrii mediului interior ........................................................................................ 4

5.3. Характеристики строительных материалов и конструкций ................................. 7

5.3. Caracteristicile materialelor şi ale elementelor de construcţii .................................... 7

5.4. Определение отапливаемых площадей и объемов зданий .................................... 8

5.4. Determinarea ariilor şi a volumelor încălzite ale clădirii ............................................ 8

6. Принципы определения нормируемого уровня тепловой защиты ....................... 9

6. Principii de determinare a nivelului normat de protecţie termică .............................. 9

7. Теплоэнергетические параметры ............................................................................. 14

7. Parametrii termoenergetici .......................................................................................... 14

8. Выбор конструктивных решений, обеспечивающих необходимую теплозащиту

зданий .........................................................................................................................

21

8. Alegerea concepţiei constructive (de alcătuire) care să asigure protecţia termică

necesară .......................................................................................................................

21

9. Методика проектирования тепловой защиты зданий ............................................ 35

9. Metodica proiectării protecţiei termice a clădirii ........................................................ 35

9.1. Несветопрозрачные ограждающие конструкции ................................................... 37

9.1. Elementele de închidere netran-sparente ..................................................................... 37

9.2. Ограждающие конструкции теплых чердаков ....................................................... 50

9.2. Elementele de închidere ale podurilor calde ............................................................... 50

9.3. Ограждающие конструкции технических подвалов .............................................. 54

9.3. Elementele de închidere ale subsolurilor tehnice ........................................................ 54

9.4. Светопрозрачные ограждающие конструкции ....................................................... 57

9.4. Elemente de închidere transparente ............................................................................. 57

9.5. Ограждающие конструкции остекленных лоджий и балконов ........................... 58

9.5. Elementele de închidere ale logiilor şi balcoanelor vitrate ......................................... 58

10. Повышение энергетической эффективности существующих зданий .................. 60

10. Sporirea eficienţiei energetice a clădirilor existente ................................................... 60

11. Теплоустойчивость ................................................................................................... 62

CP E.04.05-2006

V

11. Stabilitatea termică ...................................................................................................... 62

11.1. Теплоустойчивость ограждающих конструкций в теплый период года ............. 62

11.1. Stabilitatea termică a elementelor de închidere în perioada caldă a anului ................ 62

11.2. Теплоустойчивость помещений в холодный период года .................................... 68

11.2. Stabilitatea termică a încăperilor în perioada rece a anului ........................................ 68

12. Воздухопроницаемость ограждающих конструкций и помещений зданий ........ 75

12. Permeabilitatea la aer a elementelor de închidere şi a încăperilor din clădire ............ 75

13. Расчет сопротивления пaропроницанию ограждающих конструкций (защита от

влаги) ..........................................................................................................................

81

13. Calculul rezistenţei la permeabilitate la vapori a elementelor de închidere (protecţia

contra umezelii) ...........................................................................................................

81

14. Расчет теплоусвоения полов .................................................................................... 86

14. Calculul asimilării termice a suprafeţei pardoseili ...................................................... 86

15. Контроль нормируемых показателей теплозащиты зданий .................................. 88

15. Controlul indicilor normaţi de protecţie termică a clădirilor ...................................... 88

16. Состав и содержание раздела проекта «Энергоэффктивность» ........................... 90

16. Conţinutul cadru al capitolului „Eficienţa energetică” din proiect ............................. 90

16.1. Общие положения ..................................................................................................... 90

16.1. Prinicpii generale ......................................................................................................... 90

16.2. Содержание раздела «Энергоэффективность» ....................................................... 91

16.2. Conţinutul capitolului „Eficienţa energetică” ............................................................. 91

17. Составление энергетичес-кого паспорта здания ................................................... 92

17. Alcătuirea certificatului ener-getic al clădirii ............................................................. 92

18. Заполнение энергетического паспорта жилого здания ......................................... 95

18. Completarea certificatului energetic al clădirii de locuit ............................................ 95

Приложение А (справочное). Перечень использованных нормативных документов ... 105

Приложение Б (обязательное). Термины и их определения ............................................. 107

Anexa Б (cu caracter obligatoriu). Termeni şi definiţii .......................................................... 107

Приложение В (обязательное). Методика определения суммарной солнечной

радиации при действительных условиях облачности за отопительный период ............

119

Anexa В (cu caracter obligatoriu). Metodologia determinării radiaţiei solare globale în

condiţii reale de nebulozitate pe perioada de încălzire ...........................................................

119

Приложение Г (справочное). Максимальные и средние значения суммарной

солнечной радиации (прямая и рассеянная) при ясном небе в июле ..............................

133

Anexa Г (cu caracter informativ). Valorile maximale şi medii ale radiaţiei solare globale

(directe şi dispersate) pe timp cu cer senin în iulie .................................................................

133

Приложение Д (обязательное). Расчетные теплотехнические показатели

строительных материалов и изделий .................................................................................

134

Anexa Д (cu caracter obligatoriu). Indicii termotehnici de calcul pentru materiale şi articole

de construcţii ..........................................................................................................................

134

Приложение Е (обязательное). Методика определения расчетных значений

теплопроводности строительных материалов при условиях эксплуатации А и Б .........

153

Anexa E (cu caracter obligatoriu). Metodologia determinării valorilor de calcul a

conductivităţii termice a materialelor de construcţii în condiţiile de exploatare A şi Б .........

153

Е.1 Общие положения .......................................................................................................... 153

Е.1 Principii generale .............................................................................................................. 153

Е.2 Обозначения .................................................................................................................... 154

Е.2 Simboluri .......................................................................................................................... 154

Е.3 Подготовка образцов для испытаний .......................................................................... 155

Е.3 Pregătirea epruvetelor pentru încercări ............................................................................ 155

Е.4 Увлажнение образцов материала .................................................................................. 155

CP E.04.05-2006

VI

Е.4 Umezirea epruvetelor de materiale ................................................................................... 155

Е.5 Определение теплопроводности ................................................................................... 157

Е.5 Determinarea conductivităţii termice ............................................................................... 157

Е.6 Обработка результатов измерений ............................................................................... 158

Е.6 Prelucrarea rezultatelor măsurărilor ................................................................................. 158

Приложение Ж (рекомендуемое). Рекомендации по выбору теплоизоляционных

материалов ............................................................................................................................

161

Anexa Ж (cu caracter de recomandare). Recomandări pentru alegerea materialelor

termoizolante ..........................................................................................................................

161

Приложение И (рекомендуемое). Примеры расчета уровня тепловой защиты ............. 167

Anexa И (cu caracter de recomandare). Exemple de calcul a nivelului de protecţie termică .. 167

И.1 Расчет уровня тепловой защиты по нормируемому удельному расходу тепловой

энергии на отопление здания ..............................................................................................

167

И.1 Calculul nivelului de protecţie termică conform consumului spe-cific normat de energie

termică pentru încălzirea clădirii ...........................................................................................

167

И.2 Методика расчета теплотехнических и энергетических параметров здания и

заполнение формы энергетического паспорта ..................................................................

169

И.2 Metodologia de calcul a parametrilor termotehnici şi energetici ai clădirii şi

completarea formularului din certificatul energetic ...............................................................

169

Приложение К (рекомендуемое). Пример расчета приведенного сопротивления

теплопередаче фасада жилого здания ...............................................................................

178

Anexa К (cu caracter de recomandare). Exemplu de calcul pentru rezistenţa redusă la

transfer termic a faţadei clădirii locative ................................................................................

178

Приложение Л (справочное). Приведенное сопротивление теплопередаче rR0 ,

коэффициент затенения непрозрачными элементами τ, коэффициент относительного

пропускания солнечной радиации k окон, балконных дверей и фонарей ......................

183

Anexa Л (cu caracter informativ). Rezistenţa redusă la transfer termic rR0 , coeficientul de

umbrire cu elemente netransparente τ, coeficientul de permeabilitate relativă a radiaţiei

solare k a ferestrelor, uşilor de balcon şi luminatoarelor ........................................................

183

Приложение М (обязательное). Методика определения приведенного сопротивления

теплопередаче ограждающих конструкций на основе расчета температурных полей ....

187

Anexa M (cu caracter obligatoriu). Metodologia determinării rezistenţei reduse la transfer

termic a elementelor de închidere pe baza calculului cîmpurilor de temperatură ..................

187

Приложение Н (рекомендуемое). Примеры расчета коэффициента теплотехнической

однородности ограждающих конструкций по табличным значениям ............................

195

Anexa Н (cu caracter de recomandare). Exemple de calcul al coeficientului de omogenitate

termotehnică a elementelor de închidere conform valorilor din tabele ..................................

195

Н.1 Расчет коэффициента теплотех-нической однородности по формуле (12)

настоящего Свода правил ....................................................................................................

195

Н.1 Calculul coeficientului de omogeni-tate termotehnică cu formula (12) din prezentul

Cod practic ..............................................................................................................................

195

Н.2 Расчет коэффициента теплотехнической однородности по формуле (14)

настоящего Свода правил ....................................................................................................

198

Н.2 Calculul coeficientului omogenităţii termotehnice cu formula (14) din prezentul Cod

practic .....................................................................................................................................

198

Приложение П(обязательное).Определение приведенного сопротивления

теплопередаче неоднородных участков трехслойных панелей из листовых материалов

205

Anexa П (cu caracter obligatoriu). Determinarea rezistenţei reduse la transfer termic a

sectoarelor neomogene ale panourilor în trei straturi din materiale în foi ..............................

205

Приложение Р (справочное). Температура точки росы td , oС, для различных

CP E.04.05-2006

VII

значений температур tint и относительной влажности φint, %, воздуха в помещении.... 213

Anexa Р (cu caracter informativ). Temperatura punctului de rouă td , oС, pentru diferite

valori de temperatură tint şi de umiditate relativă φint, %, a aerului din încăpere .................

213

Приложение С (справочное). Значения парциального давления насыщенного

водяного пара Е, Па, для различных значений температур при В=100,7 кПа ................

214

Anexa С (cu caracter informativ). Valorile presiunii parţiale ale vaporilor saturaţi de apă Е,

Pa, pentru diferite valori de temperatură dacă В=100,7 kPa ..................................................

214

Приложение Т (рекомендуемое). Примеры расчета ограждающих конструкций

теплых чердаков и техподполий ........................................................................................

218

Anexa Т (cu caracter de recomandare). Exemple de calcul ale elementelor de închidere ale

podurilor calde şi subsolurilor tenhice ....................................................................................

218

Приложение У (рекомендуемое). Пример расчета приведенного сопротивления

теплопередаче участков стен, расположенных за остекленными лоджиями и

балконами ..............................................................................................................................

225

Anexa У (cu caracter de recomandare). Exemplu de calcul al rezistenţei reduse la transfer

termic a sectoarelor de perete, care se află după geamurile loggiilor şi balcoanelor .............

225

Приложение Ф (рекомендуемое). Пример расчета теплоустойчивости ограждающих

конструкций в теплый период года .....................................................................................

227

Anexa Ф (cu caracter de recomandare). Exemplu de calcul al stabilităţii termice a

elementelor de închidere în perioada caldă a anului ..............................................................

227

Приложение Х (рекомендуемое). Пример расчета мощности теплоаккумуляционного

прибора ..................................................................................................................................

230

Anexa Х (cu caracter de recomandare). Exemplu de calcul al puterii aparatului de

acumulare termică ...................................................................................................................

230

Приложение Ц (рекомендуемое). Методы оценки воздухопроницания ограждающих

конструкций зданий ..............................................................................................................

232

Anexa Ц (cu caracter de recomandare). Metode de evaluare a permeabilităţrii la aer a

elementelor de închidere ale clădirilor ....................................................................................

232

Ц.1 Примеры определения сопротив-ления воздухопроницанию огражда-ющих

конструкций и выбора типа оконного блока при проектировании жилых зданий...........

232

Ц.1 Exemple de determinare a rezisten-ţei la permeabilitatea la aer a elementelor de

închidere şi alegerea tipului de bloc de fereastră la proiectarea clădiri-lor locative ...............

232

Ц.2 Пример определения воздухопроницаемости помещений жилого дома ................. 236

Ц.2 Exemplu de determinare a permeabilităţii la aer a încăperilor blocului locativ .............. 236

Приложение Ш (справочное). Сопротивление паропроницанию листовых материалов

и тонких слоев пароизоляции ..............................................................................................

239

Anexa Ш (cu caracter informativ). Rezistenţa la permeabilitatea la vapori a materialelor în

foi şi a straturilor subţiri de izolaţie contra vaporilor .............................................................

239

Приложение Щ (обязательное). Изолинии сорбционного влагосодержания

керамзитобетона, содержащего хлориды натрия, калия и магния ..................................

240

Anexa Щ (cu caracter obligatoriu). Izoliniile conţinutului de umiditate de sorbţie în betonul

cu cheramzit, care conţine clorură de sodiu, potasiu şi magneziu ..........................................

240

Приложение Э (рекомендуемое). Пример расчета сопротивления паропроницанию .... 242

Anexa Э (cu caracter de recomandare). Exemplu de calcul al rezistenţei la permeabilitate la

vapori ......................................................................................................................................

242

Приложение Ю (рекомендуемое). Пример теплотехнического расчета пола ................ 251

Anexa Ю (cu caracter de recomandare). Exemplu de calcul termotehnic al pardoselii ......... 251

Приложение Я (рекомендуемое). Пример составления раздела

«Энергоэффективность» проекта общественного здания ................................................

254

Anexa Я (cu caracter de recomandare). Exemplu de prezentare a capitolului «Eficienţa

energetică» din proiectul unui edificiu public ........................................................................

254

CP E.04.05-2006

VIII

Я.1 Исходные данные для расчета теплоэнергетических параметров здания лечебного

учреждения ............................................................................................................................

254

Я.1 Datele iniţiale pentru calculul pa-rametrilor termoenergetici ai edificiului instituţiei

curative ....................................................................................................................................

254

Я.2 Теплотехнические расчеты ограждающих конструкций ........................................... 257

Я.2 Calcule termotehnice ale elementelor de închidere ......................................................... 257

Я.3 Расчеты энергетических показателей здания .............................................................. 265

Я.3 Calculele indicilor energetici ai edificiului ...................................................................... 265


IX

ÎNTRODUCERE

Codul practic pentru proiectarea protecţiei termice a clădirilor conţine metode de proiectare,

de calcul a caracteristicilor termotehnice a elementelor de închidere, recomandări şi materiale

informative, care permit realizarea condiţiilor СНиП 23-02-2003 "Protecţia termică a clădirilor".

Principiile Codului practic permit proiectarea clădirilor cu utilizarea raţională a energiei pe

calea determinării eficienţei energetice totale de la aplicarea soluţiilor arhitecturale, constructive şi

inginereşti, care sunt îndreptate spre economisirea resurselor energetice.

În Codul practic sunt date recomandări privind alegerea nivelului de protecţie termică pe

baza balanţei termice a clădirii, calculul rezistenţei reduse la transfer termic a elementelor

neomogene de închidere, condiţiile faţă de soluţiile constructive şi arhitecturale pentru clădiri din

punct de vedere a protecţiei lor termice. Sunt prezentate metode de determinare a rezistenţei la

permeabilitate la aer şi vapori, a stabilităţii termice a elementelor exterioare de închidere, a

parametrilor termoenergetici ai clădirii, sunt propuse formularul şi metodologia completării

versiunii electronice a fişei energetice a clădirii.

La elaborarea Codului practic s-au folosit principiile documentelor normative în vigoare,

soluţii constructive progresive pentru elementele exterioare de închidere, cele mai eficiente soluţii

tehnice de protecţie termică a clădirilor, utilizate la diferite obiective din FR, lucrările Societăţii

pentru protecţia resurselor naturale, precum şi următoarele standarde europene:

DIN EN 832 – Standard european. "Protecţia termică a clădirilor – calcule privind consumul

de energie pentru încălzire – blocuri locative";

Norme în construcţii pentru Marea Britanie 1995 - partea L. "Reducerea consumului de

combustibil şi energie";

SAP BRE – Standard al Marii Britanii. "Metodologia standard de calcul de stat a

consumului de energie în blocurile locative";

SS02 42 30 – Standard suedez. "Elemente din materiale în foi cu incluziuni conductoare de

căldură – Calculul rezistenţei la transfer termic";

Rt 2000 - Franţa. "Hotărîre privind caractericticile termotehnice ale noilor blocuri şi părţile

noi ale blocurilor" din 29.11.2000;

EnEV 2002 - RFG. "Hotărîre privind protecţia termică de reducere a consumului de energie

şi instalaţiile de încălzire ale clădirilor cu consum redus de energie" din 16.11.2001.

Prezentul Cod practic a fost elaborat de: cand. în şt. teh. I. Matrosov, cand. în şt. teh. I.

Butovski, ing. P. Matrosov (NIISF RAASN), cand. în şt. teh. V. Beleaev (ŢNIIEPjilişcia), cand. în

şt. teh.V. Livciak (Mosgosexpertiza), V. Gluharev (Gosstroi Rosii), L Vasilieva (FGUP ŢNS).

La elaborarea unor capitole şi anexe au luat de asemenea partre: cand. în şt. teh. A. Şaripov

(SantehNIIproiect) – capitolul 7; dr. în şt. teh. I. Tabunşcicov (ABOK) – capitolul 11 şi anexa X;

cand. în şt. teh. G.Klimova (NIIISF RAASN) – anexele B şi Г; cand. în şt. teh. I Kiselev (NIISF

RAASN), cand. în şt. teh. V. Fetisov (OAO „Teploproekt”), cand. în şt. teh. O Martînov (Gosstroi

Rosii) – anexa E; cand. în şt. teh. V. Mogutov (NIISF RAASN); V. Tarasov (Dekenink N.) –

subcapitolul 9.4 şi anexa Л; B. Semenov (UIŢ, regiunea Povoljie, pentru problemele construcţiilor

de pe lîngă GTU din Saratov) – anexa Ж.

Codul practic conţine principiile de bază şi metodologia de calcul a caracteristicilor

termotehnice ale elementelor de închidere, recomandări privind alegerea materialelor termoizolante

şi materiale informative


X

ВВЕДЕНИЕ

Свод правил по проектированию тепловой защиты зданий содержит методы проекти-

рования, расчета теплотехнических характеристик ограждающих конструкций, рекоменда-

ции и справочные материалы, позволяющие реализовывать требования СНиП 23-02-2003

"Тепловая защита зданий".

Положения Свода правил позволяют проектировать здания с рациональным исполь-

зованием энергии путем выявления суммарного энергетического эффекта от использования

архитектурных, строительных и инженерных решений, направленных на экономию энерге-

тических ресурсов.

В Своде правил приведены рекомендации по выбору уровня теплозащиты на основе

теплового баланса здания, по расчету приведенного сопротивления теплопередаче неодно-

родных ограждающих конструкций, требования к конструктивным и архитектурным реше-

ниям зданий с точки зрения их теплозащиты. Установлены методы определения сопротивле-

ния воздухо-, паропроницанию, теплоустойчивости наружных ограждающих конструкций,

теплоэнергетических параметров здания, предложены форма и методика заполнения элек-

тронной версии энергетического паспорта здания.

При разработке Свода правил использованы положения действующих нормативных

документов, прогрессивные конструктивные решения наружных ограждений, наиболее эф-

фективные технические решения теплозащиты зданий, примененные на различных объектах

Российской Федерации, работы Общества по защите природных ресурсов, а также следую-

щие зарубежные стандарты:

DIN EN 832 - Европейский стандарт. "Теплозащита зданий - расчеты энергопотребле-

ния на отопление - жилые здания";

Строительные нормы Великобритании 1995 - часть L. "Сбережение топлива и энер-

гии";

SAP BRE - Стандарт Великобритании. "Государственная стандартная методика рас-

чета энергопотребления в жилых зданиях";

SS02 42 30 - Шведский стандарт. "Конструкции из листовых материалов с теплопро-

водными включениями - Расчет сопротивления теплопередаче";

Rt 2000 - Франция. "Постановление о теплотехнических характеристиках новых зда-

ний и новых частей зданий" от 29.11.2000;

EnEV 2002 - ФРГ. "Постановление об энергосберегающей тепловой защите и энерго-

сберегающих отопительных установках зданий" от 16.11.2001.

Настоящий Свод правил разработали: канд. техн. наук Ю.А.Матросов, канд. техн.

наук И.Н.Бутовский, инж. П.Ю.Матросов (НИИСФ РААСН), канд. техн. наук B.C.Беляев

(ЦНИИЭПжилища), канд. техн. наук В.И.Ливчак (Мосгосэкспертиза), В.А.Глухарев (Гос-

строй России), Л.С.Васильева (ФГУП ЦНС).

В разработке отдельных разделов и приложений принимали также участие: канд.

техн. наук А.Я.Шарипов (СантехНИИпроект) - раздел 7; д-р техн. наук Ю.А.Табунщиков

(АВОК) - раздел 11 и приложение X; канд. техн. наук Г.К.Климова (НИИСФ РААСН) -

приложения В и Г; канд. техн. наук И.Я.Киселев (НИИСФ РААСН), канд. техн. наук

В.В.Фетисов (ОАО "Теплопроект"), канд. техн. наук О.М.Мартынов (Госстрой России) -

приложение Е; канд. техн. наук В.А.Могутов (НИИСФ РААСН); В.А.Тарасов (Декенинк

Н.В.) - подраздел 9.4 и приложение Л; Б.А.Семенов (Поволжский региональный УИЦ по

проблемам строительства при Саратовском ГТУ) - приложение Ж

Свод правил содержит основные положения и методики расчетов теплотехнических

характеристик ограждающих конструкций, рекомендации по выбору теплоизоляционных

материалов и справочные материалы


XI

Prefaţă

1. A FOST ELABORAT de Institutul de Cercetări Ştiinţifice pentru Fizica Construcţiilor a

Academiei de Arhitectură şi a Ştiinţelor de Construcţii (NIISF RAASN), Mosgosexpertiza,

Institutul Central de Cercetări Ştiinţifice de Proiectare şi Experimentare a Clădirilor şi Structurilor

Industriale (ОАО "ŢNIIpromzdanii"), Întreprinderea Unitară Federală de Stat – Centrul pentru

Metodologia Normării şi Standardizării în Construcţii (FGUP ŢNS), Institutul Central de Cercetări

Ştiinţifice şi de Proiectare a Locuinţei Tip şi Experimentale (ŢNIIIEPjilişcia) şi un grup de

specialişti.

A FOST PROPUS de Direcţia pentru Normare, Standardizare şi Certificare Tehnică în

Construcţii şi gospodăria comunală de locuinţe a Gosstroi-ului Rusiei.

2. VIZAT şi RECOMANDAT pentru aplicare în calitate de document normativ al

Sistemului de documente normative în construcţii prin scrisoarea Gosstroi-ului Rusiei din

26.03.2004 nr. ЛБ-2013/9

3. APROBAT şi INTRAT ÎN VIGOARE de la 1 iunie 2004 prin ordinul comun al ОАО

"ŢNIIpromzdanii" şi FGUP ŢHS nr. 01 din 23 aprilie 2004

4. ÎNLOCUIEŞTE СП 23-101-2000.

Pentru adoptare au votat

Denumirea abreviată a ţării

conform CI (ISO 3166) 004-

97

Codul ţării

conform CI

(ISO 3166)

004-97

Denumirea abreviată a organului de gestionare a

construcţiilor în stat

Armenia

Kazahstan

Kîrgîzstan

Moldova

Federaţia Rusă

Tadjikistan

Uzbekistan

AR

KZ

KG

MD

RU

TJ

UZ

Ministerul pentru construcţii urbane a Republicii

Armenia

Kazstroikomitet al Republicii Kazahstan

Goskomarhstroi al

Republicii Kîrgîzstan

Departamentul pentru Construcţii şi

Amenajarea Teritoriului al Republicii Moldova

Gosstroi al

Rusiei

Komarhstroi al

Republicii Tadjikistan

Gosarhitektstroi al

Republicii Uzbekistan

Prezentul standard nu poate fi reprodus, tirajat şi difuzat parţial sau în întregime în calitate

de publicaţie oficială fără aprobarea secretariatului Comisiei tehnico-ştiinţifice interstatale pentru

standardizare, normare tehnică şi certificare în construcţii


XII

Предисловие

1. РАЗРАБОТАН Научно-исследовательским институтом строительной физики Рос-

сийской академии архитектуры и строительных наук (НИИСФ РААСН), Мосгосэкспертизой,

Центральным научно-исследовательским и проектно-экспериментальным институтом про-

мышленных зданий и сооружений (ОАО "ЦНИИпромзданий"), Федеральным государствен-

ным унитарным предприятием - Центром методологии нормирования и стандартизации в

строительстве (ФГУП ЦНС), Центральным научно-исследовательским и проектным инсти-

тутом типового и экспериментального проектирования жилища (ЦНИИЭПжилища) и груп-

пой специалистов.

ВНЕСЕН Управлением технического нормирования, стандартизации и сертификации

в строительстве и ЖКХ Госстроя России.

2. ОДОБРЕН и РЕКОМЕНДОВАН для применения в качестве нормативного доку-

мента Системы нормативных документов в строительстве письмом Госстроя России от

26.03.2004 г. N ЛБ-2013/9

3. УТВЕРЖДЕН И ВВЕДЕН В ДЕЙСТВИЕ с 1 июня 2004 г. совместным приказом

ОАО "ЦНИИпромзданий" и ФГУП ЦНС N 01 от 23 апреля 2004 г.

4 ВЗАМЕН СП 23-101-2000.

За принятие проголосовали

Краткое наименование

страны

по МК (ИСО 3166) 004-97

Код страны по

МК

(ИСО 3166) 004-97

Сокращенное наименование

органа государственного управления

строительством

Армения

Казахстан

Киргизия

Молдова

Российская Федерация

Таджикистан

Узбекистан

AR

KZ

KG

MD

RU

TJ

UZ

Министерство градостроительства

Республики Армения

Казстройкомитет Республики

Казахстан

Госкомархстрой Киргизской

Республики

Департамент строительства и развития

Территорий Республики Молдова

Госстрой России

Комархстрой Республики

Таджикистан

Госархитектстрой Республики

Узбекистан

Настоящий документ не может быть полностью или частично воспроизведен,

тиражирован и распространен в качестве официального издания без разрешения

Секретариата Межгосударственной научно-технической комиссией по стандартизации,

техническому нормированию и сертификации в строительстве.


Protecţia contra acţiunilor mediului ambiant

Proiectarea protecţiei termice a clădirilor

Protection against environmental influence

Thermal performance design of buildings

Защита от воздействия внешней среды

Проектирование тепловой защиты зданий

1. Область применения 1. Domeniul de aplicare

Настоящий Свод правил распростра-

няется на проектирование тепловой защи-

ты ограждающих конструкций вновь воз-

водимых и реконструируемых зданий раз-

личного назначения (далее – зданий) с но-

рмируемыми параметрами микроклима-та

помещений (температурой и влажностью).

Prezentul Cod normativ se aplică la pro-

iectarea protecţiei termice a elementelor de

închidere ale clădirilor noi şi a celor recon-

struite cu diferită destinaţie (în continuare –

clădiri) cu parametrii normaţi de microclimă

în încăpere (temperatură şi umiditate).

2. Нормативные ссылки 2. Referinţe normative

Перечень нормативных документов,

на которые приведены ссылки, дан в при-

ложении A.

Lista documentelor normative la care se

fac referiri este prezentată în anexa A.

3. Термины и определения 3. Termeni şi definiţii

Термины, применяемые в настоящем

нормативном документе, и их определения

приведены в приложении Б.

Termenii utilizaţi în prezentul Cod nor-

mativ şi definiţiile lor sunt incluşi în anexa B.

4. Общие положения 4. Principii generale

4.1. При теплотехническом проектиро-

вании тепловой защиты зданий в каждом

конкретном cлучае последовательно ре-

шаются следующие задачи.

4.1. La aproiectarea termotehnică a pro-

tecţiei termice a clădirilor în fiecare caz con-

cret urmează a fi soluţionate următoarele pro-

bleme..

4.1.1. Определение параметров нару-

жных климатических. условий – согласно

5.1 настоящего Свода правил и в соответ-

ствии с NCM A.07.05-2006 (MCH 2.04-01-

98), влажностного режима помещений

зданий - согласно NCM E.04.01-2006

(MCH 2.04-02-2004) для соответствующего

пункта строительства, параметров внут-

ренней среды – согласно 5.2 настоящего

Свода правил.

4.1.1.Determinarea parametrilor condiţi-

ilor climaterice din exterior – conform 5.1 din

prezentul Cod practic şi în corespundere cu

NCM A.07.05-2006 (MCH 2.04-01-98), a

regimului de umiditate în încăperile clădirii –

conform NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-

2004) pentru punctul corespunzător al con-

strucţiei, a parametrilor mediului interior –

conform 5.2.al prezentului Cod practic.

4.1.2. Выбор класса энергетической

эффективности зданий С, В или А со-

гласно NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-

2004).

4.1.2. Alegerea categoriei de eficienţă

energetică С, В sau А conform NCM

E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-2004).

4.1.3. Определение уровня тепловой 4.1.3. Determinarea nivelului de protec-

CP E.04.05-2006, pag. 2

защиты - согласно разделу 6 настоящего

Свода правил в соответствии с NCM

E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-2004) для от-

дельных ограждающих кон-струкций по

нормируемым значениям со-противления

теплопередаче ограждающих конструкций

для всех зданий либо по нормируемому

удельному расходу тепловой энергии на

отопление для гражданских (жилых и об-

щественных) зданий. Эта задача решается

при заполнении энерге-тического паспорта

здания согласно раз-делу 18 настоящего

Свода правил и в со-ответствии с NCM

E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-2004).

ţie termică – conform capitolului 6 din pre-

zentul Cod practic şi în corespundere cu NCM

E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-2004) pentru

fiecare element de construcţie de închidere

după valorile normate ale rezistenţei la trans-

fer termic a elementelor de închidere sau după

consumul specific de energie termică necesară

pentru încălzirea clădirilor civile (de locuit

sau publi-ce).Această problemă se rezolvă în

cadrul procesului de completare a certificatu-

lui energetic al clădirii conform capitolului 18

din prezentul Cod practic şi în corespundere

cu NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-2004).

4.1.4. Проектирование ограждающей

конструкции. В ходе проектирования оп-

ределяют расчетные характеристики стро-

ительных материалов и конструкций со-

гласно 5.3 настоящего Свода правил, рас-

считывают приведенное сопротивление те-

плопередаче как фасада здания, так и от-

дельных элементов ограждающих кон-

струкций согласно разделу 9 настоящего

Свода правил, сопоставляют результат с

уровнем, определенным в 4.1.3, и вносят

при необходимости изменения как в про-

ект здания в целом, так и в проект ограж-

дающей конструкции; проверяют огражда-

ющую конструкцию на защиту от переув-

лажнения согласно разделу 13 настоящего

Свода правил и в соответствии с NCM

E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-2004).

4.1.4. Proiectarea elementului de închi-

dere. În procesul proiectării se determină ca-

racteristicile de calcul ale materialeleor de

construcţie şi ale elementelor de construcţie

conform 5.3. al prezentului Cod practic, se

calculează rezistenţa redusă la transfer termic

a faţadei clădirii, deasemenea a fiecărui ele-

ment al construcţiilor de închidere conform

capitolului 9 al prezentului Cod practic, se

compară (confruntă) rezultatul obţinut cu ni-

velul stabilit în 4.1.3, şi se întroduc, în caz de

necesitate, schimbările în proiectul clădirii în

întregime şi în proiectul elementului de închi-

dere; se verifică elementul de închidere la

protecţie contra umezirii conform capitolului

13 al prezentului Cod practic în conformitate

cu NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-2004).

4.1.5. Выбор светопрозрачных ограж-

дающих конструкций по требуемому со-

противлению теплопередаче, определен-

ному в 4.1.3, и воздухопроницаемости –

согласно разделу 12 настоящего Свода

правил и в соответствии с NCM E.04.01-

2006 (MCH 2.04-02-2004).

4.1.5. Alegerea elementelor de închidere

translucide după rezistenţa necesară la trans-

fer termic, determinată în 4.1.3. şi a permeabi-

lităţii la aer conform capitolului 12 al prezen-

tului Cod practic şi în conformitate cu NCM

E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-2004).

4.1.6. Расчет в необходимых случаях

теплоустойчивости ограждающих кон-

струкций в летнее время и теплоустойчи-

вости помещений в холодный период года -

согласно разделу 11 настоящего Свода

правил и в соответствии с NCM E.04.01-

2006 (MCH 2.04-02-2004).

4.1.6. Calcularea în cazurilele necesare

a stabilităţii termice a elementelor de închi-

dere în timpul verii şi a stabilităţii termice a

încăperilor în perioada rece a anului conform

capitoluli 11 al prezentului Cod practic şi în

comformitate cu NCM E.04.01-2006 (MCH

2.04-02-2004).

4.1.7. Проектирование конструкций

полов по нормируемым значениям тепло-

усвоения - согласно разделу 14 настоящего

Свода правил и в соответствии с NCM

E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-2004).

4.1.7. Proiectarea construcţiei pardose-

leleor după valorile normate de asimilare

termică – conform capitolului 14 al prezen-

tului Cod practic în conformitate cu NCM

E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-2004).

CP E.04.05-2006, pag. 3

Заканчивают проектирование тепло-

вой защиты зданий составлением раздела

проекта "Энергоэффективность" согласно

разделу 16 настоящего Свода правил.

Proiectarea protecţiei termice a clădirii se

încheie cu alcătuirea capitolului „Eficienţa

energetică” conform capiloluli 16 al prezen-

tului Cod practic.

4.2. Процедуры выбора теплозащит-

ных свойств ограждающих конструкций

более детально представлены в разделе 6.

4.2. Procedura de selectare a proprietă-

ţilor de protecţie termică a elementelor de în-

chidere este prezentată mai amănunţit în capi-

tolul 6.

Для облегчения решения каждой из

этих задач в последующих разделах на-

стоящего документа разработаны соответ-

ствующие методики и примеры расчетов.

Pentru a simplifica soluţionarea fiecăreia

dintre aceste probleme în capitolele următoare

ale prezentuluiCod practic sunt elaborate me-

todici corespunzătoare şi exemple de calcula-

re.

5. Исходные данные для про-ектирования тепловой защи-ты зданий

5. Date iniţiale pentru proiecta-

rea protecţiei termice a clădi-rilor

5.1. Наружные климатические ус-ловия

5.1. Condiţiile climaterice exterioare

5.1.1. Расчетную температуру наруж-

ного воздуха extt , °C, следует принимать по

средней температуре наиболее холодной

пятидневки с обеспеченностью 0,92 со-

гласно NCM A.07.05-2006 (MCH 2.04-01-

98) для соответст-вующего городского или

сельского насе-ленного пункта. При отсут-

ствии данных для конкретного пункта рас-

четную темпе-ратуру следует принимать

для ближайшего пункта, который указан в

NCM A.07.05-2006 (MCH 2.04-01-98).

5.1.1. Temperatura de calcul a aerului ex-

terior extt , °C, trebuie adoptată după tempe-

ratura medie a celor mai reci cinci zile cu asi-

gurarea 0, 92 conform NCM A.07.05-2006

(MCH 2.04-01-98) pen-tru localitatea orăşe-

nească sau sătească core-spunzătoare. În cazul

cînd lipsesc datele pen-tru localitatea dată,

temperatura de calcul tre-buie adoptată de la

localitatea cea mai apro-piată indicată în

NCM A.07.05-2006 (MCH 2.04-01-98).

5.1.2. Продолжительность отопитель-

ного периода htz , сут, и среднюю темпера-

туру наружного воздуха htt , °С, в течение

отопительного периода следует принимать

согласно NCM A.07.05-2006 (MCH 2.04-

01-98) (таблица 1, графы 13 и 14 - для ме-

дицинских и детских учреждений, графы

11 и 12 - в остальных случаях) для соот-

ветствующего города или населенного

пункта. При отсутствии данных для кон-

кретного пункта расчетные па-раметры

отопительного периода следует принимать

для ближайшего пункта, кото-рый указан в

NCM A.07.05-2006 (MCH 2.04-01-98). Ве-

личину градусо-суток dD в течение отопи-

тельного периода следует вычислять по

формуле

5.1.2. Durata perioadei de încălzire htz , şi

temperatura medie a aerului exterior htt , °С,

în cursul perioadei de încălzire trebuie adop-

tată conform NCM A.07.05-2006 (MCH

2.04-01-98) (tabelul 1, coloanele 13 şi 14 pen-

tru instituţii medicale şi pentru copii, coloane-

le 11 şi 12 – în celelalte cazuri) pentru oraşul

sau localitatea respec-tivă. În cazul cînd lip-

sesc datele pentru locali-tatea concretă, para-

metrii de calcul ai perioa-dei de încălzire tre-

buie adoptată de la localita-tea cea mai apro-

piată, indicată în NCM A.07.05-2006 (MCH

2.04-01-98). Valoarea de grade-zi dD în cur-

sul perioadei de încălzire trebuie calculată cu

for-mula hthtd zttD )( int

hthtd zttD )( int (1)

CP E.04.05-2006, pag. 4

где intt - расчетная средняя температура

внутреннего воздуха, °С, определяемая со-

гласно указаниям 5.2.

în care intt temperatura medie de calcul a ae-

rului interior, °С, determinată conform indi-

caţiilor din 5.2.

5.1.3. Средний удельный вес наруж-

ного воздуха в течение отопительного пе-

риода ht

a , Н/м3, следует рассчитывать по

формуле

5.1.3. Greutatea medie specifică a aerului

exterior în cursul perioadei de încălzire ht

a ,

Н/м3, trebuie calculată cu formula

)273/(3463 ht

ht

a t (2)

где htt - то же, что и в 5.1.2, °С. în care - cu semnificaţia din 5.1.2, °С.

5.1.4. Среднюю плотность приточного

воздуха за отопительный период ht

a ,

кг/м3, следует рассчитывать по формуле

5.1.4. Densitatea medie a aerului aspirat

în perioada de încălzire ht

a , кг/м3, trebuie

calculată cu formula

)](5,0273/[353 int ext

ht

a tt (3)

где: intt - то же, что и в 5.1.2, °С; în care: intt - cu semnificaţia din 5.1.2, °С;

extt - то же, что и в 5.1.1, °С. extt - cu semnificaţia din 5.1.1, °С.

5.2. Параметры внутренней среды

5.2. Parametrii mediului interior

Параметры воздуха внутри жилых и

общественных зданий из условия ком-

фортности следует определять согласно та-

блице 1 - для холодного периода года, и

таблице 2 - для теплого периода года. Па-

раметры воздуха внутри зданий производ-

ственного назначения следует принимать

согласно ГОСТ 12.1.005-88* и нормам про-

ектирования соответствующих зданий и

сооружений.

Parametrii aerului în interiorul clădirii de

locuit şi al celor publice, având în vedere asi-

gurarea condiţiilor de confort, trebuie deter-

minaţi din tabelul 1 – penrtu perioada rece a

anului şi din tabelul 2 – pentru perioada caldă

a anului. Parametrii aerului în interiorul clădi-

rilor de producere trebuie adoptate conform

ГОСТ 12.1.005-88* şi conform normelor de

proiectare a clădirilor şi construcţiilor respec-

tive.

Tabelul 1. Temperatura optimă şi umiditatea relativă admisibilă a aerului în interiorul clădi-

rii în perioada rece a anului

Таблица 1. Оптимальная температура и допустимая относительная влажность воздуха

внутри здания для холодного времени года

Nr.

crt.

Tipul clădirii

Тип здания

Temperatura aerului în

interior clădirii intt , °С

Температура воздуха

внутри здания intt , °С

Umiditatea relativă în interiorul

clădirii int , %, sub

Относительная влажность

внутри здания int , %, не более

1 De locuit

Жилые

20-22 55

2 Policlinici şi instituţii curative

Поликлиники и лечебные учреждения

21-22 55

3 Instituţii preşcolare

Дошкольные учреждения

22-23 55

Note Примечания

1 Pentru clădirile neindicate în tabel, temperatura aerului intt , umiditatea relativă a aerului int în interiorul clădirilor şi

CP E.04.05-2006, pag. 5

temperatura punctului de rouă corespunzător trebuie adoptate conform ГОСТ 30494-96 şi normelor de proiectare a clă-

dirilor corespunzătoare.

1 Для зданий, не указанных в таблице, температуру воздуха intt , относительную влажность воздуха int внутри

зданий и соответствующую им температуру точки росы следует принимать согласно ГОСТ 30494-96 и нормам

проектирования соответствующих зданий.

2 Parametrii de microclimă pentru şcolile-internat speciale de cultură generală, instituţiile preşcolare şi curative trebuie

adoptate conform normelor sanitare şi regulamentelor Ministerului Sănătăţii.

2 Параметры микроклимата специальных общеобразовательных школ-интернатов, детских дошкольных и оз-

доровительных учреждений следует принимать в соответствии с действующими санитарными правилами и

нормами Министерства здравоохранения.

Tabelul 2. Temperatura admisibilă şi umiditatea relativă admisibilă a aerului în clădiri pen-

tru perioada caldă a anului

Таблица 2. Допустимые температура и относительная влажность воздуха внутри зда-

ния для теплого периода года Nr.

crt.

№

п.п.

Tipul clădirii

Тип здания

Temperatura aerului în

interior clădirii intt , °С

Температура воздуха

внутри здания intt , °С

Umiditatea relativă în interiorul

clădirii int , %, sub

Относительная влажность

внутри здания int ,%, не более

1 De locuit

Жилые

20-22 55



21-22 55



22-23 55

5.2.1. Расчетная относительная влаж-

ность воздуха внутри жилых и обществен-

ных зданий должна быть не выше значе-

ний, приведенных в графе 4 таблиц 1 и 2:

внутри зданий производственного назна-

чения - по ГОСТ 12.1.005-88* и нормам

проектирования соответствующих зданий

и сооружений.

5.2.1. Umiidtatea relativă de calcul în in-

teriorul clădirilor de locuit şi publice nu tre-

buie să depăsească valorile indicate în coloa-

na 4 a tabelelor 1 şi 2: în interiorul clădirilor

de producţie în conformitate cu - ГОСТ

12.1.005-88* şi cu normele de proiectare a

clădirilor şi construcţiilor corespunzătoare.

Обеспеченность условий эксплуата-

ции ограждающих конструкций следует-

устанавливать в зависимости от влажност-

ного режима помещений и зон влажности

следующим образом:

Asigurarea condiţiilor de exploatare a

elementelor de închidere trebuie adoptate în

funcţie de regimul de umiditate al încăperilor

şi de zonele de imiditate în modul următor:

определяют по карте зону влажности

(влажная, нормальная, сухая) согласно

приложению В NCM E.04.01-2006

(MCH 2.04-02-2004); при этом в случае

попадания пункта на границу зон

влажности следует выбирать более

влажную зону;

se determină după hartă zona de umiditate

(umedă, normală, uscată) conform anexei

NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-

2004); în cazul cînd localitatea este la ho-

tarul dintre două zone de umiditate se ale-

ge zona mai umedă;

определяют влажностный режим поме-

щений (сухой, нормальный, влажный

или мокрый) в зависимости от расчет-

ной относительной влажности и темпе-

ратуры внутреннего воздуха в соответ-

ствии с таблицей 1 NCM E.04.01-2006

se determină regimul de umiditate al încă-

perilor (uscat, normal, umed) în funcţie de

umiditatea relativă de calcul şi de tempe-

ratura aerului interior în corespundere cu

tabelul 1 NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-

02-2004);

CP E.04.05-2006, pag. 6

(MCH 2.04-02-2004);

устанавливают согласно таблице 2

NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-2004)

условия эксплуата-ции ограждающих

конструкций (А или Б) в зависимости

от влажностного ре-жима помещений и

зон влажности.

se stabilesc conform tabelului 2 NCM

E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-2004) con-

diţiile de extindere a elementelor de între-

rupere (А sau B) în funcţie de regimul de

umiditate al încăperilor şi de zona de umi-

ditate.

5.2.2. Расчетная температура воздуха

внутри жилых и общественных зданий intt

для холодного периода года должна быть

не ниже минимальных значений оптималь-

ных температур, приведенных в таблице 1

согласно ГОСТ 30494-96 и СанПиН

2.1.2.1002-00. Для остальных зданий, не

указанных в таблице 1, параметры воздуха

следует принимать по минимальным зна-

чениям оптимальной температуры по

ГОСТ 30494-96, ГОСТ 12.1.005-88* и нор-

мам проектирования соответствующих

зданий. Расчетная температура воздуха

внутри здания intt для теплого периода го-

да должна быть не выше допустимых зна-

чений, приведенных в таблице 2 согласно

ГОСТ 30494-96.

5.2.2. Temperatura de calcul a aerului în

interiorul încăperilor de locuit şi publice pen-

tru perioada rece a anului nu trebuie să fie mai

mică decît valorile minime ale tempe-raturii

optime prezentate în tabelul 1 conform ГОСТ

30494-96 şi СанПиН 2.1.2.1002-00. Pentru

alte clădiri, neindicate în tabelul 1, parametrii

aerului trebuie adoptaţi după valo-rile minime

ale temperaturii optime în confor-mitate cu

ГОСТ 30494-96, ГОСТ 12.1.005-88* şi cu

normele de proiectare a clădirilor corespunză-

toare. Temperatura de calcul a ae-rului în in-

teriorul clădirii intt pentru perioada caldă a

anului nu trebuie să depăşească valo-rile ad-

misibile prezentate în tabelul 2 conform

ГОСТ 30494-96.

5.2.3. Температура внутренних по-

верхностей наружных ограждений здания,

где имеются теплопроводные включения

(диафрагмы, сквозные включения цемен-

тно-песчаного раствора или бетона, меж-

панельные стыки, жесткие соединения и

гибкие связи в многослойных панелях,

оконные обрамления и т.д.), в углах и на

оконных откосах не должна быть ниже,

чем температура точки росы воздуха внут-

ри здания dt (таблица 3) при расчетной от-

носительной влажности int и расчетной

температуре intt внутреннего воздуха (таб-

лица 1). Для жилых и общественных зда-

ний температура точки росы dt приведена

в таблице 3 при соответствующих мини-

мальных температурах и относительной

влажности, приведенных в таблице 1.

5.2.3. Temperatura suprafeleor interioare

ale elementelor de închidere exterioare ale

clădirilor, care au incluziuni conductoare de

caldură (diafragme, incluziuni pătrunse de

mortar de ciment-nisip sau de beton, îmbinări

de panouri, îmbinări rigideşi legături elastice

în panouri multistrat, ancadramente de feres-

tre etc.), în colţuri şi la glafurile feres-trelor

nu trebuie să fie sub temperatura pun-ctului

de rouă în interiorul clădirii dt (tabelul 3) la o

umiditate relativă de calcul int şi tem-

peratura de calcul intt a aerului interior (tabe-

lul 1). Pentru clădirile de locuit şi cele publice

temperatura punctului de rouă dt este dată în

tabelul 3 pentru temperaturile minime şi umi-

ditatea relativă corespunzătoare, prezentate în

tabelul 1.

CP E.04.05-2006, pag. 7

Tabelul 3. Temperatura punctului de rouă a aerului în interiorul clădirii pentru perioada rece

a anului

Таблица 3. Температура точки росы воздуха внутри здания для холодного периода года Nr.

Crt.

№ п.п.

Tipul clădirii

Тип здания Temperatura punctului de rouă dt , °С

Температура точки росы dt , °С

1 Clădiri de locuit şi publice, şcoli şi altele (cu excepţia

celor din 2 şi 3)

Жилые, школьные и другие общественные здания

(кроме приведенных в 2 и 3)

10,7



11,6



12,6

5.3. Характеристики строитель-ных материалов и конструк-ций

5.3. Caracteristicile materialelor şi

ale elementelor de construcţii

5.3.1. При проектировании теплоза-

щиты используют следующие расчетные

показатели строительных материалов и ко-

нструкций (по приложению Д для условий

эксплуатации ограждающих конструкций

А или Б согласно NCM E.04.01-2006 (MCH

2.04-02-2004)):

5.3.1. La proiectarea protecţiei termice se

aplică următorii indici de calcul ai materiilor

şi elementelor de construcţii (conform anexei

D pentru condiţiile de exploatare a elemen-

telor de închidere A sau B conform NCM

E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-2004)):

расчетный коэффициент теплопровод-

ности , Вт/(м·°С);

coeficientul de calcul al conductibilităţii

termice , Вт/(м·°С);

коэффициент теплоусвоения (при пе-

риоде 24 ч) s, Вт/(м2·°С);

coeficientul de asimilare termică (într-o

perioadă de 24 ore) s, Вт/(м2·°С);

удельная теплоемкость (в сухом со-

стоянии) 0c , кДж/(кг·°С);

capacitatea calorică specifică (în stare us-

cată) 0c , кДж/(кг·°С);

коэффициент паропроницаемости ,

мг/(м·ч·Па), или сопротивление паро-

проницанию vrR , м2·ч·Па/мг;

coeficientul de permeabilitate la vapori

, мг/(м·ч·Па), sau rezistenţa la permea-

bilitate la vapori vrR , м2·ч·Па/мг;

термическое сопротивление воздуш-

ных прослоек alR , м2·°С/Вт;

rezistenţa termică a straturilor de aer alR ,

м2·°С/Вт;

сертифицированные значения приве-

денного сопротивления теплопередаче

окон, балконных дверей, фонарей

r

oFR ,

м2·°С/Вт;

valorile certificate ale rezistenţei reduse la

transfer termiс a ferestrelor, uşilor de bal-

con şi luminatoarelor

r

oFR , м2·°С/Вт;

сертифицированные значения коэффи-

циентов затенения непрозрачными эле-

ментами и относительного пропус-

кания солнечной радиации окон k ;

valorile certificate ale coeficienţilor de

umbrire cu elemente netransparente şi

de permeabilitate relativă a radiaţiei solare

prin ferestre k ;

сопротивление воздухопроницанию

aR , м2·ч·Па/кг, или его сертифициро-

ванные значения, м2·ч/кг, для окон и

балконных дверей;

rezistenţa la permeabilitate la aer aR ,

м2·ч·Па/кг, sau valorile ei certificate,

м2·ч/кг, pentru ferestre şi uşi de balcon;

CP E.04.05-2006, pag. 8

коэффициент поглощения солнечной

радиации поверхностью ограждения

s ;

coeficientul de absorbţie a radiaţiei solare

al suprafeţei elementului de închidere s ;

коэффициент теплового излучения по-

верхности (тепловая эмиссия) .

coefientul de radiaţie termică al suprafeţei

(emisia termică) . Примечание - Допускается расчетные тепло-

технические показатели эффективных теплоизоля-

ционных материалов (минераловатных, стеклово-

локнистых и полимерных), а также материалов, не

приведенных в приложении Д, принимать согласно

теплотехническим испытаниям по методике прило-

жения Е, проведенным аккредитованными испыта-

тельными лабораториями.

Notă – Indicii termotehnici de calcul ai ma-

terialelor de izolare eficientă (din vată minerală, din fi-

bră de sticlă şi polimerice), deasemenea ai materialelor

reprezentate în anexa D, se admite să fie adoptaţi în

corespundere cu rezultatele încercărilor prezentate în

anexa E, şi efectuate în laboaratoare de încercare acre-

ditate.

5.3.2. Рекомендации по выбору эффек-

тивных теплоизоляционных материалов

приведены в приложении Ж.

5.3.2. Recomandările privind alegerea

materialelor de izolare eficiente sunt prezen-

tate în anexa J.

5.4. Определение отапливаемых площадей и объемов зданий

5.4. Determinarea ariilor şi a volu-

melor încălzite ale clădirii

5.4.1. Отапливаемую площадь здания

следует определять как площадь этажей (в

том числе и мансардного, отапливаемого

цокольного и подвального) здания, изме-

ряемую в пределах внутренних поверхно-

стей наружных стен, включая площадь,

занимаемую перегородками и внутренни-

ми стенами. При этом площадь лестнич-

ных клеток и лифтовых шахт включается в

площадь этажа.

5.4.1. Aria încălzită a clădirii trebuie de-

terminată ca suma ariilor etajelor (inclusiv

etajul-mansardă, etajul de soclu şi etajul de

subsol încălzite) clădirii, măsurată între supra-

feţele interioare ale pereţilor exteriori, inclu-

siv aria pereţilor despărţitori şi a pereţilor de

interior.

В отапливаемую площадь здания не

включаются площади теплых чердаков и

подвалов, неотапливаемых технических

этажей, подвала (подполья), холодных не-

отапливаемых веранд, неотапливаемых

лестничных клеток, а также холодного

чердака или его части, не занятой под ман-

сарду.

Aria casei scării şi a casei liftului se in-

clude aria etajului. În aria clădirii nu se în-

chide aria podurilor calde şi a subsolurilor

calde, aria etajelor tehnice neîncălzite, a sub-

solului, a verandelor neîncălzite, a caselor de

scară neîncălzite şi a podului rece sau a acelei

părţi a podului pe care nu este mansardă.

5.4.2. При определении площади ман-

сардного этажа учитывается площадь с вы-

сотой до наклонного потолка 1,2 м при на-

клоне 30° к горизонту; 0,8 м - при 45° -

60°; при 60° и более - площадь измеряется

до плинтуса.

5.4.2. La calcularea ariei etajului de man-

sardă se ia în calcul aria cu înălţimea pînă la

tavanul înclinat 1,2 m la o înclinare de 30°

faţă de orizont; 0,8 m - la 45° - 60°; la 60° şi

mai mult aria se măsoară de la plinte.

5.4.3. Площадь жилых помещений зда-

ния подсчитывается как сумма площадей

всех общих комнат (гостиных) и спален.

5.4.3. Aria încăperilor de locuit ale clă-

dirilor se calculează ca suma ariilor tuturor

camerelor şi a dormitoarelor.

5.4.4. Отапливаемый объем здания оп-

ределяется как произведение отапливае-

мой площади этажа на внутреннюю вы-

соту, измеряемую от поверхности пола пе-

рвого этажа до поверхности потолка по-

следнего этажа. При сложных формах вну-

5.4.4. Volumul încălzit al clădirii se de-

termină din produsul ariei încălzite a etajului

la înălţimea interioară, măsurată de la supra-

faţa pardoselei pînă la suprafaţa tavanului ul-

timului etaj. În cazul cînd forma volumului

interior al clădirii este complicată, volumul

CP E.04.05-2006, pag. 9

треннего объема здания отапливаемый

объем определяется как объем простран-

ства, ограниченного внутренними поверх-

ностями наружных ограждений (стен, по-

крытия или чердачного перекрытия, цо-

кольного перекрытия).

încălzit al clădirii ce determină ca volum al

spaţiului limitat de suprafeţele interioare ale

elementelor de îngrădire (pereţi, acoperiş,

planşeu de pod). Pentru a determina volumul

de aer din clădire, volumul încălzit se înmul-

ţeşte cu 0, 85.

5.4.5. Площадь наружных ограждаю-

щих конструкций определяется по внут-

ренним размерам здания. Общая площадь

наружных стен (с учетом оконных и двер-

ных проемов) определяется как произведе-

ние периметра наружных стен по внутрен-

ней поверхности на внутреннюю высоту

здания, измеряемую от поверхности пола

первого этажа до поверхности потолка по-

следнего этажа с учетом площади оконных

и дверных откосов глубиной от внутрен-

ней поверхности стены до внутренней по-

верхности оконного или дверного блока.

Суммарная площадь окон определяется по

размерам проемов в свету. Площадь на-

ружных стен (непрозрачной части) опре-

деляется как разность общей площади на-

ружных стен и площади окон и наружных

дверей.

5.4.5. Aria elementelor externe de închi-

dere se determină cu dimensiunile interioare

ale clădirii. Aria totală a pereţilor exteriori

(inclusiv golurile de ferestre şi de uşi) se de-

termină din produsul perimetrului pereţilor

exteriori (pe partea interioară) la înălţimea

interioară a clădirii, măsurată de la suprafaţa

pardoselii primului etaj pînă la suprafaţa ta-

vanului ultimului etaj, ţinînd cont de aria gla-

furilor de ferestre şi uşi cu adîncimea de la

suprafaţa interioară a peretelui pînă la supra-

faţa interioară a blocului de fereastră sau de

uşă. Aria totală a ferestrelor se determină du-

pa aria golurilor în lumină. Aria pereţilor ex-

teriori (partea netransparentă) se determină

din diferenţa dintre aria totală a pereţilor exte-

riori şi aria ferestrelor şi a uşilor exterioare.

5.4.6. Площадь горизонтальных нару-

жных ограждений (покрытия, чердачного

и цокольного перекрытия) определяется

как площадь этажа здания (в пределах вну-

тренних поверхностей наружных стен).

При наклонных поверхностях потолков по-

следнего этажа площадь покрытия, чердач-

ного перекрытия определяется как пло-

щадь внутренней поверхности потолка.

5.4.6. Aria elementelor de închidere ori-

zontale (acoperiş, planşee de pod) se determi-

nă ca aria etajului clădirii (în limitele suprafe-

ţelor interioare ale pereţilor exteriori). În ca-

zul cînd suprafaţa tavanului este înclinată, aria

acoperişului la ultimul etaj şi a planşeului de

pod se determină ca aria suprafeţei interioare

a tavanului.

6. Принципы определения нор-мируемого уровня тепловой защиты

6. Principii de determinare a ni-

velului normat de protecţie termică

6.1. Основной задачей NCM E.04.01-

2006 (MCH 2.04-02-2004) является обеспе-

чение проектирова-ния тепловой защиты

зданий при заданном расходе тепловой

энергии на поддержание установленных

параметров микроклимата их помещений.

При этом в здании также должны обеспе-

чиваться санитарно-гигие-нические усло-

вия.

6.1. Sarcina principală a NCM E.04.01-

2006 (MCH 2.04-02-2004) este să asigure

proiectarea unei protecţii termice a clădirii la

un consum prestabilit de energie termică pen-

tru menţinerea paramet-rilor prestabiliţi de

microclimă în încăperi. Concomitent în clădiri

trebuie să se asigure condiţiile igienice-

sanitare.

6.2. В NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-

02-2004) установлены три обязательных

взаимно увязанных нормируемых показа-

6.2. În NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-

02-2004) sunt stabiliţi trei indici normativi

obligatorii de protecţie termică a clădirii, care

CP E.04.05-2006, pag. 10

теля по тепловой защите здания, основан-

ных на:

sunt legaţi între ei şi care au la bază:

"а" - нормируемых значениях сопро-

тивления теплопередаче для отдельных ог-

раждающих конструкций тепловой защи-

ты здания;

„а” – valorile normate ale rezistenţei la

transfer termic ale elementelor de închidere

care fac parte din protecţia termică a clădirii;

"б" - нормируемых величинах темпе-

ратурного перепада между температурами

внутреннего воздуха и на поверхности ог-

раждающей конструкции и температурой

на внутренней поверхности ограждающей

конструкции выше температуры точки ро-

сы;

„b” – valorile normate ale diferenţei din-

tre temperatura aerului interior şi la suprafaţa

elementelor de închidere şi temperatura pe

suprafaţa interioară a elementelor de închidere

peste temperatura punctului de rouă;

"в" - нормируемом удельном показа-

теле расхода тепловой энергии на отопле-

ние, позволяющем варьировать величина-

ми теплозащитных свойств ограждающих

конструкций с учетом выбора систем под-

держания нормируемых параметров мик-

роклимата.

„c” – indicile specific normat de consum

a energiei termice pentru încălzire, care per-

mite varierea valorilor proprietăţilor de termo-

izolare ale elementelor de încălzire, ţinînd

cont de sistemul ales de închidere a parametri-

lor de microclimă.

Требования NCM E.04.01-2006 (MCH

2.04-02-2004) будут выполнены, если при

проектировании жи-лых и общественных

зданий будут соблю-дены требования по-

казателей групп "а" и "б" либо "б" и "в", и

для зданий производ-ственного назначения

- показателей групп "а" и "б". Выбор пока-

зателей, по которым будет вестись проек-

тирование, относится к компетенции про-

ектной организации или заказчика. Мето-

ды и пути достижения этих нормируемых

показателей выбираются при проектирова-

нии. Требованиям показателей "б" должны

отвечать все виды ограждающих конст-

рукций: обеспечивать комфортные усло-

вия пребывания человека и предотвращать

поверхности внутри помещения от увлаж-

нения, намокания и появления плесени.

Condiţiile NCM E.04.01-2006 (MCH

2.04-02-2004) vor fi satisfăcute dacă la pro-

iectarea clădirilor de locuit şi publice vor fi

respectate condiţiile indicate din grupele „a”

şi „b” sau „b” şi „c”,, iar pentru clădirile de

producere, indicii din grupele „a” şi „b”. Ale-

gerea indicilor pentru proiectare ţine de com-

petenţa instituţiei de proiectare sau a benefici-

arului. Metodele şi căile de atingere a indici-

lor normaţi sunt selectaţi în cadrul procesului

de proiectare. Condiţiile indicilor „b” trebuie

să corespundă toate tipurile de elemente de

încălzire: să asigure condiţii confortabile de

aflare a omului şi să nu admită ca suprafeţele

din interiorul clădirii să se umezească, să se

ude sau să mucegăiască.

6.3. По показателям "в" проектирова-

ние зданий осуществляется путем опреде-

ления комплексной величины энергосбе-

режения от использования архитектурных,

строительных, теплотехнических и инже-

нерных решений, направленных на эконо-

мию энергетических ресурсов, и поэтому

возможно при необходимости в каждом

конкретном случае установить меньшие,

чем по показателям "а", нормируемые со-

противления теплопередаче для отдельных

видов ограждающих конструкций, напри-

мер, для стен (но не ниже минимальных

6.3. Proiectarea clădirilor conform indici-

lor „c” se realizează prin determinarea valorii

complexe a economiei de energie obţinute din

aplicarea soluţiilor arhitecturale, constructive,

termotehnice şi edilitare (inginereşti) menite

să conducă la economisirea resurselor ener-

getice, iar drept urmare este posibilă, în caz

de necesitate în cazuriconcrete, stabilirea unor

rezistente la transfer termic mai mici decît

conform indicilor „a”, pentru unele construcţii

de închidere, de exemplu pentru pereţi (însă

nu mai mici decît valorile minime stabilite în

5.13 NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-

CP E.04.05-2006, pag. 11

величин, установленных в 5.13 NCM

E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-2004).

2004).

6.4. В процессе проектирования зда-

ния определяется расчетный показатель

удельного расхода тепловой энергии, ко-

торый зависит от теплозащитных свойств

ограждающих конструкций, объемно-пла-

нировочных решений здания, тепловыде-

лений и количества солнечной энергии,

поступающих в помещения здания, эффек-

тивности инженерных систем поддержа-

ния требуемого микроклимата помещений

и систем теплоснабжения. Этот расчетный

показатель не должен превышать норми-

руемый показатель.

6.4. În procesul proiectării clădirii se de-

termină indicele de calcul al consumului spe-

cific de energie termică, care depinde de cali-

tăţile termoprotectoate ale elementelor de în-

chidere, de soluţiile arhitectural-urbanistice

ale clădirii de emanaţie de căldură şi de can-

titatea de radiaţie solară care pătrund în încă-

perile clădirii, de eficienţa sistemelor edilitare

de menţinere a microclimei necesare în încă-

peri şi a sistemelor de alimentare cu căldură.

Acest indice de calcul nu trebuie să depăşeas-

că indicele normat.

6.5. Проектирование по показателям

"в" дает следующие преимущества:

6.5. Proiectarea conform indicelui „c” are

următoarele avantaje:

отпадает необходимость для отдельных

элементов ограждающих конструкций

достижения заданных таблицей 4 NCM

E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-2004) нор-

мируемых значе-ний сопротивления

теплопередаче;

nu este necesar (pentru unele elemente ale

construcţiei de închidere) să se atingă va-

lorile normate de rezistenţă la transfer ter-

mic, stipulate în tabelul 4 al NCM

E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-2004);

обеспечивается энергосберегающий

эффект за счет комплексного проекти-

рования теплозащиты здания и учета

эффективности систем теплоснабже-

ния;

se obţine un efect de economisire a ener-

giei pe seama proiectării în complex a

protecţiei termice a clădirii şi a punerii în

evidenţă a eficienţei sistemelor de alimen-

tare cu căldură;

бóльшую свободу выбора проектных

решений при проектировании.

se asigură o libertate mai mare de a alege

soluţiile de proiect în cadrul proiectării;

6.6. Схема проектирования тепловой

защиты зданий согласно NCM E.04.01-

2006 (MCH 2.04-02-2004) представлена на

рисунке 1. Выбор тепло-защитных свойств

ограждающих конст-рукций следует вы-

полнять в приведенной ниже последова-

тельности:

6.6. Schema de proiectare a protecţiei

termice a clădirilor conform NCM E.04.01-

2006 (MCH 2.04-02-2004) este reprezentată

în fig. 1 Alegerea cali-tăţilor termoprotectare

a construcţiilor de în-chidere trebuie efectuată

după cum urmează:

выбирают наружные климатические

параметры согласно NCM A.07.05-2006

(MCH 2.04-01-98) и рассчитывают гра-

дусо-сутки отопи-тельного периода;

se aleg parametrii climaterici externi con-

form NCM A.07.05-2006 (MCH 2.04-01-

98) şi se calculează gradele zi în perioada

de încălzire;

выбирают минимальные значения оп-

тимальных параметров микроклима-та

внутри здания согласно назначению

здания по ГОСТ 30494-96, СанПиН

2.1.2.1002-00 и ГОСТ 12.1.005-88*. Ус-

танавливают условия эксплуатации ог-

раждающих конструкций А или Б;

se aleg valorile minime ale parametrilor

de microclimă în interiorul clădirii în con-

formitate cu destinaţia clădirii conform

ГОСТ 30494-96, СанПиН 2.1.2.1002-00

şi ГОСТ 12.1.005-88*. Se stabilesc con-

diţiile de exploatare a elementelor de

închidere A şi B;

разрабатывают объемно-планировоч-

ное решение здания, рассчитывают по-

казатель компактности зданий des

ek и

se elaborează concepţia de sistematizare

spaţială a clădirii, se calculează indicele

de capacitate a clădirilor des

ek şi se com-

CP E.04.05-2006, pag. 12

сравнивают его с нормируемым значе-

нием. Если расчетное значение больше

нормируемого, то рекомендуется изме-

нить объемно-планировочное решение

с целью достижения нормируемого

значения;

pară cu valoarea normată a acestuia. Dacă

valoarea calculată este mai mare decît cea

normată, se recomandă schimbarea con-

cepţiei de sistematizare spaţială pentru a

obţine valoarea normată;

выбирают требования показателей "а"

или "в".

se aleg condiţiile impuse de indicii „a” sau

„c”.

По показателям «а» Conform indicilor „a”

6.7. Выбор теплозащитных свойств

ограждающих конструкций согласно нор-

мируемым значениям ее элементов выпол-

няют в нижеприведенной последователь-

ности:

6.7. Selectarea calităţilor termoprotec-

toare ale construcţiilor de închidere, în con-

formitate cu valorile normate ale elementelor

acesteia, se execută în următoarea conse-

cutivitate:

определяют нормируемые значения со-

противлений теплопередаче огрa-

ждающих конструкций (наружных

стен, покрытий, чердачных и цоколь-

ных перекрытий, окон и фонарей, на-

ружных дверей и ворот) по градусо-

суткам отопительного периода; прове-

ряют на допустимую величину расчет-

ного температурного перепада Δtп;

se determină valorile normate ale rezisten-

ţei la transfer termic a construcţiilor

de închidere (pereţi exteriori, acoperişuri,

planşee de pod şi de soclu, ferestre şi lu-

minatoare, uşi şi ferestre exterioare) după

gradele-zi din perioada de încălzire; se ve-

rifică la valoarea admisibilă a gradientului

de temperatură Δtп;

рассчитывают энергетические пара-ме-

тры для энергетического паспорта, од-

нако величину удельного расхода теп-

ловой энергии не контролируют.

se calculează parametrii energetici pentru

certificatul energetic, însă valoarea con-

sumului specific de energie termică nu es-

te supusă verificării.

По показателям «в» Conform indicilor „c”

6.8. Выбор теплозащитных свойств ог-

раждающих конструкций на основе нор-

мируемого удельного расхода тепловой

энергии на отопление здания выполняют в

следующей последовательности:

6.8. Selectarea proprietăţilor termoizo-

lante ale construcţiilor de închidere în baza

consumului specific normat de energie termi-

că pentru încălzirea clădirii se execută după

cum urmează:

определяют в качестве первого прибли-

жения поэлементные нормы по сопро-

тивлению теплопередаче огражда-

ющих конструкций (наружных стен,

покрытий, чердачных и цокольных пе-

рекрытий, окон и фонарей, наружных

дверей и ворот) в зависимости от гра-

дусо-суток отопительного периода;

se determină în prima aproximaţie norme-

le elementale de rezistenţă la transfer ter-

mic a elementelor de închidere (pe-

reţi exteiori, acoperişuri, planşee de pod şi

de soclu, ferestre şi luminatoare, uşi şi

porţi exterioare) în funcţie de gradele-zi în

perioada de încălzire;

назначают требуемый воздухообмен

согласно NCM C.01.05-2006, NCM

C.01-06-2006 и СНиП 2.08.02-89* и оп-

ределяют бытовые тепловыделения;

se stabileşte schimbul de aer necesar con-

form NCM C.01.05-2006, NCM C.01-06-

2006 şi СНиП 2.08.02-89* şi se deter-

mină emanaţiile termice menagere;

назначают класс здания (А, В или С) по

энергетической эффективности и в слу-

чае выбора класса А или В устанавли-

вают процент снижения нормируемых

удельных расходов в пределах норми-

se atribuie clasa clădirii (A. B sau C) după

eficienţa energetică şi, în cazul alegerii

clasei A sau B, se stabileşte rata (pro-

centul) de reducere a consumului specific

normat, în limitele valorilor normate ale

CP E.04.05-2006, pag. 13

руемых величин отклонений; abaterilor;

определяют нормируемое значение

удельного расхода тепловой энергии на

отопление здания req

hq в зависимости от

класса здания, его типа и этажности и

корректируют это значение в случае

назначения класса А или В и подклюю-

чения здания к децентрализованной

системе теплоснабжения или стацио-

нарному электроотоплению;

se determină valoarea normată a consu-

mului specific de energie termică pentru

încălzirea clădirii req

hq în funcţie de clasa

clădirii, de tipul ei, de numărul de etaje, şi

se corectează această valoare în cazul atri-

buirii clasei A sau B şi a branşării clădirii

la sistemul decentralizat de alimentare cu

căldură sau la încălzire electrică staţio-

nară.

рассчитывают удельный расход тепло-

вой энергии на отопление здания за

отопительный период , заполняют

энергетический паспорт и сравнивают

его с нормируемым значением req

hq .

Расчет заканчивают в случае, если рас-

четное значение не превышает норми-

руемое.

se calculează consumul specific de ener-

gie termică pentru încălzirea clădirii pen-

tru perioada de încălzire , se comple-

tează certificatul energetic şi se compară

acesta cu valoarea normată req

hq . Calculul

se consideră încheiat în cazul cînd valoa-

rea de calcul nu o depăşeşte pe cea nor-

mată.

Если расчетное значение меньше

нормируемого значения req

hq , то осуществ-

ляют перебор следующих вариантов с тем,

чтобы расчетное значение не превышало

нормируемое:

este mai mică decît valoarea norma-

tă, se procedează la examinarea urmă-toarelor

variante pentru ca valoarea de calcul să nu o

depăşească pe cea normată:

понижением по сравнению с нормируе-

мыми значениями уровня теплозащиты

для отдельных ограждений здания, в

первую очередь для стен;

prin reducere, faţă de valorile normate, a

nivelului de protecţie termică pentru anu-

mite elemente de încălzire ale clădirii, în

primul rînd pentru pereţi;

изменением объемно-планировочного

решения здания (размеров, формы и

компоновки из секций);

prin modificarea soluţiei de sistematizare

spaţială a clădirii (dimensiunile, forma şi

alcătuirea clădirii din secţii);

выбором более эффективных систем

теплоснабжения, отопления и вентиля-

ции и способов их регулирования;

prin alegerea unor sisteme mai eficiente

de alimentare cu căldură, de încălzire şi

ventilare şi a unor metode de reglare a

acestora;

комбинированием предыдущих вариан-

тов.

prin combinarea variantelor precedente.

В результате перебора вариантов оп-

ределяют новые значения нормируемых

сопротивлений теплопередаче ограж-

дающих конструкций (наружных стен, по-

крытий, чердачных и цокольных перекры-

тий, окон, витражей и фонарей, наружных

дверей и ворот), которые могут отличаться

от выбранных в качестве первого прибли-

жения как в меньшую, так и в большую

сторону. Это значение не должно быть

ниже минимальных величин, указанных в

5.13 NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-

Prin selectarea variantelor se determină

noile valori ale rezistenţei normate la transfer

termic a elementelor de închidere (pereţi

exteriori, acoperişuri, planşee de pod şi de

soclu, ferestre, vitralii şi luminatoare, uşi şi

porţi externe), care se pot deosebi de valorile

selectate, în primă aproximative, atît în partea

mai mare, cît şi în partea mai mică. Această

valoare nu trebuie să fie mai mică decît valo-

rile minime indicate în 5.13 NCM E.04.01-

2006 (MCH 2.04-02-2004).

CP E.04.05-2006, pag. 14

2004).

Проверяют на допустимую величину

расчетного температурного перепада .

Se verifică la valoarea admisibilă gradi-

entul de temperatură .

6.9. Рассчитывают теплоэнергетичес-

кие параметры согласно разделу 7 и за-

полняют энергетический паспорт согласно

разделу 18 настоящего Свода правил.

6.9. Se calculează parametrii termoener-

getici conform capitolului 7 şi se completează

certificatul energetic al clădirii conform capi-

tolului 18 al Codului Practic.

7. Теплоэнергетические пара-метры

7. Parametrii termoenergetici

7.1. Теплоэнергетические параметры

следует определять независимо от выбора

групп показателей "а" или "в" (6.2).

7.1. Parametrii termoenergetici trebuie

determinat independent de alegerea grupelor

de indici „a” sau „c” (6.2.).

Principii generale

1. Se determină tipul clădirii

2. Se stabilesc parametrii climaterici externi

3. Se stabileşte regimul de umiditate al clădirii

4. Se stabileşte clasa clădirii după eficienţa energetică

Selectarea modului de corespundere indicilor normaţi de protecţie termică

Indicii „a” Indicii „c”

După normele elementare

ale construcţiilor de închidere

După indicele de consum de energie

↓ ↓

Selectarea valorilor elementare Rreq după

gradele-zi

Selectarea consumului specific de energie

termică

Modificarea ↓

proiectului

↓

Determinarea valorilor elementare după

Rreq ≥ R ≥ Rmi

↓

Calcularea consumului specific de energie

termică qdes

Calcularea consumului specific de energie

termică qdes ;

Verificarea qdes

≤

↓ ↓

Verificarea limitării temperaturii la suprafaţa interioară

↓

Calcularea rezistenţei reduse la transfer termic, la permeabilitatea la aer,

protecţie la umezeală, termostabilitate şi asimilare termică, verificarea la

neformarea condensului. Verificarea după indicele „b”

↓

Certificatul energetic al clădirii

↓

Verificarea corespunderii indicilor calculaţi cu indicii normaţi

↓

Încheierea proiectului

Figura 1. Schema de proiectare a protecţiei termice a clădirii

CP E.04.05-2006, pag. 15

Рисунок 1 - Схема проектирования тепловой защиты зданий

CP E.04.05-2006, pag. 16

7.2. Основными параметрами, харак-

теризующими расход тепловой энергии

здания на нужды отопления, являются при-

веденный коэффициент теплопередачи че-

рез наружные ограждения здания ,

Bт/(м2·°C), и условный коэффициент теп-

лопередачи , Bт/(м2·°C), учитываю-

щий теплопотери за счет инфильтрации и

вентиляции. Приведенный коэффициент

теплопередачи здания формируется тепло-

защитными свойствами всех элементов

оболочки здания, включая все виды тепло-

технических неоднородностей, создавае-

мых при проектировании ограждающих

конструкций и формировании объемно-

планировочного решения здания. Необхо-

димый воздухообмен в здании обеспечива-

ется степенью герметичности ограждаю-

щих конструкций здания, приточными от-

верстиями в ограждающих конструкциях

здания, системой вытяжных устройств и

предусмотренными в необходимых слу-

чаях системами механической вентиляции.

7.2. Principalii parametri care caracteri-

zează consumul de energie termică necsară

pentru încălzirea clădirii sunt coeficientul re-

dus de transfer termic prin elementele exteri-

oare de închidere ale clădirii , Bт/(м2·°C),

şi coeficientul specific de transfer termic

, Bт/(м2·°C), care ţine cont de pierderile

de căldură cauzate de infiltraţii şi ventilaţie.

Coeficientul redus de transfer ter-mic al clădi-

rii se formează pe seama calită-ţilor de protec-

ţie termică ale tuturor elemen-telor învelişului

clădirii, inclusiv şi toate tipu-rile de neuni-

formităţi termotehnice, care se creează în ca-

drul proiectării construcţiilor de închidere şi

formării concepţiei de sistema-tizare spaţială.

Schimbul de aer necesar în clădire se asigură

prin gradul de ermeticitate a elementelor de

închidere a clădirii, prin gurile de acces din

construcţiile de închidere ale clă-dirii, prin

sistemul de dispozitive de aspiraţie şi prin sis-

temele de ventilaţie mecanică pre-văzute în

cazurile necesare.

7.3. При определении и учете ви-

да системы теплоснабжения, к которой

подключено здание, определяют коэффи-

циент энергетической эффективности

систем отопления и теплоснабжения со-

гласно 5.12 NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-

02-2004) и 7.4 на-стоящего Свода правил.

7.3. La determinarea şi considerarea

tipului sistemului de alimentare cu căldură la

care este racordată clădirea, se determină coe-

ficientul de eficienţă energetică al siste-

melor de încălzire şi de alimentare cu căldură

conform 5.12 NCM E.04.01-2006 (MCH

2.04-02-2004) şi 7.4 din prezentul Cod

practic.

7.4. Расчетный коэффициент энерге-

тической эффективности систем отопления

и централизованного теплоснабжения зда-

ния определяется по формуле

7.4. Coeficientul de calcul de eficienţă

energetică a sistemelor de încălzire şi de ali-

mentare centralizată cu căldură a clădirii

se determină cu formula

))()()(( 44332211

des

o (4)

где: în care:

1 - расчетный коэффициент теплопотерь

в системах отопления здания;

1 - coeficientul de calcul al pierderilor de

căldură în sistemele de încălzire ale clădirii;

1 - расчетный коэффициент эффективно-

сти регулирования в системах отопления

здания;

1 - coeficientul de calcul al eficienţei reglării

în sistemele de încălzire ale clădirii;


распределительных сетей и оборудования

тепловых (центральных и индивидуаль-

ных) и распределительных пунктов;

2 - coeficientul de calcul al pierderilor de

căldură în reţelele de distribuţie şi în utilajul

punctelor termice (centrale şi individuale) şi

al celor de distribuţie;

CP E.04.05-2006, pag. 17


сти регулирования оборудования тепловых

(центральных и индивидуальных) и рас-

пределительных пунктов;

2 - coeficientul de calcul al eficienţei reglă-

rii utilajului din punctele termice (centrale şi

individuale) şi din punctele de distribuţie;


магистральных тепловых сетей и оборудо-

вания системы теплоснабжения от источ-

ника теплоснабжения до теплового или ра-

спределительного пункта;

3 -coeficientul de calcul al pierderilor de

căldură în reţelele termice magistrale şi în uti-

lajul sistemelor de alimentare cu căldură de la

sursa de alimentare cu căldură pînă la pun-

ctul termic sau de distribuţie;


сти регулирования оборудования системы

теплоснабжения от источника теплоснаб-

жения до теплового или распределитель-

ного пункта;

3 - coeficintul de calcul al eficienţei de

reglare a utilajului din sistemul de alimentare

cu căldură de la sursa de alimentare cu

căldură pînă la punctul termic sau de

distribuţie;


оборудования источника теплоснабжения;

4

- coeficientul de calcul al eficienţei reg-

lării utilajului la sursa de alimentare cu căl-

dură;


сти регулирования оборудования источни-

ка теплоснабжения.

4 - Coeficientul de calcul al eficienţei reg-

lării utilajului la sursa de alimentare cu căl-

dură.

Расчетный коэффициент энергетиче-

ской эффективности систем отопления и

децентрализованного (поквартирной, ин-

дивидуальной и автономной систем) теп-

лоснабжения здания определяется по

формуле

Coeficientul de calcul al eficienţei ener-

getice a sistemelor de încălzire şi de alimen-

tare decentralizată (sisteme de apartament, in-

dividuale, autonome) cu căldură a clădirii


))(( 4411dec (5)

где 1 , 1 , 4 , 4 - то же, что и в формуле

(4).

în care 1 , 1 , 4 , 4 - cu semnificaţii din

formula (4).

Значения коэффициентов, входящих в

формулы (4) и (5), следует принимать с

учетом требований NCM G.04.06-2006

(MCH...)и по данным проекта осреднен-

ными за отопи-тельный период.

Valorile coeficienţilor din formulele (4)

şi (5), trebuie adoptate avînd în vedere con-

diţiile NCM G.04.06-2006 (MCH...) şi din

datele pro-iectului mediu pentru perioada de

încălzire.

При отсутствии проектных данных

значения коэффициентов, входящих в фор-

мулы (4) и (5), рекомендуется принимать

следующими:

În lipsa datelor de proiect, valorile coe-

ficienţilor din formulele (4) şi (5) se reco-

mandă să fie considerate următoarele:

1 = 1 1 = 1

1 = 1 - при наличии автоматического ре-

гулирования температуры воздуха внутри

помещений, включая автоматическое ре-

гулирование притока и вытяжки наруж-

ного воздуха;

1 = 1 – în cazul cînd există sistem de reglare

automată a temperaturii aerului în inetriorul

încăperilor, inclusiv reglarea automată a aspi-

raţiei şi afluxului de aer exterior;

1 = 0,9 - при отсутствии автоматического

регулирования притока и вытяжки наруж-

1 = 0,9 – în lipsa reglării automate a fluxului

şi a aspiraţiei aerului exterior;

CP E.04.05-2006, pag. 18

ного воздуха;

4 - принимается по паспортным или про-

ектным данным для источника теплоты;

4

- se adoptă din datele cărţii tehnice sau

din datele de proiect ale sursei de căldură;

4 = 1 - при поквартирном (индивидуаль-

ном) теплогенераторе, а также при авто-

номном источнике теплоты и автоматиче-

ском раздельном регулировании (в том

числе и пофасадном) отпуска теплоты для

систем отопления, вентиляции и горячего

водоснабжения;.

4 = 1 – în cazul generatorului termic de

apartament (individual), deasemenea pentru

surse autonome de căldură şi reglare automată

separată (inclusiv la faţadă) a livrării căldurii

pentru sistemele de încălzire, ventilare şi ali-

mentare cu apă caldă;

4 = 0,85 – 0,88 - при отсутствии этих сис-

тем регулирования

4 = 0,85 – 0,88 – în lipsa sistemelor de re-

glare nominalizate

7.5. Расчетный коэффициент энерге-

тической эффективности систем ото-

пления и теплоснабжения зданий, индиви-

дуальные тепловые пункты которых под-

ключаются через распределительные теп-

ловые сети к локальным или централизо-

ванным источникам теплоты, следует оп-

ределять с учетом всех коэффициентов

оценки энергетической эффективности,

входящих в формулу (4). При этом реко-

мендуется принимать следующие значения

коэффициентов:

7.5. Coeficientul de calcul al eficienţei

energetice

a sistemelor de încălzire şi

alimentare cu căldură a clădirilor, ale căror

puncte termice individuale sînt racordate prin

reţelele termice de distribuţie la sursele de

căldură centralizată sau locală, urmează a fi

determinate ţinînd cont de toţi coeficienţii de

apreciere a eficienţei energetice care fac parte

din formula (4). În acest caz se recomandă să

fie adoptate următoarele valori ale coeficien-

ţilor:

а) значения коэффициентов и

принимаются согласно 7.4;

а) valorile coeficienţilor şi se ado-

ptă conform 7.4;

б) значение коэффициента для

оборудования тепловых пунктов принима-

ется по данным проекта и паспортных

данных используемого оборудования и не

должно быть ниже 0,97;

b) valoarea coeficientului pentru uti-

lajul punctelor termice se adoptă din datele

proiectului şi din datele cărţii tehnice a utila-

jului şi nu trebuie să fie sub 0,97;

значение коэффициента для обору-

дования тепловых пунктов следует прини-

мать равным:

valoarea coeficientului pentru utilajul

punctelor termice trebuie considerată egală

cu:

0,98-1,0 - для полностью автоматизи-

рованных тепловых пунктов с разде-

льными контурами циркуляции на

отопление, вентиляцию и горячее во-

доснабжение, с автономным поддер-

жанием температуры теплоносителя в

зависимости от температуры наруж-

ного воздуха для систем отопления и

вентиляции, обеспечивающих количе-

ственно-качественное пофасадное ре-

гулирование в зависимости от тепло-

потребления здания;

0,98-1,0 – pentru punctele termice au-

tomatizate cu conturi de circulaţie sepa-

ratepentru încălzire, ventilare şi alimen-

tare cu apă caldă, cu menţinerea auto-

nomă a temperaturii agentuluitermic în

funcţie de temperatura aerului exterior

pentru sistemele de încălzire şi ventilare,

care asigură reglarea calitativă-cantitativă

de la faţadă în funcţie de consumul ter-

mic al clădirii;

не более 0,8 - для автоматизированных

тепловых пунктов с элеваторными уз-

лами, работающими только по графи-

sub 0,8 – pentru punctele termice auto-

matizate cu puncte termice locale cu ele-

vatoare, care funcţionează numai după

CP E.04.05-2006, pag. 19

ку качественного регулирования; graficul de reglare cantitativă;

в) значение коэффициента следует

принимать для вновь проектируемых мА-

гистральных тепловых сетей; для дейст-

вующих магистральных тепловых сетей -

расчетом отношения количества подпитки

к объему циркуляции в системе; при от-

сутствии данных для магистральных теп-

ловых сетей, эксплуатируемых до 10 лет, -

по проекту, более 10 лет, - 0,9;

c) valoarea coefiicentului trebuie

considerată pentru reţelele magistrale nou

proiectate; pentru reţelele magistrale existente

– calculînd raportul dintre cantitatea agen-

tului absorbit şi volumul circulaţiei în sistem;

în lipsa datelor pentru reţelele magistrale afla-

te în exploatare sub 10 ani – din proiect, iar

peste 10 ani – 0,9;

значение коэффициента для магис-

тральных и распределительных тепловых

сетей следует принимать равным 0,88 с

тепловыми пунктами, оборудованными

элеваторными узлами; с тепловыми пу-

нктами, оборудованными насосами сме-

шения с регулируемым электроприводом,

значение коэффициента допускается

принимать равным 1;

Valoarea coeficientului pentru reţe-

lele magistrale şi cele de distribuţie trebuie

considerat egal cu 0,88 în cazul punctelor

termice utilate cu puncte cu elevator; în cazul

punctelor termice utilate cu pompe de ames-

tecare cu acţionare reglabilă, valoarea coefici-

entului se consideră egală cu 1;

г) значение коэффициента для дей-

ствующего централизованного или локаль-

ного источника теплоты следует прини-

мать по эксплуатационным данным; при

отсутствии этих данных - принимают по

экспертной оценке путем обследования

технического состояния основного и вспо-

могательного оборудования;

d) valoarea coeficientului pentru sur-

sa existentă de căldură centralizată sau locală

trebuie adoptată din datele de exploatare; în

lipsa acestor date se adoptă prin apreciere de

expert în urma cercetării stării tehnice a utila-

jului de bază şi a celui auxiliar;

д) значение коэффициента следует

принимать в зависимости от степени обес-

печения количественно-качественного ре-

гулирования оборудования централизован-

ного или локального источника теплоты

равным:

д) valoarea coeficientului urmează a

fi considerată în funcţie de gradul de asigurare

a reglării calitativ-cantitative a utilajului la

sursa de încălzire centrală sau locală, ca fiind

egală cu:

1 - при полной автоматизации котель-

ной и обеспечении количественно-ка-

чественного регулирования;

1 – în cazul automatizării complete a

centralei termice şi reglării calitativ-can-

titative;

не более 0,8 - при обеспечении только

качественного регулирования.

Sub 0,8 – în cazul cînd se asigură numai

reglarea cantitativă.

7.6. При отсутствии данных о систе-

мах теплоснабжения коэффициент энерге-

тической эффективности принимают рав-

ным: des = 0,5 - при подключении здания

к существующей системе централизован-

ного теплоснабжения; des = 0,85 - при

подключении здания к автономной крыш-

ной или модульной котельной на газе; des

= 0,35 - при стационарном электроотопле-

нии; des = 1 - при подключении к тепло-

7.6. În lipsa datelor despre sistemele de

alimentare cu căldură coeficientul de eficienţă

energetică se consideră egal cu: des = 0,5 –

în cazul racordării clădirii la sistemul existent

de alimentare cu căldură; des = 0,85 – în ca-

zul racordării clădirii la o centrală termică cu

gaze modulară sau pe acoperiş; des = 0,35 –

în cazul încălzirii electrice staţionare; des = 1

– în cazul racordării la pompe termice acţio-

nate electric; des = 0,65 – în cazul racordării

CP E.04.05-2006, pag. 20

вым насосам с электроприводом; des =

0,65 - при подключении здания к прочим

системам теплоснабжения.

clădirii la alte tipuri de sisteme de alimentare

cu căldură.

7.7. Расчетная величина удельного

расхода тепловой энергии на отопление

здания может быть снижена за счет:

7.7. Valoarea de calcul a consumului

specific de energie termică necesară pentru

încălzirea clădirii poate fi redusă pe seama

următoarelor:

а) изменения объемно-планировочных

решений, обеспечивающих наименьшую

площадь наружных ограждений, уменьше-

ния числа наружных углов, увеличения

ширины зданий, а также использования

ориентации и рациональной компоновки

многосекционных зданий;

а) modificarea condiţiei de sistematizare

spaţială, care să asigure o arie minimă a ele-

mentelor de închidere, reducerea numă-rului

de colţuri exterioare, mărirea lăţimii clă-dirii,

deasemenea orientarea optimă şi alcătu-irea

raţională a clădirilor cu mai multe secţii;

б) снижения площади световых прое-

мов жилых зданий до минимально необ-

ходимой по требованиям естественной ос-

вещенности;

b) reducerea ariei golurilor de lumină ale

clădirii pînă la aria minimă necesară pentru

iluminatul natural;

в) блокирования зданий с обеспече-

нием надежного примыкания соседних

зданий;

c) cuplarea clădirilor în blocuri, asigurînd

alăturarea sigură a clădirilor învecinate;

г) устройства тамбурных помещений

за входными дверями;

d) amenajarea unor vestibule la uşile de

intrare;

д) возможности размещения зданий с

меридиональной или близкой к ней ориен-

тацией продольного фасада;

e) posibilitatea amlasării clădirilor cu

orientarea meridională sau aproape de aceasta

a faţadei longitudinale;

е) использования эффективных тепло-

изоляционных материалов и рациональ-

ного расположения их в ограждающих

конструкциях, обеспечивающего более вы-

сокую теплотехническую однородность и

эксплуатационную надежность наружных

ограждений, а также повышения степени

уплотнения стыков и притворов открыва-

ющихся элементов наружных ограждений;

f) utilizarea unor materiale termoizolante

eficiente şi amplasarea lor raţională în con-

strucţiile de închidere, care să asigure o omo-

genitate termotehnică mai înaltă şi o mai înal-

tă siguranţă în exploatare a elementelor de în-

chidere exterioare, deasemenea sporirea gra-

dului de etanşare a îmbinărilor şi a rosturilor

de închidere ale elementelor ce se deschid din

construcţiile exterioare;

ж) повышения эффективности авторе-

гулирования систем обеспечения микро-

климата, применения эффективных видов

отопительных приборов и более рацио-

нального их расположения;

g) sporirea eficienţei reglării automate a

sistemelor de asigurare a microclimei, aplica-

rea unor tipuri eficiente de aparate de încăl-

zire şi amplasarea lor mai raţională;

и) выбора более эффективных систем

теплоснабжения;

h) alegerea unor sisteme mai eficiente de

încălzire;

к) размещения отопительных прибо-

ров, как правило, под светопроемами и те-

плоотражательной теплоизоляции между

ними и наружной стеной;

i) amplasarea aparatelor de încălzire, de

regulă, sub golurile de lumină şi a izolaţiei

termice reflectoare de căldură între ele şi pe-

retele exterior;

л) утилизации теплоты удаляемого

внутреннего воздуха и поступающей в по-

мещение солнечной радиации.

l) utilizarea căldurii din aerul ce se eva-

cuează din interior şi a radiaţiei solare care

pătrunde în încăpere.

7.8. Результаты расчета теплоэнерге-

тических параметров заносят в энергети-

7.8. Rezultatele obţinute prin calculul pa-

rametrilor termoenergetici se trec în certi-

CP E.04.05-2006, pag. 21

ческий паспорт согласно разделу 18 на-

стоящего Свода правил.

ficatul energetic al clădirii conform capitolul

18 al prezentului Cod practic.

8. Выбор конструктивных ре-шений, обеспечивающих не-обходимую теплозащиту зданий

8. Alegerea concepţiei con-

structive (de alcătuire) care să asigure protecţia termică necesară

Общая часть Principii generale

8.1. Наружные ограждающие конст-

рукции должны быть запроектированы та-

ким образом, чтобы их приведенное сопро-

тивление теплопередаче было не мень-

ше нормируемого значения , опреде-

ляемого по показателям "а" или "в" разде-

ла 6.

8.1. Elementele de închidere exterioare

ale clădirii trebuie proiectate astfel, încît re-

zistenţa redusă a acestora la transfer termic

să nu fie mai mică decît valoarea norma-

tă , determinată după indicii „a” sau "c"

din capitolul 6.

8.2. Определение нормируемых значе-

ний согласно NCM E.04.01-2006 (MCH

2.04-02-2004) показано на примере расчета

приведенного сопротивления теплопере-

даче фасада жилого здания в приложении

К.

8.2. Determinarea valorilor normate con-

form NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-

2004) este prezentată în exemplul de calcul al

rezistenţei reduse la transfer termic a faţadei

unei clădiri de locuit în anexa К.

8.3. Выбор теплозащитных свойств

ограждающих конструкций по нормируе-

мому расходу тепловой энергии на ото-

пление здания согласно NCM E.04.01-2006

(MCH 2.04-02-2004) показан в примерах

теплоэнергетических расчетов уровня теп-

ловой защиты в приложении И.

8.3. Alegerea proprietăţilor de protecţie

termică ale elementelor de închidere după

consumul normat de consum al energiei ter-

mice pentru încălzirea clădirii conform NCM

E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-2004) este pre-

zentat în exemplele de calcule termoener-

getice a nivelului de protecţie termică în ane-

xa И.

8.4. Рекомендуемые типы технических

решений наружных стен (с учетом требо-

ваний 8.11-8.17) и окон, уровни их тепло-

защиты для основных селитебных и про-

мышленных зон территории Российской

Федерации приведены в таблицах 4 и 5.

8.4. Tipurile recomandate de soluţii (con-

cepţii) tehnice pentru pereţii exteriori (ţinînd

cont de condiţiile 8.11-8.17) şi pentru ferestre,

nivelul de protecţie termică a acestora pentru

principalele zone industriale şi de locuit de pe

teritoriul Federaţiei Ruse sînt prezentate în

tabelele 4 şi 5.

8.5. При проектировании теплозащиты

зданий различного назначения следует

применять, как правило, типовые техниче-

ские решения и изделия полной заводской

готовности, в том числе конструкции ком-

плектной поставки, со стабильными теп-

лоизоляционными свойствами, достигае-

мыми применением эффективных тепло-

изоляционных материалов с минимумом

теплопроводных включений и стыковых

соединений в сочетании с надежной гид-

роизоляцией, не допускающей проникно-

вения влаги в жидкой фазе и максимально

8.5. La proiectarea protecţiei termice a

clădirilor de diferită destinaţie, de regulă, con-

cepţii tehnice tip şi arcilole prefabricate, cu cu

calităţi termoprotectoare stabile, obţinute prin

utilizarea unor materiale termoizolante efici-

ente cu o cantitate minimă de umpluturi ter-

moconductoare şi de îmbinări, inclusiv cu o

hidroizolare sigură, care nu permite pătrun-

derea umezelii în faza lichidă şi care reduce la

maxim pătrunderea vaporilor în stratul termo-

izolant.

CP E.04.05-2006, pag. 22

сокращающей проникновение водяных па-

ров в толщу теплоизоляции.

Взаимное расположение отдельных

слоев ограждающих конструкций должно

способствовать высыханию конструкций и

исключать возможность накопления влаги

в ограждении в процессе эксплуатации.

Amplasarea reciprocăa straturilor compo-

nente ale construcţiilor de închidere trebuie să

contribuie la uscarea construcţiilor şi să ex-

cludă posibilitatea de acumulare a umezelii în

elemetul de închidere în procesul exploa-tării.

Tabelul 4. Nivelul de protecţie termică a elementelor de închidere a pereţilor exteriori

Таблица 4. Уровни теплозащиты рекомендуемых ограждающих конструкций наруж-

ных стен Materialul peretelui

Материал стены Rezistenţa de transfer termic ( ,м

2·°С/Вт) şi domeniul de

aplicare ( , °С·сут) pentru soluţia constructivă a peretelui

Сопротивление теплопередаче ( ,м2·°С/Вт) и область

применения ( , °С·сут) при конструктивном решении

стены

de construcţie

конструкционный

de izolaţie

теплоизоляции-

онный

în două stra-

turi cu ter-

moizolaţie

exterioară

двухслой-

ные с на-

ружной теп-

лоизоляцией

în trei straturi cu

termoizolaţie în

mijloc

трехслойные с

теплоизоляцией

посредине

cu strat de aer

neventiat

с невентили-

руемой воз-

душной про-

слойкой

cu strat de

aer ventilat

с вентили-

руемой

воздушной

прослойкой

Zidărie de cărămidă

Кирпичная кладка

Polistiren ex-

pandat

Пенополи-

стирол

5,2/10850

4,3/8300

4,5/8850

4,15/7850

Vată minerală

Минеральная

вата

4,7/9430

3,9/7150

4,1/7700

3,75/6700

Beton armat (elemente de le-

gătură, pene)

Железобетон (гибкие связи,

шпонки)

Polistiren

exapnadat

Пенополи-

стирол

5,0/10300

3,75/6850

4,0/7430

3,6/6300

Vată minerală


вата

4,5/8850

3,4/5700

3,6/6300

3,25/5300

Cheramzitobeton (elemente de

legătură, pene)

Керамзитобетон (гибкие

связи, шпонки)

Polistiren ex-

pandat

Пенополи-

стирол

5,2/10850

4,0/7300

4,2/8000

3,85/7000

Vată minerală


вата

4,7/9430

3,6/6300

3,8/6850

3,45/5850

Lemn (grinzi)

Дерево (брус)

Polistiren ex-

pandat

Пенополи-

стирол

5,7/12280

5,8/12570

-

5,7/12280

Vată minerală


5,2/10850

5,3/11140

-

5,2/10850

CP E.04.05-2006, pag. 23

вата

Pe căptuşeală de lemn cu căp-

tuşeala din tablă subţire

На деревянном каркасе с

тонколистовыми обшивками

Polistien ex-

pandat

Пенополи-

стирол

-

5,8/12570

5,5/11710

5,3/11140

Vată minerală


вата

-

5,2/10850

4,9/10000

4,7/9430

Căptuşeli metalie (sandvici)

Металлические обшивки

(сэндвич)

Poliuretan ex-

pandat

Пенополиу-

ретан

-

5,1/10570

-

-

Blocuri din beton celular cu

căptuşeală de cărămidă

Блоки из ячеистого бетона с

кирпичной облицовкой

Beton celular

Ячеистый бе-

тон

2,4/2850

-

2,6/3430

2,25/2430

Notă – La numărător (înaintea barei) este dată valoarea orientativă a rezistenţei aduse la transfer termic a peretelui

exterior, la numitor (după bară) este dată valoarea limită a gradelor-zi în perioada de încălzire, pntru care poate fi apli-

cată construcţia respectivă a peretelui.

Примечание - В числителе (перед чертой) - ориентировочные значения приведенного сопротивления теп-

лопередаче наружной стены, в знаменателе (за чертой) - предельные значения градусо-суток отопительного

периода, при которых может быть применена данная конструкция стены.

8.6. Ограждающие конструкции долж-

ны обладать необходимой прочностью,

жесткостью, устойчивостью, долговечно-

стью, удовлетворять общим архитектур-

ным, эксплуатационным, санитарно-гиги-

еническим требованиям соответствующих

СНиП и СанПиН. В сборных конструкциях

особое внимание должно быть обращено

на прочность, жесткость, долговечность и

герметичность соединений.

8.6. Elementele de închidere ale

construcţiei trebuie să aibă rezistenţa

mecanică, rigiditatea, stabilitatea şi

durabilitatea necesare, să satisfacă condiţiile

urbanistice, d exploatare, igientice-sanitare în

corespundere cu СНиП şi СанПиН. La

elementele de construcţie prefabricate se

acordă o atenţie deosebită la rezistenţa

mecanică, rigiditatea, dura-bilitatea şi

etanşeitatea îmbinărilor (joncţiu-nilor).

Требуемую степень долговечности ог-

раждающих конструкций следует обеспе-

чивать применением материалов, имею-

щих надлежащую стойкость (морозостой-

кость, влагостойкость, биостойкость, стой-

кость против коррозии, высокой темпера-

туры, циклических температурных коле-

баний и других разрушающих воздействий

окружающей среды), а также соответст-

вующими конструктивными решениями,

предусматривающими в случае необходи-

мости специальную защиту элементов кон-

струкций, выполняемых из недостаточно

стойких материалов.

Gradul de durabilitate a elementelor de

construcţie de închidere trebuie asigurat prin

aplicarea unor materiale care posedă rezisten-

ţa corespunzătoare (la ger, la umeazeală, la

agenţi biologici, la coroziune, la temperaturi

înalte, la oscilaţiile ciclice de temperatură şi la

alte acţiuni distructive ale mediului înconju-

rător), deasemenea prin soluţiile constructive

corespunzătoare care să prevadă, în caz de

necesitate, protecţia specială a elementelor de

construcţie executate din materialele mai pu-

ţin stabile.

CP E.04.05-2006, pag. 24

Tabelul 5. Nivelul de protecţie termică a ferestrelor recomandate cu cercevele de lemn şi de

material plastic

Таблица 5. Уровни теплозащиты рекомендуемых окон в деревянных и пластмассовых

переплетах Umplutura golului în elementele vitrate

Заполнения светопроемов Rezistenţa la transfer termic ( ,м

2·°С/Вт) şi dome-

niul de utilizare ( , ·°С·сут) după tipurile de feres-

tre

Сопротивление теплопередаче ( ,м2·°С/Вт) и

об-ласть применения ( , ·°С·сут) по типам окон

Din sticlă ordi-

nară

из обычного

стекла

Cu acoperire

dură selectivă

с твердым се-

лективным по-

крытием

Cu acoperire

moale selectivă

с мягким селек-

тивным покры-

тием

Geam dublu cu o cameră în cercevea simplă

Однокамерный стеклопакет в одинарном пе-

реплете

0,38/3067

0,51/4800

0,56/5467

Geam dublu în cercevele duble

Двойное остекление в спаренных переплетах

0,4/3333 0,55/5333 -

Geam dublu în cercevele separate

Двойное остекление в раздельных переплетах

0,44/3867 0,57/5600 -

Geam dublu cu două camere în cercevele simple cu

intervalul dintre geamuri:

Двухкамерный стеклопакет в одинарном перепле-

те с межстекольным расстоянием:

8 мм 0,51/4800 - -

12 мм 0,54/5200 0,58/5733 0,68/7600

Geam triplu în cercevele duble-separate

Тройное остекление в раздельно-спаренных пере-

плетах

0,55/5333

0,60/6000

-

Geamurile duble cu o cameră în cercevele separate

Стекло и однокамерный стеклопакет в раздельных

переплетах

0,56/5467

0,65/7000

0,72/8800

Geamurile duble cu două camere în cercevele separate

Стекло и двухкамерный стеклопакет в раздельных


0,68/7600

0,74/9600

0,81/12400

Două geamuri duble cu o cameră în cercevele cuplate

Два однокамерных стеклопакета в спаренных пе-

реплетах

0,7/8000

-

-

Două geamuri duble cu o cameră în cercevele separate

Два однокамерных стеклопакета в раздельных пе-

реплетах

0,74/9600

-

-

Patru geamuri în două cercevele cuplate

Четыре стекла в двух спаренных переплетах

0,8/12000 - -

Notă – La numărător (înaintea barei) este dată valoarea orientativă a rezistenţei aduse la transfer termic a peretelui ex-

terior, la numitor (după bară) este dată valoarea limită a gradelor-zi în perioada de încălzire, pntru care poate fi aplicată

construcţia respectivă a peretelui.

Примечание - В числителе (перед чертой) - значения приведенного сопротивления теплопередаче, в знаме-

нателе (за чертой) - предельное значение градусо-суток отопительного периода, при котором применимо запол-

нение светопроема.

CP E.04.05-2006, pag. 25

8.7. Ограждающие конструкции сле-

дует проектировать с применением мате-

риалов и изделий, апробированных на

практике и выпускаемых по стандартам.

При отсутствии стандарта на каждый но-

вый вид материала или изделия должны

быть разработаны и утверждены в уста-

новленном порядке технические свиде-

тельства и получены расчетные теплотех-

нические показатели материала согласно

5.3.1.

8.7. Elementele de construcţie de închi-

dere trebuie proiectate pentru aplicarea unor

materiale şi articole omologate în practică şi

produse în corespundere cu standardele. În

lipsa standardului pentru fiecare tip de mate-

rial sau articol nou trebuie elaborate şi apro-

bate în modul stabilit certificate tehnice şi tre-

buie obţinuţi indicii termo-tehnici ai materia-

lului conform 5.3.1.

Ограждающие конструкции должны

предусматриваться с минимальным коли-

чеством типоразмеров изделий и возмож-

ностью взаимозаменяемости применяемых

элементов.

Elementele de închidere trebuie prevă-

zute cu un număr minim de tipodimensiuni şi

cu posibilitatea de interschimbabilitate a ele-

mentelor.

8.8. Для обеспечения лучших эксплуа-

тационных характеристик в многослойных

конструкциях зданий с теплой стороны

следует располагать слои большей тепло-

проводности и с большим сопротивлением

паропроницанию, чем наружные слои.

8.8. Pentru a asigura obţinerea unor cara-

cteritici de exploatare mai bune în construc-

ţiile multistrat ale clădirilor, în partea caldă

trebuie amplasate straturi cu o conductibilitate

termică şi o rezistenţă la permeabilitate la va-

pori mai mari decît în straturile exterioare.

При выборе материалов для наружных

ограждающих конструкций следует отда-

вать предпочтение местным строительным

материалам.

Pentru elementele de construcţie de în-

chidere exterioare trebuie selectate preponde-

rent materiale de construcţie locale.

При проектировании зданий для по-

вышения пределов огнестойкости и сни-

жения пожарной опасности внутренней и

наружной поверхностей стен следует пре-

дусматривать устройство облицовки из не-

горючих материалов или штукатурки, а

для защиты от воздействия влаги и атмо-

сферных осадков - дополнительно окраску

водоустойчивыми составами, выбираемы-

ми в зависимости от материала стен и ус-

ловий эксплуатации. Ограждающие конст-

рукции, контактирующие с грунтом, сле-

дует предохранять от грунтовой влаги пу-

тем устройства гидроизоляции.

La proiectarea clădirilor, pentru a spori

limitele de rezistenţă la foc şi a reduce peri-

colul de incendiu atît la suprafaţa interioară

cît şi la suprafaţa exterioară ale pereţilor tre-

buie prevăzută căptuşirea cu material neinfla-

mabil sau cu tencuială, iar pentru protecţia

contra umezelii şi precipitaţiilor atmosferice

trebuie prevăzută vopsirea suplimentară cu

compoziţii hidrofuge, alese în funcţie de ma-

terialul peretelui şi de condiţiile de explo-

atare. Elementele de construcţie care vin în

contact cu pămîntul trebuie protejate contra

umezirii aplicînd hidroizolaţii.

8.9. Долговечность теплоизоляцион-

ных конструкций и материалов должна

быть более 25 лет; долговечность сменяе-

мых уплотнителей - более 15 лет.

8.9. Durabilitatea (durata de exploatare) a

materialelor şi construcţiilor termoizolate tre-

buie să fie de 25 ani, iar a garniturilor de etan-

şare – de peste 15 ani.

8.10. При необходимости размещения

жилых помещений, санузлов и кухонь, од-

на из стен которых выходит на эвакуаци-

онную лестничную клетку 3 типа, эту сте-

ну следует проектировать как наружную.

8.10. În cazul cînd încăperea de locuit,

bucătăria sau grupul sanitar au un perete ce dă

în casa scării de evacuare de tipul 3, acest pe-

rete trebuie proiectat ca fiind perete exte-rior.

Стены Pereţi 8.11. С теплотехнической точки зре- 8.11. Din punctul de vedere termotehnic

CP E.04.05-2006, pag. 26

ния различают три вида наружных стен по

числу основных слоев: однослойные, двух-

слойные и трехслойные.

se deosebesc trei tipuri de pereţi exteriori du-

pă numărul de straturi de bază: cu un strat, cu

două şi cu trei straturi.

Однослойные стены выполняют из ко-

нструкционно-теплоизоляционных матери-

алов и изделий, совмещающих несущие и

теплозащитные функции.

Pereţii cu un strat se execută din mate-

riale de construcţie termoizolante şi din arti-

cole care au funcţii portante şi termoizolante.

В трехслойных ограждениях с защит-

ными слоями на точечных (гибких, шпо-

ночных) связях рекомендуется применять

утеплитель из минеральной ваты, стекло-

ваты или пенополистирола с толщиной,

устанавливаемой по расчету с учетом теп-

лопроводных включений от связей. В этих

ограждениях соотношение толщин наруж-

ных и внутренних слоев должно быть не

менее 1:1,25 при минимальной толщине

наружного слоя 50 мм.

În elementele de construcţie din trei stra-

turi cu straturi de protecţie şi cu legături pun-

ctuale (elastice, pene) se recomandă aplicarea

stratului izolant din vată minerală, fibră de sti-

clă sau polistiren expandat cu grosimea stabi-

lită prin calcul, avînd în vedere incluziunile

conducătoare de căldură de la joncţiuni. În

aceste elemente de închidere raportul dintre

grosimea straturilor exterioare şi interioare

trebuie să fie de peste 1:1,25, iar grosimea mi-

nimă a stratului exterior trebuie să fie de 50

mm.

В двухслойных стенах предпочти-

тельно расположение утеплителя снаружи.

Используются два варианта наружного

утеплителя: системы с наружным покров-

ным слоем без зазора и системы с воздуш-

ным зазором между наружным облицовоч-

ным слоем и утеплителем. Не рекоменду-

ется применять теплоизоляцию с внутрен-

ней стороны из-за возможного накопления

влаги в теплоизоляционном слое, однако в

случае необходимости такого применения

поверхность со стороны помещения дол-

жна иметь сплошной и долговечный паро-

изоляционный слой.

La pereţii în două straturi izolantul se

amplasează, de regulă, la partea exterioară a

peretelui. Se folosesc două variante de termo-

izolant exterior: sisteme cu strat exterior de

acoperire fără rost şi sisteme cu rost de aer

între stratul exterior şi stratul termoizolant.

Nu se recomandă aplicarea stratului termoizo-

lant pe partea interioară a peretelui deoarece

se poate acumula umezeală în stratul termo-

izolant, însă în cazul cînd trebuie folosită

această variantă, pe suprafaţa interioară (în

încăpere) se aplică un strat durabil de izolaţie

contra vaporilor.

8.12. При проектировании стен из

кирпича и других мелкоштучных материа-

лов следует максимально применять об-

легченные конструкции в сочетании с пли-

тами из эффективных теплоизоляционных

материалов.

8.12. La proiectarea pereţilor din cără-

midă şi din alte materiale cu bucata mică tre-

buie folosite la maxim construcţiile uşoare

combinate cu plăci din materiale termoizo-

lante eficinte.

Стены зданий из кирпича и керамиче-

ских камней, за исключением стен с воз-

душными прослойками, а также стены, об-

лицованные кирпичом, рекомендуется-

проектировать, как правило, с расшивкой

швов кладки по фасаду. При применении

камней из пористой керамики рекоменду-

ется предусматривать облицовочный слой

из кирпича с анкерами из нержавеющей

стали или из стеклопластика для связки с

основной кладкой.

Pereţii clădirilor din cărămidă şi blocuri

ceramice, cu excepţia pereţilor cu strat de aer,

deasemenea pereţii căptuşiţi cu cărămidă, se

recomandă să fie proiectaţi, de regulă, cu răs-

turnarea zidăriei la faţadă. Dacă se folosesc

blocuri din ceramică poroasă se recomandă

aplicarea unui strat de feţuire din cărămidă cu

ancoraj din oţel inoxidabil su din sticloplastic

pentru a obţine o legare bună cu zidăria de

bază a peretelui.

8.13. При проектировании стен с неве- 8.13. La proiectarea pereţilor cu strat de

CP E.04.05-2006, pag. 27

нтилируемыми воздушными прослойками

следует руководствоваться следующими

рекомендациями:

aer ventilat (pereţi cu faţada aerisită ventilată)

trebuie respectate următoarele recomandări:

размер прослойки по высоте должен

быть не более высоты этажа и не более

6 м, размер по толщине - не менее 40

мм (10 мм при устройстве отражатель-

ной теплоизоляции);

stratul de aer trebuie să aibă înălţimea mai

mică de înălţimea etajului, şi să nu depă-

şească 6 m, iar grosimea startului – peste

40 mm (10 mm în cazul existenţei ter-

moizolaţiei reflectoare);

воздушные прослойки следует разде-

лять глухими диафрагмами из негорю-

чих материалов на участки размером не

более 3 м;

straturile de aer trebuie separate prin dia-

fragme opace din materiale ignifuge în

sectoare cu dimensiunea sub 3 m;

воздушные прослойки рекомендуется

располагать ближе к холодной стороне

ограждения.

straturile de aer trebuie amplasate mai ap-

roape de partea rece a elementului de în-

chidere.

8.14. При проектировании стен с вен-

тилируемой воздушной прослойкой (стены

с вентилируемым фасадом) следует руко-

водствоваться следующими рекоменда-

циями:

8.14. La proiectarea pereţilor cu strat de

aer ventilat (pereţi cu faţada ventilată) trebuie

respectate următoarele recomandări:

воздушная прослойка должна быть тол-

щиной не менее 60 и не более 150 мм и

ее следует размещать между наружным

слоем и теплоизоляцией; следует пре-

дусматривать рассечки воздушного по-

тока по высоте каждые три этажа из

перфорированных перегородок;

stratul de aer trebuie să aibă grosimea mi-

nimă de 60 mm, iar cea maximă de 150

mm şi trebuie prevăzut între stratul ex-

terior şi cel termoizolant; trebuie prevă-

zută tăierea fluxului de aer în înălţime la

fiecare trei etaje cu suprafeţe perforate;

при расчете приведенного сопротивле-

ния теплопередаче согласно разделу 9

следует учитывать все теплопроводные

включения, включая крепежные эле-

менты облицовки и теплоизоляции;

la calcularea rezistenţei reduse la transfer

termic conform Capitolul 9 trebuie luate

în consideraţie toate incluziunile condu-

cătoare de căldură, inclusiv elementele de

fixare a elementelor de feţuire şi a termo-

izolaţiei.

наружный слой стены должен иметь

вентиляционные отверстия, суммарная

площадь которых определяется из рас-

чета 75 см2 на 20 м2 площади стен,

включая площадь окон;

Stratul exterior al peretelui trebuie să aibă

orificii de aerisire cu o arie de 75 cm2 la

fiecare 20 m2 de perete, inclusiv aria fere-

strelor.

нижние (верхние) вентиляционные от-

верстия, как правило, следует совме-

щать с цоколями (карнизами), причем

для нижних отверстий предпочтитель-

но совмещение функций вентиляции и

отвода влаги;

gurile de ventilaţie de jos (de sus), de re-

gulă, trebuie să se suprapună cu soclu

(corniş), totodată pentru gurile de jos,este

preponderent de a cumula funcţiile de

ventilare şi de evacuare a umezelei;

применять жесткие теплоизоляционные

материалы плотностью не менее 80-90

кг/м3, имеющие на стороне, обращен-

ной к прослойке, ветро- воздухозащит-

ные паропроницаемые пленки (типа

"Тайвек", "Тектотен" или аналогичных

trebuie folosite materiale termoizolante

rigide cu densitatea minimă de 80-90

kg/m3

, care au, pe suprafaţa dinspre stra-

tul de aer, pelicule de protecţie contra vîn-

tului, aerului, dar permeabile la vapori (de

tip „Taivec”, „Tectoten” sau peliculă-me-

mbrană similară) sau căptuşite cu ţesătură

CP E.04.05-2006, pag. 28

мембранных пленок) или каширован-

ные стеклотканью, либо предусматри-

вать обязательную защиту поверхности

теплоизоляции, обращенной к про-

слойке, стеклосеткой с ячейками не бо-

лее 4х4 мм или стеклотканью, прикре-

пляя ее к теплоизоляции при помощи

армирующей массы; не следует приме-

нять горючие утеплители; применение

мягких теплоизоляционных материалов

не рекомендуется;

de sticlă, sau trebuie prevăzută o protecţie

obligatorie a suprafeţei termoizolante din-

spre stratul de aer cu o plasă de fibră de

sticlă avînd ochiri maxime de 4 x 4 mm

sau cu ţesătură din fibră de sticlă fixînd-o

de materialul termoizolant cu ajutorul unei

compoziţii de armare; nu trebuie folosite

materiale termoizolante combustibile; nu

se recomandă utilizarea materialelor ter-

moizolante moi;

при использовании в качестве наруж-

ного слоя облицовки из плит искусст-

венных или натуральных камней гори-

зонтальные швы должны быть раскры-

ты (не должны заполняться уплотняю-

щим материалом).

în cazul cînd se folosesc pentru feţuire se

folosesc plăci din blocuri naturale sau ar-

tificiale, rosturile orizontale trebuie lăsate

deschise (nu trebuie umplute cu material

de umplutură).

8.15. Тепловую изоляцию наружных

стен следует проектировать непрерывной в

плоскости фасада здания. Такие элементы

ограждений, как внутренние перегородки,

колонны, балки, вентиляционные каналы и

другие не должны нарушать целостности

слоя теплоизоляции. Воздуховоды, венти-

ляционные каналы и трубы, которые час-

тично проходят в толще ограждений, сле-

дует располагать до теплой поверхности

теплоизоляции. Следует обеспечить плот-

ное примыкание теплоизоляции к сквоз-

ным теплопроводным включениям. При

этом приведенное сопротивление теплопе-

редаче стен с теплопроводными включе-

ниями должно быть не менее нормируе-

мых величин согласно NCM E.04.01-2006

(MCH 2.04-02-2004).

8.15. Izolaţia termică a pereţilor externi

trebuie proiectată continuă (fără întreruperi)

pe faţada clădirii. Elementele de închidere

cum ar fi pereţii despărţitori, coloanele, grin-

zile, canalele de ventilaţie şi altele nu trebuie

să întrerupă integritatea stratului termoizolant.

Conductele de aer, conductele şi canalele de

ventilare, care adesea trec prin elementele de

închidere, trebuie amplasate pînă la stratul

cald al termoizolaţiei. Deasemenea trebuie

asigurată o alipire strînsă a materialului ter-

moizolant la incluziunile pătrunse conducă-

toare de căldură. În acest caz rezistenţa redusă

la transfer termic a pereţilor cu incluziuni

conducătoare de căldură nu trebuie să fie mai

mică de valorile normate conform NCM

E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-2004).

При применении новых теплоизоля-

ционных материалов, расчетные теплотех-

нические характеристики которых не при-

ведены в приложении Д, эти характери-

стики следует принимать согласно тепло-

техническим испытаниям по методике

приложения Е, проведенным аккредито-

ванными испытательными лабораториями.

Pentru materialele termoizolante noi, ca-

re nu sînt reflecatte în anexa E, aceste carac-

teristici trebuie adoptate din certificatele de

încercări conform metodicii expuse în anexa

F, încercări efectuate de laboratoare de încer-

cări acreditate.

При применении в ограждающих кон-

струкциях горючих утеплителей оконные

и другие проемы по периметру следует об-

рамлять полосами шириной не менее 200

мм из минераловатного негорючего утеп-

лителя плотностью не менее 80-90 кг/м3.

Эти конструкции должны иметь разреше-

ния Госпожарнадзора к применению.

Dacă la elementul de închidere se folo-

sesc materiale termoizolante combustibile,

golurile de ferestre şi alte goluri pe întregul

perimetru încadrate cu fîşii late de minim 200

mm din material termoizolant ignifug din vată

minerală cu densitatea minimă de 80-90

кг/m3. Aceste elemente de construcţie trebuie

să aibă autorizaţia de utilizare aprobată de

CP E.04.05-2006, pag. 29

Serviciul dе pompieri.

8.16. При наличии в конструкции теп-

лозащиты теплопроводных включений не-

обходимо учитывать следующее:

8.16. În cazul cînd construcţia conţine in-

cluziuni conducătoare de căldură trebuie luate

în consideraţie următoarele:

несквозные включения целесообразно

располагать ближе к теплой стороне ог-

раждения;

incluziunile nepătrunse trebuie amplasate

cît mai aproape de partea caldă a elemen-

tului de închidere;

в сквозных, главным образом, метали-

ческих включениях (профилях, стерж-

нях, болтах, оконных рамах) целесооб-

разно предусматривать вставки (разры-

вы мостиков холода) из материалов с

коэффициентом теплопроводности не

выше 0,35 Вт/(м·°С).

În incluziuniue pătrunse, mai ales în cele

metalice (profile, bare, buloane, rame de

ferestre) trebuie prevăzute inserţiuni (care

rup punţile de frig) din materiale cu coefi-

cientul de conductibilitate termică sub

0,35 Вт/(м·°С).

8.17. Приведенное сопротивление теп-

лопередаче , м2·°С/Вт, для наружных

стен следует определять согласно NCM

E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-2004) для фа-

сада здания либо для одного промежуточ-

ного этажа с учетом откосов проемов без

учета их заполнений с проверкой условия

невыпадения конденсата на участках в зо-

нах теплопроводных включений.

8.17. Rezistenţa redusă la transfer termic

, м2·°С/Вт, pentru pereţii exteriori trebuie

determinată conform NCM E.04.01-2006

(MCH 2.04-02-2004) pentru faţada clădirii

sau pentru unul dintre etajele intermediare, ţi-

nînd cont de glafurile golurilor, fără a lua în

consideraţie umplutura lor şi verificînd condi-

ţiile de excludere a apariţiei condensului pe

sectoarele din zona inserţiunilor conducătoare

de căldură.

Коэффициент теплотехнической одно-

родности с учетом теплотехнических од-

нородностей оконных откосов и примы-

кающих внутренних ограждений проекти-

руемой конструкции для:

Coeficientul de omogenitate termoteh-

nică , ţinînd cont de omogenităţile termo-

tehnice ale glafurilor de ferestre şi ale elemen-

telor de închidere alăturate ale construcţiei

proiectate pentru:

панелей индустриального изготовления

должен быть, как правило, не менее ве-

личин, установленных в таблице 6;

panourile confecţionate industrial trebuie

să fie, de regulă, nu mai mic de valorile

stabilite în tabelul 6;

для стен жилых зданий из кирпича дол-

жен быть, как правило, не менее 0,74

при толщине стены 510 мм, 0,69 - при

толщине стены 640 мм и 0,64 - при

толщине стены 780 мм.

pentru pereţii clădirilor de locuit din cără-

midă trebuie să fie, de regulă, nu mai mic

de 0,74 pentru grosimea peretelui 510

mm, 0,69 – pentru grosimea peretelui 640

mm şi 0,64 – pentru grosimea peretelui

780 mm.

Если в проектируемой конструкции

ограждения достигнуть рекомендуемых ве-

личин не удается, то такую конструкцию

применять не следует.

Dacă în elementul de închidere proiectat

nu se reuşeşte atingerea valorii recomandate

pentru , acest element nu trebuie folosit.

Tabelul 6. Valorile minime admisibile ale coeficientului de omogenitate termotehnică pentru

elementele de construcţie confecţionate industrial

Tabelul 6. Минимально допустимые значения коэффициента теплотехнической одно-

родности для конструкций индустриального изготовления Nr.

crt.

Elementul de închidere

Ограждающая конструкция Coeficientul

Коэффициент

1 Din panouri din beton uşor cu un strat

Из однослойных легкобетонных панелей

0,90

CP E.04.05-2006, pag. 30

Nr.

crt.

Elementul de închidere

Ограждающая конструкция Coeficientul


2 Din panouri din beton uşor cu inserţii termice

Из легкобетонных панелей с термовкладышами

0,75

3 Din panouri de beton armat în trei straturi cu termoizolant eficient şi îm-

binări elastice

Из трехслойных железобетонных панелей с эффективным утеплите-

лем и гибкими связями

0,70

4 Din panouri de beton armat în trei straturi cu termoizolant eficient şi pene

de beton armat sau muchii din beton de argilă expandată


лем и железобетонными шпонками или ребрами из керамзитобетона

0,60

5 Din panouri de beton armat în trei straturi cu termoizolant eficient şi mu-

chii de beton armat


лем и железобетонными ребрами

0,50

6 Din panouri de beton armat în trei straturi cu termoizolant eficient

Из трехслойных металлических панелей с эффективным утеплите-

лем

0,75

7

Din panouri de asbociment în trei straturi cu termoizolant eficient

Из трехслойных асбестоцементных панелей с эффективным утепли-

телем

0,70

Крыши, чердаки, покрытия, мансар-ды

Acoperişuri, poduri, planşee, mansar-de

8.18. Покрытия жилых и обществен-

ных зданий могут быть бесчердачными

(совмещенными) и раздельной конструк-

ции, верхнее и нижнее перекрытия кото-

рой образуют чердачное пространство, и в

зависимости от способа удаления вентиля-

ционного воздуха оно может быть холод-

ным или теплым.

8.18. Acoperişurile clădirilor de locuit şi

a celor publice pot fi fără pod (acoperiş com-

binat) şi cu construcţii separate, a căror plan-

şee superior şi inferior formează spaţiul po-

dului, iar în funcţie de modul de îndepărtare a

aerului de ventilaţie el poate fi rece şi cald.

Крыши с холодным чердаком разре-

шается применять в жилых зданиях любой

этажности. Крыши с теплым чердаком ре-

комендуется применять в зданиях 6 этажей

и более.

Acoperişul cu pod rece poate fi aplicat la

clădirile de locuit cu orice număr de etaje.

Acopеrişul cu pod cald se recomandă a fi

aplicat la clădirile cu şase etaje şi mai multe.

8.19. В крыше с холодным чердаком

внутреннее пространство должно вентили-

роваться наружным воздухом через специ-

альные отверстия в стенах, площадь сече-

ния которых при железобетонном покры-

тии или сплошной скатной кровле из ме-

таллических или других материалов долж-

на быть не менее 0,001 площади перекры-

тия. При скатной кровле из штучных мате-

риалов (асбестоцементных листов, чере-

пицы) чердачное пространство вентилиру-

ется через зазоры между его листами, по-

этому вентиляционные отверстия допуска-

8.19. În acoperişul cu pod rece spaţiul in-

tern trebuie să fie ventilat de aerul exterior

prin orificiile speciale din pereţi, a căror arie

în cazul acoperişului de beton armat sau a

acoperişului cu pantă din metal sau din alte

materiale, nu trebuie să fie sub 0,001 din aria

planşeului. Pentru acoperişul în pantă din ma-

teriale cu bucata (foi de asbociment, olane)

spaţiul podului se ventilează prin rosturile

dintre foile acestuia, deaceea pot să nu fie

prevăzute orificii de ventilare.

CP E.04.05-2006, pag. 31

ется не предусматривать.

8.20. При крыше с холодным чердаком

теплоизоляция укладывается по чердач-

ному перекрытию. Теплоизоляционный

слой по периметру чердака на ширину не

менее 1 м рекомендуется защищать от ув-

лажнения. Вентиляционные шахты и вы-

тяжки канализационных стояков при хо-

лодном чердаке с выпуском воздуха на-

ружу должны быть утеплены выше чер-

дачного перекрытия.

8.20. La acoperişul cu pod rece izolaţia

termică se aşterne pe planşeul de pod. Stratul

termoizolant pe perimetrul podului cu o lăţi-

me de cel puţin 1 m se recomandă să fie pro-

tejat contra umezirii. Căile de ventilaţie şi ae-

ratoarele coloanelor de canalizare la podu-rile

reci cu eliminarea aerului în exterior tre-buie

să fie încălzite mai sus de planşeul de pod.

8.21. В крыше с теплым чердаком чер-

дачное пространство, имеющее утеплен-

ные наружные стены и утепленное кро-

вельное покрытие, обогревается теплым

воздухом, который поступает из вытяжной

вентиляции дома. Для удаления воздуха из

чердачного пространства следует преду-

сматривать вытяжные шахты по одной на

каждую секцию. Чердачное пространство

следует посекционно разделить стенами на

изолированные отсеки. Дверные проемы в

стенах, обеспечивающие сквозной проход

по чердаку, должны иметь уплотненные

притворы.

8.21. În acoperişul cu pod cald spaţiul

podului care are pereţi exteriori încălziţi şi

acoperiş încălzit, se încălzeşte cu aerul cald,

care vine din sistemul de ventilare al casei.

Pentru îndepărtarea aerului din spaţiul podului

trebuie prevăzute canale de aerisire, cîte un

grup pentru fiecare secţie. Spaţiul podului tre-

buie compartimentat prin pereţi în com-

partimente izolate. Golurile de uşă din pereţi,

care asigură trecerea prin tot podul, trebuie să

aibă închizătoare etanşată.

8.22. Плиты покрытия теплого чердака

при безрулонной кровле должны иметь

верхний кровельный слой не менее 40 мм

из плотного бетона и бортовые ребра вы-

сотой 100 мм. Плиты рекомендуется про-

ектировать двухслойными, в том числе с

теплоизоляционными вкладышами.

8.22. Panourile de acoperire a podului

cald la cu învelitoare fără rulouri trebuie să

aibă stratul de învelire superior de cel puţin

40 mm din beton compact şi muchii de

margină cu înălţimea de 100 mm. Panourile

se recomandă să fie cu două straturi, inclusiv

cu inserţiuni termoizolante.

Плиты покрытия теплого чердака под

рулонную кровлю рекомендуется проекти-

ровать однослойными из легкого бетона, в

том числе с термовкладышами, или трех-

слойными.

Panourile de acoperiş ale podului cald

pentru învelitoare cu rulouri se recomandă să

fie cu un strat din beton uşor, inclusiv cu in-

serţiuni termoizolante sau cu trei straturi.

8.23. Бесчердачные покрытия (совме-

щенные крыши) могут устраиваться не-

вентилируемыми и вентилируемыми. Не-

вентилируемые покрытия следует преду-

сматривать в тех случаях, когда в конст-

рукции покрытия путем применения паро-

изоляции и других мероприятий исключа-

ется недопустимое влагонакопление в хо-

лодный период года. Вентилируемые по-

крытия надлежит предусматривать в тех

случаях, когда конструктивные меры не

обеспечивают нормального влажностного

состояния конструкций.

8.23. Acoperişurile fără pod (acoperişuri

combinate) pot fi ventilate şi neventilate.

Acoperişurile neventilate trebuie prevăzute în

cazurile cînd în construcţia acoperişului prin

aplicarea izolaţiei contra vaporilor şi a altor

măsuri se exclude acumularea inadmisibilă de

umezeală în perioada rece a anului. Acoperi-

şurile ventilate trebuie prevăzute în cazurile

cînd măsurile constructive nu asigură o stare

normală de umiditate a construcţiilor.

В жилых и общественных зданиях ре- Pentru clădirile de locuit şi cele publice

CP E.04.05-2006, pag. 32

комендуется применение вентилируемых

совмещенных крыш.

se recomandă aplicarea acoperişului combinat

ventilat.

8.24. Рекомендуемая конструкция бес-

чердачного (совмещенного) вентилируемо-

го покрытия крыши может содержать сле-

дующие слои, считая от нижней поверх-

ности:

8.24. Construcţia recomandabilă a acope-

rişului fără pod (combinat) ventialt poate să

conţină următoarele straturi, începînd cu cel

de la suprafaţa de jos:

несущая конструкция; construcţia portantă;

пароизолирующий слой; startul de izolaţie contra vaporilor;

теплоизолирующий слой; stratul termoizolant;

вентилируемая прослойка, служащая

для удаления влаги из конструкции по-

крытия или для его охлаждения;

spaţiul ventilat care serveşte pentru înde-

părtarea umezelii din construcţia acope-

rişului şi pentru răcirea lui;

основание под гидроизоляцию (стяжка

или кровельная плита при щелевых ве-

нтилируемых прослойках);

baza pentru hidroizolaţie (strat de mortar

sau panou de acoperiş cu spaţii ventialte);

многослойный гидроизолирующий

кровельный ковер.

covor de acoperiş hidroizolant cu mai

multe straturi.

Волокнистые теплоизоляционные ма-

териалы в вентилируемых покрытиях дол-

жны быть защищены от воздействия вен-

тилируемого воздуха паропроницаемыми

пленочными покрытиями.

Materialele termoizolante fibroase din

acoperişurile ventilate trebuie protejate contra

acţiunii aerului de ventilaţie prin acoperiri de

peliculă impermeabile la vapori.

8.25. Осушающие воздушные просло-

йки и каналы следует располагать над теп-

лоизоляцией или в верхней зоне послед-

ней. Минимальный размер поперечного се-

чения этих прослоек не должен быть менее

40 мм. Приточные отверстия следует уст-

раивать в карнизной части, а вытяжные - с

противоположной стороны здания или в

коньке. Суммарное сечение как приточ-

ных, так и вытяжных отверстий рекомен-

дуется назначать в пределах 0,002-0,001 от

горизонтальной проекции покрытия.

8.25. Canalele şi spaţiile de aer pentru

uscare trebuie prevăzute deasupra termoizo-

laţiei sau în zona superioară a acesteia. Dime-

nsiunea minimă în secţiune a acestor spaţii nu

trebuie să fie mai mică de 40 mm. Orificiile

de aerisire trebuie prevăzute la cornişe, iar

cele de refulare – în partea opusă a clădirii sau

la creastă. Secţiunea totală a orificiilor de ae-

risire trebuie să fie în limitele 0,002 – 0,001

din proiecţia orizontală a acoperişului.

Светопрозрачные ограждающие конструкции

Elementele de închidere transparente

8.26. Заполнение светопроемов зданий

выполняется в зависимости от градусо-су-

ток отопительного периода в виде двух-

слойного, трехслойного или четырехслой-

ного остекления (стеклопакетов или от-

дельных стекол), закрепляемого в перепле-

тах из малотеплопроводных материалов.

Для повышения теплозащиты окон с отде-

льными стеклами рекомендуется примене-

ние стекол с твердым селективным покры-

тием (К-стекло). Необходимым условием

применения заполнений световых проемов

в проектируемых зданиях является нали-

чие сертификата соответствия системы се-

8.26. Împlutura golurilor de ferestre ale

clădirilor se execută în funcţie de gradele-zi

din perioada de încălzire prin vitrare cu două,

trei sau patru foi de geam (în formă de pache-

te cu două foi de geam sau geamuri separate)

fixate în cercevele (tîmplărie) din materiale

care conduc puţin căldura pentru a spori pro-

tecţia termică a ferestrelor cu foi de geam se-

parate se recomandă folosirea gea-murilor de

sticlă cu acoperire selectivă dură (sticlă K). O

condiţie necesară pentru utili-zarea

împluturilor în golurile de lumină din clădirile

proiectate este prezenţa certificatu-lui de co-

respundere cu sistemul de certificare ГОСТ Р

CP E.04.05-2006, pag. 33

ртификации ГОСТ Р на выбранную свето-

прозрачную конструкцию (оконный блок,

зенитный фонарь, мансардный оконный

блок).

pentru construcţia transparentă alea-să (bloc

de fereastră, luminător zenital, bloc de fereas-

tră de mansardă).

8.27. Оконные блоки и балконные две-

ри (ГОСТ 23166-99, ГОСТ 24700-99, ГОСТ

30674-99) следует размещать в оконном

проеме на глубину обрамляющей "четвер-

ти" (50-120 мм) от плоскости фасада теп-

лотехнически однородной стены или посе-

редине теплоизоляционного слоя в много-

слойных конструкциях стен. Размещение

оконного блока и балконной двери по тол-

щине стены рекомендуется проверять по

расчету температурных полей из условия

невыпадения конденсата на внутренней

поверхности откосов проема. Узел примы-

кания оконного блока к стеновому проему

следует выполнять согласно ГОСТ 30971-

2002. Оконные блоки следует закреплять

на более прочном слое стены.

8.27. Blocurile de fereastră şi uşile de

balcon (ГОСТ 23166-99, ГОСТ 24700-99,

ГОСТ 30674-99) trebuie amplasate în golul

de fereastră la adîncimea de încadrare (50-120

mm) de la planul faţadei peretelui termotehnic

omogen sau la mijlocul stratului termoizolant

în pereţii cu mai multe straturi. Amplasarea

blocului de fereastră şi a uşii de balcon în ra-

port cu grosimea peretelui se recomandă să fie

verificat prin calculul cîmpurilor de tempera-

tură pornind de la condiţia să nu se formeze

condens pe suprafaţa interioară a glafurilor

golului. Locul de unire a blocului de fereastră

cu golul din perete trebuie executat conform

ГОСТ 30971-2002. Blocu-rile de fereastră

trebuie fixate de stratul mai rezistent al pere-

telui.

При выборе окон и балконных дверей

следует отдавать предпочтение конструк-

циям, имеющим по ширине не менее 90 мм

коробки. Рекомендуемая ширина коробки

100-120 мм.

La selectarea ferestrelor şi uşilor de bal-

con trebuie acordată prioritate construcţiilor

care au în lăţime cel puţin 9-10 mm de bloc.

Lăţimea recomandabilă a blocului - 100-120

mm.

8.28. Заполнение зазоров в примыка-

ниях окон и балконных дверей к конструк-

циям наружных стен рекомендуется про-

ектировать с применением вспениваю-

щихся синтетических материалов. Все

притворы окон и балконных дверей дол-

жны содержать уплотнительные проклад-

ки (не менее двух) из силиконовых мате-

риалов или морозостойкой резины. Уста-

новку стекол следует производить с при-

менением силиконовых мастик.

8.28. Umplerea rosturilor în locurile de

unire a ferestrelor şi uşilor de balcon cu pe-

reţii exteriori se recomandă să fie executată cu

materiale sintetice spumante. Toate rosturile

de închidere a ferestrelor şi ale uşilor de bal-

con trebuie să conţină garnituri de etanşare

(cel puţin două) din materiale siliconice sau

din cauciuc rezistent la ger. Foile de geam

trebuie instalate utilizînd masticuri de silicon.

Допускается применение двухслойно-

го остекления вместо трехслойного для

окон и балконных дверей, выходящих

внутрь остекленных лоджий.

Se admite utilizarea vitrării cu două foi

de geam în loc de trei foi la ferestrele şi uşile

care se deschid în loggii vitrate .

8.29. С целью организации требуемого

воздухообмена следует предусматривать

форточки в верхней части окон, специаль-

ные приточные отверстия (клапаны) в ог-

раждающих конструкциях, щелевые при-

точные устройства в переплетах окон или

рамах, воздухопроницаемые притворы со-

гласно нормам NCM E.04.01-2006 (MCH

2.04-02-2004). Все воздухоприточные уст-

ройства должны быть регулируемыми.

8.29. Pentru a asigura aerisirea necesară

trebuie prevăzute ferestruici (oberlihturi) în

partea superioară a ferestrelor, orificii spe-

ciale de aerisire (supape) în elementele de în-

chidere, dispozitive cu fante de aerisire în

cercevelele sau în lemnăria ferestrelor, rosturi

aerisite în conformitate cu normele NCM

E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-2004). Toate

dispozitivele de aerisire trebuie să fie reglabi-

le.

CP E.04.05-2006, pag. 34

8.30. При разработке объемно-плани-

ровочных решений проектов зданий сле-

дует избегать одновременного размещения

окон по обеим наружным стенам угловых

комнат. В помещениях глубиной более 6 м

необходимо предусматривать двухсторон-

нее (на противоположных стенах) или уг-

ловое расположение окон.

8.30. În cadrul elaborării concepţiei de

sistematizare spaţială pentru proiectele de clă-

diri trebuie evitată amplasarea concomitentă a

ferestrelor la ambii pereţi exteriori ai camere-

lor de colţ. În încăperile cu adîncimea de pes-

te 6m trebuie prevăzută amplasarea ferestrelor

pe două părţi (pe pereţii opuşi) sau în colţ.

8.31. Заполнение светопроемов в ман-

сардных конструкциях выполняют в двух

вариантах:

8.31. Umplerea golurilor de lumină la

mansarde se execută în două variante:

в плоскости покрытия - оконными бло-

ками по ГОСТ 30734-2000;

în planul acoperişului – cu blocuri de fe-

reastră conform ГОСТ 30734-2000;

устройством люкарен, в которых вер-

тикально монтируют оконные блоки из

ПВХ и в деревянных переплетах.

amenajarea lucarnelor, în care se montea-

ză vertical blocuri de fereastră din polivi-

nilclorid sau în cercevele de lemn.

8.32. При устройстве мансардных

окон следует предусматривать надежную в

эксплуатации гидроизоляцию примыкания

кровли к оконному блоку. Плоскости от-

косов наклонных светопроемов в мансард-

ных этажах следует проектировать под уг-

лом 135° к поверхности остекления.

8.32. La amenajarea ferestrelor de man-

sardă trebuie prevăzută o hidroizolaţie sigură

în exploatare pentru locurile de unire a aco-

perişului cu blocul de fereastră. Planurile gla-

furilor la golurile de lumină înclinate de la

mansardă trebuie prevăzute cu un unghi de

135° faţă de suprafaţa geamului.

8.33. В зависимости от назначения зе-

нитные фонари выполняют глухими и от-

крывающимися. В глухих фонарях надеж-

нее выполняется примыкание светопро-

пускающего заполнения к опорному ста-

кану. Открывающиеся зенитные фонари

предназначены для вентиляции помеще-

ний, а также для дымоудаления во время

пожара.

8.33. În funcţie de destinaţie lumina-

toarele zenitale se execută oarbe sau cu des-

chidere. În luminatoarele oarbe se execută

mai sigur alăturarea geamului la paharul de

sprijin. Luminatoarele zenitale cu deschidere

sunt destinate pentru aerisirea încăperii şi

pentru îndepărtarea fumului în timpul incen-

diului.

8.34. Общими элементами зенитных

фонарей, применяемых в общественных

зданиях, являются светопропускающее за-

полнение, опорный стакан, механизмы от-

крывания. Светопропускающее заполнение

может быть выполнено в виде многослой-

ных куполов и оболочек из органического

и силикатного стекла, стеклопакетов. Опо-

рные стаканы изготовляют из листовой

стали, холодногнутых и стальных про-

филей, а также из железобетона, керам-

зитобетона, асбестоцемента и других ма-

териалов и утепляют эффективными теп-

лоизоляционными материалами. Стаканы

устанавливают по периметру светопрое-

мов в покрытиях зданий. Открываемые зе-

нитные фонари, используемые для дымо-

удаления, должны иметь автоматическое и

дистанционное управление.

8.34. Elementele comune ale lumina-

toarelor zenitale folosite la clădirile publice

sunt împluturile transparente, paharul de spri-

jin, mecanismele de deschidere. Geamul lu-

minătorului poate fi executat în formă de cu-

polă cu multe straturi sau învelişuri din sticlă

organică sau silicioasă, de pachete din două

foi de geam. Paharele de sprijin se confecţio-

nează din foi de oţel, profile de oţel curbat la

rece, deasemenea din beton armat, beton din

argilă expandată şi din alte mate-riale. Pahare-

le se instalează la perimetrul go-lurilor de lu-

mină din acoperişul clădirii. Lu-minatoarele

zenitale care se deschid şi care sunt folosite

pentru îndepărtarea fumului tre-buie să aibă

comandă automatizată şi tele-comandă.

CP E.04.05-2006, pag. 35

8.35. Элементы светопропускающего

заполнения закрепляют в конструкции фо-

наря через упругие прокладки из листовой

резины, резиновых профилей, пороизола,

гернита, а места примыкания герметизи-

руют специальными герметиками.

8.35. Elementele împluturii transparente

se fixează în construcţia luminatorului prin

garnituri elastice din foi de cauciuc, profile de

cauciuc, poroizol, ghernit, iar locurile de în-

chidere se etanşează cu materiale speciale de

etanşare.

9. Методика проектирования тепловой защиты зданий

9. Metodica proiectării protecţi-

ei termice a clădirii

После определения нормируемых зна-

чений сопротивления теплопередаче

по показателям "а" либо "в" согласно NCM

E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-2004) выпол-

няют проектиро-вание ограждающих кон-

струкций. При этом рассчитывают приве-

денное сопротивление теплопередаче,

принимая рас-четные значения коэффици-

ента теплопро-водности в условиях экс-

плуатации А или Б. Это сопротивление

должно быть не ниже нормируемого зна-

чения, определенного по показателям "а"

либо "в". Проверяют ограждающие конст-

рукции на обеспечение комфортных усло-

вий в помещениях и на невыпадение кон-

денсата в местах теплопроводных включе-

ний согласно показателю "б".

După determinarea valorilor normate ale

rezistenţei la transfer termic conform

indicilor "а" sau "c" în conformitate cu NCM

E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-2004) se execu-

tă proiectarea elemen-telor de închidere. Se

calculează rezistenţa redusă la transfer termic,

considerînd valorile de calcul ale coeficien-

tului de conductibilitate termică în condiţiile

de exploatare A şi B. Această rezistenţă nu

trebuie să fie mai mică de valoarea normată

determinată după indicii „a” sau „b”. Se veri-

fică dacă elementele de închidere asigură

condiţii de confort în încă-peri şi dacă exclud

formarea condensului în locurile cu incluziuni

conducătoare de căldură conform indicelui

„b”.

В соответствии с разделом 5 NCM

E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-2004) наруж-

ные ограждающие конструкции зданий

должны удовлетворять:

În corespundere cu capitolul 5 NCM

E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-2004) elemente-

le de închidere exterioare ale clădirilor trebuie

să corespundă:

нормируемому сопротивлению тепло-

передаче для однородных конст-

рукций наружного ограждения - по ,

для неоднородных конструкций - по

приведенному сопротивлению тепло-

передаче ; при этом должно соблю-

даться условие (или ) ;

rezistenţei normate la transfer termic

pentru elementele de construcţie omogene

de închidere omogene - după , pentru

elementele de construcţie neomogene –

după rezistenţa redusă la transfer termic

; în acest caz trebuie să se respecte

condiţia (sau ) ;

расчетному температурному перепаду

между температурой внутреннего

воздуха и температурой внутренней

поверхности ограждающей конструк-

ции, определяемому по формуле (4)

NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-

2004);при этом расчетный температур-

ный перепад не должен превышать

нормируемых величин , установ-

ленных в таблице 5 NCM E.04.01-2006

(MCH 2.04-02-2004);

diferenţa de temperatură calculată di-

ntre temperatura aierului interior şi tem-

peratura suprafeţei interioare a elemen-

tului de închidere, determinată cu formula

(4) NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-

2004); diferenţa de tem-peraturi nu trebuie

să depăşească valoarea normată ,

stabilită în tabelul 5 NCM E.04.01-2006

(MCH 2.04-02-2004);

CP E.04.05-2006, pag. 36

минимальной температуре, равной тем-

пературе точки росы при расчетных

условиях внутри помещения на всех

участках внутренней поверхности на-

ружных ограждений с температурами

; при этом должно соблюдаться ус-

ловие .

Temperaturii minime, egală cu tempera-

tura punctului de rouă pentru condiţiile

de calcul din interiorul încăperii pe toate

sectoarele suprafeţii interioare ale elemen-

telor exterioare de închidere cu tempera-

tura ; concomitent trebuie să se res-

pecte condiţia .

Приведенное сопротивление теплопе-

редаче для наружных стен следует рас-

считывать для фасада здания либо для од-

ного промежуточного этажа с учетом от-

косов проемов без учета их заполнений с

проверкой условия на невыпадение кон-

денсата на участках в зонах теплопровод-

ных включений.

Rezistenţa redusă la transfer termic

pentru pereţii exteriori trebuie calculată pe-

ntru faţada clădirii sau pentru unul dintre eta-

jele intermediare luînd în calcul glafurile go-

lurilor fără a lua în consideraţie umplutura

acestora şi verificînd condiţia de excludere a

formării condensului pe sectoarele din zonele

cu incluziuni conducătoare de căldură.

Проводят следующие расчетно-проек-

тные операции:

Se execută următoarele operaţiuni de cal-

cul-proiectare:

а) определяют условия эксплуатации

ограждающих конструкций в зависимости

от влажностного режима помещений и зо-

ны влажности района строительства со-

гласно NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-

2004) и устанавливают в зависимости от

условий эксплуатации А или Б расчетные

теплотехнические показа-тели строитель-

ных материалов и изделий, примененных в

проекте согласно данным, приведенным в

приложении Д;

а) se determină condiţiile de exploatare a

elementelor de închidere în funcţie de regimul

de umiditate a încăperilor şi de zona de umi-

ditate în care se află construcţia conform

NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-2004) şi

se stabilesc în funcţie de condiţiile de exploa-

tare А sau B indicii termotehnici de calcul ai

materialelor şi articolelor de construcţie folo-

site în proiect conform datelor prezentate în

anexa E;

б) для теплотехнически неоднородных

наружных ограждающих конструкций, со-

держащих углы, проемы, соединительные

элементы между наружными облицовоч-

ными слоями (ребра, шпонки, стержневые

связи), сквозные и несквозные теплопро-

водные включения, осуществляют тепло-

технический расчет выбранных конструк-

тивных решений на основе расчета темпе-

ратурных полей. Для многослойных огра-

ждений возможно определение по фор-

муле (11) с использованием расчета коэф-

фициента теплотехнической однородности

по формулам (12) и (14). Для многослой-

ных ограждений с металлическими обли-

цовочными слоями предпочтительно

определять согласно 9.1.8;

b) pentru elementele exterioare de în-

chidere neomogene care conţin colţuri, goluri,

elemente de îmbinare dintre straturile exte-

rioare de placare (muchii, pene, legături cu

bare), incluziuni pătrunse şi nepătrunse con-

ducătoare de căldură se execută calculul ter-

motehnic al concepţiilor de construcţie se-

lectate în baza calculării cîmpului de tem-

peraturi. Pentru elementele cu multe straturi

se admite determinarea cu formula (11),

utilizînd calculul coeficientului de omoge-

nitate termotehnică cu formulele (12) şi

(14). Pentru elementele de închidere cu stra-

turi metalice de acoperire se recomandă

să fie determinat conform 9.1.8;

в) приведенное сопротивление тепло-

передаче светопрозрачных конструк-

ций принимают по результатам сертифи-

c) rezistenţa redusă la transfer termic

a elementelor de construcţie transparente se

adoptă din rezultatele încercărilor de certi-

CP E.04.05-2006, pag. 37

кационных испытаний, проведенных ак-

кредитованными испытательными лабора-

ториями. При отсутствии данных испыта-

ний светопрозрачных конструкций

возможно принимать по приложению Л;

ficare efectuate de laboratoare de încerca-

re acreditate. În lipsa datelor de încercări

al construcţiilor transparente poate fi

adoptat din anexa L;

г) приведенное сопротивление тепло-

передаче теплого чердака и техподполья

(подвала) определяют в соответствии с 9.2

и 9.3;

d)rezistenţa redusă la transfer termic a

podului cald şi a subsolului tehnic se deter-

mină în corespundere cu 9.2 şi 9.3;

д) приведенное сопротивление тепло-

передаче ограждающих конструкций по

грунту рассчитывают согласно NCM

G.04.06-2006 (MCH...).

e) rezistenţa redusă la transfer termic a

elementelor de închidere la nivelul pămîntului

se calculează conform NCM G.04.06-

2006 (MCH...).

9.1. Несветопрозрачные огражда-ющие конструкции

9.1. Elementele de închidere netran-

sparente

9.1.1. Термическое сопротивление ,

м2·°С/Вт, однородного слоя многослойной

ограждающей конструкции, а также одно-

слойной ограждающей конструкции сле-

дует определять по формуле

9.1.1. Rezistenţa termică , м2·°С/Вт, a

stratului omogen a elementului de închidere

cu multe straturi, deasemenea a elementului

de închidere cu un singur strat se determină

cu formula

/R (6)

где: În care:

δ - толщина слоя, м; δ –grosimea stratului, м;

λ - расчетный коэффициент теплопровод-

ности материала слоя, Вт/(м·°С), прини-

маемый согласно 5.3.

λ – coeficientul de calcul al conductibilităţii

termice a materialului stratului, Вт/(м·°С),

considerat conform 5.3.

Термическое сопротивление огражда-

ющей конструкции , м2·°С/Вт, с после-

довательно расположенными однородны-

ми слоями следует определять как сумму

термических сопротивлений отдельных

слоев

Rezistenţa termică a elementului de în-

chidere cu straturi amplasate consecutiv ,

м2·°С/Вт, se determină ca suma rezistenţelor

termice a fiecărui strat

lank RRRRR .21 (7)

где în care

, , +, - термические сопротивле-

ния отдельных слоев ограждающей конст-

рукции, м2·°С/Вт, определяемые по фор-

муле (6);

, , +, - rezistenţele termice ale fiecă-

rui strat al elementului de închidere,

м2·°С/Вт, determinate cu formula (6);

- термическое сопротивление замкну-

той воздушной прослойки, принимаемое

по таблице 7.

-rezistenţa termică a stratului de aier în-

chis adoptată din tabelul 7.

CP E.04.05-2006, pag. 38

Tabelul 7. Rezistenţa termică a straturilor de aier închis

Tabelul 7. Термическое сопротивление замкнутых воздушных прослоек Grosimea stratului de aer,

m

Толщина воздушной

прослойки, м

Rezistenţa termică a stratului de aer închis , м2·°С/Вт

Термическое сопротивление замкнутой воздушной прослойки , м2·°С/Вт

Orizontală pentru fluxul de căldură de jos în

sus şi verticală

горизонтальной при потоке теплоты снизу

вверх и вертикальной

Orizontală pentru fluxul de căldură de sus în

jos

горизонтальной при потоке теплоты

сверху вниз

Pentru temperatura aerului în strat

Pozitivă

положительной

Negativă

отрицательной

Pozitivă

положительной

Negativă

отрицательной

0,01 0,13 0,15 0,14 0,15

0,02 0,14 0,15 0,15 0,19

0,03 0,14 0,16 0,16 0,21

0,05 0,14 0,17 0,17 0,22

0,1 0,15 0,18 0,18

0,23

0,15 0,15 0,18 0,19 0,24

0,2-0,3 0,15 0,19 0,19 0,24 Notă – În cazul cînd de o parte sau de ambele părţi ale stratului de aer sunt folii de aluminiu termoreflectante rezis-

tenţa termică trebuie mărită de două ori.

Примечание - При наличии на одной или обеих поверхностях воздушной прослойки теплоотражающей

алюминиевой фольги термическое сопротивление следует увеличивать в два раза.

9.1.2. Сопротивление теплопередаче

, м2·°С/Вт, однородной однослойной

или многослойной ограждающей констру-

кции с однородными слоями или ограж-

дающей конструкции в удалении от тепло-

технических неоднородностей не менее

чем на две толщины ограждающей конст-

рукции следует определять по формуле

9.1.2. Rezistenţa la transfer termic ,

м2·°С/Вт, a elementului de închidere omogen

dintr-un strat sau din mai multe straturi

omogene sau a elementului de închidere

îndepărtat de neomogenităţile termotehnice cu

cel puţin două grosimi din grosimea

elementului de închidere se determină cu

formula

seksi RRRR0 (8)

где

int/1siR , а int - коэффициент теплоот-

дачи внутренней поверхности ограждаю-

щих конструкций, Вт/(м2·°С), принимае-

мый по таблице 7 NCM E.04.01-2006

(MCH 2.04-02-2004);

int/1siR , а int - coeficientul de cedare a

căldurii a suprafeţei interioare a elementului

de construcţie, Вт/(м2·°С), adoptat din tabelul

7 NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-2004);

, а коэффициент теплоот-

дачи наружной поверхности ограждающей

конструкции для условий холодного пе-

риода, Вт/(м2·°С), принимаемый по табли-

це 8 настоящего Свода правил;

, iar este coeficientul de ce-

dare a căldurii a suprafeţei exterioare a eleme-

ntului de închidere în condiţiile perioadei reci

Вт/(м2·°С), adoptat din tabelul 8 al prezen-

tului Cod practic;

- то же, что и в формуле (7). - cu semnificaţiile din formula (7).

CP E.04.05-2006, pag. 39

Tabelul 8. Coeficientul de cedare de căldură în condiţiile perioadei reci

Tаблица 8. Коэффициент теплоотдачи наружной поверхности для условий холод-

ного периода Nr. Crt

№ п.п.

Suprafaţa exterioară a elementului de construcţie

Наружная поверхность ограждающих конструкций

Coeficientul de cedare de căldură

, Вт/(м2·°С)

Коэффициент теплоотдачи ,

Вт/(м2·°С)

1

Pereţii exteriori, acoperişuri, planşee deasupra paasajelor şi

deasupra subsolurilor reci în zona de construcţie climatică

de nord

Наружных стен, покрытий, перекрытий над проездами

и над холодными (без ограждающих стенок) подполь-

ями в Северной строительно-климатической зоне

23

2

Planşee deasupra subsolurilor reci, care comunică cu aerul

exterior; planşee deasupra subsolurilor reci (cu pereţi de

închidere) şi a etajelor reci în zona de construcţie climatică

de nord.

Перекрытий над холодными подвалами, сообщающи-

мися с наружным воздухом; перекрытий над холод-

ными (с ограждающими стенками) подпольями и хо-

лодными этажами в Северной строительно-климатиче-

ской зоне

17

3

Acoperişuri de pod şi deasupra subsolurilor neîncălzite cu

goluri de lumină în pereţi.

Перекрытий чердачных и над неотапливаемыми подва-

лами со световыми проемами в стенах

12

4

Planşee deasupra subsolurilor neîncălzite fără goluri de lu-

mină în pereţi, amplasate mai sus de nivelul pămîntului, şi

deasupra subsolurilor tehnice, amplasate mai jos de nivelul

pămîntului.

Перекрытий над неотапливаемыми подвалами без све-

товых проемов в стенах, расположенных выше уровня

земли, и над неотапливаемыми техническими подполь-

ями, расположенными ниже уровня земли

6

При наличии в ограждающей конст-

рукции прослойки, вентилируемой наруж-

ным воздухом:

În cazul cînd elementul de închidere con-

ţine straturi aerisite de aerul exterior:

а) слои конструкции, расположенные

между воздушной прослойкой и наружной

поверхностью, в теплотехническом расче-

те не учитываются;

а) straturile elementului de construcţie

amplasate între stratul de aer şi suprafaţa exte-

rioară nu se iau în consideraţie în calculul

termotehnic;

б) на поверхности конструкции, обра-

щенной в сторону вентилируемой наруж-

ным воздухом прослойки, следует прини-

мать коэффициент теплоотдачи рав-

ным 10,8 Вт/(м2·°С).

b) pe suprafaţa elementului de construc-

ţie din partea stratului ventilat de aerul exte-

rior, trebuie adoptat coeficientul de cedare de

căldură egal cu 10,8 Вт/(м2·°С).

9.1.3. Теплотехнический расчет неод-

нородных наружных ограждающих конст-

рукций, содержащих углы, проемы, соеди-

9.1.3. Calculul termotehnic al elemen-

telor de închidere exterioare neomogen care

conţin colţuri, goluri, elemente de îmbinare

CP E.04.05-2006, pag. 40

нительные элементы между наружными

облицовочными слоями (ребра, шпонки,

стержневые связи), сквозные и несквозные

теплопроводные включения, выполняют

на основе расчета температурных полей по

приложению М. Приведенное сопротивле-

ние теплопередаче , м2·°С/Вт, неодно-

родной ограждающей конструкции или ее

участка (фрагмента) следует определять по

формуле

între straturile exterioare de feţuire (muchii,

pene, legături cu bare), incluziunile pătrunse

şi nepătrunse conducătoare de căldură, se exe-

cută în baza calculării cîmpurilor de tempe-

raturi conform anexei M. Rezistenţa redusă la

transfer termic , м2·°С/Вт, a elementului

de închidere neomogen sau a unui sector (fra-

gment) al acestuia se determină cu formula

QAttnR ext

r /)( int0 (9)

где în care

- площадь неоднородной ограждающей

конструкции или ее фрагмента, м2, по раз-

мерам с внутренней стороны, включая от-

косы оконных проемов;

- aria elementului de închidere neomogen

sau a fragmentului acestuia, m2, după dimen-

siunile de partea interioară, inclusiv glafurile

golurilor de fereastră;

Q - суммарный тепловой поток через кон-

струкцию или ее фрагмент площадью ,

Вт, определяемый на основе расчета тем-

пературного поля на ЭВМ либо экспери-

ментально по ГОСТ 26254-84 или ГОСТ

26602.1-99 с внутренней стороны;

Q – fluxul termic global prin construcţie sau

prin fragmentul acesteia cu aria , Вт, deter-

minat în baza calculării cîmpului de tempe-

raturi la computer sau experimental conform

ГОСТ 26254-84 sau ГОСТ 26602.1-99 din

partea interioară;

- коэффициент, принимаемый в зависи-

мости от положения наружной поверхно-

сти ограждающих конструкций по отно-

шению к наружному воздуху, принимае-

мый согласно таблице 6 NCM E.04.01-2006

(MCH 2.04-02-2004) с учетом примечания

к этой таблице;

- coeficientul care se adoptă în funcţie de

poziţia suprafeţei exterioare a elementului de

închidere în raport cu aerul exterior, adoptat

din tabelul 6 NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-

02-2004) ţinînd cont de nota la acest tabel;

- расчетная температура внутреннего

воздуха, °С, принимаемая согласно указа-

ниям 5.2 настоящего Свода правил;

- temperatura de calcul a aerulu interior,

°С, considerată conform prescripţiilor 5.2 din

prezentul Cod practic;

- расчетная температура наружного


ниям 5.1 настоящего Свода правил.

- temperatura de calcul a aerului exterior,

°С, considerată conform prescripţiilor 5.1 din

prezentul Cod practic.

Методика и примеры определения

приведенного сопротивления теплопереда-

че ограждающих конструкций на основе

расчета температурных полей на компью-

тере приведены в приложении М.

Metodica şi exemplele de determinare a

rezistenţei reduse la transfer termic a elemen-

telor de închidere în baza calculării cîmpurilor

de temperaturi la computer sunt prezentate în

anexa М.


редаче всей ограждающей конструк-

ции следует осуществлять по формуле

Rezistenţa redusă la transfer termic a

elementului de închidere în întregime se de-

termină cu formula

(10)

CP E.04.05-2006, pag. 41

Где în care

, - соответственно площадь -го

участка характерной части ограждающей

конструкции, м2, и его приведенное сопро-

тивление теплопередаче, м2·°С/Вт;

, - sunt respectiv aria sectorului a

părţii caracteristice a elementului de închi-

dere, m2, şi rezistenţa redusă la transfer termic

a acestuia, м2·°С/Вт;

- общая площадь конструкции, равная

сумме площадей отдельных участков, м2;

- aria totală a construcţiei egală cu suma

ariilor sectoarelor separate, m2;

- число участков ограждающей конст-

рукции с различным приведенным сопро-

тивлением теплопередаче.

- numărul de sectoare ale construcţiei de

închidere cu rezistenţa redusă la transfer ter-

mic diferită.

9.1.4. Допускается приведенное со-

противление характерного -го участка ог-

раждающей конструкции определять

одним из следующих методов:

9.1.4. Rezistenţa redusă a sectorului ca-

racteristic al elementului de construcţie

poate fi determinată şi prin una din urmă-

toarele metode:

а) по формуле а) cu formula

rRR conr

00 (11)

где în care

- сопротивление теплопередаче -го

участка однородной ограждающей конст-

рукции, определяемое по формулам (8) и

(9), м2·°С/Вт;

- rezistenţa la transfer termic a secorului

al elementului omogen de închidere, deter-

minată cu formulele (8) şi (9), м2·°С/Вт;

- коэффициент теплотехнической одно-

родности -го участка ограждающей кон-

струкции, учитывающий влияние стыков,

откосов проемов, обрамляющих ребер,

гибких связей и других теплопроводных

включений, определяемый по 9.1.5, 9.1.6;

- coeficientul de omohgenitate termotehni-

că a sectorului a elementului de închidere,

care ţine cont de influenţa joncţiunilor, de gla-

furile golurilor, de muchiile de încadrare, de

legăturile elastice şi de alte incluziuni con-

ducătoare de căldură se determină conform

9.1.5, 9.1.6;

б) по формуле (8), где следует за-

менить на приведенное термическое со-

противление участка , рассчитываемое

по 9.1.7 либо 9.1.8;

b) cu formula (8), în care trebuie în-

locuit cu rezistenţa termică redusă a secto-

rului , calculată conform 9.1.7 sau 9.1.8;

в) согласно 9.1.3 для участков конст-

рукций, не приведенных в 9.1.5-9.1.8.

c) conform 9.1.3 pentru sectoarele nepre-

zentate în 9.1.5-9.1.8.

9.1.5. Для плоских неоднородных ог-

раждающих конструкций, содержащих

приведенные в приложении Н теплопро-

водные включения, коэффициент тепло-

технической однородности допускается

определять по формуле

9.1.5. Pentru elementele de închidere

plane neomogene care conţin incluziuni con-

ducătoare de căldură prezentate în anexa N,

coeficientul de omogenitate termotehnică se poate determina cu formula

1

1

'

,, )/()/1(1m

i

iiiioio kLaRRAr (12)

где în care

CP E.04.05-2006, pag. 42

- то же, что и в формуле (10); - cu semnificaţii din formula (10);

- число теплопроводных включений

конструкции;

- numărul de incluziuni conducătoare de

căldură în construcţie;

, - соответственно ширина и длина -

го теплопроводного включения, м;

, - respectiv, lăţimea şi lungimea inclu-

ziunii conducătoare de căldură, m;

- коэффициент, зависящий от типа -го

теплопроводного включения, принимае-

мый для неметаллических теплопроводных

включений по таблице H.1 приложения Н,

для металлических теплопроводных вклю-

чений по формуле

- coeficientul, care depinde de tipul inclu-

ziunii conducătoare de căldură, adoptată din

tabelul N.1 al anexei N pentru incluziunile

nemetalice, iar pentru incluziunile metalice,

conducătoare de căldură se calculează cu for-

mula:

, (13)

- коэффициент, зависящий от типа теп-

лопроводного включения, принимаемый

по таблице Н.2 приложения Н;

- coeficientul, care depinde de tipul inclu-

ziunii conducătoare de căldură, se adoptă din

tabelul N.2 anexa N;

, - толщина, м, и коэффициент тепло-

проводности, Вт/(м·°С), утеплителя -го

участка ограждающей конструкции;

, - grosimea, m şi coeficientul de con-

ductibilitate termică Вт/(м·°С), ai izolan-tului

termic al sectorului al elementului de con-

strucţie;

, - сопротивление теплопередаче

ограждающей конструкции, м2·°С/Вт, со-

ответственно в местах -го теплопровод-

ного включения и вне этого места, опреде-

ляемое по формуле (8).

, - rezistenţa la transfer termic al

elementului de închidere m2·°С/Вт, respectiv

în locurile cu incluziunea şi în afara acestui

loc, se determină cu formula (8).

Примеры определения ограждаю-

щей конструкции с помощью формул (12)

и (13) приведены в приложении Н.

Exemple de determinare a a elemen-

tului de închidere cu formulele (12) şi (13)

sunt prezentate în anexa N.

9.1.6. Для трехслойных железобетон-

ных ограждающих конструкций с эффек-

тивным утеплителем на гибких металличе-

ских связях, железобетонных шпонках,

сквозных и перекрестных ребрах коэффи-

циент теплотехнической однородности следует определять по формуле

9.1.6. Pentru elementele de construcţie

de beton armat în 3 straturi cu izolator termic

eficient şi legături metalice elastice sau pene

de oţel-beton, muchii pătrunse coeficientul de

omogenitate termotehnică trebuie determi-

nat cu formula

(14)

где în care

, - то же, что и в формуле (10); , - cu semnificaţii din formula (10);

, - площадь зоны, м2, и коэффициент

влияния -го теплопроводного включения,

определяемые для отдельных элементов по

формулам (15)-(18) и по таблице Н.3 при-

, - aria zonei, m2, şi coeficientul de in-

fluenţă a incluziunii conducătoare de căl-

dură, care se determină pentru fiecare element

cu formulele (15)-(18) şi din tabelul N. 3 a-

CP E.04.05-2006, pag. 43

ложения Н. nexa N.

Площадь зоны влияния -го тепло-

проводного включения при толщине пане-

ли , м, определяется по формулам:

Aria a zonei de influenţă a incluziunii

din panou cu grosimea , m,se determină

cu formulele:

а) для стыков длиной , м а) pentru joncţiunile cu lungimea , m

(15)

б) для горизонтальных и вертикаль-

ных оконных откосов длиной соответст-

венно , , м

b) pentru glafurile orizontale şi verticale

de ferestre cu lungimea respectivă , , m

(16)

в) для теплопроводных включений

прямоугольного сечения шириной и вы-

сотой , м

c) pentru incluziunile conducătoare de

căldură cu secţiunea dreptunghiulară lăţimea

şi înălţimea , m

(17)

г) для теплопроводных включений ти-

па "гибких связей" (распорки - шпильки,

распорки - стержни и пр.)

d) pentru incluziunile conducătoare de

căldură de tipul „legături elastice” (distanţier-

ştift, distanţier-bară ş.a.).

((18)

9.1.7. Для плоских ограждающих кон-

струкций с теплопроводными включения-

ми толщиной больше 50% толщины огра-

ждения, теплопроводность которых не

превышает теплопроводности основного

материала более чем в 40 раз, приведенное

термическое сопротивление определяется



plane cu incluziuni conducătoare de căldură şi

grosimea de peste 50% din grosimea ele-

mentului, conductibilitatea termică a cărora

nu depăşeşte conductibilitatea termică a ma-

terialului de bază de peste 40 de ori, rezistenţa

termică redusă se determină în modul

următor:

а) плоскостями, параллельными на-

правлению теплового потока, ограждаю-

щая конструкция (или часть ее) условно

разрезается на участки, из которых одни

участки могут быть однородными (одно-

слойными) - из одного материала, а другие

неоднородными - из слоев с различными

материалами; термическое сопротивление

ограждающей конструкции , м2·°С/Вт,

определяется по формуле (10) примени-

тельно к термическому сопротивлению,

где термическое сопротивление отдельных

однородных участков конструкции опре-

деляется по формуле (6) или по формуле

a) cu planuri paralele cu direcţia fluxului

termic, elementul de închidere (sau o parte

din el) se secţionează convenţional în sec-

toare, din care unele sectoare pot fi omogene

(dintrun strat) – dintrun material, iar altele

neomogene – din straturi cu diferite materiale;

rezistenţa termică a elementului de închidere

, м2·°С/Вт, se determină cu formula (10)

aplicabilă pentru rezistenţa termică, în care

rezistenţa termică a unor sectoare omogene

ale elementului de construcţie se determină cu

formula (6) iar cu formula (7) pentru sectoa-

rele cu multe straturi;

CP E.04.05-2006, pag. 44

(7) для многослойных участков;

б) плоскостями, перпендикулярными

направлению теплового потока, ограждаю-

щая конструкция (или часть ее, принятая

для определения ) условно разрезается

на слои, из которых одни слои могут быть

однородными - из одного материала, а дру-

гие неоднородными - из разных материа-

лов. Термическое сопротивление одноро-

дных слоев определяется по формуле (6),

неоднородных слоев - по формуле (10) и

термическое сопротивление ограждаю-щей

конструкции - как сумма термиче-ских

сопротивлений отдельных однород-ных и

неоднородных слоев - по формуле (7).

b) cu planuri perpendiculare pe direcţia

fluxului termic, elementul de închidere (sau o

parte a lui pentru care se determină ) se

secţionează convenţional în straturi, din care

unele straturi pot fi omogene – dintrun singur

material, iar altele neomogene – din materiale

diferite. Rezistenţa termică a straturilor omo-

gene se determină cu formula (6), a straturilor

neomogene – cu formula (10), iar rezistenţa

termică a elementului de închidere - din

suma rezistenţelor termice ale straturilor omo-

gene şi neomogene – cu formula (7).

Приведенное термическое сопротив-

ление ограждающей конструкции сле-

дует определять по формуле

Rezistenţa termică redusă a elemen-

tului de construcţie se determină cu formula

. (19)

Если величина превышает вели-

чину более чем на 25% или ограждаю-

щая конструкция не является плоской

(имеет выступы на поверхности), то при-

веденное сопротивление теплопередаче ог-

раждающей конструкции следует опреде-

лять в соответствии с 9.1.4.

Dacă valoarea depăşeşte valoarea

cu peste 25% sau dacă elementul de în-

chidere nu este plan (are muchii pe suprafaţă),

rezistenţa redusă la transfer termic a elemen-

tului de construcţie se determină în corespun-

dere cu 9.1.4.

9.1.8. Для трехслойных панелей, со-

стоящих из двух металлических листов,

эффективной теплоизоляции между ними

и соединительных металлических элемен-

тов (профилей, стержней, болтов), полно-

стью или частично пронизывающих толщу

теплоизоляции, приведенное термическое

сопротивление определяют следующим

образом:

9.1.8. Pentru panourile din 3 straturi,

constituite din două foi metalice, izolaţie ter-

mică eficientă între ele şi elemente metalice

de îmbinare (profile, bare, prezoane), care pă-

trund total sau parţial grosimea izolaţiei ter-

mice, rezistenţa termică redusă se determină

în modul următor:

- конструкция условно расчленяется

на однородные элементы, тепловые сопро-

тивления которых рассчитывают по при-

ложению П. Затем конструкция представ-

ляется в виде цепи из тепловых сопротив-

лений, образующих последовательно-па-

раллельные участки, для которых рассчи-

тывается приведенное тепловое сопротив-

ление , °С/Вт. Причем участки с парал-

лельными ветвями цепи с тепловыми со-

противлениями и рассчитываются

- construcţia se separă convenţional în

elemente omogene, pentru care se determină

rezistenţele termice conform anexei П. Apoi

construcţia este reprezentată în formă de lanţ

din rezistenţe termice, care formează sectoare

consecutiv-paralele, pentru care se calculează

rezistenţa termică redusă , °С/Вт. Sectoa-

rele cu ramuri paralele din lanţ cu rezistenţele

termice şi se calculează cu formula

CP E.04.05-2006, pag. 45

по формуле

(20)

а участки с последовательными тепло-

выми сопротивлениями - суммированием

их тепловых сопротивлений.

Iar sectoarele cu rezistenţe termice con-

secutive – cu suma rezistenţelor termice ale

acestora.

Приведенное термическое сопротив-

ление , м2·°С/Вт, определяют по фор-

муле

Rezistenţa termică redusă , м2·°С/Вт,


(21)

где - то же, что и в формуле (10). în care - cu semnificaţii din formula (10).

9.1.9. Приведенное сопротивление те-

плопередаче наружных стен определяется

на основе расчета приведенного сопротив-

ления теплопередаче фасада здания ,

по формуле

9.1.9. Rezistenţa redusă la transfer termic

a pereţilor exteriori se determină prin calcula-

rea rezistenţei reduse la transfer termic a faţa-

dei clădirii , cu formula

(22)

где în care

- площадь всех фасадов зда-

ния, за исключением площади проемов, м2;

- aria tuturor faţadelor clădirii,

cu excepţia ariei golurilor, m2;

Ai - площадь -го фрагмента (панели) фа-

сада здания, м2;

Ai – aria fragmentului (panoului) a faţadei

clădirii, m2;

- приведенное сопротивление теплопе-

редаче -го фрагмента (панели) фасада

здания, м2·°С/Вт;

- rezistenţa redusă la transfer termic a

fragmentului (panoului) a faţadei clădirii,

m2·°С/Вт;

- коэффициент теплотехнической одно-

родности -го фрагмента (панели) фасада

здания, определяемый по формулам (12),

(14);

- coeficientul de omogenitate termotehnică

a fragmentului (panoului) clădirii se deter-

mină cu formulele (12), (14);

- сопротивление теплопередаче -го

фрагмента (панели) фасада здания вдали

от термических неоднородностей ограж-

дения, м2·°С/Вт.

- rezistenţa la transfer termic a fragmen-

tului (panoului) al faţadei clădirii în-depărtat

de neomogenităţile termice ale ele-mentului

de închidere, m2·°С/Вт.

Фрагментом фасада кирпичного,

брусчатого, монолитного здания следует

принимать участок наружной стены -го

помещения здания.

În calitate de fragment al faţadei unei

clădiri de cărămidă sau de monolit trebuie

considerat sectorul al peretelui exterior al

încăperii clădirii.

В случае если все стены фасада здания

имеют одинаковое конструктивное реше-

În cazul în care toţi pereţii faţadei au o

concepţie constructivă unică cu rezistenţa la

CP E.04.05-2006, pag. 46

ние с сопротивлением теплопередаче по

глади , приведенное сопротивление теп-

лопередаче фасада определяется по фор-

муле

transfer termic pe suprafaţa , rezistenţa re-

dusă la transfer termic a faţadei se determină

cu formula

(23)

где - коэффициент теплотехнической

однородности фасада здания, определяется

по формуле

în care - coeficientul de omogenitate

termotehnică a faţadei se determină cu for-

mula

(24)

Пример расчета приведенного сопро-

тивления теплопередаче фасада жилого

здания приведен в приложении К.

Un exemplu de calculare a rezistenţei re-

duse la transfer termic a faţadei unei clădiri de

locuit este prezentat în anexa К.

9.1.10. Приведенное сопротивление

теплопередаче заполнений световых про-

емов (окон, балконных дверей и фонарей)

, м2·°С/Вт, определяют согласно 9.1.3

на основании расчета температурных по-

лей либо экспериментально по ГОСТ

26602.1-99. Допускается определять

приближенно по формуле (10), учитывая

площади и сопротивления теплопередаче

непрозрачной части и термически одно-

родных зон остекления, установленных в

соответствии с ГОСТ 26602.1-99.

9.1.10. Rezistenţa redusă la transfer ter-

mic a umpluturilor din golurile de lumină (fe-

restre, uşi de balcon şi luminatoare) ,

м2·°С/Вт, se determină conform 9.1.3 în baza

calcului cîmpurilor de temperatură sau în mod

experimental conform ГОСТ 26602.1-99. Se

admite determinarea cu aproximaţie cu

formula (10), ţinînd cont de ariile şi rezis-

tenţele la transfer termic a părţii netran-

sparente şi a zonelor vitrate termic-omogene,

stabilite în corespundere cu ГОСТ 26602.1-

99.


теплопередаче конструкций стен и покры-

тий со световыми проемами следует

определять по формуле (10), учитывая

площади и приведенные сопротивления

теплопередаче заполнений световых про-

емов по 9.1.10 и непрозрачных участков

стен и покрытий по 9.1.3.


mic a pereţilor şi acoperişurilor cu goluri de

lumină se determină cu formula (10),

ţinînd cont de ariile şi rezistenţele reduse la

transfer termic ale umpluturii golurilor de lu-

mină conform 9.1.10 şi a sectoarelor opace

din pereţi şi acoperişuri conform 9.1.3.


теплопередаче , м2·°С/Вт, полов на

грунте, полов на лагах, а также стен под-

вальных этажей и технических подвалов,

расположенных ниже уровня земли, сле-

дует определять по приложению Я. Для

подвалов и чердаков, содержащих источ-

ники дополнительных тепловыделений,

температура воздуха в них для расчета

определяется из условий теплового балан-


mic , м2·°С/Вт, a pardoselilor pe pămînt,

pardoselilor pe grinzişoare, deasemenea a pe-

reţilor de la etajele de subsol şi etajele teh-

nice, amplasate mai jos de nivelul pămîntului

urmează a fi determinate conform anexei Я,

pentru subsoluri şi poduri care conţin surse de

căldură suplimentare, temperatura aerului în

acestea pentru calcularea

se determină din

condiţiile balanţei termice conform subcapito-

CP E.04.05-2006, pag. 47

са согласно подразделу 9.3. lului 9.3.

9.1.13. Температуру внутренней по-

верхности , °С, однородной однослой-

ной или многослойной ограждающей кон-

струкции с однородными слоями следует


9.1.13. Temperatura suprafeţei interioare

, °С, a elementului de închidere omogen

cu un strat sau a elementului de închidere cu

multe straturi omogene se determină cu for-

mula

(25)

где în care

, , - то же, что и в формуле (9); , , - cu semnificaţii din formula (9);

, - то же, что и в формуле (8). , - cu semnificaţii din formula (8).

Температуру внутренней поверхности

, °С, неоднородной ограждающей кон-

струкции по теплопроводному включе-

нию необходимо принимать на основании

расчета на ЭВМ температурного поля либо

экспериментально по ГОСТ 26254-84 или

ГОСТ 26602.1-99.

Temperatura suprafeţei interioare ,

°С, a elementului de închidere neomogen pen-

tru incluziunea conducătoare de căldură se

determină în baza calcului la computer a

cîmpului de temperaturi sau pe cale expe-

rimentală conform ГОСТ 26254-84 sau

ГОСТ 26602.1-99.

9.1.14. Для неоднородных ограждаю-

щих конструкций, содержащих приведен-

ные в приложении Н теплопроводные

включения, температуру внутренней по-

верхности по теплопроводному включе-

нию, °С, допускается определять:


neomogene, care conţin incluziuni prezentate

în anexa N, temperatura suprafeţei interioară

la incluziune, °С, se admite să fie determi-

nată:

для неметаллических теплопроводных

включений по формуле

pentru incluziunile nemetalice cu formula

(26)

для металлических теплопроводных

включений по формуле

pentru incluziunile metalice cu formula

(27)

В формулах (26) и (27): În formulele (26) şi (27):

, , , - то же, что и в формуле

(25);

, , , - cu semnificaţiile din for-

mula (25);

, - сопротивление теплопередаче

по сечению ограждающей конструкции,

м2·°С/Вт, соответственно в местах тепло-

проводных включений и вне этих мест,

определяемое по формуле (8);

, - rezistenţa la transfer termic în sec-

ţiune a elementului de închidere м2·°С/Вт,

respectiv în locurile cu incluziuni şi în afara

acestor locuri se determină cu formula (8);

, - коэффициенты, принимаемые по

таблицам 9 и 10.

, - coeficienţi adoptaţi din tabelele 9 şi

10.

9.1.15. Температуру точки росы ,

°С, в зависимости от различных сочетаний

9.1.15. Temperatura punctului de rouă

, °С, în funcţie de combinaţiile de tempe-

CP E.04.05-2006, pag. 48

температуры и относительной влажно-

сти , %, воздуха помещения следует

определять по приложению Р.

raturi , şi umiditatea relativă , %, a

aerului din încăpere trebuie determinate con-

form anexei /////.

Tabelul 9. Coeficientul pentru temperatura suprafeţei interioare în zona incluziunilor con-

ducătoare de căldură

Tabelul 9. Коэффициент для температуры внутренней поверхности в зоне теплопро-

водных включений Schema incluziunii conform anexei

N

Схема теплопроводного включе-

ния по приложению Н

Coeficientul pentru

Коэффициент при

0,1 0,2 0,4 0,6 0,8 1,0 1,5 2,0

I 0,52 0,65 0,79 0,86 0,90 0,93 0,95 0,98

IIа Pentru :

При :

0,5 0,30 0,46 0,68 0,79 0,86 0,91 0,97 1,00

1,0 0,24 0,38 0,56 0,69 0,77 0,83 0,93 1,00

2,0 0,19 0,31 0,48 0,59 0,67 0,73 0,85 0,94

5,0 0,16 0,28 0,42 0,51 0,58 0,64 0,76 0,84

III Pentru :

При :

0,25 3,60 3,26 2,72 2,30 1,97 1,71 1,47 1,38

0,50 2,34 2,26 1,97 1,76 1,62 1,48 1,31 1,22

0,75 1,28 1,52 1,40 1,28 1,21 1,17 1,11 1,09

IV Pentru :

При :

0,25 0,16 0,28 0,45 0,57 0,66 0,74 0,87 0,95

0,50 0,23 0,39 0,57 0,60 0,77 0,83 0,91 0,95

0,75 0,29 0,47 0,67 0,78 0,84 0,88 0,93 0,95 Note Примечания

1 Pentru valorile intermediare coeficientul se determină prin interpolare.

1 Для промежуточных значений коэффициент следует определять интерполяцией.

2 Pentru >2,0 se consideră =1.

2 При >2,0 следует принимать =1.

3 Pentru incluziunile paralele de tipul IIа valoarea coeficientului din tabelă trebuie adoptată cu un multiplu de co-

rectare (în care -distanţa dintre incluziuni, m).

3 Для параллельных теплопроводных включений типа IIа табличное значение коэффициента следует при-

нимать с поправочным множителем (где - расстояние между включениями, м).

CP E.04.05-2006, pag. 49

Tabelul 10. Coeficientul , pentru temperatura suprafeţei interioare în zona incluziunilor

conducătoare de căldură

Таблица 10. Коэффициент , для температуры внутренней поверхности в зоне

теплопроводных включений

Coeficientul pentru


0,25 0,5 1,0 2,0 5,0 10,0 20,0 50,0 150,0

I 0,105 0,160 0,227 0,304 0,387 0,430 0,456 0,485 0,503

IIб - - - 0,156 0,206 0,257 0,307 0,369 0,436 Schema incluziunii conducătoare de căl-

dură conform anexei H

Схема теплопроводного включения по

приложению Н

Coeficientul pentru


0,25 0,5 1,0 2,0 5,0 10,0 20,0 50,0 150,0 III Pentru :

При :

0,25 0,061 0,075 0,085 0,091 0,096 0,100 0,101 0,101 0,102

0,50 0,084 0,112 0,140 0,160 0,178 0,184 0,186 0,187 0,188

0,75 0,106 0,142 0,189 0,227 0,267 0,278 0,291 0,292 0,293

IV Pentru :

При :

0,25 0,002 0,002 0,003 0,003 0,003 0,004 0,004 0,005 0,005

0,50 0,006 0,008 0,011 0,012 0,014 0,017 0,019 0,021 0,022

0,75 0,013 0,022 0,033 0,045 0,058 0,063 0,066 0,071 0,073

V Pentru

:

При :

0,75 0,007 0,021 0,055 0,147 - - - - -

1,00 0,006 0,017 0,047 0,127 - - - - -

2,00 0,003 0,011 0,032 0,098 - - - - - Note Примечания

1 Pentru valorile intermediare coeficientul trebuie determinat prin interpolare

.

1 Для промежуточных значений коэффициент следует определять интерполяцией.

2 Pentru incluziunea de tip V şi prezenţa unui contact strîns între legăturile elastice şi armatură (sudură sau răsucire cu

sîrmă) вîn formula (27) în locul trebuie considerat .

2 Для теплопроводного включения типа V при наличии плотного контакта между гибкими связями и армату-

рой (сварка или скрутка вязальной проволокой) в формуле (27) вместо следует принимать .

9.1.16. Приведенный трансмиссион-

ный коэффициент теплопередачи всей ог-

раждающей конструкции , Вт/(м2·°С),

следует определять по формуле

9.1.16. Coeficientul redus de transmisie

de conductibilitate termică a întregului ele-

ment de închidere , Вт/(м2·°С), se deter-

mină cu formula

(28)

где - то же, что и в формуле (9). În care - cu semnificaţie din formula (9).

CP E.04.05-2006, pag. 50

9.2. Ограждающие конструкции теплых чердаков

9.2. Elementele de închidere ale po-

durilor calde

9.2.1. Требуемое сопротивление теп-

лопередаче перекрытия теплого чердака

, м2·°С/Вт определяют по формуле

9.2.1. Rezistenţa necesară la transfer ter-

mic a planşeului de la podul cald ,

м2·°С/Вт se determină cu formula

(29)

где în care

- нормируемое сопротивление тепло-

передаче покрытия, определяемое по таб-

лице 4 NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-

2004) в зависимости от градусо-суток ото-

пительного периода кли-матического рай-

она строительства;

- rezistenţa normată la transfer termic a

acoperişului, determinată conform Tabelului

4 NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-2004)

în funcţie de gradele-zi din perioada de încăl-

zire în zona şantierului;

- коэффициент, определяемый по фор-

муле

- coeficientul, determinat cu formula

(30)

, - то же, что и в формуле (9); , - cu semnificaţii din formula (9);

- расчетная температура воздуха в чер-

даке, °С, устанавливаемая по расчету теп-

лового баланса для 6-8-этажных зданий 14

°С, для 9-12-этажных зданий 15-16 °С, для

14-17-этажных зданий 17-18 °С. Для зда-

ний ниже 6 этажей чердак, как правило,

выполняют холодным, а вытяжные каналы

из каждой квартиры выводят на кровлю.

- temperatura de calcul a aerului în pod,

°С, stabilită prin calculul balanţei termice

pentru clădirile cu 6-8 etaje 14 °С, pentru

clădirile cu 9-12 etaje - 15-16 °С, pentru clă-

dirile cu 14-17 etaje - 17-18 °С. Pentru clădi-

rile cu mai puţin de 6 etaje, podul, de regulă,

este rece, iar canalele de ventilaţie din fiecare

apartament ies pe acoperiş.

9.2.2. Проверяют условие для пе-

рекрытия по формуле

9.2.2. Se verifică condiţia pentru

planşeu cu formula

(31)

где în care

, , - то же, что и в 9.2.1; , , - cu semnificaţii din 9.2.1;


- нормируемый температурный пере-

пад, принимаемый согласно СНиП 23-02-

2003 равным 3 °С.

-diferenţa normată de temperaturi, consi-

derată conform СНиП 23-02-2003 egală cu 3

°С.

Если условие не выполня-

ется, то следует увеличить сопротивление

теплопередаче перекрытия до значе-

ния, обеспечивающего это условие.

Dacă condiţia nu se satisface,

trebuie majorată rezistenţa la transfer termic a

planşeului pînă la valoarea care asigură

această condiţie.

9.2.3. Требуемое сопротивление теп- 9.2.3. Rezistenţa necesară la transfer

CP E.04.05-2006, pag. 51

лопередаче покрытия , м2·°С/Вт, опре-

деляют по формуле

termic a acoperişului , м2·°С/Вт, se de-

termină cu formula

]/)(/)(/)()(28,0/[)( .

0.int.

1

.

0intintintint

.

0

wg

wgext

g

fg

n

i

pipi

fggg

venvenext

gcg RattAlqRttttcGttR

(32)

где în care

, , - то же, что и в 9.2.1; , , - cu semnificaţii din 9.2.1;

- приведенный (отнесенный к 1 м2

пола чердака) расход воздуха в системе

вентиляции, кг/(м2·ч), определяемый по

таблице 11;

- consumul redus de aer (raportat la й к

1 m2 din pardoseala podului) în sistemul de

ventilare , кг/(м2·ч), se determină conform

tabelului 11;

- удельная теплоемкость воздуха, равная

1 кДж/(кг·°С);

-capacitatea termică specifică a aerului,

egală cu 1 кДж/(кг·°С);

- температура воздуха, выходящего из

вентиляционных каналов, °С, принимаемая

равной +1,5;

- temperatura aerului debitat din canalele

de ventilaţie, °С, considerat egal +1,5;

- требуемое сопротивление теплопе-

редаче чердачного перекрытия теплого

чердака, м2·°С/Вт, устанавливаемое согла-

сно 9.2.1;

- rezistenţa necesară la transfer termic a

planşeului de pod pentru podul cald,

м2·°С/Вт, stabilit conform 9.2.1;

- линейная плотность теплового пот-

тока через поверхность теплоизоляции,

приходящаяся на 1 м длины трубо-провода

-го диаметра с учетом теплопо-терь через

изолированные опоры, фланцевые соеди-

нения и арматуру, Вт/м; для чердаков и

подвалов значения приведены в таб-

лице 12;

- densitatea liniară a afluxului termic prin

suprafaţa izolaţiei termice, care revine la 1 m

de lungime a conductei cu diametrul , ţinînd

cont de pierderile de căldură, prin stîlpii izo-

laţi, îmbinările cu flanşe şi armatură, Вт/м;

pentru poduri şi subsoluri valorile sunt

date în tabelul 12;

- длина трубопровода -го диаметра, м,

принимается по проекту;

- lungimea conductei cu diametrul , m,

se adoptă din proiect;

- приведенная (отнесенная к 1 м2 пола

чердака) площадь наружных стен теплого

чердака, м2/м

2, определяемая по формуле

- aria redusă (raportată la 1 m2 de pardo-

seală a podului) a pereţilor exteriori a podului

cald, m2/m

2, determinată cu formula

(33)

- площадь наружных стен чердака,

м2;

- aria pereţilor exteriori ai podului, m2;

- площадь перекрытия теплого чер-

дака, м2;

- aria planşeului la podul cald, m2;


передаче наружных стен теплого чердака,

м2·°С/Вт, определяемое согласно 9.2.4.


pereţilor exteriori ai podului cald, m2·°С/Вт,

determinată conform 9.2.4.

CP E.04.05-2006, pag. 52

Tabelul 11. Consumul redus de aer în sistemul de ventilare

Tаблица 11. Приведенный расход воздуха в системе вентиляции Numărul de etaje

Этажность здания Consumul redus de aer , кг/(м

2·ч), în apartamente cu

Приведенный расход воздуха , кг/(м2·ч), при наличии в квартирах

Plite de gaz

газовых плит

Plite electrice

Электроплит

5 12 9,6

9 19,5 15,6

12 - 20,4

16 - 26,4

22 - 35,2

25 - 39,5

9.2.4. Нормируемое сопротивление

теплопередаче наружных стен теплого чер-

дака , м2·°С/Вт, определяют согласно

NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-2004) в

зависимости от граду-со-суток отопитель-

ного периода климатического района

строительства при расчетной температуре

воздуха в чердаке .

9.2.4. Rezistenţa normată la transfer ter-

mic a pereţilor exteriori a podului cald ,

м2·°С/Вт, se determină conform NCM

E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-2004) în funcţie

de gradele-zi în pe-rioada de încălzire în zona

şantierului pentru temperatura de calcul a ae-

rului în pod .

Tabelul 12. Densitatea normată a fluxului termic prin suprafaţa izolaţiei termice la conductele

din poduri şi subsoluri

Tаблица 12. Нормируемая плотность теплового потока через поверхность теплоизоля-

ции трубопроводов на чердаках и подвалах

Diametrul convenţional al conductei, mm

Условный диаметр трубопровода, мм

Temperatura medie a agentului termic, °С

Средняя температура теплоносителя, °С

60 70 95 105 125

Densitatea liniară a fluxului termic , Вт/м

Линейная плотность теплового потока , Вт/м

10 7,7 9,4 13,6 15,1 18

15 9,1 11 15,8 17,8 21,6

20 10,6 12,7 18,1 20,4 25,2

25 12 14,4 20,4 22,8 27,6

32 13,3 15,8 22,2 24,7 30

40 14,6 17,3 23,9 26,6 32,4

50 14,9 17,7 25 28 34,2

70 17 20,3 28,3 31,7 38,4

80 19,2 22,8 31,8 35,4 42,6

100 20,9 25 35,2 39,2 47,4

125 24,7 29 39,8 44,2 52,8

150 27,6 32,4 44,4 49,1 58,2 Notă – Densitatea fluxului termic din tabel este determinată pentru temperatura medie a aerului înconjurător de 18

°С. Pentru temperaturi mai mici ale aerului densitatea fluxului termic creşte conform următoarei formule

(34)

în care - densitatea liniară a fluxului termic din tabelul 12;

- temperatura agentului termic care circulă în conductă în condiţii de calcul;

- temperatura aerului în încăperea în care se află conducta.

CP E.04.05-2006, pag. 53

Примечание - Плотность теплового потока в таблице определена при средней температуре окружающего

воздуха 18 °С. При меньшей температуре воздуха плотность теплового потока возрастает с учетом следующей

зависимости

(34)

где - линейная плотность теплового потока по таблице 12;

- температура теплоносителя, циркулирующего в трубопроводе при расчетных условиях;

- температура воздуха в помещении, где проложен трубопровод.

9.2.5. Проверяют наружные огражда-

ющие конструкции на невыпадение кон-

денсата на их внутренних поверхностях.

Температуру внутренней поверхности стен

, перекрытий и покрытий

чердака следует определять по формуле

9.2.5. Se verifică dacă elementele exteri-

oare corespund condiţiilor de excludere a for-

mării condensului pe suprafaţa interioară a

acestora. Temperatura pe suprafaţa interioară

a pereţilor , planşeurilor şi acope-

rişului la pod se determină cu formula

(35)

где în care

, - то же, что и в 9.2.1; , - cu semnificaţii din 9.2.1;

- коэффициент теплоотдачи внутрен-

ней поверхности наружного ограждения

теплого чердака, Вт/(м2·°С), принимаемый:

для стен - 8,7; для покрытий 7-9-этажных

домов - 9,9; 10-12-этажных - 10,5; 13 -16-

этажных - 12 Вт/(м2·°С);

- coeficientul de cedare a căldurii a su-

prafeţei interioare a elementului de închidere

a podului cald , Вт/(м2·°С), considerat: pentru

pereţi - 8,7; pentru acoperiş la case cu 7-9

etaje - 9,9; la case cu 10-12 etaje - 10,5; la 13

-16 etaje - 12 Вт/(м2·°С);

- нормируемое сопротивление теплопе-

редаче наружных стен , перекрытий

и покрытий теплого чердака,

м2·°С/Вт.


pereţilor exteriori , a planşeurilor şi

a acoperişurilor la podul cald, м

2·°С/Вт.

Температура точки росы вычисля-

ется следующим образом:

Temperatura punctului de rouă se cal-

culează în modul uurmător:

определяется влагосодержание возду-

ха чердака по формуле

Se determină umiditatea aerului în pod

cu formula

(36)

где - влагосодержание наружного воз-

духа, г/м3, при расчетной температуре ,

определяется по формуле

în care - conţinutul de umezeală în aerul

exterior, г/м3, la temperatura de calcul , se

determină cu formula

(37)

- среднее за январь парциальное дав-

ление водяного пара, гПа, определяемое

согласно NCM A.07.05-2006 (MCH 2.04-

- presiunea parţială medie a vaporilor de

apă în ianuarie, гПа, se determină conform

NCM A.07.05-2006 (MCH 2.04-01-98);

CP E.04.05-2006, pag. 54

01-98);

- приращение влагосодержания за счет

поступления влаги с воздухом из вентиля-

ционных каналов, г/м3, принимается: для

домов с газовыми плитами - 4,0 г/м3, для

домов с электроплитами - 3,6 г/м3;

- creşterea conţinutului de umezeală din

contul aportlui de umezeală cu aerul din cana-

lele de ventilaţie, г/м3, se consideră: pentru

casele cu plite de gaz - 4,0 г/м3, pentru casele

cu plite electrice - 3,6 г/м3;

рассчитывается парциальное давление

водяного пара воздуха в теплом чердаке

, гПа, по формуле

Se calculează presiunea parţială a vapori-

lor de apă din aerul din podul cald , гПа,

cu formula

(38)

по таблицам парциального давления

насыщенного водяного пара согласно при-

ложению С определяется температура точ-

ки росы по значению .

conform tabelelor de presiune a vaporilor

de apă conform anexei С se determină tem-

peratura punctului de rouă după valoarea

.

Полученное значение сопоставляя-

ется с соответствующим значением

(стен , перекрытий и покрытий

) на удовлетворение условия .

Valoarea obţinută a se compară cu va-

loarea corespunzătoare (a pereţilor , a

planşeurilor şi a acoperişurilor ) da-

că satisface condiţia .

9.2.6. Пример расчета приведен в при-

ложении Т.

9.2.6. Un exemplu de calcul este pre-

zentat în anexa Т.

9.3. Ограждающие конструкции технических подвалов

9.3. Elementele de închidere ale

subsolurilor tehnice

9.3.1. Технические подвалы (техпод-

полье) - это подвалы при наличии в них

нижней разводки труб систем отопления,

горячего водоснабжения, а также труб сис-

темы водоснабжения и канализации.

9.3.1. În subsolurile tehnice sunt ampla-

sate ţevile sistemului de încălzire, de apă cal-

dă, deasemenea ţevile sistemului de alimen-

tare cu apă şi de canalizare.

Расчет ограждающих конструкций

техподполий следует выполнять в приве-

денной в 9.3.2-9.3.6 последовательности.

Calculul elementelor de închidere ale

subsolurilor tehnice se execută în consecuti-

vitatea prezentată în 9.3.2-9.3.6.


теплопередаче , м2·°С/Вт, части цо-

кольной стены, расположенной выше уро-

вня грунта, определяют согласно NCM

E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-2004) для стен

в зависимости от градусо-суток отопитель-

ного периода климатического района

строительства. При этом в качестве рас-

четной температуры внутреннего воздуха

принимают расчетную температуру возду-

ха в техподполье , °С, равную не менее

плюс 2 °С при рас-четных условиях.


mic , м2·°С/Вт, a părţii de soclu ampla-

sate mai sus de nivelul pămîntului se deter-

mină conform NCM E.04.01-2006 (MCH

2.04-02-2004) pentru pereţi în funcţie de

gradele-zi în perioada de încălzire în zona

şantierului. În calitate de temperatură de cal-

cul a aerului interior se adoptă temperatura

aerului în subsolul tehnic , °С, considerată

egală cu minimum plus 2 °С pentru condiţiile

de calcul.

9.3.3. Определяют приведенное сопро- 9.3.3. Se determină rezistenţa redusă la

CP E.04.05-2006, pag. 55

тивление теплопередаче , м2·°С/Вт, ог-

раждающих конструкций заглубленной

части техподполья, расположенных ниже

уровня земли.

transffer termic , м2·°С/Вт, a elementelor

de închidere din partea adîncită a subsolului

tehnic, amplasate mai jos de nivelul pămîn-

tului.

Для неутепленных полов на грунте в

случае, когда материалы пола и стены

имеют расчетные коэффициенты тепло-

проводности Вт/(м·°С), приведен-

ное сопротивление теплопередаче оп-

ределяют по таблице 13 в зависимости от

суммарной длины , м, включающей ши-

рину техподполья и две высоты части на-

ружных стен, заглубленных в грунт.

Pentru pardoseala neizolată termic pe sol,

în cazul cănd materialele pardoselii şi pereţii

au coeficienţi de calcul a conductibilităţii

termice Вт/(м·°С), rezistenţa redusă la

transfer termic se determină din tabelul

13 în funcţie de lungimea totală , m, care

include lăţimea subsolului tehnic şi două înăl-

ţimi ale pereţilor exteriori adînciţi în pământ.

Tabelul 13. Rezistenţa redusă la transfer termic a elementelor de închidere adîncite în

pământ

Tаблица 13. Приведенное сопротивление теплопередаче ограждений техподполья,

заглубленных в грунт

, м 4 8 10 12 14 16

, ·°С/Вт 2,15 2,86 3,31 3,69 4,13 4,52

Для утепленных полов на грунте в

случае, когда материалы пола и стены

имеют расчетные коэффициенты тепло-

проводности Вт/(м·°С), приведен-

ное сопротивление теплопередаче оп-

ределяют по нормативной документации.

Pentru pardoseala izolată termic pe sol în

cazul cănd materialele pardoselii şi pereţii au

coeficienţi de calcul a conductibilităţii termi-

ce Вт/(м·°С), rezistenţa redusă la

transfer termic se determină din docu-

mentaţia normativă.


теплопередаче цокольного перекрытия над

техподпольем , м2·°С/Вт, определяют

по формуле


mic a planşeului de soclu deasupra suso-lului

tehnic , м2·°С/Вт, se determină cu formu-

la

(39)

где în care


передаче перекрытий над техподпольем,

определяемое согласно NCM E.04.01-2006

(MCH 2.04-02-2004) в зависимости от гра-

дусо-суток отопительного периода клима-

тического района строительства;


planşeului deasupra subsolului tehnic deter-

minată conform NCM E.04.01-2006 (MCH

2.04-02-2004) în funcţie de gradele zi în peri-

oada de încălzire în zona climatică a şantieru-

lui ;

- коэффициент, определяемый по фор-

муле

-coeficient determinat cu formula

(40)

CP E.04.05-2006, pag. 56

, - то же, что и в 9.2.1; , - cu semnificaţii din 9.2.1;

- то же, что и в 9.3.2. - cu semnificaţii din 9.3.2.

9.3.5. Температуру воздуха в техпод-

полье , °С, определяют по формуле

9.3.5. Temperatura aerului în subsolul

tehnic , °С, se determină cu formula

]//

28,0//[]//28,0)(/[

.

0.

.

0

.

0

.

0.

.

0

1

.

0intint

wb

wb

sr

s

ab

cb

b

wb

wbext

sr

sextextab

n

i

pipi

cb

b

b

RARA

nVRARAtRAttnVlqRAtt

(41)

где în care

- расчетная температура воздуха в по-

мещении над техподпольем, °С;

- temperatura de calcul în încăpere deasu-

pra subsolului tehnic , °С;

, , , - то же, что и в формуле

(32);

, , , - cu semnificaţii din formula

(32);

- площадь техподполья (цокольного пе-

рекрытия), м2;

- aria subsolului tehnic (a planşeului de

soclu), m2;


передаче цокольного перекрытия,

м2·°С/Вт, устанавливаемое согласно 9.3.4;

- rezistenţa normată la transfer tehnic a

planşeului de soclu, м2·°С/Вт,stabilită con-

form 9.3.4;

- объем воздуха, заполняющего про-

странство техподполья, м3;

- volumul aerului din spaţiu subsolului

tehnic, м3;

- кратность воздухообмена в подвале,

ч-1

: при прокладке в подвале газовых труб

=1,0 ч-1

, в остальных случаях =0,5 ч-1

;

- fregvenţa de schimb a aerului în subsol,

ч-1

: dacă în subsol sunt conducte de gaz

=1,0 ч-1

, în alte cazuri =0,5 ч-1

;

- плотность воздуха в техподполье,

кг/м3, принимаемая равной =1,2 кг/ м

3;

- densitatea aerului în subsolul tehnic,

кг/м3, considerată egală cu =1,2 кг/ м

3;

- площадь пола и стен техподполья,

контактирующих с грунтом, м2;

- aria pardoselii şi a pereţilor subolului

tehnic care vin în contact cu pămîntul, м2;

- то же, что и в 9.3.3; - cu semnificaţii din 9.3.3;

- площадь наружных стен техподпо-

лья над уровнем земли, м2;

- aria pereţilor exteriori ai subsolului

tehnic mai sus de nivelulul pămîntului, m2;

- то же, что и в 9.3.2. - cu semnificaţie din 9.3.2.

Если , отличается от первоначаль-

но заданной температуры, расчет повторя-

ют по 9.3.3-9.3.5 до получения равенства

величин в предыдущем и последующем

шагах.

În cazul cînd , diferă faţă de tempera-

tura stabilită iniţial calculul trebuie reluat con-

form.9.3.3.-9.3.5 pînă se obţine o egalitate a

valorilor la etapa precedentă şi la cea următ-

oare

9.3.6. Проверяют по формуле (4) NCM

E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-2004) получен-

ное расчетом нормируемое сопротивление

теплопередаче цокольного перекрытия на

удовлетворение требования по норми-

руемому температурному перепаду для

пола первого этажа, равному =2 °С.

9.3.6. Se verifică cu formula (4) NCM

E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-2004) rezistenţa

normată la transfer termic obţinută prin calcul

pentru planşeul de soclu dacă satisface condi-

ţia de diferenţă normată de temperaturi pentru

pardoseala etajului unu, egală cu =2 °С.

CP E.04.05-2006, pag. 57


ложении Т.

9.3.7. Un exemplu de calcul este prezen-

tat în anexa Т.

9.4. Светопрозрачные ограждаю-щие конструкции

9.4. Elemente de închidere transpa-

rente

Светопрозрачные ограждающие кон-

струкции подбирают по следующей мето-

дике.

Elementele de închidere transparente se

aleg conform următoarei metode.


теплопередаче светопрозрачных кон-

струкций следует определять по таблице 4

23-02-2003. При этом сначала вычисляют

для соответствующего климатического

района количество градусо-суток отопи-

тельного периода по формуле (1) на-

стоящего Свода правил. В зависимости от

величины и типа проектируемого зда-

ния по колонкам 6 и 7 вышеупомянутой

таблицы определяется значение . Для

промежуточных значений величина

определяется по формулам примеча-

ния 1 к этой таблице.


mic a elementelor de construcţie tran-

sparente se determină din tabelul 4 23-02-

2003. Se calculează mai întîi pentru zona cli-

matică respectivă cantitatea de garade-zile în

perioada de încălzire cu formula (1)di

prazentul cod practic.În funcţie de valoarea

şi de tipul clădirii proiectate, din coloa-

nele 6 şi 7 ale tabelului menţionat se deter-

mină valoarea . Pentru valorile interme-

diare ale valoarea se determină cu

formulele din nota 1 la acest tabel.

9.4.2. Выбор светопрозрачной конст-

рукции осуществляется по значению при-

веденного сопротивления теплопередаче

, полученному в результате сертифика-

ционных испытаний. Если приведенное

сопротивление теплопередаче выбранной

светопрозрачной конструкции , больше

или равно , то эта конструкция удо-

влетворяет требованиям норм.

9.4.2. Alegerea elementului de construc-

ţie trasparent se efectuiază conform valorii

rezistenţei reduse la transfer ter-

mic ,obţinută prin încercări de certificare.

Dacă rezistenţa redusă la transfer termic a

elementului tranparent , este mai mare sau

egală cu , elementul de con-strucţie res-

pectiv corespunde normelor.

9.4.3. При отсутствии сертифициро-

ванных данных допускается использовать

при проектировании значения , приве-

денные в приложении Л настоящего Свода

правил. Значения в этом приложении

даны для случаев, когда отношение пло-

щади остекления к площади заполнения

светового проема равно 0,75. При ис-

пользовании светопрозрачных конструк-

ций с другими значениями следует кор-

ректировать значение следующим об-

разом: для конструкций с деревянными

или пластмассовыми переплетами при ка-

ждом увеличении на величину 0,1 сле-

9.4.3. În cazul cînd lipsesc datele certifi-

cate la proiectare se pot folosi valorile ,

prezentate în anexa Л a prezentului cod prac-

tic. Valorile în această anexă sunt date

pentru cazurile cînd raportul dintre aria vitrată

şi aria de umplere a golului de lumină este

egal cu 0,75. În cazul cînd sunt utilizate ele-

mente de construcţie transparente avînd alte

valori trebuie corectată valoarea în

modul următor: pentru elementele de con-

strucţie cu cercevele de lemn sau de plastic la

fiecare majorare a valorii cu 0,1 trebuie

micşorată valoarea cu 5% şi invers – la

fiecare micşorare a valorii cu 0,1 trebuie

CP E.04.05-2006, pag. 58

дует уменьшать значение на 5% и на-

оборот - при каждом уменьшении на ве-

личину 0,1 следует увеличить значение

на 5%.

majorată valoarea cu 5%.

9.4.4. Суммарная площадь окон жилых

зданий должна быть не более 18% (для

общественных - не более 25%) суммарной

площади светопрозрачных и непрозрачных

ограждающих конструкций, если приве-

денное сопротивление теплопередаче окон

меньше: 0,51 м2·°С/Вт при градусо-сутках

3500 и ниже; 0,56 м2·°С/Вт при градусо-

сутках выше 3500 до 5200; 0,65 м2·°С/Вт

при градусо-сутках выше 5200 до 7000 и

0,81 м2·°С/Вт при градусо-сутках выше

7000. При определении этого соотношения

в суммарную площадь непрозрачных кон-

струкций следует включать все продоль-

ные и торцевые стены.

9.4.4. Aria globală a ferestralor din

glădirile de locuit trabuie să nu fie mai mare

de 18% (pentru glădirile publice - sub 25%)

din aria globală a elementelor de închidere

transparente şi netransparente, în cazul cînd

rezistenţa redusă la transfer termic a feres-

trеlor este mai mică de: 0,51 м2·°С/Вт pentru

3500 grade-zile şi mai jos; 0,56 м2·°С/Вт pen-

tru 3500 pînă la 5200 grade-zile; 0,65

м2·°С/Вт pentru grade-zile mai sus de 5200

pînă la 7000 şi 0,81 м2·°С/Вт pentru peste

7000 grade-zile. La determinarea acestui ra-

port, în aria globală a elementelor de con-

strucţie netransparente terbuie incluşi toţi pe-

reţii longitudinali şi frontali.

9.4.5. При проверке требования по

обеспечению минимальной температуры

на внутренней поверхности светопрозрач-

ных ограждений температуру этих ог-

раждений следует определять по 9.1.13 как

для остекления, так и для непрозрачных

элементов. Если в результате расчета ока-

жется, что <3 °С, то следует выбрать

другое конструктивное решение заполне-

ния светопроема с целью обеспечения это-

го требования либо предусмотреть ус-

тановку под окнами приборов отопления.

9.4.5. La verificarea condiţiei de asigura-

re a unei temperaturi minime la suprafaţa in-

ternă a elementelor de închidere transparente ,

temperatura a acestor elemente se deter-

mină conform 9.1.13 atît pentru aria vitrată,

cît şi pentru elementele netransparente. Dacă

prin calcul se obţine <3 °С, trebuie aleasă

altă soluţie constructivă de umplere a golului

de lumină pentru a asigura această condiţie

sau pentru a prevedea instalarea subferestre a

aparetelor de încălzire.

9.5. Ограждающие конструкции остекленных лоджий и бал-конов

9.5. Elementele de închidere ale lo-

giilor şi balcoanelor vitrate

9.5.1. При остеклении лоджий и бал-

конов образуется замкнутое пространство,

температура которого формируется в ре-

зультате воздействия его ограждающих

конструкций, среды помещения здания и

наружных условий. Температура внутри

этого пространства определяется на основе

решения уравнения теплового баланса ос-

текленной лоджии или балкона (далее -

лоджии).

9.5.1. Prin vitrarea logiilor şi a balcoane-

lor se formează un spaţiu închis, tem-peratura

căreia se constituie prin interacţiunea elemen-

telor de închidere ale acestora cu me-diul din

încăpere şi cu condiţiile din exterior. Tempe-

ratura din acest spaţiu se determină prin re-

zolvarea ecuaţiei echiliibrului termic a logiei

sau balconului vitrat (în continuare-logie).

(42)

где în care

CP E.04.05-2006, pag. 59


воздуха помещения, °С, принимаемая со-

гласно указаниям 5.2;

- temperatura de calcul a aerului din in-

teriorul încăperii, °С, adoptată conform pre-

scripţiilor 5.2;



ниям 5.1;

- temperatura de calcul a aerului interior

°С, adoptată conform prascripţiilor 5.1;

- температура воздуха пространства

остекленной лоджии, °С;

- temperatura aerului în spaţiul din logia

vitrată °С;

, - соответственно площадь, м2, и

приведенное сопротивление теплопереда-

че, м2·°С/Вт, -го участка ограждения ме-

жду помещением здания и лоджией;

, - respectiv aria, м2, şi rezistenţa re-

dusă la transfer termic, м2·°С/Вт, a secto-rului

-al elementului de închidere dintre în-căpere

şi logie;

- число участков ограждений между по-

мещением здания и лоджией;

- numărul de sectoare de închidere între

încăpere şi logie;

, - соответственно площадь, м2, и

приведенное сопротивление теплопереда-

че, м2·°С/Вт, -го участка ограждения ме-

жду лоджией и наружным воздухом;

, - respectiv aria , m2, şi rezistenţa re-

dusă la transfer termic, м2·°С/Вт, a sectorului

… a elementului de închidere dintre logie şi

aerul exterior;

- число участков ограждений между

лоджией и наружным воздухом.

- numărul de sectoare de închidere între

logie şi aerul exterior.

9.5.2. Температуру воздуха внутри ос-

текленной лоджии следует определять

из уравнения теплового баланса по фор-

муле

9.5.2. Temperatura aerul în interiorul lo-

giei vitrate se determină din ecuaţia echi-

librului termic cu formula

n

i

n

j

jjiijj

n

j

n

i

extiibal RARARAtRAtt1 1

00

11

0int )]/()/(/[)]/()/([ (43)

9.5.3. Приведенное сопротивление те-

плопередаче системы ограждающих кон-

струкций остекленной лоджии, разделяю-

щих внутреннюю и наружную среды: стен

и окон следует определять по

формулам:

9.5.3. Rezistenţa redusă la transfer termic

a sistemului de elemente de închidere a logiei

vitrate, care separă mediul interior de cel ex-

terior: a pereţilor şi a ferestralor se

determină cu formulele:

; (44)

где în care


редаче наружной стены в пределах остек-

ленной лоджии, м2·°С/Вт;

- rezistenţa redusă la transfer termic a pe-

retelui exterior cuprins de logia vitrată,

м2·°С/Вт;


редаче заполнений оконных проемов и

проемов лоджии, расположенных в наруж-

ной стене в пределах остекленной лоджии,

м2·°С/Вт;

- rezistenţa redusă la transfer termic a

umpluturii golurilor de ferestre şi a golurilor

logiei amplasate în peretele exterior cuprins

de logia vitrată, м2·°С/Вт;

CP E.04.05-2006, pag. 60

- коэффициент, зависящий от положе-

ния наружной поверхности ограждающих

конструкций здания по отношению к на-

ружному воздуху; для наружных стен и

окон остекленной лоджии следует прини-

мать по формуле

-coeficientul care depinde de poziţia supra-

feţei exterioare a elementului de închi-dere

faţă de aerul exterior; pentru pereţii exte-riori

şi ferestrale logiei vitrate trebuie adoptat cu

formula

(45)


ложении У.

9.5.4. Un exemplu de calcul este prezen-

tat în anexa У.

10. Повышение энергетической эффективности существую-щих зданий

10. Sporirea eficienţiei ener-getice a clădirilor existente

10.1. Повышение энергетической эф-

фективности существующих зданий сле-

дует осуществлять при капитальном ре-

монте, реконструкции (модернизации, са-

нации), расширении и функциональном

переназначении помещений (далее – ре-

конструкция) существующих зданий в со-

ответствии с требованиями 10.2 и с учетом

требований ВСН 58-88 (р) и ВСН 61-89(р),

за исключением случаев, предусмотрен-

ных в NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-

2004). При частичной реконструкции зда-

ния (в том числе при изменении габаритов

здания за счет пристраиваемых и над-

страиваемых объемов) требования на-

стоящих норм распространяются на изме-

няемую часть здания.

10.1. Sporirea eficienţei energetice a clă-

dirilor existente se realizează odată cu re-

paraţia capitală, reconstruirea (modernizarea,

consolidarea), lărgirea sau schimbarea fun-

cţională a destinaţiei încăparilor (în continua-

re-reconstruirea) clădirilor existente în cores-

pundere cu 10.2 ţinănd cont de ВСН 58-88

(р) şi ВСН 61-89(р), cu excepţia cazurilor

prevăzute de NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-

02-2004). În cazul cînd clădire se

reconstruieşte parţial (inclusiv cînd se schim-

bă gabaritele clădirii din contul volumelor

anexate alături sau deasupra) condiţiile pre-

zentelor norme se răsfrîng asupra părţii

modificete a clădirii

10.2. Требования NCM E.04.01-2006

(MCH 2.04-02-2004) считаются выполнен-

ными, если фактическое приведенное со-

противление теплопередаче наружных ог-

раждающих конструкций здания составля-

ет не менее 90% значений, установленных

в таблице 4 NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-

02-2004), либо расчетное значение уде-

льного расхода тепловой энергии на отоп-

ление существующего здания или его из-

меняемой части, определяемое согласно

приложению Г NCM E.04.01-2006 (MCH

2.04-02-2004), не превышает нормируемых

величин, установленных в таблицах 8 и 9

NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-2004).

10.2. Condiţiile NCM E.04.01-2006

(MCH 2.04-02-2004) se consideră satisfăcute

dacă rezistenţa redusă la transfer termic a

elementelor de închidere ale clădirii constituie

de facto peste 90% din valorile stabilite în ta-

belul 4 NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-

2004), sau dacă valoarea de calcul a con-

sumului spacific de energie termică pentru

încălzirea clădirii existente sau a părţii modi-

ficate a acesteia, determinată conform anexei

Г NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-2004),

nu depăşeşte valorile normate stabilite în ta-

belele 8 şi 9 NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-

02-2004).

10.3. Проект реконструкции зданий

следует разрабатывать согласно требова-

ниям раздела 6 NCM E.04.01-2006 (MCH

10.3. Proiectul de reconstruire a clădirilor

trebuie elaborat conform condiţiilor din capi-

tolul 6 NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-

CP E.04.05-2006, pag. 61

2.04-02-2004). При этом для существую-

щего здания по данным проекта и/или на-

турных обследований следует определить

расчетный удельный расход тепловой

энергии на отопление, рассматривая влия-

ние отдельных составляющих на тепловой

баланс и выделяя основные элементы теп-

лозащиты, где происходят наибольшие те-

плопотери. Затем для выбранных элемен-

тов теплозащиты и системы отопления и

теплоснабжения следует разработать кон-

структивные и инженерные решения, обе-

спечивающие нормируемые значения уде-

льного расхода тепловой энергии на отоп-

ление здания.

2004). Pentru clădirea existentă se determină

consumul specific de energie termică pentru

încălzire din datale proiectului şi/sau din cer-

cetarea clădirii, examinînd influienţa unor

componente aparte asupra bilanţului termic şi

conturînd principalele elemente de protecţie

termică în care au loc cele mai mari pierderi

de căldură. Apoi pentru elementele selectete

pentru protecţia termică şi sistemul de încălzi-

re şi alimentare cu căldură trebuie elaborate

concepţii de construcţie şi edilitare care să

asigure valorile normate de consum specific

de energie termică necesară pentru încălzirea

clădirii.

10.4. Расчетная величина удельного


здания может быть снижена, следуя указа-

ниям 7.7.

10.4. valoarea de calcul a consumului

specific de energie termică necesară pentru

încălzirea clădirii poatefi redusă urmînd pre-

scripţiile 7.7.

10.5. Выбор мероприятий по повыше-

нию тепловой защиты при реконструкции

зданий рекомендуется выполнять на осно-

ве технико-экономического сравнения про-

ектных решений увеличения или замены

теплозащиты отдельных видов ограждаю-

щих конструкций здания (чердачных и цо-

кольных перекрытий, торцевых стен, стен

фасада, светопрозрачных конструкций и

прочих), начиная с повышения эксплуа-

тационных качеств более дешевых вари-

антов ограждающих конструкций. Если

при увеличении теплозащиты этих видов

ограждающих конструкций не удается дос-

тигнуть нормируемого значения удельного

расхода энергии согласно NCM E.04.01-

2006 (MCH 2.04-02-2004), то следует до-

полнительно применять другие более до-

рогие варианты утепления, замены или

комбинации вариантов до достижения ука-

занного требования.

10.5. Alegerea măsurilor de sporire a

protecţiei termice a clădirii reconstruite se

efectuiază în baza comparării tehnico econo-

mice a soluţiilor de proiect de mărire sau în-

locuire a protecţiei termice a unor elemente de

închidere ale clădirii (planşee de pod sau de

soclu, pereţi frontali, pereţi de faţadă, elemen-

te de construcţie transparente ş.a.), începînd

cu îmbunătăţirea calităţilor de ex-ploatare a

variantelor mai eftine de elemente de închide-

re a construcţiilor. Dacă în cadrul măsurilor

de îmbunătăţire a protecţiei termice a acestor

tipuri de elemente de închidere nu se reuşeşte

atingerea valorii normate de consum specific

de energie conform NCM E.04.01-2006

(MCH 2.04-02-2004), urmează să fie aplicate

alte materiale izolante mai scumpe, înlocuirea

sau combi-narea variantelor pînă la atingerea

condiţiilor stabilite.

10.6. При замене светопрозрачных

конструкций на энергоэффективные со-

гласно NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-

2004) следует предусматривать необходи-

мый воздухообмен помещений зданий.

10.6. Dacă se procedează la schimbarea

elementelor transparente cu altele mai efici-

ente energetic confor NCM E.04.01-2006

(MCH 2.04-02-2004) trebuie prevăzut schim-

bul de aer necesar în încăperile clădirii.

10.7. При разработке конструктивных

решений по увеличению теплозащиты не-

прозрачных ограждающих конструкций,

как правило, следует руководствоваться

указаниями раздела 8 настоящего доку-

мента и, при необходимости, предусмат-

10.7. La elaborarea concepţiilor de spo-

rire a protecţiei termice a elementelor de în-

chidere netransparente, de regulă, trebuie res-

pectate prescripţiile capitolului 8 din pre-

zentul cod, iar, în caz de necesitate, trebuie

prevăzute straturi de izolaţie contra vaporilor

CP E.04.05-2006, pag. 62

ривать пароизоляционные слои в соответ-

ствии с требованиями NCM E.04.01-2006

(MCH 2.04-02-2004).

în corespundere cu NCM E.04.01-2006

(MCH 2.04-02-2004).

10.8. При надстройке здания дополни-

тельным этажом (этажами) и выборе объ-

емно-планировочного решения рекомен-

дуется с энергетической точки зрения при-

менять мансардные этажи, так как они по-

требляют на 30-40% меньше тепловой

энергии на отопление, чем этажи с верти-

кальными стенами при одинаковой отап-

ливаемой площади,

10.8. În cazul cînd la clădire se constru-

ieşte un etaj suplimentar la alegerea concep-

ţiei de sistematizare se recomandă din punct

de vedere energetic să fie aplicate etaje de

mansardă, întrucît ele consumă cu 30-40%

mai puţină energie termică decît etajele cu

pereţi verticali la aceeaşi arie încălzită.

11. Теплоустойчивость

11. Stabilitatea termică

11.1. Теплоустойчивость огражда-ющих конструкций в теплый период года

11.1. Stabilitatea termică a elemen-

telor de închidere în perioada caldă a anului

11.1.1. При проектировании огражда-

ющих конструкций с учетом их теплоус-

тойчивости необходимо руководствовать-

ся следующими положениями:

11.1.1. La proiectarea elementelor de în-

chidere, ţinînd cont de stabilitatea lor termică

se recomandă respectarea următoa-relor re-

comandări:

теплоустойчивость конструкции зави-

сит от порядка расположения слоев ма-

териалов; величина затухания ампли-

туды колебаний температуры наруж-

ного воздуха в двухслойной конст-

рукции увеличивается, если более теп-

лоустойчивый материал расположен

изнутри;

stabilitatea termică a construcţiei depinde

de ordinea amplasării straturilor de mate-

riale; reducerea amplitudinii de oscilaţie a

temperaturii aerului exterior în con-

strucţia din două straturi se măreşte dacă

materialul mai termostabil este amplasat

din interior;

наличие в конструкции ограждения

воздушной прослойки увеличивает те-

плоустойчивость конструкции. В замк-

нутой воздушной прослойке целесооб-

разно устраивать теплоизоляцию с теп-

лоотражающей поверхностью; слои

конструкции, расположенные между

вентилируемой наружным воздухом

воздушной прослойкой и наружной по-

верхностью ограждающей конструк-

ции, должны иметь минимально воз-

можную толщину. Наиболее целесооб-

разно выполнять эти слои из тонких

металлических или асбестоцементных

листов.

prezenţa în elementul de închidere a unui

strat de aer îmbunătăţeşte stabilitatea ter-

mică a construcţiei. În stratul de aer în-

chis este raţional să se amplaseze o izola-

ţie termică cu suprafaţa reflectantă de căl-

dură; Straturile elementului de construcţie,

amplasate între suprafaţa de aer ventilată

cu aerul exterior şi suprafaţa exterioară a

elementului de închidere trebuie să posede

o grosime minimă posibilă. Este mai raţi-

onal ca aceste straturi să fie executate din

foi subţiri de metal sau de asbociment.

11.1.2. Теплоустойчивость ограждаю-

щей конструкции здания должна соответ-

ствовать требованиям NCM E.04.01-2006

(MCH 2.04-02-2004); для этого определяют

нормируемую амплитуду колебаний тем-

пературы внутрен-ней поверхности ограж-

11.1.2. Stabilitatea termică a elementelor

de închidere ale clădirii trebuie să corespundă

NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-2004); în

acest scop se determină amplitudinea normată

a oscilaţiilor temperaturii la suprafaţa interi-

CP E.04.05-2006, pag. 63

дающей конструк-ции , °С, по форму-

ле (11) NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-

2004)

oară a elementului de închidere , °С, cu

formula (11) NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-

02-2004)

(46)

где - средняя месячная температура

наружного воздуха за июль, °С, прини-

маемая согласно NCM A.07.05-2006 (MCH

2.04-01-98).

în care

- temperatura medie lunară a aeru-

lui exterior în iulie, °С, adoptată conform

NCM A.07.05-2006 (MCH 2.04-01-98).

11.1.3. Величину затухания расчетной

амплитуды колебаний температуры на-

ружного воздуха в ограждающей конст-

рукции, состоящей из однородных слоев,

рассчитывают по формуле

11.1.3. Valoarea atenuării amplitudinii de

calcul a oscilaţiilor temperaturii aerului exte-

rior în elementul de închidere constituit din

straturi omogene se calculează cu formula

])())(/[()])(())([(718,29,0 2211112int1

2/

extnnnextnn

D YsYsYsYYsYss (47)

где în care

- тепловая инерция ограждающей кон-

струкции, определяемая по формуле (53);

- inerţia termică a elementului de închidere

determinată cu formula (53);

, , +, - расчетные коэффициенты

теплоусвоения материала отдельных слоев

ограждающей конструкции, Вт/(м2·°С),

принимаемые по приложению Д или по

результатам теплотехнических испытаний;

, , +, - coeficienţii de calcul a asimi-

lării termice a materialului în straturile ele-

mentului de închidere, Вт/(м2·°С), adop-tate

din anexa .... sau din rezultatele încer-cărilor

termotehnice;

, ,..., , - коэффициенты теплоус-

воения наружной поверхности отдельных

слоев ограждающей конструкции,

Вт/(м2·°С), определяемые согласно 11.1.6;

, ,..., , - coeficienţii de asimilare

termică a suprafeţei exterioare a straturilor

elementului de închidere, Вт/(м2·°С), se de-

termină conform 11.1.6;


- коэффициент теплоотдачи наружной

поверхности ограждающей конструкции

по летним условиям, Bт/( м2·°C), опреде-

ляемый по формуле

- coeficientul de cedare a căldurii la su-

prafaţa exterioară a elementului de închi-dere

în condiţii de vară, Bт/( м2·°C), se de-termină

cu formula

(48)

где - минимальная из средних скоростей

ветра по румбам за июль, повторяемость

которых составляет 16% и более, прини-

маемая согласно NCM A.07.05-2006 (MCH

2.04-01-98), но не менее 1 м/с.

în care - viteza minimă a vîntului din viteze-

le medii ale vîntului pe direcţii în iulie, care

au repetabilitatea de peste 16%, adoptată con-

form NCM A.07.05-2006 (MCH 2.04-01-98),

dar peste 1 m/s.

Величину для многослойной неод-

но-родной ограждающей конструкции с

теплопроводными включениями в виде

обрамляющих ребер принимают в соответ-

Valoarea pentru elementul de con-

strucţie cu multe straturi neomogen şi cu in-

cluziuni conducătoare de căldură de tipul mu-

chiilor de încadrare, se adoptă în cores-

CP E.04.05-2006, pag. 64

ствии с ГОСТ 26253-84. pundere cu ГОСТ 26253-84.

11.1.4. Расчетную амплитуду колеба-

ний температуры наружного воздуха

, °С, рассчитывают по формуле

11.1.4. Amplitudinea de calcul a oscilaţi-

ilor de temperatură a aerului exterior ,

°С, se calculează cu formula

(49)

где în care

- максимальная амплитуда темпера-

туры наружного воздуха в июле, °С, при-

нимаемая согласно NCM A.07.05-2006

(MCH 2.04-01-98);

- amplitudinea maximă a temperaturii

aerului exterior în iulie, °С, adoptată conform

NCM A.07.05-2006 (MCH 2.04-01-98);

- коэффициент поглощения солнечной

радиации материалом наружной поверхно-

сти ограждающей конструкции, прини-

маемый по таблице 14;

- coeficinetul de absorbţie a radiaţiei solare

de către materialul din suprafaţa exterioară a

elementului de construcţie, se adoptă din tabe-

lul 14;

, соответственно максимальное и

среднее значения суммарной солнечной

радиации (прямой и рассеянной), Вт/м2,

принимаемые согласно приложению Г: для

наружных стен - как для вертикальной по-

верхности западной ориентации, для по-

крытий - как для горизонтальной поверх-

ности;

, respectiv, valoarea maximă şi me-

die a radiaţiei solare globale (directă şi difu-

ză), Вт/м2, adoptate congorm anexei Г: pentru

pereţii exteriori – ca şi pentru suprafaţa ver-

ticală îndreptată spre vest, pentru acoperişuri

– ca şi pentru suprafaţa orizontală;

- то же, что и в формуле (48). - cu semnificaţia din formula (48).

11.1.5. Расчетную амплитуду колеба-

ний температуры внутренней поверхности

ограждающей конструкции , °С, рас-

считывают по формуле

11.1.5. Amplitudinea de calcul a oscila-

ţiilor temperaturii la suprafaţa interioară a ele-

mentului de construcţie , °С, se calculea-

ză cu formula

(50)

где în care

- расчетная амплитуда колебаний

температуры наружного воздуха, °С, опре-

деляемая согласно 11.1.4;

- amplitudinea de calcul a oscilaţiilor

temperaturii aerului exterior, °С, se determină

conform 11.1.4;

- величина затухания расчетной ампли-

туды колебаний температуры наружного

воздуха , в ограждающей конструк-

ции, определяемая согласно 11.1.3.

- mărimea atenuării amplitudinii de calcul a

oscilaţiilor temperaturii aerului exterior ,

în elementul de închidere se determină con-

form 11.1.3.

11.1.6. Для определения коэффициен-

тов теплоусвоения наружной поверхности

отдельных слоев ограждающей конструк-

ции следует предварительно вычислить

тепловую инерцию каждого слоя по

формуле (53).

11.1.6. Pentru a determina coeficientul

de asimilare termică a suprafeţei exterioare a

unor straturi ale elementului de închidere tre-

buie calculată în prealabil inerţia termică a

fiecărui strat cu formula (53).

Коэффициент теплоусвоения наруж- Coeficientul de asimilare termică a su-

CP E.04.05-2006, pag. 65

ной поверхности слоя , Вт/(м2·°С), с теп-

ловой инерцией следует принимать

равным расчетному коэффициенту тепло-

усвоения материала этого слоя кон-

струкции по приложению Д.

prafeţei exterioare a stratului , Вт/(м2·°С),

cu inerţia termică trebuie considerată

egală cu coeficientul de calcul al asimilării

termice a materialului acestui strat conform

anexei Д.

Коэффициент теплоусвоения наруж-

ной поверхности слоя с тепловой инер-

цией следует определять расчетом,

начиная с первого слоя (считая от внут-

ренней поверхности ограждающей конст-

рукции) следующим образом:

Coeficientul de asimilare termică a sup-

rafeţei exterioare a stratului cu inerţia ter-

mică se determină prin calcul, înce-

pînd cu primul strat (din partea interioară a

suprafeţei elementului de închidere) în modul

următor:

а) для первого слоя - по формуле а) pentru primul strat – cu formula

(51)

б) для -го слоя - по формуле b) pentru stratul - cu formula

(52)

где în care

, , - термические сопротивления соот-

ветственно первого и -го слоев ограж-

дающей конструкции, м2·°С/ Вт, опреде-

ляемые по формуле (6);

, , - rezistenţe termice pentru, respectiv,

primul strat şi stratul al elementului de în-

chidere, м2·°С/ Вт, se determină cu formula

(6);

, - расчетные коэффициенты теплоус-

воения материала соответственно первого

и -го слоев, Вт/( м2·°С), принимаемые по

приложению Д;

, - coeficienţii de calcul a asimilării ter-

mice a materialului, respeciv, pentru primul

strat şi stratul , Вт/( м2·°С), se adoptă con-

form anexei Д;

- то же, что и в формуле (8); - cu semnificaţia din formula (8);

, , - коэффициенты теплоусвоения

наружной поверхности соответственно

первого, -го и -го слоев ограждаю-

щей конструкции, Вт/( м2·°С).

, , - coeficienţii de asimilare termică

a primului strat, a stratului , şi a stratului

ale elementului de construcţie, Вт/(

м2·°С).

11.1.7. Если , то ограждаю-

щая конструкция удовлетворяет требова-

ниям норм по теплоустойчивости.

11.1.7. Dacă , elementul de

construcţie corespunde normelor de stabilitate

termică.

11.1.8. Значения коэффициентов теп-

лопропускания солнцезащитных уст-

ройств, применяемых для окон и фонарей

зданий в районах со среднемесячной тем-

пературой июля 21 °С и выше, приведены

в таблице 15.

11.1.8. Valorile coeficienţilor de perme-

abilitate termică a dispozitivelor paraso-

lare utilizate pentru ferestre şi lumina-toare în

zonele cu temperatura medie a lunii iulie 21

°С şi mai sus sunt prezentate în tabelul 15.

11.1.9. Тепловую инерцию ограж-

дающей конструкции следует определять

по формуле

11.1.9. Inerţia termică a elementului

de construcţie de închidere se determină cu

formula

(53)

CP E.04.05-2006, pag. 66

где în care

, , ...., - термические сопротивле-

ния отдельных слоев ограждающей конст-

рукции, м2·°С/Вт, определяемые. по фор-

муле (6);

, , ...., - rezistenţele termice ale stra-

turilor elementului de închidere м2·°С/Вт, se

determină cu formula (6);

, , ..., - расчетные коэффициенты

теплоусвоения материала отдельных слоев

ограждающей конструкции, Вт/(м2·°С),

принимаемые по приложению Д или по

результатам теплотехнических испытаний.

, , ..., - coeficiienţii de calcul ai asi-

milării termice a materialului din straturile

elementului de închidere, Вт/(м2·°С), se

adoptă conform anexei Д şi din rezultatele

încercărilor termotehnice.

11.1.10. Пример расчета приведен в

приложении Ф.

11.1.10. Un exemplu de calcul este pre-

zentat în anexa Ф.

Tabelul 14. Coeficientul de absorbţie a radiaţiei solare în materialul suprafeţei exterioare a

elementului de închidere

Tаблица 14. Коэффициент поглощения солнечной радиации материалом наружной по-

верхности ограждающей конструкции Nr. crt.

№ п.п.

Materialul suprafeţei exterioare a elementului de închidere

Материал наружной поверхности ограждающей конструкции

Coeficientul de absorbţie a

radiaţiei solare

Коэффициент поглощения

солнечной радиации

1 Aluminiu

Алюминий

0,5

2 Foi de asbociment

Асбестоцементные листы

0,65

3 Beton asfaltic

Асфальтобетон

0,9

4 Beton

Бетоны

0,7

5 Lemn nevopsit

Дерево неокрашенное

0,6

6 Strat de protecţie din petriş deschis a învelitorii în rulouri

Защитный слой рулонной кровли из светлого гравия

0,65

7 Cărămidă roşie

Кирпич глиняный красный

0,7

8 Cărămidă silicioasă

Кирпич силикатный

0,6

9 Placaj din piatră albă

Облицовка природным камнем белым

0,45

10 Strat de vopsea silicioasă sură-închisă

Окраска силикатная темно-серая

0,7

11 Strat de vopsea albă de var

Окраска известковая белая

0,3

12 Plăci de finisare de ceramică

Плитка облицовочная керамическая

0,8

13 Plăci de finisare de sticlă albastră

Плитка облицовочная стеклянная синяя

0,6

14 Plăci de finisare albe sau pale

Плитка облицовочная белая или палевая

0,45

15 Ruberoid cu strat de nisip 0,9

CP E.04.05-2006, pag. 67

Рубероид с песчаной посыпкой

16 Tablă de oţel vopsită alb

Сталь листовая, окрашенная белой краской

0,45

17 Tablă de oţel vopsită roşu închis

Сталь листовая, окрашенная темно-красной краской

0,8

18 Tablă de oţel vopsită verde

Сталь листовая, окрашенная зеленой краской

0,6

19 Tablă de oţel zincată de învelitoare

Сталь кровельная оцинкованная

0,65

20 Sticlă de placaj

Стекло облицовочное

0,7

21 Tencuială de nisip şi var sură închisă sau teracotă

Штукатурка известковая темно-серая или терракотовая

0,7

22 Tencuială de nisip şi ciment albastră deschisă

Штукатурка цементная светло-голубая

0,3

23 Tencuială de ciment verde închisă

Штукатурка цементная темно-зеленая

0,6

24 Tencuială de ciment crem

Штукатурка цементная кремовая

0,4

Tabelul 15. Coeficientul de permeabilitate termică a dispozitivelor parasolare

Tаблица 15. Коэффициент теплопропускания солнцезащитных устройств Nr.crt

№ п.п.

Dispozitive parasolare

Солнцезащитные устройства

Coeficientul de permeabilitate termică a dis-

pozitivelor parasolare

Коэффициент теплопропускания солнце-

защитных устройств

А. Exterioare Наружные

1 Stor sau perdea din ţesătură deschisă

Штора или маркиза из светлой ткани

0,15

2 Stor sau perdea din ţesătură închisă

Штора или маркиза из темной ткани

0,20

3 Obloane-jaluzele cu plăci de lemn

Ставни-жалюзи с деревянными пластинами

0,10/0,15

4 Stor-jaluzele cu plăci de metal

Шторы-жалюзи с металлическими пластинами

0,15/0,20

B. Între geamuri (neaerisite)

Межстекольные (непроветриваемые)

5 Stor-jaluzele cu plăci de metal


0,30/0,35

6 Stor din ţesătură deschisă

Штора из светлой ткани

0,25

7 Stor din ţesătură închisă

Штора из темной ткани

0,40

C. Interioare Внутренние

8 Stor-jaluzele cu plăci metalice


0,60/0,70

9 Stor din ţesătură deschisă

Штора из светлой ткани

0,40

10 Stor din ţesătură închisă

Штора из темной ткани

0,80

Note Примечания

CP E.04.05-2006, pag. 68

1 Coeficienţii de permeabilitate termică: pînă la bară – pentru dispozitivele parasolare cu plăci sub unghiul de 45°,

după bară – sub unghiul de 90° faţă de planul golului.

1 Коэффициенты теплопропускания: до черты - для солнцезащитных устройств с пластинами под углом 45°,

после черты - под углом 90° к плоскости проема.

2 Coeficienţii de penetraţie termică ai dispozitivelor parasolare dintre geamuri cu spaţiul dintre geamuri aerisit trebu-

ie să fie micţorati de două ori.

2 Коэффициенты теплопропускания межстекольных солнцезащитных устройств с проветриваемым межсте-

кольным пространством следует принимать в 2 раза меньше.

11.2. Теплоустойчивость помеще-ний в холодный период года

11.2. Stabilitatea termică a încăpe-

rilor în perioada rece a anului

11.2.1. Теплоустойчивость помещений

в холодный период года при наличии в

здании системы отопления с автоматиче-

ским регулированием температуры внут-

реннего воздуха не нормируется. В ос-

тальных случаях нормативные требования

к теплоустойчивости помещений установ-

лены в NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-

2004).

11.2.1. Stabilitatea termică a încăperilor

în perioada rece a anului în cazul cînd clădi-

rea dispune de sistem de încălzire cu reglare

automată a temperaturii aerului inte-rior, nu

se normează. În alte cazuri condiţiile normati-

ve faţă de termostabilitatea încăperilor sunt

stabilite în NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-

02-2004).

11.2.2. Метод расчета теплоустойчи-

вости помещений в холодный период года

состоит в следующем.

11.2.2. Metoda de calculare a stabilităţii

termice a încăperilor în perioada rece a anului

constă în următoarele:

11.2.2.1. Расчетную амплитуду коле-

бания результирующей температуры по-

мещений жилых и общественных зданий в

холодный период года , °С, следует


11.2.2.1. Amplitudinea de calcul a oscila-

ţiei temperaturii rezultante în încăperile clădi-

rilor de locuit sau publice în perioada re-ce a

anului , °С, se determină cu formu-la

(54)

где în care

- коэффициент неравномерности тепло-

отдачи нагревательным прибором, прини-

маемый по таблице 16;

- coeficientul de neuniformitate a cedării

căldurii de aparatul de încălzire, se adoptă din

tabelul 16;

- средняя теплоотдача отопительного

прибора, Вт, равная теплопотерям данного

помещения, определяемым в соответствии

с нормативными документами;

- cedarea medie de căldură a aparatului de

încălzire, egală cu pierderile de căldură în în-

căpere, se determină în corespundere cu do-

cumentele normative;

- площадь -й ограждающей конструк-

ции, м2;

- aria elementului de închidere, m2;

- коэффициент теплопоглощения по-

верхности -го ограждения, Вт/( м2·°С),

определяемый по формуле

- coeficientul de absorbţie termică a supra-

feţei elementului de închidere, Вт/( м2·°С),


)]/1()/1/[(1 int

int ii YB (55)

- коэффициент теплоотдачи внутрен-

ней поверхности ограждающей конструк-

- coeficientul de cedare de căldură a su-

prafeţei interioare a elementului de

CP E.04.05-2006, pag. 69

ции, Вт/(м2·°С), равный 4,5+ ; închidere, Вт/(м

2·°С), egal cu 4,5+ ;

- коэффициент конвективного теплооб-

мена внутренней поверхности, Вт/(м2·°С),

принимаемый равным для: внутреннего ог-

раждения - 1,2; окна - 3,5; пола - 1,5; по-

толка - 3,5;

- coeficientul de schimb termic convectiv

a suprafeţei interioare, Вт/(м2·°С), considerat

pentru: elementul de închidere interior - 1,2;

fereastră - 3,5; pardoseală - 1,5; tavan - 3,5;

- коэффициент теплоусвоения внут-

ренней поверхности -й ограждающей

конструкции, Bт/( м2·°C), определяемый по

11.2.2.3.

- coeficientul de asimilare termică a su-

prafeţei interioare a elementului i de închi-

dere, Bт/( м2·°C), se determină conform

11.2.2.3.

Tabelul 16. Coeficientul de neuniformitate de cedare a căldurii a aparatelor de încălzire Таблица 16. Коэффициент неравномерности теплоотдачи нагревательных приборов

Nr. crt.

№ п.п.

Tipul sistemului de încălzire

Тип отопления

1 Încălzirea cu apă cu întreţinere neîntreruptă

Водяное отопление зданий с непрерывным обслуживанием

0,1

2 Încălzire cu abur sau cu sobe cu capacitate calorică joasă :

Паровое отопление или нетеплоемкими печами:

а) timpul de debitare a aburului sau de încălzire a sobei - 18 h, întrerupe-

re - 6 h

а) время подачи пара или топки печи - 18 ч, перерыв - 6 ч

0,8

b) timpul de debitare a aburului sau de încălzire a sobei - 12 h, întrerupe-

re - 12 h

б) время подачи пара или топки печи - 12 ч, перерыв - 12 ч

1,4

c) timpul de debitare a aburului sau de încălzire a sobei - 6 h, întrerupere

- 18 h

в) время подачи пара или топки печи - 6 ч, перерыв - 18 ч

2,2

3 Încălzire cu apă (durata de încălzire - 6 h)

Водяное отопление (время топки - 6 ч)

1,5

4 Încălzire cu sobe cu capacitate calorică înaltă, încălzite o dată în 24 h:

Печное отопление теплоемкими печами при топке их 1 раз в сутки:

grosimea pereţilor sobei 1/2 cărămidă

толщина стенок печи в 1/2 кирпича

От 0,4 до 0,9

grosimea pereţilor sobei 1/4 cărămidă

толщина стенок печи в 1/4 кирпича

От 0,7 до 1,4

Notă – Valorile mai mici ale corespund sobelor masive, cele mai mari – sobelor mai uşoare, mai puţin masive.

Dacă sobele sunt încălzite de două ori pe zi , valoarea trebuie redusă de 2,5-3 ori pentru sobele cu pereţii în 1/2

cărămidă, sau de 2-2,3 ori – pentru ¼ cărămidă.

Примечание - Меньшие значения соответствуют массивным печам, большие - менее массивным легким

печам. При топке печей 2 раза в сутки величину следует уменьшать в 2,5-3 раза для печей со стенками в 1/2

кирпича и в 2-2,3 раза - при 1/4 кирпича.

Нумерация слоев в формуле (55) при-

нята в направлении от внутренней к на-

ружной поверхности ограждения.

Numerotarea straturilor în formula (55)

este considerată în direcţia de la suprafaţa in-

terioară spre cea exterioară a elementului de

construcţie.

При расчете по формуле (54) для

окон и остекленных наружных дверей сле-

дует принимать величину

La calcularea cu formula (54) pen-

tru ferestre şi uşi exterioare vitrate trebuie

adoptată mărimea

CP E.04.05-2006, pag. 70

(56)

где - сопротивление теплопередаче ок-

на или двери, м2·°С/Вт.

în care - rezistenţa la transfer termic a fe-

restrei sau a uşii, m2·°С/Вт.

11.2.2.2. Для определения коэффици-

ентов теплоусвоения поверхности отдель-

ных слоев ограждающей конструкции сле-

дует предварительно вычислить тепловую

инерцию каждого слоя по формуле (53).

11.2.2.2. Pentru a determina coeficientul

de asimilare termică a suprafeţei unui strat a

elementului de închidere se calculează mai în-

tîi inerţia termică a fiecărui strat cu formu-

la (53).

11.2.2.3. Коэффициент теплоусвоения

внутренней поверхности ограждающей

конструкции , Вт/(м2·°С), определяется


11.2.2.3. Coeficientul de asimilare termi-

că a elementului de construcţie ,

Вт/(м2·°С), se determină în modul următor:

а) если первый (внутренний) слой ог-

раждающей конструкции имеет тепловую

инерцию >1, то

а) dacă primul strat (interior) a elemen-

tului de închidere posedă inerţia termică

>1, atunci formula

(57)

б) если D1+D2+…+Dn-1<1, но D1+

+D2+…+Dn>1, то коэффициент сле-

дует определять последовательно расчетом

коэффициентов теплоусвоения внутренней

поверхности слоев конструкции, начиная с

слоя до первого следующим обра-

зом:

b) dacă D1+D2+…+Dn-1<1, însă D1+

+D2+…+Dn>1, atunci coeficientul se

determină consecutiv prin calcularea coefici-

enţilor de asimilare termică a suprafeţei interi-

oare a straturilor construcţiei, începînd cu

stratul pînă la primul strat, după cum

urmează:

для слоя - по формуле pentru stratul cu formula

)1/()( 1

2

111 nnnnnn sRssRY (58)

для -го слоя ( = -2, -3, ..., 1) - по

формуле

pentru stratul ( = -2, -3, ..., 1) – cu

formula

)1/()( 11

2

iiiiii YRYsRY (59)

Коэффициент принимается рав-

ным коэффициенту теплоусвоения по-

верхности -го слоя ;

Coeficientul se consideră egal cu

coeficientul de asimilare termică a suprafeţei

stratului ;

в) если для ограждающей конструк-

ции, состоящей из слоев,

c) dacă pentru elementul de construcţie

de închidere constituit din straturi,

D1+D2+…+Dn-1<1 то коэффициент

следует определять последовательно

расчетом коэффициентов , , ..., :

D1+D2+…+Dn-1<1 atunci coeficientul

se determină consecutiv prin calcularea

coeficienţilor , , ..., :

CP E.04.05-2006, pag. 71

для -го слоя - по формуле pentru stratul cu formula

)1/()( 2

extnextnnn RsRY (60)

для -го слоя ( = -2, -3, ..., 1) - по

формуле (59);

pentru stratul ( = -2, -3, ..., 1) – cu

formula (59);

г) для внутренних ограждающих кон-

струкций величина определяется как

для наружных ограждений, но принима-

ется, что в середине ограждений s=0. Для

несимметричных ограждений их середину

следует назначать по половине величины

всего ограждения;

d) pentru suprafeţele de închidere inte-

rioare valoarea se determină ca şi pentru

elementele exterioare, însă se consideră că în

mijlocul elementului de închidere =0. Pen-

tru elemenetele de închidere asimetrice mij-

locul trebuie considerat cu jumătatea valorii

a elementului întreg;

д) при наличии в ограждающей конст-

рукции воздушной прослойки коэффици-

ент теплоусвоения воздуха в ней прини-

мается равным нулю.

e) dacă în elementul de închidere există

un strat de aer, coeficientul de asimilare ter-

mică a aerului se consideră egal cu zero.

В формулах (57)-(60) и неравенствах În formulele (57)-(60) şi în inegalităţile

, , ..., - тепловая инерция соот-

ветственно 1-го, 2-го, ..., -го слоев конст-

рукции, определяемая по формуле (53);

, , ..., - inerţia termică respectivă a

straturilor 1, 2, ..., ale construcţiei se de-

termină cu formula (53);

, ..., , - термические сопротивле-

ния, м2·°С/Вт, соответственно -го, ...,

-го и -го слоев конструкции, опре-

деляемые по формуле (8);

, ..., , - rezistenţele termice,

м2·°С/Вт, respective ale stratului , ...,

şi ale construcţiei se determină cu formula

(8);

, ..., , ..., , - расчетные коэффи-

циенты теплоусвоения материала 1-го,...,

-го, ..., -гo и -го слоев конструк-

ции, Вт/(м2·°С), принимаемые по прило-

жению Д;

, ..., , ..., , - coeficienţii de calcul

de asimilare termică a materialului straturilor

1,..., , ..., şi ale construcţiei,

Вт/(м2·°С), adoptate conform anexei Д;

- коэффициент теплоусвоения внут-

ренней поверхности -го слоя конст-

рукции, Вт/(м2·°С);

- coeficientul de asimilare termică a su-

prafeţei interioare a stratului al con-

strucţiei, Вт/(м2·°С);

- то же, что и в формуле (8). - cu semnificaţii din formula (8).

11.2.2.4. Полученная по формуле (54)

расчетная амплитуда колебаний результи-

рующей температуры помещения до-

лжна быть меньше или равна нормируе-

мому значению .

11.2.2.4. Amplitudinea de calcul a oscila-

ţiilor temperaturii rezultante din încăpere

, calculată cu formula (54) trebuie să fie

mai mică sau egală cu valoarea normată

.

11.2.2.5. Выбор типа теплоаккумули-

рующего прибора по показателю затуха-

ния тепловой волны в нем произво-

дится по графикам рисунков 2-4 для раз-

личных режимов его зарядки в зависимо-

сти от сочетания и ,

обеспечивая в левом секторе от кривых

11.2.2.5 Alegerea tipului de aparat de

termoacumulare conform indicelui de amorti-

zare a undei termice în acesta se efectuea-

ză din graficele prezentate în figurile 2-4 pen-

tru regimuri diferite de încărcare a acestuia în

funcţie de combinaţia şi ,

asigurînd în sectorul din stînga curbelor con-

CP E.04.05-2006, pag. 72

условие . diţia .

Figura 2 – Graficul pentru alegerea aparatelor de termoacumulare (durata încărcării 8 h)

Рисунок 2 - График для подбора теплоаккумулирующих приборов (продолжительность зарядки 8 ч)

CP E.04.05-2006, pag. 73

Figura 3 – Graficul pentru alegerea aparatelor de termoacumulare (durata încărcării 8 h+2 h în timpul zilei)

Рисунок 3 - График для подбора теплоаккумулирующих приборов (продолжительность зарядки 8+2 ч дневной подразрядки)

Figura 4 – Graficul pentru alegerea aparatelor de termoacumulare

(durata încărcării 6 h+2 h în timpul zilei) Рисунок 4 - График для подбора теплоаккумулирующих приборов

(продолжительность зарядки 6+2 ч дневной подразрядки)

Показатель теплоусвоения внутренних

поверхностей помещения и теплоаккуму-

ляционных слоев прибора и показатель

интенсивности конвективного теплообме-

на в помещении определяются соответ-

ственно по формулам:

Indicele de asimilare termică a supra-

feţelor interioare ale încăperii şi a straturilor

termoacumulatoare ale aparatului şi indi-

cele de intensitate a schimbului de căldură

prin convecţie în încăpere se determină cu

formulele:

(61) (62)

где în care

- коэффициент теплоусвоения -й по-

верхности помещения, определяемый со-

гласно 12.2.3, и теплоаккумулирующего

прибора, Вт/( м2·°С), определяемый по

формуле

- coeficientul de asimilare termică a supra-

feţei a încăperii se determină conform

12.2.3, şi a aparatului de termoacumulare, В-

т/( м2·°С), se determină cu formula

(63)

CP E.04.05-2006, pag. 74

, - термические сопротивления соот-

ветственно теплоизоляционного и тепло-

аккумулирующего слоев прибора,

м2·°С/Вт;

, - rezistenţele termice respective ale

straturilor de termoizolare şi de termoacu-

mulare ale aparatului, м2·°С/Вт;

, - коэффициенты теплоусвоения ма-

териалов соответственно теплоизоляцион-

ного и теплоаккумулирующего слоев при-

бора, Вт/(м2·°С), принимаемые по прило-

жению Д или по результатам теплотехни-

ческих испытаний;

, - coeficienţii de asimilare termică a

materialelor respective ale straturilor de ter-

moizolare şi termoacumulare ale aparatului,

Вт/(м2·°С), se adoptă conform anexei Д sau

conform rezultatelor din încercările termo-

tehnice;

- коэффициент конвективного тепло-

обмена -й поверхности помещения и теп-

лоаккумулирующего прибора с воздухом

помещения, Вт/(м2·°С), принимаемый рав-

ным для: наружного ограждения - 3,1; вну-

треннего ограждения - 1,2; окна - 4,1; пола

- 1,5; потолка - 3,5; теплоаккумулирующе-

го прибора - 5,6 при температуре его по-

верхности 95 °С и 3,3 - при 40 °С ;

- coeficientul de schimb de căldură prin

convecţie a suprafeţei a încăperii şi a apa-

ratului de termoacumulare cu aerul din încă-

pere, Вт/(м2·°С), se consideră egal cu: pentru

elementul de închidere exterior - 3,1; pentru

elementul de închidere interior - 1,2; pentru

fereastră - 4,1; pentru pardoseală - 1,5; pentru

tavan - 3,5; pentru aparatul termoacumulator -

5,6 la temperatura suprafeţei acestuia de 95

°С şi 3,3 – la temperatura de 40 °С ;

- площадь -й поверхности помещения

и теплоаккумулирующего прибора, м2.

- aria suprafeţei a încăperii şi a apara-

tului termoacumulator, м2.

11.2.2.6. Мощность нагревательных

элементов теплоаккумулирующего прибо-

ра внепикового электроотопления оп-

ределяется по формуле

11.2.2.6. Puterea elementelor de încălzire

ale aparatului termoacumulator

pentru

încălzirea electrică în afara orelor de vîrf se


(64)

где în care

- расчетные теплопотери помещения,

Вт, определяемые по NCM G.04.06-2006

(MCH...);

- pierderile de căldură de calcul ale în-

căperii, Вт, se determină conform NCM

G.04.06-2006 (MCH...);

- продолжительность зарядки теплоак-

кумулирующего прибора, ч.

- durata de încărcare a aparatului termoa-

cumulator, h.

11.2.2.7. В случае когда электротепло-

аккумуляционная система отопления час-

тично покрывает теплопотери здания и яв-

ляется базовой частью комбинированной

системы отопления, установочную мощ-

ность дополнительных постоянно работа-

ющих приборов системы отопления

следует определять по формуле

11.2.2.7. În cazul cînd sistemul de încăl-

zire electro-termoacumulator acoperă parţial

pierderile de căldură ale clădirii şi este o parte

de bază a sistemului combinat de încălzire,

puterea instalată a aparatelor suplimentare,

care funcţionează permanent în sistemul de

încălzire se determină cu for-mula

(65)

где în care

CP E.04.05-2006, pag. 75

- то же, что и в 11.2.2.6; - semnificaţia din 11.2.2.6;

- расчетные теплопотери помещения,

Вт, при температуре наиболее холодной

пятидневки на 5 °С выше указанной в

NCM A.07.05-2006 (MCH 2.04-01-98);.

- pierderile de căldură de calcul ale în-

căperii, Вт, pentru temperatura celor mai reci

5 zile cu 5 °С mai sus de temperatura indicată

în NCM A.07.05-2006 (MCH 2.04-01-98);

11.2.2.8. Расчетную разность темпера-

тур следует определять по формуле

11.2.2.8. Diferenţa de calcul a temperatu-

rilor se determină cu formula

(66)

где , - расчетные температуры со-

ответственно внутреннего и наружного во-

здуха, те же, что и в формуле (9).

în care , - temperaturile de calcul res-

pective ale aerului interior şi exterior, egale

cu cele din formula (9).

11.3. Пример определения мощности

теплоаккумуляционного прибора приведен

в приложении X.

11.3. Un exemplu de determinare a pu-

terii aparatului termoacumulator este prezen-

tat în anexa X.

12. Воздухопроницаемость ог-раждающих конструкций и помещений зданий

12. Permeabilitatea la aer a

elementelor de închidere şi a încăperilor din clădire

12.1. Воздухоизоляционные свойства

строительных материалов и конструкций

характеризуются сопротивлением их воз-

духопроницанию , м2·ч·Па/кг, которое

должно быть не менее нормируемого со-

противления воздухопроницанию ,

определяемого согласно разделу 8 NCM

E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-2004);.

12.1. Calităţile de izolare faţă de aer a

materialelor şi a elementelor de construcţie se

caracterizează prin rezistenţa acestora la per-

meabilitate la aer , м2·ч·Па/кг, care nu

trebuie să fie mai mică de rezistenţa normată

la permeabilitate la aer , determinată

conform capitolului 8 din NCM E.04.01-2006

(MCH 2.04-02-2004);.

Сопротивление воздухопроницанию

многослойной ограждающей конструкции

, м2·ч·Па/кг, следует определять по

формуле

Rezistenţa la permeabilitate la aer a ele-

mentului de închidere , м2·ч·Па/кг, se


(67)

где , , +, - сопротивления

воздухопроницанию отдельных слоев ог-

раждающей конструкции, м2·ч·Па/кг, при-

нимаемые по таблице 17.

în care , , +, - rezistenţa la

permeabilitate la aer a straturilor elementului

de închidere, м2·ч·Па/кг, se adoptă conform

tabelului 17.


заполнений светопроемов следует опреде-

лять согласно 12.3, 12.4 и сравнивать со

значениями, полученными в результате

сертификационных испытаний.

Rezistenţa la permeabilitate la aer a um-

pluturii din golurile de lumină se determină

conform 12.3, 12.4 şi se compară cu valorile

obţinute din încercările de certificare.

12.2. Проверка ограждающих констру- 12.2. Verificarea elementelor de închi-

CP E.04.05-2006, pag. 76

кций на соответствие требованиям NCM

E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-2004) по со-

противлению воздухопроницанию осуще-

ствляется следующим образом.

dere la corespundere cu condiţiile NCM

E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-2004) privind

rezistenţa la permeabilitate la aer se efectuea-

ză după cum urmează.

Определяют разность давлений возду-

ха , Па, на наружной и внутренней по-

верхностях заполнения оконного проема

на уровне пола первого надземного этажа

проектируемого здания согласно NCM

E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-2004) по фор-

муле

Se determină diferenţa de presiuni a ae-

rului , Па, la suprafaţa exterioară şi la cea

interioară a umpluturii golului de fereastră la

nivelul pardoselii etajului I suprateran a clă-

dirii proectate conform NCM E.04.01-2006

(MCH 2.04-02-2004) cu formula

(68)

где în care

- высота здания (от уровня пола перво-

го этажа до верха вытяжной шахты), м;

- înălţimea clădirii (de la nivelul pardoselii

etajului I pînă la partea superioară a cornişei),

m;

, - удельный вес соответственно

наружного и внутреннего воздуха, Н/м3,

определяемый по формулам:

, - greutatea specifică respectivă a

aerului exterior şi a celui interior, Н/м3, se

determină cu formulele:

(69) (70)


воздуха, °С, принимаемая согласно 5.1;

- temperatura de calcul a aerului exterior,

°С, adoptată conform, , 5.1;


воздуха, °С, принимаемая согласно 5.2;

- temperatura de calcul a aerului interior,

°С, adoptată conform 5.2;

- максимальная из средних скоростей

ветра по румбам за январь, повторяемость

которых составляет 16% и более (установ-

ленная при стандартной высоте 10 м), при-

нимаемая по таблице 1* NCM A.07.05-

2006 (MCH 2.04-01-98); для зданий высо-

той свыше 60 м следует умножать на

коэффициент изменения скорости ветра

по высоте, принимаемый по таблице 18.

- viteza maximă a vîntului din vitezele me-

dii ale vîntului pe rumburi în luna ianuarie, a

căror repetare constituie 16% şi mai mult

(stabilită pentru înălţimea standard de 10 m),

adoptată conform tabelului 1* NCM A.07.05-

2006 (MCH 2.04-01-98); pentru clădirile cu

înălţimea de peste 60 m trebuie înmulţită cu

coeficientul de variaţie a vîntului, odată cu

înălţimea, se ado-ptă din tabelul 18.

Определяют нормируемое сопротив-

ление воздухопроницанию ограждающих

конструкций , м2·ч·Па/кг, за исключе-

нием заполнений световых проемов, по

формуле (12) NCM E.04.01-2006 (MCH

2.04-02-2004)

Se determină rezistenţa normată la per-

meabilitate la aer a elementelor de construcţie

de închidere , м2·ч·Па/кг, cu excepţia

umpluturilor din golurile de lumină, cu for-

mula (12) NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-

02-2004)

(71)

где în care


CP E.04.05-2006, pag. 77

- нормируемая воздухопроницаемость

ограждающих конструкций, кг/(м2·ч), при-

нимаемая по таблице 11 NCM E.04.01-2006

(MCH 2.04-02-2004).

- permeabilitatea normată la aer a elemen-

telor de închidere, кг/(м2·ч), adoptată conform

tabelului 11 NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-

02-2004).

12.3. Нормируемое сопротивление

воздухопроницанию светопрозрачных кон-

струкций , м2·ч/кг, определяют по фо-

рмуле

12.3. Rezistenţa normată la aer a elemen-

telor de închidere transparente , м2·ч/кг,


(72)

где în care

- нормируемая воздухопроницаемость

светопрозрачной конструкции, кг/(м2·ч),

принимаемая по таблице 11 NCM E.04.01-

2006 (MCH 2.04-02-2004) при =10 Па;

- permeabilitatea normată la aer a elemen-

tului transparent, кг/(м2·ч), adoptat conform

tabelului 11 NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-

02-2004) pentru =10 Па;


=10 Па - разность давления воздуха на

наружной и внутренней поверхностях све-

топрозрачной конструкции, при которой

определяется воздухопроницаемость сер-

тифицируемого образца.

=10 Па – diferenţa de presiuni a aerului

la suprafaţa exterioară şi la cea interioară a

elementului transparent de construcţie, pentru

care se determină permeabilitatea la aer a

exemplarului certificat.

12.4. Сопротивление воздухопроница-

нию выбранного типа светопрозрачной

конструкции , м2·ч/кг определяют по

формуле

12.4. Rezistenţa la permeabilitate la aer a

elementului transparent ales , м2·ч/кг se


(73)

где în care

- воздухопроницаемость светопрозрач-

ной конструкции, кг/(м2·ч), при =10

Па, полученная в результате сертификаци-

онных испытаний;

- permeabilitatea la aaer a elementului de

construcţie transparent, кг/(м2·ч), pentru

=10 Па, obţinută prin încercările de cer-

tificare;

- показатель режима фильтрации свето-

прозрачной конструкции, полученный в

результате сертификационных испытаний.

- indicele regimului de filtraţie a elemen-

tului transparent de construcţie, obţinut prin

încercările de certificare.

12.5. В случае выбранная

светопрозрачная конструкция удовлетво-

ряет требованиям NCM E.04.01-2006

(MCH 2.04-02-2004) по сопротивлению

воздухопроницанию.

12.5. În cazul cînd elementul

de construcţie transparent satisface condiţiile

NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-2004)

stabilite pentru rezistenţa la permeabilitate la

aer.

В случае необходимо за-

менить светопрозрачную конструкцию и

проводить расчеты по формуле (73) до

În cazul cînd trebuie înlocuit

elementul transparent de construcţie şi se efe-

ctuează calcule cu formula (73) pînă la sati-

CP E.04.05-2006, pag. 78

удовлетворения требований NCM E.04.01-

2006 (MCH 2.04-02-2004).

sfacerea condiţiilor NCM E.04.01-2006

(MCH 2.04-02-2004).

12.6. Пример расчета приведен в

Ц.1 приложения Ц.

12.6. Un exemplu de calculare a es-

te prezentat în Ц.1 a anexei Ц.

12.7. Выбор оконных блоков для зда-

ния по их воздухопроницаемости в соот-

ветствии с классификацией по ГОСТ

26602.2-99 согласно требованиям 8.6 NCM

E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-2004) приведен

в примерах 2 и 3 (Ц.1) приложения Ц.

12.7. Alegerea blocurilor de fereastră

pentru clădiri conform permeabilităţii la aer a

acestora în corespundere cu clasificarea după

ГОСТ 26602.2-99 conform condiţiilor 8.6

NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-2004) es-

te prezentată în exemplele 2 şi 3 (Ц.1) din

anexa Ц.

Tabelul 17. Rezistenţa la permeabilitate la aer a materialelor şi elementelor de construcţie

Таблица 17. Сопротивление воздухопроницанию материалов и конструкций Nr.

crt.

№

п.п.

Materialul şi elementul de construcţie

Материалы и конструкции

Grosimea

stratului,

mm

Толщина

слоя, мм

Rezistenţa la permeabilitate

la aer м

2·ч·Па/кг

Сопротивление воздухо-

проницанию ,

м2·ч·Па/кг

1 2 3 4

1 Beton compact,(fără îmbinări)

Бетон сплошной (без швов)

100 19620

2 Gazsilicat compact

Газосиликат сплошной (без швов)

140 21

3 Calcar cochifilat

Известняк-ракушечник

500 6

4 Carton pentru construcţii (fără îmbinări)

Картон строительный (без швов)

1,3 64

Continuarea tabelului 17

Продолжение таблицы 17 1 2 3 4

5 Zidărie compactă din cărămidă cu mortar din ciment şi nisip cu

grosimea de 1 cărămidă şi mai mult

Кирпичная кладка из сплошного кирпича на цементно-

песчаном растворе толщиной в 1 кирпич и более

250 şi

mai mult

250 и бо-

лее

18

6 Zidărie compactă din cărămidă cu mortar din ciment şi ni-sip cu

grosimea de jumătate de cărămidă


песчаном растворе толщиной в полкирпича

120 2

7 Zidărie din cărămidă compactă cu mortar din ciment şi zgură cu

grosimea de 1 cărămidă şi mai mult


шлаковом растворе толщиной в 1 кирпич и более

250 şi

mai mu

250 и бо-

лее

9

8 Zidărie compactă din cărămidă cu mortar de ciment şi zgură cu

grosimea de o jumătate de cărămidă


шлаковом растворе толщиной в полкирпича

120 1

9 Zidărie din cărămidă de ceramică cu găuri cu mortar de ciment

şi nisip cu grosimea de jumătate de cărămidă

Кладка кирпича керамического пустотного на цементно-

песчаном растворе толщиной в полкирпича

- 2

CP E.04.05-2006, pag. 79

10 Zidărie din blocuri de beton uşor cu mortar de ciment şi nisip

Кладка из легкобетонных камней на цементно-пес-чаном

растворе

400 13

11 Zidărie din blocuri de beton uşor cu mortar de ciment şi zgură

Кладка из легкобетонных камней на цементно-шла-ковом

растворе

400 1

12 Plăci de azbociment cu rostuire

Листы асбестоцементные с заделкой швов

6 196

13 Tapete obişnuite din hîrtie

Обои бумажные обычные

- 20

14 Căptuşeală din scînduri cap la cap sau în falţ

Обшивка из обрезных досок, соединенных впритык или

вчетверть

20-25 0,1

15 Căptuşeală din scîndură în lambă

Обшивка из обрезных досок, соединенных в шпунт

20-25 1,5

16 Căptuşeală dublă din scînduri cu hîrtie de construcţii între ele

Обшивка из досок двойная с прокладкой между обшивками

строительной бумаги

50 98

17 Căptuşeală din fibrolit sau plăci fibrolemnoase moi fără cu ros-

tuire

Обшивка из фибролита или из древесно-волокнистых бес-

цементных мягких плит с заделкой швов

15-70 2,5

18 Căptuşeală din fibrolit sau plăci fibrolemnoase moi fără rostuire

Обшивка из фибролита или из древесно-волокнистых бес-

цементных мягких плит без заделки швов

15-70 0,5

19 Căptuşeală din fibrolit sau plăci fibrolemnoase rigide cu rostuire

Обшивка из жестких древесно-волокнистых листов с задел-

кой швов

10 3,3

Continuarea tabelului 17 ; Продолжение таблицы 17 1 2 3 4

20 Căptuşeală cu tencuială uscată cu rostuire

Обшивка из гипсовой сухой штукатурки с заделкой швов

10 20

21 Beton expandat autoclavizat compact (fără rostuire)

Пенобетон автоклавный (без швов)

100 1960

22 Beton expandat neautocalvizat

Пенобетон неавтоклавный

100 196

23 Polistiren expandat

Пенополистирол

50-100 79

24 Sticlă expandată comactă (fără rostuire)

Пеностекло сплошное (без швов)

120 >2000

25 Plăci rigide din vată minerală

Плиты минераловатные жесткие

50 2

26 Ruberoid

Рубероид

1,5 Impermeabil

Воздухонепро-

ницаем

27 Carton gudronat

Толь

1,5 490

28 Contraplacaj fără rosturi

Фанера клееная (без швов)

3-4 2940

29 Beton compact din zgură (fără rosturi)

Шлакобетон сплошной (без швов)

100 14

CP E.04.05-2006, pag. 80

30 Tencuială din var şi ciment pe zidărie de piatră sau de cărămidă

Штукатурка цементно-песчаным раствором по каменной

или кирпичной кладке

15 373

31 Tencuială din var pe zidărie din cărămidă sau piatră

Штукатурка известковая по каменной или кирпичной клад-

ке

15 142

32 Tencuială din var şi ipsos pe lemn (pe şipci)

Штукатурка известково-гипсовая по дереву (по драни)

20 17

33 Beton cu umplutură de argilă expandată cu densitatea de 900

кг/m3

Керамзитобетон плотностью 900 кг/м3

250-400 13-17

34 Beton cu umplutură de argilă expandată cu densitatea de 1000

кг/ м3

То же, 1000 кг/ м3

250-400 53-80

35 Beton cu umplutură de argilă expandată cu densitatea de 1100-

1300 кг/ м3

Тоже, 1100-1300 кг/ м3

250-450 390-590

36 Beton cu umplutură de zgură şi piatră ponce cu densitatea 1500

кг/ м3

Шлакопемзобетон плотностью 1500 кг/ м3

250-400 0,3

Note

1 Pentru zidăria din cărămidă şi blocuri cu rostuire pe suprafaţa exterioară rezistenţa la permeabilitate la aer prezen-

tată în acest tabel trebuie majorată cu 20 м2ч·Па/кг.

2 Rezistenţa la permeabilitate la aer a straturilor de aer şi a straturilor din materiale friabile (zgură, argilă expandată,

piatră ponce ş.a.), materiale afînate sau fibroase (vată minerală, paie, talaş etc.) trebuie considerată egală cu zero indife-

rent de grosimea stratului.

3 Pentru materialele şi elementele de construcţie, care nu sînt indicate în prezentul tabel rezistenţa la permeabilitate

la aer se determină pe cale experimentală.

Tabelul 18. Variaţia vitezei vîntului în înălţime în raport cu înălţimea standard de 10 m

Таблица 18. Изменение скорости ветра по высоте по отношению к стандартной высоте

10 м Înălţimea, m

Высота, м Coeficientul

pentru viteza de calcul a vîntului, m/s

Коэффициент при расчетной скорости ветра, м/с

2 2,5 3 4 5 6 7 8 10

10 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0

100 2,8 2,4 2,2 1,9 1,8 1,7 1,5 1,4 1,2

150 3,2 2,8 2,5 2,1 2,0 1,8 1,7 1,6 1,4

200 3,5 3,0 2,7 2,4 2,1 2,0 1,8 1,7 1,4

250 3,8 3,2 2,8 2,5 2,3 2,1 1,9 1,8 1,5

300 3,8 3,4 3,0 2,6 2,4 2,2 2,0 1,9 1,6

350 4,0 3,4 3,0 2,6 2,4 2,3 2,1 2,0 1,7

400 4,0 3,4 3,2 2,8 2,5 2,3 2,1 2,1 1,8

450 4,0 3,6 3,2 2,9 2,6 2,4 2,2 2,2 1,8

500 4,0 3,6 3,2 2,9 2,6 2,5 2,3 2,2 1,9

Notă – Coeficienţii pentru zona centrală a Federaţiei Ruse. Pentru alte zone din Federaţia Rusă coeficienţii pot fi

utilizaţi în mod condiţionat.

Примечание - Коэффициенты действительны для центрального региона РФ. Для других регионов РФ ко-

эффициенты могут использоваться условно.

CP E.04.05-2006, pag. 81

Tabelul 19. Clasa de permeabilitate la aer a elementelor de închidere a obiectului

Таблица 19. Классы воздухопроницаемости ограждающих конструкций объекта Frecventa de schimbare a aerului pentru

=50 Па ( , ч-1

)

Кратность воздухообмена при =50 Па ( , ч-1

)

Denumirea clasei

Наименование класса

Foarte joasă Очень низкая

Joasă Низкая

Normală Нормальная

Moderată Умеренная

Înaltă Высокая

Foarte înaltă Очень высокая

12.8. Проверка зданий и их помеще-

ний на степень воздухопроницаемости

осуществляется согласно методике, приве-

денной в ГОСТ 31167-2003. Рекомендуе-

мая классификация воздухопроницаемости

ограждающих конструкций объекта по

кратности воздухообмена при =50 Па

( , ч-1

) (помещения, группы помещений

(квартиры) жилых многоквартирных, об-

щественных, административных, бытовых,

сельскохозяйственных, вспомогательных

помещений производственных зданий и

сооружений, а также одноквартирных зда-

ний в целом) приведена в таблице 19. При

установлении классов воздухопроницаемо-

сти "умеренная", "высокая", "очень высо-

кая" следует принимать меры по сниже-

нию воздухопроницаемости объектов. При

установлении классов "низкая" и "очень

низкая" в объектах, имеющих вентиляцию

с естественным побуждением, следует

принимать меры, обеспечивающие допол-

нительный приток свежего воздуха. При-

мер удовлетворения требований 8.7 NCM

E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-2004) по воз-

духопроницаемости помещений зданий,

определяемой согласно вышеупомянутой

методике по кратности воздухообмена при

=50 Па ( , ч-1

), приведен в Ц.2 при-

ложения Ц.

12.8. Verificarea clădirilor şi încăperilor

din clădire la gradul de permeabilitate la aer

se înfăptuieşte conform metodicii prezentate

în ГОСТ 31167-2003. Clasificarea recoman-

dabilă privind permeabilitatea la aer a con-

strucţiilor de închidere ale obiectului conform

frecvenţei de schimbare a aerului pentru

=50 Па ( , ч-1

) (încăperi, grupuri de în-

căperi (apartamente) din clădirile de locuit cu

mai multe apartamente, din clădirile publice,

administrative, de menaj, agricole şi auxiliare,

deasemenea în clădirile cu un singur apar-

tament) este prezentată în tabelul 19. La stabi-

lirea clasei “joasă” şi „foarte joasă” la obiec-

tele care au ventilaţie naturală trebuie luate

măsuri care să asigure un aflux suplimentar de

aer proaspăt. Un exemplu de satisfacere a

condiţiilor 8.7 NCM E.04.01-2006 (MCH

2.04-02-2004) privind per-meabilitatea la aer

a încăperilor din clădire, determinată conform

metodicii prezentate mai sus pentru o frecven-

ţă de schimb de aer şi =50 Па ( , ч-1

),

este prezentat în Ц.2 din anexa Ц.

CP E.04.05-2006, pag. 82

13. Расчет сопротивления пa-ропроницанию ограждаю-щих конструкций (защита от влаги)

13. Calculul rezistenţei la

perme-abilitate la vapori a elementelor de închidere (protecţia contra umezelii)

13.1. Расчет нормируемого сопротив-

ления паропроницанию ограждающей кон-

струкции (в пределах от внутренней повер-

хности до плоскости возможной конден-

сации) производят по NCM E.04.01-2006

(MCH 2.04-02-2004) с учетом следующих

требований.

13.1. Calculul rezistenţei normate la

permeabilitate la vapori (în limitele de la su-

prafaţa interioară pînă la suprafaţa secţiunii de

condensare posibilă) se efectuează con-form

NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-2004),

ţinînd cont de urmă-toarele condiţii.

13.2. Парциальное давление насыщен-

ного водяного пара , , , , ,

Па, в формулах (16)-(20) NCM E.04.01-

2006 (MCH 2.04-02-2004) принимают:

13.2. Presiunea parţială a vaporilor satu-

raţi de apă , , , , , Па, în formu-

lele (16)-(20) NCM E.04.01-2006 (MCH

2.04-02-2004) se consi-deră:

для помещений без агрессивной среды

- по таблицам C.1 и С.2, с агрессивной сре-

дой - по таблице С.3 приложения С;

pentru încăperile fără mediu agresiv –

conform tabelelor C.1 şi С.2, cu mediu agre-

siv - conform tabelului С.3 din anexa С;

по температуре в плоскости возожной

конденсации , определяемой при сред-

ней температуре наружного воздуха соот-

ветственно холодного, переходного, теп-

лого периодов и периода месяцев с отри-

цательными средними месячными темпе-

ратурами - по формуле

conform temperaturii în secţiunea de

condensare posibilă , care se determină

pentru temperatura medie a aerului exterior,

respectiv perioada rece, de tranziţie, caldă şi

perioada lunilor cu temperaturi negative medii

lunare – cu formula

(74)

где în care

- то же, что и в 5.2.2; - cu semnificaţia din 5.2.2;

- средняя температура наружного возду-

ха -го периода, °С, определяемая по фор-

муле

- temperatura medie a aerului exterior în

perioada , °С, se determină cu formula

(75)

- средняя месячная температура возду-

ха -го месяца, °С;

- temperatura medie lunară a aerului în

luna , °С;

- число месяцев -го периода; - numărul de luni în perioada ;

- термическое сопротивление слоя ог-

раждающей конструкции от внутренней

поверхности до плоскости возможной кон-

денсации, м2·°C/Bт,

- rezistenţa termică a stratului din elemen-

tul de închidere de la suprafaţa interioară pînă

la secţiunea de condensare posibilă, м2·°C/Bт,

- сопротивление теплопередаче ограж-

дающей конструкции, м2·°С/Вт.

- rezistenţa la transfer termic a elementu-

lui de închidere, м2·°С/Вт.

CP E.04.05-2006, pag. 83

Парциальное давление водяного пара

, , , , в формулах (16)-(20)

NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-2004) в

помещениях с агрессивной средой обозна-

чают соответственно: , , , ,

.

Presiunea parţială a vaporilor de apă ,

, , , în formulele (16)-(20) NCM

E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-2004) din încă-

perile cu mediu agresiv se notează respectiv:

, , , , .

13.3. Значения парциального давления

водяного пара , Па, над насыщенными

растворами солей для температур 10-30 °С

принимают по таблице С.3 приложения С;

для температур ниже 10 °С они могут быть

определены по формуле

13.3. Valorile presiunii parţiale ale vapo-

rilor de apă , Па, deasupra soluţiilor satu-

rate de sare la temperaturile 10-30 °С se ado-

ptă conform tabelului С.3 anexa С; pentru

temperaturile mai joase de 10 °С ele pot fi

determinate cu formula

(76)

где în care

- парциальное давление насыщенного

водяного пара, Па, принимается по темпе-

ратуре в плоскости возможной конденса-

ции по таблицам C.1 и С.2 приложения С;

- presiunea parţială a vaporilor saturaţi de

apă se adoptă conform temperaturii din sec-

ţiunea de condensare posibilă conform tabe-

lelor C.1 şi С.2 din anexa С;

- относительная влажность воздуха над

насыщенным водным раствором соли, %,

при =20 °С , принимается по таблице С.3

приложения С.

- umiditatea relativă a aerului deasupra

soluţiei saturate apoase de sare, %, la =20 °С

, se adoptă conform tabelului С.3 din anexa С.

13.4. Парциальное давление водяного

пара , в плоскости возможной конден-

сации наружных стен из керамзитобетона

на керамзитовом песке ( =1200 кг/м3),

содержащем соли NaCI, KCl, MgCl или

их смеси, а также расстояние до плоскости

конденсации от внутренней поверхности

стены в указанных стенах следует оп-

ределять соответственно по формулам:

13.4. Presiunea parţială a vaporilor de

apă în secţiunea de condensare posibilă

din pereţii exteriori din beton cu argilă expan-

dată cu nisip de argilă expandată ( =1200

кг/м3), care conţine săruri de NaCI, KCl,

MgCl sau amestecuri ale acestora, dease-

menea distanţa pînă la secţiunea de con-

densare de la suprafaţa interioară a peretelui

în pereţii respectivi se determină core-

spunzător cu formulele:

при =1, 2, 3, 0; (77) (78)

где în care

- относительная влажность воздуха в

порах материала ограждающей конструк-

ции, %, определяемая в соответствии с

13.3;

- umiditatea relativă a aerului în porii ma-

terialului din elementul de închidere, %, se

determină în corespundere cu 13.3;

- толщина утеплителя, м. - grosimea materialului izolant, m.

Индексы =1, 2, 3, 0 относятся соот-

ветственно к холодному, переходному, те-

плому периодам и периоду месяцев с от-

рицательными средними месячными тем-

Indexii =1, 2, 3, 0 se referă, respectiv, la

perioadele rece, de tranziţie, caldă şi la perio-

ada lunilor cu temperaturi medii lunare nega-

tive.

CP E.04.05-2006, pag. 84

пературами.

13.5. Сопротивление паропроницанию

, м2·ч·Па/мг, однослойной или отдель-

ного слоя многослойной ограждающей

конструкции следует определять по фор-

муле

13.5. Rezistenţa la permeabilitate la va-

pori , м2·ч·Па/мг, a elementului de în-

chidere cu un singur strat sua a unui strat din

elementul de închidere cu mai multe straturi


(79)

где în care

- толщина слоя ограждающей конструк-

ции, м;

- grosimea stratului din elementul de închi-

dere, m;

- расчетный коэффициент паропрони-

цаемости материала слоя ограждающей ко-

нструкции, мг/(м·ч·Па), принимаемый по

приложению Д.

- coeficientul de calcul al permeabilităţii la

vapori a materialului din stratul elementului

de închidere, мг/(м·ч·Па), se adoptă din anexa

Д.

Сопротивление паропроницанию мно-

гослойной ограждающей конструкции

(или ее части) равно сумме сопротивлений

паропроницанию составляющих ее слоев.

Rezistenţa la permeabilitate la vapori a

elementului de închidere cu mai multe straturi

(sau a unei părţi a acestuia) este egală cu su-

ma rezistenţelor la permeabilitate la vapori a

componentelor straturilor acestuia.

Сопротивление паропроницанию

листовых материалов и тонких слоев па-

роизоляции следует принимать по прило-

жению Ш.

Rezistenţa la permeabilitate la vapori

a materialelor din foi şi a straturilor sub-

ţiri a izolaţiei contra vaporilor se adoptă con-

form anexei Ш. Примечания Note

1. Сопротивление паропроницанию воздуш-

ных прослоек в ограждающих конструкциях следу-

ет принимать равным нулю независимо от распо-

ложения и толщины этих прослоек.

1. Rezistenţa la permeabilitate la vapori a stra-

turilor de aer din elementele de închidere trebuie con-

siderată egală cu zero, indiferent de amplasarea lor şi

de grosimea acestor straturi.

2 Для обеспечения нормируемого сопротив-

ления паропроницанию ограждающей конст-

рукции следует определять сопротивление паро-

проницанию конструкции в пределах от внут-

ренней поверхности до плоскости возможной кон-

денсации.

2 Pentru a asigura rezistenţa normată la per-

meabilitate la vapori a elementului de închidere

se determină rezistenţa la permeabilitate la vapori

a construcţiei în limitele de la suprafaţa interioară pînă

la asecţiunea de condesare posibilă.

3 В помещениях с влажным или мокрым ре-

жимом следует предусматривать пароизоляцию

теплоизолирующих уплотнителей сопряжений эле-

ментов ограждающих конструкций (мест примыка-

ния заполнений проемов к стенам и т.п.) со сторо-

ны помещений; сопротивление паропроницанию в

местах таких сопряжений проверяется из условия

ограничения накопления влаги в сопряжениях за

период с отрицательными средними месячными

температурами наружного воздуха на основании

расчета температурного и влажностного полей.

3 În încăperile cu regim umed şi foarte umed tre-

buie prevăzută izolaţie contra vaporilor a îmbinărilor

termoizolante a elementelor de închidere (locurile de

joncţiune a umpluturii golurilor cu pereţii etc.) din par-

tea încăperilor; rezistenţa la permeabilitate la vapori în

locurile cu astfel de joncţiuni se verifică pentru condi-

ţia de limitare a acumulării de umezeală în îmbinări în

perioada cu temperaturi medii lunare negative a aerului

exterior în baza calcului cîmpurilor de temperatură şi

umiditate.

13.6. Значения температуры в плоско-

сти возможной конденсации следует опре-

делять по формуле

13.6. Valorile temperaturii în secţiunile

de condensare posibilă se determină cu for-

mula

(80)

CP E.04.05-2006, pag. 85

где în care

, - расчетные температуры соответ-

ственно внутреннего и наружного воздуха

(среднесезонная или средняя за период

влагонакопления), °С;

, - temperaturile de calcul respectiv

pentru aerul interior şi exterior (medie în se-

zon sau medie în perioada de acumulare a

umezelii), °С;


дающей конструкции, м2·°С/Вт;

- rezistenţa la transfer termic a elemen-

tului de închidere , м2·°С/Вт;

, ,

- то же, что и в 9.1.2; - cu semnificaţia din 9.1.2;

- сумма термических сопротивлений

слоев конструкции, расположенных между

внутренней поверхностью и плоскостью

возможной конденсации, м2·°С/Вт.

- suma rezistenţelor termice a straturilor

construcţiei amplasate între suprafaţa interioa-

ră şi secţiunea de condensare posibilă,

м2·°С/Вт.

При расчете величин и рас-

четные коэффициенты теплопроводности

материалов слоев ограждающей конструк-

ции зданий с агрессивной средой могут

быть приняты по приложению Д при соот-

ветствующих условиях эксплуатации.

La calcularea valorilor şi coe-

ficienţii de calcul ai conductibilităţii termice

ai materialelor din straturile elementului de

închidere a clădirii cu mediu agresivpot fi

adoptaţi din anexa Д pentru condiţiile cores-

punzătoare de exploatare.

13.7. Для стен промышленных зданий,

подверженных воздействию высокоактив-

ных в гигроскопическом отношении аэро-

золей ( 60%) расчет по формулам (16)

- (20) NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-

2004) выполнять не следует. Защиту от ув-

лажнения таких стен с внутренней сторо-

ны следует производить без расчета как от

непосредственного воздействия раствора

соответствующего аэрозоля.

13.7. Pentru pereţii clădirilor industriale

care sînt supuşi acţiunii aerosolelor foarte ac-

tivi din punt de vedere higroscopic

( 60%) nu se recomandă să se execute

calculul cu formulele (16) - (20) NCM

E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-2004). Protecţia

contra umezirii acestor pe-reţi din partea inte-

rioară trebuie executată fără a calcula acţiunea

directă a soluţiei aeroso-lului respectiv.

13.8. Независимо от результатов рас-

чета по формулам (16)-(20) NCM E.04.01-

2006 (MCH 2.04-02-2004) нормируемые

сопротивления паропроницанию и

(в пределах от внутренней поверхно-

сти до плоскости воз-можной конденса-

ции) во всех случаях дол-жны принимать-

ся не более 5 м2·ч·Па/мг.

13.8. Indiferent de rezultatele calculului

cu formulele (16)-(20) NCM E.04.01-2006

(MCH 2.04-02-2004) rezistenţele normate la

permeabilitate la va-pori şi (în li-

mitele de la suprafaţa interioară pînă la secţi-

unea de condensare po-sibilă) în toate cazurile

se adoptă sub 5 м2·ч·Па/мг.

13.9. Изолинии сорбции в зависимости

от массового солесодержания для случая

ограждающей конструкции из керамзито-

бетона на керамзитовом песке, содержа-

щем хлориды натрия, калия и магния, при-

ведены в приложении Э.

13.9. Izoliniile de sorbţie, în funcţie de

conţinutul masic de săruri pentru cazul cu ele-

ment de închidere din beton cu argilă expan-

dată şi nisip din argilă expanadată şi care con-

ţine clorizi de natriu, caliu şi magneziu sînt

prezentate în anexa Э.

13.10. Определение сопротивления па-

ропроницанию при наличии графиков сор-

бции выполняют следующим образом.

13.10. Determinarea rezistenţei la perme-

abilitate la vapori pentru cazul cînd sînt gra-

ficele de sorbţie se execută după cum urmea-

ză.

CP E.04.05-2006, pag. 86

Относительную влажность воздуха

,%, в порах материала ограждающей

конструкции определяют по графикам сор-

бции по приложению Э в зависимости от

массового солесодержания . При этом

величина в формулах (76) и (77) при

расчете (при =1, 2, 3, 0) определяется

по графикам сорбции при =10%, а при

расчете - по графикам сорбции при

=15% по приложению Щ.

Rezistenţa relativă a aerului ,%, în

porii materialului din elementul de închidere

se determină conform graficelor de sorbţie din

anexa Э în funţie de conţinutul masic de să-

ruri . Valoarea în formulele (76) şi (77)

la calcularea (pentru =1, 2, 3, 0) se de-

termină după graficele de sorbţie la =10%,

iar pentru calculul - conform graficelor

de sorbţie pentru =15% conform anexei Щ.

13.11. Пример расчета сопротивления

паропроницанию дан в приложении Э.

13.11. Un exemplu de calcul al rezis-

tenţei la permeabilitate la vapori este dat în

anexa Э.

14. Расчет теплоусвоения по-лов

14. Calculul asimilării termice

a suprafeţei pardoselii

14.1. Теплоусвоение полов зданий до-

лжно соответствовать требованиям NCM

E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-2004). Расчет-

ный показатель теплоус-воения поверхно-

сти пола , Bт/(м2·°C), определяется


14.1. Asimilarea termică a suprafeţei par-

doselii din încăperi trebuie să corespundă

condiţiilor NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-

02-2004). Indicele de calcul al asimilării ter-

mice a suprafeţei pardo-selii ,

Bт/(м2·°C), se determină după cum urmează:

а) если покрытие пола (первый слой

конструкции пола) имеет тепловую инер-

цию , то показатель теплоус-

воения поверхности пола следует опреде-

лять по формуле

а) dacă suprafaţa pardoselii (primul strat

al construcţiei pardoselii) posedă o inerţie ter-

mică , indicele de asimilare

termică a suprafeţei pardoselii se determină

cu formula

(81)

б) если первые слоев конструкции

пола ( ) имеют суммарную тепловую

инерцию , но тепло-

вая инерция ( ) слоев D1 + D2 + …+

+ Dn+1≥0,5, то показатель теплоусвоения

поверхности пола , следует определять

последовательно расчетом показателей те-

плоусвоения поверхностей слоев констру-

кции, начиная с -го до 1-го:

b) dacă primele straturi ale construcţiei

pardoselii ( ) au o inerţie termică globală

, însă inerţia termică

a straturilor ( ) este D1 + D2 + …+

+ Dn+1≥0,5, indicele de asimilare termică a

suprafeţei pardoselei , se determină conse-

cutiv prin calcularea indicilor de asimilare ter-

mică a suprafeţelor straturilor construcţiei,

începînd cu stratul -pînă la stratul 1:

для -го слоя - по формуле Pentru stratul - cu formula

(82)

для -го слоя ( = -1; -2; , ...; 1) - по

формуле

Pentru stratul - ( = -1; -2; , ...; 1) –

cu formula

CP E.04.05-2006, pag. 87

(83)

Показатель теплоусвоения поверхно-

сти пола принимается равным показа-

телю теплоусвоения поверхности 1-го слоя

.

Indicele de asimilare termică a suprafeţei

pardoselii se consideră egal cu indicele

de asimilare termică a suprafeţei primului

strat .

В формулах (81)-(83) и неравенствах: În formulele (81)-(83) şi în inegalităţile:

, , ..., - тепловая инерция соот-

ветственно 1-го, 2-гo, ..., ( )-го слоев

конструкции пола, определяемая согласно

11.1.9;

, , ..., - inerţia termică cores-

punzătoare a straturilor 1, 2, ..., ( )-ale

construcţiei pardoselei, se determină conform

11.1.9;

, - термические сопротивления,

м2·°С/Вт, соответственно -го и -го

слоев конструкции пола, определяемые по

формуле (6);

, - rezistenţele termice, м2·°С/Вт, res-

pective ale straturilor i şi n ale construcţiei

pardoselei, se determină cu formula (6);

, , , - расчетные коэффициенты

теплоусвоения материала соответственно

1-го, -го, -го, ( )-го слоев конструк-

ции пола, Bт/(м ·°C), принимаемые по ре-

зультатам теплотехнических испытаний

или по приложению Д; при этом для зда-

ний, помещений и отдельных участков,

приведенных в поз.1 и 2 таблицы 13 NCM

E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-2004), - во всех

случаях при условии эксплуатации А;

, , , - coeficienţii de calcul pentru

asimilarea termică a materialului, respectiv

pentru straturile 1, , , ( )- alestraturilor

din construcţiapardoselii, Bт/(м ·°C), se ado-

ptă din rezultatele încercărilor termotehnice

conform anexei Д; pentru clădirile, încăperile

şi sectoarele separate, prezentate la poz.1 şi 2

din tabelul 13 NCM E.04.01-2006 (MCH

2.04-02-2004), - în toate cazurile pentru con-

diţiile de exploatare А;

- показатель теплоусвоения поверхно-

сти ( )-го слоя конструкции пола,

Вт/(м2·°С).

- indicele de asimilare termică a sup-

rafeţei stratului ( ) a construcţiei pardo-

selei, Вт/(м2·°С).

14.2. Если расчетная величина

показателя теплоусвоения поверхности по-

ла окажется не более нормативной вели-

чины , установленной в таблице 13

NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-2004), то

этот пол удовлетво-ряет требованиям в от-

ношении теплоусво-ения; если ,

то следует взять другую конструкцию пола

или изменить толщины некоторых его сло-

ев до удовле-творения требованиям

.

14.2. Dacă valoarea de calcul a in-

dicelui de asimilare termică a pardoselii nu va

fi mai mare de valoarea normativă , sta-

bilită în tabelul 13 NCM E.04.01-2006 (MCH

2.04-02-2004), o astfel de pardoseală satisface

condiţiile referitoare la asimilarea termică;

dacă , trebuie considerată o altă

construcţie a pardoselei sau trebuie schimbată

grosimea unor straturi din aceasta pînă la sa-

tisfacerea condiţiilor .

14.3. Теплотехническая характерис-

тика пола в местах отдыха животных при

содержании их без подстилки определяет-

ся вычисляемым показателем теплоусво-

ения поверхности пола , который дол-

жен быть не более нормируемой вели-

14.3. caracteristica termotehnică a par-

doselii în locurile de întreţinere a animalelor

fără aşternut se determină prin indicele calcu-

lat de asimilare termică a suprafeţei pardoselii

, care trebuie să fie sub valoarea normată

considerată egală cu: pentru vitele cornute

CP E.04.05-2006, pag. 88

чины, принимаемой равной: для крупного

рогатого скота молочного направления и

молодняка до четырехмесячного возраста

(крупного рогатого скота и свиней) - 12,5

Вт/(м2·°С); для откормочных животных с

четырехмесячного возраста: свиней - 17

Bт/(м2·°C) и крупного рогатого скота - 15

Bт/(м2·°C).

mari de lapte şi pentru tineretul pînă la 4 luni

(vite cornute mari şi porci) – 12,5 Вт/(м2·°С);

pentru vitele puse la îngrăşat dela vîrsta de 4

luni: porci - 17 Bт/(м2·°C) şi vite cornute mari

- 15 Bт/(м2·°C).

Расчетные коэффициенты теплопро-

водности материалов слоев конструкции

пола в местах отдыха животных следует

принимать при эксплуатационной влаж-

ности этих материалов, но не выше, чем

при условиях эксплуатации Б по прило-

жению Д. В случае применения специ-

альных гидрофобизированных материалов

допускается принимать указанные харак-

теристики при условиях эксплуатации А.

Coeficienţii de calcul a conductibilităţii

termice a materialelor din straturile pardose-

lei în locurile de odihnă a animalelor trebuie

considerate pentru umiditatea de exploatare a

acestor materiale, însă nu mai mari decît cei

pentru condiţiile de exploatare Б conform

anexei Д. În cazul aplicării unor materiale

speciale hidrofobe se admite adoptarea carac-

teristicilor indicate pentru condiţiile de explo-

atare А.

14.4. Пример расчета приведен в при-

ложении Ю.

14.4. Un exemplu de calcul este pre-

zentat în anexa Ю.

15. Контроль нормируемых по-казателей теплозащиты зда-ний

15. Controlul indicilor normaţi

de protecţie termică a clădi-rilor

15.1. При проектировании здания сле-

дует устанавливать согласно NCM E.04.01-

2006 (MCH 2.04-02-2004) класс энергети-

ческой эффективности А, В или С, по тре-

бованию заказчика или владельца здания,

обеспечивающий заданный расход тепло-

вой энергии на поддержание параметров

микроклимата помещений с учетом клима-

тического района строительства. Контроль

теплотехнических и энергетических пока-

зателей при проектировании и экспертизе

проектов на их соответствие нормам NCM

E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-2004) следует

выполнять по данным энергетического

паспорта.

15.1. La proectarea clădirii trebuie stabi-

lită conform NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-

02-2004) clasa de eficienţă energetică А, В

sau С, conform condiţiilor stabilite de

beneficier sau de proprietarul clădirii, care să

asigure consumul prestabilit de energie termi-

că pentru menţinerea parametrilor de micro-

climă în încăperi, ţinînd cont de zona climati-

că a şantierului. Controlul indicilor termoteh-

nici şi energetici la proectarea şi expertizarea

proectelor privind corespunderea cu normele

NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-2004) se

execută conform datelor din cer-tificatul

energetic.

15.2. Контроль качества и соответ-

ствие тепловой защиты зданий и отдель-

ных его элементов нормам NCM E.04.01-

2006 (MCH 2.04-02-2004) при эксплуата-

ции зданий осуществляются аккредито-

ванными Госстроем России испытатель-

ными лабораториями путем эксперимен-

тального определения основных показате-

лей на основе государственных стандартов

на методы испытаний строительных мате-

риалов, конструкций и объектов в целом.

15.2. Controlul calităţii şi a corespunderii

protecţiei termice a clădirii şi a elementelor

separate ale ei cu NCM E.04.01-2006 (MCH

2.04-02-2004) în timpul exploatării clădirii

este înfăptuit de laboratoarele de încercare

acreditate, prin determinarea pe cale experi-

mentală a principalilor indici în baza standar-

delor de stat pentru metodele de încercare a

materialelor de construcţie, a elementelor de

construcţie şi a obiectelor în întregime. Dacă

indicii de facto nu corespund cu valorile din

CP E.04.05-2006, pag. 89

При несоответствии фактических показа-

телей проектным значениям следует раз-

рабатывать мероприятия по устранению

дефектов.

proiect, este neecsară elabo-rarea unor măsuri

de înlăturare a defectelor.

15.3. Определение теплотехнических

показателей (теплопроводности, теплоус-

воения, влажности, сорбционных харак-

теристик, паропроницаемости, водопогло-

щения, морозостойкости) теплоизоляци-

онных материалов и конструкций произ-

водится в соответствии с федеральными

стандартами: ГОСТ 7025-91, ГОСТ 7076-

99, ГОСТ 17177-94, ГОСТ 21718-84, ГОСТ

23250-78, ГОСТ 24816-81, ГОСТ 25609-83,

ГОСТ 25898-83, ГОСТ 30256-94, ГОСТ

30290-94.

15.3. Determinarea indicilor termotehnici

(conductibilitatea termică, asimilarea termică,

umiditatea, caracteristicile de sorbţie, permea-

bilitatea la vapori, asimilarea apei, rezistenţa

la ger) a materialelor termoizolante şi a ele-

mentelor de construcţie se efectuează în co-

respundere cu standardele: ГОСТ 7025-91,

ГОСТ 7076-99, ГОСТ 17177-94, ГОСТ

21718-84, ГОСТ 23250-78, ГОСТ 24816-81,

ГОСТ 25609-83, ГОСТ 25898-83, ГОСТ

30256-94, ГОСТ 30290-94.

Расчетные значения теплотехнических

показателей материалов и конструкций оп-

ределяют согласно приложению Д или по

методике, приведенной в приложении Е.

Valorile de calcul ale indicilor termo-

tehnici ai materialelor şi elementelor de con-

strucţie se determină conform anexei Д sau

conform metodicii prezentate în anexa Е.

15.4. Определение теплотехнических

характеристик (сопротивления теплопере-

даче и воздухопроницанию, теплоустойчи-

вости, теплотехнической однородности)

отдельных конструктивных элементов теп-

ловой защиты выполняют в натурных ус-

ловиях либо в лабораторных условиях в

климатических камерах, а также методами

математического моделирования темпера-

турных полей на ЭВМ согласно ГОСТ

25380-82, ГОСТ 26253-84, ГОСТ 26254-84,

ГОСТ 26602.1-99, ГОСТ 26602.2-99, ГОСТ

26629-85, ГОСТ 31166-2003, ГОСТ 31167-

2003.

15.4. Determinarea caracteristicilor ter-

motehnice (rezistenţa la transfer termic şi la

permeabilitate la aer, stabilitatea termică,

omogenitatea termotehnică) a unor elemente

constructive ale protecţiei termice se execută

în condiţii naturale sau în condiţii de laborator

în camere climatice, deasemenea prin metode

de modelare matematică a cîmpurilor de tem-

peratură la calculatorul electronic conform

ГОСТ 25380-82, ГОСТ 26253-84, ГОСТ

26254-84, ГОСТ 26602.1-99, ГОСТ

26602.2-99, ГОСТ 26629-85, ГОСТ 31166-

2003, ГОСТ 31167-2003.

15.5. Класс энергетической эффектив-

ности здания на стадии эксплуатации при-

сваивается по данным натурных теплотех-

нических испытаний не менее чем через

год после ввода здания в эксплуатацию.

Присвоение класса энергетической эффек-

тивности производится по степени откло-

нения удельного расхода тепловой энергии

(полученного в результате испытаний и

нормализованного в соответствии с рас-

четными условиями согласно ГОСТ 31168-

2003) в сравнении с расчетными по дан-

ным нормам в соответствии с таблицей 3

NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-2004).

Установленный класс энергетической эф-

фективности следует занести в энергетиче-

ский паспорт здания.

15.5. Clasa de eficienţă energetică a clă-

dirii la etapa exploatării se acordă în baza da-

telor experimentale cu cel puţin peste un an

de la darea în folosinţă. Clasa de eficienţă

energetică se atribuie în conformitate cu aba-

terea consumului specific de energie termică

(obţinut din încercări şi normalizat în cores-

pundere cu condiţiile de calcul conform

ГОСТ 31168-2003), comparativ cu consumul

de calcul conform normelor din Tabelul 3

NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-2004).

Clasa de eficienţă ener-getică stabilită se trece

în certificatul energe-tic al clădirii.

CP E.04.05-2006, pag. 90

15.6. При установлении класса энер-

гетической эффективности для построен-

ных или реконструированных (капитально

ремонтируемых) зданий согласно таблице

3 NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-2004):

15.6. În cazul cînd clasa de eficienţă

energetică a clădirii construite sau reconstru-

ite (reparată capital) se stabileşte în conformi-

tate cu tabelul 3 NCM E.04.01-2006 (MCH

2.04-02-2004):

А и В ("очень высокий" и "высокий"),

подрядные и другие организации, уча-

ствовавшие в его проектировании и

строительстве, а также предприятия -

изготовители продукции, способство-

вавшие достижению этого класса, сле-

дует экономически стимулировать;

А şi В ("foarte înaltă" şi "înaltă"), orga-

nizaţiile de antrepriză şi alte organizaţii,

instituţii, care au participat la proiectarea

şi construirea clădirii, inclusiv întreprin-

derile care au furnizat producţia ce a con-

tribuit la încadrarea clădirii în clasa res-

pectivă, trebuie stimulate economic;

D ("низкий"), следует предусматривать

штрафные санкции.

D ("joasă"), trebuie prevăzute măsuri de

penalizare.

Порядок экономического стимулиро-

вания или штрафные санкции определяют-

ся законодательством субъектов Федера-

ции и решениями их администраций.

Modul de stimulare economică sau de

penalizare se stabileşte prin legislaţia subiec-

ţilor Federaţiei Ruse şi prin deciziile autori-

tăţilor publice ale acestora.

15.7. При установлении класса энерге-

тической эффективности для существую-

щих зданий согласно таблице 3 NCM

E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-2004):

15.7. În cazul cînd clasa de eficienţă

energetică a clădirilor existente, conform ta-

belului 3 NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-

2004):

D ("низкий"), следует предусматривать

мероприятия по повышению энергети-

ческой эффективности этого здания пу-

тем реконструкции согласно разделу 10

настоящего Свода правил;

D ("joasă"), trebuie prevăzute măsuri de

îmbunătăţire a eficienţei energetice a aces-

tor clădiri prin reconstruirea lor în confor-

mitate cu capitolul 10 din prezentul Cod

practc;

Е ("очень низкий"), рекомендуются ме-

роприятия по повышению энергетиче-

ской эффективности этого здания пу-

тем реконструкции в ближайшей пер-

спективе согласно указаниям раздела

10.

Е ("foarte joasă"), se recomandă măsuri

de îmbunătăţire a eficienţei energetice a

clădirii prin reconstruirea acesteea în vii-

torul apropiat în conformitate cu prescrip-

ţiile din capitolul 10.

Порядок очередности реконструкции

зданий по повышению их энергоэффек-

тивности и условия финансирования ре-

конструкции определяются решениями

администрации субъектов Федерации.

Modul de organizare a lucrărilor de re-

construire a clădirilor în vederea îmbunătăţi-

rii eficienţei energetice şi condiţiile de finan-

ţare ale construcţiei se stabilesc prin hotărîri

ale aiutorităţilor publice ale subiecţilor Fede-

raţiei Ruse.

16. Состав и содержание разде-ла проекта «Энергоэффкти-вность»

16. Conţinutul cadru al capito-

lului „Eficienţa energetică” din proiect

16.1. Общие положения

16.1. Prinicpii generale

16.1.1. Проект здания должен содер-

жать раздел "Энергоэффективность" согла-

сно требованиям NCM E.04.01-2006 (MCH

2.04-02-2004), NCM C.01.05-2006 и NCM

C.01-06-2006. В этом разделе должны быть

16.1.1. Proiectul clădirii trebuie să con-

ţină capitolul „Eficienţa energetică” conform

condiţilor NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-

02-2004), NCM C.01.05-2006 şi NCM C.01-

06-2006. În acest capitol trebuie să fie

CP E.04.05-2006, pag. 91

представлены сводные показатели энерго-

эффективности проектных решений. Свод-

ные показатели энергоэффективности

должны быть сопоставлены с норматив-

ными показателями строительных норм.

Указанный раздел выполняется на стадиях

предпроектной и проектной документации.

prezentaţi indicii globali de eficienţă energeti-

că din soluţiile de proiect. Indicii globali de

eficienţă energetică trebuie confruntaţi cu in-

dicii normativi din normele de construcţii.

Capitolul respectiv se execută la etapele de

documentaţie de antiproiect şi de proiect.

16.1.2. При необходимости к разра-

ботке раздела "Энергоэффективность" за-

казчиком и проектировщиком привлекают-

ся соответствующие специалисты и экспе-

рты из других организаций.

16.1.2. În caz de necesitate la elaborarea

capitolului „Eficienţa energetică” beneficiarul

şi proiectantul pot angaja specialişti şi experţi

din alte instituţii.

16.1.3. Органы экспертизы должны

осуществлять проверку соответствия дан-

ным нормам предпроектной и проектной

документации.

16.1.3. Organele de expertiză trebuie să

verifice corespunderea cu datele din docu-

mentaţia de antiproiect şi de proiect.

16.2. Содержание раздела «Энер-гоэффективность»

16.2. Conţinutul capitolului „Eficien-

ţa energetică”

16.2.1. Раздел "Энергоэффективность"

должен содержать энергетический паспорт

здания с пояснительной запиской и соот-

ветствующими расчетами, классы энерге-

тической эффективности здания в соответ-

ствии с таблицей 3 NCM E.04.01-2006

(MCH 2.04-02-2004), заключение о соот-

ветствии проекта здания требованиям на-

стоящих норм и рекомендации по повы-

шению энергетической эффективности в

случае необходимости доработки проекта.

16.2.1. Capitolul „Eficienţa energetică”

trebuie să conţină certificatul energetic al clă-

dirii cu nota explicativă şi calculele corespun-

zătoare, clasa de eficienţă energetică a clădirii

în corespundere cu tabelul 3 NCM E.04.01-

2006 (MCH 2.04-02-2004), avizul privind

corespundere proiectului clădirii cu condiţiile

prezentului normativ şi recomandări privind

îmbunătăţirea eficienţei eneregtice, iar în caz

de necesitate recoman-dări privind precizarea

proiectului.

16.2.2. Пояснительная записка раздела

должна содержать:

16.2.2. Nota explicativă la capitol trebuie

să conţină:

а) общую характеристику запроекти-

рованного здания;

а) caracteristica generală a clădirii pro-

iectate;

б) сведения о проектных решениях,

направленных на повышение эффективно-

сти использования энергии:

b) date privind soluţiile de proiect menite

să îmbunătăţească eficienţa utilizării energiei:

расчетные показатели и характеристи-

ки здания;

indicii de calcul şi caracteristicile clădirii;

описание технических решений ограж-

дающих конструкций с расчетом при-

веденного сопротивления теплопереда-

че с протоколами теплотехнических

испытаний, подтверждающими приня-

тые расчетные теплотехнические пока-

затели строительных материалов и

конструкций и сертификаты соответст-

вия для светопрозрачных конструкций;

descrierea soluţiilor tehnice pentru eleme-

ntele de construcţie de închidere însoţite

decalculul rezistenţei reduse la transfer

termic şi de procesele verbale de încercări

termotehnice, care confirmă indicii termo-

tehnici de calcul adoptaţi pentru materia-

lele de construcţie şi elementele de con-

strucţie, de asemenea certificatele de con-

formitate pentru elementele de construcţie

transparente;

принятые виды пространства под ниж-

ним и над верхним этажами с указани-

tipurile alese de spaţii sub etajul inferior şi

deasupra etajului superior cu indicarea

CP E.04.05-2006, pag. 92

ем температур внутреннего воздуха,

принятых в расчет, наличие мансард-

ных этажей, используемых для жилья,

тамбуров входных дверей вестибюлей,

остекления лоджий;

temperaturilor aerului interior luate în cal-

cul, prezenţa mansardei de locuit, a vesti-

bulelor şi camerelor tampon, a logiilor vit-

rate;

теплотехнические расчеты ограждаю-

щих конструкций;

calculele termotehnice pentru elementele

de închidere;

теплотехнические расчеты теплого чер-

дака и техподполья;

calculele termotehnice pentru pod şi sub-

sol;

принятые системы отопления, вентиля-

ции и кондиционирования воздуха, све-

дения о наличии приборов учета и ре-

гулирования, обеспечивающих эффе-

ктивное использование энергии;

Informaţii privind sistemele de încălzire,

ventilare şi condiţionare a aerului, date

privind aparatele de măsură, control şi re-

glare, care asigură utilizarea eficientă a

energiei;

специальные приемы повышения энер-

гоэффективности здания, в том числе

устройства по пассивному использова-

нию солнечной энергии, системы ути-

лизации теплоты вытяжного воздуха,

теплоизоляция трубопроводов отопле-

ния и горячего водоснабжения, приме-

нение тепловых насосов и прочее;

măsuri speciale de îmbunătăţire a eficien-

ţei energetice a clădirii, inclusiv dispozi-

tive de utilizare pasivă a energiei solare,

sisteme de utilizare a căldurii din aerul as-

pirat, izolaţia termică a conductelor de în-

călzire şi de alimentare cu apă caldă, apli-

carea pompelor termice şi altele;

информацию о размещении источников

теплоснабжения для объекта. В необхо-

димых случаях приводится технико-

экономическое обоснование энергосна-

бжения от автономных источников

вместо централизованных;

informaţia privind amplasarea surselor de

alimentare cu căldură a obiectului. În ca-

zuri necesare trebuie prezentată şi mo-

tivarea tehnico-economică a economiei de

energie de la surse autonome în locul ce-

lor centralizate;

в) расчеты теплоэнергетических пока-

зателей и сопоставление проектных реше-

ний в части энергопотребления с требова-

ниями данных норм.

c) calculele indicilor termoenergetici şi

confruntarea soluţiilor de proiect privind con-

sumul de energie cu condiţiile din prezentul

normativ.

Пример составления раздела "Энерго-

эффективность" общественного здания

приведен в приложении Я.

Un exemplu de alcătuire a capitolului

„Eficienţa energetică” a unei clădiri publice

este prezentat în anexa Я.

17. Составление энергетичес-кого паспорта здания

17. Alcătuirea certificatului ener-

getic al clădirii

17.1. Энергетический паспорт граж-

данского здания следует разрабатывать со-

гласно требованиям 12 NCM E.04.01-2006

(MCH 2.04-02-2004) для контроля качества

при строительстве и эксплуатации зданий.

17.1. Certificatul energetic al clădirii ci-

vile trebuie elaborat în conformitate cu con-

diţiile 12 NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-

2004) pentru controlul calităţii lucrărilor de

construcţie şi la exploa-tarea clădirilor.

17.2. Энергетический паспорт должен

входить в состав проектной и приемосда-

точной документации вновь возводимых,

реконструируемых, капитально ремонти-

руемых зданий, при осуществлении функ-

ций инспекцией ГАСН и при приемке зда-

ния в эксплуатацию.

17.2. Certificatul energetic trebuie să fa-

că parte din documentaţia de proiect şi din cea

de primire-predare a clădirilor construite, re-

construite sau reparate capital, la realizarea

funcţiilor de către inspecţia în construcţii şi la

primirea clădirilor în exploatare.

CP E.04.05-2006, pag. 93

17.3. Решение о выборе эксплуати-

руемых зданий для заполнения энергети-

ческого паспорта относится к компетенции

органов администрации субъектов Феде-

рации.

17.3. Decizia privind clădirile pentru care

trebuie îndeplinit certificatul energetic ţine de

competenţa autorităţilor publice ale subiecţi-

lor Federaţiei Ruse.

17.4. Данные, включенные в энергети-

ческий паспорт здания, должны излагаться

в нижеприведенной последовательности:

17.4. Datele incluse în certificatul ener-

getic al clădirii trebuie expuse în următoarea

consecutivitate:

сведения о типе и функциональном на-

значении здания, его этажности и объ-

еме;

date privind tipul şi destinaţia clădirii,

numărul de etaje şi volumul;

данные об объемно-планировочном ре-

шении с указанием данных о геометри-

ческих характеристиках и ориентации

здания, площади его ограждающих ко-

нструкций и пола отапливаемых по-

мещений;

date privind soluţia de sistematizare spa-

ţială, inclusiv date privind caracteristicile

geometrice şi orientarea clădirii, aria ele-

mentelor de închidere a acesteia şi pardo-

seala din încăperile încălzite;

климатические характеристики района

строительства, включая данные об ото-

пительном периоде;

caracteristicile climatice ale zonei de con-

strucţie, inclusiv date privind sezonul de

încălzire;

проектные данные по теплозащите зда-

ния, включающие приведенные сопро-

тивления теплопередаче, как отдель-

ных компонентов ограждающих конст-

рукций, так и здания в целом;

date de proiect, privind protecţia termică a

clădirii, inclusiv rezistenţa redusă la tran-

sfer termic atît a elementelor de constru-

cţie de închidere, cît şi a clădirii în între-

gime;

проектные данные по системам поддер-

жания микроклимата и способам их ре-

гулирования в зависимости от измене-

ния климатических воздействий, по

системам теплоснабжения здания;

datele de proiect referitoare la sistemele

de menţinere a microclimei şi metodele de

reglare a acestora în funcţie de acţiunile

climatice, de asemenea date privind siste-

mele de alimentare cu căldură a clădirii;

проектные теплоэнергетические харак-

теристики здания, включающие удель-

ные расходы тепловой энергии на ото-

пление здания в течение отопительного

периода по отношению к 1 м2 отапли-

ваемой площади (или 1 м3 отапливае-

мого объема) и градусо-суткам отопи-

тельного периода;

caracteristicile termoenergetice din pro-

iectul clădirii care includ consumul speci-

fic de energie termică pentru încălzirea

clădirii în timpul sezonului de încălzire

pentru 1 m2 de arie încălzită (sau pentru 1

m3 de volum încălzit) şi numărul de gra-

de-zi în sezonul de încălzire;

изменения в построенном здании (объ-

емно-планировочные, конструктивные,

систем поддержания микроклимата) по

сравнению с проектом;

modificările înfăptuite în clădirea constru-

ită (de sistematizare spaţială, constructive,

a sistemelor de menţinere a microclimei)

în comparaţie cu proiectul;

результаты испытания энергопотребле-

ния и тепловой защиты здания после

годичного периода его эксплуатации;

rezultatele încercărilor privind consumul

de energie şi protecţia termică a clădirii

peste un an după darea în exploatare;

класс энергетической эффективности

здания;

clasa de eficienţă energetică a clădirii;

рекомендации по повышению энерге-

тической эффективности здания.

recomandări privind îmbunătăţirea efici-

enţei energetice a clădirii.

17.5. Энергетическая эффективность

здания определяется по следующим крите-

17.5. Eficienţa energetică a clădirii se de-

termină conform următoarelor criterii:

CP E.04.05-2006, pag. 94

риям:

удельный расход тепловой энергии на

отопление в течение отопительного перио-

да , кДж/(м2·°С·сут) [кДж/(м

3·°С·сут)];

consumul specific de energie termică în

cursul sezonului de încălzire ,

кДж/(м2·°С·сут) [кДж/(м

3·°С·сут)];

показатель компактности здания ,

1/м;

indicele de compacitate al clădirii ,

1/м;

общий коэффициент теплопередачи

здания , Вт/(м2·°С);

coeficientul global de transfer termic al

clădirii , Вт/(м2·°С);

приведенный коэффициент теплопе-

редачи здания через наружные ограждаю-

щие конструкции , Вт/(м2·°С);

coeficientul redus de transfer termic al

clădirii prin elementele exterioare de închi-

dere , Вт/(м2·°С);

условный коэффициент теплопере-

дачи здания , учитывающий теплопо-

тери за счет инфильтрации и вентиляции,

Bт/(м2°C);

coeficientul specific de transfer termic al

clădirii , care ţine cont de pierderile de

căldură prin infiltrare şi ventilare, Bт/(м2°C);

кратность воздухообмена здания за

отопительный период , ч-1

;

frecvenţa schimbului de aer din clădire în

perioada de încălzire , ч-1

;

коэффициент остекленности фасада

здания .

coeficientul de vitrare a faţadei clădirii

.

17.6. Испытания и присвоение класса

энергетической эффективности должны

выполняться независимыми организация-

ми (фирмами), аккредитованными в уста-

новленном порядке. В случае получения

результата испытаний ниже "нормального"

уровня инспектирующей организации сле-

дует разработать незамедлительные меры

пo повышению энергоэффективности зда-

ния.

17.6. Încercările şi atribuirea clasei de

eficienţă energetică trebuie executate de insti-

tuţii (firme) independente acreditate în modul

corespunzător. În cazul cînd rezultatele încer-

cărilor arată un nivel mai jos de „normal”,

instituţia de inspectare trebuie să elaboreze

neîntîrziat măsuri de îmbunătăţire a eficienţei

energetice a clădirii.

17.7. Для существующих зданий энер-

гетический паспорт здания следует разра-

батывать по заданиям организаций, осуще-

ствляющих эксплуатацию жилого фонда и

зданий общественного назначения. При

этом на здания, исполнительная докумен-

тация на строительство которых не сохра-

нилась, энергетические паспорта здания

составляются на основе материалов Бюро

технической инвентаризации, натурных

технических обследований и измерений,

выполняемых квалифицированными спе-

циалистами, имеющими лицензию на вы-

полнение соответствующих работ.

17.7. Pentru clădirile existente certifi-

catul energetic se elaborează conform cere-

rilor parvenite de la organizaţiile care exploa-

tează fondul locativ şi clădirile publice. Pen-

tru clădirile care nu dispun de documentaţie

de proiect, certificatele energetice se alcătu-

iesc în baza materialelor obţinute de la Biroul

de inventariere tehnică, de asemenea în baza

cercetărilor şi măsurătorilor tehnice executate

la faţa locului de către specialişti calificaţi şi

licenţiaţi pentru executarea lucrărilor cores-

punzătoare.

17.8. Для жилых зданий с пристроен-

ными нежилыми помещениями энергети-

ческие паспорта следует, как правило, со-

ставлять раздельно по жилой части и каж-

дому пристроенному нежилому блоку; для

встроенных помещений общественного

17.8. Pentru clădirile de locuit cu încă-

peri anexate, avînd altă destinaţie decît cea de

locuit, certificatul energetic se alcătu-ieşte, de

regulă, separat pentru partea de locuit a clădi-

rii şi pentru fiecare anexă; pentru încăperile

încorporate cu destinaţie publică din clădirile

CP E.04.05-2006, pag. 95

назначения жилых зданий (не выходящих

за проекцию жилой части здания) энерге-

тический паспорт составляется как для од-

ного здания.

de locuit (care nu ies dincolo de proiecţia păr-

ţii de locuit a clădirii) certificatul energetic se

alcătuieşte ca şi pentru o clădire unică.

18. Заполнение энергетическо-го паспорта жилого здания

18. Completarea certificatului

energetic al clădirii de locuit

Форма энергетического паспорта зда-

ния приведена в приложении Д NCM

E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-2004). Пример

его заполнения для жи-лого здания приве-

ден ниже и в таблице 20. Методика расчета

теплотехнических и энергетических пара-

метров на примере этого здания приведена

в И.2 приложения И.

Formularul certificatului energetic al clă-

dirii este prezentat în anexa Д NCM E.04.01-

2006 (MCH 2.04-02-2004). Un exemplu de

completare a certifi-catului pentru o clădire de

locuit este prezen-tat mai jos în tabelul 20.

Metodica de calcul a parametrilor termo-

tehnici şi energetici pentru clădirea din acest

exemplu este prezentată în И.2 al anexei И.

Пример Exemplu Девятиэтажное 3-секционное жилое

здание серии 121 предназначено для стро-

ительства в г.Твери. Здание состоит из

двух торцевых секций и одной рядовой.

Общее число квартир - 108. Стены здания

состоят из трехслойных железобетонных

панелей на гибких связях с утеплителем из

пенополистирола, окна - с трехслойным

остеклением в раздельно-спаренных дере-

вянных переплетах. Чердак - теплый, по-

крытие - трехслойные железобетонные

плиты с утеплителем из пенополистирола.

Техподполье с разводкой трубопроводов.

Здание подключено к централизованной

системе теплоснабжения и имеет одно-

трубную систему отопления с термоста-

тами без авторегулирования на вводе.

O clădire de locuit cu trei secţiuni şi 9

etaje din seria 121 urmează a fi construită în

or.Tveri. Clădirea este constituită din două

secţiuni de capăt şi o secţiune curentă. Numă-

rul total de apartamente - 108. Pereţii clădirii

sînt constituţi din panouri de beton armat cu

trei straturi şi îmbinări elastice cu izolaţie

termică din polistiren, ferestrele au geamuri

cu trei foi în cercevele separate de lemn. Po-

dul este cald, acoperişul – din panouri de be-

ton armat cu trei straturi şi izolaţie termică din

polistiren. În subsolul tehnic sînt amplasate

conductele. Clădirea este branşată la sistemul

centralizat de alimentare cu căldură şi are un

sistem de încălzire cu o ţeavă şi termostate

fără autoreglare la branşament.

Tabelul 20. Exemplu de completare a certificatului energetic al unei clădiri de locuit

Таблица 20. Пример заполнения энергетического паспорта жилого здания

Informaţii cu caracter general Общая информация

Data completării (ziua, luna, anul)

Дата заполнения (число, месяц, год)

Adresa clădirii

Адрес здания or. Tveri

г.Тверь

Proiect elaborat de

Разработчик проекта

ЦНИИЭПжилища

Adresa şi telefonul proiectantului

Адрес и телефон разработчика Moscova, şos.Dimitrovscoe, 9b, tel. (095)9762819

Москва, Дмитровское шоссе, 9б; Тел.(095)9762819

Codul proiectului

Шифр проекта Seria 121

Серия 121

CP E.04.05-2006, pag. 96

Continuarea tabelului 20/Продолжение таблицы 20

Condiţii de calcul Расчетные условия Nr.crt.

№ п.п.

Denumirea parametrilor de calcul

Наименование расчетных параметров

Simbolul

Обозначение

символа

Unitatea de măsură

Единицы измере-

ния параметра

Valoarea de

calcul

Расчетное

значение

1 Temperatura de calcul a aerului interior

Расчетная температура внутреннего воздуха °С 20

2 Temperatura de calcul a aerului exterior

Расчетная температура наружного воздуха

°С -29

3 Temperatura de calcul a podului cald

Расчетная температура теплого чердака

°С 14

4 Temperatura de calcul a subsolului tehnic

Расчетная температура техподполья

°С 2

5 Durata sezonului de încălzire

Продолжительность отопительного периода сут 218

6 Temperatura medie a aerului exterior în sezo-

nul de încălzire

Средняя температура наружного воздуха за

отопительный период

°С -3,0

7 Numărul de grade-zi în sezonul de încălzire

Градусо-сутки отопительного периода °С·сут 5014

Destinaţia, tipul şi concepţia constructivă a clădirii

Функциональное назначение, тип и конструктивное решение здания

8 Destinaţia

Назначение

De locuit

Жилое

9 Amplasarea

Размещение в застройке

Clădire separată

Отдельно стоящее

10 Tipul

Тип

Clădire cu 9 etaje

Многоэтажное, 9 этажей

11 Concepţia constructivă

Конструктивное решение

Din panouri mari, de beton armat

Крупнопанельное, железобетонное

Indicii geometrici şi termoenergetici

Геометрические и теплоэнергетические показатели

Nr.crt.

п.п.

Indicele

Показатель

Simbolul şi

unitatea de

măsură


показателя и

единицы из-

мерения

Valoarea nor-

mată a indicelui

Нормативное

значение пока-

зателя

Valoarea de

calcul (de

proiect) a

indicelui

Расчетное

(проектное)

значение

показателя

Valoarea de

facto a indice-

lui

Фактическое

значение по-

казателя

1 2 3 4 5 6

Indicii geometrici Геометрические показатели

12 Aria totală a elementelor exterioare de

închidere ale clădirii, inclusiv:

Общая площадь наружных ограж-

дающих конструкций здания, в том

числе:

, м2 - 5395

pereţi

стен , м

2 - 3161

CP E.04.05-2006, pag. 97


Продолжение таблицы 20

Nr.crt.

№

п.п.

Indicele


Simbolul şi

unitatea de

măsură

Обозначе-

ние показа-

теля и еди-

ницы из-

мерения

Valoarea

normată a

indicelui

Норматив-

ное значе-

ние пока-

зателя

Valoarea de

calcul (de

proiect) a

indicelui

Расчетное


значение


Valoarea de

facto a indi-

celui

Фактиче-

ское значе-

ние по-

казателя

1 2 3 4 5 6

ferestre şi uşi de balcon

окон и балконных дверей , м

2 - 694

vitralii

витражей , м

2 - -

luminatoare

фонарей , м

2 - -

uşi şi porţi de intrare

входных дверей и ворот , м

2 - -

acoperiri (combinate)

покрытий (совмещенных) , м

2 - -

planşeuri de pod (pod rece)

чердачных перекрытий (холодного

чердака)

, м2 - -

planşeuri de pod cald

перекрытий теплых чердаков , м

2 - 770

planşeuri deasupra subsolurilor tehni-

ce

перекрытий над техподпольями

, м2 - 770

planşeuri deasupra subsolurilor neîn-

călzite

перекрытий над неотапливаемыми

подвалами или подпольями

, м2 - -

planşeuri deasupra pasajelor şi bovin-

dourilor

перекрытий над проездами и под

эркерами

, м2 - -

pardoselii pe pămînt

пола по грунту , м

2 - -

13 Aria apartamentelor

Площадь квартир , м

2 - 5256

14 Aria utilă (în clădiri publice)

Полезная площадь (общественных

зданий)

, м2 - -

15 Aria încăperilor de locuit

Площадь жилых помещений , м

2 - 3416

16 Aria calculată (în clădiri publice)

Расчетная площадь (общественных

зданий)

, м2 - -

17 Volumul încălzit

Отапливаемый объем , м

3 - 18480

CP E.04.05-2006, pag. 98



Nr.crt.

№

п.п.

Indicele


Simbolul şi

unitatea de

măsură

Обозначе-


теля и еди-

ницы из-

мерения

Valoarea

normată a

indicelui

Норматив-

ное значе-

ние пока-

зателя

Valoarea de

calcul (de

proiect) a

indicelui

Расчетное


значение


Valoarea de

facto a indi-

celui

Фактиче-


ние по-

казателя

1 2 3 4 5 6

18 Coeficientul de vitrare a faţadei

Коэффициент остекленности фа-са-

да здания

0,18 0,18

19 Indicele de compacitate al clădirii

Показатель компактности здания 0,32 0,29

Indicii termoenergetici Теплоэнергетические показатели

Indicii termoenergetici Теплотехнические показатели

20 Rezistenţa redusă la transfer termic a

elemntelor exterioare de închidere:

Приведенное сопротивление теп-

лопередаче наружных ограждений:

,

м2·°С/Вт

pereţi

стен

3,16 2,65

ferestre şi uşi de balcon

окон и балконных дверей

0,526 0,55

vitralii

витражей

- -

luminatoare

фонарей

- -

uşi şi porţi de intrare

входных дверей и ворот 1,2 -

acoperiri (combinate)

покрытий (совмещенных) - -

planşeuri de pod (pod rece)

чердачных перекрытий (холодных

чердаков)

- -

planşeuri de pod cald (inclusiv acope-

rirea)

перекрытий теплых чердаков

(включая покрытие)

4,71 4,71

planşeuri deasupra subsolurilor tehni-

ce

перекрытий над техподпольями

4,16 4,16

planşeuri deasupra subsolurilor neîn-

călzite

перекрытий над неотапливаемыми

подвалами или подпольями

- -

CP E.04.05-2006, pag. 99



Nr.crt.

№

п.п.

Indicele


Simbolul şi

unitatea de

măsură

Обозначе-


теля и еди-

ницы из-

мерения

Valoarea

normată a

indicelui

Норматив-

ное значе-

ние пока-

зателя

Valoarea

de calcul

(de proiect)

a indicelui

Расчетное

(проект-

ное) зна-

чение по-

казателя

Valoarea de

facto a indi-

celui

Фактиче-


ние по-

казателя

1 2 3 4 5 6

planşeuri deasupra pasajelor şi bovin-

dourilor

перекрытий над проездами и под

эркерами

- -

pardoseli pe pămînt

пола по грунту

- -

21 Coeficientul redus de transfer termic

al clădirii

Приведенный коэффициент тепло-

передачи здания

,

Вт/(м2·°С)

- 0,519

22 Frecvenţa de schimb a aerului în clă-

dire în sezonul de încălzire

Кратность воздухообмена здания за

отопительный период

, ч-1

0,671 0,671

Frecvenţa schimbului de aer la încer-

cări (la 50 Pa)

Кратность воздухообмена при ис-

пытаниях (при 50 Па)

, ч-1

4,0 -

23 Coeficientul specific de transfer termic al

clădirii, care ţine cont de pierderile de

căldură prin infiltrare şi ventilare

Условный коэффициент теплопереда-

чи здания, учитывающий теп-лопотери

за счет инфильтрации и вентиляции

,

Вт/(м2·°С)

- 0,573

24 Coeficientul global de transfer termic

al clădirii

Общий коэффициент теплопере-

дачи здания

Km

Вт/(м2·°С)

- 1,092

Indicii energetici Энергетические показатели

25 Pierderile de căldură globale prin în-

velişul de închidere al clădirii în se-

zonul de încălzire

Общие теплопотери через гражда-

ющую оболочку здания за отопи-

тельный период

, МДж - 2552185

26 Degajările specifice de căldură mena-

jeră în clădiri

Удельные бытовые тепловыдения в

здании

, Вт/ м2 14,5

CP E.04.05-2006, pag. 100



Nr.crt.

п.п.

Indicele


Simbolul şi

unitatea de

măsură


показателя и

единицы из-

мерения

Valoarea nor-

mată a indicelui

Нормативное

значение пока-

зателя

Valoarea de

calcul (de

proiect) a

indicelui

Расчетное


значение


Valoarea de

facto a indice-

lui



казателя

1 2 3 4 5 6

27 Aportul de căldură menajeră în clădi-

re în sezonul de încălzire

Бытовые теплопоступления в зда-

ние за отопительный период

, МДж - 932945

28 Aportul de căldură din radiaţia solară

în sezonul de încălzire

Теплопоступления в здание от сол-

нечной радиации за отопительный

период

, МДж - 255861

29 Consumul de energie termică pentru

încălzirea clădirii în sezonul de încăl-

zire

Расход тепловой энергии на ото-

пление здания за отопительный пе-

риод

, МДж - 1970491

Coeficienţi Коэффициенты*

30 Coeficientul de calcul al eficienţei

ener-getice al sistemului centralizat

de alimen-tare cu căldură a clădirii de

la sursa de căldură

Расчетный коэффициент энергети-

чес-кой эффективности системы

центра-лизованного теплоснабже-

ния здания от источника теплоты

0,5

31 Coeficientul de calcul al eficienţei

ener-getice a sistemelor autonome de

alimen-tare a clădirii cu căldură de la

sursa de căldură

Расчетный коэффициент энергети-

чес-кой эффективности поквартир-

ных и автономных систем тепло-

снабжения здания от источника те-

плоты

-

32 Coeficientul de eficienţă a reglării

automate

Коэффициент эффективности авто-

регулирования

0,85

33 Coeficientul de evidenţă a fluxului

termic de întîmpinare

Коэффициент учета встречного те-

плового потока

0,8

CP E.04.05-2006, pag. 101



Nr.crt.

п.п.

Indicele


Simbolul şi unitatea de

măsură

Обозначение показа-

теля и единицы из-

мерения

Valoarea normată a

indicelui

Нормативное значе-

ние пока-зателя

Valoarea de

calcul (de pro-

iect) a indice-

lui

Расчетное



казателя

1 2 3 4 5

34 Coeficientul de evidenţă a consumu-

lui suplimentar de căldură

Коэффициент учета дополнитель-

ного теплопотребления

1,13

* Compartimentul tabelului Coeficienţi corespunde cu originalul. – Notă „CODEX”

* Раздел таблицы Коэффициенты соответствует оригиналу. - Примечание "КОДЕКС".

Indici complecşi Комплексные показатели Nr.crt.

№ п.п.

Indici


Simbolul şi unitatea de

măsură

Обозначение показателя

и единица измерения

Valoarea normată a

indicelui

Нормативное зна-

чение показателя

Valoarea de

facto a indice-

lui


значение


35 Consumul specific de calcul a ener-

giei termice pentru încălzirea clădirii

Расчетный удельный расход теп-

ловой энергии на отопление зда-

ния

,

кДж/( м2·°С·сут),

[кДж/(м3·°С·сут)]

74,77

[-]

36 Consuul specific normat de energie

termică necesară pentru încălzirea

clădirii

Нормируемый удельный расход

тепловой энергии на отопление

здания

,

кДж/( м2·°С·сут),

[кДж/( м3·°С·сут)]

76

[27,5]

37 Clasa de eficienţă energetică

Класс энергетической эффектив-

ности

„Normală”

"Нормальный"

С

38 Proiectul clădirii corespunde condiţi-

ilor normative

Соответствует ли проект здания

нормативному требованию

Da

Да

39 Este necesară revizia proiectului

Дорабатывать ли проект здания

Nu

Нет

Clădiri noi şi reconstruite Новые и реконструируемые здания

Clasa de eficienţă energetică, кДж/(

м2·°С·сут)

Класс энергетической эффективности

(диапазоны), кДж/( м2·°С·сут)

Clasa atribuită,

Установленный класс, кДж/( м

2·°С·сут)

Recomandări

Рекомендации

Stimulare economică

Экономическое стимулирование

CP E.04.05-2006, pag. 102

Stimulare economică

То же

< - -

74,77

-

Clădiri existente Существующие здания

Se recomandă reconstruirea clădirii

Желательна реконструкция

Reconstruirea clădirii este necesară

în timpul apropiat

Необходима реконструкция в

ближайшее время

Prescripţii privind îmbunătăţirea eficienţei energetice

Указания по повышению энергетической эффективности

40 Recomandări:

Рекомендуем:

41 Certificat completat

Паспорт заполнен

42 Instituţia

Организация

Adresa şi telefonul

Адрес и телефон

Executant

Ответственный исполнитель

CP E.04.05-2006

Приложение А (справочное). Перечень использованных нормативных документов

В настоящем Своде правил использованы следующие документы:

NCM A.07.05-2006

(MCH 2.04-01-98)

Строительная климатология

Climatologia în construcţii

NCM E.04.01-2006

(MCH 2.04-02-2004)

Тепловая защита зданий

Protecţia termică a clădirilor

NCM C.04.02-2005

(MCH 2.04-05-95)

Естественное и искусственное освещение

Iluminatul natural şi artificial

NCM C.01.05-2006 Clădiri de locuit cu multe etage

NCM C.01-06-2006 Clădiri de locuit cu un apartament

NCM G.04.06-2006

(MCH...)

Отопление, вентиляция и кондиционирование

Încălzire, ventilare şi condiţionare a aerului

NCM G.04.06-2006

(MCH 4.02-03-2004)

Тепловая изоляция оборудования и трубопроводов

Protecţia termică a utilajului şi a conductelor

СНиП 2.08.02-89* Общественные здания и сооружения

ГОСТ 8.207-76 ГСИ Прямые измерения с многократными наблюдениями. Методы обра-

ботки результатов наблюдений. Основные положения

ГОСТ 12.1.005-88* ССБТ Общие санитарно-гигиенические требования к воздуху рабочей зоны

ГОСТ 111-2001 Стекло листовое. Технические условия

ГОСТ 379-95 Кирпич и камни силикатные. Технические условия

ГОСТ 530-95 Кирпич и камни керамические. Технические условия

ГОСТ 931-90 Листы и полосы латунные. Технические условия

ГОСТ 2695-83 Пиломатериалы лиственных пород. Технические условия

ГОСТ 2697-83 * Пергамин кровельный. Технические условия

ГОСТ 4598-86* Плиты древесно-волокнистые. Технические условия

ГОСТ 4640-93* Вата минеральная. Технические условия

ГОСТ 5578-94* Щебень и песок из шлаков черной и цветной металлургии для бетонов.

Технические условия

ГОСТ 5742-76 Изделия из ячеистых бетонов теплоизоляционные

ГОСТ 5781-82* Сталь горячекатаная для армирования железобетонных конструкций. Тех-

нические условия

ГОСТ 6266-97 Листы гипсокартонные. Технические условия

ГОСТ 6428-83 Плиты гипсовые для перегородок. Технические условия

ГОСТ 6617-76* Битумы нефтяные строительные. Технические условия

ГОСТ 7025-91 Кирпич и камни керамические и силикатные. Методы определения водопо-

глощения, плотности и контроля морозостойкости

ГОСТ 7076-99 Материалы и изделия строительные. Методы определения теплопроводно-

сти и термического сопротивления при стационарном тепловом режиме

ГОСТ 7251-77* Линолеум поливинилхлоридный на тканой и нетканой подоснове. Техниче-

ские условия

ГОСТ 7473-94 Смеси бетонные. Технические условия

ГОСТ 8486-86* Пиломатериалы хвойных пород. Технические условия

ГОСТ 8673-93 Плиты фанерные. Технические условия

ГОСТ 8736-93 Песок для строительных работ. Технические условия

ГОСТ 8740-85* Картон облицовочный. Технические условия

ГОСТ 8904-81* Плиты древесно-волокнистые твердые с лакокрасочным покрытием. Тех-


ГОСТ 9128-97 Смеси асфальтобетонные дорожные, аэродромные и асфальтобетон. Тех-


ГОСТ 9462-88* Лесоматериалы круглые лиственных пород. Технические условия

CP E.04.05-2006, pag. 104

ГОСТ 9463-88* Лесоматериалы круглые хвойных пород. Технические условия

ГОСТ 9480-89 Плиты облицовочные пиленые из природного камня. Технические условия

ГОСТ 9548-74* Битумы нефтяные кровельные. Технические условия

ГОСТ 9573-96 Плиты из минеральной ваты на синтетическом связующем теплоизоляци-

онные. Технические условия

ГОСТ 9583-75* Трубы чугунные напорные, изготовленные методами центробежного и по-

лунепрерывного литья. Технические условия

ГОСТ 9757-90 Гравий, щебень и песок искусственные пористые. Технические условия

ГОСТ 10140-2003 Плиты теплоизоляционные из минеральной ваты на битумном связующем.


ГОСТ 10499-95 Изделия теплоизоляционные из стеклянного штапельного волокна. Техни-

ческие условия

ГОСТ 10632-89* Плиты древесно-стружечные. Технические условия

ГОСТ 10832-91 Песок и щебень перлитовые вспученные. Технические условия

ГОСТ 10884-94 Сталь арматурная термомеханически упрочненная для железобетонных

конструкций. Технические условия

ГОСТ 10923-93* Рубероид. Технические условия

ГОСТ 12865-67 Вермикулит вспученный

ГОСТ 14359-69 Пластмассы. Методы механических испытаний. Общие требования

ГОСТ 15527-70* Сплавы медно-цинковые (латуни), обрабатываемые давлением. Марки

ГОСТ 15588-86 Плиты пенополистирольные. Технические условия

ГОСТ 16136-2003 Плиты перлитобитумные теплоизоляционные. Технические условия

ГОСТ 16381-77* Материалы и изделия строительные теплоизоляционные. Классификация и

общие технические требования

ГОСТ 17177-94 Материалы и изделия строительные теплоизоляционные. Методы испыта-

ний

ГОСТ 18108-80* Линолеум поливинилхлоридный на теплозвукоизолирующей подоснове.


ГОСТ 18124-95 Листы асбестоцементные плоские. Технические условия

ГОСТ 19177-81 Прокладки резиновые пористые уплотняющие. Технические условия

ГОСТ 19222-84 Арболит и изделия из него. Общие технические условия

ГОСТ 20916-87 Плиты теплоизоляционные из пенопласта на основе резольных феноло-

формальдегидных смол. Технические условия

ГОСТ 21718-84 Материалы строительные. Диэлькометрический метод измерения влажно-

сти

ГОСТ 21880-94* Маты прошивные из минеральной ваты теплоизоляционные. Технические

условия

ГОСТ 22233-2001 Профили прессованные из алюминиевых сплавов для светопрозрачных ог-

раждающих конструкций. Технические условия

ГОСТ 22263-76 Щебень и песок из пористых горных пород. Технические условия

ГОСТ 22950-95 Плиты минераловатные повышенной жесткости на синтетическом связую-

щем. Технические условия

ГОСТ 23166-99 Блоки оконные. Общие технические условия

ГОСТ 23250-78 Материалы строительные. Метод определения удельной теплоемкости

ГОСТ 24700-99 Блоки оконные деревянные со стеклопакетами. Технические условия

ГОСТ 24767-81 Профили холодногнутые из алюминия и алюминиевых сплавов для ограж-

дающих строительных конструкций. Технические условия

ГОСТ 24816-81 Материалы строительные. Методы определения сорбционной влажности

ГОСТ 25192-82* Бетоны. Классификация и общие технические требования

ГОСТ 25380-82 Здания и сооружения. Метод измерения плотности тепловых потоков, про-

ходящих через ограждающие конструкции

ГОСТ 25485-89 Бетоны ячеистые. Технические условия

CP E.04.05-2006, pag. 105

ГОСТ 25609-83 Материалы полимерные рулонные и плиточные для полов. Метод опреде-

ления показателя теплоусвоения

ГОСТ 25820-2000 Бетоны легкие. Технические условия

ГОСТ 25898-83 Материалы и изделия строительные. Методы определения сопротивления

паропроницанию

ГОСТ 26253-84 Здания и сооружения. Метод определения теплоустойчивости ограждаю-

щих конструкций

ГОСТ 26254-84 Здания и сооружения. Метод определения сопротивления теплопередаче

ограждающих конструкций

ГОСТ 26602.1-99 Блоки оконные и дверные. Методы определения сопротивления теплопере-

даче

ГОСТ 26602.2-99 Блоки оконные и дверные. Методы определения воздуховодопроницае-

мости

ГОСТ 26629-85 Здания и сооружения. Метод тепловизионного контроля качества тепло-

изоляции ограждающих конструкций

ГОСТ 26633-91 Бетоны тяжелые и мелкозернистые. Технические условия

ГОСТ 28013-98 Растворы строительные. Общие технические условия

ГОСТ 30256-94 Материалы и изделия строительные. Метод определения теплопроводности

цилиндрическим зондом

ГОСТ 30290-94 Материалы и изделия строительные. Метод определения теплопроводности

поверхностным преобразователем

ГОСТ 30494-96 Здания жилые и общественные. Параметры микроклимата в помещениях

ГОСТ 30547-97* Материалы рулонные кровельные и гидроизоляционные. Общие техниче-

ские условия

ГОСТ 30674-99 Блоки оконные из поливинилхлоридных профилей. Технические условия

ГОСТ 30734-2000 Блоки оконные деревянные мансардные. Технические условия

ГОСТ 30971-2002 Швы монтажные узлов примыкания оконных блоков к стеновым проемам.

Общие технические условия

ГОСТ 31166-2003 Конструкции ограждающие зданий и сооружений. Метод калориметриче-

ского определения коэффициента теплопередачи

ГОСТ 31167-2003 Здания и сооружения. Методы определения воздухопроницаемости ограж-

дающих конструкций в натурных условиях

ГОСТ 31168-2003 Здания жилые. Метод определения удельного потребления тепловой энер-

гии на отопление

ГОСТ Р 51380-99 Энергосбережение. Методы подтверждения соответствия показателей энер-

гетической эффективности энергопотребляющей продукции их норматив-

ным значениям. Общие требования

ГОСТ Р 51387-99 Энергосбережение. Нормативно-методическое обеспечение. Основные по-

ложения

СанПиН 2.1.2.1002-

00

Санитарно-эпидемиологические требования к жилым зданиям и помещени-

ям

ВСН 58-88(р) Положение об организации и проведении реконструкции, ремонта и техни-

ческого обслуживания зданий объектов коммунального и социально-

культурного назначения

ВСН 61-89 (р) Реконструкция и капитальный ремонт жилых домов. Нормы проектирова-

ния

СНиП 2.09.04-87* Административные и бытовые здания

СНиП 2.10.03-84 Животноводческие, птицеводческие и звероводческие здания и помеще-

ния

СНиП 2.11.02-87 Холодильники

СанПиН 2.2.4.548-

96

Гигиенические требования к микроклимату производственных помеще-

ний

CP E.04.05-2006, pag. 106

МСН 3.02-03-2002 Здания и помещения для учреждений и организаций

ГОСТ 12.1.005-88 ССБТ Общие санитарно-гигиенические требования к воздуху рабочей зо-

ны

CP E.04.05-2006

Anexa B (cu caracter obligatoriu). Termeni şi definiţii

Приложение Б (обязательное). Термины и их определения

Tabelul B.1

Таблица Б.1 Nr.crt.

№ п.п.

Termenul

Термин

Simbolul

Обозна-

чение

Definiţia

Характеристика

Unitatea de măsură

Обозначение еди-

ницы величины

1. Noţiuni generale 1. Общие понятия

1.1 Protecţia termică a

clădirii

Тепловая защита

зданий

- Conform NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-

2004)

По NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-2004)

-

1.2 Regimul termic al

clădirii

Тепловой режим

здания

- Totalitatea factorilor şi proceselor care constituie

microclima în interiorul clădirii în procesul ex-

ploatării

Совокупность всех факторов и процессов,

формирующих тепловой внутренний микро-

климат здания в процессе эксплуатации

-

1.3 Certificatul energe-

tic al clădirii

Энергетический

паспорт здания

Conform ГОСТ Р 51387

По ГОСТ Р 51387

1.4 Clasa de eficineţă

energetică

Класс энергетиче-

ской эффективно-

сти

Conform ГОСТ Р 51380

По ГОСТ Р 51380

1.5 Grade-zi în perioa-

da (sezonul) de în-

călzire

Градусо-сутки

отопительного

периода

Conform NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-

2004)

По NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-2004)

°С·сут

1.6 Conductibilitatea

termică

Теплопровод-

ность

- Proprietatea materialului de construcţie de a tran-

sfera căldura sub acţiunea diferenţei (gradientu-

lui) de temperaturi la suprafeţele acestuia

Свойство материала конструкции переносить

теплоту под действием разности (градиента)

температур на ее поверхностях

-

1.7 Schimb de căldură

prin convecţie

Конвективный

теплообмен

- Transferul de căldură de pe suprafaţa (pe supra-

faţa) elementului de construcţie de închidere prin

aerul (sau lichidu care-l înconjoarăl)

Перенос теплоты с поверхности (на поверх-

ность) ограждающей конструкции омываю-

щим ее воздухом или жидкостью

-

1.8 Schimb de căldură

prin radiaţie

Лучистый тепло-

обмен

- Transferul de căldură de pe suprafaţa (pe supra-

faţa) elementului de construcţie prin radiaţia ele-

ctromagnetică

Перенос теплоты с поверхности (на поверх-

ность) конструкции за счет электромагнит-

ного излучения

-

CP E.04.05-2006, pag. 108

Continuare tabelului B.1

Продложение таблицы Б.1

1.9 Cedarea căldurii

(absorbţia căldurii)

Теплоотдача (те-

пловосприятие)

- Transferul de căldură de pe suprafaţa construcţiei

în mediul înconjurător prin schimb de căldură

prin convecţie sau prin radiaţie

Перенос теплоты с поверхности конструкции

в окружающую среду за счет конвективного и

лучистого теплообмена

-

1.10 Transfer termic

Теплопередача

- Transfer de căldură prin elementul de construcţie

de închidere, de la un mediucu care vine în con-

tact (interacţionează) şi are o temperatură mai

înaltă, la alt mediu de altă parte a construcţiei, cu

o temperatură mai joasă

Перенос теплоты через ограждающую кон-

струкцию от взаимодействующей с ней среды

с более высокой температурой к среде с дру-

гой стороны конструкции с более низкой

температурой

-

1.11 Asimilarea termică

a suprafeţei ele-

mentului de con-

strucţie

Теплоусвоение

поверхности кон-

струкции

- Proprietate a elementului de construcţie de închi-

dere de a asimila sau de a ceda căldură

Свойство поверхности ограждающей конст-

рукции поглощать или отдавать теплоту

-

1.12 Infiltraţie

Инфильтрация

- Deplasarea aerului prin material sau prin

neetanşietăţile (rosturilor) din elementele de în-

chidere datorită presiunii termice şi a vîntului,

care se formează în urma diferenţei de tempera-

turi şi a diferenţei de presiuni a aerului din exte-

riorul şi din interiorul încăperii.

Перемещение воздуха через материал и не-

плотности ограждающих конструкций вслед-

ствие ветрового и теплового напоров, форми-

руемых разностью температур и перепадом

давления воздуха снаружи и внутри помеще-

ний

-

1.13 Fluxul de căldură

Тепловой поток

Cantitatea de căldură care se transferă prin ele-

mentul de construcţie sau prin mediu într-o unita-

te de timp.

Количество теплоты, проходящее через кон-

струкцию или среду в единицу времени

Дж

1.14 Umiditatea relativă

a aerului

Относительная

влажность возду-

ха

Raportul dintre presiunea parţială a vaporilor de

apă care se conţin în aer la temperatura dată şi

presiunea vaporilor saturaţi de apă la aceeaşi

temperatură.

Отношение парциального давления водяного

пара, содержащегося в воздухе при данной

температуре, к давлению насыщенного водя-

ного пара при той же температуре

%

CP E.04.05-2006, pag. 109



1.15 Capacitatea termi-

că

Теплоемкость

Cantitatea de căldură transmisă (comunicată) ma-

sei unui material (corp) la creşterea (ridicarea)

temperaturii acestuia cu un grad Celsius

Количество теплоты, переданное массе ма-

териала при повышении его температуры на

один градус Цельсия

кДж/°С

1.16 Capacitatea termi-

că specifică

Удельная тепло-

емкость

Raportul dintre capacitatea termică a materialului

şi masa acestuia

Отношение теплоемкости материала к его

массе

кДж/(кг·°С)

1.17 Temperatura rezul-

tantă (globală)

Результирующая

температура по-

мещений

Conform ГОСТ 30494

По ГОСТ 30494

°С

1.18 Coeficintul de

vitrare a faţdei clă-

dirii

Коэффициент ос-

текленности фа-

сада здания

NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-2004) -

1.19 Indicele de compa-

citate a clădirii

Показатель ком-

пактности здания

Conform NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-

2004)

По NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-2004)

1/м

2. Materiale de construcţii Материалы конструкций

2.1 Coeficientul de

conductibilitate

termică a materia-

lului

Коэффициент те-

плопроводности

материала

Mărimea egală cu densitatea fluxului termic care

penetrează în condiţii izotermice printr-un strat

de material cu grosimea de 1m la o diferenţă de

temperaturi de un grad Celsius pe suprafeţele

acestuia.

Величина, численно равная плотности тепло-

вого потока, проходящего в изотермических

условиях через слой материала толщиной в 1

м при разности температур на его поверхно-

стях один градус Цельсия

Вт/(м·°С)

2.2 Coeficientul de

asimilare termică a

materialului


плоусвоения ма-

териала

Величина, отражающая способность материа-

ла воспринимать теплоту при колебании тем-

пературы на его поверхности

Mărime care caracterizează capacitatea materia-

lului de a asimila căldura în timpul oscilaţiei tem-

peraturii la suprafaţa acestuia

Вт/(м2·°С)

2.3 Destinaţia materia-

lului

Raportul dintre masa materialului (proprietate a

materialului care caracterizează inerţialitatea lui

şi capacitatea lui şi capacitatea de a crea cîmp

gravitaţional) şi volumul acestuia

кг/м3

CP E.04.05-2006, pag. 110



2.3 Плотность мате-

риала Отношение массы (свойства материала, ха-

рактеризующего его инерционность и способ-

ность создавать гравитационное поле) мате-

риала к его объему

кг/м3


lului uscat

Плотность сухого

материала

Raportul dintre masa materialului şi volumul

acestuia

Отношение массы сухого материала к зани-

маемому им объему

кг/м3


lului umed

Плотность влаж-

ного материала

Raportul dintre masa materialului, inclusiv masa

umezelii din porii acestuia, şi volumul acestui

material

Отношение массы материала, включая массу

влаги в его порах, к занимаемому этим мате-

риалом объему

кг/м3

2.6 Greutatea specifică

a materialului

Удельный вес ма-

териала

Raportul dintre greutatea (forţa care apare din

interacţiunea materialului cu cîmpul gravitaţio-

nal) materialului şi volumul acestuia

Отношение веса (силы, возникающей вслед-

ствие взаимодействия материала с гравитаци-

онным полем) материала к его объему

Н/м3

2.7 Umeditatea masică

relativă a materia-

lului

Относительная

массовая влаж-

ность материала

Raportul procentual al masei de umezeală şi ma-

sa materialului în stare uscată

Процентное отношение массы влаги к массе

материала в сухом состоянии

%

2.8 Umeditatea de

sorbţie a materialu-

lui

Сорбционная

влажность мате-

риала

Umeditatea relativă echilibrată a materialului în

mediu aerian cu umiditate relativă şi temperatură

constante

Равновесная относительная влажность мате-

риала в воздушной среде с постоянной отно-

сительной влажностью и температурой

%

2.9 Coeficientul de

permealibitate la

vapori

Коэффициент па-

ропроницаемости

материала

Mărime egală cu densitatea fluxului staţionar va-

pori de apă care străbat în condiţii izotermice un

strat de material cu grosimea de un metru într-o

unitate de timp la o diferenţă de presiuni parţiale

de un Pascal

Величина, равная плотности стационарного

потока водяного пара, проходящего в изотер-

мических условиях через слой материала

толщиной в один метр в единицу времени при

разности парциального давления в один Пас-

каль

мг/(м·ч·Па)

2.10 Coeficientul de

absorbţie a căldurii

din radiaţia solară

Коэффициент по-

глощения тепло-

ты солнечной ра-

диации

Raportul dintre fluxul termic absorbit de suprafa-

ţa unui material şi fluxul de radiaţie solară care

cade pe această suprafaţă

Отношение теплового потока, поглощенного

поверхностью материала, к падающему на нее

потоку солнечной радиации

-

CP E.04.05-2006, pag. 111




radiaţie al suprafe-

ţei

Коэффициент из-

лучения поверх-

ности

Raportul dintre valoarea radiaţiei termice a unei

unităţi de suprafaţă a elementului de construcţie

şi valoarea radiaţiei termice a unei unităţi de su-

prafaţă a unui corp absolut negru la această tem-

peratură

Отношение величины теплового излучения

единицей поверхности конструкции к вели-

чине теплового излучения единицей поверх-

ности абсолютно черного тела при одинако-

вой температуре

-

3. Elementele de construcţie de închidere a clădirilor

3. Ограждающие конструкции зданий

3.1 Termostabilitatea

elementului de în-

chidere

Теплоустойчи-

вость ограждаю-

щей конструкции

- Proprietate a elementului de închidere care se de-

termină din raportul amplitudinii oscilaţiilor te-

mperaturii la suprafaţa interioară şi amplitudinea

fluxului termic care oscilează armonic.

Свойство ограждающей конструкции, опреде-

ляемое отношением амплитуды колебаний

температуры внутренней поверхности и ам-

плитуды теплового потока при его гармони-

ческих колебаниях

-

3.2 Termostabilitatea

încăperilor

Теплоустойчи-

вость помещений

- Proprietate a temperaturii globale (rezultante) a

aerului interior şi a suprafeţelor elementelor de

închidere de a se menţine relativ constantă în

condiţiile cînd variază pierderile de căldură şi

aportul de căldură din exterior şi aportul de căl-

dură din interior, asigurate de sistemele de men-

ţinere a microclimei

Свойство результирующей температуры

внутреннего воздуха и внутренних поверхно-

стей ограждающих конструкций сохранять

относительное постоянство при колебаниях

теплопотерь и теплопоступлений снаружи и

теплопоступлений внутри, обеспечиваемых

системами поддержания микроклимата

-

3.3 Permeabilitatea la

aer a elementului

de închidere

Воздухопроница-

емость огражда-

ющей конструк-

ции

Proprietate a elementului de închidere de a per-

mite trecerea aerului sub acţiunea diferenţei de

presiuni pe suprafeţele exterioară şi interioară şi

care se exprimă numeric prin fluxul masic de aer

printr-o unitate de arie a suprafeţei elementului

de închidere la o diferenţă constantă de presiuni a

aerului pe suprafeţele acestuia

Свойство ограждающей конструкции пропус-

кать воздух под действием разности давлений

на наружной и внутренней поверхностях, чис-

ленно выраженное массовым потоком воздуха

через единицу площади поверхности огражда-

ющей конструкции в единицу времени при

постоянной разности давлений воздуха на ее

поверхностях

кг/(м2·ч)

CP E.04.05-2006, pag. 112




aer a încăperilor

Воздухопроница-

емость помеще-

ний

- Proprietate a elementelor de închidere de a per-

mite trecerea aerului sub acţiunea diferenţei de

presiuni pe corpurile exterioară şi interioară, ex-

primată numeric prin debitul volumetric (m3) sau

masic (kg) de aer întro unitate de timp.

Свойство ограждающих конструкций пропус-

кать воздух под действием разности давлений

на наружной и внутренней поверхностях, чис-

ленно выраженное в объемном (м3) или масо-

вом (кг) расходе воздуха в единицу времени

м3/ч,

кг/ч

3.5 Coeficientul de

permeabilitate la

aer a elemenetlor

de închidere


воздухопроница-

емости огражда-

ющей конструк-

ции

Permeabilitatea la aer a elementelor de închidere

care revine la un Pascal de diferenţă de presiuni

pe suprafeţele acestuia.

Воздухопроницаемость ограждающей конст-

рукции, приходящаяся на один Паскаль раз-

ности давлений на ее поверхностях

кг/(м2·ч·Па)

3.6 Rezistenţa la per-

meabilitate la aer a

elementelor de în-

chidere

Сопротивление

воздухопроница-

нию ограждаю-


Mărimea invesră a coeficientului de permeabili-

tate la aria elementului de închidere

Величина, обратная коэффициенту воздухо-

проницаемости ограждающей конструкции

м2·ч·Па/кг


vapori a elementu-

lui de închidere

Паропроницае-

мость ограждаю-


- Proprietate a materialului unui element de închi-

dere de a permite trecerea umezelii sub acţiunea

diferenţei de presiuni parţiale a vaporilor de apă

pe auprafeţele interioară şi exterioară ale acestu-

ia.

Свойство материалов ограждающей конст-

рукции пропускать влагу под действием раз-

ности парциальных давлений водяного пара

на ее наружной и внутренней поверхностях

-

3.8 Rezistenţa la

permeabilitate la

vapori a elementu-

lui de închidere


паропроницанию

ограждающей

конструкции

Mărimea inversă fluxului de vapori de apă care

străbate printr-o unitate de arie a elementului de

închidere în condiţii izotermice într-o unitate de

timp la o diferenţă dintre presiunile parţiale a ae-

rului interior şi exterior de un Pascal.

Величина, обратная потоку водяного пара,

проходящего через единицу площади ограж-

дающей конструкции в изотермических усло-

виях в единицу времени при разности парци-

альных давлений внутреннего и наружного

воздуха в один Паскаль

м2·ч·Па /мг

CP E.04.05-2006, pag. 113



3.9 Coeficientul de

schimb de căldură

(de asimilare a căl-

durii sau de cedare

a căldurii)


плообмена (теп-

ловосприятия или

теплоотдачи)

Mărimea egală numeric cu densitatea superficială

a fluxului termic la o diferenţă dintre temperatura

suprafeţei şi temperatura mediului ambiant de un

grad Celsius, corespunzător pentru suprafaţa inte-

rioară şi cea exterioară.

Величина, численно равная поверхностной

плотности теплового потока при перепаде

температур между поверхностью и окружаю-

щей средой в один градус Цельсия соответст-

венно для внутренней и наружной поверхно-

стей

Вт/(м2·°С)

3.10 Rezistenţa la trans-

fer termic (la ceda-

re a căldurii sau la

asimilarea căldurii)


теплообмену (те-

плоотдаче или

тепловосприя-

тию)

Mărimea inversă coeficientului de transfer termic

Величина, обратная коэффициенту теплооб-

мена

м2·°С/Вт


transfer termic a

elementului de

construcţie de în-

chidere


плопередачи ог-

раждающей кон-

струкции (транс-

миссионный)

Mărimea egală numeric cu densitatea superficială

a fluxului termic care străbate elementul de în-

chidere cînd diferenţa dintre temperatura aerului

interior şi a celui exterior este de un grad Celsius.

Величина, численно равная поверхностной

плотности теплового потока, проходящего

через ограждающую конструкцию при разно-

сти внутренней и наружной температур воз-

духа в один градус Цельсия

Вт/(м2·°С)

3.12 Rezistenţa termică

a stratului unui

element de con-

strucţie de închide-

re.

Термическое со-

противление слоя



Mărimea inversă densităţii superficiale a fluxului

termic care străbate stratul din elementul de con-

strucţie, cînd diferenţa de temperatură la cele do-

uă suprafeţe este egală cu un grad Celsius.

Величина, обратная поверхностной плотности

теплового потока, проходящего через слой

материала ограждающей конструкции при

разности температур на его поверхностях в


м2·°С/Вт

3.13 Rezistenţa termică

a elementului de


chidere.

Термическое со-

противление ог-

раждающей кон-

струкции

Suma rezistenţelor termice ale tuturor starturilor

de material din elementul de construcţie de în-

chidere.

Сумма термических сопротивлений всех сло-

ев материалов ограждающей конструкции

м2·°С/Вт

CP E.04.05-2006, pag. 114



3.14 Rezistenţa la trans-

fer termic a ele-

mentelor de con-

strucţie de închide-

re


теплопередаче



Mărimea inversă coeficientului de transfer termic

a elementului de construcţie de închidere.

Величина, обратная коэффициенту теплопере-

дачи ограждающей конструкции

м2·°С/Вт

3.15 Coeficientul redus

de transfer termic

al elementului de


chidere.

Приведенный ко-

эффициент теп-

лопередачи огра-

ждающей конст-

рукции

Coeficientul mediu ponderabil de transfer termic a

elementului de construcţie de închidere termoteh-

nic neomogen

Средневзвешенный коэффициент теплопере-

дачи теплотехнически неоднородной ограж-

дающей конструкции

Вт/(м2·°С)

3.16 Coeficientul redus

de transfer termic

prin elementele de

închidere exterioa-

re ale clădirii

Приведенный ко-

эффициент теп-

лопередачи через

наружные ограж-

дающие конст-

рукции здания

Mărime egală numeric cu fluxul termic mediu de

conducţie ce revine unei unităţi de arie a elemen-

telor exterioare de închidere le clădirii, cînd dife-

renţa dintre temperatura exterioară şi cea interioa-

ră este de un grad Celsius

Величина, численно равная среднему кондук-

тивному тепловому потоку, приходящемуся на

единицу площади совокупности наружных ог-

раждающих конструкций здания при разности

внутренней и наружной температур воздуха в


Вт/(м2·°С)

3.17 Coeficientul specific

de transfer termic al

clădirii, care ţine

cont de pierderile de

căldură prin infiltra-

ţie şi ventilaţie.

Условный коэффи-

циент теплопереда-

чи здания, учитыва-

ющий теплопотери

за счет инфильтра-

ции и вентиляции

Coeficientul specifici de transfer termic (aer-aer) prin

transferul căldurii cu aerul care se infiltrează prin înve-

lişul (pînza) clădirii

Условный коэффициент теплопередачи (воздух -

воздух) за счет переноса теплоты воздухом, фильт-

рующимся через оболочку здания

Вт/(м2·°С)

3.18 Coeficientul global

de transfer termic

Общий коэффи-

циент теплопере-

дачи здания

Mărimea egală cu suma coeficientului redus şi a

coeficientului specific de transfer termic al clădi-

rii.

Величина, равная сумме приведенного и ус-

ловного коэффициентов теплопередачи здания

Вт/(м2·°С)

CP E.04.05-2006, pag. 115



3.19 Rezistenţa redusă

la transfer termic a

elementului de


chidere.

Приведенное со-

противление теп-

лопередаче огра-

ждающей конст-

рукции

Mărime inversă coeficientului redus de transfer

termic a elementului de construcţie de închidere.

Величина, обратная приведенному коэффици-

енту теплопередачи ограждающей конструк-

ции

м2·°С/Вт

3.20 Coeficientul de asi-

milare termciă a

suprafeţei elemen-

tului de construcţie


плоусвоения по-

верхности конст-

рукции

Raportul dintre valoarea amplitudinii oscilaţiilor

armonice a densităţii fluxului termic creat de

neuniformitatea de cedare a căldurii din sistemul

de încălzire şi valoarea amplitudinii oscilaţiilor

temperaturii la suprafaţa interioară a elementului

exterior de închidere.

Отношение величины амплитуды гармониче-

ских колебаний плотности теплового потока,

вызванного неравномерностью отдачи теплоты

системой отопления, к величине амплитуды

колебаний температуры внутренней поверхно-

сти наружного ограждения

Вт/(м2·°С)

3.21 Inerţia termică a

elementului de


chidere

Тепловая инерция



Mărimea egală numeric cu suma produsului din-

tre rezistenţele termice ale straturilor separate ale

elementului de construcţie şi coeficientul de asi-

milare termicăa materialului din

Величина, численно равная сумме произведе-

ний термических сопротивлений отдельных

слоев ограждающей конструкции на коэффи-

циенты теплоусвоения материала этих слоев

-

4. Încăperi, arii şi volume Помещения, площади и объемы

4.1 Pod cald

Теплый чердак

- Spaţiul dintre elementele de construcţie termoizo-

lante ale acoperişului (învelitorii) pereţii exteriori

şi planşeul etajului superior, care este încălzit cu

aerul cald evacuat din încăperile clădirii prin ven-

tilare de aspiraţie.

Пространство между утепленными конструк-

циями кровли, наружными стенами и перекры-

тием верхнего этажа, обогрев которого осуще-

ствляется теплом воздуха, удаляемого из по-

мещений здания посредством вытяжной вен-

тиляции

-

4.2 Pod rece

Холодный чердак

- Spaţiul dintre elementele de construcţie netermoi-

zolate ale acoperişului şi planşeul termoizolant al

etajului superior, şi care comunică cu aerul exteri-

or.

Пространство между неутепленными констру-

кциями кровли и утепленным перекрытием

верхнего этажа, внутренний воздух которого

сообщается с наружным воздухом

-

CP E.04.05-2006, pag. 116



4.3 Subsol termic

Техподполье

(технический

подвал)

- Spaţiul de sub planşeul primului etaj în care se am-

plasează conductele (ţevile) de încălzire şi cele

pentru alimentare cu apă caldă

Пространство под перекрытием первого этажа,

в котором размещаются трубопроводы отопле-

ния и горячего водоснабжения

-

4.4 Subsol rece

Холодный подвал

- Subsol în care lipsesc surse care ar degaja căldură

şi spaţiul căruia comunică cu aerul exterior.

Подвал, в котором отсутствуют источники теп-

ловыделения и пространство которого сообща-

ется с наружным воздухом

-

4.5 Subsol încălzit

Отапливаемый

подвал

- Subsolul în care sunt aparate de încălzire pentru

menţinerea temperaturii prestabilite.

Подвал, в котором предусматриваются отопи-

тельные приборы для поддержания заданной

температуры

-

4.6 Aria încălzită a

clădirii

Отапливаемая

площадь здания

Conform NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-2004)

По NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-2004)

м2

4.7 Aria utilă (pentru

clădirile publice)

Полезная пло-

щадь (для обще-

ственных зданий)

Conform NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-2004)

По NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-2004)

м2

4.8 Aria încăperilor de

locuit

Площадь жилых

помещений

Conform NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-2004)

По NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-2004)

м2

4.9 Volumul încălzit

Отапливаемый

объем

Conform NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-2004)

По NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-2004)

м3

5. Indici de eficienţă Показатели эффективности

5.1 Consumul specific

de energie termică

necesară pentru

încălzirea clădirii

Удельный расход

тепловой энергии

на отопление зда-

ния

Conform NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-

2004)

По NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-2004)

кДж/(м2·°С·сут)

кДж/(м3·°С·сут)

5.2 Coeficientul de efi-

cienţă energetică a

sistemelor de încăl-

zire şi de alimenta-

re cu căldură

Eficienţa procesului de transformare a combus-

tibilului primar (gaz, petrol, cărbuni, lemn ş.a.)

în căldură şi de transportare a acestuia în clădi-

re. Acest coeficient include (ia în consideraţie)

toate pierderile în tot tsistemul de alimenatre

cu căldură (centralizat sau necentralizat) al

clădirii.

-

CP E.04.05-2006, pag. 117

Continuarea tabelului B.1


5.2 Коэффициент

энергетической

эффективности

систем отопления

и теплоснабжения

Эффективность процесса преобразования

первичного топлива (газ, нефть, уголь, дре-

весина и т.д.) в теплоту и перемещение ее в

здание. Этот коэффициент учитывает поте-

ри во всей системе теплоснабжения (цен-

трализованной и децентрализованной) зда-

ния

Tabelul B.2. Indicatorul de simboluri pentru principalii indecşi

Таблица Б.2. Указатель обозначений основных индексов Simbolul

Обозна-

чение

Identificarea simbolului

Расшифровка обозначения

Simbolul

Обозначен

ие

Identificarea simbolului

Расшифровка обозначения

- mediu de aer

- воздушная среда - enumerare

- целочисленное перечисление

- strat de aer

- воздушная прослойка - izolaţie termică

- теплоизоляция

- valoare medie

- средняя величина - componenta de infiltraţie

- инфильтрационная составляющая

- subsol

- подвал, подполье - construcţie, element de construcţie

- конструкция

- planşeul subsolului

- перекрытие подвала

- aria (suprafeţei) de locuit

- площадь жилая

- pereţii subsolului

- стены подвала - element al construcţiei de închidere,

valoare limită integrală

- элемент ограждающей конструкции,

предельное целочисленное значение

- bilanţ, balcon

- баланс, балкон - valoare maximă

- максимальное значение

- acoperiş, acoperire, tavan

- покрытие, потолок - valoare minimă

- минимальное значение

- valoare calculată

- рассчитанное значение - valoare normativă, valoare limită inte-

grată

- нормативное значение, предельное

целочисленное значение

- valoare specifică de calcul, consum de

energie

- условная расчетная величина, энер-

гопотребление

-valoare normativă, simbolul pentru

grad, indice pentru starea uscat

- нормативное значение, обозначение

градуса, показатель в сухом состоя-

нии

- zile, punct de rouă

- сутки, точка росы - vapori de apă, mediu agresiv

- водяной пар, агрессивная среда

- valoare proiectată

- проектное значение - valoare adusă

- приведенное значение

, - compacitate, mediu exterior sau închi-

dere

- компактность, наружная среда или

ограждение

- valoare necesară

- требуемое значение

- uşi şi porţi

- двери и ворота - radiaţie solară, pămînt, sol

- солнечная радиация, грунт

CP E.04.05-2006, pag. 118

Continuare tabeluli B.2

Окончание таблицы Б.2

- valoare echivalentă

- эквивалентное значение

, - suprafaţa exterioară, suprafaţa interioa-

ră

- наружная, внутренняя поверхности

соответственно

- pardoseală

- пол - luminator zenital

- зенитный фонарь

- fereastră

- окно - valoarea sumei

- суммарное значение - pod

- чердак - temperatura

- температура - acoperire, acoperişul podului

- покрытие, крыша чердака - componenta de transfer, de transmisie

- трансмиссионная составляющая

- pereţii podului

- чердачное перекрытие - volumul

- объем - pereţii podului

- стены чердака - componenta de ventilaţie

- вентиляционная составляющая

- căldură

- теплота -permeabilitatea vaporilor

- паропроницание

- pierderile de căldură ale încăperii

- теплопотери помещения - perete, indice pentru starea umed

- стена, показатель во влажном со-

стоянии

- orizont

- горизонт - an

- год

- încălzire

- отопление - temperatura suprafeţei

- температура поверхности

, - mediu interior

- внутренняя среда

1, 2, 3, ... - numerotarea simbolurilor

- порядковая нумерация символа

А, Б - denumirea, notarea condiţiilor de ex-

ploatare

- наименование условий эксплуата-

ции

CP E.04.05-2006, pag. 119

Anexa В (cu caracter obligatoriu). Metodologia determinării radiaţiei solare globale în con-diţii reale de nebulozitate pe perioada de încălzire

Приложение В (обязательное). Методика определения суммарной солнечной радиа-ции при действительных условиях облачности за отопительный период

B.1 Суммарная (прямая плюс рассеян-

ная) солнечная радиация на горизонталь-

ную поверхность (покрытие, зенитные фо-

нари) , МДж/м2, при действительных

условиях облачности за отопительный пе-

риод для климатического района строи-

тельства определяется по формуле

B.1 Radiaţia solară globală (directă plus

dispersată) pe o suprafaţă orizontală (acoperiş,

luminatoare zenitale) , МJ/m2, în condiţii

de nebulozitate reală pe perioada de încălzire

pentru zona climatică de construcţie se calcu-

lează cu formula

(В.1)

где în care

- суммарная солнечная радиация на

горизонтальную поверхность при действи-

тельных условиях облачности для -го ме-

сяца отопительного периода, МДж/м2, при-

нимается по данным таблицы 1.10 "На-

учно-прикладного справочника по климату

СССР. Серия 3. Многолетние данные".

Части 1-6, вып.1-34. - Санкт-Петербург:

Гидрометеоиздат, 1989-1998;

- radiaţia solară globală pe o suprafaţă

orizontală în condiţii de nebulozitate reală

pentru luna a perioadei de încălzire, МJ/m2,

se adoptă din datele tabelului 1.10 "Îndreptar

ştiinţifico-aplicativ pentru clima URSS. Seria

3. Date multianuale". Părţile 1-6, ed.1-34. -

Sankt-Perersburg: Ghidrometeoizdat, 1989-

1998;

- число месяцев отопительного периода

со среднесуточной температурой наруж-

ного воздуха, равной и ниже 8 °С, опреде-

ляемое по методу, изложенному в Спра-

вочном пособии к СНиП "Строительная

климатология" (М.: Стройиздат, 1990).

- numărul de luni a perioadei de încălzire

cu temperatura medie diurnă a aerului, de ma-

ximum 8 °С, se calculează după metoda, ex-

pusă în Îndreptarul la СНиП "Climatologia în

construcţii" (М.:Stroiizdat, 1990).

В.2 Суммарная (прямая, рассеянная и

отраженная) солнечная радиация на верти-

кальную поверхность (стены и окна) ,

МДж/м2, при действительных условиях об-

лачности за отопительный период опреде-

ляется по формуле

В.2 Radiaţia solară globală (directă, dis-

persată şi reflectată) pe o suprafaţă verti-cală

(pereţi şi ferestre) , МJ/m2, în con-diţii de

nebulozitate reală pe perioada de în-călzire se

calculează cu formula

m

i

m

i

m

i

cal

i

hor

i

hor

iij

hor

i

ver

i

ver

i

ver

ji

ver

i

ver

j AQDkSRDSQQ1 1 1

200/2/()( (В.2)

где în care

- прямая солнечная радиация на вер-

тикальную поверхность при действитель-

ных условиях облачности в -м месяце

отопительного периода для -й ориента-

ции, МДж/м2;

- radiaţia solară directă pe o suprafaţă

verticală în condiţii de nebulozitate reală în lu-

na a perioadei de încălzire pentru orientarea

, МJ/m2;

CP E.04.05-2006, pag. 120

, - рассеянная и отраженная сол-

нечная радиация на вертикальную поверх-

ность при действительных условиях об-

лачности в -м месяце отопительного пе-

риода, МДж/м2;

, - radiaţia solară dispersată şi ref-

lectată pe o suprafaţă verticală în condiţii de

nebulozitate reală în luna a perioadei de

încălzire, МJ/m2;

, - прямая и рассеянная солнеч-

ная радиация на горизонтальную поверх-

ность при действительных условиях об-

лачности в -м месяце отопительного пе-

риода, МДж/м2, принимаются по данным-

таблиц 1.8, 1.9 справочника, поименован-

ного в B.1;

, - radiaţia solară directă şi disper-

sată pe o suprafaţă orizontală în condiţii de

nebulozitate reală în luna a perioadei de

încălzire, МJ/m2, se adoptă din datele tabele-

lor 1.8, 1.9 a îndreptarului, menţionat în B.1;

, - то же, что и в формуле (B.1); , - cu semnificaţii din formula (B.1);

- альбедо деятельной поверхности в

-м месяце отопительного периода, %, при-

нимается по данным таблицы 1.10 спра-

вочника, поименованного в B.1;

- albedo pentru suprafaţa activă în luna

a perioadei de încălzire, %, se adoptă din date-

le tabelului 1.10 a îndreptarului, menţio-nat în

B.1;

- коэффициент пересчета прямой сол-

нечной радиации с горизонтальной повер-

хности на вертикальную -го месяца ото-

пительного периода для -й ориентации,

принимается по данным таблицы В.2.

- coeficientul de recalculare a radiaţiei so-

lare directe de pe suprafaţa orizontală la cea

verticală în luna a perioadei de încălzire

pentru orientarea , se adoptă din datele tabe-

lului В.2.

Пример расчета Exemplu de calcul

Определить количество суммарной со-

лнечной радиации при действительных

условиях облачности, поступающей на фа-

сады северо-восточной и юго-западной

ориентации жилого здания в г.Твери за

отопительный период ( =218 сут).

A determina cantitatea radiaţiei solare

globale în condiţii de nebulozitate reală, care

acţionează asupra faţadelor cu orientarea spre

nord-est şi sud-vest a clădirii de locuit în or.

Tver pe perioada de încălzire ( =218 zile).

Определим, какие месяцы в году

включает отопительный период в г. Твери.

По данным таблицы 3 NCM A.07.05-2006

(MCH 2.04-01-98) устанавливаем месяцы

со средней месячной температурой наруж-

ного воздуха, равной и ниже 8 °С. Это -

январь, февраль, март, апрель, одни сутки

мая, пять суток сентября, октябрь, ноябрь,

декабрь. Количество поступающей на

фасады солнечной радиации определим по

формуле (В.2). Результаты расчета сведены

в таблицу B.1. Колонки 2, 7, 9, 10

заполняются по данным справочника, пои-

менованного в B.1 ( - по таблице 1.8,

- по таблице 1.9, и - по

таблице 1.10). Колонки 3, 4 ( ) - по

таблице В.2. В остальных колонках вы-

полняются арифметические действия по

формуле (В.2).

Să determinăm, ce luni ale anului intră în

perioada de încălzire a or. Tver. Conform da-

telor din tabelului 3 NCM A.07.05-2006

(MCH 2.04-01-98) determinăm lunile cu tem-

peratura medie lunară a aerului de maximum 8

°С. Acestea sunt - ianuarie, februarie, martie,

aprilie, o zi din mai, cinci zile din septembrie,

octombrie, noiembrie, de-cembrie. Cantitatea

de radiaţie solară ce acţionează asupra faţade-

lor se determină cu formula (В.2). Rezultatele

calculelor sunt date în tabelul B.1. Coloanele

2, 7, 9, 10 se com-pletează conform datelor

din îndreptarul men-ţionat în B.1 ( - din

tabelul 1.8, - din tabelul 1.9, şi

- din tabelul 1.10). Coloanele 3, 4 ( ) –

din tabelul В.2. În celelalte coloane se efectu-

ează operaţii arit-metice cu formula (В.2).

CP E.04.05-2006, pag. 121

Примечание - Так как данные по солнечной

радиации для г.Твери отсутствуют, то были при-

няты данные по ближайшему климатическому пун-

кту - г.Торжка, 57° с.ш.

Notă – Deoarece date privind radiaţia solară pen-

tru or. Tver lipsesc, au fost luate datele pentru pun-ctul

climatic cel mai apropiat - or. Torjka, 57° lat. nord.

Tabelul B.1 Таблица B.1

Lunile peri-

oadei de în-

călzire

Месяцы ото-

пительного

периода

Caracteristicile radiaţiei solare pentru determinarea cantităţii de radiaţie solară globală pe o suprafaţă verticală

calculate cu formula (В.2)

Расчетные характеристики солнечной радиации для определения количества суммарной солнечной

радиации на вертикальную поверхность по формуле (В.2)

,

МJ/m2

МДж/м2

,

МJ/m2

МДж/м2

,

МJ/m2

МДж/м2

, МJ/m2

МДж/м2

NE CB SVЮЗ NECB SVЮЗ МJ/m2

МДж/м2 % NECB SVЮЗ

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13

Ianuarie

Январь

15 - 4,15 - 62,2 47 23,5 61 76 23,2 47 109

Februarie

Февраль

46 0,05 2,32 2,3 106,7 88 44 135 77 52 98 203

Martie

Март

108 0,14 1,35 15,1 145,8 184 92 292 71 104 211 342

Aprilie

Апрель

170 0,22 0,84 37,4 142,8 224 112 394 31 61 210 316

Mai, 1 zi

Май, 1 сут

9 12

Septembrie,

5 zile

Сентябрь,

5 сут

22 40

Octombrie

Октябрь

32 0,09 1,72 2,9 55 85 42,5 117 27 15,8 61 113

Noiembrie

Ноябрь

8 0,02 3,18 0,2 25,4 40 20 49 47 11,5 32 57

Decembrie

Декабрь

2 - 4,9 - 9,8 30 15 32 69 11 26 36

Pe perioada de încălzire За отопительный период 716 1228

Tabelul В.2. Coeficientul pentru recalculul radieţiei solare directe din plan orizontal în plan

vertical

Таблица В.2. Коэффициент пересчета прямой солнечной радиации с горизонтальной

поверхности на вертикальную Grade

lat. med

Градусы

с.ш.

Lunile Месяцы

I II III IV V VI VII VIII IX X XI XII

Orientarea de sud

Южная ориентация

37

1,97

1,37

0,85

0,46

0,24

0,16

0,19

0,34

0,65

1,14

1,71

2,13

38

2,00

1,40

0,88

0,47

0,26

0,17

0,20

0,35

0,67

1,16

1,73

2,23

40

2,15

1,50

0,92

0,51

0,28

0,19

0,23

0,39

0,71

1,20

1,85

2,40

CP E.04.05-2006, pag. 122

Continuare Tabelului В.2.

Продолжение Таблицы В.2.

42

2,25

1,60

1,00

0,54

0,30

0,22

0,26

0,43

0,75

1,30

2,05

2,60

44

2,50

1,70

1,03

0,60

0,33

0,24

0,28

0,47

0,80

1,45

2,20

2,80

46

2,85

1,85

1,08

0,63

0,36

0,28

0,32

0,51

0,86

1,50

2,40

3,10

48

3,20

2,00

1,20

0,68

0,40

0,30

0,35

0,54

0,93

1,60

2,60

3,60

50

3,50

2,20

1,30

0,73

0,44

0,34

0,38

0,60

1,00

1,75

2,90

4,10

52

4,0

2,35

1,40

0,78

0,48

0,37

0,41

0,64

1,08

1,85

3,20

4,70

54

4,50

2,55

1,50

0,84

0,52

0,40

0,44

0,68

1,17

2,00

3,70

5,40

56

5,15

2,80

1,55

0,90

0,55

0,44

0,48

0,74

1,26

2,20

4,20

6,10

58

6,00

3,10

1,75

0,97

0,60

0,48

0,52

0,78

1,33

2,40

4,80

7,20

60

7,20

3,50

1,85

1,03

0,64

0,50

0,56

0,83

1,44

2,60

5,50

62

4,00

2,00

1,10

0,67

0,54

0,59

0,88

1,56

3,00

6,65

64

4,90

2,30

1,19

0,71

0,57

0,61

0,94

1,68

3,40

66

6,00

2,50

1,26

0,76

0,60

0,66

1,00

1,84

4,00

68

7,30

2,85

1,35

0,82

0,62

0,69

1,04

2,02

4,50

70

3,20

1,44

0,86

0,64

0,72

1,10

2,20

5,35

72

3,55

1,55

0,92

0,66

0,73

1,16

2,40

74

4,00

1,65

0,98

0,70

0,77

1,22

2,60

76

4,65

1,74

1,04

0,71

0,79

1,33

2,74

78

5,25

1,81

1,08

0,72

0,82

1,44

2,86

Orientarea de sud-est

Юго-восточная ориентация

37

1,35

1,00

0,70

0,55

0,40

0,34

0,30

0,42

0,66

0,90

1,35

1,70

38

1,35

1,00

0,70

0,55

0,40

0,34

0,31

0,43

0,66

0,92

1,35

1,70

40

1,40

1,05

0,75

0,56

0,41

0,35

0,34

0,45

0,70

0,97

1,40

1,70

42

1,50

1,15

0,80

0,58

0,44

0,36

0,37

0,49

0,72

1,01

1,45

1,75

44

1,70

1,20

0,85

0,62

0,45

0,37

0,40

0,52

0,75

1,08

1,55

1,90

CP E.04.05-2006, pag. 123



46

1,85

1,30

0,90

0,65

0,49

0,39

0,42

0,55

0,79

1,17

1,65

2,15

48

2,05

1,40

0,95

0,70

0,50

0,41

0,46

0,59

0,81

1,25

1,80

2,50

50

2,30

1,55

1,00

0,75

0,53

0,45

0,49

0,62

0,86

1,35

2,00

2,90

52

2,65

1,70

1,10

0,79

0,55

0,49

0,51

0,65

0,93

1,47

2,25

3,30

54

3,10

1,80

1,20

0,84

0,60

0,52

0,54

0,69

1,01

1,59

2,55

3,75

56

3,60

2,00

1,25

0,88

0,61

0,56

0,57

0,72

1,10

1,72

2,90

4,30

58

4,20

2,20

1,35

0,93

0,65

0,58

0,59

0,77

1,19

1,87

3,40

5,00

60

5,10

2,45

1,45

0,97

0,69

0,60

0,60

0,80

1,26

2,08

3,95

62

2,80

1,60

1,02

0,71

0,62

0,62

0,84

1,35

2,34

4,75

64

3,30

1,70

1,06

0,75

0,63

0,65

0,87

1,44

2,64

66

4,00

1,85

1,12

0,78

0,64

0,67

0,91

1,55

3,00

68

4,95

2,10

1,18

0,80

0,65

0,69

0,95

1,65

3,39

70

2,30

1,26

0,84

0,66

0,71

1,00

1,77

3,85

72

2,60

1,35

0,87

0,69

0,72

1,04

1,90

74

2,95

1,45

0,90

0,70

0,75

1,10

2,00

76

3,45

1,58

0,94

0,70

0,77

1,15

2,12

78

4,20

1,75

0,96

0,71

0,78

1,24

2,25

Orientarea de sud-vest

Юго-западная ориентация

37 1,50

1,05

0,75

0,47

0,30

0,30

0,35

0,45

0,60

0,79

1,10

1,45

38 1,50

1,05

0,80

0,50

0,35

0,31

0,35

0,46

0,64

0,81

1,15

1,50

40 1,60

1,10

0,80

0,53

0,40

0,33

0,36

0,49

0,65

0,90

1,30

1,63

42 1,70

1,20

0,81

0,55

0,40

0,36

0,39

0,50

0,70

0,99

1,50

1,75

44

1,80

1,30

0,90

0,59

0,45

0,38

0,40

0,52

0,75

1,07

1,60

1,90

46

2,05

1,40

0,92

0,62

0,47

0,40

0,41

0,55

0,78

1,15

1,75

2,15

48

2,35

1,60

1,03

0,65

0,47

0,41

0,43

0,59

0,83

1,23

1,90

2,55

CP E.04.05-2006, pag. 124



50

2,50

1,70

1,10

0,69

0,50

0,42

0,45

0,61

0,84

1,30

2,10

2,95

52

2,85

1,85

1,20

0,72

0,50

0,46

0,49

0,63

0,95

1,40

2,30

3,40

54

3,30

2,00

1,25

0,77

0,55

0,48

0,50

0,68

1,00

1,52

2,65

3,95

56

3,80

2,20

1,30

0,81

0,58

0,50

0,53

0,72

1,05

1,65

3,00

4,45

58

4,50

2,45

1,40

0,86

0,60

0,52

0,56

0,77

1,13

1,79

3,35

5,35

60

5,20

2,80

1,50

0,90

0,63

0,54

0,58

0,81

1,20

1,95

3,80

62

3,25

1,70

0,97

0,65

0,56

0,61

0,86

1,25

2,15

4,55

64

3,90

1,90

1,04

0,68

0,60

0,65

0,90

1,39

2,45

66

4,75

2,10

1,11

0,76

0,64

0,70

0,97

1,50

2,85

68

5,60

2,30

1,21

0,82

0,67

0,73

1,02

1,65

3,33

70

2,55

1,30

0,88

0,71

0,75

1,09

1,80

3,85

72

2,80

1,42

0,90

0,73

0,78

1,16

1,95

74

3,10

1,52

0,95

0,75

0,79

1,26

2,12

76

3,40

1,62

0,97

0,76

0,80

1,37

2,30

78

4,00

1,73

1,00

0,77

0,82

1,50

2,45

Orientarea de est

Восточная ориентация1

37

0,52

0,46

0,40

0,42

0,42

0,39

0,44

0,40

0,45

0,50

0,42

0,54

38

0,52

0,48

0,42

0,43

0,42

0,39

0,44

0,40

0,45

0,50

0,44

0,54

40

0,55

0,50

0,46

0,44

0,42

0,40

0,44

0,41

0,46

0,50

0,48

0,54

42

0,58

0,52

0,50

0,45

0,42

0,40

0,44

0,42

0,46

0,50

0,54

0,55

44

0,60

0,54

0,53

0,47

0,42

0,42

0,44

0,43

0,48

0,52

0,59

0,62

46

0,63

0,57

0,58

0,48

0,44

0,43

0,44

0,45

0,50

0,56

0,61

0,72

48

0,65

0,62

0,60

0,50

0,46

0,44

0,46

0,48

0,54

0,58

0,64

0,80

1 În perioada noiembrie – martie coeficienţii ky sunt daţi pentru Siberia de Vest şi Asia Centrală; pentru partea europeană a

Rusiei şi a Siberiei de Est coeficienţii kiy sunt prezentaţi în tabelul В.3

В период с ноября по март коэффициенты ky приведены для Западной Сибири и Средней Азии; для Европейской

территории России и Восточной Сибири коэффициенты kiy приведены в таблице В.3

CP E.04.05-2006, pag. 125



50

0,68

0,65

0,61

0,53

0,48

0,46

0,47

0,49

0,56

0,62

0,66

0,86

52

0,70

0,67

0,62

0,55

0,50

0,47

0,48

0,51

0,60

0,64

0,69

0,90

54

0,71

0,70

0,63

0,56

0,52

0,50

0,50

0,53

0,62

0,67

0,72

0,92

56

0,72

0,73

0,64

0,58

0,54

0,52

0,53

0,56

0,64

0,68

0,76

0,94

58

0,74

0,78

0,64

0,61

0,57

0,54

0,54

0,57

0,66

0,70

0,80

0,96

60

0,76

0,87

0,66

0,64

0,59

0,56

0,56

0,58

0,68

0,72

0,86

62

0,96

0,70

0,66

0,60

0,58

0,57

0,60

0,72

0,78

0,91

64

1,04

0,76

0,69

0,62

0,59

0,58

0,62

0,76

0,88

66

1,14

0,84

0,72

0,64

0,60

0,59

0,64

0,80

1,00

68

1,20

0,92

0,74

0,65

0,61

0,60

0,66

0,84

1,15

70

1,00

0,78

0,66

0,62

0,60

0,70

0,88

1,32

72

1,10

0,84

0,69

0,63

0,62

0,74

0,92

1,52

74

1,25

0,91

0,72

0,64

0,64

0,78

0,94

1,76

76

1,44

1,02

0,76

0,65

0,66

0,82

0,96

78 1,66 1,15 0,78 0,66 0,68 0,86 1,00

Extremul Orient (orientarea de est)

Дальний Восток (восточная ориентация)

44

0,54

0,57

0,43

0,44

0,40

0,31

0,29

0,38

0,50

0,52

0,58

0,61

46

0,60

0,60

0,49

0,46

0,42

0,36

0,35

0,43

0,52

0,56

0,65

0,66

48

0,64

0,62

0,55

0,49

0,44

0,40

0,40

0,47

0,53

0,60

0,70

0,76

50

0,70

0,66

0,62

0,52

0,47

0,44

0,42

0,48

0,55

0,63

0,80

0,88

52

0,74

0,68

0,68

0,54

0,50

0,45

0,43

0,49

0,57

0,68

0,91

1,00

54

0,78

0,71

0,74

0,56

0,51

0,46

0,42

0,50

0,58

0,72

1,06

1,42

56

0,84

0,74

0,80

0,58

0,52

0,46

0,40

0,50

0,60

0,78

1,22

1,24

58

0,88

0,77

0,86

0,60

0,54

0,46

0,47

0,50

0,62

0,88

1,48

1,36

60

0,93

0,80

0,92

0,63

0,55

0,46

0,47

0,51

0,66

1,04

CP E.04.05-2006, pag. 126



Orientarea de vest

Западная ориентация2

37

0,54

0,50

0,46

0,36

0,34

0,34

0,40

0,40

0,42

0,38

0,42

0,54

38

0,54

0,50

0,47

0,38

0,34

0,34

0,40

0,40

0,42

0,40

0,44

0,54

40

0,56

0,51

0,48

0,40

0,35

0,34

0,40

0,42

0,43

0,42

0,48

0,54

42

0,58

0,52

0,50

0,42

0,36

0,35

0,40

0,42

0,44

0,46

0,54

0,55

44

0,60

0,52

0,53

0,43

0,38

0,36

0,40

0,42

0,45

0,48

0,59

0,62

46

0,64

0,57

0,58

0,44

0,39

0,37

0,42

0,42

0,46

0,52

0,61

0,72

48

0,70

0,62

0,60

0,46

0,40

0,38

0,42

0,42

0,48

0,55

0,64

0,80

50

0,75

0,69

0,61

0,47

0,42

0,40

0,43

0,44

0,50

0,58

0,66

0,86

52

0,80

0,77

0,62

0,48

0,43

0,42

0,44

0,46

0,53

0,60

0,69

0,90

54

0,86

0,86

0,63

0,50

0,45

0,44

0,45

0,48

0,56

0,64

0,72

0,92

56

0,94

0,98

0,64

0,52

0,46

0,46

0.47

0,52

0,58

0,68

0,76

0,94

58

1,06

1,08

0,64

0,54

0,48

0,47

0,48

0,54

0,60

0,70

0,80

0,96

60

1,19

1,18

0,66

0,56

0,50

0,49

0,52

0,56

0,62

0,74

0,86

62

1,29

0,70

0,59

0,54

0,54

0,54

0,58

0,66

0,78

0,91

64

1,40

0,76

0,64

0,58

0,56

0,56

0,62

0,72

0,86

66

1,52

0,84

0,70

0,60

0,60

0,60

0,68

0,78

0,94

68

1,62

0,92

0,78

0,66

0,64

0,64

0,72

0,84

1,08

70

1,00

0,86

0,70

0,67

0,68

0,80

0,88

1,30

72

1,10

0,92

0,76

0,71

0,72

0,88

0,92

1,66

74

1,25

1,00

0,80

0,74

0,76

0,95

0,96

76

1,44

1,09

0,80

0,76

0,77

1,02

1,00

78

1,66

1,15

0,80

0,76

0,77

1,04

1,01

2 Pentru zona Extremului Orient coeficienţii pe perioada iunie-august sunt prezentaţi în tabelul В.4.

Для района Дальнего Востока коэффициенты с июня по август приведены в таблице В.4.

CP E.04.05-2006, pag. 127



Extremul Orient (orientarea de vest)

Дальний Восток (западная ориентация)

44

0,56

0,54

0,49

0,44

0,40

0,49

0,49

0,46

0,50

0,55

0,56

0,62

46

0,63

0,60

0,53

0,46

0,42

0,48

0,48

0,50

0,52

0,56

0,58

0,64

48

0,69

0,66

0,57

0,49

0,44

0,48

0,48

0,53

0,53

0,56

0,59

0,68

50

0,75

0,71

0,62

0,52

0,47

0,48

0,48

0,55

0,55

0,57

0,60

0,74

52

0,81

0,77

0,66

0,54

0,50

0,48

0,48

0,56

0,57

0,58

0,62

0,80

54

0,87

0,83

0,70

0,56

0,51

0,48

0,48

0,57

0,58

0,59

0,66

0,86

56

0,94

0,89

0,74

0,58

0,52

0,48

0,49

0,58

0,60

0,60

0,70

0,92

58

1,00

0,95

0,78

0,60

0,54

0,48

0,50

0,59

0,62

0,60

0,75

1,00

60

1,06

1,04

0,82

0,63

0,55

0,48

0,52

0,60

0,66

0,61

Orientarea de nord-est

Северо-восточная ориентация3

37

0,04

0,06

0,12

0,19

0,22

0,26

0,23

0,21

0,16

0,11

0,07

0,03

38

0,04

0,06

0,12

0,19

0,22

0,26

0,23

0,21

0,16

0,11

0,07

0,03

40

0,03

0,06

0,12

0,19

0,22

0,26

0,24

0,21

0,16

0,10

0,06

0,02

42

0,02

0,06

0,12

0,19

0,23

0,26

0,24

0,21

0,16

0,10

0,05

0,01

44

0,02

0,06

0,12

0,20

0,23

0,27

0,25

0,21

0,16

0,09

0,04

0,01

46

0,02

0,06

0,13

0,20

0,24

0,27

0,25

0,22

0,16

0,09

0,04

0,01

48

0,01

0,06

0,13

0,20

0,25

0,28

0,26

0,22

0,16

0,09

0,03

0,01

50

0,01

0,06

0,13

0,20

0,26

0,28

0,27

0,23

0,16

0,09

0,03

0,01

52

0,01

0,06

0,13

0,21

0,27

0,29

0,28

0,24

0,16

0,09

0,02

0,01

54

0,01

0,06

0,14

0,21

0,28

0,30

0,29

0,25

0,16

0,09

0,02

0,01

56

0,01

0,05

0,14

0,22

0,29

0,31

0,30

0,25

0,17

0,09

0,02

58

0,05

0,14

0,23

0,31

0,32

0,31

0,26

0,18

0,09

0,02

3 Pentru zona de sud a Extremului Orient coeficienţii sunt prezentaţi în tabelul В.5.

Для южных районов Дальнего Востока коэффициенты приведены в таблице В.5.

CP E.04.05-2006, pag. 128



60

0,04

0,14

0,24

0,32

0,33

0,32

0,27

0,18

0,09

0,02

62

0,04

0,15

0,25

0,34

0,35

0,33

0,28

0,19

0,09

64

0,03

0,15

0,26

0,36

0,37

0,35

0,29

0,20

0,09

66

0,03

0,16

0,27

0,38

0,39

0,37

0,30

0,21

0,09

68

0,03

0,17

0,29

0,40

0,42

0,41

0,32

0,23

0,09

70

0,18

0,31

0,42

0,46

0,46

0,35

0,25

0,10

72

0,19

0,34

0,44

0,50

0,52

0,38

0,27

0,10

74

0,20

0,38

0,46

0,55

0,57

0,42

0,29

76

0,22

0,44

0,48

0,60

0,62

0,45

78

0,23

0,48

0,50

0,65

0,67

0,48

Orientarea de nord-vest

Северо-западная ориентация

37

0,06

0,06

0,12

0,17

0,20

0,22

0,25

0,20

0,14

0,07

0,05

0,03

38

0,05

0,06

0,12

0,17

0,20

0,22

0,25

0,20

0,14

0,07

0,05

0,02

40

0,04

0,06

0,12

0,17

0,21

0,23

0,25

0,20

0,15

0,08

0,04

0,02

42

0,03

0,06

0,13

0,18

0,21

0,23

0,23

0,20

0,15

0,08

0,04

0,01

44

0,02

0,06

0,13

0,18

0,22

0,23

0,23

0,21

0,15

0,08

0,04

0,01

46

0,02

0,06

0,13

0,18

0,22

0,23

0,23

0,21

0,15

0,08

0,04

0,01

48

0,02

0,06

0,14

0,19

0,23

0,25

0,25

0,21

0,16

0,08

0,03

0,01

50

0,02

0,06

0,14

0,19

0,23

0,26

0,25

0,21

0,16

0,08

0,03

0,01

52

0,02

0,06

0,15

0,19

0,23

0,26

0,25

0,22

0,16

0,08

0,03

0,01

54

0,02

0,06

0,15

0,20

0,24

0,27

0,25

0,22

0,16

0,08

0,02

0,01

56

0,02

0,06

0,16

0,20

0,25

0,28

0,26

0,23

0,16

0,08

0,02

58

0,02

0,06

0,16

0,21

0,26

0,29

0,27

0,24

0,16

0,08

0,01

60

0,05

0,17

0,22

0.27

0,31

0,29

0,26

0,17

0,07

0,01

62

0,05

0,17

0,23

0,29

0,33

0,32

0,27

0,18

0,07

CP E.04.05-2006, pag. 129



64

0,05

0,18

0,25

0,31

0,37

0,35

0,29

0,19

0,07

66

0,05

0,19

0,27

0,35

0,42

0,39

0,32

0,20

0,07

68

0,05

0,20

0,30

0,39

0,47

0,44

0,35

0,22

0,07

70

0,21

0,33

0,44

0,52

0,49

0,39

0,24

0,07

72

0,23

0,37

0,49

0,57

0,55

0,43

0,27

0,07

74

0,24

0,43

0,54

0,62

0,61

0,48

0,29

76

0,26

0,52

0,60

0,67

0,66

0,52

78

0,28

0,63

0,66

0,71

0,70

0,57

Orientarea de nord

Северная ориентация

37

0,01

0,04

0,08

0,06

0,02

38

0,01

0,04

0,08

0,06

0,02

40

0,01

0,04

0,08

0,06

0,02

42

0,01

0,04

0,08

0,06

0,02

44

0,02

0,05

0,08

0,07

0,02

46

0,02

0,05

0,09

0,07

0,02

48

0,02

0,05

0,09

0,08

0,03

50

0,02

0,06

0,10

0,08

0,03

52

0,02

0,06

0,11

0,09

0,03

54

0,02

0,07

0,12

0,09

0,04

56

0,02

0,08

0,12

0,10

0,04

58

0,02

0,09

0,13

0,11

0,05

60

0,02

0,09

0,14

0,12

0,06

62

0,03

0,11

0,18

0,14

0,07

64

0,03

0,14

0,23

0,18

0,08

66

0,04

0,17

0,28

0,22

0,09

CP E.04.05-2006, pag. 130



68

0,06

0,20

0,34

0,28

0,11

70

0,07

0,24

0,40

0,35

0,15

72

0,09

0,30

0,47

0,41

0,19

74

0,13

0,38

0,54

0,47

0,23

76

0,22

0,48

0,58

0,53

0,27

78

0,30

0,55

0,61

0,57

0,29

Tabelul В.3 Таблица В.3 Grade

lat. nord.

Градусы

с.ш.

Orientarea de est Восточная ориентация Grade

lat. nord.

Градусы

с.ш.

Orientarea de vest Западная ориентация

Lunile Месяцы Lunile Месяцы

I II III XI XII I II III XI XII

Partea europeană a Rusiei

Европейская территория России

46*

0,46 0,40 0,38 0,51 0,46 42 0,56 0,54 0,48 0,51 0,46

44

0,52

0,44

0,42

0,54

0,50

44

0,62

0,56

0,52

0,54

0,54

46

0,57

0,47

0,44

0,56

0,56

46

0,69

0,60

0,56

0,56

0,64

48

0,62

0,51

0,48

0,59

0,64

48

0,76

0,64

0,59

0,59

0,75

50

0,68

0,54

0,52

0,64

0,72

50

0,83

0,66

0,62

0,64

0,85

52

0,74

0,58

0,56

0,69

0,83

52

0,88

0,70

0,66

0,69

0,93

54

0,79

0,62

0,60

0,76

0,92

54

0,92

0,76

0,70

0,76

0,96

56

0,84

0,66

0,64

0,83

0,90

56

0,94

0,84

0,72

0,83

0,94

58

0,90

0,70

0,66

0,92

0,90

58

0,96

0,94

0,76

0,92

0,94

60

0,96

0,74

0,66

1,03

60

1,00

1,06

0,81

1,03

62

0,78

0,66

62

1,20

0,88

64

0,84

0,66

64

1,38

1,00

66

0,66

66

1,06

CP E.04.05-2006, pag. 131

Tabelul В.4 Таблица В.4 Grade lat.

nord.

Градусы

с.ш.

Orientarea de est Восточная ориентация Grade lat.

nord.

Градусы

с.ш.

Orientarea de est Западная ориентация



Siberia de Est

Восточная Сибирь

52

0,54

0,53

0,53

0,48

0,41

52

0,72

0,56

0,53

0,70

0,71

54

0,58

0,54

0,54

0,53

0,50

54

0,79

0,62

0,54

0,74

0,74

56

0,62

0,58

0,56

0,58

0,58

56

0,87

0,68

0,56

0,78

0,78

58

0,66

0,60

0,58

0,64

0,66

58

0,97

0,74

0,58

0,82

0,82

60

0,74

0,63

0,63

0,68

60

1,12

0,82

0,63

0,87

62

0,70

0,70

0,70

62

0,94

0,70

0,90

64

0,72

0,80

64

1,08

0,80

66

0,96

0,89

66

1,26

0,89

68

1,14

0,97

68

1,54

0,97

70

1,05

70

1,05

72 1,16 72 1,16

Tabelul В.5 Таблица В.5 Grade

lat. nord.

Градусы

с.ш.

Orientarea de est Восточная ориентация Grade

lat. nord.

Градусы

с.ш.

Orientarea de est Западная ориентация



Extremul Orient Дальний Восток

42

0,18

0,19

0,17

42

0,36

0,30

44

0,18

0,19

0,17

44

0,36

0,30

46

0,18

0,18

0,18

46

0,29

0,30

48

0,18

0,18

0,18

50

0,19

0,19

0,19

52

0,19

0,19

0,20

54

0,21

0,20

0,21

56

0,23

0,21

0,21

58 0,25 0,22 0,22

60 0,28 0,23 0,23

CP E.04.05-2006, pag. 132

Anexa Г (cu caracter informativ). Valorile maximale şi medii ale radiaţiei solare globale (directe şi dispersate) pe timp cu cer senin în iulie

Приложение Г (справочное). Максимальные и средние значения суммарной сол-нечной радиации (прямая и рассеянная) при ясном небе в июле

Grade lat. nord.

Градусы с.ш.

Orientarea suprafeţelor Ориентация поверхности

Radiaţia solară globală, W/m2

Суммарная солнечная радиация, Вт/м2

maximă

максимальная

medie

средняя

36 Orizontală Горизонтальная

Vestică Западная

1000

712

344

162

38 Orizontală Горизонтальная


942

721

334

163

40

Orizontală Горизонтальная


928

740

333

169

42



915

748

334

175

44



894

756

331

180

46



880

752

329

182

48



866

764

328

184

50



859

774

328

187

52



852

781

329

194

54



838

788

329

200

56



817

786

327

201

CP E.04.05-2006, pag. 133

Anexa Д (cu caracter obligatoriu). Indicii termotehnici de calcul pentru materiale şi articole de construcţii

Приложение Д (обязательное). Расчетные теплотехнические показатели строитель-ных материалов и изделий

Tabelul Д.1 Таблица Д.1

nr.

crt.

№

п.п.

Materialul

Материал

Caracteristicile materialelor în

stare uscată

Характеристики материалов

в сухом состоянии

Расчетные коэффициенты (при условиях эксплуатации по

СНиП 23-02)

densi-

tatea

ρ0

kg/m3

плот-

ность

ρ0 кг/м3

capacitate

termică

specifică

с0

kJ/

(kg·°С)

удельная

теплоем-

кость

с0

кДж/

(кг·°С)

coeficien-

tul de

conducti-

bilitate

termică

коэффи-

циент-

тепло-

провод-

ности

λ0

Вт/(м·°С)

ai raportului

umidităţii

după masă

în material

массового

отношения

влаги в ма-

териале

w %

de conductivitate

termică

λ, W/(m·°С)

теплопроводно-

сти λ, Вт/(м·°С)

de asimilare ter-

mică

(în perioada de

24 ore)

теплоусвоения

(при периоде 24

ч)

s

Вт/(м2·°С)

de perme-

abilitate la

vaporii de

apă

паропро-

ницаемо-

сти

μ

мг/

(м·ч·Па)

А Б А Б А Б А, Б

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12

I Materiale termoizolante GOST 16381)

Теплоизоляционные материалы ГОСТ 16381)

А Polimere Полимерные

1 Polistiren expandat


150

1,34

0,05

1

5

0,052

0,06

0,89

0,99

0,05

2

"

100

1,34

0,041

2

10

0,041

0,052

0,65

0,82

0,05

3

Polistiren expandat


(ГОСТ 15588)

40

1,34

0,037

2

10

0,041

0,05

0,41

0,49

0,05

4

Polistiren expandat


ОАО "СП Радо-

слав"

18

1,34

0,042

2

10

0,042

0,043

0,28

0,32

0,02

5

Idem

То же

24

1,34

0,04

2

10

0,04

0,041

0,32

0,36

0,02

6

Polistiren expandat

extrudat Stirodur

Экструдирован-

ный пенополисти-

рол Стиродур

2500С

25

1,34

0,029

2

10

0,031

0,031

0,28

0,31

0,013

7

Idem

То же, 2800С

28

1,34

0,029

2

10

0,031

0,031

0,30

0,33

0,013

8

Idem

То же, 3035С

33

1,34

0,029

2

10

0,031

0,031

0,32

0,36

0,013

9

Idem

То же, 4000С

35

1,34

0,030

2

10

0,031

0,031

0,34

0,37

0,005

10

Idem

То же, 5000С

45

1,34

0,030

2

10

0,031

0,031

0,38

0,42

0,005

CP E.04.05-2006, pag. 134

Continuare tabelului Д.1

Продолжение таблицы Д.1 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12

11

Polistiren expandat

Stiropor


Стиропор PS15

15

1,34

0,039

2

10

0,040

0,044

0,25

0,29

0,035

12

Idem

То же, PS20

20

1,34

0,037

2

10

0,038

0,042

0,28

0,33

0,030

13

Idem

То же, PS30

30

1,34

0,035

2

10

0,036

0,040

0,33

0,39

0,030

14

Polistiren expandat

extrudat „Styrofoam”

Экструдированный

пенополистирол

"Стайрофоам"

28

1,45

0,029

2

10

0,030

0,031

0,31

0,34

0,006

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12

15

Idem

То же, "Руфмат"

32

1,45

0,028

2

10

0,029

0,029

0,32

0,36

0,006

16

Idem

То же, "Руфмат А"

32

1,45

0,030

2

10

0,032

0,032

0,34

0,37

0,006

16а

Idem

То же, "Флурмат

500"

38

1,45

0,027

2

10

0,028

0,028

0,34

0,38

0,006

17

Idem


500А"

38

1,45

0,030

2

10

0,032

0,032

0,37

0,41

0,006

18

Idem


200"

25

1,45

0,028

2

10

0,029

0,029

0,28

0,31

0,006

19

Idem


200А"

25

1,45

0,029

2

10

0,031

0,031

0,29

0,32

0,006

20

Plastic expandat

Пенопласт ПХВ-1

и ПВ1

125

1,26

0,052

2

10

0,06

0,064

0,86

0,99

0,23

21

Idem

То же

ma-

ximu

m

100 и

менее

1,26

0,041

2

10

0,05

0,052

0,68

0,8

0,23

22

Poliuretan expandat

Пенополиуретан

80

1,47

0,041

2

5

0,05

0,05

0,67

0,7

0,05

23

"

60

1,47

0,035

2

5

0,041

0,041

0,53

0,55

0,05

24 " 40 1,47 0,029 2 5 0,04 0,04 0,4 0,42 0,05

25

Plăci de plastic ex-

pandat rezolic-fenol-

formaldehidic

Плиты из резольно-

фенолформальде-

гидного пенопла-

90

1,68

0,045

5

20

0,053

0,073

0,81

1,10

0,15

CP E.04.05-2006, pag. 135

ста ГОСТ 20916)



26

Idem

То же

80

1,68

0,044

5

20

0,051

0,071

0,75

1,02

0,23

27

"

50

1,68

0,041

5

20

0,045

0,064

0,56

0,77

0,23

28

Beton cu lianţi din

mase plastice şi

agregate din perlită

Перлитопластбе-

тон

200

1,05

0,041

2

3

0,052

0,06

0,93

1,01

0,008

29 " 100 1,05 0,035 2 3 0,041 0,05 0,58 0,66 0,008

30

Articole de perlită

şi gel fosforic

Перлитофосфоге-

левые изделия

300

1,05

0,076

3

12

0,08

0,12

1,43

2,02

0,2

31 Idem

То же

200 1,05 0,064 3 12 0,07 0,09 1,1 1,43 0,23

32

Articole termoizo-

lante din cauciuc

sintetic înspumat

Теплоизоляцион-

ные изделия из

вспененного син-

тетического кау-

чука "Аэрофлекс"

80

1,806

0,034

5

15

0,04

0,054

0,65

0,71

0,003

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12

33

Idem

То же, "К флекс":

ЕС

ST

ЕСО

60-80

60-80

60-95

1,806

1,806

1,806

0,039

0,039

0,041

0

0

0

0

0

0

0,039

0,039

0,041

0,039

0,039

0,041

0,6

0,6

0,65

0,6

0,6

0,65

0,010

0,009

0,010

34

Polistiren expandat

de extrudare

Экструзионный

пенополистирол

"Пеноплэкс", тип

35

35

1,65

0,028

2

3

0,029

0,030

0,36

0,37

0,018

35

Idem

То же, тип 45

45

1,53

0,030

2

3

0,031

0,032

0,40

0,42

0,015

Б

Vată minerală (ГОСТ 4640), fibră de sticlă, sticlă spongioasă

Минераловатные ГОСТ 4640), стекловолокнистые, пеностекло, газостекло

36

Saltele din vată mi-

nerală

Маты минерало-

ватные прошив-

ные ГОСТ 21880)

125

0,84

0,044

2

5

0,064

0,07

0,73

0,82

0,30

37

Idem

То же

100

0,84

0,044

2

5

0,061

0,067

0,64

0,72

0,49

38 " 75 0,84 0,046 2 5 0,058 0,064 0,54 0,61 0,49

CP E.04.05-2006, pag. 136



39

Saltele din vată mi-

nerală cu lianţi sin-

tetici

Маты минерало-

ватные на синте-

тическом связую-

щем (ГОСТ 9573)

225

0,84

0,054

2

5

0,072

0,082

1,04

1,19

0,49

40

Idem

То же

175

0,84

0,052

2

5

0,066

0,076

0,88

1,01

0,49

41

"

125

0,84

0,049

2

5

0,064

0,07

0,73

0,82

0,49

42

"

75

0,84

0,047

2

5

0,058

0,064

0,54

0,61

0,53

43

Plăci moi, semirigide

şi rigide de vată mi-

nerală pe bază de lia-

nţi sintetici de bitum

Плиты мягкие, по-

лужесткие и жес-

ткие минераловат-

ные на синтетичес-

ком и битумном

связую-щих (ГОСТ

9573, ГОСТ 10140, ГОСТ 22950)

250

0,84

0,058

2

5

0,082

0,085

1,17

1,28

0,41

44

Idem

То же

225

0,84

0,058

2

5

0,079

0,084

1,09

1,20

0,41

45

"

200

0,84

0,056

2

5

0,076

0,08

1,01

1,11

0,49

46

"

150

0,84

0,050

2

5

0,068

0,073

0,83

0,92

0,49

47

" 125 0,84 0,049 2 5 0,06 0,069 0,73 0,81 0,49

48

"

100

0,84

0,044

2

5

0,06

0,065

0,64

0,71

0,56

49

"

75

0,84

0,046

2

5

0,056

0,063

0,53

0,60

0,6

50

Plăci de vată mine-

rală

Плиты минерало-

ватные ЗАО "Ми-

неральная вата"

180

0,84

0,038

2

5

0,045

0,048

0,74

0,81

0,3

51

Idem

То же

140-

175

0,84

0,037

2

5

0,043

0,046

0,68

0,75

0,31

52

"

80-125

0,84

0,036

2

5

0,042

0,045

0,53

0,59

0,32

53 " 40-60 0,84 0,035 2 5 0,041 0,044 0,37 0,41 0,35

CP E.04.05-2006, pag. 137



54

"

25-50

0,84

0,036

2

5

0,042

0,045

0,31

0,35

0,37

55

Plăci de vată mine-

rală cu rigiditate

sporită pe bază de

lianţi de fosfat or-

ganic

Плиты минерало-

ватные повышен-

ной жесткости на

органофосфатном

связующем

200

0,84

0,064

1

2

0,07

0,076

0,94

1,01

0,45

56

Plăci semirigide de

vată minerală pe

bază de amidon

Плиты полужест-

кие минераловат-

ные на крахмаль-

ном связующем

200

0,84

0,07

2

5

0,076

0,08

1,01

1,11

0,38

57

Idem

То же

125

0,84

0,056

2

5

0,06

0,064

0,70

0,78

0,38

58

Plăci din fibre de

sticlă de ştapel pe

bază de liant sinte-

tic

Плиты из стекля-

ного штапельного

волокна на синте-

тическом свя-

зующем (ГОСТ

10499)

45

0,84

0,047

2

5

0,06

0,064

0,44

0,5

0,6

59

Saltele şi fâşii din

fibre de sticlă

Маты и полосы из

стеклянного во-

локна прошивные

150

0,84

0,061

2

5

0,064

0,07

0,8

0,9

0,53

60

Saltele din fibre de

sticlă de ştapel

Маты из стеклян-


волокна "URSA"

25

0,84

0,04

2

5

0,043

0,05

0,27

0,31

0,61

61

Idem

То же

17

0,84

0,044

2

5

0,046

0,053

0,23

0,26

0,66

62

"

15

0,84

0,046

2

5

0,048

0,053

0,22

0,25

0,68

63

"

11

0,84

0,048

2

5

0,05

0,055

0,19

0,22

0,7

CP E.04.05-2006, pag. 138



64

Plăci din fibre de

sticlă de ştapel

Плиты из стеклян-


волокна "URSA"

85

0,84

0,044

2

5

0,046

0,05

0,51

0,57

0,5

65

Idem

То же

75

0,84

0,04

2

5

0,042

0,047

0,46

0,52

0,5

66

"

60

0,84

0,038

2

5

0,04

0,045

0,4

0,45

0,51

67

"

45

0,84

0,039

2

5

0,041

0,045

0,35

0,39

0,51

68

"

35

0,84

0,039

2

5

0,041

0,046

0,31

0,35

0,52

69

"

30

0,84

0,04

2

5

0,042

0,046

0,29

0,32

0,52

70

"

20

0,84

0,04

2

5

0,043

0,048

0,24

0,27

0,53

71

"

17

0,84

0,044

2

5

0,047

0,053

0,23

0,26

0,54

72

"

15

0,84

0,046

2

5

0,049

0,055

0,22

0,25

0,55

73

Sticlă expandată

sau spongioasă

Пеностекло или

газостекло

400

0,84

0,11

1

2

0,12

0,14

1,76

1,94

0,02

74

Idem

То же

300

0,84

0,09

1

2

0,11

0,12

1,46

1,56

0,02

75

"

200

0,84

0,07

1

2

0,08

0,09

1,01

1,1

0,03

В

Plăci din materiale organice şi anorganice naturale

Плиты из природных органических и неорганических материалов

76

Plăci fibrolemnoase

şi din aşchii de

lemn

Плиты древесно-

волокнистые и

древесно-стру-

жечные (ГОСТ

4598, ГОСТ 8904,

ГОСТ 10632)

1000

2,3

0,15

10

12

0,23

0,29

6,75

7,7

0,12

77

Idem

То же

800

2,3

0,13

10

12

0,19

0,23

5,49

6,13

0,12

78

"

600

2,3

0,11

10

12

0,13

0,16

3,93

4,43

0,13

79

"

400

2,3

0,08

10

12

0,11

0,13

2,95

3,26

0,19

80 " 200 2,3 0,06 10 12 0,07 0,08 1,67 1,81 0,24

CP E.04.05-2006, pag. 139



81

Plăci de stabilit şi

arbolit pe bază de

ciment pertland

Плиты фиброли-

товые и арболит

ГОСТ 19222) на

портландцементе

500

2,3

0,095

10

15

0,15

0,19

3,86

4,50

0,11

82

Idem

То же

450

2,3

0,09

10

15

0,135

0,17

3,47

4,04

0,11

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12

83

"

400

2,3

0,08

10

15

0,13

0,16

3,21

3,70

0,26

84

Plăci de stufiş

Плиты камыши-

товые

300

2,3

0,07

10

15

0,09

0,14

2,31

2,99

0,45

85

Idem

То же

200

2,3

0,06

10

15

0,07

0,09

1,67

1,96

0,49

86

Plăci termoizolante

de tuf

Плиты торфяные

теплоизоляцион-

ные

300

2,3

0,064

15

20

0,07

0,08

2,12

2,34

0,19

87

Idem

То же

200

2,3

0,052

15

20

0,06

0,064

1,6

1,71

0,49

88

Câlţi

Пакля

150

2,3

0,05

7

12

0,06

0,07

1,3

1,47

0,49

89

Placă de ipsos

Плиты из гипса

(ГОСТ 6428)

1350

0,84

0,35

4

6

0,50

0,56

7,04

7,76

0,098

90

Idem

То же

1100

0,84

0,23

4

6

0,35

0,41

5,32

5,99

0,11

91

Plăci de ipsos de

finisare (tencuială

uscată)

Листы гипсовые

обшивочные (су-

хая штукатурка)

ГОСТ 6266)

1050

0,84

0,15

4

6

0,34

0,36

5,12

5,48

0,075

92

Idem

То же

800

0,84

0,15

4

6

0,19

0,21

3,34

3,66

0,075

93

Articole din perlit

expandat pe bază

de liant de bitum

Изделия из вспу-

ченного перлита

на битумном свя-

зующем ГОСТ

16136)

300

1,68

0,087

1

2

0,09

0,099

1,84

1,95

0,04

CP E.04.05-2006, pag. 140



94

Idem

То же

250

1,68

0,082

1

2

0,085

0,099

1,53

1,64

0,04

95

"

225

1,68

0,079

1

2

0,082

0,094

1,39

1,47

0,04

96

"

200

1,68

0,076

1

2

0,078

0,09

1,23

1,32

0,04

Г

Umpluturi

Засыпки

97

Prundiş de

cheramzit

Гравий керамзи-

товый ГОСТ

9757)

600

0,84

0,14

2

3

0,17

0,19

2,62

2,83

0,23

98

Idem

То же

500

0,84

0,14

2

3

0,15

0,165

2,25

2,41

0,23

99

"

450

0,84

0,13

2

3

0,14

0,155

2,06

2,22

0,235

100

"

400

0,84

0,12

2

3

0,13

0,145

1,87

2,02

0,24

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12

101

"

350

0,84

0,115

2

3

0,125

0,14

1,72

1,86

0,245

102

"

300

0,84

0,108

2

3

0,12

0,13

1,56

1,66

0,25

103

"

250

0,84

0,099

2

3

0,11

0,12

1,22

1,3

0,26

104

Prundiş de

şunghizit

Гравий шунгизи-

товый (ГОСТ

9757)

700

0,84

0,16

2

4

0,18

0,21

2,91

3,29

0,21

105

Idem

То же

600

0,84

0,13

2

4

0,16

0,19

2,54

2,89

0,22

106

"

500

0,84

0,12

2

4

0,15

0,175

2,25

2,54

0,22

107

"

450

0,84

0,11

2

4

0,14

0,16

2,06

2,30

0,22

108

"

400

0,84

0,11

2

4

0,13

0,15

1,87

2,10

0,23

109

Piatră spartă din

zgura de furnal

Щебень из домен-

ного шлака (ГОСТ

5578)

1000

0,84

0,21

2

3

0,24

0,31

4,02

4,67

0,21

110

Piatră ponce cu zgură

şi agloporit

Щебень шлако-пем-

зовый и аглопори-

товый (ГОСТ 9757)

900

0,84

0,19

2

3

0,23

0,3

3,73

4,36

0,21

CP E.04.05-2006, pag. 141



111

Idem

То же

800

0,84

0,18

2

3

0,21

0,26

3,36

3,83

0,21

112

"

700

0,84

0,16

2

3

0,19

0,23

2,99

3,37

0,22

113

"

600

0,84

0,15

2

3

0,18

0,21

2,7

2,98

0,23

114

"

500

0,84

0,14

2

3

0,16

0,19

2,32

2,59

0,23

115

"

450

0,84

0,13

2

3

0,15

0,17

2,13

2,32

0,24

116

"

400

0,84

0,122

2

3

0,14

0,16

1,94

2,12

0,24

117

Piatră spartă şi ni-

sip din perlit ex-

pandat

Щебень и песок

из перилита вспу-

ченного (ГОСТ

10832)

500

0,84

0,09

1

2

0,1

0,11

1,79

1,92

0,26

118 Idem

То же

400 0,84 0,076 1 2 0,08 0,095 1,5 1,6 0,3

119 " 350 0,84 0,07 1 2 0,081 0,085 1,35 1,42 0,3

120 " 300 0,84 0,064 1 2 0,076 0,08 0,99 1,04 0,34

121

Vermiculit spongi-

os

Вермикулит вспу-

ченный ГОСТ

12865)

200

0,84

0,065

1

3

0,08

0,095

1,01

1,16

0,23

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12

122

Idem

То же

150

0,84

0,060

1

3

0,074

0,098

0,84

1,02

0,26

123

"

100

0,84

0,055

1

3

0,067

0,08

0,66

0,75

0,3

124

Nisip pentru lucrări

de constricţie

Песок для строи-

тельных работ

(ГОСТ 8736)

1600

0,84

0,35

1

2

0,47

0,58

6,95

7,91

0,17

Д

Mortar de construcţii (GOST 28013)

Строительные растворы (ГОСТ 28013)

125

Ciment şi zgură

Цементно-шлако-

вый

1400

0,84

0,41

2

4

0,52

0,64

7,0

8,11

0,11

126

Idem

То же

1200

0,84

0,35

2

4

0,47

0,58

6,16

7,15

0,14

127

Цементно-перли-

товый

1000

0,84

0,21

7

12

0,26

0,3

4,64

5,42

0,15

128 Idem То же 800 0,84 0,16 7 12 0,21 0,26 3,73 4,51 0,16

CP E.04.05-2006, pag. 142



129

Ipsos cu agregate

de perlit

Гипсоперлитовый

600

0,84

0,14

10

15

0,19

0,23

3,24

3,84

0,17

130

Ipsos poros cu

agregate de perlit

Поризованный

гипсоперлитовый

500

0,84

0,12

6

10

0,15

0,19

2,44

2,95

0,43

131

Idem

То же

400

0,84

0,09

6

10

0,13

0,15

2,03

2,35

0,53

II

Materiale termoizolante pentru construcţii

Конструкционно-теплоизоляционные материалы

А

Betoane cu agregate poroase naturale (GOST 25820, GOST 22263)

Бетоны на природных пористых заполнителях (ГОСТ 25820, ГОСТ 22263)

132

Beton de tuf

Туфобетон

1800

0,84

0,64

7

10

0,87

0,99

11,38

12,79

0,09

133

"

1600

0,84

0,52

7

10

0,7

0,81

9,62

10,91

0,11

134

"

1400

0,84

0,41

7

10

0,52

0,58

7,76

8,63

0,11

135

"

1200

0,84

0,29

7

10

0,41

0,47

6,38

7,2

0,12

136

Beton de piatră

ponce

Пемзобетон

1600

0,84

0,52

4

6

0,62

0,68

8,54

9,3

0,075

137

"

1400

0,84

0,42

4

6

0,49

0,54

7,1

7,76

0,083

138

"

1200

0,84

0,34

4

6

0,4

0,43

5,94

6,41

0,098

139

"

1000

0,84

0,26

4

6

0,3

0,34

4,69

5,2

0,11

140

"

800

0,84

0,19

4

6

0,22

0,26

3,6

4,07

0,12

141

Beton din zgură

vulcanică

Бетон на вулкани-

ческом шлаке

1600

0,84

0,52

7

10

0,64

0,7

9,2

10,14

0,075

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12

142

Beton din zgură

vulcanică

Бетон на вулкани-

ческом шлаке

1400

0,84

0,41

7

10

0,52

0,58

7,76

8,63

0,083

143

"

1200

0,84

0,33

7

10

0,41

0,47

6,38

7,2

0,09

144

"

1000

0,84

0,24

7

10

0,29

0,35

4,9

5,67

0,098

145

"

800

0,84

0,20

7

10

0,23

0,29

3,9

4,61

0,11

Б

Betoane cu agregate poroase artificiale (GOST 25820, GOST 9757)

Бетоны на искусственных пористых заполнителях (ГОСТ 25820, ГОСТ 9757)

CP E.04.05-2006, pag. 143



146

Beton de cheramzit

cu nisip de cheram-

zit şi beton de che-

ramzit

Керамзитобетон

на керамзитовом

песке и керамзи-

топенобетон

1800

0,84

0,66

5

10

0,80

0,92

10,5

12,33

0,09

147

Idem

То же

1600

0,84

0,58

5

10

0,67

0,79

9,06

10,77

0,09

148

"

1400

0,84

0,47

5

10

0,56

0,65

7,75

9,14

0,098

149

"

1200

0,84

0,36

5

10

0,44

0,52

6,36

7,57

0,11

150

"

1000

0,84

0,27

5

10

0,33

0,41

5,03

6,13

0,14

151

" 800

0,84

0,21

5

10

0,24

0,31

3,83

4,77

0,19

152

" 600

0,84

0,16

5

10

0,2

0,26

3,03

3,78

0,26

153

"

500

0,84

0,14

5

10

0,17

0,23

2,55

3,25

0,3

154

Beton poros de

cheramzit cu nisip

cuarţos


на кварцевом пес-

ке с поризацией

1200

0,84

0,41

4

8

0,52

0,58

6,77

7,72

0,075

155

Idem

То же

1000

0,84

0,33

4

8

0,41

0,47

5,49

6,35

0,075

156

"

800

0,84

0,23

4

8

0,29

0,35

4,13

4,9

0,075

157

Beton de cheramzit

cu nisip de perlit


на перлитовом

песке

1000

0,84

0,28

9

13

0,35

0,41

5,57

6,43

0,15

158

Idem

То же

800

0,84

0,22

9

13

0,29

0,35

4,54

5,32

0,17

159

Beton de şunghizit

Шунгизитобетон

1400

0,84

0,49

4

7

0,56

0,64

7,59

8,6

0,098

160

"

1200

0,84

0,36

4

7

0,44

0,5

6,23

7,04

0,11

161 " 1000 0,84 0,27 4 7 0,33 0,38 4,92 5,6 0,14

162

Beton de perlit

Перлитобетон

1200

0,84

0,29

10

15

0,44

0,5

6,96

8,01

0,15

163

"

1000

0,84

0,22

10

15

0,33

0,38

5,5

6,38

0,19

CP E.04.05-2006, pag. 144



164

Beton de perlit

Перлитобетон

800

0,84

0,16

10

15

0,27

0,33

4,45

5,32

0,26

165

"

600

0,84

0,12

10

15

0,19

0,23

3,24

3,84

0,3

166

Beton de piatră

ponce şi zgură

(beton cu zgură ex-

pandată)

Шлакопемзобетон

(термозитобетон)

1800

0,84

0,52

5

8

0,63

0,76

9,32

10,83

0,075

167

Idem

То же

1600

0,84

0,41

5

8

0,52

0,63

7,98

9,29

0,09

168

"

1400

0,84

0,35

5

8

0,44

0,52

6,87

7,9

0,098

169

"

1200

0,84

0,29

5

8

0,37

0,44

5,83

6,73

0,11

170

"

1000

0,84

0,23

5

8

0,31

0,37

4,87

5,63

0,11

171

Beton celular şi

poros de piatră

ponce

Шлакопемзопено-

и шлакопемзога-

зобетон

1600

0,84

0,47

8

11

0,63

0,7

9,29

10,31

0,09

172

Idem

То же

1400

0,84

0,35

8

11

0,52

0,58

7,9

8,78

0,098

173

"

1200

0,84

0,29

8

11

0,41

0,47

6,49

7,31

0,11

174

"

1000

0,84

0,23

8

11

0,35

0,41

5,48

6,24

0,11

175

"

800

0,84

0,17

8

11

0,29

0,35

4,46

5,15

0,13

176

Beton cu zgură

granulată de furnal

Бетон на домен-

ных гранулиро-

ванных шлаках

1800

0,84

0,58

5

8

0,7

0,81

9,82

11,18

0,083

177

Idem

То же

1600

0,84

0,47

5

8

0,58

0,64

8,43

9,37

0,09

178

" 1400

0,84

0,41

5

8

0,52

0,58

7,46

8,34

0,098

179

"

1200

0,84

0,35

5

8

0,47

0,52

6,57

7,31

0,11

180

Beton agloporit şi

beton cu zgură de

combustibil (ca-

zangerie)

1800

0,84

0,7

5

8

0,85

0,93

10,82

11,98

0,075

CP E.04.05-2006, pag. 145



180 Аглопоритобетон

и бетоны на топ-

ливных (котель-

ных) шлаках

1800 0,84 0,7 5 8 0,85 0,93 10,82 11,98 0,075

181

Idem

То же

1600

0,84

0,58

5

8

0,72

0,78

9,39

10,34

0,083

182

"

1400

0,84

0,47

5

8

0,59

0,65

7,92

8,83

0,09

183

" 1200 0,84 0,35 5 8 0,48 0,54 6,64 7,45 0,11

184

Beton de agloporit

beton cu zgură de

combustibil (ca-

zangerie)

Аглопоритобетон

и бетоны на топ-

ливных (котель-

ных) шлаках

1000

0,84

0,29

5

8

0,38

0,44

5,39

6,14

0,14

185

Beton cu prundiş şi

cenuşă

Бетон на зольном

гравии

1400

0,84

0,47

5

8

0,52

0,58

7,46

8,34

0,09

186

Idem

То же

1200

0,84

0,35

5

8

0,41

0,47

6,14

6,95

0,11

187

"

1000

0,84

0,24

5

8

0,3

0,35

4,79

5,48

0,12

188

Beton de vermiculit

Вермикулито-

бетон

800

0,84

0,21

8

13

0,23

0,26

3,97

4,58

-

189

"

600

0,84

0,14

8

13

0,16

0,17

2,87

3,21

0,15

190

"

400

0,84

0,09

8

13

0,11

0,13

1,94

2,29

0,19

191

"

300

0,84

0,08

8

13

0,09

0,11

1,52

1,83

0,23

В

Betoane celulare (GOST 25485 GOST 5742)

Бетоны ячеистые (ГОСТ 25485 ГОСТ 5742)

192

beton de polistiren

Полистиролбетон

600

1,06

0,145

4

8

0,175

0,20

3,07

3,49

0,068

193

"

500

1,06

0,125

4

8

0,14

0,16

2,5

2,85

0,075

194

"

400

1,06

0,105

4

8

0,12

0,135

2,07

2,34

0,085

195

"

300

1,06

0,085

4

8

0,09

0,11

1,55

1,83

0,10

196

"

200

1,06

0,065

4

8

0,07

0,08

1,12

1,28

0,12

197

"

150

1,06

0,055

4

8

0,057

0,06

0,87

0,96

0,135

CP E.04.05-2006, pag. 146



198

Gazobeton şi beton

celular, gazosilicat

şi silicat expandat

Газо- и пенобетон,

газо- и пеносили-

кат

1000

0,84

0,29

10

15

0,41

0,47

6,13

7,09

0,11

199

Idem

То же

800

0,84

0,21

10

15

0,33

0,37

4,92

5,63

0,14

200

"

600

0,84

0,14

8

12

0,22

0,26

3,36

3,91

0,17

201

"

400

0,84

0,11

8

12

0,14

0,15

2,19

2,42

0,23

202

" 300

0,84

0,08

8

12

0,11

0,13

1,68

1,95

0,26

203

Gazobeton şi beton

celular cu cenuşă

Газо- и пенозоло-

бетон

1200

0,84

0,29

15

22

0,52

0,58

8,17

9,46

0,075

204

То же

1000

0,84

0,23

15

22

0,44

0,5

6,86

8,01

0,098

205

Gazobeton şi beton

celular cu cenuşă

Газо- и пенозоло-

бетон

800

0,84

0,17

15

22

0,35

0,41

5,48

6,49

0,12

Г Zidărie din cărămidă plină de

Кирпичная кладка из сплошного кирпича

206

argilă obişnuită cu

mortar de ciment şi

nisip

Глиняного обык-

новенного (ГОСТ

530) на цементно-

песчаном растворе

1800

0,88

0,56

1

2

0,7

0,81

9,2

10,12

0,11

207



zgură


новенного на це-

ментно-шлаковом

растворе

1700

0,88

0,52

1,5

3

0,64

0,76

8,64

9,7

0,12

208



perlit


новенного на це-

ментно-перлито-

вом растворе

1600

0,88

0,47

2

4

0,58

0,7

8,08

9,23

0,15

209

silicat cu mortar de

ciment şi nisip

1800

0,88

0,7

2

4

0,76

0,87

9,77

10,9

0,11

CP E.04.05-2006, pag. 147



209

Силикатного

(ГОСТ 379) на це-

ментно-песчаном

растворе

1800

0,88

0,7

2

4

0,76

0,87

9,77

10,9

0,11

210

pămânţel cu mortar

de ciment şi nisip

Трепельного

(ГОСТ 530) на це-


растворе

1200

0,88

0,35

2

4

0,47

0,52

6,26

6,49

0,19

211

Idem

То же

1000

0,88

0,29

2

4

0,41

0,47

5,35

5,96

0,23

212

zgură cu mortar de

ciment şi nisip

Шлакового на це-


растворе

1500

0,88

0,52

1,5

3

0,64

0,7

8,12

8,76

0,11

Д

Zidărie de cărămidă cu goluri

Кирпичная кладка из пустотного кирпича

213

Ceramică cu goluri cu

densitatea de 1400

кг/м3 (brută) (ГОСТ

530) cu mortar de

ciment şi nisip

Керамического

пустотного плотнос-

тью 1400 кг/м3

(брутто) (ГОСТ 530)

на цементно-песча-

ном растворе

1600

0,88

0,47

1

2

0,58

0,64

7,91

8,48

0,14

214


densitatea de 1300


530) cu mortar de

ciment şi nisip

Керамического пус-

тотного плотнос-





1400

0,88

0,41

1

2

0,52

0,58

7,01

7,56

0,16

215


densitatea de 1000


530) cu mortar de

ciment şi nisip

Керамического пус-

тотного плотнос-





1200

0,88

0,35

1

2

0,47

0,52

6,16

6,62

0,17

CP E.04.05-2006, pag. 148



216

Silicat cu 11 goluri

cu mortar de ciment

şi nisip

Силикатного

одиннадцатипустот-

ного (ГОСТ 379) на

цементно-песчаном

растворе

1500

0,88

0,64

2

4

0,7

0,81

8,59

9,63

0,13

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12

217

Silicat cu 14 goluri

cu mortar de ciment

şi nisip

Силикатного четыр-

надцатипутотного

(ГОСТ 379) на

цементно-песчаном

растворе

1400

0,88

0,52

2

4

0,64

0,76

7,93

9,01

0,14

Е

Lemnul şi articole din el

Дерево и изделия из него

218

Pin şi brad perpendi-

cular pe fibre

Сосна и ель поперек

волокон (ГОСТ

8486, ГОСТ 9463)

500

2,3

0,09

15

20

0,14

0,18

3,87

4,54

0,06

219

Pin şi brad paralel cu

fibrele

Сосна и ель вдоль

волокон

500

2,3

0,18

15

20

0,29

0,35

5,56

6,33

0,32

220

Дуб поперек воло-

кон (ГОСТ 9462,

ГОСТ 2695)

700

2,3

0,1

10

15

0,18

0,23

5,0

5,86

0,05

221

Stejar paralel cu fibre

Дуб вдоль волокон

700

2,3

0,23

10

15

0,35

0,41

6,9

7,83

0,3

222

Placă de furnir încle-

iată

Фанера клееная

(ГОСТ 8673)

600

2,3

0,12

10

13

0,15

0,18

4,22

4,73

0,02

223

Carton de finisare

Картон облицовоч-

ный (ГОСТ 8740)

1000

2,3

0,18

5

10

0,21

0,23

6,2

6,75

0,06

224

Carton multistrat de

construcţii

Картон

строительный

многослойный

650

2,3

0,13

6

12

0,15

0,18

4,26

4,89

0,083

III Materiale de construcţii Конструкционные материалы

А

Betoane (GOST 7473, GOST 25192) şi mortar (ГОСТ 28013)

Бетоны (ГОСТ 7473, ГОСТ 25192) и растворы (ГОСТ 28013)

CP E.04.05-2006, pag. 149



225

Beton armat

Железобетон

(ГОСТ 26633)

2500

0,84

1,69

2

3

1,92

2,04

17,98

18,95

0,03

226

Beton cu prundiş şi

piatră spartă natura-

lă

Бетон на гравии

или щебне из при-

родного камня

(ГОСТ 26633)

2400

0,84

1,51

2

3

1,74

1,86

16,77

17,88

0,03

227

Mortar de ciment şi

nisip

Раствор цементно-

песчаный

1800

0,84

0,58

2

4

0,76

0,93

9,6

11,09

0,09

228

Mortar complex

(nisip, var, ciment)

Раствор сложный

(песок, известь,

цемент)

1700

0,84

0,52

2

4

0,7

0,87

8,95

10,42

0,098

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12

229

Mortar de var şi

nisip

Раствор извест-

ково-песчаный

1600

0,84

0,47

2

4

0,7

0,81

8,69

9,76

0,12

Б

Finisarea cu piatră naturală (GOST 9480)

Облицовка природным камнем (ГОСТ 9480)

230

Granit, gnais şi ba-

zalt

Гранит, гнейс и

базальт

2800

0,88

3,49

0

0

3,49

3,49

25,04

25,04

0,008

231

Marmură

Мрамор

2800

0,88

2,91

0

0

2,91

2,91

22,86

22,86

0,008

232

Piatră de var

Известняк

2000

0,88

0,93

2

3

1,16

1,28

12,77

13,7

0,06

233

"

1800

0,88

0,7

2

3

0,93

1,05

10,85

11,77

0,075

234

" 1600

0,88

0,58

2

3

0,73

0,81

9,06

9,75

0,09

235

"

1400

0,88

0,49

2

3

0,56

0,58

7,42

7,72

0,11

236

Tuf

Туф

2000

0,88

0,76

3

5

0,93

1,05

11,68

12,92

0,075

237

"

1800

0,88

0,56

3

5

0,7

0,81

9,61

10,76

0,083

238

"

1600

0,88

0,41

3

5

0,52

0,64

7,81

9,02

0,09

239

"

1400

0,88

0,33

3

5

0,43

0,52

6,64

7,6

0,098

240 " 1200 0,88 0,27 3 5 0,35 0,41 5,55 6,25 0,11

CP E.04.05-2006, pag. 150



241

"

1000

0,88

0,21

3

5

0,24

0,29

4,2

4,8

0,11

В

Materiale pentru învelitori, hidroizolare, finisare şi învelitori în rulouri pentru pardoseli

Материалы кровельные, гидроизоляционные, облицовочные

и рулонные покрытия для полов (ГОСТ 30547)

242

Placă de azboci-

ment plată

Листы асбестоце-

ментные плоские

(ГОСТ 18124)

1800

0,84

0,35

2

3

0,47

0,52

7,55

8,12

0,03

243

Idem

То же

1600

0,84

0,23

2

3

0,35

0,41

6,14

6,8

0,03

244

Bitumuri de petrol

pentru construcţii şi

învelitori

Битумы нефтяные

строительные и

кровельные (ГОСТ

6617, ГОСТ 9548)

1400

1,68

0,27

0

0

0,27

0,27

6,8

6,8

0,008

245

Idem

То же

1200

1,68

0,22

0

0

0,22

0,22

5,69

5,69

0,008

246

"

1000

1,68

0,17

0

0

0,17

0,17

4,56

4,56

0,008

247

Beton asfaltic

Асфальтобетон

ГОСТ 9128)

2100

1,68

1,05

0

0

1,05

1,05

16,43

16,43

0,008

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12

248

Ruberoid (ГОСТ

10923), pergamin

(ГОСТ 2697), car-

ton gudronat

Рубероид (ГОСТ

10923), пергамин

(ГОСТ 2697), толь

600

1,68

0,17

0

0

0,17

0,17

3,53

3,53

-

249

Linoleum

policlorvinilic pe

bază de suport ter-

moizolant

Линолеум поливи-

нилхлоридный на

теплоизолирую-

щей подоснове

(ГОСТ 18108)

1800

1,47

0,38

0

0

0,38

0,38

8,56

8,56

0,002

250

Idem

То же

1600

1,47

0,33

0

0

0,33

0,33

7,52

7,52

0,002

251

Linoleum

policlorvinilic pe

bază de suport de

pânză

1800

1,47

0,35

0

0

0,35

0,35

8,22

8,22

0,002

CP E.04.05-2006, pag. 151



251 Линолеум поливи-

нилхлоридный на

тканевой основе

(ГОСТ 7251)

1800 1,47 0,35 0 0 0,35 0,35 8,22 8,22 0,002

252

Idem

То же

1600

1,47

0,29

0

0

0,29

0,29

7,05

7,05

0,002

253

"

1400

1,47

0,23

0

0

0,23

0,23

5,87

5,87

0,002

Г

Metale şi geamuri

Металлы и стекло

254

Oţel armătură în

bare

Сталь стержневая

арматурная

(ГОСТ ГОСТ

5781)

7850

0,482

58

0

0

58

58

126,5

126,5

0

255

Fontă

Чугун (ГОСТ

9583)

7200

0,482

50

0

0

50

50

112,5

112,5

0

256

Aluminiu

Алюминий ГОСТ

22233, ГОСТ

24767)

2600

0,84

221

0

0

221

221

187,6

187,6

0

257 Cupru

Медь (ГОСТ 931,

ГОСТ 15527)

8500 0,42 407 0 0 407 407 326 326 0

258

Geam de fereatră

Стекло оконное

(ГОСТ 111)

2500

0,84

0,76

0

0

0,76

0,76

10,79

10,79

0

Notă Примечания

1 Valorile de calcul ale coeficientului de asimilare termică (pe perioada de 24 ore) a materialului utilizat s-au calculat cu

formula ,în care , , , - se adoptă în conformitate cu rubricile din prezenrul

tabel.

1 Расчетные значения коэффициента теплоусвоения (при периоде 24 ч) материала в конструкции вычислены по

формуле ,где , , , - принимают по соответствующим графам настоящей

таблицы.

2 Caracteristicile materialelor în stare uscată sunt date cu raportul masic al umidităţii în material ,%, egal cu zero.

2 Характеристики материалов в сухом состоянии приведены при массовом отношении влаги в материале ,%, рав-

ном нулю.

3 Valoarea coeficientului de conductivitate termică a materialului în stare uscată se adoptă conform documentelor normative

în vigoare.

3 Значения коэффициента теплопроводности материала в сухом состоянии приняты по действующим нормативным

документам.

Dacîă în documentele normative acest indice lipseşte, atunci el se determină conform datelor NIISF.

Если в нормативном документе этот показатель отсутствует, то он был определен по данным НИИСФ.

4 Valoarea coeficientului de conductivitate termică în condiţiile de exploatare А sau Б sunt calculaţi pe baza încercărilor de

laborator conform metodologiei date în anexa Е.

4 Значения коэффициента теплопроводности материала при условиях эксплуатации А или Б рассчитаны на осно-

вании лабораторных испытаний по методике, приведенной в приложении Е.

CP E.04.05-2006, pag. 152

Anexa E (cu caracter obligatoriu). Metodologia determinării valorilor de calcul a con-ductivităţii termice a materialelor de construcţii în condiţiile de exploatare A şi Б

Приложение Е (обязательное). Методика определения расчетных значений тепло-проводности строительных материалов при условиях эксплуатации А и Б

Методика предназначена для испыта-

тельных лабораторий и устанавливает про-

цедуру определения на основании лабо-

раторных испытаний расчетных значений

теплопроводности конкретных марок и ти-

пов строительных материалов и изделий.

Metodologia este prevăzută pentru labo-

ratoarele de încercare şi stabileşte procedura

de determinare pe baza încercărilor de labora-

tor a valorilor de calcul ale conductivităţii

termice pentru mărcile şi tipurile concrete de

materiale şi articole de construcţii.

Е.1 Общие положения

Е.1 Principii generale

Теплопроводность сухих и влажных

материалов измеряют по ГОСТ 7076 при

средней температуре образца (25±1) °С

[(298±1) К].

Conductivitatea termică a materialelor

uscate şi umede se măsoară conform

GOST 7076 la temperatura medie a epruvetei

(25±1) °С [(298±1) К].

Расчетные значения теплопроводно-

сти определяют на пяти образцах для ус-

ловий эксплуатации А и пяти образцах для

условий эксплуатации Б, причем образцы

должны быть отобраны от пяти партий

конкретной марки материала или изделия

по одному образцу от партии для каждого

условия эксплуатации. Допускается после-

довательное определение теплопроводно-

сти пяти образцов для условий эксплуата-

ции А, затем их доувлажнение и определе-

ние теплопроводности для условий экс-

плуатации Б.

Valorile de calcul de conductivitate ter-

mică se determină pe cinci epruvete în condi-

ţiile de exploatare А şi cinci epruvete în con-

diţiile de exploatare Б, însă epruvetele trebuie

să fie alese din cinci loturi de marcă concretă

de material sau articol, cîte o epruvetă din lot

pentru fiecare fel de condiţii de exploatare. Se

admite determinarea suc-cesivă a conductivi-

tăţii termice a cinci epru-vete în condiţiile de

exploatare А, apoi reu-mezirea lor şi determi-

narea conductivităţii ter-mice în condiţiile de

exploatare Б.

Значения влажности исследуемого ма-

териала или изделия для условий эксплуа-

тации А и Б следует принимать по прило-

жению Д в случае, если данный вид мате-

риала указан в его перечне, или по факти-

ческим значениям влажности аналогич-

ного теплоизоляционного материала в кон-

струкции после 3-5 лет эксплуатации.

Допускается за величину влажности

для условий эксплуатации А принимать

значение сорбционной влажности матери-

ала при относительной влажности воздуха

80 %, а для условий эксплуатации Б – зна-

чение сорбционной влажности при относи-

тельной влажности воздуха 97 %.

Valorile umidităţii materialului sau arti-

colului încercat în condiţiile de exploatare А

şi Б se adoptă din anexa Д în cazul, când tipul

respectiv de material e specificat în listă, sau

conform valorilor reale de umiditate ale unui

material termoizolant analog aflat în construc-

ţie după 3-5 ani de exploatare.

Se admite ca valoare a umidităţii în con-

diţiile de exploatare А să se adopte valoarea

umidităţii absorbite a materialului la umidita-

tea relativă a aerului de 80 %, iar în condiţiile

de exploatare Б - valoarea umidităţii de ab-

sorbţie a materialului la umiditatea relativă a

aerului de 97 %.

Сорбционную влажность материала

или изделия определяют по ГОСТ 24816.

Статистическую обработку результатов из-

мерения выполняют по ГОСТ 8.207 при

доверительной вероятности 0,95 для нор-

мального распределения результатов изме-

рений. Неисключенную систематическую

Umiditatea de absorbţie a materialului

sau articolului se detrmină conform GOST

24816. Prelucrarea statistică a rezultatelor

măsurărilor se efectuează conform GOST

8.207 cu probabilitatea de confidenţă de 0,95

pentru repartizarea normală a rezultatelor mă-

surărilor. Eroarea sistematică neexclusă a mij-

CP E.04.05-2006, pag. 153

погрешность средств измерений следует

принимать равной не менее 3 % текущего

значения теплопроводности.

loacelor de măsurare trebuie considerată egală

cu minimum 3 % din valoarea curentă a con-

ductivităţii termice.

Е.2 Обозначения

Е.2 Simboluri

При определении расчетных значений

теплопроводности используют следующие

обозначения:

La determinarea valorilor de calcul de

conductivitate termică se utilizează următoa-

rele simboluri:

- теплопроводность образца в сухом

состоянии;

- conductivitatea termică a epruvetei în

stare uscată;

- среднee арифметическое значение

теплопроводности из пяти образцов мате-

риала или изделия в сухом состоянии;

- valoarea aritmetică medie a conduc-

tivităţii termice din cinci epruvete de material

sau articole în stare uscată;

- значение теплопроводности образца

материала при влажности ;

- valoarea conductivităţii termice a epru-

vetei de material la umiditatea ;

- расчетные значения теплопровод-

ности для условий эксплуатации А и Б;

- valoarea de calcul a conductivităţii

termice în condiţiile de exploatare А şi Б;

- коэффициент учета влияния качества

строительно-монтажных работ на тепло-

проводность строительных материалов и

изделий, а также старения материала в ре-

альных условиях эксплуатации; для жест-

ких теплоизоляционных материалов и из-

делий (предел прочности на сжатие не ме-

нее 0,035 МПа) принимают равным 1,1,

для мягких теплоизоляционных материа-

лов и изделий (предел прочности на сжа-

тие менее 0,035 МПа) - 1,2, для остальных

материалов и изделий - 1;

- coeficientul care ţine cont de influenţa

calităţii lucrărilor de construcţii-montaj asup-

ra conductivităţii termice a materialelor şi ar-

ticolelor de construcţii, precum şi de îvechirea

materialelor în condiţii reale de exploatare;

pentru materiale şi articole termoizolante dure

(limita de rezistenţă la comprimare de mini-

mum 0,035 МPа) se adoptă egală cu 1,1, pen-

tru materiale şi articole termoizolante moi

(limita de rezistenţă la comprimare de ma-

ximum 0,035 МPа) - 1,2, pentru celelalte ma-

teriale şi articole - 1;

- коэффициент учета разницы тепло-

проводности материала при средней рабо-

чей температуре материала в конструкции

(в отопительный период) и при средней те-

мпературе испытаний, принимают равным

0,95 при температуре в конструкции 10 °С;

- coeficientul care ţine cont de diferenţa

conductivităţii termice a materialului la tem-

peratura medie de lucru a materialului în con-

strucţii (în perioada de încălzire) şi la tem-

peratura medie de încercare, se adoptă egală

cu 0,95 la temperatura în elementele de con-

strucţii de 10 °С;

- влажность, % по массе, соответст-

вующая значению расчетного массового

отношения влаги в исследуемом материале

или изделии при условиях эксплуатации А

и Б;

- umiditatea, % în masă, care cores-

punde cu valoarea de calcul a raportului în

masă a umidităţii în materilalul sau articolul

cercetat în condiţiile de exploatare А şi Б;

- масса образца в сухом состоянии; - masa epruvetei în stare uscată;

- расчетная масса образца с влажно-

стью, соответствующей условиям эксплуа-

тации А или Б;

- masa de calcul a epruvetei cu umidi-

tatea corespunzătoare condiţiilor de exploa-

tare А sau Б;

- масса увлажненного образца мате-

риала, определенная непосредственно пе-

ред загрузкой образца в аппаратуру для

- masa epruvetei de material umezit, de-

terminată nemijlocit înaine de introducerea

epruvetei în dispozitivul pentru măsurarea

CP E.04.05-2006, pag. 154

измерения теплопроводности; conductivităţii termice;

- масса увлажненного образца мате-

риала, определенная непосредственно по-

сле выемки образца из аппаратуры для из-

мерения теплопроводности;

- masa epruvetei de material umezit, de-

terminată nemijlocit înaine de scoaterea epru-

vetei din dispozitivul pentru măsurarea con-

ductivităţii termice;

- влажность образца материала, % по

массе, определенная непосредственно пе-

ред загрузкой образца в аппаратуру для

измерения теплопроводности;

- umiditatea epruvetei de material, % în

masă, determinată nemijlocit înaine de intro-

ducerea epruvetei în dispozitivul pentru măsu-

rarea conductivităţii termice;

- влажность образца материала, % по

массе, определенная непосредственно по-

сле выемки образца из аппаратуры для из-

мерения теплопроводности.

- umiditatea epruvetei de material, % în

masă, determinată nemijlocit după scoaterea

epruvetei din dispozitivul pentru măsurarea

conductivităţii termice.

Е.3 Подготовка образцов для ис-пытаний

Е. 3 Pregătirea epruvetelor pentru încercări

Если позволяет однородность мате-

риала (поры, раковины или инородные

включения не должны быть более 0,1 тол-

щины образца), образцы изготавливают

толщиной 20-30 мм. Для трудно увлажня-

емых материалов (материалы с закрытой

мелкопористой структурой, например экс-

трузионный пенополистирол) допускается

проводить испытания на образцах толщи-

ной до 5 мм, соблюдая при этом те же тре-

бования к однородности структуры мате-

риала. Толщину образца следует измерять

по ГОСТ 17177.

Dacă permite omogenitatea materialului

(porii, golurile, incluziunile străine nu trebuie

să fie mai mari de 0,1 din grosimea epru-

vetei), epruvetele se confecţionează cu grosi-

mea de 20-30mm. Pentru materialele greu de

umezit (materiale cu structură microporoasă

închisă, ca de exemplu penopolistirol extru-

ziv) se admite efectuarea încercărilor pe epru-

vete cu grosimea de până la 5 mm, respectînd

totodată aceleaşi cerinţe privind omogenitatea

structurii materialului. Grosimea epruvetei se

măsoară conform GOST 17177.

Отобранные образцы высушивают до

постоянной массы при температуре, ука-

занной в нормативных документах на дан-

ный материал, либо в соответствии ГОСТ

17177. Образец считается высушенным до

постоянной массы, если расхождения ме-

жду результатами двух последовательных

взвешиваний не будут превышать 0,5%;

при этом время сушки должно быть не ме-

нее 0,5 ч. По окончании сушки определяют

массу ( ) и теплопроводность ( ) каж-

дого образца.

Epruvetele alese se pun la uscat până la

masa constantă la temperattura, specificată în

documentele normative pentru materialul res-

pectiv sau în corespundere cu GOST 17177.

Epruveta se consideră uscată până la masa

constantă, dacă diferenţa dintre rezultatele a

două cîntăriri consecutive nu vor depăşi

0,5%; timpul de uscare trebuie să fie de mini-

mum 0,5 ore. La sfîrşitul procesului de uscare

se determină masa ( ) şi conductivitatea

termică ( ) a fiecărei epruvete.

Е.4 Увлажнение образцов матери-ала

Е. 4 Umezirea epruvetelor de mate-riale

При наличии аналога по приложению

Д принимают значение влажности для ус-

ловий эксплуатации А и Б испытываемого

материала. При отсутствии аналога в соот-

ветствии с ГОСТ 24816 определяют значе-

ние сорбционной влажности испытывае-

мого материала или изделия при 80 и 97

În cazul unei situaţii similare, conform

anexei Д se adoptă valoarea umidităţii mate-

rialului încercat pentru condiţiile de exploa-

tare А şi Б. Dacă lipsesc situaţii similare – în

conformitate cu GOST 24816 se determină

valoarea umidităţii absorbite în materialul sau

articolul încercat la umiditatea relativă a aeru-

CP E.04.05-2006, pag. 155

%-ной относительной влажности воздуха. lui de 80 şi 97 %.

Рассчитывают для каждого образца

материала массу, до которой его следует

увлажнить, чтобы получить значения вла-

жности, соответствующие условиям экс-

плуатации А или Б:

Pentru fiecare epruvetă de material se

calculează masa, până la care aceasta trebiue

umezită, pentru a obţine valoarea umidităţii,

corespunzătoare condiţiilor de exploatare А

sau Б:

(E.1)

Увлажнение производят на установ-

ках, обеспечивающих принудительное на-

сыщение образца водяным паром или ка-

пельно-воздушной смесью. Не допускается

производить увлажнение капельно-воз-

душной смесью теплоизоляционных мате-

риалов на основе минерального волокна и

стекловолокна.

Umezirea se efectuează în instalaţii, care

asigură saturarea forţată a epruvetei cu vapori

sau cu amestec de picături şi aer. Nu se adm-

ite efectuarea umezirii în amestec de picături

şi aer a materialelor termoizolante pe bază de

fibre minerale şi sticlofibră.

Увлажнение образца паром произво-

дят, не допуская его нагрева до температу-

ры, выше которой происходит деструкция

образца. Пар или капельно-воздушная

смесь должны пронизывать (не омывать)

образец.

Umezirea epruvetei cu vapori se efеctu-

ează, neadmiţînd încălzirea ei până la tempe-

ratura la care are loc distrugerea materialului.

Vaporii sau amestecul din picături şi aer tre-

buie să pătrundă (nu să o învăluie) epruveta.

Одним из вариантов увлажнения об-

разцов может быть его увлажнение на опи-

санной ниже установке. Образец плотно

устанавливают в прямоугольный короб на

сетку. На короб устанавливают крышку с

подсоединенным к ней отсасывающим

шлангом пылесоса. С противоположного

конца короба в него несколько минут (от 2

до 10) подают при работающем пылесосе

пар или капельно-воздушную смесь. Затем

образец охлаждают при комнатной темпе-

ратуре и взвешивают. Процедуру насыще-

ния повторяют до тех пор, поворачивая

каждый раз образец другой поверхностью,

пока не будет достигнута весовая влаж-

ность в интервале между 0,7 и

1,3 . После достижения заданной вла-

жности образец помещают в герметичный

пакет и укладывают его горизонтально на

плоскую поверхность. Ежечасно в течение

4 ч образец переворачивают, затем устана-

вливают вертикально (на ребро) и выдер-

живают до проведения испытаний на теп-

лопроводность:

Unul din variantele de umezire a epruve-

telor poate fi umezirea lor în instalaţia prezen-

tată mai jos. Epruveta se pune compact într-o

cutie dreptunghiulară pe o plasă. Pe cutie se

pune un capac la care se conectează furtunul

de aspiraţie al aspiratorului. Din partea opusă

a cutiei timp de cîteva minute (de la 2 până la

10) cu aspiratorul în stare de funcţionare, se

introduc în interior vaporii sau amestecul de

picături şi aer. Apoi epruveta se răceşte la

temperatura de cameră şi se cîntrăreşte. Întor-

când epruveta de fiecare dată cu altă latură,

procedura de saturare se repetă până la atinge-

rea umidităţii în masă în intervalul dintre

0,7 şi 1,3 . După atingerea umidită-

ţii respective epruveta se introduce într-un

pachet ermetic şi se pune orizontal pe o supra-

faţă netedă. După fiecare oră în decurs de 4

ore epruveta se întoarce, apoi se pune vertical

(pe muchie) şi se ţine până la efectuarea în-

cercărilor la conduc-tivitatea termică

менее 2 сут - материалы на основе стек-

ловолокна и минерального волокна;

maximum 2 zile – materialele pe bază de

sticlofibre şi fibre minerale;

не менее 14 сут - материалы на основе

пенопластов и пенокаучуков.;

minimum 14 zile – materialele pe bază de

pastic expandat şi cauciuc expandat;

CP E.04.05-2006, pag. 156

Е.5 Определение теплопровод-ности

Е. 5 Determinarea conductivităţii termice

Определение теплопроводности сухих

и влажных материалов следует произво-

дить только при горизонтальном положе-

нии образца в приборах, работающих по

симметричной схеме. Разность темпера-

туры лицевых граней образца должна из-

меряться не менее чем четырьмя противо-

положно соединенными термопарами (по

два измерительных спая на каждой сто-

роне образца). ЭДС термопары следует

измерять вольтметром, обладающим чув-

ствительностью не менее 1 мкВ и погреш-

ностью измерения не более 2% при ЭДС

100 мкВ. Отклонение от температуры тер-

мостатирования образца материала - не бо-

лее 0,1 °С.

Determinarea conductivităţii termice a

materialelor uscate şi umede trebuie efectuată

numai în poziţia orizontală a epruvetei în apa-

rate, care funcţionează conform schema sime-

trică. Diferenţa de temperatură a laturilor din

faţă ale epruvetei trebuie să se măsoare cu cel

puţin patru termocupluri conectate în părţi

opuse (cîte două suduri de măsurare de fiecare

parte a epruvetei). Termocuplurile F.E.M. tre-

buie măsurate cu un voltmetru cu sensibilita-

tea de minimum 1 mkV şi eroarea de măsura-

re de 2% la F.E.M. de 100 mkV. Abaterea de

la temperatura de termostatare a epruvetei de

material – maximum 0,1 °С.

Теплопроводность влажных образцов

материала определяют при градиенте

температуры в образце не более 1 град/см,

за исключением образцов толщиной менее

20 мм, для которых допускается градиент

температуры до 2 град/см. До проведения

измерений используемый для определения

теплопроводности прибор должен быть

выведен на заданный режим испытаний

при загруженном в него образце мате-

риала, аналогичного исследуемому. Влаж-

ный образец взвешивают перед помеще-

нием в прибор и сразу же после проведе-

ния измерения. Фактическую влажность

образца, % по массе, до испытания опре-

деляют по формуле

Conductivitatea termică a epruvetelor de

material umede se determină la gradientul

de temperatură în epruvetă de maximum 1

grad/cm, cu excepţia epruvetelor cu grosimea

mai mică de 20 мм, pentru care se admite un

gradient de temperatură de până la 2 grad/cm.

Aparatul utilizat pentru determinarea conduc-

tivităţii termice, trebuie stabilit la regimul ne-

cesar de încercare până la efectuarea încer-

cărilor, epruveta de material identic celui în-

cercat fiind introdus în el. Epruveta umedă se

cîntăreşte înainte de introducerea în aparat şi

îndată după efectuarea măsurării. Umiditatea

reală a epruvetei, % în masă, până la efectua-

rea încercării se determină cu formula

(Е.2)

и после испытаний - по формуле şi după încercări - cu formula

(Е.3)

Значение влажности, при которой бы-

ла определена теплопроводность образца,

вычисляют как среднее арифметическое

значение до и после проведения

измерений:

Valoarea umidităţii, la care s-a deter-

minat conductivitatea termică a epruvetei, se

calculează ca valoare aritmetică medie până la

şi după efectuarea măsurărilor:

(Е.4)

Для снижения потери влаги в процессе Pentru reducerea pierderii de umiditate în

CP E.04.05-2006, pag. 157

измерения теплопроводности образец дол-

жен устанавливаться в аппаратуру заклю-

ченным в обечайку из материала с низкой

теплопроводностью (текстолит, полиэти-

лен, полипропилен, оргстекло или другие

аналогичные материалы). Измерения счи-

таются удовлетворительными, если сниже-

ние влажности образца за время измерений

не превысило 10%.

procesul măsurării conductivităţii termice

epruveta trebuie aşezată în aparat fiind intro-

dusă într-o cămaşă dintr-un material cu con-

ductivitate termică joasă (textolit, polietilenă,

polipropilenă, sticlă organică sau alte materia-

le analogice). Măsurările se consideră satisfă-

cătoare, dacă reducerea umidităţii epruvetei în

timpul măsurărilor nu a depăşit 10%.

При определении теплопроводности

образцов толщиной менее 20 мм на проти-

воположных сторонах образца по центру

(на пересечении диагоналей) следует ук-

репить термопары для измерения перепада

температуры на термостатируемых по-

верхностях образца. Термопары должны

быть выполнены из эмалированных прово-

дов диаметром не более 0,2 мм. Образец

испытываемого материала с укрепленными

на нем термопарами размещают между

двумя листами эластичной резины толщи-

ной 1 мм и дополняют с двух сторон до

требуемой для конкретного прибора тол-

щины образца слоями поролона.

La determinarea conductivităţii termice

epruvetelor cu grosimea mai mică de 20 mm

pe laturile opuse ale epruvetei în centru (la

intersecţia diagonalelor) trebuie fixate termo-

cupluri pentru măsurarea diferenţei de tempe-

ratură pe suprafeţele termostat ale epruvetei.

Termocuplurile trebuie să fie executate din

conductoare emailate cu diametrul de maxi-

mum 0,2mm. Epruveta de material care se

încearcă cu termocuplurile fixate pe ea se pu-

ne între două plăci de cauciuc elastic cu gro-

simea de 1 mm, apoi din ambele părţi se ada-

ugă straturi de porolon până la grosimea nece-

sară a epruvetei pentru aparatul respectiv.

Е.6 Обработка результатов изме-рений

Е.6 Prelucrarea rezultatelor măsu-rărilor

Рассчитывают среднее арифметиче-

ское значение теплопроводности образцов

материала в сухом состоянии:

Se calculează valoarea aritmetică medie a

conductivităţii epruvetelor de material în stare

uscată:

или (Е.5)

Для каждого образца вычисляют теп-

лопроводность при значении влажности,

соответствующей условиям эксплуатации

А и Б:

Pentru fiecare epruvetă se calculează

conductivitatea termică la valoarea umidităţii

corespunzătoare condiţiilor de exploatare А şi

Б:

(Е.6)

Рассчитывают среднее арифметиче-

ское значение теплопроводности для пяти

измерений для условий эксплуатации А и

Б:

Se calculează valoarea aritmetică medie

a conductivităţii pentru cinci măsurări în con-

dişiile de exploatare А şi Б:

(Е.7)

Определяют среднее квадратичное от-

клонение результатов пяти измерений теп-

Se determină devierea cvadratică medie a

rezultatelor a cinci măsurări a conductivităţii

CP E.04.05-2006, pag. 158

лопроводности для условий эксплуатации

А и Б:

termice în condiţiile de exploatare А şi Б:

(E.8)

Расчетное значение теплопроводности

испытываемого материала для условий

эксплуатации А и Б вычисляют по фор-

муле

Valoarea de calcul a conductivităţii mate-

rialului încercat în condiţiile de exploatare А

şi Б se calculează cu formula

(Е.9)


Требуется определить значения

плит теплоизоляционных марки П-85 из

стеклянного штапельного волокна на син-

тетическом связующем. Данный вид теп-

лоизоляционных изделий не приведен в

приложении Д, однако имеет аналог – пли-

ту плотностью 50 кг/м . Поэтому за значе-

ние влажности принимаем данные

приложения Д: =2% и =5%.

Se cere să se calculeze valoarea ale

plăcilor termoizolante de marca П-85 din fib-

ră de sticlă şi ştapel pe bază de liant sintetic.

Tipul respectiv de articol termoizolant nu este

specificat în anexa Д, însă are un analog –

placa cu densitatea de 50 kg/m . În acest caz

drept valoare a umidităţii adoptăm da-

tele din anexa Д: =2% şi =5%.

На испытания отобраны из пяти пар-

ий плит пять пар образцов размером

250х250х30 мм (пять образцов для опреде-

ления и пять образцов для определе-

ния ). Результаты измерений и расчетов

представлены в таблице E.1.

Pentru încercare se aleg din cinci loturi

de plăci cinci perechi de epruvete cu dimen-

siunile 250х250х30 mm (cinci epruvete pen-

tru determinarea şi cinci epruvete pentru

determinarea ). Rezultatele măsurărilor şi

calculelor sunt prezentate în tabelul E.1.

Tabelul E.1 Таблица E.1 Indice

Показатель =2% =5%

№ 1 № 2 № 3 № 4 № 5 № 1 № 2 № 3 № 4 № 5

152,3 143,2 139,4 146,1 154,2 154,0 141,7 139,7 144,4 158,3

0,0336 0,0346 0,0350 0,0338 0,0329 0,0326 0,0337 0,0347 0,0340 0,0326

0,0338

155,3 146,1 142,2 149,0 157,3 161,7 148,8 146,7 151,6 166,2

155,7 145,9 142,7 149,9 157,4 161,4 149,4 146,8 150,6 167,8

155,5 145,8 142,5 149,8 157,1 160,9 148,6 146,4 150,0 167,0

2,2 1,9 2,4 2,6 2,1 4,8 5,4 5,1 4,3 6,0

2,1 1,8 2,2 2,5 1,9 4,5 4,9 4,8 3,9 5,5

2,15 1,85 2,30 2,55 2,00 4,65 5,15 4,95 4,10 5,75

0,0371 0,0385 0,0393 0,0369 0,0367 0,0403 0,0411 0,0429 0,0416 0,0397

0,0369 0,0388 0,0387 0,0362 0,0367 0,0409 0,0409 0,0430 0,0433 0,0388

0,0375 0,0414

CP E.04.05-2006, pag. 159

Continuarea Tabelului E.1

Продолжение Таблицы E.1

0,00054 0,00082

Коэффициент принимаем равным

1,2, a - равным 0,95. Тогда в соответст-

вии с формулой (Е.9) рассчитываем для:

Coeficientul se adoptă egal cu 1,2, iar

- egal cu 0,95. Astfel conform formulei

(Е.9) calculăm pentru:

=0,95(1,2·0,0375+2,571·0,00054)=0,0441;

=0,95(1,2·0,0414+2,571·0,00082)=0,0492.

CP E.04.05-2006, pag. 160

Anexa Ж (cu caracter de recomandare). Recomandări pentru alegerea materialelor ter-moizolante

Metodologia alegerii materialelor termoizolante conform condiţiilor de raţionalitate economică

Приложение Ж (рекомендуемое). Рекомендации по выбору теплоизоляционных ма-териалов

Методика выбора теплоизоляционных материалов по условиям экономической целесооб-

разности

Ж.1 Выбор теплоизоляционного мате-

риала по условиям экономической целесо-

образности следует производить только из

материалов, предназначенных для ограж-

дающих конструкций, удовлетворяющих

требованиям экологической и пожарной бе-

зопасности, деструкционной стойкости.

Ж.1 Alegerea materialului termoizolant

conform condiţiilor de raţionalitate economică

trebuie să se facă numai dintre materialele,

destinate pentru elementele de închidere, care

corespund condiţiilor de securitate ecologică şi

antiincendiu, şi de rezitenţă la distrugere.

Ж.2 Экономическую целесообразность

теплозащиты следует оценивать по выпол-

нению двух условий.

Ж.2 Raţionalitatea economică a izolaţiei

termice se evaluează cu îndeplinirea a două

condiţii.

Первое условие: чистый дисконтиро-

ванный доход от применения выбранного

теплоизоляционного материала в данной

конструкции должен быть положительным

Prima condiţie: profitul capitalizat net de

la utilizarea materialului termoizolant ales pen-

tru construcţia în cauză trebuie să fie pozitiv

(Ж.1)

где în care

- чистый дисконтированный доход

(интегральный эффект), руб/м2;

- profitul capitalizat net (efectul integral),

lei/m2;

- ежегодное сокращение эксплуатаци-

онных издержек за счет снижения

теплопотерь через 1 м2 поверхности

ограждающей конструкции, руб/(м2·год);

- reducerea anuală a costurilor de exploa-

tare din contul reducerii pierderilor de căldură

prin 1 m2 de suprafaţă a elementului de închi-

dere, lei/(m2·an);

- капитальные вложения в теплоизоля-

ционный слой (на 1 м2 поверхности ограж-

дающей конструкции), руб/м2;

- investiţiile capitale în stratul termoizo-

lant (la 1 m2 de suprafaţă a elementului de în-

chidere), lei/m2;

- норма дисконта, выбираемая заказчи-

ком (при отсутствии данных принимается

равной 0,08 год-1

);

- norma discontului aleasă de beneficiar (în

lipsa datelor se adoptă egală cu 0,08 an-1

);

- нормативный срок службы ограждаю-

щей конструкции здания, лет;

- termenul normativ de exploatare a elemen-

tului de închidere al clădirii, ani;

- номер текущего года. - numărul anului curent.

Второе условие: срок окупаемости ка-

питальных вложений в теплозащитный слой

ограждающей конструкции (с учетом дис-

контирования прибыли) должен быть не

больше срока окупаемости банковского

вклада.

Condiţia a doua: termenul de recuperare a

investiţiilor capitale în stratul termoizolant a

structurii de închidere (ţinînd cont de scontarea

profitului) nu trebuie să fie mai mare decât

termenul de recuperare a investiţiei bancare.

Ж.3 Первое условие экономической

целесообразности при выборе теплоизоля-

Ж.3 Prima condiţie a raţionalităţii econo-

mice la alegerea materialului termoizo-lant tre-

CP E.04.05-2006, pag. 161

ционного материала должно удовлетворять

неравенству

buie să satisfacă inegalităţii

(Ж.2)

где în care

- параметр теплоизоляционного мате-

риала, определяющий стоимость единицы

термического сопротивления теплоизоля-

ционного слоя площадью 1 м2,

(руб/м2)/(м

2·°С/Вт);

- parametrul materialului termoizolant,

care determină costul unei unităţi de rezistenţă

termică a stratului termoizolant cu aria de 1 m2,

(lei/m2)/(m

2·°С/W);

- стоимость теплоизоляционного мате-

риала, руб/м3;

- costul materialului termoizolant, rub/m3;

- коэффициент теплопроводности те-

плоизоляционного материала, Вт/(м·°С);

- coeficientul conductivităţii termice a ma-

terialului termoizolant, W/(m·°С);

- тарифная стоимость тепловой энергии

от выбранного источника теплоснабжения,

руб/Вт·ч;

- preţil tarifar al energiei termice de la sursa

aleasă de alimentare cu căldură , lei/W·h;

- функция влияния относительной пло-

щади оребрения для трехслойных бетонных

конструкций с ребрами и теплоизоляцион-

ными вкладышами;

- funcţia privind influenţa ariei relative a

nervurării pentru elementele de beton în trei

straturi cu nervuri şi inserţiuni termoizolante ;

- функция влияния теплотехнической

неоднородности многослойной конструк-

ции;

- funcţia privind influenţa neomogenităţii

termotehnice a structurii cu multe straturi;

- коэффициент дисконтирования экс-

плуатационных издержек, лет;

- coeficientul de scontare a costurilor de

exploatare, ani;

- то же, что и в формуле (1) настоящего

Свода правил, °С·сут;

- cu semnificaţia din formula (1) din pre-

zentul Cod pratic, °С·zi;

- то же, что и в формуле (3) NCM E.04.01-

2006 (MCH 2.04-02-2004);

- cu semnificaţia din formula (3) NCM

E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-2004);

- нормируемое приведенное сопротив-

ление теплопередаче многослойной ограж-

дающей конструкции, определяемое со-

гласно NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-

2004), м2·°С/Вт;

- rezistenţa redusă normată la transfer ter-

mic a elementelor de închidere cu multe stra-

turi, se determină conform NCM E.04.01-2006

(MCH 2.04-02-2004), m2·°С/W;

- сопротивление теплопередаче той же

конструкции без теплоизоляционного слоя,

м2·°С/Вт.

- rezistenţa la transfer termic a aceloraşi

elemente de construcţii fără stratul termoizo-

lant, м2·°С/Вт.

Численные значения , , оп-

ределяются по формулам:

Valorile numerice , , se de-

termină cu formula:

(Ж.З)

где - отношение площади, занимае-

мой ребрами, к площади поверхности кон-

струкции (без учета оконных проемов);

în care - raportul ariei, ocupată de ner-

vuri, la aria suprafeţei elementelor de construc-

ţii (fără golurile de fereactră);

CP E.04.05-2006, pag. 162

, (Ж.4)

где în care

и - те же, что и в формуле (Ж.2); şi - cu semnificaţia din formula

(Ж.2);

- то же, что и формуле (11); - cu semnificaţia din formula (11);

(Ж.5)

где , - то же, что и в формуле (Ж.1). în care , - cu semnificaţia din formula

(Ж.1).

Ж.4 Второе условие экономической

целесообразности при выборе теплоизоля-

ционного материала должно удовлетворять

неравенству

Ж.4 Condiţia a doua a raţionalităţii eco-

nomice la alegerea materialului termoizo-lant

trebuie să satisfacă inegalităţii

(Ж.6)

где - коэффициент, определяемый по

формуле

în care - coeficientul, care se determină cu

formula

(Ж.7)

- то же,

что и в формуле Ж.2.

- cu se-

mnificaţia din formula Ж.2.

Ж.5 Все теплоизоляционные матери-

алы, удовлетворяющие двум неравенствам

(Ж.2) и (Ж.6), обеспечивают экономичес-

кую целесообразность применения в качес-

тве теплозащиты. При этом приоритет сле-

дует отдавать материалам с наименьшим

значением , как обеспечивающим ма-

ксимальную величину чистого дисконти-

рованного дохода в данных условиях.

Ж.5 Toate materialele termoizolante, care

satisfac cele două inegalităţi (Ж.2), (Ж.6), asi-

gură raţionalitatea economică pentru uti-lizarea

în calitate de protecţie termică. În acest caz se

acordă prioritate materialelor cu cele mai mici

valori , care sunt în măsură să asigure

valoarea maximă a profitului de scont net în

condiţiile respective.

Ж.6 Теплоизоляционные материалы,

удовлетворяющие только первому условию,

обеспечивают относительную экономиче-

скую целесообразность. Их использование

рекомендуется только по согласованию с

заказчиком.

Ж.6 Materialele termoizolante care core-

spund numai primei condiţii, asigură o raţi-

onalitate economică relativă. Utilizarea lor se

recomandă numai cu acordul beneficiarului.

Ж.7 Использование для теплозащиты

зданий теплоизоляционных материалов, не

удовлетворяющих условиям экономической

целесообразности, не рекомендуется.

Ж.7 Utilizarea matrialelor care nu core-

spund condiţiilor de raţionalitate economică,

nu se recomandă.


Требуется оценить экономическую це-

лесообразность использования в г.Уфе сле-

Se cere să se evalueze raţionalitatea eco-

nomică a utilizării în or. Ufa a următoarelor

CP E.04.05-2006, pag. 163

дующих теплоизоляционных материалов

для теплозащиты кирпичной стены жилого

дома с конструктивным слоем из силикат-

ного четырнадцатипустотного кирпича на

цементно-песчаном растворе с коэффици-

ентом теплопроводности =0,64 Вт/(м·°С)

и наружным облицовочным слоем из кера-

мического пустотного кирпича на цемен-

тно-песчаном растворе с коэффициентом

теплопроводности =0,58 Вт/(м·°С):

materiale termoizolante pentru protecţia ter-

mică a unui perete din cărămidă la un bloc lo-

cativ cu strat-suport din cărămidă de silicat cu

paisprezece goluri şi mortar de ciment şi nisip

cu coeficientul de conductivitate termică

=0,64 W/(m·°С) şi cu strat de acoperire din

cărămidă de ceramică cu goluri cu folosirea

mortarului de ciment şi nisip cu coeficientul de

conductivitate termică =0,58 W/(m·°С):

плит теплоизоляционных из минераль-

ной ваты на синтетическом связующем

П-75 (Салаватский завод ОАО "Термо-

степс") с коэффициентом теплопровод-

ности =0,045 Вт/(м·°С);

plăci termoizolante din vată minerală pe

bază de liant sintetic П-75 (Fabrica "Тer-

mosteps" din Salavat) cu coeficientul de

conductivitate termică =0,045

W/(m·°С);

плит пенополистирольных ПСБ-С-50

(ООО НПО "Полимер", г.Уфа) с коэф-

фициентом теплопроводности =0,041

Вт/(м·°С);

plăci din polistiren expandat PSB-S-50

("Polimer", or. Ufa) cu coeficientul de con-

ductivitate termică =0,041 W/(m·°С);

матов прошивных из минеральной ваты

М-125 (Салаватский завод ОАО "Термо-

степс") с коэффициентом теплопровод-

ности =0,044 Вт/(м·°С);

saltea cu vată minerală М-125 (Fabrica

"Termosteps" din Salavat) cu coeficientul

de conductivitate termică =0,044

W/(m·°С);

шлакоматов 2М-100 (ОАО "Нефтехим-

строй", г.Уфа) с коэффициентом тепло-

проводности =0,044 Вт/(м·°С).

saltea de zgură 2М-100 ("Neftehimstroi",

or. Ufa) cu coeficientul de conductivitate

termică =0,044 W/(m·°С).

Исходные данные Date iniţiale

толщина основного конструктивного

слоя стены =0,38 м;

grosimea stratului-suport principal al pe-

retelui =0,38 m;

толщина наружного облицовочного слоя

=0,12 м;

grosimea stratului exterior de finisare

=0,12 m;

крепление - гибкие связи из стеклопла-

стика;

fixarea – legături elastice din sticloplastic;

коэффициент теплотехнической одноро-

дности =0,84;

coeficientul omogenităţii termotehnice

=0,84;

нормируемое значение приведенного со-

противления теплопередаче

м2·°С/Вт;

valoarea normată a rezistenţei reduse la

transfer termic m2·°С/W;

район строительства - г.Уфа, =5730

°С·сут;

zona de construcţie – or. Ufa, =5730

°С·zi;

тарифная стоимость тепловой энергии

;

preţul tarifar al energiei termice

;

нормативный срок службы конструкции

=50 лет;

termenul normativ de exploatare a con-

strucţiei =50 ani;

норма дисконта, выбранная заказчиком,

Е = 0,1 год-1

.

norma de scont, aleasă de beneficiar, Е =

0,1 an-1

.

Порядок расчета Mod de calcul

CP E.04.05-2006, pag. 164

1. Суммарное сопротивление теплопе-

редаче стены без теплоизоляционного слоя

1. Rezistenţa globală la transfer termic a

peretelui fără stratul termoizolant

2. Значение функций влияния внутрен-

него оребрения и теплотехнической одно-

родности конструкции

2. Valoarea funcţiei privind influenţa

nervurării interioare şi a omogenităţii termo-

tehnice a elementelor de construcţii

=0,84(3,33-0,958)/(3,33-0,84·0,958)=0,789.

3. Значения коэффициентов дисконти-

рования

3. Valoarea coeficienţilor de scont

лет; ani.

4. Определение условий экономической

целесообразности по формулам (Ж.2)-(Ж.6):

4. Determinarea condiţiilor de raţionalitate

economică cu formulele (Ж.2)-(Ж.6):

для первого условия pentru prima condiţie

для второго условия pentru a doua condiţie

5. Значения параметра для задан-

ных теплоизоляционных материалов при-

няты по данным предприятий-производи-

телей:

5. Valoarea paramentrului pentru

materialele termoizolante în cauză s-au adoptat

conform datelor de la întreprinderile produ-

cătoare:

плиты теплоизоляционные из минераль-

ной ваты на синтетическом связующем

П-75 (Салаватский завод ОАО «Термо-

степс»):

plăci termoizolante din vată minerală pe

bază de lianţi sintetici П-75 (Fabrica

«Termosteps» din Salavat):

;

плиты пенополистирольные ПСБ-С-50

(ООО НПО "Полимер" г.Уфа):

plăci de polistiren expandat PSB-S-50

("Polimer" or. Ufa):

CP E.04.05-2006, pag. 165

маты прошивные из минеральной ваты

М-125 (Салаватский завод ОАО "Термо-

степс"):

saltea din vată minerală М-125 (Fabrica

«Termosteps» din Salavat):

шлакоматы 2М-100 (ОАО "Нефтехимст-

рой", г.Уфа):

saltea de zgură 2М-100 ("Neftehimstroi",

or. Ufa):

6. Теплоизоляционным материалом,

удовлетворяющим требованиям экономиче-

ской целесообразности, в данном случае

являются плиты теплоизоляционные из ми-

неральной ваты на синтетическом связую-

щем П-75 Салаватского завода ОАО "Тер-

мостепс", имеющие.

6. Ca material termoizolant, care să sati-

sfacă condiţiile de raţionalitate economică în

acest caz sunt plăcile termoizolante din vată

minerală pe bază de lianţi sintetici П-75 pro-

duse la Fabrica «Termosteps» din Salavat, şi

care au.

CP E.04.05-2006, pag. 166

Anexa И (cu caracter de recomandare). Exemple de calcul a nivelului de protecţie termică

Приложение И (рекомендуемое). Примеры расчета уровня тепловой защиты

И.1 Расчет уровня тепловой защи-ты по нормируемому удельному расходу тепловой энергии на ото-пление здания

И.1 Calculul nivelului de protecţie termică conform consumului spe-cific normat de energie termică pen-tru încălzirea clădirii

Требуется определить уровень тепло-

защиты 12-этажного жилого двухсекцион-

ного здания, намеченного к строительству в

Санкт-Петербурге. Уровень теплозащиты

определяется по комплексному показателю

нормируемого удельного расхода тепловой

энергии на отопление здания.

Se cere să se calculeze nivelul de protec-

ţie termică al clădirii locative cu două secţiuni

cu 12 etaje, care se planifică a fi construită în

Sankt-Peterburg. Nivelul de protecţie termică

se determină conform indicelui complex al

consumului specific normat de energie termică

al clădirii.


Двенадцатиэтажное двухсекционное

жилое здание состоит из одной торцевой

секции и одной угловой торцевой секции.

Общее количество квартир - 77 (2-й - 12-й

этажи), 1-й этаж - офисные помещения.

Каркас, включая перекрытия, - из мо-

нолитного железобетона. Стены – самоне-

сущие с эффективным утеплителем, окна с

трехслойным остеклением в деревянных ра-

здельно-спаренных переплетах. Покрытие -

совмещенное железобетонное с эффектив-

ным утеплителем. Цокольный этаж – отап-

ливаемый с размещением офисных и адми-

нистративных помещений, полы по грунту.

Здание подключено к централизован-

ной системе теплоснабжения.

O clădire de locuit cu două secţiuni cu 12

etaje constă dintr-o secţiune marginală şi una

frontală de colţ. Nimărul total de apartamente

77 (etajele 2 - 12), 1-ul etaj – încăperi pentru

birouri.

Carcasa, inclusiv planşeele sunt din beton

armat monolit. Pereţii – portanţi cu termoizo-

lant eficient, ferestrele cu trei foi de geam cu

cercevele cuplate separat. Acoperirea – com-

binată din beton armat cu termoizolant efici-

ent. Etajul de la parter – cu încălzire cu încă-

peri administrative şi pentru birouri, pardoseli-

le pe pămînt.

Clădire este racordată la sistemul centra-

lizat de alimentare cu căldură

Согласно NCM A.07.05-2006 (MCH

2.04-01-98) климатические параметры

Санкт-Петербурга следующие:

Conform NCM A.07.05-2006 (MCH

2.04-01-98) parametrii clima-tici ai or. Sankt-

Peterburg sunt următorii:

расчетная температура наружного воз-

духа , определяемая по температуре

наиболее холодной пятидневки обеспе-

ченностью 0,92, равна минус 26 °С;

temperatura de calcul a aerului în exterior

, care se determină după temperatura

pe perioada de cinci zile cea mai rece cu

asigurarea de 0,92, este de minus 26 °С;

продолжительность отопительного пе-

риода со средней суточной температу-

рой наружного воздуха 8 °С равна

=220 сут;

durata perioadei de încălzire cu tempera-

tura diurnă medie a aerului atmosferic 8

°С este egală cu =220 zile;

средняя температура наружного воздуха

за отопительный период =минус 1,8

°С.

temperatura medie a aerului atmosferic pe

perioada de încălzire = minus 1,8 °С.

Согласно ГОСТ 30494 и СанПиН

2.1.2.1002 оптимальная расчетная темпера-

тура внутреннего воздуха жилого здания

Conform Gost 30494 şi SanPiN

2.1.2.1002 temperatura optimă de calcul a ae-

rului din interiorul clădirii locative =20 °С.

CP E.04.05-2006, pag. 167

=20 °С. Согласно NCM E.04.01-2006

(MCH 2.04-02-2004) расчетная относитель-

ная влажность внутреннего воздуха из усло-

вия невыпадения конденсата на внутренних

поверхностях наружных ограж-дений равна

=55%.

Conform NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-

2004) umiditatea relativă de calcul a aerului

din interior cu condiţia nefor-mării condensu-

lui pe suprafeţele interioare ale elementelor de

închidere exterioare este de =55%.

Вычисляем градусо-сутки отопитель-

ного периода согласно формуле (1)

Calculăm gradele-zi pe perioada de încăl-

zire conform formulei (1)

=(20+1,8)·220=4796 °С·сут.


Расчет площадей и объемов объемно-

планировочного решения здания выпол-

няют в соответствии с 5.4 по рабочим чер-

тежам архитектурно-строительной части

проекта. В результате получены следующие

основные объемы и площади:

Calculul ariilor şi volumelor pentru soluţi-

ile de sistematizare spaţială a clădirii se execu-

tă conform 5.4 după desenele de lucru ale pro-

iectului de arhitectură şi construcţie. Ca rezul-

tat s-au obţinut următoarele volume şi arii pri-

ncipale:

отапливаемый объем Vh=22956 м3; volumul de încălzire Vh=22956 м

3;

отапливаемая площадь (для жилых зда-

ний определяется общая площадь квар-

тир) Ah=7557 м2;

aria de încălzire (pentru clădirile locative

se determină aria totală a apartamentelor)

Ah=7557 m2;

площадь жилых помещений Al=4528 м2; aria încăperilor de locuit Al=4528 m

2;

общая площадь наружных ограждаю-

щих конструкций здания sum

eA =6472 м2,

в том числе

aria totală a elementelor de închidere exte-

rioare ale clădirii sum

eA =6472 m2, inclusiv

стен Aw =4508 м2; pereţi Aw =4508 m

2;

окон и балконных дверей AF =779 м2; ferestre şi uşile balcoanelor AF =779 m

2;

совмещенного покрытия Ac =592,5 м2; acoperiş combinat Ac =592,5 m

2;

перекрытий под эркерами Af1 =13 м2; planşee sub bovindouri Af1 =13 m

2;

полов по грунту Af =579,5 м2. pardoseli pe sol Af =579,5 m

2.

Рассчитывают отношение площади

окон и балконных дверей к площади стен,

включая окна и балконные двери

Se calculează raportul ariei ferestrelor şi a

uşilor de balcon la aria pereţilor, inclusiv a fe-

restrelor şi uşilor de balcon

=779/(4508+779)=0,15,

что ниже требуемого отношения, которое

согласно NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-

2004) должно быть не более 0,18.

ceea ce e mai puţin decât raportul necesar, care

conform NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-

2004) trebuie să fie de maximum 0,18.

Рассчитывают показатель компактно-

сти здания

Se calculează indicele de compacitate a

clădirii

=6475/22956=0,28,

что ниже нормируемого значения, которое

согласно NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-

2004) для 12-этажных зданий составляет

0,29, и, следовательно, удовлетворяет тре-

ceea ce e mai puţin decât valoarea normată,

care conform NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-

02-2004) pentru clădirile cu 12 etaje constituie

0,29, şi, în consecinţă, corespund condiţiilor

CP E.04.05-2006, pag. 168

бованиям норм. normative.

Нормируемые теплозащитные характе-

ристики наружных ограждений предвари-

тельно определяются согласно разделу 5

NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-2004) в

зависимости от градусо-суток района стро-

ительства. Для Санкт-Петербурга

( =4796 °С·сут) нормируемое сопроти-

вление теплопередаче:

Caracteristicile normate de protecţie ter-

mică a elementelor exterioare de închidere se

determină în prealabil conform capitolului 5

NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-2004) în

funcţie de gradele-zi ale zonei de construcţie.

Pentru Sankt-Peterburg ( =4796 °С·zi) re-

zistenţa normată la transfer termic pentru:

наружных стен =3,08; pereţi exteriori =3,08;

окон и балконных дверей =0,51; ferestre şi uşi de balcon =0,51;

совмещенного покрытия =4,6; acoperire combinată =4,6;

перекрытий под эркерами =4,6; planşee sub bovindouri =4,6;

полов по грунту (в отапливаемом под-

вале)

pardoseli pe sol (în subsol cu încălzire)

Требуемый воздухообмен определяется

для жилых зданий исходя из нормы, уста-

новленной согласно NCM E.04.01-2006

(MCH 2.04-02-2004), 3 м3/ч удаляемого

воздуха на 1 м жилых помещений.

Schimbul necesar de aer pentru clădirile

locative se determină în baza normelor, stabili-

te conform NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-

02-2004), 3 m3/h de aer eliminat la 1 m de

încăpere de locuit.

Нормируемое значение удельного рас-

хода тепловой энергии на отопление здания

определяют по таблице 9 NCM E.04.01-

2006 (MCH 2.04-02-2004). Для 12-этажных

жилых зданий эта величина равна req

hq = 70

кДж/ (м2·оС·сут).

Valoarea normată a consumului specific

de energie termică pentru încălzirea clădirii se

determină conform tabelului 9 NCM E.04.01-

2006 (MCH 2.04-02-2004). Pentru clădirile

locative cu 12 etaje această va-loare este egală

cu req

hq = 70 kJ/ (m2·оС·zi).

Выполняют расчет удельной потребно-

сти в тепловой энергии на отопление зда-

ния , кДж/(м2·°С·сут), согласно прило-

жению Г NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-

2004) и методике приложения И.2.

Поскольку в здании применены окна с

трехслойным остеклением в деревянных

раздельно-спаренных переплетах, то в

расчет введено В

результате расчета des

hq = 67,45 кДж/

(м2·оС·сут) при норме

req

hq = 70 кДж/

(м2·оС·сут).

Se calculează necesarul specific de ener-

gie termică pentru încălzirea clădirii ,

kJ/(m2·°С·zi), în conformitate cu anexa Г din

NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-2004) şi cu

metodologia din anexa И.2. Deoarece în clădi-

re s-au instalat ferestre cu trei foi de geam şi

cercevele de lemn cuplate se-parat, în calcul s-

a introdus În urma cal-

culului obţinem des

hq = 67,45 kJ/ (m2·оС·zi),

norma fiind egală cu req

hq = 70 kJ/ (m2·оС·zi).

И.2 Методика расчета теплотехни-ческих и энергетических парамет-ров здания и заполнение формы энергетического паспорта

И.2 Metodologia de calcul a parame-trilor termotehnici şi energetici ai clădirii şi completarea formularului din certificatul energetic

И.2.1 Перед заполнением формы энер-

гетического паспорта следует привести

краткое описание проекта здания. При этом

И.2.1 Înainte de completarea formularului

din certificatul energetic trebuie făcută o de-

scriere succintă a proiectului clădirii. Aici se

CP E.04.05-2006, pag. 169

указываются этажность здания, количество

и типы секций, количество квартир и место

строительства. Приводится характеристика

наружных ограждающих конструкций:

стен, окон, покрытия или чердака, подвала,

подполья, а при отсутствии пространства

под первым этажом - полов по грунту. Ука-

зывается источник теплоснабжения здания

и характер разводки трубопроводов ото-

пления и горячего водоснабжения.

specifică numărul de etaje ale clădirii, numărul

şi tipul secţiunilor, numărul de apartamente şi

locul de construcţie. Se dă caracteristica ele-

mentelor exterioare de închidere: pereţi, feres-

tre, acoperiş sau pod, subsol, demisol, iar în

cazul lipsei spaţiului sub primul etaj – a par-

doselelor pe pămînt. Se indică sursa de alimen-

tare cu căldură a clădirii şi tipul sistemelor de

încălzire şi de apă caldă.

Методика расчета параметров приве-

дена на примере жилого здания, описанного

в разделе 18.

Metodologia de calcul a parametrilor se

dă după exemplul clădirii locative, descrisă în

capitolul 18

И.2.2 В разделе "Общая информация о

проекте" приводится следующая информа-

ция:

И.2.2 În capitolul "Informaţii generale cu

privire la proiect" se dau următoarele informa-

ţii:

адрес здания - регион РФ, город или

населенный пункт, название улицы и номер

здания;

adresa clădirii – regiunea FR, oraşul sau

localitatea, denumirea străzii şi numărul clădi-

rii;

тип здания - в соответствии с разделом

17;

tipul clădirii – în conformitate cu capi-

tolul 17;

разработчик проекта - название го-

ловной проектной организации;

elaboratorul proiectului – denumirea or-

ganizaţiei principale;

адрес и телефон разработчика – поч-

товый адрес, номер телефона и факса ди-

рекции;

adresa şi telefonul elaboratorului – adresa

poştală, numărul de telefon şi fax ale direcţiei;

шифр проекта - номер проекта повтор-

ного применения или индивидуального

проекта, присвоенный проектной организа-

цией.

codul proiectului – numărul de proiect cu

utilizare repetată sau de proiect individual, atri-

buit de organizaţia proiectantă.

И.2.3 В разделе "Расчетные условия"

приводятся климатические данные для го-

рода или пункта строительства здания и

принятые температуры помещений (здесь и

далее нумерация приведена согласно раз-

делу 18):

И.2.3 În capitolul "Condiţii de calcul" se

dau datele climatice pentru oraşul sau locul de

construcţie a clădirii şi temperaturile din încă-

peri stabilite (aici şi în continuare se dă nume-

rotarea conform capitolului 18):

1. Расчетная температура внутрен-

него воздуха принимается по таблице 1.

Для жилого здания в г. Твери =20 °С.

1. Temperatura de calcul a aerului inte-

rior se adoptă din tabelul 1. Pentru clădi-

rea locativă din or. Tver =20 °С.

2. Расчетная температура наружного

воздуха . Принимается значение темпе-

ратуры наружного воздуха наиболее холод-

ной пятидневки обеспеченностью 0,92

согласно NCM A.07.05-2006 (MCH 2.04-01-

98). Для г. Твери =-29 °С.

2. Temperatura de calcul a aerului exte-

rior . Se adoptă valoarea de temperatură a

aerului exterior pe perioada de cinci zile cea

mai rece cu asigurarea 0,92 conform NCM

A.07.05-2006 (MCH 2.04-01-98). Pentru or.

Tver =-29 °С.

3. Расчетная температура теплого

чердака . Принимается равной 14 °С, ис-

ходя из расчета теплового баланса системы,

включающей теплый чердак и ниже распо-

ложенные жилые помещения. В данном

3. Temperatura de calcul a podului cald

. Se adoptă egală cu 14 °С, în baza calculu-

lui balanţei de căldură a sistemului, în care se

includ podul cald şi încăperile de locuit de mai

jos . În acest proiect podul cald lipseşte.

CP E.04.05-2006, pag. 170

проекте теплый чердак отсутствует.

4. Расчетная температура техподпо-

лья (технического подвала) . При нали-

чии в подвале труб систем отопления и го-

рячего водоснабжения эта температура

принимается равной не менее плюс 2 °С,

исходя из расчета теплопоступлений от ин-

женерных систем и вышерасположенных

жилых помещений. В данном проекте под-

вал неотапливаемый.

4. Temperatura de calcul a subsolului teh-

nic . În cazul prezenţei în subsol a ţevilor

sistemului de încălzire şi de alimentare cu apă

caldă această temperatură se adoptă egală cu

minimum 2 °С, în baza calcului alimentării cu

cădură de la sistemele inginereşti şi încăperile

de locuit de deasupra. În proiectul în cauză

subsolul nu se încălzeşte.

5. Продолжительность отопитель-

ного периода . Принимается согласно

NCM A.07.05-2006 (MCH 2.04-01-98). Для

г.Твери =218 сут.

5. Durata perioadei de încălzire . Se

adoptă conform NCM A.07.05-2006 (MCH

2.04-01-98). Pentru or. Tver =218 zile.

6. Средняя температура наружного

воздуха за отопительный период . При-

нимается согласно NCM A.07.05-2006

(MCH 2.04-01-98). Для г.Тве-ри =-3,0 °С.

6. Temperatura medie a aerului exterior

pe perioada de încălzire . Se adoptă con-

form NCM A.07.05-2006 (MCH 2.04-01-98).

Pentru or. Tver =-3,0 °С.

7. Градусо-сутки отопительного пери-

ода вычисляются по формуле (1).

7. Gradele-zi pe perioada de încălzire

se calculează cu formula (1).

Для г.Твери =5014 °С·сут. Pentru or. Tver =5014 °С·zi.

И.2.4 В разделе "Функциональное на-

значение, тип и конструктивное решение

здания" приводятся данные, характеризую-

щие здание.

И.2.4 În capitolul "Destinaţia funcţională,

tipul şi soluţia constructivă pentru clădire" se

dau datele ce caracterizează clădirea.

8-11. Все характеристики по этим

пунктам принимаются по проекту здания.

8-11. Toate caracteristicile din aceste

puncte se adoptă conform proiectului clădirii.

И.2.5 В разделе "Объемно-планировоч-

ные параметры здания" вычисляют в соот-

ветствии с требованиями подраздела 5.4

площадные и объемные характеристики и

объемно-планировочные показатели:

И.2.5 In capitolul "Concepţia de planifi-

care spaţială" se calculează, conform co-

ndiţiilor din subcapitolul 5.4, caracteristicile de

suprafaţă şi volum şi indicii de sistematizare

spaţială:

12. Общая площадь наружных ограж-

дающих конструкций здания . Уста-

навливается по внутренним размерам "в

свету" (расстояния между внутренними по-

верхностями наружных ограждающих кон-

струкций, противостоящих друг другу).

12. Aria totală a elementelor de închidere

exterioare ale clădirilor . Se stabileşte

după dimensiunile interioare "în lumină" (dis-

tanţele dintre suprafeţele interioare ale elemen-

telor exterioare de închidere, care sunt instalate

în poziţii opuse).

Площадь стен, включающих окна, бал-

конные и входные двери в здание, витражи,

, м2, определяется по формуле

Aria pereţilor, inclusiv a ferestrelor, a uşi-

lor de balcon şi a celor de intrare în clădire, a

vitraliilor , m2, se determină cu for-

mula

(И.1)

где în care

- длина периметра внутренней повер-

хности наружных стен этажа, м;

-lungimea perimetrului suprafeţei interi-

oare a pereţilor exteriori ai etajului, m;

CP E.04.05-2006, pag. 171

- высота отапливаемого объема здания,

м;

- înălţimea volumului încălzit al clădirii,

m;

- дополнительная площадь наружных

стен (лестничных клеток, лифтовых шахт),

выходящих за пределы основного фасада

(выше уровня потолка последнего этажа и

ниже уровня пола первого этажа), м2. В

данном примере =0.

- aria suplimentară a pereţilor exteriori (ca-

sele scărilor, ascensoarelor), care ies în afara

faţadei principale (mai sus de nivelul tavanului

ultimului etaj şi mai jos de nivelul pardoselii

primului etaj), m2. În exemplul dat =0.

Площадь наружных стен , м2, опре-

деляется по формуле

Aria pereţilor exteriori , m2, se deter-

mină cu formula

(И.2)

где - площадь окон, определяется как

сумма площадей всех оконных проемов.

în care - aria ferestrelor se calculeasză ca

suma ariilor tuturor golurilor de ferestre.

Для рассматриваемого здания AF = 694

м2. Из них площадь оконных проемов в ле-

стнично-лифтовом узле AFA = 70 м2.

Pentru clădirea în cauză AF = 694 m2. Din

ele aria golurilor de fereastră în casa scărilor şi

a ascensoarelor AFA = 70 м2.

Тогда Aw = 3855 -694 = 3161 м2 (в том

числе продольных стен - 2581 м2, торцевых

стен – 580 м2).

În acest caz Aw = 3855 -694 = 3161 m2

(inclusiv pereţii longitudinali - 2581 m2, pereţii

de la capete – 580 m2).

Площадь покрытия Ac, м2, и площадь

перекрытия над подвалом Af, м2, равны

площади этажа Ast

Aria acoperişului Ac, m2, şi aria plan-

şeului deasupra subsolului Af, m2, sunt egale

cu aria etajului Ast

Общая площадь наружных ограждаю-

щих конструкций определяется по

формуле

Aria totală a elementelor exterioare de

închidere se determină cu formula

(И.3)

13-16. Площадь отапливаемых поме-

щений и площадь жилых помещений

определяются по проекту и равны:

13-16. Aria încăperilor cu încălzire şi

aria încăperilor de locuit se determină

conform proiectului şi sunt egale:

17. Отапливаемый объем здания Vh, м3,

вычисляется как произведение площади

этажа Ast, м2, (площади, ограниченной вну-

тренними поверхностями наружных стен)

на высоту Hh, м, этого объема, представля-

17. Volumul încălzit al clădirii Vh, m3, se

calculează ca produsul dintre aria etajului Ast,

m2, (ariile în limitele suprafeţelor interioare ale

pereţilor exteriori) şi înălţimea Hh, m, a acestui

volum, care prezintă în sine distanţa de la par-

CP E.04.05-2006, pag. 172

ющую собой расстояние от пола первого

этажа до потолка последнего этажа.

doseala primului etaj până la tavanul ultimului

etaj.

(И.4)

18-19. Показатели объемно-планиро-

вочного решения здания определяются по

формулам:

18-19. Indicii concepţiei de sistematizare

spaţială a clădirii se determină cu formulele:

коэффициент остекленности фасадов

здания f

coeficientul de vitrare a faţadelor clădirii

f

. (И.5)

показатель компактности здания indicele de compacitate al clădirii

. (И.6)

И.2.6 Раздел "Энергетические показа-

тели" включает теплотехнические и тепло-

энергетические показатели.

И.2.6 Capitolul "Indicii energetici" inclu-

de indicii termotehnici şi termoenergetici.

Теплотехнические показатели Indicii termotehnici

20. Согласно NCM E.04.01-2006 (MCH

2.04-02-2004) приведенное сопротивление

теплопередаче наружных ограждений ,

м2·°С/Вт, должно прини-маться не ниже

нормируемых значений , которые

устанавливаются по нормам таблицы 4

этого СНиП в зависимости от градусо-суток

отопительного периода. Для =5014

°С·сут нормируемое сопротивле-ние

теплопередаче равно для:

20. Conform NCM E.04.01-2006 (MCH

2.04-02-2004) rezistenţa redusă la transfer

termic a elementelor de în-chidere exterioare

, m2·°С/W, trebuie să se adopte egală cu

minimum valorile normate , care se stabi-

lesc conform normelor din tabelul 4 din

СНиП-ul menţionat, în funcţie de gradele-zi pe

perioada de încălzire. Pentru =5014 °С·zi

rezistenţa normată la transfer termic e egală

pentru:

стен req

wR = 3,16 м2·оС/Вт; pereţi

req

wR = 3,16 m2·оС/W;

окон и балконных дверей req

FR = 0,526

м2·оС/Вт;

ferestre şi uşi de balcon req

FR = 0,526

м2·оС/Вт;

покрытия req

cR = 4,71 м2·оС/Вт; acoperiş

req

cR = 4,71 m2·оС/W;

перекрытий первого этажа req

fR = 4,16

м2·оС/Вт;

planşeele primului etaj req

fR = 4,16

m2·оС/W;

Согласно СНиП 23-02 в случае удовле-

творения требования по удель-

ному расходу тепловой энергии на отопле-

ние здания приведенное сопротивление те-

плопередаче для отдельных элементов

наружных ограждений может приниматься

ниже нормируемых значений. В рассматри-

ваемом случае для стен здания приняли req

wR = 2,65 м2·оС/Вт, что ниже нормируе-

Conform СНиП 23-02 în cazul respectării

condiţiei pentru consumul specific

de energie termică pentru încălzirea clădirii re-

zistenţa redusă la transfer termic pentru

unele elemente de închidere exterioare poate fi

luat cu valoarea mai mică de cea normată. În

cazul examinat pentru pereţii clădirii s-a luat req

wR = 2,65 m2·оС/W, ceea ce este mai puţin

decât valoarea normată, pentru acoperiş - req

cR

CP E.04.05-2006, pag. 173

мого значения, для покрытия - req

cR = 4,71

м2·оС/Вт, для перекрытия первого этажа -

req

fR = 4,16 м2·оС/Вт.

= 4,71 m2·оС/W, pentru planşeele primului etaj

- req

fR = 4,16 m2·оС/W.

Проверяют принятую величину для

стен на ограничение по температурному пе-

репаду, подставляя ее в формулу (4) NCM

E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-2004): для стен

=2,12 °С, что меньше 4 °С и,

следовательно, по этому показателю

удовлетворяет нормам NCM E.04.01-2006

(MCH 2.04-02-2004).

Valoarea acceptată pentru pereţi în vede-

rea limitării variaţiei de temperatură se verifi-

că, prezentînd-o în formula (4) NCM E.04.01-

2006 (MCH 2.04-02-2004): pentru pereţi

=2,12 °С, ceea ce este mai puşin de 4 °С

şi, ca urmare, acest indice co-respunde norme-

lor NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-2004).

Для заполнения оконных и балконных

проемов приняли окна и балконные двери с

тройным остеклением в деревянных раз-

дельно-спаренных переплетах r

FR = 0,55

м2·оС/Вт, что выше нормируемого значения.

Pentru umplerea golurilor de fereastră şi

de balcon s-au luat ferestre şi uşi de balcon cu

trei foi de geam în cercevele cuplate separat r

FR = 0,55 m2·оС/W, care este mai mare decât

valoarea normată.

21. Приведенный коэффициент тепло-

передачи здания , Bт/(м2·оС), определя-

ется согласно формуле (Г.5) приложения Г

NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-2004)

21. Coeficientul redus de transfer termic

în clădire , W/(m2·оС), se determină cu

formula (Г.5) din anexa Г NCM E.04.01-2006

(MCH 2.04-02-2004)

22. Кратность воздухообмена жилого

здания за отопительный период , 1/ч,

рассчитывается по формуле (Г.8) NCM

E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-2004). При этом

количество приточного воз-духа в жилые

помещения определяется из расчета

заселенности квартиры 20 м2 общей

площади на одного человека и менее и ус-

ловно принимается 3 м3/ч на 1 м

2 площади

жилых комнат, т.е. равным 3 . Так как ес-

тественная вентиляция в здании работает

круглосуточно, то =168. Кратность

воздухообмена в жилых помещениях зда-

ния равна

22. Frecvenţa schimbului de aer în clădi-

rea locativă pe perioada de încălzire , 1/h,

se calculează cu formula (Г.8) NCM E.04.01-

2006 (MCH 2.04-02-2004). În acest caz canti-

tatea de aer împrospătat în încăperile de locuit

se determină ţinîndu-se cont de densitatea lo-

catarilor în apartament 20 m2 de suprafaţă to-

tală pentru o persoană şi mai puţin şi convenţi-

onal se adoptă egală cu 3 m3/h la 1 m

2 de arie a

camerelor de locuit, adică egală cu 3 . Deoa-

rece ventilaţia naturală în clădire se produce zi

şi noapte, atunci =168. Frecvenţa

schimbului de aer în încăperile de locuit ale

clădirii este egală

где în care

- коэффициент, учитывающий долю

внутренних ограждающих конструкций в

отапливаемом объеме здания, принимае-

мый равным 0,85;

- coeficientul, care ţine cont de cuantumul

elementelor interioare de închidere în volumul

încălzit al clădirii, se adoptă egal cu 0,85;

- отапливаемый объем здания, м3. - volumul încălzit al clădirii, m

3.

К этому воздухообмену следует доба- La acest schimb de aer trebuie adăugat vo-

CP E.04.05-2006, pag. 174

вить объем инфильтрующегося воздуха че-

рез окна и балконные двери лестничной

клетки, лифтовых холлов наружных пожар-

ных переходов. Воздухопроницаемость

окон и балконных дверей наружных пере-

ходов следует принимать из сертификата

испытаний и при отсутствии - 2,1 кг/(м2·ч),

входных дверей в здание - 7 кг/(м2·ч)

(табл.11 NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-

2004). Количество инфиль-трующегося

воздуха , поступающего в лестничные

клетки, определяется согласно Г.5 NCM

E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-2004).

lumul aerului infiltrat prin ferestre şi uşile de

balcon ale casei scărilor, holurile ascensoare-

lor, spaţiile de trecere exterioare în caz de in-

cendiu. Permeabilitatea la aer a ferestrelor şi

uşilor de balcon ale spaţiilor de trecere exte-

rioare trebuie luate din certificatul de încer-

care, iar în lipsă - 2,1 kg/(m2·h), a uşilor de in-

trare în clădire - 7 kg/(m2·h) (tabelul 11 din

NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-2004).

Cantitatea aerului infiltrat , care a pătruns

în casele scărilor, se determină conform Г.5

NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-2004).

Кратность воздухообмена за счет ин-

фильтрующегося воздуха в лестнично-лиф-

товом узле равна

Frecvenţa schimbului de aer din contul ae-

rului infiltrat în casele scărilor şi ascensoa-

relor este

И общая кратность воздухообмена в

жилом здании равна сумме этих кратностей

Iar frecvenţa generală a schimbului de aer

în clădirea locativă este egală cu suma acestor

frecvenţe

23. Условный коэффициент теплопе-

редачи здания , Bт/(м2·°C), определя-

ется по формуле (Г.6) приложения Г NCM

E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-2004)

23. Coeficientul convenţional del transfer

termic al clădirii , W/(m2·°C), se deter-

mină cu formula (Г.6) din anexa Г NCM

E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-2004)

24. Общий коэффициент теплопереда-

чи здания , Bт/(м2·°C), определяется по

формуле (Г.4) приложения Г NCM E.04.01-

2006 (MCH 2.04-02-2004)

24. Coeficientul general de transfer ter-

mic al clădirii , W/(m2·°C), se determină

cu formula (Г.4) anexa Г NCM E.04.01-2006

(MCH 2.04-02-2004)

Теплоэнергетические показатели Indici termoenergetici

25. Общие теплопотери через наруж-

ную ограждающую оболочку здания за

отопительный период , МДж, определя-

25. Pierderile totale de căldură prin înve-

lişul de închidere exterior al clădirii pe peri-

oada de încălzire , МJ, se determină cu

CP E.04.05-2006, pag. 175

ются по формуле (Г.3) приложения Г NCM

E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-2004)

formula (Г.3) din anexa Г NCM E.04.01-2006

(MCH 2.04-02-2004)

=0,0864·1,092·5014·5395=2552185 МДж.

26. Удельные бытовые тепловыделе-

ния , Вт/м2, следует устанавливать ис-

ходя из расчетного удельного электро - и

газопотребления здания (по Г.6 NCM

E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-2004), но не

менее 10 Вт/м2. В нашем случае принято

14,5 Вт/м2.

26. Degajările termice menajere specifice

, W/m2, trebuie stabilite în baza consumu-

lui specific de calcul de electricitate şi gaz din

clădire (conform Г.6 NCM E.04.01-2006

(MCH 2.04-02-2004), însă nu mai puţin de 10

W/m2. În cazul de faţă s-a luat 14,5 W/m

2.

27. Бытовые теплопоступления в зда-

ние за отопительный период , МДж,

определяются по формуле (Г.10) приложе-

ния Г NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-

2004)

27. Aportul termic menajer în clădire pe

perioada de încălzire , MJ, se determină

cu formula (Г.10) din anexa Г NCM E.04.01-

2006 (MCH 2.04-02-2004)

=0,0864·14,5·218·3416=932945 МДж.

28. Теплопоступления в здание от сол-

нечной радиации за отопительный период

, МДж, определяются по формуле (Г.11)

приложения Г NCM E.04.01-2006 (MCH

2.04-02-2004). Данные о количестве сум-

марной солнечной радиации (прямой, рас-

сеянной и отраженной) на вертикальные

поверхности при действительных условиях

облачности за отопительный период вычис-

ляют согласно приложению В. Для г.Твери

средняя величина суммарной солнечной

радиации при действительных условиях

облачности на вертикальные поверхности

СВ/СЗ ориентации I = 716 МДж/м2, на

поверхности ЮВ/ЮЗ ориентации I = 1224

МДж/м2. Площади светопрое-мов соответ-

ственно ориентации - по 347 м2.

28. Aportul termic în clădire de la radi-

aţia solară pe perioada de încălzire , МJ,

se determină cu formula (Г.11) din anexa Г

NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-2004). Da-

tele privind cantitatea radia-ţiei solare globale

(directe, dispersate şi reflec-tate) asupra supra-

feţelor verticale în condiţii reale de nebulozita-

te pe perioada de încălzire se calculează con-

form anexei В. Pentru or. Tver valoarea medie

a radiaţiilor solare globale în condiţii reale de

nebulozitate asupra suprafeţelor verticale ori-

entate spre NE/NV I = 716 МJ/m2, asupra su-

prafeţelor orientate spre SE/SV I = 1224

МJ/m2. Ariile golurilor de lumină corespunză-

tor orientării - cîte 347 m 2.

=0,5·0,76·(716·347+1224·347)=255861 МДж.

29. Расход тепловой энергии на ото-

пление здания за отопительный период ,

МДж, определяется по формуле (Г.2) при-

ложения Г NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-

02-2004)

29. Consumul de energie termică pentru

încălzirea clădirii pe perioada de încălzire

, МJ, se determină cu formula (Г.2) din

anexa Г NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-

2004)

=[2552185-(932945+255861)0,8·0,85]x1,13=1970491 МДж.

30. Расчетный удельный расход тепло- 30. Consumul specific de calcul de ener-

CP E.04.05-2006, pag. 176

вой энергии на отопление здания ,

кДж/(м2·°С·сут), определяется по формуле

(Г.1) приложения Г NCM E.04.01-2006

(MCH 2.04-02-2004)

gie termică pentru încălzirea clădirii

,

kJ/(m2·°С·zi), se determină cu formula (Г.1)

din anexa Г NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-

02-2004)

31. Нормируемый удельный расход те-

пловой энергии на отопление здания req

hq

кДж/(м2·°С·сут), принимается в соответст-

вии с таблицей 9 NCM E.04.01-2006 (MCH

2.04-02-2004) равным 76 кДж/(м2·°С·сут).

Проект здания соответст-вует требованиям

NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-2004) при

сле-дующих сопротивлениях теплопередаче

на-ружных ограждающих конструкций:

31. Consumul specific normat de energie

termică pentru încălzirea clădirii req

hq

kJ/(m2·°С·zi), se adoptă conform tabelului 9

NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-2004) egal

cu 76 kJ/(m2·°С·zi). Proiectul clădirii cores-

punde condiţiilor NCM E.04.01-2006 (MCH

2.04-02-2004) la următoarele valori ale rezis-

tenţelor la transfer termic a elementelor de în-

chidere exterioare:

стен - req

wR = 2,65 м2·оС/Вт pereţi -

req

wR = 2,65 m2·оС/W

окон и балконных дверей - req

FR = 0,55

м2·оС/Вт;

ferestre şi uşi de balcon - req

FR = 0,55

m2·оС/W;

покрытий - req

cR = 4,71 м2·оС/Вт; acoperiri - req

cR = 4,71 m2·оС/W;

перекрытий первого этажа - req

fR = 4,16

м2·оС/Вт.

Planşeele primului etaj - req

fR = 4,16

m2·оС/W.

CP E.04.05-2006, pag. 177

Anexa К (cu caracter de recomandare). Exemplu de calcul pentru rezistenţa redusă la trans-fer termic a faţadei clădirii locative

Приложение К (рекомендуемое). Пример расчета приведенного сопротивления теп-лопередаче фасада жилого здания


1. Объект строительства - 16-этажный

односекционный крупнопанельный жилой

дом, построенный в г.Кашире Московской

области. Условие эксплуатации ограждений

Б согласно NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-

02-2004).

1. Obiectivul în construcţie – bloc locativ

cu o singură secţiune cu 16 etaje din panouri

mari, care se construieşte în or. Kaşira, reg.

Moscova. Condiţiile de exploatare a închi-

derilor Б conform NCM E.04.01-2006 (MCH

2.04-02-2004).

2. Наружные стены - из трехслойных

железобетонных, λБ = 2,04 Вт/(м·оС), пане-

лей на гибких связях с утеплителем из пе-

нополистирола толщиной 165 мм, λБ = 0,042

Вт/(м·оС). Панели имеют толщину 335 мм.

По периметру панелей и их проемов утеп-

литель имеет защитный слой из цементно-

песчаного раствора толщиной 10 мм. Для

соединения железобетонных слоев приме-

нены два вида гибких связей из коррози-

онно-стойкой стали диаметром 8 мм: тре-

угольные и точечные (шпильки). Расчет

приведенного сопротивления теплопереда-

че выполнен согласно формуле (14) и со-

ответствующего примера расчета в прило-

жении Н.

2. Pereţii exteriori – din panouri de beton

armat în trei straturi, λБ = 2,04 W/(m·оС), cu

legături elastice cu termoizolant din polistiren

expandat cu grosimea de 165 mm, λБ = 0,042

W/(m·оС). Panourile au grosimea de 335 mm.

După perimetrul panourilor şi a golurilor din

ele termoizolantul are un strat de protecţie din

mortar de ciment şi nisip cu grosimea 10 mm.

Pentru a uni straturile de beton armat s-au uti-

lizat două tipuri de legături elastice din oţel

anticoroziv cu diametrul de 8 mm: (ştifturi)

triunghiulare şi punctiforme. Calculul rezisten-

ţei reduse la transfer termic s-a efectuat cu

formula (14) şi cu exempul de calcul cores-

punzător din anexa Н.

3. Для заполнения проемов применены

деревянные оконные блоки с тройным ос-

теклением в раздельно-спаренных перепле-

тах rR0 = 0,55 м

2·оС/Вт

3. Pentru umplerea golurilor s-au folosit

pachete de fereastră din lemn cu trei foi de

geam în cercevele cuplate separat rR0 = 0,55

m2·оС/W

4. В стыках применен минераловатный

утеплитель λБ = 0,07 Вт/(м·оС), снаружи за-

крытый уплотнителем Вилатерм λБ = 0,15

Вт/(м·оС).

4. În îmbinări s-a folosit termoizolant de

vată minerală λБ = 0,07 W/(m·оС), acoperit din

exterior cu termoizolant Vilater λБ = 0,15

W/(m·оС).

5. Для Московской области (г.Кашира)


98) средняя температура и продолжитель-

ность отопительного периода составляют: av

extt = -3,4 оС; zht = 212 сут. Температура

внутреннего воздуха =20 °С. Тогда гра-

дусо-сутки отопительного периода согласно

формуле (1) составляют

5. Pentru regiunea Moscova (or. Kaşira)

conform NCM A.07.05-2006 (MCH 2.04-01-

98) temperatura medie şi durata perioadei de

încălzire constituie: av

extt = -3,4 оС; zht = 212

zile. Temperatura aerului în interior =20

°С. Astfel gradele-zi pe perioada de încălzire

conform formulei (1) vor constitui

=(20+3,4)·212=4961 °С·сут.


1. По таблице 4 NCM E.04.01-2006 1. Conform tabelului 4 NCM E.04.01-

CP E.04.05-2006, pag. 178

(MCH 2.04-02-2004) = 4961 °С·сут

соответствует нормируемое сопротивление

теплопередаче для стен жилых зданий reqR

= 3,14 м2·оС/Вт.

2006 (MCH 2.04-02-2004) pentru = 4961

°С·zi îi corespunde rezistenţa normată la trans-

fer termic pentru pereţii clădirilor locative reqR

= 3,14 m2·оС/W.

2. Сопротивление теплопередаче пане-

лей по глади, рассчитанное по формуле (8),

равно

2. Rezistenţa la transfer termic a pano-

urilor după oglindă, calculată cu formula (8),

este egală

3. К числу теплопроводных включений

и теплотехнических неоднородностей в сте-

нах 16-этажного панельного дома относятся

гибкие связи, оконные откосы, горизонта-

льные и вертикальные стыки панелей, уг-

ловые стыки, примыкание панелей к кар-

низу и цокольному перекрытию.

3. În calitate de incluziuni termoconduco-

toare şi neomogenităţi termotehnice în pereţii

blocului din panouri cu 16 etaje se consideră

legăturile elastice, glafurile de fereastră, îmbi-

nările orizontale şi verticale ale panourilor,

îmbinările unghiulare, locul de contact a pano-

urilor cu cornişa şi planşeul de soclu.

Для расчета по формуле (14) коэффи-

циентов теплотехнической однородности

различных типов панелей коэффициенты

влияния теплопроводных включений и

площади зон их влияния рассчитаны на

основе решения задач стационарной тепло-

проводности на компьютере соответству-

ющих узлов и приведены в таблице К.1.

Pentru calculul cu formula (14) a coefi-

cienţilor de neomogenitate termotehnică pen-

tru diferite tipuri de panouri coeficienţii pri-

vind influenţa incluziunilor termoconductoare

şi suprafaţa zonelor lor de influenţă s-au

calculat pe baza soluţionării problemelor de

termoconductivitate staţiona-ră la computer a

ansamblurilor corespunzătoare şi sunt date în

tabelul К.1.

Tabelul K.1 Таблица K.1 nr.

crt

п.п.

Tipul de neomogenitate termotehnică

Вид теплотехнической неоднородности

Aria zonei de influenţă a

neomogenităţii i

Площадь зоны влияния

-й неоднородности

Ai, м2

Coeficientul de influenţă a

neomogenităţii i

Коэффициент влияния

-й неоднородности

1 Legătura elastică:

Гибкая связь:

triunghiulară

треугольная

0,71 0,16

punctiformă

точечная

0,35 0,16

2 Îmbinare verticală a panoului de perete în joncţiune

cu peretele despărţitor interior din beton greu

Вертикальный стык стеновых панелей с примы-

кающей внутренней перегородкой из тяжелого

бетона

0,94 -0,03

3 Îmbinare orizontală a panourilor de perete în jonc-

ţiune cu planşeu de beton armat Горизонтальный

стык стеновых панелей с при-мыкающим

железобетонным перекрытием:

dinspre pardoselă

со стороны пола

0,335 на 1 м 0,07

CP E.04.05-2006, pag. 179

Continuare tabelului K.1

Продолжение таблицы K.1

dinspre tavan

со стороны потолка

0,335 на 1 м 0,38

4 Glaf de fereastră

Оконные откосы

0,335 на 1 м 0,47

5

Unghiul exterior, format de panourile de perete

Наружный угол, образованный стеновыми па-

нелями

0,94 0,14

6

Unghiul interior, format de panourile de perete

Внутренний угол, образованный стеновыми па-

нелями

0,94 -0,14

7 Joncţiumea panoului cu planşeul de pod

Примыкание панели к чердачному перекрытию

0,335 la1 m

0,335 на 1 м

0,33

8 Joncţiumea panoului cu planşeul de soclu

Примыкание панели к цокольному перекрытию

0,335 la1 m

0,335 на 1 м

0,4

4. Коэффициенты теплотехнической

однородности стеновых панелей рядового

этажа 16-этажного дома, рассчитанные по

формуле (14), приведены в таблице К.2.

4. Coeficienţii de omogenitate termoteh-

nică pentru panourile de perete a etajului ordi-

nar al blocului cu 16 etaje, calculaţi cu formu-

la (14), sunt prezentaţi în tabelul К.2.

5. Приведенный коэффициент тепло-

технической однородности фасада опреде-

ляется по формуле (24) и для рядового эта-

жа (в соответствии с количеством типов

панелей по таблице К.2) равен:

5. Coeficientul redus de omogenitate ter-

motehnică pentru faţadă se determină cu for-

mula (24) iar pentru un etaj simplu (în

corespudere cu numărul de tipuri de panouri cu

tabelul К.2) este egal cu:

=(6,15·10+8,37·6+9,45·2+8,22+4,58+4,06·10+9,1·4+4,2·4)/(2·6,15/0,743+

+4·6,15/0,73+2·6,15/0,74+2·6,15/0,724+2·8,37/0,75+2·8,37/0,729+2·8,37/0,757+

+2·9,45/0,787+8,22/0,8+4,58/0,714+10·4,06/0,832+4·9,1/0,856+2·4,2/0,836+2·4,2/0,864)=

=237,22/304=0,78;

для первого этажа =0,78·0,962=0,75; pentru primul etaj =0,78·0,962=0,75;

для последнего этажа =0,78·0,97=0,757. pentru ultimul etaj =0,78·0,97=0,757.

Приведенный коэффициент теплотех-

нической однородности фасада здания

Coeficientul redus de omogenitate termo-

tehnică pentru faţada clădirii

=16/(14/0,78+1/0,75+1/0,757)=0,777.


редаче фасада 16-этажного жилого дома по

формуле (23) равно

Rezistenţa redusă la transfer termic a faţa-

dei blocului locativ cu 16 etaje cu formula (23)

este egală cu

Следовательно, наружные стены 16-

этажного жилого дома удовлетворяют тре-

бованиям NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-

2004).

În consecinţă, pereţii exteriori ai blocului

locativ cu 16 etaje corespund condiţiilor NCM

E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-2004).

CP E.04.05-2006, pag. 180

Tabelul K. 2 Таблица К.2

nr.

crt.

п.п.

Tipul panoului de perete

Тип стеновой панели

Numărul de

panouri

Количе-

ство пане-

лей

Aria panou-

lui (fără aria

golului)

Площадь

панели (без

площади

проема), м2

Numărul de legături elas-

tice

Количество гибких свя-

зей

Coeficientul de

omogenitate ter-

motehnică


теплотехниче-

ской однородно-

сти

triunghiulare

треуголь-

ных

puncti-

forme

точечных

1

Panou3х2,8 m cu gol de fereastră

1,5х1,5 m Н-101 t:

Панель 3х2,8 м с оконным про-

емом 1,5х1,5 м Н-101 т:

6,15

6

2

cu îmbinare ordinară

с рядовыми стыками

2 0,743

cu unghi exterior

с наружным углом

4 0,73

cu unghiuri exterioare şi interioare

с наружным и внутренним угла-

ми

2

0,74

cu două unghiuri exterioare

с двумя наружными углами

2 0,724

2

Panou 4,5х2,8 m cu gol de balcon

(1,5х1,5 m+2,2х0,9 m) Н-100 t:

Панель 4,5х2,8 м с балконным

проемом (1,5х1,5 м+2,2х0,9 м)

Н-100 т:

8,37

7

2

cu îmbinări ordinare


2 0,75

cu unghi exterior

с наружным углом

2 0,729

cu unghi interior

с внутренним углом

2 0,757

3

Panou 4,5х2,8 m cu gol de fereas-

tră 2,1х1,5 m Н-123 t cu unghiuri

exterioare şi interioare

Панель 4,5х2,8 м с оконным

проемом 2,1х1,5 м Н-123 т с на-

ружным и внутренним углами

2

9,45

6

2

0,787

4

Panoul secţiunii de lift 3,65х2,8 m cu

gol de uşă 2х1 m Н-201 t cu unghi

interior

Панель лифтового отсека 3,65х2,8

м с дверным проемом 2х1 м Н-201

т с внутренним углом

1

8,22

5

2

0,8

5

Panoul casei scărilor 2,35х2,8 m

cu gol de uşă 2х1 m Н-202 t

Панель лестничной клетки

2,35х2,8 м с дверным проемом

2х1 м Н-202 т

1

4,58

5

2

0,714

6

Panou orb 1,45х2,8 m Н-1t, Н-2t,

Н-3t, Н-4t

Глухая панель 1,45х2,8 м Н-1т,

Н-2т, Н-3т, Н-4т

10

4,06

4

2

0,832

CP E.04.05-2006, pag. 181

Continuare tabelului K.2

Продолжение таблицы K.2

nr.

crt.

п.п.

Tipul panoului de perete

Тип стеновой панели

Numărul de

panouri

Количе-

ство пане-

лей

Aria panou-

lui (fără aria

golului)

Площадь

панели (без

площади

проема), м2

Numărul de legături elas-

tice

Количество гибких свя-

зей

Coeficientul de

omogenitate ter-

motehnică


теплотехниче-

ской однородно-

сти

triunghiulare

треуголь-

ных

puncti-

forme

точечных

7

Panou orb3,25х2,8 m Н-7t, Н-8t

Глухая панель 3,25х2,8 м Н-7т,

Н-8т

4

9,1

6

3

0,856

8 Panou orb 1,5х2,8 m Н-28t:

Глухая панель 1,5х2,8 м Н-28т:

4,2 4 2

cu îmbinare ordinară


2 0,836

cu unghi interior

с внутренним углом

2 0,864

Total Итого 38

CP E.04.05-2006, pag. 182

Anexa Л (cu caracter informativ). Rezistenţa redusă la transfer termic rR0 , coeficientul de

umbrire cu elemente netransparente τ, coeficientul de permeabilitate relativă a radi-

aţiei solare k a ferestrelor, uşilor de balcon şi luminatoarelor

Приложение Л (справочное). Приведенное сопротивление теплопередаче rR0 , коэф-

фициент затенения непрозрачными элементами τ, коэффициент относительно-

го пропускания солнечной радиации k окон, балконных дверей и фонарей

Tabelul Л.1 Таблица Л.1 nr.

crt

п.п

Umplerea golului pentru pătrunderea

luminii

Заполнение светового проема

Elemente transparente

Светопрозрачные конструкции

în cercevele de lemn sau plastic

в деревянных или ПХВ переплетах

în cercevele de aluminiu

в алюминиевых переплетах rR0 , м2

·оС/Вт

rR0 , м2·оС/Вт

1 2 3 4 5 6 7 8

1

Cu două foi de geam obişnuit în

cercevele cuplate

Двойное остекление из обыч-

ного стекла в спаренных пе-

реплетах

0,40

0,75

0,62

-

0,70

0,62

2

Cu două foi de geam cu înveliş

selectiv dur

Двойное остекление с твер-

дым селективным покрытием

в спаренных переплетах

0,55

0,75

0,65

-

0,70

0,65

3

Cu două foi de geam obişnuit în

cercevele separate

Двойное остекление из обыч-

ного стекла в раздельных пе-

реплетах

0,44

0,65

0,62

0,34

0,60

0,62

4

Cu două foi de geam cu înveliş

selectiv dur în cercevele separa-

te

Двойное остекление с твер-

дым селективным покрытием

в раздельных переплетах

0,57

0,65

0,60

0,45

0,60

0,60

5

Blocuri de geam cu goluri (cu

lăţimea rostului de 6 mm) cu

dimensiunile, mm

Блоки стеклянные пустотные

(с шириной швов 6 мм) раз-

мером, мм:

194х194х98 0,31 0,90 0,40 (без переплета)

2544х244х98 0,33 0,90 0,45 (без переплета)

6

Geam cu profilul secţiunii în

formă de cutie

Профильное стекло коробча-

того сечения

0,31

0,90

0,50 (без переплета)

7

Cu două foi de geam din sticlă

organică pentru luminatoare ze-

nitale

0,36

0,90

0,9

-

0,90

0,90

CP E.04.05-2006, pag. 183

Continuare tabelului Л.1

Продолжение таблицы Л.1 nr.

crt

п.п


luminii





в деревянных или ПХВ переплетах în cercevele de aluminiu

в алюминиевых переплетах rR0 , м

2·оС/Вт

rR0 , м2·оС/Вт

1 2 3 4 5 6 7 8

7 Двойное из органического

стекла для зенитных фонарей 0,36

0,90

0,9

-

0,90

0,90

8

Cu trei foi de geam din sticlă or-

ganică pentru luminatoare zenita-

le

Тройное из органического

стекла для зенитных фонарей

0,52

0,90

0,83

-

0,90

0,83

9

Cu trei foi de geam obişnuit în

cercevele cuplate separat

Тройное остекление из обыч-

ного стекла в раздельно-спа-

ренных переплетах

0,55

0,50

0,70

0,46

0,50

0,70

10

Cu trei foi de geam cu înveliş se-

lectiv dur în cercevele cuplate

separat

Тройное остекление с твер-дым

селективным покрытием в

раздельно-спаренных пере-

плетах

0,60

0,50

0,67

0,50

0,50

0,67

11

Geam termopan cu o cameră în

cercevea ordinară din sticlă:

Однокамерный стеклопакет в

одинарном переплете из стекла:

ordinară

обычного 0,35 0,80 0,76 0,34 0,80 0,76

cu înveliş selectiv dur

с твердым селективным по-

крытием

0,51

0,80

0,75

0,43

0,80

0,75

cu înveliş selectiv moale

с мягким селективным покры-

тием

0,56

0,80

0,54

0,47

0,80

0,54

12

Geam termopan cu două camere

în cercevea ordinară din sticlă:

Двухкамерный стеклопакет в

одинарном переплете из

стекла:

ordinară (cu distanţa dintre

geamuri de 8 mm)

обычного (с межстекольным

расстоянием 8 мм)

0,50

0,80

0,74

0,43

0,80

0,74

ordinară (cu distanţa dintre

geamuri de 12 mm)

обычного (с межстекольным

расстоянием 12 мм)

0,54

0,80

0,74

0,45

0,80

0,74

CP E.04.05-2006, pag. 184



crt

п.п


luminii





в деревянных или ПХВ



в алюминиевых переплетах

rR0 , м2·оС/Вт rR0 , м2

·оС/Вт

1 2 3 4 5 6 7 8



крытием

0,58

0,80

0,68

0,48

0,80

0,68



тием

0,68

0,80

0,48

0,52

0,80

0,48

cu înveliş selectiv dur şi umplutu-

ră de argon


крытием и заполнением арго-

ном

0,65

0,80

0,68

0,53

0,80

0,68

13

Geam ordinar şi geam termopan

cu o cameră în cercevele separate

din sticlă:

Обычное стекло и однокамер-

ный стеклопакет в раздельных

переплетах из стекла:

ordinară

Обычного

0,56 0,60 0,63 0,50 0,60 0,63



крытием

0,65

0,60

0,58

0,56

0,60

0,58



тием

0,72

0,60

0,51

0,60

0,60

0,58


ră de argon

с твердым селективным покры-

тием и заполнением аргоном

0,69

0,60

0,58

0,60

0,60

0,58

14

Geam ordinar şi geam termopan

cu două camere

în cercevele separate din sticlă:

Обычное стекло и двухкамер-

ный стеклопакет в раздельных

переплетах из стекла:

Ordinar

Обычного

0,65 0,60 0,60 - 0,60 0,60



тием

0,72

0,60

0,56

-

0,58

0,56



тием

0,80

0,60

0,36

-

0,58

0,56

CP E.04.05-2006, pag. 185



crt

п.п


luminii





в деревянных или ПХВ



в алюминиевых переплетах

rR0 , м2·оС/Вт rR0 , м2

·оС/Вт

1 2 3 4 5 6 7 8


ră de argon


тием и заполнением аргоном

0,82

0,60

0,56

-

0,58

0,56

15

Două geamuri termopan cu o ca-

meră în cercevele cuplate

Два однокамерных стеклопа-

кета в спаренных переплетах

0,70

0,70

0,59

-

0,70

0,59

16

Două geamuri termopan cu o ca-

meră în cercevele separate Два

однокамерных стеклопакета в

раздельных переплетах

0,75

0,60

0,54

-

0,60

0,54

17

Cu patru foi de geam obişnuit în

cercevele cuplate

Четырехслойное остекление из

обычного стекла в двух спарен-

ных переплетах

0,80

0,50

0,59

-

0,50

0,59

Notă Примечания

1 Valorile rezistenţei reduse la transfer termic, specificate în tabel, se admite să se folosească în calitate de valori de

calcul în lipsa acestor valori în standarde sau condiţii tehnice pentru elementele de construcţii sau de rezultate neconfirma-

te ale încercărilor.

1 Значения приведенного сопротивления теплопередаче, указанные в таблице, допускается применять в каче-

стве расчетных при отсутствии этих значений в стандартах или технических условиях на конструкции или не

подтвержденных результатами испытаний.

2 Se consideră înveliş selectiv moale pentru geam învelişurile cu emisiuni termice de până la 0,15, dure (geam - К) -

0,15 şi mai mare.

2 К мягким селективным покрытиям стекла относят покрытия с тепловой эмиссией менее 0,15, к твердым (К-

стекло) - 0,15 и более.

3 Valorile rezistenţei reduse la transfer termic a umpluturii pentru golurile de pătrundere a luminii sunt date pentru ca-

zurile, când raportul ariei de geam la aria umpluturii pentru golurile de pătrundere a luminii este egal cu 0,75.

3 Значения приведенного сопротивления теплопередаче заполнений световых проемов даны для случаев, когда

отношение площади остекления к площади заполнения светового проема равно 0,75.

4 Valorile pentru ferestre cu geamuri termopan sunt date:

- pentru ferestre de lemn cu lăţimea cercevelei de 78;

- pentru ferestre executate cu cercevele de plastic cu lăţimea de 60 mm cu trei camere de aer.

La utilizarea cercevelelor din plastic cu lăţimea de 70 mm şi cu cinci camere de aer rezistenţa redusă la transfer termic

se măreşte cu 0,03 m2·°С/W;

- pentru ferestrele din aluminiu valorile sunt date pentru cercevelele cu inserţiuni termice.

4 Значения для окон со стеклопакетами приведены:

- для деревянных окон при ширине переплета 78 мм;

- для конструкций окон в ПВХ переплетах шириной 60 мм с тремя воздушными камерами.

При применении ПВХ переплетов шириной 70 мм и с пятью воздушными камерами приведенное сопротивле-

ние теплопередаче увеличивается на 0,03 м2·°С/Вт;

- для алюминиевых окон значения приведены для переплетов с термическими вставками.

CP E.04.05-2006, pag. 186

Anexa M (cu caracter obligatoriu). Metodologia determinării rezistenţei reduse la transfer termic a elementelor de închidere pe baza calculului cîmpurilor de temperatură

Приложение М (обязательное). Методика определения приведенного сопротивления теплопередаче ограждающих конструкций на основе расчета температурных по-лей

М.1 Ограждающую конструкцию раз-

бивают на расчетные (двухмерные или

трехмерные в отношении распределения

температур) участки.

М.1 Elementele de închidere se împart în

sectoare de calcul (bi- sau tridimensional în

raport cu determinarea temperaturilor).

М.2 При определении приведенного

сопротивления теплопередаче rR0 , м2·оС/Вт,

по данным расчета на персональном ком-

пьютере (ПК) стационарного двухмерного

температурного поля различают два случая:

М.2 La determinarea rezistenţei reduse la

transfer termic rR0 , m2·оС/W, cu datele de cal-

cul la computerul personal (PC) a cîmpului

staţionar bidimensional se deosebesc două situ-

aţii:

а) исследуемая область, выделенная

для расчета температурного поля, предста-

вляет собой фрагмент ограждающей кон-

струкции, для которого надлежит опреде-

лить величину rR0 ;

а) zona cercetată, evidenţiată pentru cal-

culul cîmpului de temperatură, prezintă în sine

un fragment al elementului de închidere, pen-

tru care urmează să se determine valoarea rR0 ;

б) исследуемая область, для которой

рассчитывается температурное поле, мень-

ше по размеру, чем анализируемый фраг-

мент ограждающей конструкции.

б) zona cercetată, pentru care se calculea-

ză cîmpul de temperatură, mai mic după valoa-

re, decât fragmentul analizat al elementului de

închidere.

В первом случае искомая величина

вычисляется по формуле:

În primul caz valoarea căutată se cal-

culează cu formula:

(M.1)

где în care

- сумма тепловых потоков, пересекаю-

щих исследуемую область, Вт/м2, опреде-

ленная в результате расчета температурного

поля;

- suma fluxurilor termice, care intersec-

tează zona cercetată, W/m2, determinată ca re-

zultat al calculului cîmpului de temperatură;

- соответственно температура вну-

треннего и наружного воздуха, °С;

- corespuzător temperatura aerului

interior şi exterior, °С;

- протяженность исследуемой области,

м.

- lungimea zonei cercetate, m.

Во втором случае определяют по

формуле:

În al doilea caz se determină cu for-

mula:

(M.2)

где în care

- протяженность, м, однородной части

фрагмента ограждающей конструкции, от-

сеченной от исследуемой области в ходе

- lungimea, m, a părţii omogene a frag-

mentului de element de închidere, separată de

la zona cercetată în timpul pregătirii datelor

CP E.04.05-2006, pag. 187

подготовки данных к расчету температур-

ного поля;

pentru calculul cîmpului de temperatură;

- сопротивление теплопередаче одно-

родной ограждающей конструкции,

м2·оС/Вт.

- rezistenţa la transfertermic a elemen-

telor de închidere omogene, m2·оС/W.

М.3 При расчете двухмерного темпера-

турного поля выбранный участок вычерчи-

вают в определенном масштабе и на осно-

вании чертежа составляют схему расчета,

упрощая ее для удобства разбиения на уча-

стки и блоки. При этом:

М.3 La calculul cîmpului bidimensional

de temperatură sectorul ales se schiţează la o

anumită scară şi în baza schiţei se alcătuieşte

schema de calcul, simplificând-o pentru sim-

plitatea separării în sectoare şi blocuri. Astfel:

а) заменяют сложные конфигурации

участков, например криволинейные, более

простыми, если эта конфигурация имеет

незначительное влияние в теплотехниче-

ском отношении;

а) se înlocuiesc configuraţiile complexe

ale sectoarelor, de exemplu cele curbilinii, cu

mai simple, dacă această configuraţie are in-

fluenţă mică în sens termotehnic;

б) наносят на чертеж границы области

исследования и оси координат (x, y или z).

Выделяют участки с различными теплопро-

водностями и указывают условия теплооб-

мена на границах. Проставляют все необхо-

димые размеры;

б) se trasează pe fig. limitele zonei de cer-

cetare şi axele de coordonate (x, y sau z). Se

evidenţiază sectoarele cu conductivitate termi-

că diferită şi se specifică condiţiile schimbului

de căldură la margine. Se pun toate dimensiu-

nile necesare;

в) расчленяют область исследования на

элементарные блоки, выделяя отдельно уча-

стки с различными коэффициентами те-

плопроводности. Вычерчивают в масштабе

схему расчленения исследуемой области и

проставляют размеры всех блоков;

в) se separă zona de cercetare în blocuri

elementare, evidenţiind separat sectoarele cu

diferite conductivităţi termice. Se desenează la

o anumită scară schema împărţirii zonei cerce-

tate şi se pun dimensiunile tuturor blocu-rilor;

г) вычерчивают область исследования в

условной системе координат когда

все блоки принимаются одного и того же

размера. Проставляют координаты вершин

полигонов, ограничивающих участки об-

ласти с различными теплопроводностями, и

координаты вершин многоугольников, об-

разующих границы исследуемой области.

Нумеруют участки и границы исследуемой

области и подписывают вершины областей

теплопроводностей, температур (или теп-

ловых потоков) на границах или окружаю-

щего воздуха и коэффициентов теплоот-

дачи;

г) se desenează zona cercetată în sistemul

de coordonate convenţional în care toa-

te blocurile se adoptă cu unele şi aceleaşi di-

mensiuni. Se pun coordonatele vîrfurilor de

poligon, care limitează sectoarele zonelor cu

diferită conductivitate termică, şi coordonatele

vîrfurilor de poligon, care formează limitele

zonei cercetate. Se numerotează sectoarele şi

limitele zonei cercetate şi se semnează vîrfurile

zonelor de conductivitate termică, a tempera-

turilor (sau a curenţilor calzi) la margini sau a

aerului ambiant şi coeficienţii de cedare de

căldură;

д) пользуясь двумя чертежами, выпол-

ненными по "в" и "г", и руководствуясь

стандартной (обычной) последовательно-

стью расположения, составляют комплект

численных значений исходных данных для

ввода в ПК.

д) folosind două desene, executate după

"в" şi "г", şi ghidîndu-ne de consecutivitatea

de repartizare standard (obişnuită), se alcătu-

ieşte un set de valori ale datelor iniţiale pentru

introducerea în PC.

Пример расчета 1 Exemplul de calcul 1

Требуется определить приведенное со-

противление теплопередаче трехслойной

Se cere să se determine rezistenţa redusă

la transfer termic a panoului de perete din foi

CP E.04.05-2006, pag. 188

металлической стеновой панели из листо-

вых материалов.

de metal în trei straturi .


1. Конструкция панели изображена на

рисунке M.1. Она состоит из двух стальных

профилированных листов с коэффициентом

теплопроводности 58 Вт/(м·°С), между ко-

торыми размещены минераловатные плиты

"Роквул" плотностью 200 кг/м с коэффи-

циентом теплопроводности 0,05 Вт/(м·°С).

Листы соединяются между собой сталь-

ными профилями через бакелизированные

фанерные прокладки толщиной 8 мм с ко-

эффициентом теплопроводности 0,81

Вт/(м·°С).

1. Construcţia panoului este prezentată în

figura M.1. Ea constă din două foi de oţel pro-

filat cu coeficientul de conductivitate termi-că

de 58 W/(m·°С), între care sunt instalate plăci

minerale "Rokvul" cu densitatea de 200 kg/m

cu coeficientul de conductivitate termi-că de

0,05 W/(m·°С). Foile se unesc între ele cu pro-

filuri de oţel prin intermediul unor garnituri din

plăci de furnir bachelzate cu grosimea de 8

mm cu coeficientul de conduc-tivitate termică

de 0,81 W/(m·°С).

2. В расчете приняты следующие усло-

вия на сторонах ограждения:

2. În calcul s-au luat următoarele condiţii

pentru părţile elementelor de închidere:

снаружи în exterior

внутри . în interior.


На процесс теплопередачи в рассмат-

риваемой конструкции оказывают сущест-

венное влияние стальные профили, соеди-

няющие профилированные листы обшивки

друг с другом и образующие так называе-

мые мостики холода. Для разрыва этих

мостиков холода профили присоединены к

листам через фанерные прокладки. Участок

конструкции с ребром посередине воз-

можно выделить для расчета температур-

ного поля.

Asupra procesului de transfer termic în

construcţia examinată o influenţă deosebită o

au profilurile de oţel, care unesc între ele foile

profilate ale învelişului şi care formează aşa

numitele punţi de frig. Pentru ruperea acestor

punţi de frig profilurile se unesc foile de oţel

prin garnituri din placaj de furnir. Sectorul

elementului de construcţii cu nervura în mijloc

poate fi evidenţiat pentru calculul cîmpului de

temperatură

Температурное поле рассматриваемого

участка двухмерно, так как распределение

температуры во всех плоскостях, парал-

лельных плоскости поперечного сечения

конструкции, одинаково. Профили в основ-

ной части находятся на расстоянии 2 м

один от другого, поэтому при расчете мож-

но учесть ось симметрии посредине этого

расстояния.

Cîmpul de temperatură al sectorului exa-

minat este bidimensional, deoarece repartiza-

rea temperaturii în toate planurile, paralele pla-

nului secţiunii transversale a elementului de

construcţii, este aceeaşi. Profilurile în partea

principală se află la distanţa de 2 m unul de la

altul, deaceea la calculare se poate ţine cont de

axa de simetrie ca fiind la mijlocul acestei dis-

tanţe.

Исследуемая область (рисунок M.1)

имеет форму прямоугольника, две стороны

которого являются естественными грани-

цами ограждающей конструкции, на кото-

рых задаются условия теплообмена с окру-

Zona cercetată (figura M.1) are forma de

poligon, ale cărui două laturi sunt limitele na-

turale ale elementului de închidere, pentru care

se dau condiţiile privind schimbul de căldură

cu mediul ambiant, iar celelalte două – ca axe

CP E.04.05-2006, pag. 189

жающей средой, а остальные две - осями

симметрии, на которых возможно задавать

условия полной теплоизоляции, т.е. тепло-

вой поток в направлении оси , равный

нулю.

de simetrie, pe care se pot fixa con-diţiile de

izolare termică completă, adică fluxul termic în

direcţia axei , care este egal cu zero.

1 – plăci minerale; 1 - минераловатные плиты; 2 – profiluri ilate de oţel; 2 - профилированные стальные профили;

3 – profiluri de oţel; 3 - стальные профили 4 – garnituri de furnir; 4 - фанерные прокладки;

Figura M.1 – Construcţia panoului cu trei straturi din materiale în foi şi figura zonei cercetate

Рисунок M.1 - Конструкция трехслойной панели из листовых материалов и чертеж исследуемой области

Исследуемая область для расчета со-

гласно М.3 была расчленена на 1215 эле-

ментарных блоков с неравномерными ин-

Zona cercetată pentru calcul conform М.3

a fost împărţită în 1215 de blocuri elementare

cu intervale inegale.

CP E.04.05-2006, pag. 190

тервалами.

В результате расчета двухмерного тем-

пературного поля на ПК получен осреднен-

ный тепловой поток, проходящий через

рассчитанный участок ограждающей кон-

струкции, равный =32,66 Вт. Площадь

рассчитанного участка составляет А = 2 м2.

Ca rezultat al calculului cîmpului bidim-

nesional de temperatură la PC s-a obţinut un

flux termic mediu, care trece prin sectorul de

calcul al elementului de închidere, egal cu

=32,66 W. Aria sectorului de calcul consti-

tuie А = 2 m2.


редаче рассчитанного фрагмента по форму-

ле (M.1)


fragmentului de calcul se efectuează cu formu-

la (M.1)

Для сравнения сопротивление теплопе-

редаче вне теплопроводного включения, оп-

ределенное по формуле (8), равно

Pentru comparaţie rezistenţa la transfer

termic în afara incluziunii conductoare termic,

care se determină cu formula (8), este egală cu

Температура внутренней поверхности в

зоне теплопроводного включения по рас-

чету на ПК равна 9,85 °С. Проверим на ус-

ловие выпадения конденсата при tint = 20 oC

и φint = 55%. Согласно приложению Р тем-

пература точки росы =10,7 °С, что выше

температуры поверхности по теплопровод-

ному включению, следовательно, при рас-

четной температуре наружного воздуха -30

°С будет выпадение конденсата и конст-

рукция нуждается в доработке.

Temperatura suprafeţei interioare în zona

incluziunii conducătoare de căldură conform

calculului la PC este egală cu 9,85 °С. Verifi-

căm pentru condiţiile depunerii de condens la

tint = 20 oC şi φint = 55%. Conform anexei Р

temperatura punctului de rouă =10,7 °С, ca-

re este mai mare decât temperatura suprafe-ţei

incluziunii conductoare termic, în conse-cinţă,

la temperatura de calcul a aerului exte-rior -30

°С va avea loc o depunere de condens, iar con-

strucţia va necesita îmbunătăţiri.

Расчетную температуру наружного воз-

духа, при которой не будет выпадения кон-

денсата, следует определять по формуле

Temperatura de calcul a aerului exterior,

la care nu se va forma condens urmează a fi

determinată cu formula

М.4 При подготовке к решению задач о

стационарном трехмерном температурном

поле выполняют следующий алгоритм:

М.4 La pregătirea pentru soluţionarea

problemei privind cîmpul tridimensional staţi-

onar de temperatură se execută următorul al-

goritm:

а) выбирают требуемый для расчета

участок ограждающей конструкции, трех-

мерный в отношении распределения темпе-

ратур. Вычерчивают в масштабе три проек-

ции ограждающей конструкции и простав-

ляют все размеры;

а) se alege sectorul elementului de închi-

dere necesar pentru calcul, tridimensional în

raport cu repartizarea temperaturilor. Se dese-

nează la o anumită scară trei proiecţii ale ele-

mentului de închidere şi se trec toate dimen-

siunile;

б) составляют схему расчета (рисунок

М.2), вычерчивая в аксонометрической

проекции и определенном масштабе изу-

чаемую часть ограждающей конструкции.

При этом сложные конфигурации участков

б) se alcătuieşte schema de calcul (figura

М.2), desenînd în proiecţie axionometrică şi la

scară corespunzătoare partea examinată a ele-

mentului de închidere. Totodată configuraţiile

complicate ale sectoarelor se înlocuiesc cu al-

CP E.04.05-2006, pag. 191

заменяют более простыми, состоящими из

параллелепипедов. При такой замене необ-

ходимо учитывать влияющие в теплотехни-

ческом отношении детали конструкции.

Наносят на чертеж границы области иссле-

дования и оси координат, выделяют в виде

параллелепипедов участки с различными

теплопроводностями, указывают условия

теплообмена на границах и проставляют

все размеры;

tele mai simple, care constau din paralelipi-

pede. La o astfel de înlocuire e necesar să se

ţină cont de influenţa pieselor elementelor în

sens termotehnic. Se trasează pe desen limitele

zonei cercetate şi axele de coordonate, se evi-

denţiază în formă de paralelipipede sectoa-rele

cu conductivitate termică diferită, se spe-cifică

condiţiile de transfer termic la la margini şi se

trec toate dimensiunile;

в) расчленяют область исследования на

элементарные параллелепипеды плоско-

стями, параллельными координатным плос-

костям (рисунок М.2), вы-

деляя отдельно участки с различной тепло-

проводностью, вычерчивают в масштабе

схему расчленения исследуемой области на

элементарные параллелепипеды и простав-

ляют размеры;

в) zona de cercetare se împarte în parale-

lipipede elementare cu laturile paralele la sup-

rafeţele de coordonate (figu-

ra М.2), evidenţiind aparte sectoarele cu con-

ductivitate termică diferită, se trasează con-

form scării schema împărţirii zonei de cerce-

tare în paralelipipede elementare şi se trec di-

mensiunile;

г) вычерчивают три проекции области

исследования на координатные плоскости в

условной системе координат по-

льзуясь схемами, выполненными согласно

"б" и "в". Когда все элементарные парал-

лелепипеды принимаются одного и того же

размера, проставляют координаты вершин

проекций параллелепипедов, ограничиваю-

щих участки области с различными тепло-

проводностями, и проекции плоскостей, об-

разующих границы исследуемой области.

Подписывают величины теплопроводнос-

тей, температуру на границах или окружаю-

щего воздуха и коэффициенты теплоотда-

чи;

г) se desenează trei proiecţii ale zonei de

cercetare pe suprafeţele de coordonate în sis-

temul de coordonate convenţional

folosind schemele, executate conform "б" şi

"в". În cazul în care toate paralelipipedele ele-

mentare se adoptă de una şi aceeaşi dimensiu-

ne, se trec coordonatele vîrfurilor pentru pro-

iecţiile paralelipipedelor, care limitează sectoa-

rele zonelor cu conductivitate termică diferită

şi proiecţiile suprafeţelor, care formează mar-

ginile zonei cercetate. Se înscriu valorile

conductivităţilor termice, temperatura la mar-

gini sau a aerului ambiant şi coeficienţii pentru

cedarea termică;

д) составляют комплект исходных дан-

ных, пользуясь схемами "б", "в", "г", для

ввода в ПК.

д) se alcătuieşte setul de date iniţiale, fo-

losind schemele "б", "в", "г", pentru ale intro-

duce în PC.

Пример расчета 2 Exemplul de calcul 2

Определить приведенное сопротивле-

ние теплопередаче панели совмещенной

крыши, выполненной из ребристых железо-

бетонных оболочек.

A se determina rezistenţa redusă la tran-

sfer termic a panoului de acoperiş combinat,

executat din învelişuri nervurate de beton ar-

mat.


1. Конструкция панели совмещенной

крыши (рисунок М.2) размером 3180х3480х

270 мм представляет в сечении трехслой-

ную оболочку. Наружный и внут-ренний

слои толщиной 50 и 60 мм из желе-зобетона

с коэффициентом теплопроводно-сти 2,04

Вт/(м·°С). Средний теплоизоляци-онный

слой из пенополистирольных плит с

1. Construcţia panoului de acoperiş com-

binat (figura М.2) cu dimensiunile

3180х3480х270 mm prezintă în secţiune un

înveliş în trei straturi. Straturile exterior şi inte-

rior cu grosimea de 50 şi 60 m din beton armat

cu coeficientul de conductivitate termică 2,04

W/(m·°С). Stratul termoizolant mediu din

plăci de polistiren expandat cu coeficientul de

CP E.04.05-2006, pag. 192

коэффициентом теплопроводности 0,05

Вт/(м·°С). Каждая из оболочек имеет па-

раллельные один другому на расстоянии

700 мм ребра по 60 и 40 мм, доходящие до

середины теплоизоляционного слоя. Ребра

оболочек взаимно перпендикулярны и, та-

ким образом, каждое ребро одной оболочки

примыкает к ребру другой оболочки на

площадке 60х40 мм.

conductivitate termică 0,05 W/(m·°С). Fiecare

înveliş are nervuri paralele între ele la distanţa

de 700 mm a cîte 60 şi 40 mm, care ajung la

mijlocul stratului termoizolant. Nervurile înve-

lişurilor sunt reciproc perpendiculare şi, astfel,

fiecare nervură a unui înveliş vine în contact

cu nervura altui înveliş pe o suprafaţă de

60х40 mm.

Figura М.2 – Construcţia panoului de acoperiş combinat (а) şi schema de calcul a panoului de acoperiş combinat (б)

Рисунок М.2 - Конструкция панели совмещенной крыши (а) и схема расчета панели совмещенной крыши (б)

CP E.04.05-2006, pag. 193

2. В расчете приняты следующие усло-

вия на поверхностях ограждения

2. În calcul s-au luat următoarele condiţii

pentru suprafeţele elementelor de închidere

снаружи text = -40 oC и ext = 23 Вт/(м

2·oC) în exterior text = -40

oC и ext = 23 Вт/(м

2·oC)

внутри tint = 21 oC и int = 8,7 Вт/(м

2·oC) în interior tint = 21

oC и int = 8,7 Вт/(м

2·oC)


Процесс теплопередачи такой ограж-

дающей конструкции трехмерен, так как

распределение температур определяется не

только потоками теплоты, перпендикуляр-

ными плоскости ограждения, но и потоками

теплоты в его плоскости. Поле температур

симметрично относительно координатных

плоскостей, поэтому для расчета возможно

вырезать исследуемую область конструк-

ции плоскостями, параллельными коорди-

натным (на рисунке М.2, а помечено бук-

вами ). На рисунке М.2, б представ-

лено аксонометрическое изображение этой

части конструкции. Условия теплообмена:

на плоскостях AOD'D, CC'OA, BB'D'D,

CC'B'B тепловые потоки, перпендикуляр-

ные осям координат , равны нулю;

на плоскостях возможно

задать граничные условия второго рода:

Procesul de transfer termic al unui astfel

de element de închidere este tridimensional,

deoarece repartizarea temperaturilor este deter-

minată nu numai de curenţii de temperatură,

perpendiculari pe suprafeţele elementelor de

închidere, dar şi de curenţii de temperatură în

planul lor. Cîmpul de temperatură este simetric

în raport cu planul de coordonate, deaceea pen-

tru calcul se poate decupa zona cercetată a

elementelor cu planurile paralele celor de co-

ordonate (pe figura М.2, а însemnate cu litere-

le ). pe figura М.2, б este prezentată

imaginea axionometrică a acestei părţi de ele-

ment. Condiţiile de schimb de căldură: în pla-

nurile AOD'D, CC'OA, BB'D'D, CC'B'B curen-

ţii de căldură, perpendiculari axelor de coordo-

nate , sunt egali cu zero; în planurile

pot fi date condiţii de limită

de genul doi:

для плоскости pentru planul

для плоскости pentru planul

Согласно принятой методике расчета

трехмерного температурного поля иссле-

дуемая область расчленяется на 3528 эле-

ментарных параллелепипедов. Расчет вы-

полняется на ПК. В результате расчета по-

лучаем осредненный тепловой поток

=3,215 Вт. Площадь рассчитанного фраг-

мента

Conform metodologiei acceptate de calcul

a cîmpului tridimensional, zona cercetată se

împarte în 3528 de paralelipipede elementare.

Calculul se execută la PC. Ca rezultat al calcu-

lului se obţine fluxul termic mediu =3,215

W. Aria fragmentului calculat


редаче рассчитанного участка и всей па-

нели определяется по формуле (M.1)

Rezistenţa redusă la transfer termic a sec-

torului de calcul şi a panoului întreg se deter-

mină cu formula (M.1)

CP E.04.05-2006, pag. 194

Anexa Н (cu caracter de recomandare). Exemple de calcul al coeficientului de omogenitate termotehnică a elementelor de închidere conform valorilor din tabele

Приложение Н (рекомендуемое). Примеры расчета коэффициента теплотехнической однородности ограждающих конструкций по табличным значениям

Н.1 Расчет коэффициента теплотех-нической однородности по формуле (12) на-стоящего Свода правил

Н.1 Calculul coeficientului de omogeni-tate termotehnică cu formula (12) din pre-zentul Cod practic

Figura H.1 – Scheme ale incluziunilor termoconductoare din elementele de închidere Рисунок H.1 - Схемы теплопроводных включений в ограждающих конструкциях



ние теплопередаче панели с эффективным

утеплителем (пенополистирол) и стальны-

ми обшивками промышленного здания.


sfer termic a panoului cu un termoizolant efi-

cient (polistiren expandat) şi învelişuri de oţel

al clădirii industriale

CP E.04.05-2006, pag. 195


Размер панели 6х2 м. Конструктивные

и теплотехнические характеристики пане-

ли:

Dimensiunea panoului 6х2 m. Caracteri-

stici constructive şi termotehnice ale panoului:

толщина стальных обшивок 0,001 м,

коэффициент теплопроводности λm =

58 Вт/(м·°С)

grosimea învelişului de oţel 0,001 m, coe-

ficientul de conductivitate termică λm = 58

W/(m·°С)

толщина пенополистирольного утепли-

теля 0,2 м, коэффициент теплопровод-

ности λ = 0,04 Вт/(м·°С).

grosimea termoizolantului din polistiren

expandat 0,2 m, coeficientul de conduc-

tibilitate termică λ = 0,04 W/(m·°С).

Отбортовка листового материала вдоль

протяженных сторон панели приводит к об-

разованию теплопроводного включения ти-

па IIб (рисунок H.1), имеющего ширину

=0,002 м.

Bordurarea materialului în foi de-a lungul

laturilor lungi ale panoului conduce la forma-

rea incluziunii termoconductoare de tipul IIб

(figura H.1), care are lăţimea =0,002 м.

Tabelul H.1 – Determinarea coeficientului

Таблица H.1 - Определение коэффициента

Schema incluziunii termoconduc-

toare după figura H.1

Схема теплопроводного

включения по рисунку H.1

Coeficientul cu (figura H.1)

Коэффициент при (рисунок H.1)

0,1 0,2 0,4 0,6 0,8 1 1,5 2

I 2 1,02 1,01 1,01 1,01 1 1 1 1

5 1,16 1,11 1,07 1,05 1,04 1,03 1,02 1,01

10 1,33 1,25 1,15 1,1 1,08 1,06 1,04 1,03

30 1,63 1,47 1,27 1,18 1,14 1,11 1,07 1,05

II 10-40 2,65 2,2 1,77 1,6 1,55 - - -

III

La

При

0,25 2 1,02 1,01 1,01 1,0 1,01 1,01 1,01 1

5 1,12 1,08 1,05 1,04 1,03 1.03 1,02 1,01

10 1,18 1,13 1,07 1,05 1,04 1,04 1,03 1,02

30 1,21 1.16 1,1 1,07 1,05 1,04 1,03 1,02

0,5 2 1,05 1,04 1,03 1,02 1,01 1,01 1,01 1,01

5 1,28 1,21 1,13 1,09 1,07 1,06 1,04 1,03

10 1,42 1,34 1,22 1,14 1,11 1,09 1,07 1,05

30 1,62 1,49 1,3 1,19 1,14 1,12 1,09 1,06

0,75 2 1,06 1,04 1,03 1,02 1,02 1,01 1,01 1,01

5 1,25 1,2 1,14 1,1 1,08 1,07 1,05 1,03

10 1,53 1,42 1,25 1,16 1,12 1,11 1,08 1,05

30 1,85 1,65 1,38 1,24 1,18 1,15 1,11 1,08

IV

La

При

0,25 2 1,03 1,02 1,02 1,01 1,01 1,01 1 1

5 1,12 1,10 1,07 1,05 1,04 1,03 1,02 1,01

10 1,2 1,16 1,1 1,07 1,06 1,05 1,0 1,02

30 1,28 1,22 1,14 1,09 1,07 1,06 1,04 1,03

0,5 2 1,07 1,05 1,04 1,03 1,02 1,02 1,01 1,01

5 1,32 1,25 1,17 1,13 1,1 1,08 1,06 1,04

10 1,54 1,42 1,27 1,19 1,14 1,12 1,09 1,06

30 1,79 1,61 1,38 1,26 1,19 1,16 1,12 1,08

0,75 2 1,07 1,05 1,04 1,03 1,02 1,02 1,01 1,01

5 1,36 1,28 1,18 1,14 1,11 1,09 1,07 1,05

10 1,64 1,51 1,33 1,23 1,18 1,15 1,11 1,08

30 2,05 1,82 1,5 1,33 1,25 1,21 1,16 1,11

CP E.04.05-2006, pag. 196

Notă – Însemnările se adoptă după figura H.1.

Примечание - Обозначения приняты по рисунку H.1.


Сопротивления теплопередаче вдали от

включения comR0 и по теплопроводному

включению /

0R

Rezistenţa la transfer termic la distanţă de

incluziunea comR0 şi pe incluziunea termocon-

ductoare /

0R

Значение безразмерного параметра те-

плопроводного включения по таблице Н.2

Valoarea parametrului adimensional al in-

cluziunii termoconductoare conform tabelului

Н.2

=0,002·58/(0,2·0,04)=14,5.

По таблице Н.2 по интерполяции опре-

деляем величину

Conform tabelului Н.2 prin interpolare de-

terminăm valoarea

=0,43+[(0,665-0,43)4,5]/10=0,536.

Tabelul Н.2. Determinarea coeficientului Таблица Н.2. Определение коэффициента

Schema incluziunii termoconductoare

după figura H.1

Схема теплопроводного включения по

рисунку H.1

Valoarea coeficientului cu (după desen H.1

Значения коэффициента при (по рисунку H.1

0,25 0,5 1 2 5 10 20 50 150

I 0,02 0,041 0,066 0,093 0,121 0,137 0,147 0,155 0,19

IIб - - - 0,09 0,231 0,43 0,665 1,254 2,491

III

La

При

0,25 0,016 0,02 0,023 0,026 0,028 0,029 0,03 0,03 0,031

0,5 0,036 0,054 0,072 0,083 0,096 0,102 0,107 0,109 0,11

0,75 0,044 0,066 0,095 0,122 0,146 0,161 0,168 0,178 0,194

IV

La

При

0,25 0,015 0,02 0,024 0,026 0,029 0,031 0,033 0,039 0,048

0,5 0,037 0,056 0,076 0,09 0,103 0,12 0,128 0,136 0,15

0,75 0,041 0,067 0,01 0,13 0,16 0,176 0,188 0,205 0,22

Коэффициент определяем по фор-

муле (13)

Coeficientul se determină cu formula

(13)

Коэффициент теплотехнической одно-

родности панели определяем по формуле

(12)

Coeficientul omogenităţii termotehnice a

panoului se determină cu formula (12)

Приведенное сопротивление теплопе- Rezistenţa redusă la transfer termic se de-

CP E.04.05-2006, pag. 197

редаче определяем по формуле (11) termină cu formula (11)

Н.2 Расчет коэффициента теплотех-нической однородности по формуле (14) настоящего Свода правил

Н.2 Calculul coeficientului omogenităţii termotehnice cu formula (14) din pre-zentul Cod practic



ние теплопередаче rR0 , м2·оС/Вт одномо-

дульной трехслойной железобетонной па-

нели на гибких связях с оконным проемом

крупнопанельного жилого дома серии III-

133.

A se determina rezistenţa redusă la trans-

fer termic rR0 , m2·оС/W a panoului uni-

modular de beton armat cu trei straturi cu legă-

turi elastice, cu un gol de fereastră la un bloc

locativ din panouri mari de seria III-133.


Панель толщиной 300 мм содержит на-

ружный и внутренний железобетонные

слои, которые соединены между собой дву-

мя подвесками (в простенках), подкосом,

расположенным в нижней зоне подоконно-

го участка, и распорками: 10 - у горизон-

тальных стыков и 2 - в зоне оконного

откоса (рисунок Н.2).

Panoul cu grosimea de 300 mm conţine

straturi exterioare şi interioare de beton armat,

care sunt unite între ele cu două elemente de

susţinere (în pereţii intermediari), un contra-

fort, instalat în zona inferioară a sectorului de

sub fereastră, şi distanţiere: 10 – la îmbinările

orizontale şi 2 – în zona glafului de ferestră

(figura Н.2).

В таблице Н.4 приведены расчетные

параметры панели.

În tabelul Н.4 se dau parametrii de calcul

ai panoului.

В зоне подвесок и петель внутренний

бетонный слой имеет утолщения, заме-

няющие часть слоя утеплителя.

În zona elementelor de suspendare şi a ba-

lamalelor stratul interior de beton are îngroşări,

care înlocuiesc părţi de strat termoizolant


Конструкция ограждения содержит

следующие теплопроводные включения:

горизонтальные и вертикальные стыки,

оконные откосы, утолщения внутреннего

железобетонного слоя и гибкие связи (под-

вески, подкос, распорки).

Construcţia elementului de închidere con-

ţine următoarele incluziuni termoconductoare:

îmbinări orizontale şi verticale, glafuri de fe-

reastră, îngroşări ale stratului interior de beton

armat şi legături elastice (bare de suspensie,

contrafort, distanţiere).

Для определения коэффициента влия-

ния отдельных теплопроводных включений

предварительно рассчитаем по формуле (7)

термические сопротивления отдельных уча-

стков панели:

Pentru determinarea coeficientului de in-

fluenţă a unor incluziuni termoconductoare se

calculează în prealabil cu formula (7) rezis-

tenţele termice ale unor sectoare ale panoului:

в зоне утолщения внутреннего железо-

бетонного слоя

în zona îngroşării statului interior de beton

armat

по горизонтальному стыку la îmbinarea orizontală

CP E.04.05-2006, pag. 198

по вертикальному стыку la îmbinarea verticală

термическое сопротивление панели

вдали от теплопроводных включений

rezistenţa termică a panoului la distanţă de

la incluziunile termoconductoare

Условное сопротивление теплопере-

даче вдали от теплопроводных включений

Rezistenţa convenţională la transfer ter-

mic la distanţă de la incluziunile termocondu-

ctoare

CP E.04.05-2006, pag. 199

1 - distanţiere; 1 - распорки;

2 - balama; 2 - петля; 3 – bare de suspensie; 3 - подвески;

4 – îngroşări de beton ( =75 mm al stratului interior de beton armat);

4 - бетонные утолщения ( =75 мм внутреннего железобетонного слоя); 5 – contrafort; 5 - подкос

CP E.04.05-2006, pag. 200

Figura Н.2 – Construcţia panoului cu trei straturi cu legături elastice Рисунок Н.2 - Конструкция трехслойной панели на гибких связях

Tabelul Н.3. Determinarea coeficientului de influenţă

Таблица Н.3. Определение коэффициента влияния

Tipul de incluziune termoconductoare

Вид теплопроводного включения Coeficientul de influenţă

Коэффициент влияния

Îmbinări

Стыки

Fără contactul ele-

mentelor interi-

oare de închidere

Без примыкания

внутренних ограж-

дений

În contact cu elementele interioare de închidere

С примыканием внутренних ограждений

Fără nervuri

Без ребер

Cu nervuri de grosimea,

С ребрами толщиной, мм

10 20

:

1 şi mai multe 1 и более 0 0,03 0,07 0,12

0,9 0,005 0,1 0,14 0,17

0,8 0,01 0,13 0,17 0,19

0,7 0,02 0,2 0,24 0,26

0,6 0,03 0,2 0,31 0,34

0,5 0,04 0,33 0,38 0,41

0,4 0,05 0,39 0,45 0,48

0,3 0,06 0,45 0,52 0,55

Glafuri de fereastră

Оконные откосы

Fără nervuri

Без ребер

Cu nervuri de grosimea, mm

С ребрами толщиной, мм:

10 20

:

0,2 0,45 0,58 0,67

0,3 0,41 0,54 0,62

0,4 0,35 0,47 0,55

0,5 0,29 0,41 0,48

0,6 0,23 0,34 0,41

0,7 0,17 0,28 0,35

0,8 0,11 0,21 0,28

0,9 0,02 - -

0,8 0,12 - -

0,7 0,28 - -

0,6 0,51 - -

0,5 0,78 - -

Legături elastice cu diametrul, mm Гибкие связи диаметром, мм:

4 0,05 - -

6 0,1 - -

8 0,16 - -

10 0,21 - -

12 0,25 - -

14 0,33 - -

16 0,43 - -

18 0,54 - -

20 0,67 - - Notă Примечания

1 În tabel sunt date - rezistenţe termice, , corespunzător panoului în afara incluziunii

CP E.04.05-2006, pag. 201

termoconductoare, a îmbinării, a îngroşării stratului interior de beton armat, determinate cu formula (8); - dis-

tanţele, m, de la axa longitudinală a cadrului de fereastră până la marginea ei şi până la suprafaţa interioară a panoului.

1 В таблице приведены - термические сопротивления, , соответственно панели вне

теплопроводного включения, стыка, утолщения внутреннего железобетонного слоя, определяемые по формуле

(8); - расстояния, м, от продольной оси оконной коробки до ее края и до внутренней поверхности па-

нели.

2 Valorile intermediare trebuie determinate prin interpolare.

2 Промежуточные значения следует определять интерполяцией.

Tabelul Н.4 Таблица Н.4

Materialul stratului

Материал слоя

Grosimea stratului, mm

Толщина слоя, мм

La distanţă de

incluziuni

Вдали от

включений

În zona

suspensiei

şi a balama-

lei

в зоне под-

вески и

петли

îmbinare

orizontală

горизон-

тальный

стык

îmbinare

verticală

верти-

кальный

стык

Stratul exterior de beton armat

Наружный железобетонный

слой

2500

2,04

65

65

65

65

Stratul termoizolant – polistiren

expandat

Теплоизоляционный слой – пе-

нополистирол

40

0,05

135

60

-

-

Inserţii de vată minerală

Минераловатные вкладыши

150 0,075 - - 135 60

Strat interior de beton armat

Внутренний железобетонный

слой

2500

2,04

100

175

100

175

Так как панель имеет вертикальную ось

симметрии, то определение последующих

величин осуществляем для половины па-

нели.

Deoarece panoul are axă verticală de si-

metrie, determinarea următoarelor valori se

efectuează pentru jumătate de panou.

Определим площадь половины панели

без учета проема окна

Se determină suprafaţa a jumătate de pa-

nou fără golul de fereastră

Толщина панели =0,3 м. Grosimea panoului =0,3 m.

Определим площадь зон влияния и

коэффициент для каждого теплопровод-

ного включения панели:

Se determină aria zonei de influenţă şi

coeficientul pentru fiecare incluziune ter-

moconductoare a panoului:

для горизонтального стыка pentru îmbinarea orizontală

=2,95/3,295=0,895.

По таблице Н.3 =0,1. Площадь зоны Din tabelul Н.3 =0,1. Aria zonei de in-

CP E.04.05-2006, pag. 202

влияния по формуле (15) fluenţă se calculează cu formula (15)

для вертикального стыка pentru îmbinarea verticală

По таблице Н.3 =0,375. Площадь зо-

ны влияния по формуле (15)

Din tabelul Н.3 =0,375. Aria zonei de

influenţă se calculează cu formula (15)

для оконных откосов при =0,065 м и

=0,18 м, по таблице Н.3 =0,374.

Площадь зоны влияния половины оконного

проема с учетом угловых участков

определяется по формуле (16)

pentru glafurile de fereastră la =0,065

m şi =0,18 m, din tabelul Н.3 =0,374.

Aria zonei de influenţă a jumătăşii de gol de

ferestră ţinînd cont de sectoarele unghiulare se

determină cu formula (16)

для бетонных утолщений внутреннего

железобетонного слоя в зоне подвески и

петли при =1,546/3,295 = =0,469 по

таблице Н.3 =0,78. Суммарную площадь

зоны влияния утолщений подвески и петли

находим по формуле (17)

pentru îngroşările de beton ale stratului

interior de beton armat în zona barei de sus-

pensie şi a balamalei la

=1,546/3,295 = =0,469 din tabelul

Н.3 =0,78. Aria globală a zonei de influenţă

a îngroşărilor, barelor de suspensie şi a bala-

malei o aflăm cu formula (17)

для подвески (диаметр стержня 8 мм)

по таблице Н.3 =0,16, площадь зоны

влияния по формуле (17)

pentru bara de suspensie (diametrul barei

8 mm) din tabelul Н.3 =0,16, aria zonei de

influenţă se află cu formula (17)

для подкоса (диаметр стержня 8 мм) по

таблице Н.3 =0,16, по формуле (17)

pentru glaf (diametrul barei 8 mm) din

tabelul Н.3 =0,16, cu formula (17)

для распорок (диаметр стержня 4 мм)

по таблице Н.3 =0,05.

pentru distanţiere (diametrul barei 4 mm)

din tabelul Н.3 =0,05.

При определении суммарной площади La determinarea ariei globale a zonei de

CP E.04.05-2006, pag. 203

зоны влияния пяти распорок следует учи-

тывать, что ширина зоны влияния со сто-

роны стыка ограничена краем панели и со-

ставляет 0,09 м. По формуле (18)

influenţă a cinci distanţiere trebuie luat în cal-

cul, că lăţimea zonei de influenţă din partea

îmbinării este limitată de marginea panoului şi

constituie 0,09 m. Cu formula (18)

Рассчитаем по формуле (14) Se calculează cu formula (14)


редаче панели определим по формуле (11)

Rezistenţa redusă la transfer termic a pa-

noului se determină cu formula (11)

CP E.04.05-2006, pag. 204

Anexa П (cu caracter obligatoriu). Determinarea rezistenţei reduse la transfer termic a sec-toarelor neomogene ale panourilor în trei straturi din materiale în foi

Приложение П (обязательное). Определение приведенного сопротивления теплопе-редаче неоднородных участков трехслойных панелей из листовых материалов

В зонах соединительных элементов

трехслойныx панелей из листовых материа-

лов (тавров, двутавров, швеллеров, -об-

разных профилей, стержней, болтов, обрам-

ляющих торцы панелей элементов и про-

чее) условно полагается, что теплопередача

через ограждение происходит двумя путя-

ми: преобладающая - через металлические

включения и через утеплитель. Такое рас-

членение теплового потока позволяет пред-

ставить прохождение теплоты через цепь,

состоящую из последовательно и паралле-

льно соединенных тепловых сопротивлений

для которой возможно рассчи-

тать общее сопротивление по следующим

элементарным зависимостям:

În zonele elementelor de îmbinare a pano-

urilor cu trei straturi din materiale în foi (grinzi

cu profilul T, H, U, Z, bare, şuruburi, elemente

de ancadrament a capetelor de panou ş. a.)

convenţional se presupune, că transferul termic

prin elementul de închidere are loc pe două

căi: preponderent – prin incluziunile metalice

şi prin termoizolant. O astfel de separare a flu-

xului termic permite prezentarea trecerii căldu-

rii printr-un lanţ care constă din rezistenţe ter-

mice

conectate în serie şi paralel,

pentru care se poate calcula rezistenţa totală

din următoarele relaţii elementare:

(П.1)

(П.2)

(П.3)

Наиболее распространенные тепловые

сопротивления, встречающиеся в трехслой-

ных панелях из листовых материалов, сле-

дует определять по формулам для:

Rezistenţele termice cele mai răspîndite,

care se întîlnesc în panourile cu trei straturi din

materiale în foi, trebuie determinate cu formule

pentru:

1) примыкания полки профиля к обли-

цовочному металлическому листу

1) contactul tălpii profilului cu foaia de

metal de finisare

CP E.04.05-2006, pag. 205

(П.4)

где în care

- коэффициент теплоотдачи поверхности

панели, Вт/(м2·oC);

- coeficientul de cedare de căldură a

suprafeţii panoului, W/(m2·oC);

- теплопроводность металла, Вт/(м·oC) - conductivitatea termică a metalului,

W/(m·oC)

- площадь зоны влияния теплопро-

водного включения, м2, шириной и дли-

ной ; для профилей, когда превышает

ширину зоны теплового влияния профиля,

=1 м;

- aria zonei de influenţă a incluziunii

termoconductoare, m2, cu lăţimea şi lungi-

mea ; pentru profilurile, la care depăşeşte

lăţimea zonei de influenţă termică a profilului,

=1 m;

- толщина облицовочного листа, м; - grosimea foii de finisare, m;

при dacă

При примыкании полки металличе-

ского профиля теплопроводностью к

неметаллическому листу с теплопроводно-

стью при

La contactul tălpii profilului metalic cu

conductivitatea termică cu foaia nemetali-

că cu conductivitatea termică dacă

(П.5)

2) примыкания торца металлического

стержня (болта) к облицовочному листу

2) la contactul capătului barei metalice

(şurubului) cu foaia de finisare

(П.6)

CP E.04.05-2006, pag. 206

где în care

- число болтов на расчетной площади; - numărul de şuruburi pe suprafaţa de cal-

cul;

- радиус стержня, м; - raza barei, m;

- радиус влияния болта, м. - raza de influenţă a şurubului, m.

Значения функции получа-

ют из графика рисунка П.1.

Valorea funcţiei se obţine pe

baza graficului din figura П.1.

При ; Dacă ;

Figura П.1 - Funcţia

Рисунок П.1 - Функция

3) стенки профиля 3) pereţii profilului

(П.7)

CP E.04.05-2006, pag. 207

Для стенки с перфорацией (круглые,

прямоугольные, треугольные отверстия) в

формулу следует подставлять

Pentru pereţii cu perforaţii (cu găuri ro-

tunde, dreptunghiulare, triunghiulare) în for-

mulă se introduce

где - коэффициент, принимаемый по таб-

лице П.1,

în care - coeficientul luat din tabelul П.1,

Tabelul П.1 – Valorile coeficientului

Таблица П.1 - Значения коэффициента

0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9

0,4 0,932

0,5 0,954 0,829

0,6 0,966 0,869 0,731

0,7 0,973 0,895 0,777 0,638

0,8 0,978 0,913 0,811 0,684 0,547 0,412 0,286

0,9 0,982 0,926 0,836 0,720 0,618 0,479 0,322 0,201

1,0 0,984 0,936 0,856 0,750 0,625 0,491 0,355 0,226 0,107

1,1 0,986 0,944 0,873 0,774 0,655 0,523 0,385 0,249 0,119

1,2 0,988 0,950 0,885 0,794 0,681 0,552 0,413 0,272 0,131

1,3 0,989 0,955 0,895 0,811 0,703 0,577 0,438 0,291 0,143

1,4 0,990 0,959 0,904 0,825 0,723 0,600 0,462 0,310 0,155

1,5 0,991 0,962 0,912 0,838 0,740 0,620 0,487 0,328 0,166

Для стенки с перфорацией (круглыми

отверстиями радиусом с расстоянием ме-

жду центрами соседних отверстий ) в

формулу (П.7) вместо следует подста-

вить

Pentru pereţii cu perforaţie (găuri rotunde

cu raza cu diatanţa dintre centrele găurilor

adiacente ) în formula (П.7) în loc de

trebuie inclus

4) металлического стержня 4) pentru bara metalică

; (П.8)

CP E.04.05-2006, pag. 208

5) примыкания металлического стер-

жня к полке профиля

5) pentru contactul barei metalice cu talpa

profilului

(П.9)

6) термовкладышей между облицовоч-

ным листом и полкой профиля

6) pentru inserţiunile termice între foaia

de finisare şi talpa frofilului

(П.10)

7) теплоизоляционного слоя 7) pentru stratul termoizolant

П.11)

где - теплопроводность материала теп-

лоизоляционного слоя, Вт/м·°С;

în care - conductivitatea termică a mate-

rialului stratului termoizolant, W/m·°С;

8) наружной и внутренней поверхно-

стей панели

8) pentru suprafeţele exterioare şi interi-

oare ale panoului

(П.12)

CP E.04.05-2006, pag. 209


Ограждающая конструкция образована

трехслойными панелями из листовых мате-

риалов шириной =6 м, примыкающих

торцами друг к другу. Панель выполнена из

стальных оцинкованных облицовочных ли-

стов толщиной 1 мм, между которыми рас-

положен слой утеплителя из пенополиуре-

тана толщиной 150 мм. Торцы панели вы-

полнены из того же стального листа без

разрыва мостика холода.

Elementul de închidere format din panouri

cu trei straturi din materiale în foi cu lăţimea

=6 m, ale căror capete vin în contact. Panoul

este executat din foi de oţel zincat de finisare

cu grosimea de 1 mm, între care este inclus un

strat termoizolant din poliuretan expandat cu

grosimea de 150 mm. Capetele panoului sunt

executate din aceleaşi foi de oţel fără întreru-

perea punţii de frig.


ние теплопередаче 1 м ограждения

( =1 м).


sfer termic a 1 m de element de închidere

( =1 m).


Порядок расчета Mod de calcul Расчет тепловых сопротивлений Calculul rezistenţelor termice

1. По формуле (П.12) найдем тепловое

сопротивление поверхностей панели:

1. Cu formula (П.12) aflăm rezistenţa ter-

mică a suprafeţei panoului:

CP E.04.05-2006, pag. 210


сопротивление обшивок:


mică a învelişurilor:

а) наружной а) exterioare

б) внутренней б) interioare


сопротивление стенки, образованной тор-

цевыми листами:


mică a peretelui, format de foile de la capete:


сопротивление теплоизоляционного слоя:


mică a stratului termoizolant:

Расчет цепи тепловых сопротивлений

Calculul lanţului de rezistenţe termice

1. Сумма последовательно соединен-

ных тепловых сопротивлений правой ветви

1. Suma rezistenţelor termice conectate în

serie ale ramificaţiei din dreapta [formula П.1]

CP E.04.05-2006, pag. 211

[формула П.1] равна: este egală cu:

2. Суммарное тепловое сопротивление

параллельных ветвей по формуле (П.2) рав-

но:

2. Rezistenţa termică totală a ramifica-

ţiilor paralele cu formula (П.2) este egală

3. Результирующее приведенное сопро-

тивление теплопередаче ограждения всей

панели определим по формуле (П.3)

3. Rezistenţa rezultantă redusă la transfer

termic a elementelor de închidere ale panoului

în întregime se determină cu formula (П.3)

CP E.04.05-2006, pag. 212

Anexa Р (cu caracter informativ). Temperatura punctului de rouă td , oС, pentru diferite valori de temperatură tint şi de umiditate relativă φint, %, a aerului din încăpere

Приложение Р (справочное). Температура точки росы td , oС, для различных значе-ний температур tint и относительной влажности φint, %, воздуха в помещении

tint, oC

td, oC, при φint, %

40 45 50 55 60 65 70 75 80 85 90 95

-5 -15,3 -14,04 -12,9 -11,84 -10,83 -9,96 -9,11 -8,31 -7,62 -6,89 -6,24 -5,6

-4 -14,4 -13,1 -11,93 -10,84 -9,89 -8,99 -8,11 -7,34 -6,62 -5,89 -5,24 -4,6

-3 -13,42 -12,16 -10,98 -9,91 -8,95 -7,99 -7,16 -6,37 -5,62 -4,9 -4,24 -3,6

-2 -12,58 -11,22 -10,04 -8,98 -7,95 -7,04 -6,21 -5,4 -4,62 -3,9 -3,34 -2,6

-1 -11,61 -10,28 -9,1 -7,98 -7,0 -6,09 -5,21 -4,43 -3,66 -2,94 -2,34 -1,6

0 -10,65 -9,34 -8,16 -7,05 -6,06 -5,14 -4,26 -3,46 -2,7 -1,96 -1,34 -0,62

1 -9,85 -8,52 -7,32 -6,22 -5,21 -4,26 -3,4 -2,58 -1,82 -1,08 -0,41 0,31

2 -9,07 -7,72 -6,52 -5,39 -4,38 -3,44 -2,56 -1,74 -0,97 -0,24 0,52 1,29

3 -8,22 -6,88 -5,66 -4,53 -3,52 -2,57 -1,69 -0,88 -0,08 0,74 1,52 2,29

4 -7,45 -6,07 -4,84 -3,74 -2,7 -1,75 -0,87 -0,01 0,87 1,72 2,5 3,26

5 -6,66 -5,26 -4,03 -2,91 -1,87 -0,92 -0,01 0,94 1,83 2,68 3,49 4,26

6 -5,81 -4,45 -3,22 -2,08 -1,04 -0,08 0,94 1,89 2,8 3,68 4,48 5,25

7 -5,01 -3,64 -2,39 -1,25 -0,21 0,87 1,9 2,85 3,77 4,66 5,47 6,25

8 -4,21 -2,83 -1,56 -0,42 -0,72 1,82 2,86 3,85 4,77 5,64 6,46 7,24

9 -3,41 -2,02 -0,78 0,46 1,66 2,77 3,82 4,81 5,74 6,62 7,45 8,24

10 -2,62 -1,22 0,08 1,39 2,6 3,72 4,78 5,77 7,71 7,6 8,44 9,23

11 -1,83 -0,42 0,98 1,32 3,54 4,68 5,74 6,74 7,68 8,58 9,43 10,23

12 -1,04 0,44 1,9 3,25 4,48 5,63 6,7 7,71 8,65 9,56 10,42 11,22

13 -0,25 1,35 2,82 4,18 5,42 6,58 7,66 8,68 9,62 10,54 11,41 12,21

14 0,63 2,26 3,76 5,11 6,36 7,53 8,62 9,64 10,59 11,52 12,4 13,21

15 1,51 3,17 4,68 6,04 7,3 8,48 9,58 10,6 11,59 12,5 13,38 14,21

16 2,41 4,08 5,6 6,97 8,24 9,43 10,54 11,57 12,56 13,48 14,36 15,2

17 3,31 4,99 6,52 7,9 9,18 10,37 11,5 12,54 13,53 14,46 15,36 16,19

18 4,2 5,9 7,44 8,83 10,12 11,32 12,46 13,51 14,5 15,44 16,34 17,19

19 5,09 6,81 8,36 9,76 11,06 12,27 13,42 14,48 15,47 16,42 17,32 18,19

20 6,0 7,72 9,28 10,69 12,0 13,22 14,38 15,44 16,44 17,4 18,32 19,18

21 6,9 8,62 10,2 11,62 12,94 14,17 15,33 16,4 17,41 18,38 19,3 20,18

22 7,69 9,52 11,12 12,56 13,88 15,12 16,28 17,37 18,38 19,36 20,3 21,6

23 8,68 10,43 12,03 13,48 14,82 16,07 17,23 18,34 19,38 20,34 21,28 22,15

24 9,57 11,34 12,94 14,41 15,76 17,02 18,19 19,3 20,35 21,32 22,26 23,15

25 10,46 12,75 13,86 15,34 16,7 17,97 19,15 20,26 21,32 22,3 23,24 24,14

26 11,35 13,15 14,78 16,27 17,64 18,95 20,11 21,22 22,29 23,28 24,22 25,14

27 12,24 14,05 15,7 17,19 18,57 19,87 21,06 22,18 23,26 24,26 25,22 26,13

28 13,13 14,95 16,61 18,11 19,5 20,81 22,01 23,14 24,23 25,24 26,2 27,12

29 14,02 15,86 17,52 19,04 20,44 21,75 22,96 24,11 25,2 26,22 27,2 28,12

30 14,92 16,77 18,44 19,97 21,38 22,69 23,92 25,08 26,17 27,2 28,18 29,11

31 15,82 17,68 19,36 20,9 22,32 23,64 24,88 26,04 27,14 28,08 29,16 30,1

32 16,71 18,58 20,27 21,83 23,26 24,59 25,83 27,0 28,11 29,16 30,16 31,19

33 17,6 19,48 21,18 22,76 24,2 25,54 26,78 27,97 29,08 30,14 31,14 32,19

34 18,49 20,38 22,1 23,68 25,14 26,49 27,74 28,94 30,05 31,12 32,12 33,08

35 19,38 21,28 23,02 24,6 26,08 27,64 28,7 29,91 31,02 32,1 33,12 34,08

CP E.04.05-2006, pag. 213

Anexa С (cu caracter informativ). Valorile presiunii parţiale ale vaporilor saturaţi de apă Е, Pa, pentru diferite valori de temperatură dacă В=100,7 kPa

Приложение С (справочное). Значения парциального давления насыщенного водя-ного пара Е, Па, для различных значений температур при В=100,7 кПа

Tabelul C.1. Valorile de presiune parţială a vaporilor saturaţi de apă , Pa, pentru temperaturi

de la 0 până la minus 41 °С (deasupra gheţii)

Таблица C.1. Значения парциального давления насыщенного водяного пара , Па, для

температуры от 0 до минус 41 °С (надо льдом)

0 611 -5,4 388 -10,6 245 -16 151 -23 77

-0,2 601 -5,6 381 -10,8 241 -16,2 148 -23,5 73

-0,4 592 -5,8 375 -11 237 -16,4 145 -24 69

-0,6 581 -6 369 -11,2 233 -16,6 143 -24,5 65

-0,8 573 -6,2 363 -11,4 229 -16,8 140 -25 63

-1 563 -6,4 356 -11,6 225 -17 137 -25,5 60

-1,2 553 -6,6 351 -11,8 221 -17,2 135 -26 57

-1,4 544 -6,8 344 -12 217 -17,4 132 -26,5 53

-1,6 535 -7 338 -12,2 213 -17,6 129 -27 51

-1,8 527 -7,2 332 -12,4 209 -17,8 128 -27,5 48

-2 517 -7,4 327 -12,6 207 -18 125 -28 47

-2,2 509 -7,6 321 -12,8 203 -18,2 123 -28,5 44

-2,4 400 -7,8 315 -13 199 -18,4 120 -29 42

-2,6 492 -8 310 -13,2 195 -18,6 117 -29,5 39

-2,8 484 -8,2 304 -13,4 191 -18,8 116 - -

-3 476 -8,4 299 -13,6 188 -19 113 -30 38

-3,2 468 -8,6 293 -13,8 184 -19,2 111 -31 34

-3,4 460 -8,8 289 -14 181 -19,4 109 -32 34

-3,6 452 -9 284 -14,2 179 -19,6 107 -33 27

-3,8 445 -9,2 279 -14,4 175 -19,8 105 -34 25

-4 437 -9,4 273 -14,6 172 - - -35 22

-4,2 429 -9,6 268 -14,8 168 -20 103 -36 20

-4,4 423 -9,8 264 -15 165 -20,5 99 -37 18

-4,6 415 - - -15,2 163 -21 93 -38 16

-4,8 408 -10 260 -15,4 159 -21,5 89 -39 14

-5 402 -10,2 260 -15,4 159 -22 85 -40 12

CP E.04.05-2006, pag. 214

Continuare tabelului С.1

Продолжение таблицы С.1

-5,2 395 -10,4 251 -15,8 153 -22,5 81 -41 11

Tabelul С.2. Valorile presiunii parţiale ale vaporilor saturaţi de apă , Pa, pentru temperaturi

de la 0 până la +30 °С (deasupra apei)

Таблица С.2. Значения парциального давления насыщенного водяного пара , Па, для

температуры от 0 до +30 °С (над водой)

, °С 0 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9

0 611 615 620 624 629 633 639 643 648 652

1 657 661 667 671 676 681 687 691 696 701

2 705 711 716 721 727 732 737 743 748 753

3 759 764 769 775 780 785 791 796 803 808

4 813 819 825 831 836 843 848 855 860 867

5 872 879 885 891 897 904 909 916 923 929

6 935 941 948 956 961 968 975 981 988 995

7 1001 1009 1016 1023 1029 1037 1044 1051 1059 1065

8 1072 1080 1088 1095 1103 1109 1117 1125 1132 1140

9 1148 1156 1164 1172 1180 1188 1196 1204 1212 1220

10 1228 1236 1244 1253 1261 1269 1279 1287 1285 1304

11 1312 1321 1331 1339 1348 1355 1365 1375 1384 1323

12 1403 1412 1421 1431 1440 1449 1459 1468 1479 1488

13 1497 1508 1517 1527 1537 1547 1557 1568 1577 1588

14 1599 1609 1619 1629 1640 1651 1661 1672 1683 1695

15 1705 1716 1727 1739 1749 1761 1772 1784 1795 1807

16 1817 1829 1841 1853 1865 1877 1889 1901 1913 1925

17 1937 1949 1962 1974 1986 2000 2012 2025 2037 2050

18 2064 2077 2089 2102 2115 2129 2142 2156 2169 2182

19 2197 2210 2225 2238 2252 2266 2281 2294 2309 2324

20 2338 2352 2366 2381 2396 2412 2426 2441 2456 2471

21 2488 2502 2517 2538 2542 2564 2580 2596 2612 2628

22 2644 2660 2676 2691 2709 2725 2742 2758 2776 2792

23 2809 2826 2842 2860 2877 2894 2913 2930 2948 2965

24 2984 3001 3020 3038 3056 3074 3093 3112 3130 3149

25 3168 3186 3205 3224 3244 3262 3282 3301 3321 3341

26 3363 3381 3401 3421 3441 3461 3481 3502 3523 3544

CP E.04.05-2006, pag. 215



, °С 0 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9

27 3567 3586 3608 3628 3649 3672 3692 3714 3796 3758

28 3782 3801 3824 4846 3869 3890 3913 3937 3960 3982

29 4005 4029 4052 4076 4100 4122 4146 4170 4194 4218

30 4246 4268 4292 4317 4341 4366 4390 4416 4441 4466

Tabelul С.3. Valorile presiunii parţiale ale vaporilor de apă , Pa, şi a umidităţii relative a ae-

rului deasupra soluţiilor saturate de sare dacă =100,7 kPa

Таблица С.3. Значения парциального давления водяного пара , Па, и относительной

влажности воздуха над насыщенными растворами солеи при =100,7 кПа

Formula chimică a sării

Химическая формула

соли

Presiunea parţială a vaporilor de apă , Па,

la temperatura, °С

Парциальное давление водяного пара , Па,

при температуре, °С

Umiditatea relativă

, %,

la =20 °С

Относительная влаж-

ность , %,

при =20 °С 10 15 20 25 30

ZnBr - - 230,6 286,6 305,3 10

MgCl - - - - 1400 33

Na S O 548 761,3 1051 1451 1895 45

Mg(NO ) 1261 1659 2169 54

Ca(NO ) 746,6 954,6 1288 1605 2005 55

NaBr 959,9 1400 1787 2240 60

NН NО 917,3 1193 1566 1992 2524 67

NaNO 950,6 1313 1804 2364 3076 77

NaCI 923,6 1279 1807 2381 3253 77

NH Cl 969,3 1353 1856 2416 3281 79

Ca(NH ) 997,2 1365 1873 2408 3078 80

(NH ) SO 971,9 1355 1896 2600 3362 81

Na SO 909,3 1333 1927 2748 3633 82

KCl 1055 1445 1968 2636 3733 84

NaSО 1075 1487 2038 2762 3706 87

CdSO 1099 1511 2077 2812 3768 89

CP E.04.05-2006, pag. 216



Na CO - 1601 2090 2704 3465 89

CdBr - - 2120 2820 3678 90

ZnSO 1189 1597 2126 2802 3661 91

NH H PO 1192 1658 2146 2921 3890 92

KNO 1183 1635 2161 2925 3845 92

СаН (РО ) 1193 1689 2202 3052 3980 94

KH PO 1195 1683 2251 3034 3946 96

MgSO - - - - 4000 97

K SO 1208 1701 2306 3141 4112 98

CP E.04.05-2006, pag. 217

Anexa Т (cu caracter de recomandare). Exemple de calcul ale elementelor de închidere ale podurilor calde şi subsolurilor tenhice

Приложение Т (рекомендуемое). Примеры расчета ограждающих конструкций теплых чердаков и техподполий

Пример 1 Exemplul 1

Теплотехнический расчет теплого

чердака

Calculul termotehnic al podului cald


Место строительства - Москва,

Locul construcţiei – Moscova,

Тип здания - рядовая секция 17-этаж-

ного жилого дома.

Tipul clădirii – secţiune ordinară al blo-

cului locativ cu 17 etaje.

Кухни в квартирах с электроплитами. Bucătăriile în apartamente sunt cu plite

electrice

Площади покрытия (кровли) над теп-

лым чердаком Ag.c= 252,8 м2, перекрытия

теплого чердака Ag.f = 252,8 м2, наружных

стен теплого чердака Ag.w= 109,6 м2. Приве-

денную площадь определяем по формуле

(33)

Aria acoperişului (învelitorii) deasupra

podului Ag.c= 252,8 m2, a planşeului podului

cald Ag.f = 252,8 м2, a pereţilor exteriori ai po-

dului Ag.w= 109,6 m2. Aria redusă se determină

cu formula (33)

=109,6/252,8=0,4335.

Сопротивление теплопередаче стен Rezistenţa la transfer termic a pereţilor

.

В теплом чердаке размещена верхняя

разводка труб систем отопления и горячего

водоснабжения. Расчетные температуры

системы отопления с верхней разводкой 95

°С, горячего водоснабжения 60 °С. Длина

трубопроводов верхней разводки системы

отопления составила:

În podul cald se află ţevile sistemului de

încălzire şi de alimentare cu apă caldă. Tempe-

raturile de calcul ale sistemului de încălzire cu

distribuţie superioară 95 °С şi de alimentare cu

apă caldă 60 °С. Lungimea conductelor distri-

buţiei superioare a sistemului de încălzire con-

stituie:

, мм 80 50 32 25 20

, м 15 17 19,3 27,4 6,3

Длина трубопроводов горячего водо-

снабжения составила:

Lungimea conductelor de alimentare cu

apă caldă constituie

, мм 80 50 32 25

, м 3,5 16 12,4 6

Температура воздуха в помещениях

верхнего этажа =20 °С.

Temperatura aerului în încăperile etajului

superior =20 °С.

CP E.04.05-2006, pag. 218

Температура воздуха, поступающего в

теплый чердак из вентиляционных каналов,

=21,5 °C.

Temperatura aerului, care debiteză în po-

dul cald din canalele de ventilaţie, =21,5

°C.

Порядок расчета Modul de calcul

1. Согласно таблице 4 NCM E.04.01-

2006 (MCH 2.04-02-2004) нормируемое

сопротивление теплопередаче покрытия

жилого здания для =4943 °С·сут

должно быть не менее 4,67 м2·°C/Bт.

1. Conform tabelului 4 NCM E.04.01-

2006 (MCH 2.04-02-2004) rezistenţa normată

la transfer termic a acope-rişului blocului loca-

tiv pentru =4943 °С·zi trebuie să nu

fie mai mică de 4,67 m2·°C/W.

Определим согласно 9.2.1 величину

требуемого сопротивления теплопередаче

перекрытия теплого чердака gfR0 по форму-

ле (29), предварительно вычислив коэффи-

циент по формуле (30), приняв темпера-

туру воздуха в теплом чердаке =18 °С.

Conform 9.2.1 determinăm mărimea rezi-

stenţei necesare la transfer termic a planşeului

podului cald gfR0 cu formula (29), calculînd

preliminar coeficientul cu formula (30),

adoptînd temperatura aerului în podul cald

=18 °С.

=(20-18)/(20+28)=0,04.

Тогда gfR0 =0,04·4,67=0,19 м2·°C/Bт. Astfel gfR0 =0,04·4,67=0,19 m

2·°C/W.

Проверим согласно 9.2.2 выполнение

условия для потолков помещений

последнего этажа при

Conform 9.2.2 verificăm îndeplinirea

condiţiei pentru tavanele încăperilor

ultimului etaj cu

Так как перекрытие верхнего этажа со-

стоит из железобетонной плиты толщиной

160 мм с затиркой поверхности цементно-

песчаным раствором толщиной 20 мм, то

сопротивление теплопередаче gfR0 этого пе-

рекрытия равно 0,3 м2·°C/Bт, что выше

минимального значения 0,19 м2·°C/Bт опре-

деленного по формуле (29).

Deoarece planşeul etajului superior constă

dintr-un planşeu de beton armat cu grosimea

de 160 mm cu suprafaţa netezită cu mortar de

ciment şi nisip cu grosimea de 20 mm, re-

zistenţa la transfer termic gfR0 a acestui plan-

şeu este egală cu 0,3 m2·°C/W, ceea ce e mai

mare decât valoarea minimă 0,19 m2·°C/W de-

terminată cu formula (29).

2. Вычислим согласно 9.2.3 величину

сопротивления теплопередаче перекрытия

чердака cgR .

0 , предварительно определив

следующие величины:

2. Conform 9.2.3 calculăm mărimea rezis-

tenţei la transfer termic a planşeului de pod cgR .

0 , determinînd preliminar următoarele mă-

rimi:

сопротивление теплопередаче наруж-

ных стен чердака из условия невыпаде-

ния конденсата равно 1,8 м2·°C/Bт;

rezistenţa la transfer termic a pereţilor po-

dului cu condiţia nedepunerii condensu-

lui este egală cu 1,8 m2·°C/W;

приведенный расход воздуха в системе

вентиляции определяют по таблице 11

– Gven=26,4 м2·°C/Bт для 17-этажного

дома с электроплитами.

consumul redus de aer în sistemul de ven-

tilare se determină din tabelul 11 –

Gven=26,4 m2·°C/W pentru blocul cu 17

etaje cu plite electrice.

Приведенные теплопоступления от

трубопроводов систем отопления и горя-

чего водоснабжения определяют на основе

исходных данных для труб и соответст-

Debitul termic redus de la conductele sis-

temului de încălzire şi de alimentare cu apă

caldă se determină pe baza datelor iniţiale pen-

CP E.04.05-2006, pag. 219

вующих значений , по таблице 12 (при

температуре окружающего воздуха 18 °С):

tru ţevi şi valorile corespunzătoare , din ta-

bela 12 (la temperatura aerului înconjurător de

18 °С):

Тогда сопротивление теплопередаче

покрытия чердака cgR .

0 равно:

Astfel rezistenţa la transfer termic a aco-

perişului podului cgR .

0 este egală cu:

3. Проверим наружные ограждающие

конструкции чердака на условие невыпаде-

ния конденсата на их внутренней поверхно-

сти. С этой целью рассчитывают согласно

9.2.5 температуру на внутренней поверхно-

сти покрытия и стен чердака по

формуле (35)

3. Verificăm elementele exterioare de în-

chidere ale podului pentru condiţia nedepu-

nerii de condens pe suprafeţele lor interioare.

În acest scop se calculează cu 9.2.5 tem-

peratura pe suprafaţa internă a acoperişului

şi a pereţilor podului cu formula (35)

Определим температуру точки росы

воздуха в чердаке.

Determinăm temperatura punctului de ro-

uă a aerului din pod.

Среднее парциальное давление водя-

ного пара за январь для Москвы равно

=2,8 гПа. Влагосодержание наружного

воздуха определяют по формуле (37)

Presiunea medie parţială a vaporilor de

apă pe ianuarie la Moscova este egală cu

=2,8 gPa. Conţinutul de umiditate a aerului

exterior se determină cu formula (37)

Влагосодержание воздуха теплого чер-

дака , определяют по формуле (36) для

домов с электроплитами

Conţinutul de umiditate a aerului cald în

pod , se determină cu formula (36) pentru

blocuri cu plite electrice

fg = 2,478+3,6 = 6,078 г/м3


воздуха в чердаке определяют по фор-

муле (38)

Presiunea parţială a vaporilor de apă în ae-

rul din pod se determină cu formula (38)

CP E.04.05-2006, pag. 220

По приложению С находим темпера-

туру точки росы , что значи-

тельно меньше минимальной температуры

поверхности (в данном случае покрытия)

15,37 °С. Следовательно, конденсат на по-

крытии и стенах чердака выпадать не будет.

Din anexa С găsim temperatura punctului

de rouă , care e cu mult mai mică

decât temperatura minimă a suprafeţii (în cazul

dat a acoperişului) 15,37 °С. Prin urmare, con-

densul nu se va depune pe învelitoare şi pereţii

podului .

Суммарное сопротивление теплопере-

даче горизонтальных ограждений теплого

чердака составляет

Rezistenţa totală la transfer termic a ele-

mentelor orizontale de închidere ale podului

cald constituie

при нормируемом согласно NCM

E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-2004) сопроти-

влении теплопередаче обычного покрытия

здания

la rezistenţa normată la transferul termic

conform NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-

2004) a acoperişului ordinar al clădirii


Теплотехнический расчет теплого

чердака

Calculul termotehnic al podului cald


Тип здания - рядовая секция 17-этаж-

ного жилого дома при наличии нижней раз-

водки труб систем отопления и горячего во-

доснабжения.

Tipul clădirii – secţiune ordinară a blo-

cului locativ cu 17 etaje cu ţevile de distribuţie

de la sistemul de încălzire şi de alimentare cu

apă caldă, în partea inferioară.

Место строительства - Москва,

Locul construcţiei – Moscova,

Площадь цокольного перекрытия (над

техподпольем) Ab=281 м2

Aria planşeului de soclu (deasupra subso-

lului tehnic) Ab=281 m2.

Ширина подвала - 13,8 м; площадь по-

ла техподполья - 281 м2.

Lăţimea subsolului - 13,8 m; aria pardo-

selii subsolului tehnic - 281 m2.

Высота наружной стены техподполья,

заглубленной в грунт, - 1,04 м. Площадь

наружных стен техподполья, заглубленных

в грунт, - 48,9 м2.

Înălţimea peretelui exterior al subsolului

tehnic, îngropat în pămînt, - 1,04 m. Aria pere-

ţilor exteriori ai subsolului tehnic, îngropaţi în

pămînt, - 48,9 m2.

Суммарная длина поперечного сече-

ния ограждений техподполья, заглубленных

в грунт,

Lungimea totală a secţiunii transversale

a elementelor de închidere a subsolului tehnic,

îngropate în pămînt,

=13,8+2·1,04=15,88 м.

Высота наружной стены техподполья

над уровнем земли - 1,2 м.

Înălţimea peretelui exterior al subsolului

deasupra nivelului solului – 1,2 m

Площадь наружных стен над уровнем

земли Ab.w = 53,3 м2.

Aria pereţilor exteriori deasupra nivelului

solului Ab.w = 53,3 m2.

CP E.04.05-2006, pag. 221

Объем техподполья Vb = 646 м3. Volumul subsolului tehnic Vb = 646 m

3.

Расчетные температуры системы ото-

пления нижней разводки 70 °С, горячего

водоснабжения 60 °С.

Temperaturile de calcul ale sistemului de

încălzire cu distribuţie în partea inferioară 70

°С, a alimentării cu apă caldă 60 °С.

Длина трубопроводов системы отопле-

ния с нижней разводкой lpi составила:

Lungimea conductelor sistemului de în-

călzire cu distribuţie în partea inferioară lpi

constituie:

, мм 80 70 50 40 32 25 20

, м 3,5 10.5 11,5 4,0 17,0 14,5 6,3

Длина трубопроводов горячего водо-

снабжения составила:

Lungimea conductelor de alimentare cu

apă caldă constituie

, мм 40 25

, м 47 22

Газораспределительных труб в техпод-

полье нет, поэтому кратность воздухооб-

мена в техподполье I = 0,5 ч-1

Ţevi de distribuţie a gazului în subsolul

tehnic lipsesc, de aceea frecvenţa schimbului

de aer în subsolul tehnic I = 0,5 h-1

Температура воздуха в помещениях пе-

рвого этажа

Temperatura aerului în încăperiile pri-

mului etaj


1. Сопротивление теплопередаче на-

ружных стен техподполья над уровнем зем-

ли принимают согласно 9.3.2 равным со-

противлению теплопередаче наружных стен wbR .

0 = 3,13 м2·°C/Bт.

1. Rezistenţa la transfer termic a pereţilor

exteriori al subsolului tehnic deasupra nivelu-

lui solului se adoptă conform 9.3.2 egal cu re-

zistenţa la transfer termic a pereţilor exteriori wbR .

0 = 3,13 m2·°C/W.

2. Приведенное сопротивление тепло-

передаче ограждающих конструкций за-

глубленной части техподполья определим

согласно 9.3.3 как для утепленных полов на

грунте, состоящей из термического сопро-

тивления стены, равного 3 м2·°C/Bт, и уча-

стков пола техподполья.

2. Rezistenţa redusă la transfer termica

elementelor de închiderea a părţii îngropate a

subsolului tehnic se determină conform 9.3.3

ca pentru pardoseli termoizolante pe sol, care

constau din rezistenţa termică a peretelui, care

e egală cu 3 m2·°C/W, şi a sectoarelor de par-

doseală ale subsolului tehnic.

Сопротивление теплопередаче участ-

ков пола техподполья (начиная от стены до

середины техподполья) шириной: 1 м – 2,1

м2·°C/Bт; 2 м – 4,3 м

2·°C/Bт; 2 м – 8,6

м2·°C/Bт; 1,9 м – 14,2 м

2·°C/Bт. Соответст-

венно площадь этих участков для части

техподполья длиной 1 м будет равна 1,04 м2

(стены, контактирующей с грунтом), 1 м2, 2

м2, 2 м

2, 1,9 м

2.

Rezistenţa la transfer termic a sectoarelor

de pardoseală ale subsolului tehnic (începînd

cu peretele şi până la mijlocul subsolului teh-

nic) cu lăţimea: 1 m – 2,1 m2·°C/W; 2 m – 4,3

m2·°C/W; 2 m – 8,6 m

2·°C/W; 1,9 m – 14,2

m2·°C/W. Corespunzător ariile acestor sectoare

pentru părţile de subsol tehnic cu lungimea de

1 m va fi egală cu 1,04 m2 (pereţii care vin în

contact cu solul ), 1 m2, 2 m

2, 2 m

2, 1,9 m

2.

Таким образом, сопротивление тепло-

передачe заглубленной части стен техпод-

полья равно

Astfel, rezistenţa la transfer termic a părţii

îngropate de perete a subsolului tehnic este

egală cu

CP E.04.05-2006, pag. 222

Вычислим приведенное сопротивление

теплопередаче ограждений заглубленной

части техподполья

Calculăm rezistenţa redusă la transfer ter-

mic a elementului de închidere a părţii îngro-

pate de subsol tehnic

3. Согласно NCM E.04.01-2006 (MCH

2.04-02-2004) нормируемое сопротивление

теплопередаче перекрытия над техподполь-

ем жилого здания для

равно 4,12 м2·°C/Bт.

3. Conform NCM E.04.01-2006 (MCH

2.04-02-2004) rezistenţa nor-mată la transfer

termic a planşeului deasupra subsolului tehnic

al blocului locativ pentru

este egal cu 4,12 m2·°C/W.

Согласно 9.3.4 определим значение

требуемого сопротивления теплопередаче

цокольного перекрытия над техподпольем

по формуле

Conform 9.3.4 determinăm valoarea rezis-

tenţei necesare la transfer termic a planşeului

de soclu deasupra subsolului tehnic cu

formula

где - коэффициент, определяемый

при принятой минимальной температуре

воздуха в подполье =2 °С.

în care - coeficientul determinat la tem-

peratura minimă adoptată a aerului în subsol

=2 °С.

Тогда cbR .

0 = 0,375·4,12 = 1,55 м2·°C/Bт. Astfel

cbR .

0 = 0,375·4,12 = 1,55 m2·°C/W.

4. Определим температуру воздуха в

техподполье согласно 9.3.5.

4. Determinăm temperatura aerului în

subsolul tehnic conform 9.3.5.

Предварительно определим значение

членов формулы (41), касающихся тепло-

выделений от труб систем отопления и го-

рячего водоснабжения, используя данные

таблицы 12. При температуре воздуха в

техподполье 2 °С плотность теплового по-

тока от трубопроводов возрастет по сравне-

нию с значениями, приведенными в таб-

лице 12, на величину коэффициента, полу-

ченного из уравнения (34): для трубопрово-

дов системы отопления - на коэффициент

[(70-2)/(70-18)] =1,41; для трубопрово-

дов горячего водоснабжения - [(60-2)/(60-

18)] =1,51. Тогда

Determinăm în prealabil valoarea terme-

nilor din formula (41), care se referă la emisiile

de căldură de la ţevile sistemului de încălzire şi

de alimentare cu apă caldă, folosind datele ta-

belului 12. La temperatura aerului în subsolul

tehnic de 2 °С densitatea fluxului termic de la

conducte creşte în comparaţie cu valorile date

în tabelul 12, cu mărimea coeficientului, obţi-

nut din ecuaţia (34): pentru conductele siste-

mului de încălzire – cu coeficientul [(70-

2)/(70-18)] =1,41; pentru conductele de

alimentare cu apă caldă - [(60-2)/(60-

18)] =1,51. Astfel

CP E.04.05-2006, pag. 223

Рассчитаем значение температуры

из уравнения теплового баланса при назна-

ченной температуре подполья 2 °С

Calculăm valoarea temperaturii din

ecuaţia balanţei termice la temperatura numită

pentru subsol 2 °С

Тепловой поток через цокольное пере-

крытие составил

Fluxul termic prin planşeul de soclu con-

stituie

5. Проверим, удовлетворяет ли тепло-

защита перекрытия над техподпольем тре-

бованию нормативного перепада Δnt = 2

оС

для пола первого этажа.

5. Să verificăm, dacă corespunde protecţia

termică a planşeului deasupra subsolului tehnic

condiţiilor diferenţei normative Δnt = 2

оС

pentru pardoseala primului etaj

По формуле (3) NCM E.04.01-2006

(MCH 2.04-02-2004) определим мини-

мально допустимое сопротивление те-

плопередаче

Cu formula (3) NCM E.04.01-2006

(MCH 2.04-02-2004) determinăm rezistenţa

minimă admisibilă la transfer termic

Требуемое сопротивление теплопере-

даче цокольного перекрытия над техпод-

польем составляет 1,55 м2·°C/Bт при нор-

мируемом согласно NCM E.04.01-2006

(MCH 2.04-02-2004) сопротив-лении

теплопередаче перекрытий над под-валами

4,12 м2·°C/Bт. Таким образом, в

техподполье эквивалентная нормам NCM

E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-2004) тепловая

защита обеспечивается не только ограж-

дениями (стенами и полом) техподполья, но

и за счет теплоты от трубопроводов систем

отопления и горячего водоснабжения.

Rezistenţa necesară la transfer termic a

planşeului de soclu deasupra subsolului tehnic

constituie 1,55 m2·°C/W dacă este normată

conform NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-

2004) rezistenţa la transfer termic a planşeelor

deasupra subsolurilor 4,12 m2·°C/W. Astfel, în

subsolul tehnic protecţia termică echivalentă

normelor NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-

2004) se asigură nu numai de către elementele

de închidere (pereţi şi pardoseală) ale subsolu-

lui tehnic, dar şi pe baza căldurii de la conduc-

tele sistemului de încălzire şi de alimentare cu

apă caldă.

CP E.04.05-2006, pag. 224

Anexa У (cu caracter de recomandare). Exemplu de calcul al rezistenţei reduse la transfer termic a sectoarelor de perete, care se află după geamurile loggiilor şi balcoanelor

Приложение У (рекомендуемое). Пример расчета приведенного сопротивления теп-лопередаче участков стен, расположенных за остекленными лоджиями и балко-

нами


Девятиэтажное жилое здание со сте-

нами из пористого силикатного кирпича

толщиной 770 мм ( r

wR = 1,45 м2·°C/Bт), по-

строено в г.Ярославле ( ). Бал-

коны и лоджии остеклены однослойным

остеклением (FR = 0,18 м

2·°C/Bт), нижняя

часть утеплена ( wR = 0,81 м2·°C/Bт). В на-

ружных стенах в зоне остекленных балко-

нов светопроемы заполнены оконными и

дверными блоками с двухслойным остекле-

нием в раздельных переплетах ( r

FR = 0,44

м2·°C/Bт). Наружный торец балкона имеет

стенку из силикатного кирпича толщиной

380 мм ( wR = 0,6 м2·°C/Bт). Температура

внутреннего воздуха . Опреде-

лить приведенное сопротивление теплопе-

редаче системы ограждающих конструкций

остекленного балкона.

Un bloc locativ de 9 etaje cu pereţi din că-

rămidă poroasă de silicat cu grosimea de 770

mm ( r

wR = 1,45 m2·°C/W), s-a construit în or.

Iaroslavl ( ). Balcoanele şi

loggiile au ferestre cu o foaie de geam (FR =

0,18 m2·°C/W), partea inferioară este izolată

termic ( wR = 0,81 m2·°C/W). Pereţii exteriori

în zona balcoanelor cu geamuri golurile pentru

pătrunderea luminii sunt umplute cu ferestre şi

uşi cu două foi de geam în cercevele separate

( r

FR = 0,44 м2·°C/Bт). Partea exterioară a bal-

conului are peretele din cărămidă de silicat cu

grosimea de 380 mm ( wR = 0,6 m2·°C/W).

Temperatura aerului în interior . A

se determina rezistenţa redusă la transfer ter-

mic a sistemului de elemente de închidere a

balconului cu geamiri.


Согласно геометрическим показателям

ограждений остекленного балкона, пред-

ставленным на рисунке У.1, определены со-

противления теплопередаче и площади

отдельных видов ограждений:

Conform indicilor geometrici ai elemen-

telor de închidere ale balconului cu geamuri,

prezentat în figura У.1, s-au calculat rezisten-

ţele la transfer termic şi ariile ale unor

tipuri de elemente de închidere:

1. Наружная стена из пористого сили-

катного кирпича толщиной 770 мм, r

wR =

1,45 м2·°C/Bт, Аw = 15 м

2.

1. Peretele exterior din cărămidă poroasă

de silicat cu grosimea de 770 mm, r

wR = 1,45

m2·°C/W, Аw = 15 m

2.

2. Заполнение балконного и оконного

проемов деревянными блоками с двухслой-

ным остеклением в раздельных переплетах r

FR = 0,44 м2·°C/Bт, АF = 6,5 м

2.

2. Umplutura golurilor de balcon şi de fe-

reastră cu blocuri cu două foi de geam în cer-

cevele separate r

FR = 0,44 m2·°C/W, АF = 6,5

m2.

3. Торцевая стенка из силикатного кир-

пича толщиной 380 мм r

wR = 0,6 м2·°C/Bт,

Аw = 3,24 м2.

3. Peretele frontal din cărămudă de silicat

cu grosimea de 380 mm r

wR = 0,6 m2·°C/W,

Аw = 3,24 m2.

4. Непрозрачная часть ограждения бал-

кона wR = 0,81 м2·°C/Bт, Аw = 6,9 м

2.

4. Partea netransparentă a elementului de

închidere al balconului wR = 0,81 m2·°C/W,

Аw = 6,9 m2.

5. Однослойное остекление балкона FR

= 0,18 м2·°C/Bт, АF = 10,33 м

2.

5. Balcon cu o foaie de geam FR = 0,18

m2·°C/W, АF = 10,33 m

2.

Определим температуру воздуха на Determinăm temperatura aerului la balcon

CP E.04.05-2006, pag. 225

балконе при расчетных температурных

условиях по формуле (43)

la condiţiile de temperatură de calcul cu

formula (43)

По формуле (45) определим коэффици-

ент :

Cu formula (45) determinăm coeficientul

:

=(21+17,45)/(21+31)=0,739.

По формулам (44) получим уточненные

значения приведенного сопротивления теп-

лопередаче стен и заполнений свето-

проемов с учетом остекления балкона:

Cu formulele (44) obţinem mărimile pre-

cizate ale rezistenţei reduse la transfer termic a

pereţilor şi a elementelor de umplere a

golurilor de lumină ţinînd cont de gea-

murile de balcon:

Figura У.1 - Planul (а), secţiunea (б) după secţiunea I-I a planului şi faţadei (в) după secţiunea II-II a balconului cu geam al blocului locativ cu multe etaje

Рисунок У.1 - План (а), разрез (б) по сечению I-I плана и фасад (в) по сечению II-II остекленного балкона многоэтажного жилого здания

CP E.04.05-2006, pag. 226

Anexa Ф (cu caracter de recomandare). Exemplu de calcul al stabilităţii termice a elementelor de închidere în perioada caldă a anului

Приложение Ф (рекомендуемое). Пример расчета теплоустойчивости ограждающих конструкций в теплый период года

Определить, удовлетворяет ли требо-

ваниям в отношении теплоустойчивости

трехслойная железобетонная панель с утеп-

лителем из пенополистирола на гибких свя-

зях с габаритными параметрами, приня-

тыми по примеру расчета раздела 2 прило-

жения Н.

A se determina dacă corespunde condiţii-

lor privind stabilitatea termică panoul de beton

armat în trei straturi cu termoizolant din poli-

stiren expandat cu legături elastice cu para-

metri de gabarit, adoptaţi după exemplul de

calcul din capitolul 2 al anexei Н.


1. Район строительства - г.Ростов-на-

Дону.

1. Locul construcţiei – or. Rostov-pe-

Don..

2. Средняя месячная температура на-

ружного воздуха наиболее жаркого месяца

(июля) согласно NCM A.07.05-2006 (MCH

2.04-01-98) =23 °С.

2. Temperatura lunară medie a aerului ex-

terior a lunii celei mai calde (iulie) conform

NCM A.07.05-2006 (MCH 2.04-01-98)

=23 °С.

3. Максимальная амплитуда суточных

колебаний температуры наружного воздуха


98) =19 °С.

3. Amplitudinea maximă a oscilaţiilor di-

urne de temperatură a aerului atmosferic con-

form NCM A.07.05-2006 (MCH 2.04-01-98)

=19 °С.

4. Максимальное и среднее значения

суммарной (прямой и рассеянной) солнеч-

ной радиации в июле при ясном небе для

вертикальной поверхности западной ориен-

тации согласно приложению Г

4. Mărimile maximă şi medie ale radiaţiei

solare globale (directe şi dispersate) în iulie cu

cer senin pentru suprafaţa verticală de orien-

tare vestică conform anexei Г

5. Расчетная скорость ветра согласно

СНиП 23-01 =3,6 м/с.

5. Viteza de calcul a vîntului conform

СНиП 23-01 =3,6 m/s.

6. Теплотехнические характеристики

материалов панели выбираются по усло-

виям эксплуатации А согласно приложению

Д:

6. Caracteristicile termotehnice ale mate-

rialelor pentru panouri se aleg conform condi-

ţiilor de exploatare А conform anexei Д::

для железобетонных слоев pentru straturi de beton armat

для пенополистирола pentru polistiren expandat


1. Термические сопротивления отдель-

ных слоев стеновой панели:

1. Rezistenţele termice ale unor straturi

ale panoului de perete

внутреннего железобетонного слоя ale stratului interior de beton armat

CP E.04.05-2006, pag. 227

слоя пенополистирола ale stratului de polistiren expandat

наружного железобетонного слоя ale stratului exterior de beton armat

2. Тепловая инерция каждого слоя и

самой панели:

2. Inerţia termică a fiecărui strat şi chiar a

pa-noului:

наружного железобетонного слоя a stratului exterior de beton armat

пенополистирола a polistirenului expandat

внутреннего железобетонного слоя a stratului interior de beton armat

всей панели a panoului în întregime

=0,935+1,35+0,611=2,896.

Поскольку тепловая инерция стеновой

панели , то требуется расчет панели

на теплоустойчивость.

Deoarece inerţia termică a panoului de pe-

rete este , trebuie făcut calculul pano-

ului la stabilitate termică.

3. Нормируемая амплитуда колебаний

температуры внутренней поверхности

ограждающей конструкции определяется по

формуле (46)

3. Amplitudinea normată a oscilaţiilor de

temperatură a suprafeţei interioare a ele-

mentului de închidere se determină cu formula

(46)

4. Коэффициент теплоотдачи наружной

поверхности ограждающей конструк-

ции по летним условиям определяется по

формуле (48)

4. Coeficientul de cedare termică a sup-

rafeţei exterioare a elementului de închi-

dere în condiţii de vară se determină cu for-

mula (48)

5. Расчетная амплитуда колебаний тем-

пературы наружного воздуха вычисляется

по формуле (49)

5. Amplitudinea de calcul a oscilaţiilor de

temperatură a aerului atmosferic se calculează

cu formula (49)

CP E.04.05-2006, pag. 228

6. Коэффициент теплоусвоения наруж-

ной поверхности слоя с тепловой инер-

цией определяется расчетом по фор-

мулам (51) и (52):

6. Coeficientul de absorbţie termică a

stratului a suprafeţei exterioare cu inerţia

termică se determină prin calcul cu for-

mulele (51) şi (52):

а) для внутреннего железобетонного

слоя

а) pentru stratul interior de beton armat

б) для среднего слоя из пенополисти-

рола, имеющего , коэффициент тепло-

усвоения наружной поверхности слоя при-

нимается равным коэффициенту теплоус-

воения материала

б) pentru stratul mediu din polistiren ex-

pandat, care are , coeficientul de abso-

rbţie termică a suprafeţei exterioare a stratului

se adoptă egal cu coeficientul de absorbţie ter-

mică a materialului

в) для наружного железобетонного

слоя

в) pentru stratul exterior de beton armat

7. Величина затухания расчетной ам-

плитуды колебаний температуры наруж-

ного воздуха в ограждающей конструкции

вычисляется по формуле (47)

7. Mărimea amortizării amplitudinei de

calcul a oscilaţiilor de temperatură a aerului

atmosferic în elementul de închidere se calcu-

lează cu formula (47)

8. Амплитуда колебаний температуры

внутренней поверхности стеновой панели

определяется по формуле (50)

8. Amplitudinea oscilaţiilor de tempera-

tură a suprafeţei interioare a panoului de perete

se determină cu formula (50)

что отвечает требованиям норм. care corespunde condiţiilor normative

CP E.04.05-2006, pag. 229

Anexa Х (cu caracter de recomandare). Exemplu de calcul al puterii aparatului de acumulare termică

Приложение Х (рекомендуемое). Пример расчета мощности теплоаккумуляционного прибора


Определить мощность теплоаккумуля-

ционного прибора, используемого для ото-

пления помещения односемейного жилого

дома, и определить тип этого прибора.

A se determina puterea aparatului de acu-

mulare termică, care se foloseşte la încălzirea

încăperii într-o casă pentru o familie şi a se

determina tipul acestui aparat.

Расчетная температура наружного воз-

духа - минус 22 °С.

Temperatura de calcul a aerului atmos-

feric - minus 22 °С.

Расчетные теплопотери помещения

=2500 Вт.

Pierderile de căldură de calcul din încăpe-

re =2500 W.

Показатели теплоустойчивости поме-

щения следующие: показатель теплоусвое-

ния поверхностей , показа-

тель интенсивности конвективного возду-

хообмена в помещении

Indicii de stabilitate termică ai încăperii

sunt următorii: indicele de absorbţie termică a

suprafeţelor , indicele de in-

tensitate a schimbului de aer prin convecţie în

încăpere

Продолжительность зарядки теплоак-

кумулирующего прибора =8 ч.

Durata încărcării aparatului de acumulare

termică =8 h.

Расчетную разность температур

определяют по формуле (66), равную 20-(-

22)=42 °С.

Diferenţa de calcul a temperaturilor

se determină cu formula (66), egală cu 20-(-

22)=42 °С.

Рассчитать мощность теплоаккумуля-

ционного и дополнительного приборов для

случая комбинированной системы отопле-

ния, состоящей из базовой (вне пиковой)

теплоаккумуляционной системы и допол-

нительной постоянно работающей системы.

A se calcula puterea aparatelor de acumu-

lare termică şi a celui suplimentar pentru cazul

de sistem combinat de încălzire, care constă

din sistemul termic de acumulare de bază (în

afara valorii de vîrf) şi sistemul suplimentar cu

funcţionare continuă


Мощность отопительного прибора оп-

ределяется по формуле (64)

Puterea aparatului de încălzire se deter-

mină cu formula (64)

Подбор типа прибора производим по

графику на рисунке 2, предварительно оп-

ределив

Alegerea tipului de aparat o facem după

graficul din figura 2, determinînd în prealabil

В результате следует выбрать тепло-

аккумулирующий прибор с показателем

затухания =18.

Drept rezultat trebuie ales aparatul de acu-

mulare termică cu indicele de amortizare

=18.

Количество теплоты , поступаю-

щей от теплоаккумуляционного прибора

базовой системы, рассчитывают согласно

Cantitatea de căldură , care se degajă

de la aparatul de acumulare termică al sistemu-

lui de bază se calculează conform 11.2.2.6 la

CP E.04.05-2006, pag. 230

11.2.2.6 при расчетной температуре минус

(-22+5)=17 °С по формуле

temperatura de calcul de minus (-22+5)=17 °С

cu formula

Мощность дополнительного постоян-

но работающего прибора отопления

определяют по уравнению (65)

Puterea aparatului suplimentar de încălzire

cu funcţionare continuă se determină cu

ecuaţia (65)

CP E.04.05-2006, pag. 231

Anexa Ц (cu caracter de recomandare). Metode de evaluare a permeabilităţrii la aer a elemen-telor de închidere ale clădirilor

Приложение Ц (рекомендуемое). Методы оценки воздухопроницания ограждающих конструкций зданий

Ц.1 Примеры определения сопротив-ления воздухопроницанию огражда-ющих конструкций и выбора типа оконного блока при проектировании жилых зданий

Ц.1 Exemple de determinare a rezisten-ţei la permeabilitatea la aer a elemente-lor de închidere şi alegerea tipului de bloc de fereastră la proiectarea clădiri-lor locative



Определить, удовлетворяют ли в отно-

шении сопротивления воздухопроницанию

требованиям NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-

02-2004) окна в пластмас-совых переплетах

с двухкамерными стек-лопакетами в 12-

этажном здании высотой =34,8 м в

г.Уфе. Максимальная из сред-них

скоростей ветра по румбам за январь =5,5

м/с. Согласно сертификату воздухо-

проницаемость окна при =10 Па равна

G=3,94 кг/(м2·ч) показатель режима фильт-

рации =0,55.

A determina dacă, în ceea ce priveşte re-

zistenţa la permeabilitatea la aer, corespund

condiţiilor NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-

2004) ferestrele cu cercevele de plastic cu

geam termopan cu două camere ale unei clădiri

de 12 etaje cu înălţimea =34,8 m din or.

Ufa. Viteza maximă din cele medii a vîntului

pe rumburi în ianuarie =5,5 m/s. Conform

certificatului permeabili-tatea la aer a ferestrei

la =10 Pa este efgală cu G=3,94 kg/(m2·h)

indicele regimului de fil-trare =0,55.


Для г.Уфы согласно NCM E.04.01-2006

(MCH 2.04-02-2004) средняя температура

наружного воздуха наиболее холодной

пятидневки обеспеченностью 0,92 равна

минус 35 °С, расчетная температура

внутреннего воздуха равна 21 °С.

Pentru or. Ufa conform NCM E.04.01-

2006 (MCH 2.04-02-2004) temperatura medie

a aerului exterior a celei mai reci perioade de

cinci zile cu asigurarea de 0,92 este de minus

35 °С, temperatura de calcul a aerului interior

este de 21 °С.

Вычисляем удельный вес наружного и

внутреннего воздуха по формулам (69) и

(70):

Calculăm greutatea specifică a aerului ex-

terior şi interior cu formulele (69) şi (70):

Определяем расчетную разность давле-

ний воздуха на наружной и внутренней по-

верхностях окна на уровне пола первого

этажа здания по формуле (68)

Determinăm diferenţa de calcul a presiu-

nii pe suprafeţele exterioare şi interioare ale fe-

restrei la nivelul pardoselii primului etaj cu fo-

rmula (68)

Находим нормируемое сопротивление

воздухопроницанию окон в рассматривае-

мом доме по формуле (72)

Găsim rezistenţa normată la permeabilita-

tea la aer a ferestrelor blocului examinat cu

formula (72)

CP E.04.05-2006, pag. 232


окна определим по формуле (73)

Rezistenţa la permeabilitate la aer a fe-

restrei se determină cu formula (73)

Таким образом, выбранное окно удов-

летворяет требованиям NCM E.04.01-2006

(MCH 2.04-02-2004).

Astfel fereastra în cauză corespunde con-

diţiilor NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-

2004).



Одноквартирный одноэтажный жилой

дом. Место строительства - г.Тихвин Ле-

нинградской области. Расчетная темпера-

тура воздуха в помещениях =20 °С.

Согласно NCM A.07.05-2006 (MCH 2.04-01-

98) средняя температура и

продолжительность отопительного пе-

риода для г.Тихвина составляют: =-

2,8 °С; =227 сут. Градусо-сутки отопи-

тельного периода, определяемые по форму-

ле (1), равны

Clădire locativă de un etaj cu un apar-

tament. Locul construcţiei – or. Tihvin, regiu-

nea Leningrad. Temperatura de calcul a aerului

în încăperi =20 °С. Conform NCM

A.07.05-2006 (MCH 2.04-01-98) temperatura

medie şi durata perioadei de încălzire

pentru or. Tihvin constituie: =-2,8 °С;

=227 zile. Gradele-zi pe pe-rioada de încăl-

zire, care se determină cu for-mula (1), sunt

egale cu

Нормируемое сопротивление теплопе-

редаче для окон дома согласно таблице 4

СНиП 23-02 составляет reqR = 0,538

м2·°C/Bт.

Rezistenţa normată la transfer termic pen-

tru ferestrele clădirii respective conform tabe-

lului 4 din СНиП 23-02 constituie reqR =

0,538 m2·°C/W.


Для установки в данном здании выбран

оконный блок производства фирмы "Про-

фит" (Вышний Волочек) с тройным остек-

лением в деревянных раздельно-спаренных

переплетах.

Pentru instalare în cădirea respectivă a

fost ales un bloc cu trei foi de geam în cerce-

vele de lemn cuplate separat, produs de firma

„Profit” (Vîşnii Volocek)

Согласно протоколу сертификацион-

ных испытаний приведенное сопротивление

теплопередаче оконного блока (при отно-

шении площади остекления к площади за-

полнения светового проема равном 0,75) rR0 = 0,545 м

2·°C/Bт > reqR = 0,538 м

2·°C/Bт

Conform procesului-verbal al încercărilor

de certificare rezistenţa redusă la transfer ter-

mic a blocului de fereastră (cu raportul dintre

aria de geam şi aria de umplere a golului pen-

tru pătrunderea luminii egal cu 0,75) rR0 =

0,545 m2·°C/W > reqR = 0,538 m

2·°C/W

Результаты сертификационных испы-

таний этого блока на воздухопроницае-

мость согласно ГОСТ 26602.2 приведены на

рисунке Ц.1. По результатам испытаний на

воздухопроницаемость оконный блок про-

изводства фирмы "Профит" относится к

классу В.

Rezultatele încercărilor de certificare a

acestui bloc la permeabilitatea la aer conform

ГОСТ 26602.2 sunt date în figura Ц.1. Con-

form rezultatelor încercărilor la permeabili-

tatea la aer blocul de fereastră produs de firma

„Profit” se referă la clasa В.

CP E.04.05-2006, pag. 233

bloc de fereastră din tîmplărie încleiată de esenţă răşinoasă cu geam termopan cu două camere cu garnitură de etanşare dublă a rosturilor de închidere (firma „Horwood”);

оконный блок из клееного бруса хвойных пород с двухкамер-ным стеклопакетом с двойным уплотнением притворов (фирма "Норвуд");

bloc de fereastră cu trei foi de geam în cercevele cuplate separat cu garnitură de etanşare dublă a rosturilor de închidere (firma „Horwood”);

оконный блок с тройным остеклением в деревянных раздельно-спаренных переплетах с двойным уплотнением притворов(фирма "Профит")

Figura Ц.1 – Graficul dependenţei permeabilităţii volumice la aer de diferenţa de presiune conform re-

zultatelor încercărilor de certificare a blocului de fereastră, comparat cu graficul dreptelor normative, care deter-mină limitele claselor blocurilor de fereastră după permeabilitatea la aer conform ГОСТ 26602.2

Рисунок Ц.1 - Графики зависимостей объемной воздухопроницаемости от перепада давления по

результатам сертификационных испытаний оконного блока, сопоставленные с графиками нормативных прямых, определяющих границы классов оконных блоков по воздухопроницаемости по ГОСТ 26602.2

Согласно 8.6 NCM E.04.01-2006 (MCH

2.04-02-2004) оконные блоки в одноэтаж-

ных домах по воздухопроницаемости дол-

жны быть в пределах классов В-Д. Выб-

ранный оконный блок по воздухопроницае-

Conform 8.6 NCM E.04.01-2006 (MCH

2.04-02-2004) blocurile de fereastră ale clădi-

rilor cu un etaj după permeabilitatea la aer tre-

buie să fie în limitele claselor В-Д. Blocul de

fereastră ales după permea-bilitatea la aer are

CP E.04.05-2006, pag. 234

мости имеет класс В и он может быть

применен в одноквартирном одноэтажном

жилом доме.

clasa В şi acesta poate fi utilizat la blocurile

locative de un etaj cu un apartament.



Девятиэтажное жилое здание. Место

строительства - г.Тверь. Расчетная темпера-

тура воздуха в помещениях =20 °С. Со-

гласно NCM A.07.05-2006 (MCH 2.04-01-98

средняя температура и

продолжительность отопительного

периода для г.Твери составляют: =-3,0

°С; =218 сут.

Bloc locativ cu nouă etaje. Locul con-

strucţiei – or. Tver. Temperatura de calcul a

aerului în încăperi =20 °С. Conform NCM

A.07.05-2006 (MCH 2.04-01-98 temperatura

medie şi durata perioadei de încălzire

pentru or. Tver constituie: =-3,0 °С;

=218 zile.

Градусо-сутки отопительного периода,

определяемые по формуле (1), равны

Gradele-zi pe perioada de încălzire, care

se determină cu formula (1), sunt

Нормируемое сопротивление теплопе-

редаче для окон жилого дома составляет

reqR = 0,526 м2·°C/Bт.

Rezistenţa normată la transfer termic pen-

tru ferestrele blocului locativ constituie reqR =

0,526 m2·°C/W.


Для установки в 9-этажном жилом зда-

нии выбирают оконный блок ООО "Нор-

вуд" из клееного бруса хвойных пород с

двухкамерным стеклопакетом с уплотнени-

ем притворов в двух плоскостях.

Pentru instalare în blocul locativ de 9 eta-

je se alege un bloc de fereastră al S.R.L.

"Norwood" din tîmplărie încleiată de esenţă

răşinoasă cu geam termopan cu două camere

cu garnitură de etanşare a rosturilor de închi-

dere în două planuri.

Согласно протоколу сертификацион-

ных испытаний приведенное сопротивление

теплопередаче оконного блока (при отно-

шении площади остекления к площади за-

полнения светового проема, равном 0,75)

Conform procesului-verbal al încercărilor

de certificare rezistenţa redusă la transfer ter-

mic a blocului de fereastră (cu raportul dintre

aria de geam şi aria de umplere a golului pen-

tru pătrunderea luminii egal cu 0,75)

Результаты сертификационных испыта-

ний этого блока на воздухопроницаемость

приведены на рисунке Ц.1. По этим данным

в соответствии с ГОСТ 26602.2 оконный

блок производства "Норвуд" относится к

классу Б.

Rezultatele încercărilor de certificare a

acestui bloc la permeabilitatea la aer sunt date

în figura Ц.1. După aceste date conform ГОСТ

26602.2 blocul de fereastră produs de „Nor-

wood” se referă la clasa Б.

Согласно NCM E.04.01-2006 (MCH

2.04-02-2004) воздухопроницаемость окон

зданий трехэтажных и выше должна быть

не ниже класса Б.

Conform NCM E.04.01-2006 (MCH

2.04-02-2004) permeabilitatea la aer a ferestre-

lor de la clădirile cu trei şi mai multe etaje nu

trebuie să fie mai joasă de clasa Б.

Следовательно, согласно требованиям

NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-2004)

выбранный оконный блок по воздухопро-

Prin urmare, conform condiţiilor NCM

E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-2004) blocul de

fereastră ales după permeabili-tatea la aer poa-

CP E.04.05-2006, pag. 235

ницаемости применим в 9-этажном жилом

здании.

te fi folosit la blocul locativ cu 9 etaje.

Ц.2 Пример определения воздухо-проницаемости помещений жилого дома

Ц.2 Exemplu de determinare a permea-bilităţii la aer a încăperilor blocului lo-cativ

Требуется установить соответствие

требованию NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-

02-2004) по воздухопроницаемости поме-

щений жилого дома с вентиляцией с естес-

твенным побуждением. Испытаниям на воз-

духопроницаемость согласно ГОСТ 31167

подверглась однокомнатная квартира,

расположенная на 6-м этаже 17-этажного

жилого дома серии П44-1/17, пос-троенного

в Москве.

Se cere a se stabili dacă corespunde con-

diţiilor NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-

2004) permeabilitatea la aer a încăperilor blo-

cului locativ cu ventilaţie cu acţiune naturală.

A fost încercat la permeabilitatea la aer con-

form ГОСТ 31167 apartamentul cu o cameră,

situat la etajul 6 al blocului locativ cu 17 etaje,

seria П44-1/17, construit în Moscova.


Общая площадь квартиры 34,3 м .

Высота помещений 2,65 м. Объем квартиры

Наружные стены толщиной 280

мм из трехслойных железобетонных пане-

лей на гибких связях с утеплителем из

пенополистирола. Окна с двойным остекле-

нием в деревянных спаренных переплетах.

Площадь светопроемов 5,6 м

Aria totală a apartamentului 34,3 m .

Înălţimea încăperilor 2,65 m. Volumul aparta-

mentului Pereţii exteriori cu grosi-

mea de 280 mm din panouri de beton armat în

trei straturi cu legături elastice cu termoizolant

din polistiren expandat. Ferestrele sunt cu

geamuri cu două foi în cercevele cuplate de

lemn. Suprafaţa golurilor pentru pătrunderea

luminii 5,6 m

Поскольку примыкания внутренних ог-

раждений герметичные, инфильтрацион-

ный воздух поступает в квартиру через

светопроемы и наружные стены.

Deoarece joncţiunile elementelor inte-

rioare de închidere sunt etanşe, aerul de infil-

trare pătrunde în apartament prin golurile pen-

tru lumină şi pereţii exteriori

Порядок испытания и обработка

результатов

Modul de încercare

şi prelucrarea rezultatelor

Испытание квартиры на воздухопрони-

цаемость проводилось по методике ГОСТ

31167. Вытяжные отверстия, а также места

перетекания воздуха на другие этажи

(вдоль трубопроводов канализации и про-

чих мест) были загерметизированы. Воз-

духонепроницаемая дверь с вентилятором

установлена в проеме входной двери в ква-

ртиру. Вентилятор работал при установлен-

ной крышке с 7 заглушками. Испытание

проведено на понижение давления при сле-

дующих перепадах давления между наруж-

ным и внутренним воздухом : 50, 40,

30, 20, 10 Па (см. протокол испытаний в

таблице Ц.1).

Încercarea apartamentului la permeabili-

tatea la aer s-a efectuat conform metodologiei

din ГОСТ 31167. Găurile de aspiraţie, precum

şi locurile de scurgere a aerului spre alte etaje

(de-a lungul conductelor de canalizare şi alte

locuri) au fost etanşate. Uşa impenetrabilă la

aer cu ventilator este instalată în golul pentru

uşa de intrare în apartament. Ventilatorul a

funcţionat cu capacul instalat cu 7 dopuri. În-

cercarea s-a efectuat la presiune scăzută la ur-

mătoarele diferenţe de presiune dintre pre-

siunea aerului exterior şi a celui interior :

50, 40, 30, 20, 10 Pa (vezi procesul-verbal în

tabelul Ц.1).

По результатам испытаний установле-

но, что при =50 Па осредненная раз-

ность давления воздуха на вентиляторе

Conform rezultatelor încercărilor s-a sta-

bilit, că la =50 Pa diferenţa medie de pre-

CP E.04.05-2006, pag. 236

=110 Па. Согласно калибровочным

данным вентилятора при 7 установленных

заглушках объемный расход воздуха

через вентилятор определяется по формуле

siune a aerului pe ventilator este =110 Pa.

Conform datelor de calibrate a ventila-torului

cu 7 dopuri puse, consumul volumic de aer

prin ventilator se determină cu formula

При = 110 Па получим Qm = 369

м3/ч.

La = 110 Pa obţinem Qm = 369

m3/h.

Кратность воздухообмена при

=50 Па определяется по формуле

Frecvenţa schimbului de aer la

=50 Pa se determină cu formula

Следовательно, воздухопроницаемость

наружных ограждений квартиры удовлетво-

ряет требованиям NCM E.04.01-2006 (MCH

2.04-02-2004) для жилых зданий с естест-

венной вентиляцией и соответствует классу

воздухопроницаемости "умеренная".

Prin urmare, permeabilitatea la aer a ele-

mentelor exterioare de închidere ale apartame-

ntului corespunde condiţiilor NCM E.04.01-

2006 (MCH 2.04-02-2004) pentru blocuri lo-

cative cu ventilaţie naturală şi corespunde cla-

sei de permeabilitate „moderată” la aer

Tabelul Ц. 1 – Procesul-verbal al rezultatelor încercărilor

Таблица Ц. 1 - Протокол результатов испытаний Denumirea: garsonieră la etajul 6 al blocului loca-tiv cu 17 etaje de tipul П44 Название: однокомнатная квартира на 6-м этаже17-этажного жилого дома типа П44

Data: ______________________________ Дата: ______________________________

Adresa: Moscova, str. Ostrovitianov, bl. 119, corp. 2, ap. 288 Адрес: Москва, ул. Островитянова, д.119.корп. 2. кв. 288

Aria pereţilor, inclusiv a ferestrelor, m2: 78,6, inclusiv a

ferestrelor 5,6 Площадь стен, в том числе окон, м

2: 78,6, в том

числе окон 5,6 Tipul de clădire: din panouri mari Тип здания: крупнопанельное

Tipul elementului de închidere: panouri de beton armat cu trei straturi cu legături elastice cu termoizolant din poli-stiren expandat Вид ограждения: 3-слойные железобетонные панели на гибких связях с утеплителем из пенополистирола

Aria blocului (apartamentului), m2 : 34,3

Площадь дома (квартиры), м2 : 34,3

Înălţimea încăperii, m: 2,65 Высота помещения, м: 2,65

Tipul de fereastră: cercevele cuplate de lemn cu două foi de geam Тип окна: спаренные деревянные переплеты с двухслойным остеклением

Presiunea barometrică, kPa: 98,79 Барометрическое давление, кПа: 98,79

Viteza vîntului, m/s: fără vînt Скорость ветра, м/с: безветрие

Ventilator: cu placă/ fără placă (specificaţi) Вентилятор: с пластиной/ без пластины (нужное подчеркнуть) Numărul de dopuri - 0, 4, 6, 7, 8 (specificaţi) Число заглушек - 0, 4, 6, 7, 8 (нужное подчеркнуть)

Încercarea: pentru ridicare/coborîre (specificaţi) Испытание: на повышение/понижение (нужное подчеркнуть)

Timpul începutului încercării: 12 h 45 min Время начала испытаний: 12 ч 45 мин

Temperatura exterioară, °С: 20,5 Наружная температура, °С: 20,5

Temperatura interioară, °С: 24,0 Внутренняя температура, °С: 24,0

CP E.04.05-2006, pag. 237

Timpul sfîrşitului încercării: ora13 10 min Время окончания испытаний: 13 ч 10 мин

Temperatura exterioară, °С: 20,5 Наружная температура, °С: 20,5

Temperatura interioară, °С: 24,4 Внутренняя температура, °С: 24,4

Încercările au fost efectuate de

Испытания провели

CP E.04.05-2006, pag. 238

Anexa Ш (cu caracter informativ). Rezistenţa la permeabilitatea la vapori a materialelor în foi şi a straturilor subţiri de izolaţie contra vaporilor

Приложение Ш (справочное). Сопротивление паропроницанию листовых материа-лов и тонких слоев пароизоляции

Nr. crt.

п.п.

Materialul Материал

Grosimea, mm

Толщина слоя, мм

Rezistenţa la perme-abilitatea la vapori Rvp, m

2·h·Pa/mg

Сопротивление паропроницанию Rvp, м

2··ч·Па/мг

1

Carton obişnuit

Картон обыкновенный

1,3

0,016

2

Foi de azbociment

Листы асбестоцементные

6

0,3

3

Foi de ipsos pentru înveliş (tencuială uscată)

Листы гипсовые обшивочные (сухая штукатурка)

10

0,12

4

Plăci fibrolemnoase rigide

Листы древесно-волокнистые жесткие

10

0,11

5

Plăci fibrolemnoase moi

Листы древесно-волокнистые мягкие

12,5

0,05

6

Vopsite cu bitum fierbinte o singură dată

Окраска горячим битумом за один раз

2

0,3

7

Vopsite cu bitum fierbinte de două ori

Окраска горячим битумом за два раза

4

0,48

8

Vopsite cu vopsea de ulei de două ori cu chituire şi grundui-

re în prealabil

Окраска масляная за два раза с предварительной шпат-

левкой и грунтовкой

-

0,64

9

Vopsite cu vopsea de email

Окраска эмалевой краской

-

0,48

10

Lustruirea cu mastic de isol o singură dată

Покрытие изольной мастикой за один раз

2

0,60

11

Lustruirea cu mastic de bitum şi cuchersol o singură dată

Покрытие битумно-кукерсольной мастикой за один раз

1

0,64

12

Lustruirea cu mastic de bitum şi cuchersol de două ori

Покрытие битумно-кукерсольной мастикой за два раза

2

1,1

13

Pergamin pentru învelitori

Пергамин кровельный

0,4

0,33

14

Peliculă de polietilenă

Полиэтиленовая пленка

0,16

7,3

15

Ruberoid

Рубероид

1,5

1,1

16

Carton gudronat pentru învelitori

Толь кровельный

1,9

0,4

17

Furnir încleiat în trei straturi

Фанера клееная трехслойная

3

0,15

CP E.04.05-2006, pag. 239

Anexa Щ (cu caracter obligatoriu). Izoliniile conţinutului de umiditate de sorbţie în betonul cu cheramzit, care conţine clorură de sodiu, potasiu şi magneziu

Приложение Щ (обязательное). Изолинии сорбционного влагосодержания керамзи-тобетона, содержащего хлориды натрия, калия и магния

Figura Щ.1– Izoliniile conţinutului de umiditate de sor-bţie în betonul cu cheramzit ρ0=1200 kg/m

3, care co-

nţine clorură de natriu, la schimbarea umidităţii relati-

ve a aerului , %, şi a conţinutului de săruri în ma-

să , %

Рисунок Щ.1 - Изолинии сорбционного влагосо-держания керамзитобетона ρ0=1200 кг/м

3, содер-

жащего хлорид натрия, при изменении относи-

тельной влажности воздуха , %, и массового

солесодержания , %

Figura Щ.2 – Izoliniile conţinutului de umiditate de sorbţie în betonul cu cheramzit ρ0=1200 kg/m

3, care

conţine clorură de sodiu, la schimbarea umidităţii re-

lative a aerului , %, şi a conţinutului de săruri în

masă , %

Рисунок Щ.2 - Изолинии сорбционного влагосо-держания керамзитобетона ρ0=1200 кг/м

3, содер-

жащего хлорид калия, при изменении относи-

тельной влажности воздуха , %, и массового

со-лесодержания , %


3, care

conţine clorură de sodiu, la schimbarea umidităţii re-

lative a aerului , %, şi a conţinutului de săruri în


3, care

conţine NaCI - 60%, КСl - 30%, MgCl - 10%, la

schimbarea umidităţii relative a aerului , %, şi a

CP E.04.05-2006, pag. 240

masă , %

Рисунок Щ.3 - Изолинии сорбционного влагосоде-ржания керамзитобетона ρ0=1200 кг/м

3, содержа-

щего хлорид магния, при изменении относитель-

ной влажности воздуха , %, и массового соле-

содержания , %

conţinutului de săruri în masă , %, în pereţii floto-

fabricilor Рисунок Щ.4 - Изолинии сорбционного влагосо-держания керамзитобетона ρ0=1200 кг/м

3, содер-

жащего NaCI - 60%, КСl - 30%, MgCl - 10%, при

изменении относительной влажности воздуха

, %, и массового солесодержания , %, в

стенах флото-фабрик


3, care



conţinutului de săruri în masă , %, în pereţii sec-

ţiilor de concasare a minereului Рисунок Щ.5 - Изолинии сорбционного влагосо-держания керамзитобетона ρ0=1200 кг/м

3, содер-

жащего NaCI - 50%, КСl - 30%, MgCl - 10%, при

изменении относительной влажности воздуха ,

%, и массового солесодержания , %, в стенах

цехов дробления руды


3, care



conţinutului de săruri în masă , %, în pereţii sec-

ţiilor de uscare Рисунок Щ.6 - Изолинии сорбционного влагосо-держания керамзитобетона ρ0=1200 кг/м

3, со-

держащего NaCI - 30%, КСl - 60%, MgCl - 10%,

при изменении относительной влажности возду-

ха , %, и массового солесодержания , %, в

стенах цехов сушки

CP E.04.05-2006, pag. 241

Anexa Э (cu caracter de recomandare). Exemplu de calcul al rezistenţei la permeabilitate la vapori

Приложение Э (рекомендуемое). Пример расчета сопротивления паропроницанию

Рассчитать сопротивление паропрони-

цанию наружной многослойной стены из

железобетона, утеплителя и кирпичной об-

лицовки жилого здания в Москве. Прове-

рить соответствие сопротивления паропро-

ницанию стены требованиям NCM E.04.01-

2006 (MCH 2.04-02-2004), рассчитать рас-

пределение парциального давления водя-

ного пара по толще стены и возможность

образования конденсата в толще стены.

A calcula rezistenţa la permeabilitate la

vapori a peretelui exterior multistrat de beton

armat, a termoizolantului şi a căptuşelii de că-

rămidă a unui bloc locativ din Moscova. A ve-

rifica dacă corespunde rezistenţa la permea-

bilitate la vapori a peretelui condiţiilor NCM

E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-2004), a calcula

repartizarea presiunii parţiale a vaporilor de

apă pe grosimea peretelui şi posibilitatea for-

mării condensului în masa peretelui


Расчетная температура и отно-

сительная влажность внутреннего воздуха

, %: для жилыx помещений

(согласно ГОСТ 30494), =55% (согласно

NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-2004).

Temperatura de calcul şi umidi-

tatea relativă a aerului interior , %: pentru

încăperi de locuit (conform ГОСТ

30494), =55% (conform NCM E.04.01-

2006 (MCH 2.04-02-2004)).

Расчетная зимняя температура

и относительная влажность наружного воз-

духа , %, определяются следующим

образом: и принимаются соответ-

ственно равными средней месячной темпе-

ратуре и средней относительной влажности

наиболее холодного месяца. Для Москвы

наиболее холодный месяц январь и соглас-

но таблице 3* NCM A.07.05-2006 (MCH

2.04-01-98) =-10,2 °С, и согласно

таблице 1* NCM A.07.05-2006 (MCH 2.04-

01-98) =84%.

Temperatura de calcul de iarnă

şi umiditatea relativă a aerului extern , %,

se determină în modul următor: şi se

adoptă corespunzător egale cu temperatura

medie lunară şi umiditatea relativă medie a lu-

nii celei mai reci. Pentru Moscova cea mai rece

lună este ianuarie, iar conform tabelului 3* din

NCM A.07.05-2006 (MCH 2.04-01-98) =-

10,2 °С, iar conform tabelului 1* din NCM

A.07.05-2006 (MCH 2.04-01-98) =84%.

Влажностный режим жилых помеще-

ний - нормальный; зона влажности для

Москвы - нормальная, тогда условия экс-

плуатации ограждающих конструкций оп-

ределяют по параметру Б (согласно NCM

E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-2004). Расчет-

ные теплотехнические показатели матери-

алов приняты по параметру Б приложения

Д настоящего Свода правил.

Regimul umed în încăperile de locuit -

normal; zona de umiditate pentru Moscova -

normală, astfel condiţiile de exploatare a ele-

mentelor de închidere se determină după para-

metrul Б (conform NCM E.04.01-2006 (MCH

2.04-02-2004). Indicii termotehnici de calcul ai

materialeleor se adoptă după parametrul Б din

anexa Д a prezentului Cod practic.

Наружная многослойная стена жилого

дома состоит из следующих слоев, считая

от внутренней поверхности:

Peretele extern multistrat al blocului loca-

tiv constă din următoarele straturi, începînd cu

cel de la suprafaţa interioară:

1 - гипсовая штукатурка толщиной 5

мм, плотностью с окраской

внутренней поверхности двумя слоями мас-

ляной краски, расчетные коэффициенты те-

1 - tencuiala cu ipsos cu grosimea de 5

mm, densitatea de vopsit pe

suprafaţa interioară cu două straturi de vopsea

de ulei, coeficienţii de calcul de conduc-

CP E.04.05-2006, pag. 242

плопроводности , паро-

проницаемости ;

tibilitate termică , de per-

meabilitate la vapori ;

2 - железобетон толщиной 100 мм,

плотностью

2 – beton armat cu grosimea de 100 mm,

cu densitatea

3 - утеплитель Styrofoam 1В А фирмы

"ДАУ ЮРОП ГмбХ" толщиной 100 мм,

плотностью

3 - termoizolant Styrofoam 1В А al fir-

mei "DAU EUROPE GmbH" cu grosimea 100

mm, cu densitatea

4 - кирпичная облицовка из сплошного

глиняного обыкновенного кирпича толщи-

ной 120 мм,

4 – căptuşeală de cărămidă obişnuită

compactă de argilă cu grosimea 120 mm,

5 - штукатурка из поризованного гип-

соперлитового раствора толщиной 8 мм,

5 – tencuială din mortar porizat de ipsos

şi agregate de perlit cu grosimea de 8 мм,


Сопротивление теплопередаче ограж-

дающей конструкции равно

Rezistenţa la transfer termic a elemen-

telor de închidere este


2.04-02-2004) (п.9.1, примечание 3)

плоскость возможной конденсации в

многослойной конструкции совпадает с на-

ружной поверхностью утеплителя.


2.04-02-2004) (p.9.1, nota 3) suprafaţa posibilă

de condensare în elementele de construcţie

multistrat coincide cu suprafaţa exterioară a

termoizolantului.

Сопротивление паропроницанию Rvp,

м2·ч·Па/мг, ограждающей конструкции (в

пределах от внутренней поверхности до

плоскости возможной конденсации) должно

быть не менее нормируемых сопротивле-

ний паропроницанию, определяемых по

формулам (16) и (17) NCM E.04.01-2006

(MCH 2.04-02-2004), приведенных ниже для

удобства изложения:

Rezistenţa la permeabilitatea la vapori

Rvp, m2·h·Pa/mg, a elementului de închidere (în

limitele de la suprafaţa interioară până la su-

prafaţa posibilei condensări) trebuie să nu fie

mai mică decât rezistenţele normate la permea-

bilitate la vapori, determinate cu formulele

(16) şi (17) NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-

02-2004), prezentate mai jos pentru como-

ditatea expunerii:

(Э.1)

(Э.2)

CP E.04.05-2006, pag. 243

где парциальное давление водяного

пара внутреннего воздуха, Па, при расчет-

ной температуре и относительной влажно-

сти этого воздуха, определяемое по фор-

муле

în care presiunea parţială a vaporilor de

apă a aerului interior, Pa, la temperatura de

calcul şi umiditatea relativă a aerului respectiv,

care se determină cu formula

(Э.3)

где парциальное давление насыщен-

ного водяного пара, Па, при температуре

принимается по приложению С настоя-

щего Свода правил: при tint = 20 oC Eint =

2338 Па. Тогда при

în care presiunea parţială a vaporilor sa-

turaţi de apă, Pa, la temperatura se adoptă

din anexa С al prezentului Cod practic: la tint =

20 oC Eint = 2338 Pa. Astfel dacă

- парциальное давление водяного пара,

Па, в плоскости возможной конденсации за

годовой период эксплуатации, определяе-

мое по формуле

- presiunea parţială a vaporilor de apă, Pa,

în planul posibilei condensări pe perioada unui

an de exploatare, se determină cu formula

(Э.4)

- парциальные давления водя-

ного пара, Па, принимаемые по температу-

ре в плоскости возможной конденсации,

определяемой при средней температуре на-

ружного воздуха соответственно зимнего,

весенне-осеннего и летнего периодов;

- presiunea parţială a vaporilor de

apă, Pa, se adoptă după temperatura în pla-

nul posibilei condensări, care se determină la

temperatura medie a aerului exterior cores-

punzător perioadei de iarnă, de primăvară-toa-

mnă şi de vară;

- продолжительность, мес, соот-

ветственно зимнего, весенне-осеннего и

летнего периодов, определяемая с учетом

следующих условий:

- durata, lunile, corespunzătoare pe-

rioadei de iarnă, de primăvară-toamnă şi de

vară, care se determină în funcţie de următoa-

rele condiţii:

а) к зимнему периоду относятся ме-

сяцы со средними температурами наруж-

ного воздуха ниже минус 5 °С;

а) la perioada de iarnă se raportă lunile cu

temperaturile medii ale aerului exterior mai jo-

ase de minus 5 °С;

б) к весенне-осеннему периоду отно-

сятся месяцы со средними температурами

наружного воздуха от минус 5 до плюс 5

°С;

б) la perioada de primăvară-toamnă se

raportă lunile cu temperaturile medii ale aeru-

lui exterior de la minus 5 până la plus 5 °С;

в) к летнему периоду относятся месяцы

со средними температурами наружного воз-

духа выше плюс 5 °С.

в) la perioada de vară se raportă lunile cu

temperaturile medii ale aerului exterior mai

înalte de plus 5 °С;

Продолжительность периодов и их сре-

дняя температура определяются по таблице

3* NCM A.07.05-2006 (MCH 2.04-01-98), а

значения температур в плоскости возмож-

ной конденсации , соответствующие этим

Durata perioadelor şi temperatura lor me-

die se determină conform tabelului 3* din

NCM A.07.05-2006 (MCH 2.04-01-98), iar

valorile temperaturilor în planul posibilei con-

densări , corespunzătoare acestei perioade,

CP E.04.05-2006, pag. 244

периодам, по формуле (74) настоящего

Свода правил

cu formula (74) din prezentul Cod practic

(Э.5)

где în care


воздуха °С, принимаемая для жилого зда-

ния в Москве равной 20 °С;

- temperatura de calcul a aerului interior

°С, adoptată pentru blocul locativ din Moscova

este de 20 °С;

- расчетная температура наружного воз-

духа -го периода, °С, принимаемая равной

средней температуре соответствующего пе-

риода;

- temperatura de calcul a aerului exterior a

perioadei , °С, se adoptă egală cu temperatura

medie a perioadei corespunzătoare;

- сопротивление теплопередаче внут-

ренней поверхности ограждения, равное

- rezistenţa la transfer termic a suprafeţei

interioare a elementelor de închidere, este

- термическое сопротивление слоя ог-

раждения в пределах от внутренней по-

верхности до плоскости возможной конден-

сации;

- rezistenţa termică a stratului elemen-

tului de închidere în limitele de la suprafaţa in-

terioară până la suprafaţa posibilei condensări;


дения, определенное ранее равным

- rezistenţa la transfer termic a elementului

de închidere, determinată anterior este

Определим термическое сопротивление

слоя ограждения в пределах от внутренней

поверхности до плоскости возможной кон-

денсации

Determinăm rezistenţa termică a stratului

elementului de închidere în limitele de la sup-

rafaţa interioară până la suprafaţa posibilei

condensări

Установим для периодов их продолжи-

тельность , сут, среднюю температуру ,

°С, согласно NCM A.07.05-2006 (MCH 2.04-

01-98) и рассчитаем соответствующую

температуру в плоскости возможной

конденсации , °С, по формуле (Э.5) для

климатических условий Москвы:

Stabilim pentru perioadele respective du-

rata lor , zile, temperatura medie , °С, con-

form NCM A.07.05-2006 (MCH 2.04-01-98)

şi calculăm temperatura corespunzătoare în

planul posibilei condensări , °С, cu formula

(Э.5) pentru condiţiile de climă ale Moscovei:

зима (январь, февраль, декабрь): iarna (ianuarie, februarie, decembrie)

=3 мес;

=[(-10,2)+(-9,2)+(-7,3)]/3=-8,9 °С;

=20-(20+8,9)(0,115+3,289)/3,638=-7,04 °C;

весна - осень (март, апрель, октябрь, primăvara – toamna (martie, aprilie, oc-

CP E.04.05-2006, pag. 245

ноябрь): tombrie, noiembrie)

=4 мес;

=[(-4,3)+4,4+4,3+(-1,9)]/4=0,6 °С;

=20-(20-0,6)(0,115+3,289)/3,638=1,85 °С;

лето (май - сентябрь): vara (mai – septembrie)

=5 мес;

=(11,9+16+18,1+16,3+10,7)/5=14,6 °С;

=20-(20-14,6)(0,115+3,289)/3,638=14,95 °С.

По температурам ( ) для соот-

ветствующих периодов определяем по при-

ложению С парциальные давления

( ) водяного пара: Е1 = 337 Па, Е2

= 698 Па, Е3 = 1705 Па и по формуле (Э.4)

определим парциальное давление водяного

пара , Па, в плоскости возможной кон-

денсации за годовой период эксплуатации

ограждающей конструкции для соответ-

ствующих продолжительностей периодов

După temperaturile ( ) penru pe-

rioadele corespunzătoare determinăm con-form

anexei С presiunile parţiale ( ) a va-

porilor de apă: Е1 = 337 Pa, Е2 = 698 Pa, Е3 =

1705 Pa, iar cu formula (Э.4) determinăm pre-

siunea parţială a vaporilor de apă , Pa, în

planul posibilei condensări pe perioada de un

an de exploatare a elementelor de închidere

pentru duratele corespunzătoare ale perioa-

delor

=(337·3+698·4+1705·5)/12=1027 Па.

Сопротивление паропроницанию e

vpR ,

м2·ч·Па/мг, части ограждающей конструк-

ции, расположенной между наружной по-

верхностью и плоскостью возможной кон-

денсации, определяется по формуле (79).

Rezistenţa la permeabilitate la vapori e

vpR , m2·h·Pa/mg, a părţii elementului de închi-

dere, care se află între suprafaţa exterioară şi

planul posibilei condensări se determină cu

formula (79).

Среднее парциальное давление водяно-

го пара наружного воздуха , Па, за годо-

вой период определяют по NCM A.07.05-

2006 (MCH 2.04-01-98) (таблица 5а*)

Presiunea medie parţială a vaporilor de

apă din aerul exterior , Pa, pe perioada

anuală se determină conform NCM A.07.05-

2006 (MCH 2.04-01-98) (tabelul 5а*)

=(280+290+390+620+910+1240+1470+1400+1040+700+500+360)/12=767 Па.

По формуле (16) NCM E.04.01-2006

(MCH 2.04-02-2004) определяем нормиру-

емое сопротивление паропроницанию из

условия недопустимости накопления влаги

за годовой период эксплуатации согласно

NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-2004)

(п.9.1а)

Cu formula (16) NCM E.04.01-2006

(MCH 2.04-02-2004) determinăm rezistenţa

normată la permeabilitate la vapori cu condiţia

neadmiterii acumulării umidităţii pe perioada

de un an de exploatare conform NCM E.04.01-

2006 (MCH 2.04-02-2004) (p.9.1а)

CP E.04.05-2006, pag. 246

Для расчета нормируемого сопротив-

ления паропроницанию из условия

ограничения влаги за период с отрицатель-

ными средними месячными температурами

наружного воздуха берут определенную ра-

нее продолжительность этого периода ,

сут, среднюю температуру этого периода

Pentru calculul rezistenţei normate la per-

meabilitate la vapori cu condiţia reduce-

rii umidităţii pe perioada cu temperaturi medii

lunare negative a aerului exterior se adoptă du-

rata determinată anterior pe această perioadă

, zi, temperatura medie a acestei perioade

Температуру в плоскости воз-

можной конденсации для этого периода оп-

ределяют по формуле (80)

Temperatura în planul posibilei

condensări pentru această perioadă se deter-

mină cu formula (80)

=20-(20+6,6)(0,115+3,289)/3,638=-4,9 °С.


, Па, в плоскости возможной конденса-

ции определяют по приложению С при

=-4,89 °С равным =405 Па.

Presiunea parţială a vaporilor de apă ,

Pa, în planul posibilei condensări se determină

conform anexei С, la =-4,89 °С, este

=405 Pa.


2.04-02-2004) в многослойной ограждаю-

щей конструкции увлажняемым слоем

является утеплитель, в данном примере

Styrofoam плотностью ρw = 28 кг/м3 при

толщине =0,1 м. Предельно допус-тимое

приращение расчетного массового отно-

шения влаги в этом материале согласно

NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-2004)

=25%.


2.04-02-2004) în elementele mul-tistrat de în-

chidere stratul umezit este stratul termo-

izolant, în exemplul nostru Styrofoam cu den-

sitatea ρw = 28 kgг/m3 şi grosimea =0,1 m.

Creşterea maximă admisibilă a raportului

masic de calcul a umidităţii în acest material

conform NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-

2004) =25%.

Средняя упругость водяного пара на-

ружного воздуха периода месяцев с отрица-

тельными средними месячными температу-

рами, определенная ранее, равна =364

Па.

Elasticitatea medie a vaporilor de apă din

aerul exterior pe perioada lunilor cu tempera-

turi medii lunare negative, este =364 Pa.

Коэффициент определяется по фор-

муле (20) NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-

2004).

Coeficientul se determină cu formula

(20) NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-

2004).

=0,0024(405-364)151/1,11=13,39.

Определим по формуле (17) NCM

E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-2004)

Determinăm cu formula (17) NCM

E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-2004)

CP E.04.05-2006, pag. 247

При сравнении полученного значения

с нормируемым устанавливаем, что

La compararea valorii obţinute cu

cea normată constatăm, că

Следовательно, ограждающая конст-

рукция удовлетворяет требованиям NCM

E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-2004) в

отношении сопротивления паро-

проницанию.

Prin urmare, elementul de închidere co-

respunde condiţiilor NCM E.04.01-2006

(MCH 2.04-02-2004) în ceea ce priveşte rezis-

tenţa la permeabilitate la vapori.

Расчет распределения парциального давления водяного пара по толще стены и

определение возможности образования конденсата в толще стены

Calculul repartizării presiunii parţiale a vaporilor de apă în masa peretelui şi determina-

rea posibilităţii formării condensului în masa peretelui

Для проверки конструкции на наличие

зоны конденсации внутри стены определя-

ем сопротивление паропроницанию стены

по формуле (79) настоящего Свода пра-

вил (здесь и далее сопротивлением влаго-

обмену у внутренней и наружной поверхно-

стей пренебрегаем).

Pentru verificarea elementului de con-

strucţie privind prezenţa zonei de condensare

în interiorul peretelui determinăm rezistenţa la

permeabilitate la vapori a peretelui cu for-

mula (79) din prezentul Cod practic (aici şi în

continuare neglijăm rezistenţa la schimbul de

umiditate la suprafeţele interioară şi exterioa-

ră).

Определяем парциальное давление во-

дяного пара внутри и снаружи стены по

формуле (Э.3) и приложению С настоящего

Свода правил

Cu formula (Э.3) şi conform anexei С din

prezentul Cod practic determinăm presiunea

parţială a vaporilor de apă în interiorul şi ex-

teriorul peretelui

=(55/100)2338=1286 Па;

=(84/100)260=218 Па.

Определяем температуры на грани-

цах слоев по формуле (Э.5), нумеруя от

внутренней поверхности к наружной, и по

этим температурам - максимальное парци-

альное давление водяного пара по при-

ложению С:

Determinăm temperaturile la mar-

ginile straturilor cu formula (Э.5), numărînd de

la suprafaţa interioară spre cea exterioară, iar

după aceste temperaturi – presiunea parţială

maximă a vaporilor de apă conform anexei

С:

CP E.04.05-2006, pag. 248

Рассчитаем действительные парциаль-

ные давления водяного пара на границах

слоев по формуле

Calculăm presiunile parţiale reale ale

vaporilor de apă la limita straturilor cu formula

(Э.6)

где în care

и - то же, что и в формуле (Э.3);

şi - cu aceeaşi semnificaţie ca în

formula (Э.3);

- то же, что и в формуле (79);

- cu aceeaşi semnificaţie ca în formula

(79);

- сумма сопротивлений паропроница-

нию слоев, считая от внутренней поверхно-

сти.

- suma rezistenţelor la permeabilitate la

vaporii de apă ale straturilor, socotind de la

suprafaţa interioară

В результате расчета по формуле (Э.6)

получим следующие значения:

Ca rezultat al calcului cu formula (Э.6)

obţinem următoarele valori:

При сравнении величин максимального

парциального давления водяного пара и

величин действительного парциального

давления водяного пара на соответству-

ющих границах слоев видим, что все вели-

чины ниже величин , что указывает на

отсутствие возможности конденсации водя-

ного пара в ограждающей конструкции.

La compararea valorilor presiunii parţiale

maxime a vaporilor de apă şi valorilor pre-

siunii parţiale reale a vaporilor de apă la

limitele corespunzătoare ale straturilor vedem,

că toate valorile sunt mai mici decât valori-

le , ceea ce indică la lipsa posibilităţii de

condensare a vaporilor de apă în elementul de

închidere.

Для наглядности расчета построим

график распределения максимального пар-

циального давления водяного пара и

график изменения действительного парци-

аль-ного давления водяного пара по тол-

ще стены в масштабе сопротивлений паро-

проницанию его слоев. Очевидно, что эти

кривые не пересекаются, что также дока-

зывает невозможность образования конден-

сата в ограждении.

Pentru concreteţea calculului să con-

struim graficul repartizării presiunii parţiale

maxime a vaporilor de apă şi graficul schi-

mbării presiunii parţiale reale a vaporilor de

apă în masa peretelui la scara rezistenţelor la

permeabilitate la vapori ale straturilor lui. Evi-

dent, că aceste curbe nu se intersectează, ceea

ce, deasemenea, demonstrează imposibili-tatea

formării condensului în elementul de în-

chidere .

CP E.04.05-2006, pag. 249

repartizarea presiunii parţiale reale a vaporilor de apă

распределение действительного парциального давления водяного пара

repartizarea presiunii parţiale maxime a vaporilor de apă

распределение максимального парциального давления водяного пара

Figura Э.1 - Repartizarea presiunii parţiale a vaporilor de apă în elementul de închidere (de la stînga la dreapta – de la suprafaţa interioară la cea exterioară)

Рисунок Э.1 - Распределение парциального давления водяного пара в ограждающей конструкции (слева направо - от внутренней поверхности к наружной)

CP E.04.05-2006, pag. 250

Anexa Ю (cu caracter de recomandare). Exemplu de calcul termotehnic al pardoselii

Приложение Ю (рекомендуемое). Пример теплотехнического расчета пола


Определить, удовлетворяет ли в отно-

шении теплоусвоения требованиям NCM

E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-2004) кон-

струкция пола жилого здания из поливи-

нилхлоридного линолеума на теплозву-

коизолирующей подоснове из стеклянного

волокна, наклеенного холодной битумной

мастикой на железобетонную плиту пере-

крытия. Теплотехнические характеристики

отдельных слоев конструкции пола (при их

нумерации сверху вниз) даны в таблице

Ю.1.

A determina, dacă, în ceea ce priveşte asi-

milarea termică, corespunde NCM E.04.01-

2006 (MCH 2.04-02-2004) construcţia pardo-

selii din linoleum policlorvinilic pe bază ter-

mofonoizolantă din fibre de sticlă lipite cu

mastic de bitum rece pe placa de beton armat a

planşeului blocului locativ. Caracteristicile ter-

motehnice ale unor straturi din structura par-

doselii (la enumerarea lor de sus în jos) sunt

date în tabelul Ю.1.

Tabelul Ю.1 Таблица Ю.1 Numărul

stratului

Номер

слоя

Materialul

Материал

Grosimea

stratului ,

m

Толщина

слоя , м

Densitatea

materialului

în stare uscată

Плотность

материала в

сухом со-

стоянии

Coeficienţii pentru condiţiile de ex-

ploatare A

Коэффициенты при условиях экс-

плуатации А

Rezistenţa ter-

mică

Термическое

сопротивление

conductivitatea

termică

теплопроводности

asimilarea termi-

că

теплоусвоения

1

Stratul aparent din

linoleum

Лицевой слой из

линолеума

0,0015 1600 0,33 7,52 0,0045

2 Baza

Подоснова 0,002 150 0,047 0,92 0,043

3 Mastic de bitum

Битумная мастика 0,001 1000 0,17 4,56 0,0059

4 Placă de planşeu

Плита перекрытия 0,14 2400 1,74 16,77 0,08


Определим тепловую инерцию слоев

пола по формуле (53)

Determinăm inerţia termică a straturilor

pardoselii cu formula (53)

Так как суммарная тепловая инерция

первых трех слоев

Deoarece inerţia termică totală a primelor

trei straturi

=0,034+0,04+0,027=0,101<0,5,

CP E.04.05-2006, pag. 251

но суммарная тепловая инерция четырех

слоев

însă inerţia termică totală a patru straturi

0,101+1,34=1,441>0,5,

то показатель теплоусвоения поверхности

пола определяем последовательно с учетом

четырех слоев конструкции пола с помо-

щью формул (82) и (83), начиная с третьего

deci indicele de absorbţie termică a suprafeţei

pardoselii îl determinăm succesiv ţinîndu-se

cont de cele patru straturi din structura pardo-

selii cu formulele (82) şi (83), începînd cu al

treilea

Значение показателя теплоусвоения

поверхности пола для жилых зданий со-

гласно NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-

2004) не должное превышать

Valoarea indicelui de absorbţie termică a

suprafeţii pardoselii pentru blocuri locative

conform NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-

2004) nu trebuie să depăşească

и расчетное значение показателя теплоус-

воения данной конструкции

şi valoarea de calcul a indicelui de absorbţie

termică a structurii respective

Следовательно, рассматриваемая кон-

струкция пола в отношении теплоусвоения

не удовлетворяет требованиям NCM

E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-2004). Опреде-

лим показатель теплоусвоения поверхнос-

ти данной конструкции пола в том случае,

если по плите перекрытия будет устроена

стяжка из шлакопемзобетона

Prin urmare, dacă examinăm structura

pardoselii în ceea ce priveşte asimilarea ter-

mică ea nu corespunde condiţiilor NCM

E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-2004). Să deter-

minăm indicele de absorbţie ter-mică a supra-

feţei structurii respective pentru cazul, când pe

placa de planşeu se va aşeza o şapă de zgură şi

piatră ponce

Конструкция пола в этом случае будет Structura pardoselii în acest caz va consta

CP E.04.05-2006, pag. 252

состоять из пяти слоев. din cinci straturi.

Так как суммарная тепловая инерция

первых четырех слоев

Deoarece inerţia termică totală a primelor

patru straturi

=0,034+0,04+0,027+0,315=0,416<0,5,

но суммарная тепловая инерция пяти слоев

0,416+1,34=1,756>0,5, то показатель тепло-

усвоения поверхности пола определяется с

учетом пяти слоев конструкции пола.

însă inerţia termică totală a cinci straturi

0,416+1,34=1,756>0,5, deci indicele de asimi-

lare termică a suprafeţei pardoselii se deter-

mină ţinîndu-se cont de cinci straturi din struc-

tura pardoselii.

Определим показатель теплоусвоения

поверхности четвертого, третьего, второго

и первого слоев пола по формулам (82) и

(83):

Să determinăm indicele de asimilare ter-

mică a suprafeţei straturilor patru, trei, doi şi

unu ale pardoselii cu formulele (82) şi (83):

Таким образом, устройство по плите

перекрытия стяжки из шлакопемзобетона

толщиной 20 мм умень-

шило значение показателя теплоусвоения

поверхности пола с 13,2 до 9,4 .

Следовательно, эта конструкция пола в от-

ношении теплоусвоения удовлетворяет

нормативным требованиям, так как значе-

ние показателя теплоусвоения поверхности

не превышает - норми-

руемого показателя теплоусвоения пола для

жилых зданий.

Astfel, punerea pe placa de planşeu a şa-

pei de zgură şi piatră ponce

cu grosimea de 20 mm a re-dus valoarea indi-

celui de asimilare termică a suprafeţei pardose-

lii de la 13,2 până la 9,4 . Prin

urmare, această structură a pardoselii, în ceea

ce priveşte asimilarea ter-mică, corespunde

condiţiilor normative, deoa-rece valoarea indi-

celui de asimilare termică a suprafeţei nu depă-

şeşte - indice normativ

de asimilare termică a pardo-selii în blocurile

locative.

CP E.04.05-2006, pag. 253

Anexa Я (cu caracter de recomandare). Exemplu de prezentare a capitolului «Eficienţa ener-getică» din proiectul unui edificiu public

Приложение Я (рекомендуемое). Пример составления раздела «Энергоэффектив-ность» проекта общественного здания

Я.1 Исходные данные для расчета теплоэнергетических параметров здания лечебного учреждения

Я.1 Datele iniţiale pentru calculul pa-rametrilor termoenergetici ai edificiului instituţiei curative

Общая характеристика здания Caracteristica generală a edificiului

Пятиэтажное здание лечебного учреж-

дения. Фасад, план и разрез здания приве-

дены на рисунках Я.1-Я.3. В цокольном

этаже размещены конференц-зал, кухня и

подсобные помещения. На первом этаже -

входная группа с конференц-залом и залами

для семинаров, приемное отделение и рес-

торан. На втором этаже - фойе с залами для

семинаров, библиотека, административные

помещения и отделение функциональной

диагностики. На третьем этаже – лаборато-

рия клеточных технологий, центр научно-

исследовательских лабораторий, морфоло-

гическая лаборатория. На четвертом этаже -

кардиохирургический стационар на 66 коек.

На пятом этаже - операционный блок и

реанимационное отделение. В техническом

этаже под куполом - зал для текущих опе-

ративных совещаний врачей и комната пси-

хологической разгрузки персонала.

Edificiu cu cinci etaje al instituţiei cura-

tive. Faţada, planul şi secţiunea edificiului sunt

date în figurile Я.1-Я.3. La etajul de soclu se

află sala de conferinţe, bucătăria şi încăperile

auxiliare. La primul etaj – grupul de intrare cu

sala de conferinţe şi sălile pentu seminare, sec-

ţia de recepţie şi restaurantul. La etajul doi –

foaierul cu săli pentru seminare, biblioteca,

încăperi administrative şi secţia de diagno-

sticare funcţională. La etajul trei – laboratorul

tehnologiilor celulare, centrul de laboratoare

de cercetare ştiinţifică, laboratorul morfologic.

La etajul patru – staţionar de chirurgie cardiacă

pentru 66 de paturi. La etajul cinci – bloc pen-

tru operaţii şi secţia de reanimare. La etajul

tehnic sub cupolă – sală de şedinţe operative

pentru medici şi camera de reconfortare psiho-

logică a personalului

Общая высота здания 25,3 м, высота

подвала - 3,6 м. Отапливаемая площадь

здания - 18199 м , в том числе полезная

площадь - 15241 м , отапливаемый объем

здания - 72395 м , общая площадь наруж-

ных ограждающих конструкций - 14285 м .

Înălţimea totală a edificiului - 25,3 m,

înălţimea subsolului - 3,6 m. Aria încălzită a

edificiului - 18199 m , inclusiv aria utilă -

15241 m , volumul încălzit al edificiului -

72395 m , aria totală a elementelor exterioare

de închidere - 14285 m .

Режим работы: лечебный блок (4-й-5-й

этажи) - круглосуточно, лабораторно-адми-

нистративный блок - (1-й-3-й этажи) - 8-ча-

совой рабочий день при 5-дневной рабочей

неделе, массовые мероприятия (научные

конференции и др.) - 8-часовой день один

раз в неделю. Одновременное нахождение

людей в здании: круглосуточное - 100 чел.,

в течение 8-часового рабочего дня при 5-

дневной неделе - 400 чел., во время науч-

ных конференций - 1200 чел.

Regimul de lucru: blocul curatuv (etajele

4 şi 5) – 24 din 24 de ore, blocul administrativ

şi de laboratoare - (etajele 1 şi 3) – zi de lucru

de 8 ore în săptămîna cu 5 zile de lucru, acţiuni

de masă (conferinţe ştiinţifice ş. a.) – zi de lu-

cru de 8 ore, o dată pe săptămînă. Aflarea con-

comitentă în edificiu: timp de 24 de ore - 100

de persoane., pe durata zilei de lucru de 8 ore

în săptămîna cu 5 zile de lucru - 400 de per-

soane, în timpul conferinţelor ştiinţifice - 1200

de persoane.

CP E.04.05-2006, pag. 254

Figura Я.1 – Faţada edificiului Рисунок Я.1 - Фасад здания

Figura Я.2 – Planul etajului de soclu Рисунок Я.2 - План цокольного этажа

Figura Я.3 – Secţiune transversală Рисунок Я.3 - Продольный разрез

CP E.04.05-2006, pag. 255

Проектные решения здания Soluţii de proiect pentru edificiu

Конструктивная схема здания – моно-

литный железобетонный каркас с бескапи-

тельными монолитными перекрытиями и

монолитной фундаментной плитой в осно-

вании подвала толщиной 0,7 м. Наружные

стены цокольного этажа железобетонные

толщиной 250-400 мм. Заполнение каркаса

по наружным стенам первого этажа – кир-

пичное толщиной 380 мм, на остальных

этажах - мелкие блоки из ячеистого бетона

толщиной 250 мм плотностью 600 кг/м .

Все стены имеют наружное утепление из

минераловатных плит из базальтового во-

локна, закрытое снаружи гранитными пли-

тами на относе с образованием вентили-

руемой воздушной прослойки толщиной не

менее 60 мм.

Schema constructivă a edificiului – sche-

let monolit de beton armat cu planşeuri mono-

lit fără capiteluri şi placă monolit de fundaţie

în temelia subsolului cu grosimea de 0,7 m.

Pereţii exteriori ai etajului de soclu de beton

armat cu grosimea de 250-400 mm. Umplutura

scheletului pereţilor exteriori ai primului etaj –

din cărămidă cu grosimea de 380 mm, la cele-

lalte etaje – blocuri mici din beton celular cu

grosimea de 250 mm cu densitatea de 600

kg/m . Toţi pereţii au izolaţie termică exteri-

oară din plăci de vată minerală din fibre de ba-

zalt, acoperită din exterior cu plăci de granit pe

glaf?/// cu formarea unui strat ventilat de aer

cu grosimea de minim 60 мм.

Светопрозрачные заполнения (окна, ви-

тражи, покрытие купола) выполнены из пе-

реплетов из алюминиевых сплавов с запол-

нением двухкамерными стеклопакетами.

Стыковые соединения имеют разрывы мос-

тиков холода, выполненные из пластмас-

совых вставок.

Elementele de umplere transparente (fe-

restre, vitralii, învelişul cupolei) sunt executate

în cercevele din aliaj de aluminiu cu umplutură

cu geamuri termopan cu două camere. Înbină-

rile prin joncţiune au întreruperi ale punţilor de

frig, executate din inserţiuni de plastic.

Для светопрозрачных заполнений ку-

пола используются однокамерные стекло-

пакеты с триплекс-стеклом и стеклом с се-

лективным покрытием.

Ca umplutură transparentă pentru cupolă

se utilizează geamuri termopan cu o cameră cu

geamuri triple şi cu înveliş selectiv.

В здании предусмотрены водяное ото-

пление, горячее водоснабжение, подключе-

ние к системе централизованного тепло-

снабжения. Система отопления двухтруб-

ная с верхней разводкой магистралей. На-

гревательные приборы снабжены автомати-

ческими терморегуляторами.

În edificiu sunt prevăzute încălzire cu

apă, alimentare cu apă caldă, conectare la sis-

temul de alimentare cu căldură. Sistemul de în-

călzire cu două ţevi cu distribuţie în partea su-

perioară a magistralelor. Aparatele de încăl-

zire sunt dotate cu termoregloare automate

В корпусе предусматривается общеоб-

менная приточно-вытяжная вентиляция с

механическим побуждением. Приточные

установки располагаются на цокольном и

техническом этажах, вытяжные - на техни-

ческом этаже. Приточные установки ком-

плектуются воздухозаборным клапаном с

электроприводом и электроподогревом, ка-

лориферной секцией.

Blocul este prevăzut cu ventilaţie gene-

rală prin refulare şi aspiraţie cu acţionare me-

canică. Instalaţiile de refulare sunt instalate la

etajele de soclu şi tehnic, cele de aspiraţie – la

etajul tehnic. Instalaţiile de refulare sunt dotate

cu supapă de captare a aerului cu acţionare

electrică şi încălzire electrică, cu secţie de ca-

lorifere

Климатические и теплоэнергетические

параметры

Parametrii climaterici

şi termoenergetici


2.04-02-2004) и ГОСТ 30494 расчетная

средняя температура внутреннего воздуха


2.04-02-2004) şi ГОСТ 30494 temperatura

medie de calcul a aerului interior se adoptă

CP E.04.05-2006, pag. 256

принимается . Согласно NCM

A.07.05-2006 (MCH 2.04-01-98) расчетная

температура наружного воздуха в хо-

лодный период года для условий Москвы

, продолжи-тельность =231

сут и средняя темпера-тура наружного

воздуха за отопительный

период. Градусо-сутки отопительного пери-

ода определяются по формуле (1)

.

egală cu . Conform NCM A.07.05-

2006 (MCH 2.04-01-98) temperatura de calcul

a aerului exterior în perioada rece a aerului

pentru con-diţiile Moscovei , du-

rata =231 zile temperatura medie a aeru-lui

exterior pe perioada de încăl-

zire. Gra-dele-zi pe perioada de încălzire

se determină cu formula (1)

.


2.04-02-2004) для этих градусо-суток нор-

мируемое сопротивление теплопередаче

для наружных стен w

reqR = 3,28 м2·оС/Вт,

покрытия c

reqR = 4,88 м2·оС/Вт, ог-раждений

под отапливаемыми подвалами f

reqR = 3,31

м2·оС/Вт, окон и других свето-прозрачных

конструкций F

reqR = 0,522 м2·оС/Вт.


2.04-02-2004) pentru aceste grade-zi rezistenţa

normativă la transfer termic pen-tru pereţii ex-

teriori w

reqR = 3,28 m2·оС/W, a acoperişului

c

reqR = 4,88 m2·оС/W, a ele-mentelor de închi-

dere pentru subsolurile încăl-zite f

reqR = 3,31

m2·оС/W, a ferestrelor şi ale altor elemente

transparente F

reqR = 0,522 m2·оС/W.

Согласно таблице 9 NCM E.04.01-2006

(MCH 2.04-02-2004) нормируемый удель-

ный расход тепловой энергии на отопление

лечебного учреждения составляет

Conform tabelului 9 NCM E.04.01-2006

(MCH 2.04-02-2004) consumul specific nor-

mativ de energie termică pentru încălzirea in-

stituţiei curative constituie

Я.2 Теплотехнические расчеты огра-ждающих конструкций

Я.2 Calcule termotehnice ale elemen-telor de închidere

Я.2.1 Площади наружных ограждаю-

щих конструкций, отапливаемые площадь и

объем здания, необходимые для расчета

энергетического паспорта, и теплотехниче-

ские характеристики ограждающих конст-

рукций здания определялись согласно про-

екту в соответствии с NCM E.04.01-2006

(MCH 2.04-02-2004).

Я.2.1 Ariile elementelor de închidere, ari-

ile încălzite şi volumul edificiului, necesare

pentru calculul fişei energetice şi caracte-

risticile termotehnice ale elementelor de închi-

dere ale edificiului s-au determinat conform

proiectului în corespundere cu NCM E.04.01-

2006 (MCH 2.04-02-2004).

Сопротивления теплопередаче ограж-

дающих конструкций определялись в зави-

симости от количества и материалов слоев

по формулам (6-8) NCM E.04.01-2006

(MCH 2.04-02-2004). При этом коэффи-

циенты теплопроводности λБ, Вт/(м·оС),

используемых материалов для условий

эксплуатации Б:.

Rezistenţa la transfer termic a elemen-

telor de închidere s-a determinat în funcţie de

numărul şi materialele straturilor cu formulele

(6-8) NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-

2004). În acest caz coeficienţii de con-

ductivitate termică λБ, W/(m·оС), materialele

utilizate pentru condiţiile de exploatare Б:.

железобетон (плотностью ρ0 = 2500

кг/м3, λБ = 2,04 Вт/(м·

оС);

beton armat (cu densitatea ρ0 = 2500

kg/m3, λБ = 2,04 W/(m·

оС);

кирпичная кладка из сплошного кир-

пича глиняного обыкновенного на це-

ментно-песчаном растворе ρ0 = 18700

кг/м3, λБ = 0,81 Вт/(м·

оС);

zidărie din cărămidă obişnuită compactă

de argilă cu mortar de ciment şi nisip ρ0 =

18700 kg/m3, λБ = 0,81 W/(m·

оС);

CP E.04.05-2006, pag. 257

цементно-песчаный раствор ρ0 = 1800

кг/м3, λБ = 0,93 Вт/(м·

оС);

mortar de ciment şi nisip ρ0 = 1800

kg/m3, λБ = 0,93 W/(m·

оС);

ячеисто-бетонные блоки ρ0 = 600 кг/м3,

λБ = 0,26 Вт/(м·оС);

blocuri de beton celular ρ0 = 600 kg/m3,

λБ = 0,26 W/(m·оС);

гравий керамзитовый ρ0 = 800 кг/м3, λБ

= 0,23 Вт/(м·оС);

prundiş de cheramzit ρ0 = 800 kg/m3, λБ

= 0,23 W/(m·оС);

минераловатные плиты производства

ЗАО "Минеральная вата"

plăci de vată minerală produse de între-

prinderea "Mineralnaia vata"

марки Венти Баттс ρ0 = 100 кг/м3, λБ =

0,045 Вт/(м·оС);

de marca Venti Batts ρ0 = 100 kg/m3, λБ =

0,045 W/(m·оС);

марки Руф Баттс В ρ0 = 180 кг/м3, λБ =

0,048 Вт/(м·оС);

de marca Ruf Batts В ρ0 = 180 kg/m3, λБ

= 0,048 W/(m·оС);

марки Руф Баттс Н ρ0 = 100 кг/м3, λБ =

0,045 Вт/(м·оС);

de marca Ruf Batts В ρ0 = 100 kg/m3, λБ

= 0,045 W/(m·оС);

Наружные стены в корпусе

применены трех типов.

Pereţii exteriori pentru bloc s-au utilizat

de trei tipuri.

Первый тип на первом этаже – кирпич-

ная кладка толщиной 380 мм, утепленная

минераловатными плитами Венти Баттс

толщиной 120 мм, облицовочным слоем из

гранитных плит на относе, образующим с

наружной поверхностью утеплителя вен-

тилируемую воздушную прослойку толщи-

ной 60 мм. Поскольку прослойка вентили-

руемая, то она и гранитная плита не учас-

твуют в определении теплозащитных

свойств стены. Сопротивление теплопере-

даче этой стены равно

Primul tip la primul etaj – zidărie de cără-

midă cu grosimea de 380 mm, izolată termic

cu plăci de vată minerală Venti Batts cu gro-

simea de 120 mm, strat de finisare din plăci de

granit pe glaful,?/// care formează cu suprafaţa

exterioară a izolaţiei termice un strat de aer

ventilat cu grosimea de 60 мм. Deoarece stra-

tul respectiv este ventilat, el şi placa de granit

nu participă la determinarea proprietăţilor de

protecţie termică a peretelui. Rezistenţa la

transfer termic a acestui perete este

Второй тип стены применен в ограж-

дениях основных лестничных клеток и

стенового ограждения купола и выполнен

из железобетона толщиной 250 мм, утеп-

ленного минераловатными плитами толщи-

ной 135 мм с облицовочным слоем из

гранитных плит на относе. Сопротивление

теплопередаче этой стены равно

Tipul al doilea de perete este utilizat pen-

tru elementele de închidere ale caselor scărilor

principale şi pentru elementul de închidere a

peretelui cupolei şi este executat din beton ar-

mat cu grosimea de 250 mm, cu izolaţie ter-

mică din plăci de vată minerală cu grosimea

de135 mm cu strat de finisare din plăci de gra-

nit pe glaf.?//// Rezistenţa la transfer termic al

acestui perete este

Третий тип стены применен на 2-5-ом и

техническом этажах здания и выполнен из

мелких ячеистобетонных блоков толщиной

250 мм, утепленных минераловатными пли-

тами Венти Баттс толщиной 100 мм, с обли-

цовочным слоем из гранитных плит на от-

носе. Сопротивление теплопередаче этой

стены равно

Tipul al treilea de perete se utilizează la

etajele tehnice 2-5 ale edificiului şi este con-

fecţionat din blocuri mici de beton celular cu

grosimea de 250 mm, izolate termic cu plăci de

vată minerală Venti Batts cu grosimea de 100

mm, cu strat de finisare din plăci de granit pe

glaf.?//// Rezistenţa la transfer termic al acestui

perete este

CP E.04.05-2006, pag. 258

Стены первого типа имеют площадь

при общей площади всех

фасадов 7081 м .

Pereţii primului tip au aria

, aria totală a tuturor faţadelor

fiind de 7081 m .

Среднее сопротивление теплопередаче

стен здания определяют по формуле (10)

равным

Rezistenţa medie la transfer termic a pe-

reţilor edificiului se determină cu formula (10)

şi este

Поскольку стены здания имеют одно-

родную многослойную структуру, то при

наличии оконных проемов, образующих в

стенах оконные откосы, коэффициент теп-

лотехнической однородности наружных

стен принят =0,9.

Deoarece pereţii edificiului au o structură

omogenă multistrat, dacă sunt prezente golu-

rile de fereastră, care formează în pereţi glafuri

de fereastră, coeficientul de omogenitate ter-

motehnică a pereţilor exteriori se adoptă egal

cu =0,9.

Тогда приведенное сопротивление теп-

лопередаче стен здания, определяемое по

формуле (11), равно

Deci rezistenţa redusă la transfer termic a

pereţilor edificiului, care se determină cu for-

mula (11), este

Покрытие ( ) здания, вы-

полненное в виде монолитной железобетон-

ной плиты толщиной 220 мм, утеплено дву-

мя слоями минераловатных плит: верхний

защитный слой - плиты Руф Баттс В тол-

щиной 40 мм и нижний слой - плиты Руф

Баттс Н толщиной 150 мм. Сверху покры-

тие имеет керамзитовую засыпку средней

толщиной 120 мм и цементно-песчаную

стяжку толщиной 30 мм.

Acoperişul ( ) edificiului,

executat în formă de placă monolit de beton

armat cu grosimea de 220 mm, izolat termic cu

două straturi de plăci de vată minerală: stratul

superior de protecţie – plăci Ruf Batts В cu

grosimea de 40 mm şi stratul inferior - plăci

Ruf Batts Н cu grosimea de 150 mm. Acope-

rişul are deasupra un strat de cheramzit cu gro-

simea medie de 120 mm şi o şapă de ciment şi

nisip cu grosimea de 30 mm.

Сопротивление теплопередаче покры-

тия составило

Rezistenţa la transfer termic a acoperişu-

lui constituie

Окна и витражи здания (АF = 1424 м2)

выполнены из блоков с переплетами из

алюминиевых сплавов с заполнением из

двухкамерных стеклопакетов с толщиной

воздушных прослоек 12 мм. Приведенное

сопротивление теплопередаче rR0 = 0,45

Ferestrele şi vitraliile edificiului (АF =

1424 m2) sunt executate din blocuri cu cerce-

vele din aliaj de aluminiu umplute cu geamuri

termopan cu două camere cu grosimea straturi-

lor intermediare de aer de 12 mm. Re-zistenţa

redusă la transfer termic rR0 = 0,45 m

2·оС/W.

CP E.04.05-2006, pag. 259

м2·оС/Вт.

Светопрозрачное покрытие купола

( ) выполнено из блоков с пе-

реплетами из алюминиевых сплавов с за-

полнением из однокамерных стеклопакетов

с наружным стеклом триплекс и

внутренним стеклом с селективным по-

крытием. Приведенное сопротивление те-

плопередаче rR0 = 0,6 м2·оС/Вт.

Acoperişul transparent al cupolei

( ) este executat din blocuri cu

cercevele din aliaj de aluminiu umplute cu

geamuri termopan cu o cameră cu geam exte-

rior triplex şi geam interior cu înveliş selectiv.

Rezistenţa redusă la transfer termic rR0 = 0,6

m2·оС/W.

Ограждения отапливаемого подвала

(пол и стены) контактируют с грунтом.

Определение приведенного сопротивления

теплопередаче ограждений, контактирую-

щих с грунтом, осуществляется по следую-

щей методике.

Elementele de închidere a subsolului în-

călzit (pardoseala şi pereţii) sunt în contact cu

solul. Determinarea rezistenţei reduse la tran-

sfer termic a elementelor de închidere, care

sunt în contact cu solul, se efectuează după ur-

mătoarea metodologie

Для этого ограждения, контактирую-

щие с грунтом ( ), разбиваются

на зоны шириной 2 м, начиная от верха на-

ружных стен подвала, контактирующих с

грунтом.

Pentru acest element de închidere, care se

află în contact cu solul ( ), se îm-

parte în zone cu lăţimea de 2 m, începînd de la

partea de sus a pereţilor exteriori ai subsolului,

care sunt în contact cu solul.

Ariile zonelor şi rezistenţele lor la transfer termic

Площади зон и их сопротивления теплопередаче

Zona Зона I 634 2,1

Zona Зона II 592 4,3

Zona Зона III 556 8,6

Zona Зона IV 2224 14,2


редаче ограждений по грунту,

определяемое по формуле (10), равно


elementelor de închidere la sol, care se deter-

mină cu formula (10), este

Я.2.2 Приведенный коэффициент теп-

лопередачи через наружные огражда-

ющие конструкции здания определяется по

формуле (Г.5) приложения Г NCM E.04.01-

2006 (MCH 2.04-02-2004) по приведенным

сопротивлениям теплопередаче отдельных

ограждающих конструкций оболочки

здания и их площадям

Я.2.2 Coeficientul redus de transfer ter-

mic prin elementele exterioare de închi-

dere ale edificiului se determină cu formula

(Г.5) din anexa Г NCM E.04.01-2006 (MCH

2.04-02-2004) după rezistenţele reduse la

transfer termic ale unor elemente de închidere

a învelişului edificiului şi după ariile lor

CP E.04.05-2006, pag. 260

Я.2.3 Условный коэффициент теплопе-

редачи здания , учитывающий тепло-

потери за счет инфильтрации и вентиляции,

определяется по формуле (Г.6) приложения

Г NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-2004).

При этом

Я.2.3 Coeficientul convenţional de tran-

sfer termic al edificiului , care ia în consi-

derare pierderile de căldură din contul infil-

traţiilor şi ventilaţiei, se determină cu formula

(Г.6) a anexei Г din NCM E.04.01-2006

(MCH 2.04-02-2004). În acest caz

удельная теплоемкость воздуха с = 1

кДж/(кг·оС);

capacitatea termică specifică a aerului с =

1 kJ/(kg·оС);

=0,85

=0,85

отапливаемый объем здания Vh = 72395

м3;

volumul încălzit al edificiului Vh = 72395

m3;

общая площадь внутренних поверхнос-

тей наружных ограждающих конструк-

ций ;

aria totală a suprafeţelor elementelor ex-

terioare de închidere ;

средняя плотность приточного воздуха

за отопительный период определяется

по формуле (Г.7) приложения Г NCM

E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-2004)

densitatea medie a aerului refulat pe pe-

rioada de încălzire se determină cu for-

mula (Г.7) a anexei Г din NCM E.04.01-

2006 (MCH 2.04-02-2004)

средняя кратность воздухообмена зда-

ния за отопительный период рассчиты-

вается по суммарному воздухообмену

за счет вентиляции и инфильтрации по

формуле (Г.8) NCM E.04.01-2006 (MCH

2.04-02-2004)

frecvenţa medie a schimbului de aer în

edificiu pe perioada de încălzire se calcu-

lează după schimbul total de aer, constînd

din ventilaţie şi infiltraţii cu formula (Г.8)

din NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-

2004)

(Я.2.1)

где - количество приточного воздуха

при механической вентиляции.

în care - cantitatea aerului aspirat la venti-

larea mecanică.

По проекту количество приточного во-

здуха, поступающего по этажам, составля-

ет: цокольный этаж - 69298 , 1-й этаж -

34760 , 2-й этаж - 19240 , 3-й этаж

- 30890 , 4-й этаж - 14690 , 5-й

этаж - 37460 , технический этаж - 3610

.

Conform proiectului cantitatea de aer ,

care intră la etaje, constituie: etajul de soclu -

69298 , etajul 1 - 34760 , etajul 2 -

19240 , etajul 3 - 30890 , etajul 4 -

14690 , etajul 5 - 37460 , etajul teh-

nic - 3610 .

- число часов работы механической

вентиляции в течение недели; согласно

технологическому режиму работы здания 4-

й и 5-й этажи вентилируются с помощью

механической вентиляции круглосуточно в

течение недели 168 ч ( ), одна треть при-

тока цокольного, 1-го и 2-го этажей, а так-

же приток 3-го этажа и подкупольного про-

- numărul de ore de funcţionare a venti-

laţiei mecanice pe parcursul săptămînii; con-

form regimului tehnologic de lucru al edifici-

ului, etajele 4 şi 5 se ventilează cu ajutorul

ventilaţiei mecanice zi şi noapte pe parcursul

săptămînii 168 h ( ), o treime din ventilarea

prin refulare a etajelor de soclu, 1 şi 2 , precum

şi a etajului 3 şi a spaţiului de sub cupolă – pe

CP E.04.05-2006, pag. 261

странства - в течение 40 ч в неделю ( ),

две трети цокольного, 1-го и 2-го этажей - в

течение 8 ч в неделю ( );

parcursul a 40 h pe săptămînă ( ), două tre-

imi a etajelor de soclu, 1 şi 2 - pe parcursul a 8

h pe săptămînă ( );

- количество инфильтрующегося воз-

духа в здание через ограждающие кон-

струкции в нерабочее время - для общес-

твенных зданий определяется по формуле

- cantitatea de aer infiltrată în edificiu

prin elementele de închidere în afra orelor de

lucru – pentru edificiile publice se determină

cu formula

(Я.2.2)

- отапливаемый объем помещений зда-

ния, работающих 40 ч в неделю,

;

- volumul încălzit al încăperilor edificiu-

lui, care au program de 40 h pe săptămînă,

;

- коэффициент учета влияния встречного

теплового потока в светопрозрачных кон-

струкциях, равный для конструкции с оди-

нарными переплетами =1;

- coeficientul care ţine cont de influenţa flu-

xului termic opus din elementele transparente,

care pentru elementele cu cercevele ordinare

este =1;

- число часов учета инфильтрации в

течение недели, равное для рассматривае-

мого здания

- numărul de ore de evidenţă a infiltra-

ţiilor pe parcursul săptămînii, care pentru edi-

ficiul examinat este

=168-40=128 ч.

Тогда Astfel

={[(14690+37460)168+(41099+30890+3610)40+82199,8]/168+(0,5х0,85х53154х128)/168}/

/(0,85х·72395)=1,48 1/ч.

Подставляя приведенные выше значе-

ния в формулу (Г.6) NCM E.04.01-2006

(MCH 2.04-02-2004), получим

Introducând valorile prezentate mai sus în

formula (Г.6) din NCM E.04.01-2006 (MCH

2.04-02-2004), obţinem

Я.2.4 Общий коэффициент теплопере-

дачи здания , определяется

по формуле (Г.4) приложения Г NCM

E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-2004)

Я.2.4 Coeficientul general de transfer ter-

mic al clădirii , se determină

cu formula (Г.4) a anexei Г din NCM E.04.01-

2006 (MCH 2.04-02-2004)

Я.2.5 Нормируемые значения сопроти-

вления теплопередаче наружных ограж-

дающих конструкций согласно NCM

E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-2004) устанав-

ливаются в зависимости от градусо-суток

Я.2.5 Valorile normate ale rezistenţelor

la transfer termic a elementelor exterioare de

închidere conform NCM E.04.01-2006 (MCH

2.04-02-2004) se stabilesc în funcţie de grade-

le-zi pe perioada de încălzire a zonei de

CP E.04.05-2006, pag. 262

отопительного периода района

строительства для каждого вида огражде-

ния. В таблице Я.1 приведены значения

нормируемых и приведенных

сопротивлений теплопередаче видов ограж-

дений рассматриваемого здания.

construcţie pentru fiecare tip de element de

închidere. În tabelul Я.1 sunt date valorile re-

zistenţelor normate şi reduse la trans-

fer termic a tipurilor de elemente de închidere

a edificiului examinat.

Tabelul Я.1 – Valorile rezistenţelor normate şi reduse la transfr termic a tipurilor de

elemente de închidere ale edificiului

Таблица Я.1 - Величины нормируемых и приведенных сопротивлений теплопере-

даче видов ограждений здания

nr. crt.

п.п

Tipul elementului de în-

chidere

Вид ограждения

1 Pereţi

Стены

3,28 2,97

2 Acoperiş

Покрытие

4,88 4,99

3 Ferestre

Окна

0,552 0,45

4 Pereţi şi pardoseală pe sol

Стены и пол по грунту

- 6,06

5 Geamurile cupolei

Остекление купола

- 0,6

Как следует из таблицы, значения при-

веденных сопротивлений теплопередаче

для стен и окон ниже нормируемых вели-

чин по NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-

2004). Однако это допустимо согласно 5.1 в

NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-2004), так

как эти величины будут далее проверены на

соответствие по показателю удельного


здания.

După cum se vede din tabel, valorile re-

zistenţelor reduse la transfer termic pentru pe-

reţi şi ferestre sunt mai mici decât valorile

normate din NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-

02-2004). Însă aceasta este admisibil conform

5.1 din NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-

2004), deoarece aceste valori vor fi şi în conti-

nuare verificate dacă corespund indicelui de

consum specific a energiei termice pentru în-

călzirea edificiului.

Я.2.6 Температура внутренней поверх-

ности светопрозрачных конструкций дол-

жна быть для горизонтального остекления

не ниже температуры точки росы : при

, для

окон не ниже 3 °С при расчетных условиях.

Я.2.6 Temperatura suprafeţei interioare a

elementelor transparente trebuie să fie pentru

geamuri orizontale nu mai mică decât tem-

peratura punctului de rouă : la

, pentru

ferestre de minimum 3 °С în condiţiile de cal-

cul

Температуру внутренней поверхности

наружных ограждений при расчетных

условиях следует определять по формуле

Temperatura suprafeţelor exterioare a ele-

mentelor exterioare de închidere în con-

diţiile de calcul trebuie determinată cu formula

(Я.2.3)

CP E.04.05-2006, pag. 263

Для светопрозрачного купола Pentru cupola transparentă

для окон pentru ferestre

Следовательно, температура внутрен-

ней поверхности светопрозрачных констру-

кций при расчетных условиях удовлетво-

ряет требованиям NCM E.04.01-2006 (MCH

2.04-02-2004).

Prin urmare, temperatura suprafeţei inte-

rioare a elementelor transparente în condiţiile

de calcul corespunde condiţiilor NCM

E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-2004).

Я.2.7 Объемно-планировочные харак-

теристики здания установлены по NCM

E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-2004).

Я.2.7 Caracteristicile de planificare a vo-

lumului edificiului corespund NCM E.04.01-

2006 (MCH 2.04-02-2004).

Отношение площади наружных ограж-

дающих конструкций отапливаемой части

здания к полезной площади :

Raportul dintre aria elementelor exteri-

oare de închidere a părţii încălzite a edificiului

şi aria utilă :

=14285/15241=0,94.

Коэффициент остекленности фасадов

здания

Coeficientul de vitrare a faţadelor edifi-

ciului

=1424/7081=0,2<0,25

Показатель компактности здания ,

1/м:

Indicele de compacitate a edificiului

, 1/m:

=14285/72395=0,197.

Я.2.8 В здании применены следующие

энергосберегающие мероприятия:

Я.2.8 În edificiu au fost întreprinse ur-

mătoarele acţiuni de conservare a energiei:

в качестве утеплителя ограждающих ко-

нструкций здания используются эффек-

тивные теплоизоляционные материалы с

коэффициентом теплопроводности

0,045 Вт/(м·°С);

în calitate de termoizolant pentru elemen-

tele de închidere ale edificiului s-au folosit

materiale termoizolante eficiente cu coefi-

cientul de conductivitate termică de 0,045

W/(m·°С);

в здании устанавливаются эффективные

двухкамерные стеклопакеты с высоким

сопротивлением теплопередаче;

în edificiu se instalează geamuri termopan

eficiente cu două camere cu rezistenţa ma-

re la transfer termic;

в здании предусматривается приточно-

вытяжная вентиляция с автоматизацией;

în clădire este prevăzută ventilaţie prin

refulare şi aspiraţie cu automatizare;

применено автоматическое регулирова-

ние теплоотдачи отопительных прибо-

ров с помощью термостатов при центра-

льном регулировании тепловой энергии.

se utilizează reglarea automată a debit flu-

xului termic de la aparatele de încălzire cu

ajutorul termostatelor în cazul reglării cen-

tralizate a energiei termice.

CP E.04.05-2006, pag. 264

Я.3 Расчеты энергетических показа-телей здания

Я.3 Calculele indicilor energetici ai edi-ficiului

Я.3.1 Расход тепловой энергии на ото-

пление здания за отопительный период ,

МДж, определяется по формуле (Г.2) NCM

E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-2004)

Я.3.1 Consumul de energie termică pen-

tru încălzirea edificiului pe perioada de în-

călzire , MJ, se determină cu formula (Г.2)

NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-2004)

(Я.3.1)

где în care

- общие теплопотери здания через на-

ружные ограждающие конструкции, МДж,

определяемые по Я.3.2;

- pierderile totale de căldură din clădire

prin elementele exterioare de închidere, MJ,

care se determină conform Я.3.2;

- бытовые теплопоступления в течение

отопительного периода, МДж, определя-

емые по Я.3.3;

- debit fluxuri termice menajere pe par-

cursul perioadei de încălzire, MJ, care se deter-

mină conform Я.3.3;

- теплопоступления через окна и фонари

от солнечной радиации в течение отопи-

тельного периода, МДж, определяемые по

Я.3.4;

- debit fluxuri termice prin ferestre şi lu-

minatoare de la radiaţiile solare pe parcursul

perioadei de încălzire, care se determină con-

form Я.3.4;

- коэффициент снижения теплопоступле-

ний за счет тепловой инерции ограждаю-

щих конструкций, для рассматриваемого

здания =0,8;

- coeficientul de reducere a intrărilor de

căldură din contul inerţiei elementelor de în-

chidere, pentru edificiul în cauză =0,8;

- коэффициент эффективности авторегу-

лирования подачи теплоты в системах ото-

пления, в корпусе применена двухтрубная

система отопления с термостатическими

кранами на отопительных приборах,

=0,95;

- coeficientul eficienţei autoreglării furni-

zării de căldură în sistemele de căldură, în bloc

se utilizează sistemul de încălzire din două

ţevi cu robinete termostatice la aparatele de

încălzire =0,95;

- коэффициент, учитывающий дополни-

тельное теплопотребление системы отопле-

ния, связанного с дискретностью номиналь-

ного теплового потока номенклатурного

ряда отопительных приборов, их допол-

нительными теплопотерями через заради-

аторные участки ограждений, повышенной

температурой воздуха в угловых помеще-

ниях, теплопотерями трубопроводов, про-

ходящих через неотапливаемые помещения,

для зданий с отапливаемыми подвалами

=1,07.

- coeficientul, care ţine cont de consumul

suplimentar de căldură de către sistemul de în-

călzire, care are legătură cu fluxul termic no-

minal discret al unei serii din nomenclatorul de

aparate de încălzire, pierderile lor suplimentare

de căldură prin sectoarele de după calorifere

ale elementelor de închidere, de temperatura

ridicată a aerului în încăperile de colţ, de pier-

derile de căldură de la conductele care trec prin

încăperile neîncălzite, pentru edificiile cu sub-

soluri încălzite =1,07.

Я.3.2 Общие теплопотери здания за

отопительный период определяют по фор-

муле (Г.3) NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-

02-2004)

Я.3.2 Pierderile totale de căldură din edi-

ficiu pe perioada de încălzire se determină cu

formula (Г.3) din NCM E.04.01-2006 (MCH

2.04-02-2004)

CP E.04.05-2006, pag. 265

Я.3.3 Бытовые теплопоступления в

течение отопительного периода определяют

по формуле (Г.10) NCM E.04.01-2006 (MCH

2.04-02-2004)

Я.3.3 Debit fluxurile termice menajere pe

parcursul perioadei de încălzire se determină

cu formula (Г.10) din NCM E.04.01-2006

(MCH 2.04-02-2004)

(Я.3.2)

где - для общественных зданий – рас-

четная площадь, определяемая как сумма

площадей всех помещений, за исключением

коридоров, переходов, лестничных клеток,

лифтовых шахт внутренних открытых лес-

тниц и пандусов; в рассматриваемом зда-

нии площадь коридоров, лестничных кле-

ток, лифтовых шахт составляет 3316 м .

Тогда

în care - pentru edificii publice – aria de

calcul, care se determină ca sumă a ariilor tutu-

ror încăperilor, cu excepţia coridoarelor, pasa-

relelor, casei scărilor, ascensoarelor a scărilor

interioare deschise şi a rampelor de acces; în

edificiul în cauză aria coridoarelor, casei scări-

lor, ascensoarelor constituie 3316 m . Deci

;

- величина бытовых тепловыделений

на 1 м площади общественного здания,

устанавливаемых по расчетному числу лю-

дей (90 Вт/чел), находящихся в здании, ос-

вещения, медицинского и другого техно-

логического оборудования, в том числе ко-

мпьютеров (по установочной мощности) с

учетом рабочих часов в неделю. Тепло-

выделения в течение недели:

- mărimea degajărilor menajere de căldură

pe 1 m de arie a edificiului public, stabilite

după numărul de calcul a persoanelor (90

W/pers.), care se află în edificiu, a ilumi-

natului, a utilajului medical şi a altui utilaj teh-

nologic, inclusiv a computerelor (după puterea

instalată) ţinîndu-se cont de orele de lucru pe

săptămînă. Degajările de căldură pe parcursul

săptămînii:

от людей, находящихся в корпусе de la persoanele, care se află în bloc

от искусственного освещения (с коэф-

фициентом использования 0,4)

=149,4 кВт;

de la iluminatul artificial (cu coeficientul

de utilizare 0,4) =149,4 kW;

от медицинского и другого технологи-

ческого оборудования; от компьютеров

897 кВт, коэффициент использования

которых по времени в течение недели

0,35, тогда =0,35х897=314 кВт.

de la utilajului medical şi de la alt utilaj

tehnologic; de la computere 897 kW, coe-

ficientul de utilizare al cărora, după timp,

pe parcursul săptămînii este 0,35, deci

=0,35х897=314 kW.

Итого Total

- то же, что в формуле (1), =231 сут;

- cu aceeaşi semnificaţie ca în formula

(1), =231 zile;

Тогда Deci

CP E.04.05-2006, pag. 266

Я.3.4 Теплопоступления через окна и

фонари от солнечной радиации в течение

отопительного периода для четырех фаса-

дов здания, ориентированных по четырем

направлениям, определяются по формуле

(Г.11) NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-

2004)

Я.3.4 Debit fluxurile termice prin ferestre

şi luminatoare de la radiaţiile solare pe par-

cursul perioadei de încălzire pentru cele patru

faţade ale edificiului, orientate spre patru di-

recţii, se determină cu formula (Г.11) din

NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-2004)

, (Я.3.3)

где - коэффициенты, учитывающие

затенение светового проема соответственно

окон и остекления купола непрозрачными

элементами, для заполнения стеклопаке-

тами в одинарных алюминиевых перепле-

тах

în care - coeficienţi, care ţin cont de

umbrirea golului pentru pătrunderea luminii

corespunzător de fereastră şi de geamuri ne-

transparente pentru cupolă, pentru umplerea cu

geamuri termopan în cercevele ordinare din

aluminiu

- коэффициенты относительного

пропускания солнечной радиации для

светопропускающих заполнений соответ-

ственно окон и купола: для двухкамерных

стеклопакетов окон =0,76; для однока-

мерных стеклопакетов с внутренним стек-

лом с селективным покрытием =0,51;

- coeficienţi de permeabilitate rela-

tivă a radiaţiilor solare pentru elementele de

umplere permeabile pentru lumină corespun-

zător pentru ferestre şi cupolă: pentru geamu-

rile termopan cu două camere =0,76; pentru

geamurile termopan cu o cameră cu geam inte-

rior cu înveliş selectiv =0,51;

- площади светопрое-

мов фасадов здания, ориентированных по

четырем направлениям,

- ariile golurilor pentru

lumină a faţadelor edificiului, orientate spre

cele patru direcţii,

- площадь светопроемов купола

- aria golurilor pentru lumină a cupolei

- средняя за отопительный

период величина солнечной радиации на

вертикальные поверхности при действи-

тельных условиях облачности, ориентиро-

ванная по четырем фасадам здания, для

условий Москвы

- valoarea medie pe perioada de

încălzire a radiaţiei solare pe suprafeţele ver-

ticale în condiţii de nebulozitate reală, orien-

tată spre cele patru faţade ale edificiului pentru

condiţiile or. Moscova

CP E.04.05-2006, pag. 267

- средняя за отопительный период

величина солнечной радиации на горизон-

тальную поверхность при действительных

условиях облачности, для Москвы

- valoarea medie pe perioada de încălzire

a radiaţiei solare pe suprafeţa orizontală în

condiţii de nebulozitate reală, pentru condiţiile

or. Moscova

;

Зная значения составляющих тепло-

потерь и теплопоступлений в здание, опре-

делим по формуле (Я.3.1). Расход теп-

ловой энергии за отопительный период ра-

вен

Cunoscând valorile componentelor pier-

derilor de căldură şi a debit fluxului termic în

edificiu, determinăm cu formula (Я.3.1).

Consumul de energie termică pe perioada de

încălzire este

Я.3.5 Расчетный удельный расход теп-

ловой энергии на отопление здания за ото-

пительный период ,

определяется по формуле (Г.1) NCM

E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-2004)

Я.3.5 Consumul specific de calcul a ener-

giei termice pentru încălzirea edificiului pe pe-

rioada de încălzire , se

determină cu formula (Г.1) din NCM E.04.01-

2006 (MCH 2.04-02-2004)

Для пятиэтажного лечебного учрежде-

ния нормируемое значение согласно таб-

лице 9 NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-

2004) равно

Pentru instituţia curativă cu cinci etaje

valoarea normată conform tabelului 9 din

NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-2004) este

Следовательно, требования NCM

E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-2004) выпол-

няются.

Prin urmare, condiţiile NCM E.04.01-

2006 (MCH 2.04-02-2004) se respectă.

Я.3.6 Исходные данные, объемно-пла-

нировочные, теплотехнические и энергети-

ческие показатели здания заносятся в энер-

гетический паспорт здания, форма которого

приведена в приложении Д NCM E.04.01-

2006 (MCH 2.04-02-2004).

Я.3.6 Datele iniţiale, indicii energetici,

termotehnici şi de sistematizare spaţială ai edi-

ficiului se înscriu în certificatul energetic al

edificiului, al cărui model este dat în anexa Д

din NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-2004).

ЗАКЛЮЧЕНИЕ CONCLUZIE

Ограждающие конструкции 5-этажного

здания лечебного учреждения соответству-

ют требованиям NCM E.04.01-2006 (MCH

2.04-02-2004).

Elementele de închidere ale edificiului cu

5 etaje a instituţiei curative corespund condiţi-

ilor NCM E.04.01-2006 (MCH 2.04-02-2004).

CP E.04.05-2006, pag. 268

Степень снижения расхода энергии за

отопительный период равна минус 6,45%.

Следовательно, здание относится к классу

С ("Нормальный") по энергетической эф-

фективности.

Gradul de reducere a consumului de ener-

gie pe perioada de încălzire este egal cu minus

6,45%. Prin urmare, după eficienţa energetică

edificiul se referă la clasa С ("Normal").

Nr. crt.

Indicii

Показатели

Valorile normate

Нормируемые

значения

Valorile de calcul

Расчетные

значения

1

Temperatura pe suprafaţa interioară a geamurilor, °С:

Температура на внутренней поверхности остекления,

°С:

ferestrelor

окон

cupolei

купола

2 Indicele de compacitate a edificiului , 1/m

Показатель компактности здания , 1/м -

3

Consumul specific de calcul a energiei termice pentru în-

călzirea edificiului pe perioada de încălzire

Расчетный удельный расход тепловой энергии на ото-

пление здания за отопительный период

4 Rezistenţa la transfer termic

Сопротивление теплопередаче

a elementelor de închidere a pereţilor

стеновых ограждений

a acoperişului

покрытия

a ferestrelor

окон

a geamurilor cupolei

остекления купола -

CP E.04.05-2006, pag. 269

________________________________________________________________________________

UDC 697.1

Cuvinte-cheie: protecţie termică a edificiului, termotehnica construcţiilor, consum de energie, con-

servarea energiei, eficienţa energetică, certificatul energetic, izolaţie termică, controlul indicilor

termotehnici, permeabilitate la aer, permeabilitate la vapori, stabilitate termică, asimilare termică

УДК 697.1

Ключевые слова: тепловая защита здания, строительная теплотехника, энергопотребление,

энергосбережение, энергетическая эффективность, энергетический паспорт, теплоизоляция,

контроль теплотехнических показателей, воздухопроницаемость, паропроницаемость, тепло-

устойчивость, теплоусвоение

________________________________________________________________________________

Documents

CP_E.04.05-2006 PROTECŢIEI TERMICE A CLĂDIRILOR