26
Pardoseala rece Calculul podinei de rezistenta Nr.crt Element Incarcari normate(daN/ m 2 ) Coef.Incarc ari Incarcari de calcul(daN/ m 2 ) 1 gresie ,1 cm 11 1,35 14,85 2 Sapa autoniv, 2 cm 40 1,35 54 3 Polistiren extrudat,2 cm 0,64 1,35 0,88 4 Podina de rezistenta , 2.2 cm 13,2 1,35 17,82 5 Sarcina utila I uu 150 1,5 225 6 Sarcina utila I uc 100 1,5 150 I permanente =14.85 +54 +0,88+ 17,82=87,55 daN / m 2 Ipoteza 1 Sarcini uniform distribuite q p podina = ( I p +I uu ) l podina ,l podina latime scandurapodina l podina =0,25 m q p podina =( 87,55+ 225)0,25 =78.137 daN / m 2 d=0,60 m. d-distanta intre axe dintre grinzile de rezistenta

Constructii Din Lemn Proiect

Embed Size (px)

Citation preview

Page 1: Constructii Din Lemn Proiect

Pardoseala rece

Calculul podinei de rezistenta

Nr.crt Element Incarcari normate(daN/m2)

Coef.Incarcari Incarcari de calcul(daN/m2)

1 gresie ,1 cm 11 1,35 14,852 Sapa autoniv,

2 cm40 1,35 54

3 Polistiren extrudat,2 cm

0,64 1,35 0,88

4 Podina de rezistenta , 2.2 cm

13,2 1,35 17,82

5 Sarcina utila I uu 150 1,5 2256 Sarcina utila I uc 100 1,5 150

I permanente=14.85+54+0,88+17,82=87,55daN /m2

Ipoteza 1

Sarcini uniform distribuite

q ppodina=( I p+ Iuu )∗l podina , l podina−latime scandura podina

l podina=0,25m

q ppodina=(87,55+225 )∗0,25=78.137 daN /m2

d=0,60 m. d-distanta intre axe dintre grinzile de rezistenta

Se calculeaza efortul in scandura de podina

M I=qppodina∗d2

8=3,52daN∗m

Ipoteza 2

Sarcina utila este concentrata

I p=87,55daN /m2

I uc=150daN

Page 2: Constructii Din Lemn Proiect

q ppodina=I p∗l podina

q ppodina=87,55∗0,25=21,89 daN

m

Se calculeaza efortul in scandura de podina

M II=qppodina∗d2

8+I uc∗d4

=21,89∗0,602

8+ 150∗0,60

4=23,48daN∗m

Verificarea la rezistenta la capacitate portanta

M ef ≤M r

M ef=max (M I , M II)

M ef=23,48daN∗m

M r=R IncC ∗W∗mTinc∗mL

R IncC =

mui∗mdi∗R i

γi

mui−¿ Coeficientul conditiilor de lucru care introduce in calcul umiditatea de echilibru a materialului lemnos

definit pe baza conditiilor de microclimat in care sunt exploatate elementele ce se proiecteaza.

mdi−¿ Coeficientul conditiilor de lucru stabilitatii in functie de durata de actiune a incarcarilor

R IncC −¿ Rezistenta de calcul a diferitelor specii de material lemnos la diferite solicitari in functie de conditiile

de exploatare a elementelor de constructie ce se proiecteaza.

mTincovoiere−¿Coeficient de tratare a lemnului la incovoiere statica, care introduce in calcul , modificarea rezistentelor materialului lemnos la solicitarea ei in functie de modul de pastrare si de clasa de exploatare a constructiei. mTincovoiere=0,9.

γi−¿Coeficient parțial de siguranță definit in functie de tipul solicitarii.

W−¿modul de rezistenta pentru sectiunea cea mai solicitata a elementului.

mdi=qppodina∗mdi( permanenta)+ I uc∗mdi(scurtadurata)

qppodina+ Iuc

mdi=21,89∗0,55+150∗1

21,89+150=0,943

Ri=16,8 N /mm2, Clasa II

γi=¿1,1

Page 3: Constructii Din Lemn Proiect

R IncC =1∗0,943∗16,8

1,1=14,40N /mm2

W=b∗h2

6

W=250∗222

6=20,17∗103mm3

M r=14,40∗20,17∗103∗0,9∗1=¿26,14 daN*m

Verificarea de rigiditate la incovoiere statica (sageata) pentru podina

Deformatia maxima finala la elementele solicitate la incovoiere se calculeaza :

f maxfinal ≤ f admis

f admis=d /250

Sageata din ipoteza 1

f ppodina=f p .instantanee

podina ¿)

f ucpodina=f uc.instantanee

podina (1+K ¿U )

f pinst , f uinst−¿sagetile fenomenului de fluaj care se stablilesc pe baza incarcarilor normate coafectate de coef.de incarcare pentru sectiunea bruta a lemnului luand in considerare modulu de elasticitate mediu E=11000 N/mm2(rasinoase)

K ¿P ,K ¿

U−¿coeficienti ce tin cont de durata de actiune a incarcarilor si de clasa de exploatare a constructiei.

K ¿P=0,8

K ¿U=0,45

f p .instantaneepodina =

5∗I p∗l podina∗d4

384∗E∗I, impartimla1,35 pentru casageata se calc . cu inc. normata

f uc.instantaneepodina =

I uc∗d3

48∗E∗I

f p .instantaneepodina = 5∗87,55∗0,25∗0,64

384∗11000∗105∗221,83∗10−9=0,112mm

I=b∗h3

12=250∗22

3

12=221,83∗103mm4=221,83∗10−9m4

Page 4: Constructii Din Lemn Proiect

f uc.instantaneepodina = 100∗0,63

48∗11000∗105∗221,83∗10−9=1,84mm

f p .instantaneepodina − permanentauniformdistribuita

f u .instantaneepodina −utilauniformdis tribuita

f uc.instantaneepodina −utila concentrata

f u .instantaneepodina = 5∗150∗0,25∗0,64

384∗11000∗105∗221,83∗10−9=0,26mm

f Ipodina=f p

podina+ f uupodina=0,2016+0,348=0,627mm

f IIpodina=f p

podina+ f ucpodina=0,2016+1,84=2,04mm

f=max ( f Ipodina , f IIpodina )=2,04mm< d

250=2,4mm ,Severifica

f ppodina=0,112∗(1+0,80 )=0,2016mm

f uupodina=0,26∗(1+0,45 )=0,377mm

f ucpodina=1,84∗(1+0 )=1,84mm, K ¿

UC=0

Calculul grinzii de rezistenta

Element Incarcari normate(daN/m2)

Coeficient de incarcare Incarcari de calcul (daN/m2)

Gresie 1 cm 11 1,35 14,85Sapa 2 cm 40 1,35 54

Polistiren 2cm 0,64 1,35 0,88Podina 2,2 cm 13,2 1,35 17,82

Grinda rezist 20 cm 20,4 1,35 27,54Vata 10 cm 10 1,35 13,5

Podina plafon 2 cm 13,2 1,35 17,82Sipci 4,8 cm 4,7 1,35 6,35

Rigips 1,25 cm 9 1,35 12,15I uu 150 1,5 225I uc 100 1,5 150

Ipoteza 1

I permanente=14,85+54+0,88+17,82+27,54+13,5+17,82+6,35+12,15=164,91daN/m2

Page 5: Constructii Din Lemn Proiect

Sarcini uniform distribuite

q pgrinda=( I p+ I uu)∗d=¿1+225)*0,60=233,95 daN/m

lgrinda=0,20m

d=0,60 m. d-distanta intre axe dintre grinzile de rezistenta

Se calculeaza efortul in grinda

lc=l0+5%∗l0=3,41+5100

∗3,41=3,58m

M I=qpgrinda∗lc

2

8=374,80daN∗m

Ipoteza 2

Sarcina utila este concentrata

I p=164,91daN /m2

I uc=150daN

q pgrinda=I p∗d

q pgrinda=164,91∗0,6=98,95 daN

m

Se calculeaza efortul in scandura de podina

M II=qpgrinda∗lc

2

8+I uc∗lc4

=98,95∗3,582

8+150∗3,58

4=292,77daN∗m

Verificarea la rezistenta la capacitate portanta

M ef ≤M r

M ef=max (M I , M II )

M ef=374,80 daN∗m

M r=R IncC ∗W∗mTinc∗mL

R IncC =

mui∗mdi∗R i

γi

Page 6: Constructii Din Lemn Proiect

mui−¿ Coeficientul conditiilor de lucru care introduce in calcul umiditatea de echilibru a materialului lemnos

definit pe baza conditiilor de microclimat in care sunt exploatate elementele ce se proiecteaza.

mdi−¿ Coeficientul conditiilor de lucru stabilitatii in functie de durata de actiune a incarcarilor

R IncC −¿ Rezistenta de calcul a diferitelor specii de material lemnos la diferite solicitari in functie de conditiile

de exploatare a elementelor de constructie ce se proiecteaza.

mTincovoiere−¿Coeficient de tratare a lemnului la incovoiere statica, care introduce in calcul , modificarea rezistentelor materialului lemnos la solicitarea ei in functie de modul de pastrare si de clasa de exploatare a constructiei. mTincovoiere=0,9.

γi−¿Coeficient parțial de siguranță definit in functie de tipul solicitarii.

W−¿modul de rezistenta pentru sectiunea cea mai solicitata a elementului.

mdi=qpgrinda∗mdi( permanenta)+ I uc∗mdi(lungadurata)

qpgrinda+ I uc

mdi=98,95∗0,55+225∗0,65

98,95+225=0,619

Ri=16,8 N /mm2, Clasa II

γi=¿1,1

R IncC =1∗0,619∗16,8

1,1=9,45N /mm2

W=b∗h2

6

W=2502∗1006

=1,0416∗106mm3

M r=9,45∗1,0416∗106∗0,9∗1=¿885,88 daN*m

Verificarea de rigiditate la incovoiere statica (sageata) pentru grinda

Deformatia maxima finala la elementele solicitate la incovoiere se calculeaza :

f maxfinal≤ f admis

f admis=d /250

Sageata din ipoteza 1

f pgrinda=f p .instantanee

grinda ¿)

Page 7: Constructii Din Lemn Proiect

f ucgrinda=f uc. instantanee

grin da (1+K ¿U )

f pinst , f uinst−¿sagetile fenomenului de fluaj care se stablilesc pe baza incarcarilor normate coafectate de coef.de incarcare pentru sectiunea bruta a lemnului luand in considerare modulu de elasticitate mediu E=11000 N/mm2(rasinoase)

K ¿P ,K ¿

U−¿coeficienti ce tin cont de durata de actiune a incarcarilor si de clasa de exploatare a constructiei.

K ¿P=0,8 , lgrinda=3,58m=l c

K ¿U=0,45

f p .instantaneegrinda =

5∗I p∗l grinda∗d4

384∗E∗I,impartim la1,35 pentru ca sageata secalc . cu inc .normata

f uc.instantaneegrinda =

I uc∗lc3

48∗E∗I

f p .instantaneegrinda = 5∗164,91∗0,6∗3,584

384∗11000∗105∗130,208∗10−6=1,48mm

I=b∗h3

12=100∗250

3

12=130,208∗106mm4=130,208∗10−6m4

f uc.instantaneegrinda = 100∗3,583

48∗11000∗105∗130,208∗10−6=0,667mm

f p .instantaneegrinda −permanentauniformdistribuita

f u .instantaneegrinda −utilauniformdistribuita

f uc.instantaneegrinda −utila concentrata

f u .instantaneegrinda = 5∗150∗0,6∗3,584

384∗11000∗105∗130,208∗10−6=1,34mm

f Igrinda=f p

grinda+ f uugrinda=4,607mm

f IIgri nda=f p

grinda+ f ucgrinda=3,331 mm

f=max ( f Igrinda , f IIgrinda )=4,607mm<

lc300

=11,93mm, Severifica

f pgrinda=1,48∗(1+0,80 )=2,664mm

f uugrinda=1,34∗(1+0,45 )=1,943mm

f ucgrinda=0,667∗(1+0 )=0,667mm, K ¿

UC=0

Page 8: Constructii Din Lemn Proiect

Pardoseala calda

Calculul podinei de rezistenta

Nr.crt Element Incarcari normate(daN/m2)

Coef.Incarcari Incarcari de calcul(daN/m2)

1 Parchet(lemn masiv) ,17 mm

14 1,35 18.9

2 Sapa autoniv, 2 cm

40 1,35 54

4 Podina de rezistenta , 2.2 cm

13,2 1,35 17,82

5 Sarcina utila I uu 150 1,5 2256 Sarcina utila I uc 100 1,5 150

I permanente=18.9+54+17,82=90.72daN /m2

Ipoteza 1

Sarcini uniform distribuite

q ppodina=( I p+ I uu )∗l podina , l podina−latime scandura podina

l podina=0,25m

q ppodina=(90.72+225 )∗0,25=78.93daN /m2

d=0,60m. d-distanta intre axe dintre grinzile de rezistenta

Se calculeaza efortul in scandura de podina

M I=qppodina∗d2

8=4.08daN∗m

Ipoteza 2

Sarcina utila este concentrata

I p=90.72daN /m2

Page 9: Constructii Din Lemn Proiect

I uc=150daN

q ppodina=I p∗l podina

q ppodina=90.72∗0,25=22.68 daN

m

Se calculeaza efortul in scandura de podina

M II=qppodina∗d2

8+I uc∗d4

=22.68∗0,62

8+ 150∗0,6

4=23.52daN∗m

Verificarea la rezistenta la capacitate portanta

M ef ≤M r

M ef=max (M I , M II )

M ef=23.52daN∗m

M r=R IncC ∗W∗mTinc∗mL

R IncC =

mui∗mdi∗R i

γi

mui−¿ Coeficientul conditiilor de lucru care introduce in calcul umiditatea de echilibru a materialului lemnos

definit pe baza conditiilor de microclimat in care sunt exploatate elementele ce se proiecteaza.

mdi−¿ Coeficientul conditiilor de lucru stabilitatii in functie de durata de actiune a incarcarilor

R IncC −¿ Rezistenta de calcul a diferitelor specii de material lemnos la diferite solicitari in functie de conditiile

de exploatare a elementelor de constructie ce se proiecteaza.

mTincovoiere−¿Coeficient de tratare a lemnului la incovoiere statica, care introduce in calcul , modificarea rezistentelor materialului lemnos la solicitarea ei in functie de modul de pastrare si de clasa de exploatare a constructiei. mTincovoiere=0,9.

γi−¿Coeficient parțial de siguranță definit in functie de tipul solicitarii.

W−¿modul de rezistenta pentru sectiunea cea mai solicitata a elementului.

mdi=qppodina∗mdi( permanenta)+ I uc∗mdi(scurtadurata)

qppodina+ Iuc

mdi=22.68∗0,55+150∗1

22.68+150=0,941

Ri=16,8 N /mm2, Clasa II

γi=¿1,1

Page 10: Constructii Din Lemn Proiect

R IncC =1∗0,941∗16,8

1,1=14,37 N /mm2

W=b∗h2

6

W=250∗222

6=20,17∗103mm3

M r=14,37∗20,17∗103∗0,9∗1=¿26,09 daN*m

M ef ≤M r ,23.52≤26.09 A , Severifica

Verificarea de rigiditate la incovoiere statica (sageata) pentru podina

Deformatia maxima finala la elementele solicitate la incovoiere se calculeaza :

f maxfinal≤ f admis

f admis=d /250

Sageata din ipoteza 1

f ppodina=f p .instantanee

podina ¿)

f ucpodina=f uc.instantanee

podina (1+K ¿U )

f pinst , f uinst−¿sagetile fenomenului de fluaj care se stablilesc pe baza incarcarilor normate coafectate de coef.de incarcare pentru sectiunea bruta a lemnului luand in considerare modulu de elasticitate mediu E=11000 N/mm2(rasinoase)

K ¿P ,K ¿

U−¿coeficienti ce tin cont de durata de actiune a incarcarilor si de clasa de exploatare a constructiei.

K ¿P=0,8

K ¿U=0,45

f p .instantaneepodina =

5∗I p∗l podina∗d4

384∗E∗I, impartimla1,35 pentru casageata se calc . cu inc .normata

f uc.instantaneepodina =

I uc∗d3

48∗E∗I

f p .instantaneepodina = 5∗90.72∗0,25∗0,64

384∗11000∗105∗221,83∗10−9=0,116mm

Page 11: Constructii Din Lemn Proiect

I=b∗h3

12=250∗22

3

12=221,83∗103mm4=221,83∗10−9m4

f uc.instantaneepodina = 100∗0,63

48∗11000∗105∗221,83∗10−9=1.84mm

f p .instantaneepodina − permanentauniformdistribuita

f u .instantaneepodina −utilauniformdistribuita

f uc.instantaneepodina −utila concentrata

f u .instantaneepodina = 5∗150∗0,25∗0,64

384∗11000∗105∗221,83∗10−9=0,259mm

f Ipodina=f p

podina+ f uupodina=0,209+0,375=0,584mm

f IIpodina=f p

podina+ f ucpodina=0,209+1.84=2,049mm

f=max ( f Ipod ina , f IIpodina)=2,049mm< d250

=2,4mm,Severifica

f ppodina=0,116∗(1+0,80 )=0,209mm

f uupodina=0,259∗(1+0,45 )=0,375mm

f ucpodina=1,84∗(1+0 )=1,84mm, K ¿

UC=0

Calculul grinzii de rezistenta

Element Incarcari normate(daN/m2)

Coeficient de incarcare Incarcari de calcul (daN/m2)

Parchet 17 mm 14 1,35 18.9Sapa 2 cm 40 1,35 54

Podina 2,2 cm 13,2 1,35 17,82Grinda rezist 20 cm 20,4 1,35 27,54

Vata 10 cm 10 1,35 13,5Podina plafon 2,2 cm 13,2 1,35 17,82

Sipci 4,8 cm 4,7 1,35 6,35Rigips 1,25 cm 9 1,35 12,15

I uu 150 1,5 225I uc 100 1,5 150

Ipoteza 1

Page 12: Constructii Din Lemn Proiect

I permanente=18.9+54+17,82+27,54+13,5+17,82+6,35+12,15=168.08daN/m2

Sarcini uniform distribuite

q pgrinda=( I p+ I uu)∗d=¿+225)*0,60=235.85 daN/m

lgrinda=0,20m

d=0,60 m. d-distanta intre axe dintre grinzile de rezistenta

Se calculeaza efortul in grinda

lc=l0+5%∗l0=3,41+5100

∗3,41=3,58m

M I=qpgrinda∗lc

2

8=377.84 daN∗m

Ipoteza 2

Sarcina utila este concentrata

I p=168.08daN /m2

I uc=150daN

q pgrinda=I p∗d

q pgrinda=168.08∗0,6=100.85 daN

m

Se calculeaza efortul in scandura de podina

M II=qpgrinda∗lc

2

8+I uc∗lc4

=100.85∗3,582

8+ 150∗3,58

4=295.81daN∗m

Verificarea la rezistenta la capacitate portanta

M ef ≤M r

M ef=max (M I , M II )

M ef=377.84daN∗m

M r=R IncC ∗W∗mTinc∗mL

Page 13: Constructii Din Lemn Proiect

R IncC =

mui∗mdi∗R i

γi

mui−¿ Coeficientul conditiilor de lucru care introduce in calcul umiditatea de echilibru a materialului lemnos

definit pe baza conditiilor de microclimat in care sunt exploatate elementele ce se proiecteaza.

mdi−¿ Coeficientul conditiilor de lucru stabilitatii in functie de durata de actiune a incarcarilor

R IncC −¿ Rezistenta de calcul a diferitelor specii de material lemnos la diferite solicitari in functie de conditiile

de exploatare a elementelor de constructie ce se proiecteaza.

mTincovoiere−¿Coeficient de tratare a lemnului la incovoiere statica, care introduce in calcul , modificarea rezistentelor materialului lemnos la solicitarea ei in functie de modul de pastrare si de clasa de exploatare a constructiei. mTincovoiere=0,9.

γi−¿Coeficient parțial de siguranță definit in functie de tipul solicitarii.

W−¿modul de rezistenta pentru sectiunea cea mai solicitata a elementului.

mdi=qpgrinda∗mdi( permanenta)+ I uc∗mdi(lungadurata)

qpgrinda+ I uc

mdi=100.85∗0,55+225∗0,65

100.85+225=0,619

Ri=16,8 N /mm2, Clasa II

γi=¿1,1

R IncC =1∗0,619∗16,8

1,1=9,45N /mm2

W=b∗h2

6

W=2502∗1006

=1,0416∗106mm3

M r=9,45∗1,0416∗106∗0,9∗1=¿885,88 daN*m

M ef ≤M r ,377.84≤885.88 A ,Se verifica

Verificarea de rigiditate la incovoiere statica (sageata) pentru grinda

Deformatia maxima finala la elementele solicitate la incovoiere se calculeaza :

f maxfinal ≤ f admis

Page 14: Constructii Din Lemn Proiect

f admis=d /250

Sageata din ipoteza 1

f pgri nda=f p . instantanee

grinda ¿)

f ucgrinda=f uc. instantanee

grinda (1+K ¿U )

f pinst , f uinst−¿sagetile fenomenului de fluaj care se stablilesc pe baza incarcarilor normate coafectate de coef.de incarcare pentru sectiunea bruta a lemnului luand in considerare modulu de elasticitate mediu E=11000 N/mm2(rasinoase)

K ¿P ,K ¿

U−¿coeficienti ce tin cont de durata de actiune a incarcarilor si de clasa de exploatare a constructiei.

K ¿P=0,8 , lgrinda=3,58m=l c

K ¿U=0,45

f p .instantaneegrinda =

5∗I p∗l grinda∗d4

384∗E∗I,impartim la1,35 pentru ca sageata se calc . cuinc .normata

f uc.instantaneegrinda =

I uc∗lc3

48∗E∗I

f p .instantaneegrinda = 5∗168.08∗0,6∗3,584

384∗11000∗105∗130,208∗10−6=1,115mm

I=b∗h3

12=100∗250

3

12=130,208∗106mm4=130,208∗10−6m4

f uc.instantaneegrinda = 100∗3,583

48∗11000∗105∗130,208∗10−6=0,667mm

f p .instantaneegrinda − permanentauniformdi stribuita

f u .instantaneegrinda −utilauniformdistribuita

f uc.instantaneegrinda −utila concentrata

f u .instantaneegrinda = 5∗150∗0,6∗3,584

384∗11000∗105∗130,208∗10−6=1,34mm

f Igrinda=f p

grinda+ f uugrinda=3.943mm

f IIgrinda=f p

grinda+ f ucgrinda=2.667 mm

f=max ( f Igrinda , f IIgrinda )=3.943mm<

lc300

=11,93mm,Se verifica

f pgrinda=1,115∗(1+0,80 )=2mm

Page 15: Constructii Din Lemn Proiect

f uugrinda=1,34∗(1+0,45 )=1,943mm

f ucgrinda=0,667∗(1+0 )=0,667mm, K ¿

UC=0

Calculul grinzilor secundare+principale

Grinzi secundare,pardoseala calda

Element Incarcari normate(daN/m2)

Coeficient de incarcare Incarcari de calcul (daN/m2)

Parchet 17 mm 14 1,35 18.9Sapa 2 cm 40 1,35 54

Podina 2,2 cm 13,2 1,35 17,82Grinda rezist 10 cm 10 1,35 13.5

Vata 10 cm 10 1,35 13,5Podina plafon 2,2 cm 13,2 1,35 17,82

Sipci 4,8 cm 4,7 1,35 6,35Rigips 1,25 cm 9 1,35 12,15

I uu 150 1,5 225I uc 100 1,5 150

Ipoteza 1

I permanente=18.9+54+17,82+13.5+13,5+17,82+6,35+12,15=154.31daN/m2

Sarcini uniform distribuite

q pgrinda=( I p+ I uu)∗d=¿+225)*0,6=227.59 daN/m

lgrinda=0,10m

d=0.6 m. d-distanta intre axe dintre grinzile de rezistenta

Se calculeaza efortul in grinda

lc=l0+5%∗l0=1.705+5100

∗1.705=1.79m

M I=qpgrinda∗lc

2

8=91.15daN∗m

Page 16: Constructii Din Lemn Proiect

Ipoteza 2

Sarcina utila este concentrata

I p=154.31daN /m2

I uc=150daN

q pgrinda=I p∗d

q pgrinda=154.31∗0.6=92.59 daN

m

Se calculeaza efortul in scandura de podina

M II=qpgrinda∗lc

2

8+I uc∗lc4

=92.59∗1.792

8+ 150∗1.79

4=104.21daN∗m

Verificarea la rezistenta la capacitate portanta

M ef ≤M r

M ef=max (M I , M II)

M ef=104.21 daN∗m

M r=R IncC ∗W∗mTinc∗mL

R IncC =

mui∗mdi∗R i

γi

mui−¿ Coeficientul conditiilor de lucru care introduce in calcul umiditatea de echilibru a materialului lemnos

definit pe baza conditiilor de microclimat in care sunt exploatate elementele ce se proiecteaza.

mdi−¿ Coeficientul conditiilor de lucru stabilitatii in functie de durata de actiune a incarcarilor

R IncC −¿ Rezistenta de calcul a diferitelor specii de material lemnos la diferite solicitari in functie de conditiile

de exploatare a elementelor de constructie ce se proiecteaza.

mTincovoiere−¿Coeficient de tratare a lemnului la incovoiere statica, care introduce in calcul , modificarea rezistentelor materialului lemnos la solicitarea ei in functie de modul de pastrare si de clasa de exploatare a constructiei. mTincovoiere=0,9.

γi−¿Coeficient parțial de siguranță definit in functie de tipul solicitarii.

W−¿modul de rezistenta pentru sectiunea cea mai solicitata a elementului.

mdi=qpgrinda∗mdi( permanenta)+ I uc∗mdi(lungadurata)

qpgrinda+ I uc

Page 17: Constructii Din Lemn Proiect

mdi=92.59∗0,55+150∗0,65

92.59+150=0.612

Ri=16,8 N /mm2, Clasa II

γi=¿1,1

R IncC =1∗0,612∗16,8

1,1=9,34N /mm2

W=b∗h2

6

W=1002∗1006

=166.67∗103mm3

M r=9,34∗166.67∗103∗0,9∗1=¿140.17 daN*m

M ef ≤M r ,104.21≤140.17 A , Severifica

Verificarea de rigiditate la incovoiere statica (sageata) pentru grinda

Deformatia maxima finala la elementele solicitate la incovoiere se calculeaza :

f maxfinal≤ f admis

f admis=d /250

Sageata din ipoteza 1

f pgrinda=f p .instantanee

grinda ¿)

f ucgrinda=f uc. instantanee

grinda (1+K ¿U )

f pinst , f uinst−¿sagetile fenomenului de fluaj care se stablilesc pe baza incarcarilor normate coafectate de coef.de incarcare pentru sectiunea bruta a lemnului luand in considerare modulu de elasticitate mediu E=11000 N/mm2(rasinoase)

K ¿P ,K ¿

U−¿coeficienti ce tin cont de durata de actiune a incarcarilor si de clasa de exploatare a constructiei.

K ¿P=0,8 , lgrinda=1.79m=lc

K ¿U=0,45

f p .instantaneegrinda =

5∗I p∗l grinda∗d4

384∗E∗I,impartim la1,35 pentru ca sageata secalc . cu inc .normata

f uc.instantaneegrinda =

I uc∗lc3

48∗E∗I

Page 18: Constructii Din Lemn Proiect

f p .instantaneegrinda = 5∗154.31∗0.6∗1.794

384∗11000∗105∗8.33∗10−6=1mm

I=b∗h3

12=100∗100

3

12=8.33∗106mm4=8.33∗10−6m4

f uc.instantaneegrinda = 100∗1.793

48∗11000∗105∗8.33∗10−6=1.3mm

f p .instantaneegrinda − permanentauniformdistribuita

f u .instantaneegrinda −utilauniformdistribuita

f uc.instantaneegrinda −utila concentrata

f u .instantaneegrinda = 5∗150∗0.6∗1.794

384∗11000∗105∗8.33∗10−6=1.31mm

f Igrinda=f p

grinda+ f uugrinda=3.7mm

f IIgrinda=f p

grinda+ f ucgrinda=3.1 mm

f=max ( f Igrinda , f II

grinda )=3.7mm<lc300

=5.97mm,Se verifica

f pgrinda=1∗(1+0,80 )=1.8mm

f uugrinda=1.31∗(1+0,45 )=1.9mm

f ucgrinda=1.3∗(1+0 )=1.3mm, K ¿

UC=0

Grinzi Principale

Element Incarcari normate(daN/m2)

Coeficient de incarcare Incarcari de calcul (daN/m2)

Parchet 17 mm 14 1,35 18.9Sapa 2 cm 40 1,35 54

Podina 2,2 cm 13,2 1,35 17,82Grinda secundara 10 cm 10,2 1,35 13.77

Vata 10 cm 10 1,35 13,5Podina plafon 2,2 cm 13,2 1,35 17,82

Sipci 4,8 cm 4,7 1,35 6,35Rigips 1,25 cm 9 1,35 12,15

I uu 150 1,5 225I uc 100 1,5 150

Grinda princ 30x20 cm 21.11 1.35 28.5

Ipoteza 1

Page 19: Constructii Din Lemn Proiect

I permanente=18.9+54+17,82+13.77+13,5+17,82+6,35+12,15+28.5=182.81daN/m2

Sarcini uniform distribuite

q pgrinda=( I p+ I uu)∗d=¿+225)=407.81daN/m

lgrinda=0,20m

Se calculeaza efortul in grinda

lc=l0+5%∗l0=4.76+5100

∗4.76=5m

M I=qpgrinda∗lc

2

8=1274.41daN∗m

Ipoteza 2

Sarcina utila este concentrata

I p=182.81daN /m2

I uc=150daN

q pgrinda=I p∗d

q pgrinda=182.81=182.81 daN

m

Se calculeaza efortul in scandura de podina

M II=qpgrinda∗lc

2

8+I uc∗lc4

=182.81∗52

8+ 150∗5

4=758.78daN∗m

Verificarea la rezistenta la capacitate portanta

M ef ≤M r

M ef=max (M I , M II )

M ef=1274.41daN∗m

M r=R IncC ∗W∗mTinc∗mL

R IncC =

mui∗mdi∗R i

γi

Page 20: Constructii Din Lemn Proiect

mui−¿ Coeficientul conditiilor de lucru care introduce in calcul umiditatea de echilibru a materialului lemnos

definit pe baza conditiilor de microclimat in care sunt exploatate elementele ce se proiecteaza.

mdi−¿ Coeficientul conditiilor de lucru stabilitatii in functie de durata de actiune a incarcarilor

R IncC −¿ Rezistenta de calcul a diferitelor specii de material lemnos la diferite solicitari in functie de conditiile

de exploatare a elementelor de constructie ce se proiecteaza.

mTincovoiere−¿Coeficient de tratare a lemnului la incovoiere statica, care introduce in calcul , modificarea rezistentelor materialului lemnos la solicitarea ei in functie de modul de pastrare si de clasa de exploatare a constructiei. mTincovoiere=0,9.

γi−¿Coeficient parțial de siguranță definit in functie de tipul solicitarii.

W−¿modul de rezistenta pentru sectiunea cea mai solicitata a elementului.

mdi=qpgrinda∗mdi( permanenta)+ I uc∗mdi(scurtadurata)

qpgrinda+ I uc

mdi=407.81∗0,55+225∗0,65

407.81+225=0.585

Ri=16,8 N /mm2, Clasa II

γi=¿1,1

R IncC =1∗0,585∗16,8

1,1=8.94N /mm2

W=b∗h2

6

W=3002∗2006

=3∗106mm3

M r=8.94∗3∗106∗0,9∗1=¿2414.62 daN*m

M ef ≤M r ,1274.41≤2414.62 A ,Se verifica

Verificarea de rigiditate la incovoiere statica (sageata) pentru grinda

Deformatia maxima finala la elementele solicitate la incovoiere se calculeaza :

f maxfinal ≤ f admis

f admis=lc /250

Sageata din ipoteza 1

Page 21: Constructii Din Lemn Proiect

f pgrinda=f p .instantanee

grinda ¿)

f ucgrinda=f uc. instantanee

grinda (1+K ¿U )

f pinst , f uinst−¿sagetile fenomenului de fluaj care se stablilesc pe baza incarcarilor normate coafectate de coef.de incarcare pentru sectiunea bruta a lemnului luand in considerare modulu de elasticitate mediu E=11000 N/mm2(rasinoase)

K ¿P ,K ¿

U−¿coeficienti ce tin cont de durata de actiune a incarcarilor si de clasa de exploatare a constructiei.

K ¿P=0,8 , lgrinda=5m=l c

K ¿U=0,45

f p .instantaneegrinda =

5∗I p∗l grinda∗d4

384∗E∗I,impartim la1,35 pentru ca sageata secalc . cu inc .normata

f uc.∈stantaneegrinda =

I uc∗lc3

48∗E∗I

f p .instantaneegrinda = 5∗182.81∗54

384∗11000∗105∗450∗10−6=2.23mm

I=b∗h3

12=200∗300

3

12=450∗106mm4=450∗10−6m4

f uc.ins tantaneegrinda = 100∗53

48∗11000∗105∗450∗10−6=0,526mm

f p .instantaneegrinda −permanentauniformdistribuita

f u .instantaneegrinda −utilauniformdistribuita

f uc.instantaneegrinda −utila concentrata

f u .instantaneegrinda = 5∗150∗54

384∗11000∗105∗450∗10−6=2.466mm

f Igrinda=f p

grinda+ f uugrinda=7.6mm

f IIgrinda=f p

grinda+ f ucgrinda=4.54 mm

f=max ( f Igrinda , f IIgrinda )=7.6mm<

lc300

=16.67mm,Se verifica

f pgrinda=2.23∗(1+0,80 )=4.014mm

f uugrinda=2.466∗(1+0,45 )=3.5757mm

f ucgrinda=0,526∗(1+0 )=0,526mm, K ¿

UC=0

Page 22: Constructii Din Lemn Proiect