Conferinta Geotehnica

Embed Size (px)

Text of Conferinta Geotehnica

  • 8/13/2019 Conferinta Geotehnica

    1/60

    REVISTA

    ROMN DE

    GEOTEHNIC

    I UNDAIIF

    ISSN 1584-5958ISSN 1584-5958

    Nr. 1

    2013

    Revist bianual editat de:

    SOCIETATEA ROMN DE GEOTEHNIC I FUNDAII

    ROMANIAN SOCIETY FOR SOIL MECHANICS AND GEOTECHNICAL ENGINEERING

    REVISTA

    ROMN DE

    GEOTEHNICI UNDAII

    F

  • 8/13/2019 Conferinta Geotehnica

    2/60

    Pentru ofertele prezentate dar i multe alte ofertepersonalizate folosii codul promoional de mai sus

    www.geostru.comTel. 0737-28.38.54

    e-mail: [email protected]

    SOFTWARE PENTRU Geotehnic i Geologie Geomecanic ncercri in situ Hidrologie i Hidraulic Topografie Energie Geofizic Android i Windows Phone

    Atenia acordat clienilor i dezvoltrii de programe mereu n concordan cu cele mai moderne

    tehnologii ne-au permis s devenim una dintre cele mai puternice companii din domeniu pe pieele

    internaionale. Programele, traduse n prezent n apte limbi, sunt compatibile cu normativele de

    calcul internaionale i se folosesc n peste 80 de ri din ntreaga lume. Adresndu-v astzi societaiiGeoStru Software nu nseamn doar s cumprai un software, ci s avei alturi o echip de

    specialiti care v mprtesc cunotinele i experiena lor pentru rezultate excelente!

    Software tehnicpe cele mai

    nalte culmi

    GDW, GFAS, LoadCap, MDC,MP, Slope, SPW, Stratigrapher,GeoRock 2D, Dynamic Probing,Static Probing, CV Soil,Hydrologic Risk, WTA,

    TriSpace, GeoUtility

    GeoStudio 2014

    -65%

    GeoTech

    -50%GDW, LoadCap, MDC, MP,Slope, SPW

    GeoSoil

    -30%Dynamic/Static Probing,CV Soil

    GeoPhysics

    -40%DownHole, Easy MASW,Easy Refract, Easy HVSR

    CODPROMOTIONAL RSRGF1

    5.829 > 2.040 2.470 > 1.235

    1.970 > 1.182

    560 > 392

    cloudcomputing

    dezvoltarecontinu

    cercetare

    upgrade

    open valuesoftware

    inovaie

  • 8/13/2019 Conferinta Geotehnica

    3/60

    EDITORIAL

    Revista Romn de Geotehnic i Fundaii (RRGF) i reia apariia dup o pauz de cca. 2 ani,prezentul numr fiind pregtit i editat de Filiala Cluj a Societii Romne de Geotehnic i Fundaii (SRGF),inaugurnd astfel noul sistem de elaborare i publicare al revistei prin filiale i beneficiind totodat deexperiena acumulat n anii ce s-au scurs de la nfiinarea acestei publicaii, care a aprut prin grija direct aProf. dr. ing. Iacint Manoliu, cel care este astzi Preedintele de onoare al SRGF.

    Acest moment este un nceput, dar i o continuare de drum, aa cum echipa de conducere a SRGFrezultat dup alegerile de la Conferina Naional de la Iai (septembrie 2012) este o echip nou,constituit din persoane cu experien acumulat n cadrul SRGF, echip care poate i este necesar scontinue i s dezvolte activitile societii noastre profesionale pe plan naional i internaional.

    n perioada scurs de la apariia ultimului numr al Revistei Romne de Geotehnic i Fundaii(2011) au avut loc numeroase evenimente i aciuni ale membrilor comunitii geotehnice din Romnia.

    Fr ndoial, principala activitate cu rezonan naional a constituit-o, n anul 2012, A XII-aConferin Naional de Geotehnic i Fundaii, care a avut loc la Iai printr-o organizare ireproabil, cu unnumr record de participani ceea ce a permis un real i util schimb de idei i informaii ntre specialiti, ntr-o atmosfer tehnico-tiinific festiv i totodat colegial.

    ntre Conferinele Naionale Timioara 2008 Iai 2012 manifestrile tehnico-tiinifice s-audesfurat cu succes la nivelul filialelor, aa cum s-a vzut n Raportul de activitate prezentat la Iai,asigurnd astfel o activitate continu a Societii Romne de Geotehnic i Fundaii, n corelare cu SocietateaInternaional de Geotehnic i Fundaii. n acest sens la manifestrile internaionale care au avut loc naceast perioad, aa cum se reflect i n prezentul numr al revistei, au participat cu lucrri i ca delegaimembrii ai SRGF.

    Totodat n drum spre A XV-a Conferin European de Geotehnic i Fundaii de la Atena(septembrie 2011), Preedintele Societii Internaionale de Geotehnic i Fundaii (International Society forSoil Mechanics and Geotechnical Engineering - ISSMGE) profesorul Jean-Louis Briaud a fcut o vizit nRomania. Cu acest prilej a fost organizat un Simpozion la Bucureti, unde profesorul Briaud a susinut douprezentri: The Washington Monument & The San Jacinto Monument i Excavation support using deepsoil mixing.

    Dup discuiile fructuoase cu membrii conducerii SRGF la care s-a prezentat organigrama Societiii aspecte din activitatea proprie, s-a organizat o vizit tehnic la antierul Catedralei Mntuirii Neamului dinBucureti. Apreciind dimensiunile incintei de lucru cu suprafa (180 m x 60 m) i adncimea de cca. 15 m

    realizat din perei ngropai ancorai, Prof. Briaud a subliniat nc o dat specificul soluiilor de fundaredirect cu radier (cazul Catedralei) subiect abordat i n cadrul simpozionului de la Bucureti.

    A urmat i o vizit n cldirea Parlamentului Romniei.

    n martie 2013, Prof. Roger Frank din Frana, candidat la Preedenia ISSMGE susinut oficial deSRGF i de multe alte ri Europene aflat n Romania n cadrul UTCB a avut de asemenea o ntlnire cumembrii conducerii SRGF, prilej pe prezentare a activitii propuse pentru viitor pe plan naional iinternaional.

    Prin planul de activiti al SRGF propus i aprobat pentru anul 2013 sunt prevzute aciuni specificeunele de tradiie (seminarii i simpozioane tehnico-stiinifice) dar i unele de noutate, respectiv organizarea ifuncionarea a 3 comitete tehnice, activarea paginii web SRGF. Facem apel la membrii SRGF s activeze,dup caz, n aceste Comitete tehnice: Investigarea terenului de fundare (CT1), Proiectarea geotehnic (CT2),Tehnologii speciale de fundare (CT3).

  • 8/13/2019 Conferinta Geotehnica

    4/60

    Cum ne aflm practic la jumtatea anului 2013, putem s raportm ndeplinirea unor activitipropuse, respectiv:

    asigurarea participrii unui numr record de tineri geotehnicieni la A V-a Conferin Internaional aTinerilor Ingineri Geotehnicieni (5th International Young Geotechnical Engineers' Conference);

    asigurarea participrii la A XVIII-a Conferin Internaional de Geotehnic i Fundaii (18thInternational Conference on Soil Mechanics and Geotechnical Engineering);

    organizarea la Bucureti, n mai 2013, n colaborare cu Asociaia Romn de Geologie Inginereasc aSimpozionului Dezbatere "ntocmirea i verificarea studiului geotehnic", cu peste 120 de participani,un real succes prin tematica dezbtut i propunerile prezentate.

    Urmare a acestui forum al specialitilor din Ingineria Geotehnic au rezultat clar unele problemenaionale actuale ale domeniului asupra crora este momentul s reflectm pentru a propune i a lua uneledecizii cu sprijinul forurilor competente. Au rezultat urmtoarele aspecte specifice:

    prevederile Eurocodurilor sunt implementate n normele tehnice naionale, unele fiind deja publicate ialtele n curs de publicare;

    aplicarea practic a acestor norme este nc deficitar; s-a structurat clar, pe baza acestor norme, necesitatea etapei de proiectare geotehnic ca o activitate

    distinct, realizat pe baza studiului geotehnic n corelare cu proiectarea structural, activitate care nacest moment ntmpin dificulti de nelegere, aplicare, derulare;

    n domeniul ingineriei geotehnice lucreaz specialiti cu diferite pregtiri sau chiar cu pregtireneadecvat iar rezultatele sunt ca atare difereniate.

    Credem c sunt necesare eforturi pentru optimizarea activitii n domeniu i n acest sens SRGFpoate ntreprinde unele aciuni , unele deja propuse n planul de activitate al SRGF pe anul 2013:

    organizarea de cursuri privind aplicarea practic a normelor;

    elaborarea unor documente specifice: tem i coninut cadru pentru studiile i respectiv proiectelegeotehnice;

    participarea la comisii de atestare tehnic a firmelor i specialitilor care lucreaz n domeniu; participare mai activ la anchetele publice privind normele n curs de elaborare; participare mai activ la traducerea i elaborarea normelor tehnice n cadrul licitaiilor publice prin care

    se atribuie astfel de lucrri.

    Sunt cteva idei care ar putea fi dezbtute i prin intermediul Revistei Romne de Geotehnic iFundaii, ntr-o rubric ce ar putea deveni permanent.

    Unele dintre problemele care frmnt lumea ingineriei geotehnice pot gsi rspunsuri numai prinactiviti comune i opinii, chiar divergente, pe care ateptm s le primim de la membrii SRGF prinmijloacele ce le avem puse la dispoziia dumneavoastr: Revista Romn de Geotehnic i Fundaii, Paginaweb i chiar coresponden direct.

    Ateptm cu interes s reuim s stabilim un dialog fructuos, ateptm idei, opinii, exemple,ateptm implicarea tuturor membrilor i rezultatele vor veni.

    Prof. Univ. Dr. Ing. Sanda MANEA

    Preedintele Societii Romne de Geotehnic i Fundaii

  • 8/13/2019 Conferinta Geotehnica

    5/60

    Revista Romn de

    Geotehnic i

    Fundaii

    Nr. 1/2013

    Pag.

    EditorialManea S. 3

    ArticoleFrca, V., Leibniz, O.Introduction- Unsaturated soil mechanics

    7

    Publicaie semestrialtehnico-tiinific editatde Societatea Romn deGeotehnic i Fundaii

    Brandl, H.

    Civil/ geotechnical engineering in society and university education 11Olinic, E., Frunz, A.Clasificarea pmnturilor n funcie de granulozitate: trecerea de la STAS1243-88 la SR EN 14688-2:2005

    15

    Flum, D., Bucur, M., Corbescu, G.Sisteme flexibile pentru stabilizarea taluzurilor / versanilor cu plase din srmde oel de nalt rezisten n combinaie cu tije sau ancore pentru sol i roc

    19

    ISSN - 1584-5958

    Catanzariti, F. Moldovan, C., Moldovan, D. V.Abordri de calcul ale EC7 pentru capacitatea portant a terenului de fundare 23Redacia:B-dul Lacul Tei 124,Sector 2, Bucureti, CodPotal: 020396 Telefon:021-242.93.50 Fax: 021-242.08.66

    Gvril, F., Moldovan, D.V.Blocuri modulare prefabricate din beton vibropresat pentru faada zidurilor desprijin din pmnt armat - blochei

    27

    Kiss, Z., Balint, C., Mocsary, B., Toader, N.

    Soluii de fundare i tipuri de infrastructuri pentru cldiri din beton armat iprecomprimat

    29

    Petrina, M., Socaciu, N., Hulea, R., Petric, D., Petrina, T., Zoica, R.M.,

    Probleme privind conceptul infrastructurii stadionului municipal: Cluj Arena33

    Floroiu, L.

    Parametrii geotehnici ai pmntului mbuntit cu coloane din materialgranular37

    Teze de doctorat 41

    Cri 43

    Lista noilor experi i verificatori atestai Af 45

    Conferine 49

    Evenimente 52

    Comemorri Evenimente 54

    File din Istoria Geotehnicii Romneti 57

    Revista Romn de Geotehnic i Fundaii este editat de Societatea Romn de Geotehnic i Fundaii, subngrijirea Colegiului de Redacie format din: preedinte SRGF, vice-preedini, secretar, secretari filiale i un membru din fiecarefilial.Acest numr este editat de Filiala Cluj a SRGF sub ngrijrea Colegiului de Redacie: Prof. Univ. Dr. Ing. Sanda MANEA(Preedinte), ef Lucr. Dr. Ing. Vasile FRCA (Preedinte Filiala Cluj), ef Lucr. Dr. Ing. Ernest OLINIC (Secretar), Asist .Dr.Ing. Iulia MOLNAR (Secretar Filiala Cluj), ef Lucr. Dr. Ing. Nicoleta ILIE. La editarea acestui numr au mai participat: Asist.Dr. Ing. Clin GHERMAN, Asist. Dr. Ing. Dorin MOLDOVAN, Asist. Dr. Ing. Olimpiu MUREAN.

    n atenia autorilorRevista Romn de Geotehnic i Fundaii, publicaie semestrial tehnico - tiinific, ateapt articole n domeniile mecaniciipmnturilor, ingineriei geotehnice, fundaiilor i procedeelor de fundare, geologiei inginereti aplicat la construcii precum i

    contribuii pentru rubricile cu caracter permanent. Articolul va avea 4, 6 i eventual 8 pagini (numr par) i va conine un rezumat de

    maxim 150 cuvinte n limba romn i unul n limba englez. Articolele sunt examinate de un comitet de lectur desemnat deColegiul de Redacie.Revista conine i publicitate prin articole tehnice semnalate cu simbolul .

    Articolele publicate n revist nu angajeaz dect rspunderea autorilor.

  • 8/13/2019 Conferinta Geotehnica

    6/60

    1 2

    3

    Scanai pentru aviziona filmul testului

    Geobrugg AG

    Geohazard Solutions

    Str. Zizinului, Nr. 2, 500414 Brasov, Romnia

    Tel./Fax. +40 268 317 187www.geobrugg.com [email protected]

    TECCOstabilizeaz taluzurilechiar i n condiii extreme

    1. TECCO- testul la scar mare,

    Octombrie 2012

    2. Plasa TECCOreine

    270 de tone de pietri

    3. Unghi maxim de nclinare

    de 85 n timpul testului

    ... confirmat de testul in situ lascar mare pentru un unghi de 85.

    Plasa TECCOdin oel de nalt rezisten,plcile TECCOde ancoraj i clemele

    TECCOde conectare, conlucreaz casistem de stabilizare al taluzurilor, reinndcu succes 270 de tone de pietri pe platfor-ma de testare la un unghi de 85.

    platform de testare 10 x 12 x 1.2 mcaroiaj 2.5 x 2.5 m cu ancore

    GEWI 28 mm

    Realizai proiecte cu stabilizri de taluzuri?Contactai-ne pentru mai multe informaiii discutai detaliile cu specialitii notri.

  • 8/13/2019 Conferinta Geotehnica

    7/60

    INTRODUCERE N MECANICA PMNTURILOR NESATURATE

    Vasile FARCAS

    Universitatea Tehnic din Cluj-Napoca, Departament Structuri

    Otto LEIBNIZ

    Graz University of Technology, Institute for Soil Mechanics and Foundations Engineering, GeotechnicalGroup Graz

    Rezumat

    Articolul prezint o introducere sumar n mecanica pmnturilor nesaturate. Nu sunt dezvoltate conceptenoi, prezentul articol ncercnd s readuc interesul asupra pmnturilor nesaturate nu numai n activitatea decercetare, dar pe termen lung i n activitatea de proiectare, inclusiv ncercri de laborator i in situ. Acestlucru constituie o necesitate ntruct exist situaii n care mecanica clasic nu ofer rezolvarea cu acuratee aproblemelor din inginerie geotehnic.

    1. INTRODUCEREPmntul este considerat ca un sistem format din3 faze componente: faza solid, faza lichid ifaza gazoas. In mecanica clasic se consider cporii sunt n general plini cu ap, adic pmntuleste saturat. In realitate exist nenumrate situaiin care pmntul este parial saturat, n acestecazuri aplicarea mecanicii clasice a pmnturilor

    fiind o simplificare prea mare a situaiei reale. Infigura 1 sunt prezentate diverse situaii n careprezenta pmnturilor parial saturate nu poate fineglijat.

    Figura 1.

    2. FAZELE COMPONENTE ALEPMNTURILOR NESATURATE

    In mecanica pmnturilor nesaturate pe lng celetrei faze componente clasice ale pmntului, fazasolid, lichid, gazoas se ia n considerare i o apatra faz constitutiv, fr mas i fr volum,interfaa ap-aer (pelicul contractil/menisc), cese manifest ca o tensiune superficial (fig.2).

    Volum solid;

    masa solid

    Volum apa;

    masa apa

    Volum aer;

    masa aerPori umpluti

    cu aerPelicula contractila

    V ~

    m ~

    Faza lichida

    Faza solida

    Pori umpluti

    cu aer

    Faza gazoasa

    pc

    pc

    Figura 2.

    La suprafaa fazei lichide, denumit de acumsimplificat ap, apare o tensiune superficialdatorit diferenei ntre forele moleculare ceacioneaz pe partea cu ap fat de partea cu aer.Proprietatea interfeei ap-aer de a exercita otensiune reprezint tensiunea superficial, Ts(fig.3). Tensiunea superficial este responsabilde apariia fenomenului de capilaritate, interfaaap-aer fiind practic o membran elastic cu

    grosimea de cteva molecule de ap, pe care seformeaz echilibrul dintre fortele ce acioneaz

    w wUmezirea terenuluiCreterea umiditii w w

    EvapotranspiraieScderea umiditii

    Nivel apaPante si taluzuri:

    Nivel apa

    Baraje:

    Nivel apa

    Diguri:

    Nivel apa

    Fundaiide suprafa:

  • 8/13/2019 Conferinta Geotehnica

    8/60

    asupra ei: presiunea aerului, presiunea apei itensiunea superficial.

    Figura 3.

    3. SUCIUNEA MATRICEALIntr-un volum oarecare de pmnt nesaturat sedezvolt o serie de meniscuri, genernd o serie detensiuni superficiale, rezultanta lor formndsuciunea matriceal. Aceasta se manifest peansamblu ca o presiune negativ n poriipmntului (fig.4), fiind rezultatul datorat forelorde interaciune dintra faza solid i faza lichid.

    Figura 4.

    Meniscul se comport ca o membran elastic,inducnd ntre particulele minerale tensiuninormale efective suplimentare, RTs, prinintermediul tensiunilor superficiale Ts(fig.5). Cuct gradul de saturare scade, cresc tensiunile

    efective generate de capilaritate.

    Figura 5.

    4. CURGEREA APEI PRIN MEDIINESATURATE

    Experimental s-a dovedit c legea lui Darcy estevalabil i n cazul pmnturilor nesaturate.

    ,v-viteza de filtraie;k-coeficientul de permeabilitate;h diferena de nivel piezometric;l- lungimea parcurs de curent;S-grad de saturatie.In mecanica clasic, coeficientul de permeabilitateeste o valoare fix, n ipoteza scheletului mineralrigid, dar n mecanica pmnturilor nesaturateaerul existent n pori influeneaz valoareacoeficientului de permeabilitate. Acest efect senumete tortuozitatea i cauzeaz reducereapermeabilitii.In consecin permeabilitatea relativ este nfuncie de gradul de saturaie al pmntului.Variaia coeficientului de permeabilitate cu gradulde saturaie este o funcie neliniar, existndrelaii empirice i teoretice n acest sens. In figura6 se prezint un exemplu de corelaie ntrepermeabilitatea relativ kr,w i gradul de saturaieSr.

    Figura 6.

    Particula mineralaApa din pori Aer din pori

    Suctiune in pori nesaturati

    Suctiune intr-unsubdomeniu saturat-

    uw

    uaR

    TS TS u

    cap= u

    a- u

    w= 2 T

    S/R

    ucap

    presiunea capilar

    ua

    presiunea aerului

    uw presiunea apei

    TS tensiunea superficial

    R Raza capilarului

    TS1

    RTs,1

    TS3

    TS4

    TS2

    RTs,2

  • 8/13/2019 Conferinta Geotehnica

    9/60

    5. CURBA SUCIUNE-UMIDITATERelaia ntre suciune i gradul de umiditate poatefi detereminat prin msurtori sau relaiiempirice. Curbele difer dup cum pmntul seusc sau se umezete , cele dou formnd o buclhisterezis cu ct variaia umiditii este mai mare

    i cu ct pmntul este mai compact (vezi fig. 7).

    Figura 7.

    Pn la o valoare p0 a suciunii (ua-uw) valoareacoeziunii din suciune crete cu aproximativ `,

    iar pentru valori mai mari dect p0 ale suciuniicoeziunea din suciune crete cu aproximativ suct. Valoarea suct depinde tipul de sol n

    special la pmnturile fine (fig. 8).

    Figura 8.

    6. REZISTENTA LA FORFECARE INPMNTURI NESATURATE

    Conceptul de presiune efectiv introdus deTerzaghi n 1936 constituie baza mecaniciipmnturilor saturate.

    `=`tan `+c`.

    `= -uw.`- tensiunea efectiv,uw presiunea apei din pori.Teoria este bine verificat experimental i practicn timp, astfel nct se ncearc extinderea ei i nmecanica pmnturilor nesaturate. In general seaccept c nu se poate surprinde comportareaterenului sub aciunea matricei de suciune numaiprintru-un singur parametru (ua-uw).Testele experimentale demonstreaz c n generalunghiul frecrii interne n condiii nesaturate este

    aproximativ egal cu unghiul frecrii interne ncondiii saturate, dar valoarea coeziunii i argiditii crete cnd intervine matricea desuciune.

    `unsat`saturat

    c'unsat>c`saturatIn consecin rezistena la forfecare apmnturilor nesaturate este mai mare dectrezistena la forfecare a pmnturilor saturate.In reprezentarea Mohr-Coulomb dreaptaintrinseca pentru pmntul nesaturat esteaproximativ paralel cu drepta intrinsec pentrupmnt saturat (vezi fig.9).

    Figura 9.

    Prin introducerea unei a treia axe, matrice desuciune ua-uw, este posibil reprezentarea drepteiintrinseci n spaiu 3D (fig. 10).

    '

    unsat

    ctotal

    c'

    --------Saturated ShearStrength

    c Effective cohesion' Effective friction angle

    --------Unsaturated Shear Strengthc Total cohesion: ctotal= c + csuctionunsat Unsaturatedfriction angle

    csuction

    ,

    ,ctotal

    suctiune

    suction

    c'

    csuction

    Coeziune efectiva

    - -Crestere biliniara

    ua-uw = p0

    maximum

    0,0 0,2 0,4 0,6 0,8 1,00

    2

    4

    6

    8

    10

    12

    14

    Suctiune kPa

    Grad de umiditate S r [%]

    Sr,w

    p0

    Uscare

    Umezire

    (ua-uw)2

    (ua-uw)1

    Sw

  • 8/13/2019 Conferinta Geotehnica

    10/60

    Figura 10.

    Ecuaia rezistenei la forfecare pentru pmnturinesaturate:

    - Dac (ua-uw)p0=c`+[ (-ua)+ p0]*tan `+[(ua-uw)- p0]*tan suct

    Unde:- rezistenta la forfecare;c`-coeziunea efectiv; `-unghiul frecrii interne efective;

    - tensiunea total;ua-presiunea aerului;

    uw-presiunea apei n pori; suct-unghiul ce indic creterea rezistenei la

    forfecare datorit suciunii pe intervalul (ua-uw)>p0.

    7. CONCLUZIIMecanica pmnturilor nesaturate constituie odirecie de dezvoltare actual a geotehnicii. Deipartea teoretic este rezolvat exist dificultireale pentru aplicarea n practic a metodelor decalcul datorit lipsei aparaturii necesaredeterminrii parametrilor pmntului att nlaborator ct i n situ. Avantajele oferite demecanica pmnturilor nesaturate nu pot fineglijate i uneori reprezint singura soluiecorect de modelare n geotehnica modern.

    BIBLIOGRAFIE

    Terzaghi, K. [1925] Erdbaumechanik, FranzDeuticke, Vienna.AndreiS, [1967] Apa n pmnturile nesaturateStanciu A., Lungu, I., [2006] Fundaii, Ed.Tehnic, Bucureti.Leibniz O., ngoing aspects in GeotechnicalEngineering, 23-24.05.2013, Cluj-Napoca.

    BASIC BEHAVIOUR OF UNSATURATED SOILS MECHANICS

    Abstract

    The paper states a brief introduction in unsaturated soil mechanics. This article not show new concepts, buttries to back the faith and interest in unsaturated soil mechanics, not only in research, but also in design,laboratory and field testing activities. This issues are a requirment seeing that there are situations in wichclassical mechanics does not offer accurate solutions at nowadays geotechical engineering problems.

  • 8/13/2019 Conferinta Geotehnica

    11/60

    CIVIL/GEOTECHNICALENGINEERING IN SOCIETY AND UNIVERSITY EDUCATION

    Heintz BRANDL

    Vienna University of Technology

    Abstract

    The paperwork presents the authors point of wiev about the place of civil and geotechnical engineers in themodern society and the typical aproach for an enginner that sometimes could stand in the way of innovationand asuming risks. In the end the author points out the importance of the right education for young engineerg

    and how interaction between the educational process and profesional practice could chance the way toapproach a problem or a challenge.

    We live in the age of high tech.

    Though engineering stands at center stage

    becoming the key to survival, civil engineering

    is a much misunderstood and widely under-

    estimated profession.Most individuals, living in a modern

    industrial state, are not aware how much it is theachievement of civil engineering that so manypeople can live comfortable lives in such relativelysmall areas. For the basic needs of society, civil

    engineers build water supply and sewage facilities;

    they construct buildings, factories, storagefacilities, roads, railways and waterways. Civilengineers erect irrigation systems and the facilitiesto obtain natural resources; they build powerplants, waste water purification plants and refusedeposits in order to prevent irreparable damage tothe environment. Furthermore, civil andgeotechnical engineers minimize natural hazards(e.g. by landslide stabilization, flood protection,avalanche and mudflow protection, design ofearthquake resistant structures, etc.).

    The main reason for this discrepancy withregard to our profession is that most achievementsare taken for granted by the public. They simplywork and civil or geotechnical engineers are notspectacular enough for the media. Attention is paid

    more or less only in the case of failures or buildingcollapse or landslides, according to the medias'

    principle "only bad news is good news".Civil engineering, especially geotechnical

    engineering, involves higher professional risksthan most of the other technical disciplines. Due toincreasing local requirements and the increasing

    human population - rather worldwide - projects aremore and more designed and constructed in areas,which formerly would have been avoided as being

    too risky or it was technologically not feasible.

    This has become an increasing challenge togeotechnical engineering.

    Calculated risk and residual risk have to bewell balanced, whereby a central question remains:"How safe is safe enough?" Failures can occurdespite detailed ground investigation, sophisticatedcalculation, site supervision and monitoring - theyare inevitable because of the complex nature ofground and groundwater. Nevertheless, the publicopinion is very critical towards this branch ofengineering, and "building scandal" or

    "construction scandal" is a term easily used by themass media for headlines. Moreover, civil

    engineers, as viewed by the public, should excludeevery risk (even if unidentifiable). On the other

    hand, the public has more or less got used to trafficaccidents killing thousands of people per monthworldwide. This discrepancy can be considered asrather schizophrenic.

    Consequently, it should be emphasizedthat a so-called 100 %-safety or "absolute" safety"cannot be obtained in many cases of geotechnicalengineering (e.g. landslides, earthquakes). The

    society has to live with residual risks and this mustbe accepted by the public, politicians and other decision makers, and by lawyers.

    With regard to geotechnical engineering: "Thereare no (insurmountable) weak soils or rocks, there

    are only weak engineers". This (human) weaknesscan only be minimized by teaching, educating,training, learning and gaining experience.Especially dangerous are those "experts" who don'tknow what they don't know. Incompetent persons

    are sometimes like noisy sparrows: they appear inswarms and drive away the songbirds.

  • 8/13/2019 Conferinta Geotehnica

    12/60

    Despite all efforts to improve the image of

    the civil engineer, it will always be below that ofthe colleagues of medicine, physics, or chemistry -because high-tech surgery, for instance, directlysaves lives, and flights into the universe are justmore spectacular than even the most impressivestructures. Especially disadvantaged in this respect

    are we, the geotechnical engineers. It is said thatmedical doctors cover up their mistakes by buryingthem; in our work the successes are buried and

    hidden below the ground surface, upon which thearchitects put their "visible" structures and arepraised for them. Our names are only mentioned ifsomething goes wrong. But this should notfrustrate us too much, because geotechnicalengineers work with the contents and not with theimage. In the last decades the level of geotechnicshas increased tremendously, especially in groundengineering but also regarding numerical methods.However, the latter includes -to a certain extent -some danger to younger colleagues if they are noteducated and led properly: They frequently thinkthat everything can be calculated, even to an

    accuracy of several decimal places. More andmore, a so-called "point-and-click generation" of

    "white collar engineers" without sufficient siteexperience is emerging.

    The world is becoming digital, whether welike it or not. We may soon arrive at the stagewhere nothing can be designed or evaluated unless

    it can be done numerically. Nevertheless,engineering judgment will remain essential in thewhole field of civil engineering, especially ingeotechnics. But engineering judgment can begained only by combining theory and practice. Anexcellent geotechnical (and structural) engineerrequires not only a firm theoretical knowledge butalso comprehensive experience, as well asengineering feeling and intuition in equal parts.

    Already Immanuel Kant (1724 - 1804)

    stated: "There is nothing more practicable than agood theory". But on the other hand a design,

    which is exclusively theoretical, may lead toresults, which are widely contradictory to practice.J.W. Goethe also addressed this subject when hisMephisto in Faust II states: "They think, whatcannot be calculated cannot be true" and "Das 1steine von den alien Sunden, siemeinen Rechnen,das sei Erfinden" meaning "This is one of the oldsins, they think calculating be inventing."

    Hence, geotechnical engineering is both,

    science and art, theory and practice.The basisfor an interaction of theory and practice should belaid already during university undergraduate

    education. Students should be trained to thinkcritically and independently. More thoughtfulskepticism should be emphasized instead of

    concentrating too much on certainties or on details

    of limited value. Instruction, education and trainingshould be properly balanced in the curricula, anddiversity and creative design should beencouraged. Teaching should incorporate thepresentation of case histories and precedents.I always tell my students to keep the following

    aspects in mind during their professional career: Everything interacts. Everything changes.

    We belong to nature and not nature to us.Young engineers and especially

    professionals of a low qualification frequently stickslavishly to codes, standards and guidelines. If atheory finds its way into a textbook, it isconsidered by many readers a law. Moreover, toomany regulations, standards or codes, which aretoo confining hinder innovation in geotechnicalengineering. They act like a brake, slowing downnew development. Furthermore, there is the dangerthat our professional activities are going to bedegraded to a mere fulfilling of regulations. Over-specifications may also pretend that there is no

    residual risk left.Finally, engineers are increasingly afraid

    to design outside of standards or codes becausethey fear legal problems in case of a failure. This

    also has been dramatically reducing the willingnessto take responsibility. Fear for liability or litigationis stifling innovation in civil engineering,

    especially in geotechnics, and pushing engineerstowards over-reliance on standards. But over-reliance on standards or codes hampers alsoengineering judgment and kills "engineeringintuition".Prof. John Atkinson from the City University ofLondon recently blamed the way geotechnicalengineers are trained in Great Britain:"As children, we understand what makes sandcastles topple over. As graduates we forget that

    and understand the stresses of the ground. And asengineers we forget both and only understand

    British Standards."The tendency to do things as we've always

    done is another hindrance to innovation anddevelopment in construction. Therefore, personalcreativity, interlinked thinking and responsibilityshould be much more promoted. Consequently,educating young people to be creative problemsolvers as 21st century engineers should beginalready at the universities.

    What should be aimed at is a "key-qualification" consisting of a well-rounded generaleducation together with specialized knowledge.

    This would also defuse the debate, who is to bepreferred, the professionally "well-rounded" personor that one who is highly specialized in a particular

  • 8/13/2019 Conferinta Geotehnica

    13/60

    field. As these individuals cannot replace each

    other, more and more personalities are requiredwhich combine both qualities, at least in parts.Borderlines between different disciplines should beavoided as much as possible, because there isalways a certain interaction. A typical example isshown in Figure 1 underlining that in most cases

    geotechnical and structural engineering form aunit. This should be transferred to the students ofcivil engineering already during their university

    education. Engineers today must absorb moreinformation about business, communication,ethics, professionalism, entrepreneurship, andother "soft" skills. However, while demands onengineering curricula have increased, manyschools and universities have (significantly)reduced the credit hours required to earn anengineering degree. Thus, university education andtraining is partly/widely replaced by on-the-jobtraining. On-the-job training is certainly a provenway of teaching graduates and gaining practice.But a certain problem is that it is providedfrequently by senior colleagues who had not the

    time to keep up with the changing technologies ortechniques; hence bad practice will be perpetuated.

    Just industry-trained engineers often tend to "jobsare done like that because they have always been

    done like that."To sum up, continued education (and

    training) has to become the central challenge of

    education policy, whereas lifelong learning has tobe the responsibility of the individual.Furthermore, a universally educated professional

    should make sure that he cultivates his mother

    tongue. Engineers especially neglect thissometimes because they see their mode ofexpression particularly in calculations, drawingsand computer plots. But clarity of expression alsomeans clarity of thought.

    There is certainly a relation between

    advanced technology and civilization; neverthelessan advanced civilization may be uncultured.Hence, striving for technology, civilization and

    culture as an interacting trinity or a single entityshould be the goal of education and professionalpractice. The civil engineer should be a civilizedengineer - and cultured too.

    Figure1: Interaction between geotechnical and structuralengineering in the frame of superior civil engineering.

    ROLUL INGINERIEI GEOTEHNICE/CIVILE N SOCIETATE I EDUCAIAUNIVERSITAR

    Rezumat

    Lucrarea prezint punctul de vedere al autorului despre poziia inginerului geotehnician i civil n societateamodern i abordarea clasic pentru un inginer care uneori poate sta n calea inovaiei i a asumrii riscurilor.Spre final autorul sublineaz importana unei educaii universitare bine definit care prin interaciunea cumediul profesional poate schimba modul n care lumea poate aborda o problem sau o provocare.

  • 8/13/2019 Conferinta Geotehnica

    14/60

    OPTIMUM CONSULTING

    IN GEOTECHNICAL ENGINEERING

    Laboratorul funcioneaz din martie 2008, a fost

    reautorizat de ISC in martie 2012 ca laborator

    grad II pentru efectuarea de ncercri i verificri

    de laborator n profilul GTFpentruncercrile:

    Determinarea granulozitii

    Clasificarea i identificarea pmnturilor

    Determinarea umiditii, a densitii n stare

    natural i a densitii scheletului mineral

    Determinarea limitelor de plasticitate

    Determinarea materiilor organice

    Determinarea caracteristicilor fizice i

    mecanice ale pmnturilor cu umflri i

    contracii mari

    Determinarea permeabilitii in laborator

    Determinarea caracteristicilor de compactare

    Verificarea compactrii terasamentelor

    Determinarea compresibilitii pmnturilor

    prin ncercarea n edometru

    Determinarea rezisten ei pamnturilor la

    forfecare, prin ncercarea de forfecare direct

    GEOTEHNIC

    S.C. OPTIMUM GEOTEHNIC S.R.L.

    Calea lui Traian, Nr. 164, Bl. 27, Aripa Sud, Loc. Rm. Vlcea, Jud. Vlcea

    Tel. 0350.42 45 14, Fax. 0350.42 45 13 e-mail: [email protected],

  • 8/13/2019 Conferinta Geotehnica

    15/60

    CLASIFICAREA PMNTURILOR N FUNCIE DE GRANULOZITATE: TRECEREA DELA STAS 1243-88 LA SR EN 14688-2:2005

    Ernest OLINICUniversitatea Tehnic de Construcii Bucureti, Departamentul de Geotehnic i Fundaii

    Alexandra FRUNZUniversitatea Tehnic de Construcii Bucureti, Departamentul de Geotehnic i Fundaii

    Rezumat

    ncepnd cu anul 2005 clasificarea pmnturilor se face conform normelor europene prin adoptarea SR ENISO 14688-2:2005. ara noastr are o tradiie veche n utilizarea diagramei ternare iar trecerea la noilereprezentri pare dificil i totodat semnificativ diferit. Este ceea ce denumeam i clasificam drept argilprfoas i conform noilor reglementri tot argil prfoas (si.Cl)? Articolul prezint similitudini ntre cele

    dou clasificri i rezultatele prelucrrii unei baze de date cu aproape 4000 de curbe granulometrice.

    1. INTRODUCEREPn n anul 2005, clasificarea pmnturilor nfuncie de granulozitate se fcea pe bazaprescripiilor din STAS 1243-88. Ulterior, aceststandard a fost nlocuit de SR EN 14688-2:2005care este identic cu standardul european EN ISO14688-2:2004.

    Figura 1. Limitele principalelor fraciuni granulometriceconform STAS 1243-88 i SR EN ISO 14688-2:2005

    O prim diferen care se poate remarca ntrecele dou clasificri o constituie domeniileprincipalelor fraciuni granulometrice. Conformnoii clasificri argila este limitat de la 5 la 2m,

    mrindu-se domeniul prafului care este limitatsuperior la 63m n loc de 50 m. Pentru celelaltefraciuni granulometrice diferenele nu suntsemnificative (Figura 1).

    2. CLASIFICAREA PMNTURILOR NFUNCIE DE GRANULOZITATECONFORM STAS 1243-88

    Diagrama ternar din STAS 1243-88 reprezint uninstrument devenit clasic, utilizat frecvent deinginerii geotehnicieni i geologi. n diagramaternar, pe cele trei axe sunt reprezentateprocentele de argil, praf i nisip, iar unui pmnti corespunde un punct obinut prin interseciasegmentelor paralele la axele aflate n sens inversacelor de ceasornic.

    Standardul STAS 1243-88 nu ofer indicaiiprivind utilizarea diagramei ternare n cazul n carepmntul analizat conine pietri. n acest caz,dou sunt practicile nc utilizate n laboratoare:(a) reprezentarea procentelor pentru fraciunileargil, praf i nisip; n acest caz, pmntuluirespectiv i corespunde un triunghi, iar centrul degreutate al acestuia corespunde cu punctul de

    reprezentare al pmntului sau (b) procentul depietri este distribuit proporional la fraciunileargil praf i nisip.

    3. CLASIFICAREA PMNTURILOR NFUNCIE DE GRANULOZITATECONFORM SR EN ISO 14688:2-2005

    La o prim analiz, clasificarea pmnturilorconform standardului SR EN ISO 14688:2-2005este una mai greoaie i semnificativ diferit fat detradiionala diagram ternar.

    Denumirea pmntului se stabilete n douetape prin reprezentarea lui n dou diagrame(Figura 2):

  • 8/13/2019 Conferinta Geotehnica

    16/60

  • 8/13/2019 Conferinta Geotehnica

    17/60

    Figura 3. Diagrama ternar din STAS 1243-88reprezentat sub forma diagramei pmnturilor fine din

    SR EN ISO 14688:2-2005

    n baza de date au fost selectate doarpmnturi care sunt alctuite exclusiv din argil,praf i nisip. n Figura 6 i Figura 7 suntreprezentate pmnturile din baza de date conformcelor dou standarde de clasificare. Se remarcfaptul c distribuia pmnturilor, conform noii

    reprezentri este puin diferit n sensul cpmnturile sunt reprezentate mai jos (datoritprocentului mai mic de argil) i mai spre dreapta(datorit procentului mai mare de praf)

    Urmtoarea etap n prelucrarea bazei de datea constat n identificarea liniilor de separaie din

    vechea diagrama ternar i suprapunerea lor ndiagrama pmnturilor fine. Spre exemplu, pentrudeterminarea poziiei liniei care demarcheazargila gras de argil i argil nisipoas, pentrucare procentul de argil este constant A = 60% s-a

    reprezentat variaia procentului de Cl2 m nfuncie de A5 m. Au fost selectate probele deargil gras, argil i argil nisipoas, rezultnd c

    %48%60 == ClA (Figura 5).

    Figura 4. Diagrama pmnturilor fine din SR EN ISO14688:2-2005 reprezentat sub forma diagramei ternare

    din STAS 1243-88

    Figura 5. Variaia procentului de argila Cl2 m n

    funcie de A5 m (sunt reprezentate probele de argilgras, argil i argil nisipoas)

    n mod similar au fost determinate poziiile

    celorlalte linii de demarcaie. n Figura 8 estesuprapus diagrama ternar din STAS 1243-88peste diagrama pmnturilor fine din SR EN ISO14688:2-2005.

  • 8/13/2019 Conferinta Geotehnica

    18/60

    Figura 6. Reprezentarea probelor din baza de date ndiagrama ternar din STAS 1243-88

    Figura 7. Reprezentarea probelor din baza de date ndiagrama pmnturilor fine din SR EN ISO 14688:2

    Se remarc o serie de diferene ntre cele douclasificri, dintre care semnificative sunt:- lipsa argilei grase din noua clasificare a

    pmnturilor;

    Figura 8. Clasificarea pmnturilor din STAS 1243-88suprapus peste diagrama pmnturilor fine din SR EN

    ISO 14688-2:2005

    - acoperirea mult mai mare a pmnturilor de tippraf nisipos argilos (sa.cl.Si) i praf nisipos(sa.Si), repsectiv, mult mai redus apmnturilor de tip nisip argilos (cl.Sa) i nisipprfos (si.Sa);

    - dispariia termenului argil prfoas nisipoas iapariia argilei nisipoase prfoase (sa.si.Cl) cu oacoperire mult mai mare.

    Cercetrile vor continua cu gsirea

    similitudinilor pentru valori caracteristice aleparametrilor fizici i mecanici, recomandate dediferite standarde i normative.

    BIBLIOGRAFIE

    STAS 1243-88 Teren de fundare. Clasificarea iidentificarea pmnturilorSR EN ISO 14688-2:2005 Cercetri i ncercrigeotehnice. Identificarea i clasificareapmnturilor. Partea 2: Principii pentru oclasificare

    SOILS CLASIFICATION BASED ON GRAIN SIZE DISTRIBUTION: TRANSITION FROMSTAS 1243-88 TO SR EN 14688-2:2005

    Abstract

    Since 2005 soil classification is made according to European standards by adopting EN ISO 14688-2:2005.Our country has a long tradition in using ternary diagram but the transition to new representations seemsdifficult and significantly different. Is what it was called and classified as silty clay according to the new

    regulations also silty clay (si.Cl)? The paper presents the similarities between the two classifications andresults of a processed database with nearly 4000 grain size distribution curves.

  • 8/13/2019 Conferinta Geotehnica

    19/60

    SISTEME FLEXIBILE PENTRU STABILIZAREA TALUZURILOR / VERSANILOR CUPLASE DIN SRM DE OEL DE NALT REZISTEN N COMBINAIE CU TIJESAU ANCORE PENTRU SOL I ROC

    Daniel FLUMRegger+Flum AG, Basel, Elveia

    Marius BUCUR, George CORBESCUGeobrugg AG, Geohazard Solutions, Elveia

    Dorin Vasile MOLDOVANUniversitatea Tehnic din Cluj-Napoca, Facultatea de Construcii

    Rezumat

    Sistemele flexibile de stabilizare ale taluzurilor i versanilor realizate din plase de oel n combinaie cuancoraje sunt folosite la scar larg pentru stabilizarea pantelor din sol sau roc. Ele constituie soluiieconomice i o bun alternativ la msurile ce au la baz ziduri rigide din beton sau structuri masive desuport. Pe lng plasele convenionale din srm, pe pia sunt disponibile i plase realizate din oel de naltrezisten. Acestea din urm pot absorbi fore substanial mai mari ce sunt transferate ulterior ancorajelor.Pentru dimensionarea sistemelor flexibile de stabilizare au fost dezvoltate concepte speciale pentru utilizarealor pe pante abrupte n soluri mai mult sau mai puin omogene sau cu roc fracturat. Stabilizrileimplementate n sol i roc, urmate sau nu de o revegetare, confirm faptul c aceste msuri sunt adecvate npractic.

    1.

    INTRODUCEREFolosirea de plase din oel i a reelelor din

    cabluri ca msur de stabilizare flexibil i-ademonstrat aplicabilitatea n numeroasele aplicaiii des sunt alternative la construciile masive dinbeton.Structura deschis a plaselor, mai mult, permiterealizarea unei revegetri complete. n majoritateacazurilor, plasele din srm folosite la stabilizareau rezistena de rupere la traciune a firului desrm de aprox. 500 N/mm2. Dac se dorete o

    distan economic ntre ancoraje, adesea aceastsimpl plas nu are capacitatea de a absorbi forelei s le transmit ctre ancore.

    Dezvoltarea unei plase realizat din srmdin oel de nalt rezisten cu rezistena de ruperela traciune a firului de srm de cel puin 1,770

    N/mm2 ofer noi posibiliti de a stabiliza maieficient i economic pantele. Modele dedimnesionare adaptate, lund n considerare staticasolului i a rocii, servesc la dimensionarea acestorstabilizri.

    2. PLASE DIN OEL DE NALTREZISTEN PENTRU STABILIZAREAACTIV A TALUZURILOR

    Plasele din srm de oel de naltrezisten au fost dezvoltate i sunt disponibile pepia sub denumirea TECCO. Standard, esterealizat din srm de oel cu diametrul de 3 mm iare o acoperire aluminiu-zinc mpotriva coroziunii.Forma de diamant a ochiului are dimensiunea de83 mm 143 mm i este realizat printr-o simplrsucire. Plasa standard din srm de oel TECCOofer o rezisten de rupere la traciune de 150kN/m. Aceast valoare reprezint rezistenaminim la rupere garantat. Structura

    tridimensional ofer o transmitere optim aforelor de la sol ctre plas pe de o parte i ofixare avantajoas pentru realizarea revegetrii pede alt parte. n comparaie cu plasele din srm deoel tradiionale disponibile pe pia cudimensiunea ochiului i diametrul srmeicomparabile, aceast plas de srm din oel denalt rezisten cu proprietile ei specifice arecapacitatea de a absorbi i transmite fore deaproximativ trei ori mai mari. Sistemul de plac deancorare cu forma de diamant ce se potrivete

    plasei TECCO

    are rolul de a fixa plasa n ancorelepentru sol sau roc. n acest mod, sistemul permiteo pretensionare considerabil a plasei. Conceptulde dimensionare RUVOLUM s-a dezvoltat

  • 8/13/2019 Conferinta Geotehnica

    20/60

    special pentru dimensionarea sistemelor flexibilepentru stabilizarea taluzelor la instabilitatesuperficial (Fig. 1).

    Figura 1. Stabilizare activ a taluzurilor din sol sau roccu plase din oel de nalt rezisten n combinatie cuancorajul pentru sol sau roc

    3. RUVOLUM CONCEPTUL DE

    DIMENSIONARE AL SISTEMELORFLEXIBILE PENTRU STABILIZAREA

    TALUZURILOR N SOL SAU ROCFOARTE ALTERAT

    Conceptul de dimensionare RUVOLUMa fost creat pentru dimensionarea sistemelorflexibile ce sunt alctuite din plasa de oel ceacoper taluzul n combinaie cu ancorajul pentrutaluzuri din sol i taluzuri din roc deteriorat,fragmentat. El include investigri aleinstabilitilor locale ntre tijele de ancoraj ideasemenea investigaii ale instabilitailor desuprafa paralele cu panta. n felul acesta,acceleraiile datorate cutremurului i presiunea decurgere n cazul saturrii complete pot fi luate nconsiderare.

    3.1. Investigaii ale instabilitii locale ntre tijelede ancoraj

    Investigarea instabilitilor locale (Fig. 2)se refer la corpurile predispuse la alunecare localntre tijele individuale. Sistemul pentru stabilizareade suprafa urmeaz s fie dimensionat astfelnct toate corpurile predispuse la alunecare s fiereinute, forele maxime ce se dezvolt s fieabsorbite i transmise prin intermediul tijelor spresubsolul stabil.

    Figura 2. Instabiliti locale ntre tijele individuale

    Din desenul de mai sus se poate observa cfiecrei tije i corespunde un cmp cu limea a ilungime 2 b ce trebuie asigurat mpotriva

  • 8/13/2019 Conferinta Geotehnica

    21/60

    instabilitii locale. Pornind de la acest cmp,corpurile predispuse s se desprind vor avea olungime maxim 2 b. Seciunea panei maximepredispus la desprindere este substanialinfluenat de prezentul concept de protecie. Plasaeste pretensionat asupra suprafeei cu o for Vprin intermediul piuliei i a plcii de ancoraj ceapas asupra solului. Suprafaa este imediatstabilizat n jurul tijei. Modelul pentrudimensionare ia in considerare acest fapt (Fig. 3).Se presupune c n jurul tijei de ancoraj datoritplcii de ancoraj i a plasei se va forma un trunchide con iar ntre 2 trunchiuri de con se formeaz uncorp de form trapezoidal ce trebuie investigat.Pentru simplificare se poate aproxima formatrapezoidal ca fiind un dreptunghi cu latuta a red icu adncimea t.

    Figura 3. Mecanismul de alunecare a dou corpurii seciunea maxim a grosimii t a corpuluipredispus la desprindere lund n considerare

    presiunea lateral exerciat de conul de presiune

    Urmtoarea relaie (1) rezult dinconsideraiile de echilibru conform mecanismuluide alunecare a dou corpuri dup Mohr-Coulombaplicnd un factor de siguran mod. Fora maximP urmeaz a fi determinat variind nclinareasuprafeei de alunecare - unghiul i grosimeastratului t lund n considerare seismul (v, h)precum i presiunea de curgere rezulat n urmasaturrii complete cu ap (FSI, FSII).

    D

    CBAkNP

    ++

    =][ (1)]tancossin[)1(][

    mod += II

    v GkNA

    )tansincos(][mod

    +=IIh

    GkNB IISII

    AcFXkNC += ]tan)(sin)(cos[)(][mod

    tan)(sin)(cos][mod

    +++=kND

    SII

    hvI

    hvI

    FAcZ

    G

    eGkNX

    ++

    +

    ++=

    mod

    mod

    /)(

    tan]sincos)1[(/

    ]cossin)1[(][

    Urmtoarele dou verificri de siguran

    trebuie ndeplinite pentru a investiga instabilitatealocal ntre tijele individuale:

    Testul rezistenei plasei la fora tietoare nzona plcii de ancorare prin aplicareaforei P

    Testul rezistenei plasei la transmitereaforei Z n direcie paralel cu panta spretija superioar

    3.2Investigaii ale instabilitilor superficialeparalele cu panta

    Investigaiile instabilitii superficialeparalele cu panta (Fig. 4) se refer la stratul desuprafa ce tinde s se desprind de solul stabil(ca i combinaie a numeroaselor instabiliti ntretijele de ancorare). Tija de ancoraj are scopul de astabiliza stratul superficial instabil ca i ntreg.Astfel un corp de form cubic de lime a,lungime b i grosime t este fixat prin intermediultijei cu o anumit siguran.

    Din consideraiile de echilibru pentrucorpul de form cubic ilustrat i innd cont decondiiia de rupere Mohr-Coulomb, n funcie deparametrii geometrici i geotehnici precum iluarea n considerare a forei V i a factorului decorecie pentru nesigurana modelului mod, sepoate formula ecuaia general pentru stabilireaforei tietoare S. n acest fel, accceleraiile

    verticale i orizontale datorate seismului (v, h)precum i presiunea rezulat n urma saturrii

  • 8/13/2019 Conferinta Geotehnica

    22/60

    complete cu ap a terenului (FS) ce acioneaz nplan paralel cu panta pot fi:

    Figura 4. Investigarea corpurilor de form cubicpredispuse la alunecare n plan paralel cu panta

    SFCBAkNS ++=][ (2)

    )/tancos(sin)1(][mod

    += GkNAv

    )/tansin(cos][mod

    += GkNBh

    modmod /]/tan)(sin)([cos][ AcVkNC ++++=

    Urmtoarele trei verificri de siguran trebuiendeplinite n contextul investigrii instabilitiisuperficiale n plan paralel cu panta:

    Verificarea stratului superficial laalunecare n plan paralel cu panta Verificarea plasei la perforare Verificarea tijei de ancorare la eforturi

    combinate

    BIBLIOGRAFIE

    Regger, Flum D. [2001] Slope stabilization withhigh-performance steel wire meshes incombination with nails and anchors SimpozionInternaional, Ramforsarea Pmntului, IS Kyushu,Fukuoka, Japonia.

    Rorem E., Flum D [2003] TECCOhigh-tensilewire mesh & revegetation, system for slopestabilization Asociatia Internaional de Control aEroziunii Solului, a 35a conferin anual IECA,Philiadephia, SUA.

    Flum D., Regger. [2003] The dimensioning offlexible surface stabilization systems made fromhigh-tensile wire mesh in combination with nailing

    and anchoring in soil and rock.ConferinaInternaional - Ingineria Versanilor, Hong Kong.

    FLEXIBLE SLOPE STABILIZATION SYSTEMS MADE FROM HIGH TENSILE WIRE

    MESH IN COMBINATION WITH NAILING AND ANCHORING IN SOIL AND ROCK

    Abstract

    Flexible slope stabilization systems made from steel wire meshes and spiral rope nets in combination withnailing are widely used to stabilize soil and rock slopes. They are economical solutions and a goodalternative to measures based on rigid concrete liner walls or massive supporting structures. Apart fromdesigns using conventional steel wire, meshes from high-tensile steel wire are now also available on themarket. The latter can absorb substantially higher forces and transfer them onto the nailing. Special concepts

    have been developed for the dimensioning of flexible surface stabilization systems for use on steep slopes inmore or less homogeneous soil or heavily weathered loosened rock. Stabilizations implemented in soil androck, with and without vegetated face, confirm that these measures are suitable for practicalapplication.

  • 8/13/2019 Conferinta Geotehnica

    23/60

  • 8/13/2019 Conferinta Geotehnica

    24/60

  • 8/13/2019 Conferinta Geotehnica

    25/60

    3. EXEMPLU DE CALCUL I ANALIZCOMPARATIV A ABORDRILOR DEPROIECTARE ALE EC7-1

    Se face referire la un caz simplu al unei fundaiiizolate din beton armat cu amprent ptrat(Fig. 6). Se iau dou ncrcri verticale, cea

    caracteristic permanent indicat cu Pk si ceavariabil indicat cu Qk. Verificarea la stri limitultime se realizeaz n termeni de cedare aterenului datorat sarcinii limit folosind relaiaEdRd. n special se vor analiza cele trei abordride calcul prevzute de EC7-1 verificnd condiiileiniiale ale colapsului prin intermediul relaiei (1)i calculnd de fiecare dat limea Bka fundaiei.

    Figura 6. Fundaie izolat

    n efectuarea calculului, analiz pe termen scurt,s-au considerat urmtoarele valori:

    Poziie fundaie d=1.40 mGrosime fundaie h= 0.70 m

    ncrcare vert. permanent Pk= 1200 kNncrcare vert. Variabil Qk= 320 kNGreutate volumic beton c= 25 kN/m

    3Greutate volumic teren sat. sat= 18 kN/m

    3Greutate vol.teren uscat d= 10 kN/m

    3Coeziune aparent cu= 30 kPa

    Abordare de calcul 1Gruparea 1 (A1+M1+R1)

    Calculul greutii permanente a fundaiei i aterenului de acoperire.

    Unde:Bk limea fundaieiGk greutatea complexului teren-fundaie pe

    suprafaa amprentei

    Valoarea de calcul a aciunii se obine din:

    Unde:Pk aciune permanent pe structurQk aciune variabilG coeficient parial pe aciunea permanentQ coeficient parial pe aciunea variabil

    Rezistena de calcul, Rd, este calculat folosindexpresia de mai jos (din prEN 1997-1 2003):

    Sau

    Unde:Rd reprezint rezistena de calcul (sarcina

    limit a terenului pe termen scurt)A este suprafaa efectiv a fundaiei, n

    absena excentricitii coincide cusuprafaa amprentei; analog n factorul decorecie ce ine cont de forma fundaiei,propus mai jos, valorile B si L reprezintmrimile liniare reduse, n absena dubleiexcentriciti descriu dimensiunile realeale fundaiei

    qk valoarea ateptat a suprasarcinii totale ceacioneaz la marginile fundaiei

    bc factor de corecie ce ine cont de nclinaia

    planului de fundare, calculat dup:

    sc factor de corecie ce ine cont de formafundaiei, se obine:

    ic factor de corecie datorat nclinaieisarcinii

    cu coeficient parial aplicat coeziuniiaparente

    coeficient parial aplicat greutiivolumice a terenului, aceast valoare, ntoate abordrile EC7-1, este considerategal cu unu, prin urmare valoarea decalcul coincide cu valoarea ateptat aparametrului la care face referire.

    nlocuind valorile numerice n expresiileprecedente avem:

    bc=1

  • 8/13/2019 Conferinta Geotehnica

    26/60

    sc= 1.2ic= 1Factorii de corecie precedeni vor avea mereuaceeai valoare pentru fiecare abordare de calcultratat n acest exemplu, prin urmare nu vor mai fimenionai. Impunnd condiiile de colapsincipient se obine Bk= 3.52 m.

    Gruparea 2 (A2+M2+R1)Sunt valabile toate consideraiile fcute pentruGruparea 1 a DA1, dar variaz factorii de gruparepentru aciuni i rezistene ale terenului, numeric:

    sau lund Ed=Rdse obine Bk= 3.56 m

    Abordare de calcul 2Este asemntor cu Abordarea de calcul 1 n ceeaprivete coeficienii privind parametrii derezisten ai terenului (M1), aciunile sau efectulaciunilor (A1) dar difer coeficienii de rezistenglobali ai sistemului (R2). Numeric avem:

    Din condiia de verificare la stri limit ultime cusemnul de egalitate se obineBk= 4.38 m.

    Abordare de calcul 3

    Pentru aceast abordare de calcul sunt aplicaicoeficienii de siguran pentru aciuni (A1)presupunnd c deriv de la structura n elevaie.Coeficienii pentru parametrii de rezisten aiterenului sunt analogi celor din Gruparea 2 aDA1, n timp ce coeficienii de rezisten globaliai sistemului (R3) sunt considerai egali cu unu.Astfel, se obin urmtoarele valori numerice:

    Se obine Bk= 4.24 m

    4. CONCLUZIIn graficul de mai jos sunt reprezentate schematicrezultatele obinute pentru dimensionareageometric a fundaiei presupunnd c estendeplinit, pentru fiecare abordare de calculprevazut de EC7-1, relaia de verificare (1).

    Figura 7. Rezultate obinute pentru dimensionareageometric a fundaiei

    n exemplul precedent s-a ncercat comparareaabordrilor de calcul prevzute de EC7-1 pentru anelege care dintre abordrile de calcul prezentatepoate fi considerat cea mai costisitoare.Analiznd graficul, maximul coincide cu DA2unde se obin dimensiunile 4.38x4.38 m =19.18m2ale suprafeei fundaiei.n concluzie, se recomand o analiz i o

    ncadrare judicioas n abordrile de calcul,

    conform cu situaiile particulare, pentru fiecarefundaie proiectat.Calculele efectuate n acest articol au fost

    realizate i confirmate utiliznd programul

    LoadCap, produs i distribuit de GeoStru

    Software.BIBLIOGRAFIE

    SR EN 1997-1.Proiectarea geotehnic. Reguligenerale.

    EC7 DESIGN APROACHES USED FOR BEARING CAPACITY VERIFICATION

    Abstract

    This article refers to the design of shallow foundations and highlights the normative requirements followingthe introduction of EC7-1. The calculation model used is in Appendix D of SREN 1997-1 2003 recognizedas: the determination of the load limit of a foundation resting on cohesive soil as a short-term analysis. Wechose a simple analysis case for application for the application of the factorization method of thegeotechnical parameters introduced with the publication of EC7-1. The results show that the chosen designapproach is fundamental in the dimensioning of the geotechnical works and can lead to significant increases

    in costs. The choice of the approach depends on the choices that each Member State makes regarding thenational safety level. The publication of EC7-1 introduced at European level, a new concept, that of limitstates.

  • 8/13/2019 Conferinta Geotehnica

    27/60

    BLOCURI MODULARE PREFABRICATE DIN BETON VIBROPRESAT PENTRUFAADA ZIDURILOR DE SPRIJIN DIN PMNT ARMAT - BLOCHEI

    Florin GAVRILA

    S.C. ELIS PAVAJE S.R.L.

    Dorin Vasile MOLDOVAN

    Universitatea Tehnic din Cluj-Napoca, Facultatea de Construcii

    Rezumat

    Pmntul armat, ca solutie de stabilizare mecanica, este deja o solutie consacrata. Pentru a valorifica lamaxim avantajele oferite de pmntul armat, avem nevoie i de o fatada solida i elastica, durabila i usor derealizat, precum i economica i estetica in acelasi timp. Toate aceste conditii sunt indeplinite folosindblocurile prefabricate din beton vibropresat, de tip Keystone, produse in Romnia de Elis Pavaje.

    1. INTRODUCERESistemul zidurilor de sprijin Keystone a fost creatpentru a furniza un sistem solid, rezonabil dinpunct de vedere economic, uor de instalat, cu unaspect estetic plcut i atrgtor, ca o alternativa lasoluiile clasice din zidarie de piatr, panouriprefabricate din beton sau zidurile de sprijinturnate monolit. Conceput iniial ca un zid desprijin gravitaional, sistemul putea fi folosit pnala inalimea de 2 metri. Blocul modular iniial

    conceput de Keystone, denumit Standard, avea 60cm adancime, de la faada pna la partea din spate,furniznd greutate i stabilitate in faa mpingeriipmntului. n urma experienei acumulate intimp, a fost creat un nou bloc modular mai mic,denumit Compac, cu adancimea de 30 cm (foto1).

    Foto 1

    Ambele blocuri au fost concepute cu o conexiuneastructural prin pini i mpnarea materialuluigranular, eliminnd necesitatea folosirii unuiadeziv sau mortar. Ca un rezultat al conexiuniistructurale create de pinii din fibr de sticl si

    umplutura drenant din interiorul blocului,ansamblul autoblocant este mult mai stabil dectmulte alte structuri.

    Odata cu dezvoltarea sistemului Keystone,geosinteticele pentru armarea pmntului auctigat tot mai mult teren i s-au dovedit a fi unmaterial viabil pentru ranforsarea solurilor.Folosind pinul structural i umplutura din piatraspart pentru incletare, combinaia dintregeogrile i blocurile Keystone furnizeaz unsistem integrat de zid de sprijin care poate firealizat cu nalimi mult peste limitele unui simpluzid gravitaional. ncepnd din 1986, au fost puiin opera sute de mii de metri ptrai de ziduri de

    sprijin cu faada din blocuri modulare Keystone,att ca ziduri gravitaionale cat si ca faada pentrupmnt armat. Aplicaiile blocurilor modularesunt variate, de la amenajrile spaiilor exterioarepentru cladiri rezideniale, la structuri de sprijinpentru autostrazi, unele avand o inalime de peste15 metri.

    ncepand din anul 2009, Elis Pavaje deinelicena de producie a blocurilor Keystone pentruRomania si Republica Moldova. In ara noastr s-au montat pana in prezent peste 10 000 de mp defaada cu blocuri modulare, att ca aplicaii inzone urbane,la Zlatna, Resia, Cara Severin,Constana cat si ca aplicaii pe lucrari deinfrastructura rutiera, rampe de acces pe poduri si

    viaducte la autostrada A1-centura Sibiului pna la12 m nalime (foto2), la soseaua de centura amunicipiului Braov, pasajul Pipera si pasajulDoamna Ghica in Bucureti, pasajul de lakilometrul 0 in Craiova, i multe altele.

    Foto 2

  • 8/13/2019 Conferinta Geotehnica

    28/60

    2. PRINCIPII SI ALCATUIREPrincipiul pmntului armat este deja

    binecunoscut. Dispunerea unor armturi indirecia deformaiilor de ntindere pentru a preluaforele de tensiune generate de deformareapmntului, rezistena nativa la forfecare amaterialelor granulare (piatra sparta) i blocurilemodulare prefabricate, pentru o faada rezistentala eroziune, elastica, rapid de executat si esteticain acelai timp, sunt cele trei elemente esenialecare alcatuiesc mpreuna un zid gravitaional figura 1.

    Figura 1

    Odata cu trecerea timpului, att forma catsi materialul din care sunt alcatuite blocurile, auevoluat. Dimensiunile blocurilor au fostoptimizate, modelul Compac III - figura 2, fiind in

    prezent cel mai utilizat model datoritdimensiunilor (45x30x20 cm) i a greutaii reduse(doar 35 kg). Folosirea vibropresrii, catehnologie de turnare a betonului, a dus laobinerea unor blocuri de calitate superioar cu oproductivitate mai mare decat turnarea clasica,oferind astfel posibilitatea reducerii timpului deexecuie a structurilor de sprijin. Folosind unprocedeu de despicare, dupa turnare, se obtine ofa asemanatoare pietrei naturale, oferind ntregiifaade un aspect estetic special.

    Blocurile modulare Compac III sunt

    prevzute cu un orificiu central, patru orificiipentru pini si dou orificii pentru interconectarecu pinii, figura 2. Orificiul central se umple cumaterial granular (piatra sparta monogranulara 16-31 mm) asigurnd incletarea cu geogrila.

    Orificiile pentru pini sunt dispuse n asa fel ncat,n functie de setul de orificii folosit pentruamplasarea pinilor se obine un unghi al faadeifaa de verticala cu valori de 1, 4 sau 8.Orificiile pentru interconectare cu pinii asiguralegatura si eserea ntre blocuri, asigurnd astfel ofaad elastic, rezistenta inclusiv la aciuni

    seismice.

    Figura 2

    Folosirea faadei alcatuite din blocurilemodulare de tip Keystone, ofera o serie deavantaje.Reducerea costurilor structurii, in medie, cu 30 %.Reducerea timpului de execuie, folosind elementeprefabricate. Posibilitatea realizrii de suprafeecurbe ale faadei, cu raze de minim 1,20 m.

    Realizarea unor structuri cu parament vertical sinalimi de peste 20 m.Blocurile Keystone au stabilitatea unor

    elemente masive, dar mult mai uor de manipulat,simplu de poziionat i mai rapid de instalat decatzidria de piatra sau panourile prefabricate dinbeton si benzi sintetice.

    BIBLIOGRAFIE

    Colectivul Keystone. [2012] KeystoneConstruction Manual, Keystone Retaining Wall

    Systems.

    Augustin Popa, Dorin Vasile Moldovan [2010]Materiale Geosintetice Note de Curs

    CONCRETE MASONRY BLOCKS FOR REINFORCED SOIL RETAINING WALSFACADES

    Abstract

    Reinforced soil, as a solution for mechanically stabiliyed earth, is allreadz well known. To use all theadvantages offered by reinforced soil, we need a solid and elastic, durable and lighter to place, economicaland aestheticallz appealing facade. All these conditions are met using keystone blocks, produced in Romaniaby Elis Pavaje.

  • 8/13/2019 Conferinta Geotehnica

    29/60

    SOLUII DE FUNDARE I TIPURI DE INFRASTRUCTURI PENTRU CLDIRI DINBETON ARMAT I PRECOMPRIMAT

    Prof. dr. ing. Zoltn KISS

    Universitatea Tehnic din Cluj Napoca, Departamentul de Structuri

    Ing.dipl. KBLINT, Ing. dipl. Bla MOCSRY, Ing. msc. Nicu TOADERS.C. PLAN 31 RO S.R.L.

    Rezumat

    Dezvoltarea oraelor i dependena de infrastructura existent fac ca n ultima vreme investorii saleag pentru viitoarele construcii tot mai des amplasamente dificile: pmnturi avnd nivelul pnzeifreatice ridicat, pmnturi cu capaciti portante reduse, sensibile la umezire ori cu umflri i contracii mari.n ciuda acestei situaii, numrul redus de lucrri din domeniu contribuie la o mai mare concuren ntreproiectanii de structuri iar criteriile de atribuire a unei lucrri const n realizarea unui proiect cu costuri

    minime de realizare,o vitez de execuie sporit i nu n ultimul rnd o structur sigur i trainic. FirmaPlan 31 Roa dat dovad n cei aproape 15 ani de existen, c poate rspunde cu succes acestor cerine faptconfirmat i de numeroasele lucrri de anvergur avute an de an.

    1. INTRODUCEREAlegerea judicioas a tipului de fundaie

    poate fi fcut doar n corelaie cu urmtoriiparametrii: sistemul structural al construciei,condiiile de teren i amplasament, destinaiaconstruciei i posibilitile de execuie ale

    infrastructurii. Dup ce s-a identificatamplasamentul i este cunoscut tema deproiectare, proiectantul de structur se va consultacu inginerul geotehnician i pe baza unei analizeatente vor stabili sistemul de fundare adecvat. Dinpunct de vedere economic, soluia de fundaretrebuie s se ncadreze n costuri rezonabile i scorespund posibilitilor de realizare aleexecutantului.

    2.SOLUII DE FUNDARE I TIPURIDE INFRASTRUCTURI

    Atunci cnd terenul bun de fundare s-aaflat la o adncime mic au fost utilizate soluii defundare direct de tip fundaii de suprafa fundaii izolate (talp monolit cu paharprefabricat (fig.1), bloc din beton armat cuposibilitate de montare ulterioar a unui stlpprefabricat (fig.2), talp i cuzinet din beton armatmonolit (fig.3); fundaii continue; sau n cazulunor eforturi axiale mari pe stlpi ori dac pnza

    freatic a fost interceptat n urma lucrrilor deexcavare, s-au utilizat fundaii tip radier generalori radier general pe grinzi.

    Figura 1a: Talp monolit+guler prefabricat

    Figura 1b: Talp monolit+guler prefabricatLucrri reprezentative: Cora Cluj Napoca,

    Dedeman(Reia, Cluj-Napoca, Alba Iulia), InaShaeffler Braov, Kaufland(Miecurea Ciuc, Carei,Oradea), Mall Ploieti.

  • 8/13/2019 Conferinta Geotehnica

    30/60

    n cazul unor pmnturi sensibile la umezire saucu capaciti portante reduse s-a optat ca i soluiede fundare, fundarea direct pe o pern de lesscompactat sau pe pern de balast compactat(fig.6), n cazul primeia reuind o reducere asensibilitii la umezire a suportului (prinexcavarea i reaternerea lessului n straturi

    compactate s-a redus porozitatea pmntului), ntimp ce folosind perne de balast compactat se potobine suporturi cu capaciti portanteuniformizate pe ntreaga suprafa. Dintrefundaiile de adncime proiectate trebuie amintite:radier pe piloi din beton armat (cu piloi forai oricu piloi de ndesare), radier pe incluziuni rigide,ziduri de sprijin cu piloi forai din beton armatsau cu piloi forai i tubaj pierdut.

    Figura 2a: Fundaii pahar tip bloc

    Figura 2b: Fundaii pahar tip blocLucrri reprezentative: Aerotec Braov, KikaBucureti, Romcab Acari

    2.1. Fundare directFundarea direct, de regul, este soluia

    de fundare ce ridic cele mai puine probleme:terenul bun de fundare se afl la o cot uoraccesibil prin excavare, iar dac avem de a facecu un pmnt cu o capacitate portantsatisfctoare se pot executa cu uurin fundaiizvelte i cu detalii simple (fig.1, fig.2). Pentru unspor de vitez n execuie, prinderile de tip fixare

    uscat a stlpilor n fundaie sunt agreate att deproiectani ct mai ales de executani. Utilizareaprinderilor cu buloane a stlpilor prefabricai debeton armat n fundaii devine mai rapid atunci

    cnd sunt folosite produse de catalog certificate iagrementate (fig.3).

    Figura 3a: Talp i cuzinet din beton armatmonolit i fixare stlp cu sistem PEIKKO

    Figura 3b: Talp i cuzinet din beton armatmonolit i fixare stlp cu sistem PEIKKO

    Lucrri reprezentative: Parking Izlazului Cluj-Napoca, Sala Multifuncional de Sport Cluj-

    Napoca, Dedeman Slatina

    n momentul n care nivelul apei subterane se afldeasupra cotei inferioare viitoarei fundaii, suntnecesare msuri de hidroizolare, n cazulstructurilor cu subsol, o soluie economic defundare fiind cea de radier general cu grinzi(fig.4). Aceast soluie confer posibilitatearealizrii unei bune hidroizolaii, o economieconsiderabil din punct de vedere al consumuluide beton i o execuie relativ simpl. Etapele derealizare a unei astfel de fundaii sunt:

    - excavarea pmntului pn la atingereacotei de fundare indicate n proiect;

    - turnarea betonului din stratul de egalizare;- realizarea hidroizolaiei;- protejarea hidroizoliei;- montarea carcasei de armtur din

    cuzinei(fig.4) i apoi din radier igrinzi(fig.5);

    - cofrarea i turnarea plcii radierului;- cofrarea i turnarea grinzilor i a

    cuzineilor.

  • 8/13/2019 Conferinta Geotehnica

    31/60

    Figura 4a: Fundaie radier general cu grinzi(vedere axonometric)

    Figura 4b: Fundaie radier general cu grinzi(armare cuzinet)

    Figura 5: Armarea radierului i a grinzilorLucrri reprezentative: Centrul ComercialCORALL Constana

    2.2. Fundare direct pe teren mbuntitSoluia aceasta const n excavarea i

    nlocuirea stratului de pmnt slab cu unul alctuitdin piatr spart sau balast, n vederea creteriicapacitii portante a terenului de la talpafundaiei, precum i reducerea tasrilor(fig.6). ncazul n care pe amplasament a fost interceptat unteren sensibil la umezire s-a urmrit posibilitatearefolosirii pmntului macroporic excavat. Astfel,dup excavare, l ,

    .

    ,

    ( , ,

    ) ,

    +.

    Figura 6: Fundaie pe pern de pmntLucrri reprezentative: Aerotec Braov, DedemanPiteti; Kaufland Miercurea Ciuc (pern debalast); Dedeman Tulcea (pern de piatr spart);Dedeman Constana II (pern de l)

    2.3. Fundaii pe piloiPrin piloi se nelege elemente verticale

    de infrastructur ce aparin fundaiilor deadncime, de regul sunt elemente zvelte cuseciune circular i cu suprafa lis sau cucircumvoluiuni. Utilizarea fundaiilor pe piloipermite transmiterea sarcinii provenit dinconstrucie spre straturile din pmnt aflate laadncime. Din cauza zvelteii, piloii sunt capabilis preia preponderent eforturi axiale. n cazul ncare fundaia pe piloi a fost proiectat astfel nctca piloii s preia eforturi de ncovoiere i

    forfecare, atunci piloii au fost ncastrai suficientpentru asigurarea unei bune ncastrri iar zvelteealor a fost redus prin prevederea unui diametrumai mare a seciunii de beton armat. Dintretipurile de piloi utilizai pn n prezent i cu ocomportare bun n exploatare, se numr:

    Dup modul de transmitere a ncrcriloraxiale la teren:

    - Piloi purttori pe vrf, aa cum le spunei numele acetia predau efortul axial prinintermediul vrfului lor, vrf ce trebuinfipt ntr-un teren rezistent i puincompresibil. Selgros Trgu Mure iDepozitul de Anvelope Marso TrguMure fiind lucrri unde s-a folosit acesttip de piloi;

    - Piloi flotani, ei predau sarcinile verticalepreponderent prin frecarea dintresuprafaa lateral a pilotului i terenulnconjurtor. Printre lucrrilereprezentative se numr: Real Craiova iGalai, Kaufland Galai 2, Lidl CentrulLogistic Iernut, Dedeman Galai, Sefar

    Sighioara, Selgros Brila i Galai, CoraCluj, Metro Belgrad 1 i 2, MetroChiinu 1 i 2, Metro Bli;

  • 8/13/2019 Conferinta Geotehnica

    32/60

    Figura 7: Realizarea fundaiilor pe piloi

    Dup efectul pe care procedeul de puneren oper a pilotului l are asupra terenuluidin jur:

    - Piloi de dislocuire. Avnd ca i lucrrinotabile: Real Craiova i Galai KauflandGalai 2, ;

    - Piloi de ndesare, n cazul lucrrilornoastre acetia fiind obinui printehnologia screwsol. Real Galai, LidlCentrul Logistic Ienut, Dedeman Galaisunt doar cteva dintre lucrrile unde aufost folosii piloi din beton armat cuaceast tehnologie. Pe lng acestea aufost realizate i incluziuni rigide din betonsimplu la: fundaiile de la SefarSighioara i suportul pardoselii de laKaufland Galai 2.

    BIBLIOGRAFIE

    Kiss Z., One T. [2008] Proiectarea structurilor debeton dup SR EN 1992-1Popa A., Ilie N. M. [2012] Fundaii, Ed. CasaCrii de tiin

    NP 123-2010 Normativ privind proiectareageotehnic a fundaiilor pe piloi.

    FOUNDATION SOLUTIONS AND SUBSTRUCTURE TYPES FOR REINFORCED ANDPRESTRESSED CONCRETE BUILDINGS

    Abstract

    The expansion of cities and the neccesity for access to the existing infrastructure and utilities have drawn theinvestors to choose as future site construction, difficult terrains to build on: high underground water level,terrains with low bearing capacity etc. Despite this situation, the reduced number of active construction sitescontributes to a greater and greater competition between structural engineers, while the main criteria forawarding a contract are: achieve a minim execution cost, asure a good speed of erection, and last but notleast, a safe and lasting structure. The companyPlan 31 Rohas proven over the almost 15 years of existance,by the numerous major works taken every year, that it can successfully meet all the before statedrequirements.

  • 8/13/2019 Conferinta Geotehnica

    33/60

    PROBLEME PRIVIND CONCEPTUL INFRASTRUCTURII STADIONULUI MUNICIPAL:

    CLUJ ARENA

    Mircea PETRINA, Nicolae SOCACIU, Radu HULEA, Daniela PETRIC, Tudor PETRINA

    Universitatea Tehnic de Construcii Cluj-Napoca, Departamentul Mecanica Construciilor

    Radu Mircea ZOICAS

    Universitatea Tehnic de Construcii Cluj-Napoca, Centru Universitatea de Nord Baia- Mare

    Rezumat

    Aceast lucrare prezint infrastructura Stadionului Cluj Arena din Cluj-Napoca. Stadionul are o Capacitatede 30000 de locuri avnd o nlime de 36.30 m. n prima parte a articolului este descris soluiaarhitectural. Urmnd ca n a doua parte sa fie prezentat detaliat soulia adoptat pentru infrastructurastadionului. n cadrul acestei pri este tratat i problema apei subterane. n ultima parte a lucrarii se

    prezint poze din timpul executiei.

    1. INTRODUCEREAmplasamentul este situat n intravilanulmunicipiului Cluj-Napoca, n parcul Central, pelatura sudic a rului Some.Pe acest amplasament al stadionului se

    construiete noul stadion, la standarde

    internaionale, cu o capacitate de 28.000-

    30.000 de locuri, care s respecte normele

    impuse de criteriile FIFA i UEFA, precum i

    normele generate de prezena n incint a unei

    piste de atletism de categorie A.

    Arhitectura i Soluia Structural

    Regimul de nlime propus este S+P+2E, subsolulfiind totui un nivel de cota 0.00, cota terenului de

    joc, ns acoperit cu un relief artificial finit.nlimea obiectului n punctul su maxim este de36,60 m, iar la corni este de 33,60 m.

    Noul stadion va fi conceput din mbinarea a patruobiecte, Tribuna 1 (T1), Tribuna 2 (T2), cuseciunea reprezentat n figura 1, Peluza 1 (P1),Peluza 2 (P2). Acestea vor contine, n principal,dotri pentru confortul publicului (n zona detribune i peluze), precum i spaiile absolutnecesare impuse n organizarea funcional aobiectivului (vestiare, sli de conferine, sli depres, etc).

    Figura 1. Seciune transversal

    Structura de rezisten a tribunelor este o structurn cadre cu stlpi i grinzi din beton armat. Plcilesunt realizate din beton armat monolit cu i fr

    predal (hp = 20 cm) i sunt calculate s formezeaibe rigide n planul lor, pentru preluareancrcrilor orizontale. Plcile descarc pe grinzilede cadru (monolite i prefabricate). Gradenele se

    vor realiza din beton armat prefabricat i vordescrca tot pe grinzile de cadru. Pe conturulsubsolurilor se vor realiza elevaii din beton armat,prevzute cu centuri att la partea inferioar ct ila partea superioar.

    2. INFRASTRUCTURASoluia de fundare proiectat pentru toate corpurileeste cea de fundaii izolate sub stlpii din betonarmat i fundaii continue sub diafragmele din

  • 8/13/2019 Conferinta Geotehnica

    34/60

  • 8/13/2019 Conferinta Geotehnica

    35/60

    3.2. Fundaii continue

    Figura 5. Fundatie izolata

    3.3.Apa subteranConform studiului geotehnic apa subteran circulsub form de panz n stratul aluvionar grosier depietri cu nisip i liant. Sensul general de curgereeste spre albia rului Someul Mic, apele subteranedrenndu-se spre albia Someului Mic. n regimpluviometric normal forajele geotehnice executatepe amplasament evideniaz faptul c orizontulacvifer freatic are grosimi relativ reduse, de ordinuldecimetrilor. n perioadele bogate n precipitaii,

    apa subteran poate s apar pn n jurul cotei de -2,00 m de la nivelul actual al terenului.Avnd n vedere prezena apei sub presiune (acarei cote depete cota pardoselii) o ateniedeosebit se acord hidroizolaiei. S-au prevzuthidroizolaii sub placa subsolului de tip membrantermosudabil (hidroizolaie din foi bitumate cubitum aditivat, armate cu tesatur din fire de sticlsau poliesterice, n dou straturi de minim 4 mmfiecare, prin lipire cu flacr pe intreaga suprafasuport i ntre straturi) racordate, n zonele delegatur cu pereii i cuzineii stlpilor, cuhidroizolaiile rigide prevzute n aceste elemente(Figura 6).

    Figura 6. Detaliu racordare hidroizolaii

    La rosturile orizontale ct i cele verticale s-audispus profile de rost imbinate cu hidroizolaiilecurente (Figura 7 ).

    Figura 7. Detaliu profil de rost

    Placa pardoselii are grosimea de 25cm, fiindexecutat cu prindere articulate de cuzineiistlpilor i centurile pereilor din beton armat.Articulaia s-a realizat prin montarea unei grinzi denalimea plcii pe marginea acesteia, fiind prinsde mustile lsate din cuzinei i diafragme,Armatura fiind calculat la presiunea apeisubterane (Figura 8).

    Figura 8. Musti cuzinei pendru prindere placa

    Figura 9. Fundaie izolat sub stlpi i radierarticulat de cuzinet

  • 8/13/2019 Conferinta Geotehnica

    36/60

    Figura 10. Soluia adoptat pentru ntreruperearadierului n zona rosurilor dintre corpuri

    4. IMAGINI DIN TIMPUL EXECUTIEI

    Figura 11. Cuzinet de beton armat

    Figura 12. Grinzi de echilibrare fundaii excentrice

    BIBLIOGRAFIE

    Petrina, M. i Socaciu, N. Proiect TehnicStadionul Municipal la Standarde InternaionaleCluj-Napoca, 2010.

    Petrina, M., Socaciu, N., Petrina, B., Rus, P.,

    Kopenetz, L., Pop, G. I., Ctrig, A., Pcurar, V.,Hulea, R., Zoica, R., Probleme PrivindConceperea Structurilor de Rezistem aStadioanelor 2010. Construieste cu "STEEL".ISBN: 978-973-713-271-0.

    PROBLEMS CONCERNING CLUJ NAPOCA MUNICIPAL STADIUM INFRATRUCTURE:

    CLUJ ARENA

    Abstract

    The paper presents the infrastructure of Cluj Arena Stadium in Cluj-Napoca. The stadium has a capacity of30,000 seats with a height of 36.30 m. In the first part of the article is described the architectural solution. Inthe second part is presented in detail the adopted solution for the stadium infrastructure, and the ground

    water problem. The last part of the paper presents photos from the execution period.

  • 8/13/2019 Conferinta Geotehnica

    37/60

    PARAMETRII GEOTEHNICI AI PMNTULUI MBUNTITCU COLOANE DIN MATERIAL GRANULAR

    Laurentiu FLOROIU

    S.C. KELLER Geotehnica S.R.L.

    RezumatColoanele din material granular executate intr-un teren de fundare slab, sunt o alternativa viabila atunci cando solutie de fundare directa nu indeplineste cerintele de siguranta si/sau exploatare normala, iar o fundatieindirecta pe piloti din beton armat este mult acoperitoare si neeconomica. Aceasta solutie de imbunatatire aterenului de fundare conduce, prin adaosul de material granular, la cresterea capacitatii portante si arigiditatii terenului natural. Imbunatatirea poate fi cuantificata prin intermediul parametrilor geotehnici aisistemului compozit pamant coloane (, c, M/E), ce pot fi obtinuti in urma aplicarii pasilor descrisi in celece urmeaza. Cu acesti parametri globali se poate face calculul terenului de fundare imbunatatit, la starilelimita de deformatii (SLD) si de capacitate portanta (SLCP).

    1. IntroducereTeoria cea mai des utilizata in Europa pentrucalculul terenului imbunatatit prin vibro-indesare, afost elaborata de catre Heinz J. Priebe si publicatapentru prima oara in anul 1976. Ea a fostimbunatatita de-a lungul timpului, ajungand astazila o forma general acceptata de catre mediulacademic, proiectanti si constructori. Unul dinavantajele acestei metode de calcul este ca pot fi

    evaluati parametrii geotehnici ai sistemuluicompozit pamant coloane (comp, ccomp, Mcomp),rezultat in urma imbunatatirii prin procedeul devibro-indesare. Acesti parametri pot fi folositi in

    calculul terenului de fundare la starile limita de

    deformatii (SLD) si de capacitate portanta

    (SLCP).Versiunea actualizata a teoriei Priebe

    privind calculul terenului de fundareimbunatatit prin vibro-indesare, poate fi gasitain format PDF la urmatoarea adresahttp://www.getec-ac.de/download/en/pdf/GT07-13E.pdf (The Design of Vibro Replacement, H.J. Priebe, 1995). Acelasi articol ofera informatiidespre calculul tasarilor precum si despreestimarea reducerii potentialului de lichefiere aunui teren astfel imbunatatit.

    Se prezinta in cele ce urmeaza un exemplu

    privind modul de determinare a parametrilorgeotehnici ai sistemului compozit pamant coloane (comp, ccomp, Mcomp). Coloanele dinmaterial granular au 16,0mlungime si sunt dispusela o distanta interax de 1,5m, intr-o retea patrata.

    Informatiile geotehnice din amplasament suntprezentate in tabelul de mai jos.

    Tabelul 1. Parametrii geotehnici ai terenului de fundare, inainte si dupa imbunatatirea prin vibro-indesare

    Nr.

    crt.

    Denumire stratGrosime

    (m)

    Cota inf.

    strat (m)

    Ic

    (-)

    cu

    (kPa)()

    c(kPa)

    M(MPa)

    comp

    ()

    ccomp

    (kPa)

    Mcomp

    (MPa)

    Parametri inainte deimbunatatire

    Parametri dupaimbunatatire (calculati)

    1 Praf argilos 2,0 2,0 0,75 60 20 15 12,5 30 9 22,5

    2 Argila prafoasa, cuintercalatii centrimetrice dematerie organica*

    14,0 16,0 0,35 15 13 10 8 30 5 18,4

    3 Nisip cu pietris 4,0 20,0 - - 35 0 60 - - -

    * Coloanele din material granular pot fi realizate si in pamanaturi cu un continut ridicat de materie organica

    (LOI>15%), daca grosimea lor nu depaseste 30cm.

    Notatii:

    A aria unui ochi al retelei de coloane

    Ac aria unei coloaneDc diametrul unei coloanem factor de proportionalitate privind incarcareaunei coloane

    n factor de imbunatatire

    unghi de frecare internac coeziuneM modul de deformatie edometricE modul de deformatie liniar (Young)

  • 8/13/2019 Conferinta Geotehnica

    38/60

  • 8/13/2019 Conferinta Geotehnica

    39/60

    varia intre 80.000kPa si 120.000kPa, functie dedeformabilitatea terenului natural).

    Folosind raportul si graficul dinFigura 2, se obtine factorul de corectie

    .

    Se corecteaza raportul initial al ariilor

    Folosind din nou graficul din Figura 1 si raportulariilor modificat, se obtine factorul de imbunatatirecorectat n1.1=1,75. Se observa o scadere afactorului de imbunatatire fata de cel calculat lapunctul 2.1.Factorul de proportionalitate este:

    3.2.Determinarea factorului de

    proportionalitate m1.2Modulul de deformatie edometric al materialuluidin corpul coloanei este aproximat avand valoareade Mc.2=80.000kPa.

    Folosind raportul si graficul dinFigura 2, se obtine factorul de corectie

    .Se corecteaza raportul initial al ariilor

    . Folosind din nou

    graficul din Figura 1 si raportul ariilor modificat,se obtine factorul de imbunatatire corectat n1.2=2,2.Factorul de proportionalitate este:

    Figura 2. Graficul de determinare a corectiei aplicate raportului de arii

    4. Determinarea parametrilor geotehnici aisistemului compozit pamant coloane

    Folosind factorii de imbunatatire n0.1 si n0.2impreuna cu cei doi factori de proportionalitatem1.1si m1.2, se pot determina pentru fiecare strat depamant imbunatatit in parte, modulul dedeformatie edometric, respectiv unghiul de frecareinterna si coeziunea.

    Acesti parametri pot fi folositi in calcululterenului de fundare la starile limita de

    deformatii (SLD) si de capacitate portanta(SLCP).

  • 8/13/2019 Conferinta Geotehnica

    40/60

    KELLER Geotehnica S.R.L.

    Str. Uruguay, nr. 27, ap.2,sector 1, Bucuresti

    Tel.: 021 243 03 51Fax: 021 243 03 50

    Email: [email protected] www.kellergeotehnica.ro

    Coloane din material granular executate de KELLER Geotehnica inamplasamentul Fabrica Bio-Diesel, Lehliu-Gara, Calarasi

    SOIL PARAMETERS OF IMPROVED SOIL BY VIBRATED STONE COLUMNS

    Abstract

    Vibrated stone columns executed in weak soil are a feasible alternative solution when shallow foundationsdo not meet stability and/or serviceability requirements, or when deep foundations with reinforced concretepiles would be overdimensioned and uneconomical. By adding granular material in the natural soil, this soilimprovement solution increases both natural soil bearing capacity and stiffness. This improvement can bequantified through the soil parameters of the soil column composite system (, c, M/E), which can becomputed by following the steps presented above. These global soil parameters can further be used toevaluate the ultimate limit states of the improved soil (deformation - SLD and bearing capacity - SLCP).

  • 8/13/2019 Conferinta Geotehnica

    41/60

    TEZE DE DOCTORAT

    Dorin Vasile MOLDOVAN

    Universitatea Tehnic din Cluj-Napoca, Facultatea de Construcii, Departamentul Structuri

    Conducator Stiintific: Prof.dr.ing. Augustin PopaUniversitatea Tehnic din Cluj-Napoca, Facultatea de Construcii, Departamentul Structuri

    Rezumat Teza de Doctorat Contribuii privind utilizarea materialelor geosintetice nmasivele de pmnt

    Lucrarea analizat face o sintez a cunotinelor teoretice i practice, referitoare la folosirea pmntuluiarmat n lucrri de construcii, fiind dezvoltat pe 335 de pagini, cuprinznd 296 relaii de calcul, 43 tabele,302 figuri i conine 104 titluri bibliografice.

    Se realizeaz o prezentare detailat a uneia dintre cele mai reprezentative lucrri care au fost executate nRomnia n domeniul zidurilor de sprijin din pmnt armat. Pe un teren natural accidentat, n cadrulcomplexului s-a propus execuia unui numr de 9 imobile, cile de acces i parcrile aferente. Pe bazaanalizei profilelor terenului, s-a impus necesitatea realizrii unor taluzri /sprijiniri/consolidri ale terenuluinatural n vederea obinerii cilor de acces. n urma unei analize tehnico-economice s-a recurs la utilizareacilor de acces n profil mixt folosind pmntul armat cu geogrile sau utilizarea unor soluii hibride: zid desprijin elastic si umplutur din materiale locale armate cu materiale geosintetice.Deasemenea s-a realizat o analiz a unor deficiene i soluii de remediere pentru unele tronsoane de ziduridin pmnt armat, punnd n eviden influena calitii lucrrilor de execuie ct i a materialelor folosite larealizarea zidurilor din pmnt armat. Concluziile rezultate pot fi luate n considerare la elaborarea unor noi

    normative, utile pentru proiectare i execuie.__________________________________________________________________________________Iulia Consuela MOLNARUniversitatea Tehnic din Cluj-Napoca, Facultatea de Construcii, Departamentul Structuri

    Conducator Stiintific: Prof.dr.ing. Augustin PopaUniversitatea Tehnic din Cluj-Napoca, Facultatea de Construcii, Departamentul Structuri

    Rezumat Teza de Doctorat Contribuii privind influena modelelor de calcul nprobleme de inginerie geotehnic

    Domeniul stiinific n care se ncadreaz teza de doctorat este domeniul ingineriei civile. Direciile principalede cercetare in cadrul tezei de doctorat au fost reprezentate de analiza influenei modelelor de calcul dinmecanica pmntului asupra unor probleme de inginerie geotehnic precum si realizarea un studiu complexasupra comportrii pmnturilor necoezive din Transilvania, bazat pe incercrile triaxiale de laborator.Printre cele mai importante contributii personale aduse de catre autor in cadrul tezei de doctorat se numr:prelucrarea parametrilor obinui pe baza ncercrilor de laborator, analiza factorilor de influen i furnizareade corelaii ntre parametri, valabile pentru nisipurile din Transilvania cu scopul