Embed Size (px)
DESCRIPTION
K
Citation preview
OBJEKAT:NADSTRE[NICA
Dimenzije objekta:Du`ina (m) L= 30.00
[Irina (m) B= 15.00
4.00 °0.070 rad.0.070
0.998 1.001 Krovni pokriva~ 0.10 kN/m2
Spregovi i instalacije 0.05 kN/m2Sop. te`ina- ra~una direktno program Tower
2 Sneg /S/ 1.00 kN/m2
3 Vetar 0.221 kN/m20.442 kN/m2
(c3=0,1)R = 0,1*qw*B*L
1.0 (c1)
0.3 (c2)
7.50 7.50
krov : w1= (c1+c2)*wo = -0.57 kN/m2
tang.trenje wtr = c3*wo = 0.04 kN/m2R= 19.89 kN
gp+S= 1.10 KN/m2Usvojen ~eli~ni profilisani lim TR 35/200/0,6
I/ ANALIZA OPTERE]ENJA
ß = ß =
SIN ß=
COS ß= ; COS2 ß=
qm,T,z=wo=qg,T,z=
II/ KROVNI POKRIVA^
4 °0.070 rad.0.070
0.998 RAZMAK RO@NJA^A: E = 1.845
I/ Analiza optere}enja:1 Sopst.te`.krovnog pokr. /gp/2 Sopst.te`. ro`nja~e -/gr/
E(m) = 1.845 3 Sneg /S/
Osnovno dejstvo vetra : Wo =4 Vetar levo: Ws=
Ws >1+2(krov treba osigurati od odizanja si{u}im dejstvom vetra)
Komponentalna optere}enja:A 6.00 B g= 0.28 kN/m
s = 1.84 kN/mAg=Bg= 0.85 KN (vert.) w= -1.06 kN/m
As = Bs= 5.52 KN (vert.)Aw= -3.19 KN (upravno na krovnu ravan)
Momenat sav. pri osn.optere}enju:Mx= 9.54 KNmMy= 0.67 KNm
Momenat sav. pri sop.te`. i sisanju vetra:Mx= -3.51 KNmMy= 0.09 KNm
Za dimenz.ro`nja~e merodavno je osnovno optere}enjeKoeficijent sigurnosti: 1.50
USVOJENO: A = 24 cm2160 I x= 925 cm4
h(mm)= 160 ix= 6.21 cmb(mm)= 65 Wx= 116 cm3t (mm)= 10.5 I y= 85.3 cm4s(mm)= 7.5 iy= 1.89 cmsx=hw= 13.3 Wy= 18.3 cm3
Sx= 68.8 cm2maxð1= 11.87 KN/cm2 <16KN/cm2
Sopstvena te`ina + sisanje vetra: maxð2= -3.51 KN/cm2Ugib: fdop= 3.00 cm
fx= 1.84 cmfy= 1.40 cm
fstv= 2.31 cm
Stabilnost pojaseva: (gornji pojas)c/tf= 6.19 <12.85
III/ RO@NJA^E
ß = ß =
SIN ß=
COS ß= ; COS2 ß=
4o
hw/tw= 1.77 <89.68Ayf= 6.83 cmIyf= 24.03 cm4iyf= 1.88 cmyf = 21.32 <40
Stabilnost pritisnutog pojasa pod optere}enjem sop.te`inom i sisanjem vetra:maxð2= -3.51 KN/cm2
ß= 0.69lyf= 4.15 myf = 221.18 >40rel= 2.36
ß= 7.61kapa= 0.15
a= 1.19d = 2.74 < maxð2= 3.51 KN/cm2
STABILNOST POJASA NE ZADOVOLJAVAPA UBACUJEMO ZATEGU .
Stabilnost pritisnutog pojasa po uvo|enju zatege.maxð2= -3.51 KN/cm2
ß= 0.69l= 3.00
lyf= 2.08 myf = 110.59 >40rel= 1.18
ß= 2.87kapa= 0.44
a= 1.19d = 8.26 > maxð2= 3.51 KN/cm2
STABILNOST POJASA ZADOVOLJAVA UBACIVANJEM ZATEGE .
Optere}enje vencanice u ravni krova:qy'= 0.74 kN/m
sila u zatezi izme|u vencanice i prve me|uro`nja~e:Z1= 2.79 kN
dpotr= 0.64 cmUSVOJENE ZATEGE:
IV/DIMENZIONISANJE ZATEGE
F 12 (u sredini polja)
4 °0.070 rad.0.070
0.998 RAZMAK RO@NJA^A: E = 1.845
I/ Analiza optere}enja:1 Sopst.te`.krovnog pokr. /gp/2 Sopst.te`. ro`nja~e -/gr/
E(m) = 1.845 3 Sneg /S/
Osnovno dejstvo vetra : Wo =4 Vetar levo: Ws=
Ws >1+2(krov treba osigurati od odizanja si{u}im dejstvom vetra)Komponentalna optere}enja:
A 6.00 B g= 0.28 kN/ms = 1.84 kN/m
Ag=Bg= 0.85 KN (vert.) w= -1.06 kN/mAs = Bs= 5.52 KN (vert.)
Aw= -3.19 KN (upravno na krovnu ravan)Momenat sav. pri osn.optere}enju:
Mx= 9.54 KNmMy= 0.67 KNm
Momenat sav. pri sop.te`. i sisanju vetra:Mx= -3.51 KNmMy= 0.09 KNm
Za dimenz.ro`nja~e merodavno je osnovno optere}enjeKoeficijent sigurnosti: 1.50
USVOJENO: A = 27.9 cm2180 I x= 1450 cm4
h(mm)= 180 ix= 7.2 cmb(mm)= 82 Wx= 161 cm3t (mm)= 10.4 I y= 81.3 cm4s(mm)= 6.9 iy= 1.71 cmsx=hw= 15.5 Wy= 19.8 cm3
Sx= 93.4 cm2maxð1= 9.29 KN/cm2 <16KN/cm2
Sopstvena te`ina + sisanje vetra: maxð2= -2.63 KN/cm2Ugib: fdop= 3.00 cm
fx= 1.17 cmfy= 1.46 cm
fstv= 1.88 cm
Stabilnost pojaseva: (gornji pojas)
III/ RO@NJA^E - POS R ß = ß =
SIN ß=
COS ß= ; COS2 ß=
4o
c/tf= 7.88 <12.85hw/tw= 2.25 <89.68
Ayf= 8.53 cmIyf= 47.79 cm4iyf= 2.37 cmyf = 16.90 <40
Stabilnost pritisnutog pojasa pod optere}enjem sop.te`inom i sisanjem vetra:maxð2= -2.63 KN/cm2
ß= 0.69lyf= 4.15 myf = 175.33 >40rel= 1.87
ß= 5.30kapa= 0.22
a= 1.16d = 4.01 > maxð2= 2.63 KN/cm2
STABILNOST POJASA ZADOVOLJAVA
Stabilnost pritisnutog pojasa po uvo|enju zatege.maxð2= -2.63 KN/cm2
ß= 0.69l= 3.00
lyf= 2.08 myf = 87.66 >40rel= 0.93
ß= 2.23kapa= 0.58
a= 1.16d = 10.53 > maxð2= 2.63 KN/cm2
STABILNOST POJASA ZADOVOLJAVA UBACIVANJEM ZATEGE .
U slu~aju izuzetnog optere}enj ro`nja~e cu optere}ene i normalnom silom pa je neophodno u svim poljimaubaciti zategu u sredini raspona ro`nja~a.
Komponentalna optere}enja:A 6.00 B N g= 0.28 kN/m
s = 1.84 kN/mw= -1.06 kN/mN= 10.31 kN
ROZNJACA U SASTAVU SPREGAPOPRECNI PRESEK : I 180U SREDINI RASPONA RO@NJA^A UGRA\UJU SE ZATEGE ZA PRIJEM UTICAJA OKO SLABIJE OSE(Z)
GEOMETRIJSKE KARAKTERISTIKE PRESEKA
KONTROLA DEFORMACIJA
IIIA/KONTROLA RO@NJA^A U SASTAVU SPREGA POS R
Ax = 27.900 cm2
Ay = 12.420 cm2
Az = 17.060 cm2
Iz = 1450.00 cm4
Iy = 81.300 cm4
Ix = 9.580 cm4
Wz = 161.111 cm3
Wy = 19.829 cm3
y
z
Maksimalni ugib štapa u = -12,557 mm
(slucaj opterecenja 7, na 300.0 cm od pocetka štapa)
SLUCAJ OPTERECENJA: 7
FAKTOR SIGURNOSTI : 1.50
DOPUŠTENI NAPON : 16.00
MERODAVNI UTICAJI (na 300.0 cm od pocetka štapa)
Racunska uzdužna sila N = -10.31 kN
Momenat savijanja oko z ose Mz = 10,069 kNm
Momenat savijanja oko y ose My = 0.704 kNm
Sistemska duzina štapa L = 600,000 cm
Dužina izvijanja oko z ose li,z = 600,000 cm
Dužina izvijanja oko y ose li,y = 300,000 cm
Kriva izvijanja za z osu A
Kriva izvijanja za y osu B
ŠTAP IZLOŽEN PRITISKU I SAVIJANJU
KONTROLA STAB.PRI EKSC. PRITISKU JUS U.E7.096
Radijus inercije i,z = 7,209 cm
Radijus inercije i,y = 1,707 cm
Vitkost 83,228
Vitkost 175,743
Relativna vitkost 0.896
Relativna vitkost 1,891
Relativni napon 0.023
Bezdimenzionalni koeficijent 0.740
Bezdimenzionalni koeficijent 0.231
Koeficijent povecanja uticaja Kmz = 1.019
Koeficijent povecanja uticaja Kmy = 1.090
Utjecaj ukupne imperfekc. štapa Knz = 1.146
Utjecaj ukupne imperfekc. štapa Kny = 1.625
Koef.zavisan od oblika Mz ETA = 1.120
Razmak vilicastih ležajeva L_vil. = 600 cm
Razmak bocno pridržanih tacaka L_boc. = 300 cm
Dužina tlacne zone L_prit. = 600 cm
Radijus inercije prit zone i_prit= 2,149 cm
Faktor plasticnosti preseka 1,169
Vitkost prit dijela 131,883
Otpornost na torziju preseka 13,257 kN/cm2
Otpornost na deplanaciju preseka 11,901 kN/cm2
Polozaj spoljnjeg opterecenja: SREDINA
Faktor zavisan od položaja opt. FI = 1,000
Kriticni napon za bocno izvijanje 17,816 kN/cm2
Vitkost 1,255
Bezdimenzionalni koef.za b.i. 0.536
Granicni napon izvijanja 15,040 kN/cm2
Koef.povecanja ut. od b.i. 1,596
Normalni napon od N 0.370 kN/cm2
lz =
ly =
l'z =
l'y =
s' =
k,z =
k,y =
ap =
l_ky =
s_vd =
s_wd =
s_crd =
l,'d =
k_m =
s_d =
q =
s(N) =
Normalni napon od Mz 6,250 kN/cm2
Normalni napon od My 3,551 kN/cm2
Maksimalni napon 14.789 kN/cm2
Dopušteni napon 16,000 kN/cm2
Optere}enje vencanice u ravni krova:qy'= 0.74 kN/m
sila u zatezi izme|u vencanice i prve me|uro`nja~e:Z1= 2.79 kN
dpotr= 0.64 cmUSVOJENE ZATEGE:
Spregovi se konstrui{u od dva unakrsno polo`ena ugaonika.D max= 8.30 kN
USVOJENO: HOP L 60x40x4A= 3.73 cm2
2.23 kN/cm2 <16kN/cm2Veza se radi zavrtnjima M12
Potreb.broj zavrtnjeva: n= 0.5 komUsvojeno 2M12
Spregovi se konstrui{u od dva unakrsno polo`ena {tapa.
USVOJENO: (U svim poljima)
Raspon glavnog veza~a: L= 15.00 mOsovinski razmak glavnih veza~a: l= 6.00 m
Osovinski razmak ro`nja~a(horiz): E= 1.845 m
Nagib krovne ravni: 4.0 °0.070 rad.0.070
0.998 0.995
Sistemska duzina stapova /polovina vezaca/
Koncentrisana optere}enja gornjeg pojasa veza~a:
1/ Stalno optere}enje :Krovni pokriva~ 0.10 kN/m2
s(Mz) =
s(My) =
s_max =
s_dop =
IV/DIMENZIONISANJE ZATEGA - POS Z
F 12 (u sredini raspona ro`nja~a u svim poljima)
V/POPRE^NI I PODU@NI SPREG U KROVNOJ RAVNI -POS HSp
s =
VA/SPREG PROTIV NASATI^NOG PRETURANJA - POS VSp
HOP □ 80x30x4
VI/ POS GN-GLAVNI NOSA^(RE[ETKASTI KROVNI VEZA^)
ß = ß =
SIN ß=
COS ß= ; COS2 ß=
581
9752790 1840 1895
Spregovi i instalacije 0.05 kN/m2Ro`nja~e 0.10 kN/m2Stalno optere}enje po m2 hale 0.25 kN/m2(Sop.te`inu veza~a program uzima u obzir)
^vorno: G=g*l*E/cosß= 2.73 kNG/2= 1.37 kN
2/ Sneg S = 1.00 KN/m2^vorno: S=s*l*E= 11.07 kN
S/2= 5.54 kN
3/ Vetar osnovno dejstvo : wo = 0.45 kN/m2
Vetar spolja - levo:^vorno: w= -6.48 kN
w/2= -3.24 kN
VEZE DIJAGONALNIH [TAPOVA ISPUNE ZA POJASEVE VEZA^A Za vezu {tapova ispune sa gornjim i donjim pojasom usvajaju se {avovi po celom obimu
aw(mm)=t(mm) ,imaju}i u vidu da se u ovim {tapovima ne javljaju naponi ve}i od
VEZA OSLONA^KIH DIJAGONALE ([TAP 6-9 i 21-27) SA GORNJIM I DONJIM POJASOMHOP 80.80.5aw(mm)= 4
max sila pritiska u {tapu(kN) = 137
21 °0.366 rad.0.3580.934
Nx = 49.07 kNNy = 127.91 kN
Aw,x= 12.8 cm2Aw,y= 17.87 cm2
n (kN/cm2) = 2.759.99
10.36
VEZA RIGLE I STUBAZa plo~u glave stuba usvaja se lim debljine 18mmZa le`i{nu plo~u rigle usvaja se lim d=18mm
ß = ß =
SIN ß= COS ß=
VII (kN/cm2)=
su= <swdop
Za vertikalni lim oslonca rigle usvaja se lim d=12 mmZa verikalni lim oslona~kog ukru}enja usvaja se lim d=12mmVeze limova se ostvaruju ugaonim {avovima a=4mmVeza rigle sa stubom ostvaruje se vijcima 4M16…5.6
DIMENZIONISANJE LE@I[NE PLO^E I ANKERA STUBOVAMerodavni uticaji: Nmin= 16.17 kN
M= 49.05 kNmT= 7.22 kN
Dimenzije stuba: L= 20 cmB= 15 cm
Usvojene mere le`i{ne plo~e:L= 44 cmB= 37 cm
1 = 0.40 kN/cm2 2 = -0.42 kN/cm2
h = 0.38 mb = 0.37 mk = 0.12 m
Pretpostavljaju se ankeri: M24; As(cm2) = 3.53Z= 120.85 kN
Zdop= 55.50 kN z = 11.40 kN/cm2 <12,5kN/cm2
USVAJAJU SE ANKERI: 3M24+3M24-klase ~vrsto}e ...5.6( U OBA PRAVCA)UKUPNO 8M24 PO STUBU
Du`ina ankera: 80 cm
POTREBNA DEBLJINA LE@I[NE PLO^E:ly/lx= 1.60
k= 0.129m= 12.21 kNcm/cm'
M1= 25.46 kNcm/cm'tpot= 2.91 cm
Zbog neophodnosti konzolnih limova u vezi stuba i le`i{ne plo~e potrebna debljina le`i{ne plo~e je 25mmUSVAJA SE DEBLJINA LE@I[NE PLO^E: t pl= 25 mm
KONTROLA ZAVARENOG SPOJA STUBA SA LE@I[NOM PLO^OM2 Dimenzije stuba: L = 20
B = 151
M= 49.05 kNm18 20 T = 7.22 kN
a1(mm) = 6 (DIMENZIJA UGAONOG [AVA)a2(mm) = 8 (DIMENZIJA UGAONOG [AVA)
13 L1 =L01-2a= 16.80 cm15 L2 =L02-2a= 11.40 cm
Yc= 10.4 cmIx{= 2447.00 cm4
Wx{= 226.57 cm4NAPON U TA^KI 2:
nmax= 216.485 MPa nmax>120MPa
T
M
N
L
NAPON U TA^KI 1: n= 171.55 MPa2.69 MPa
171.58 MPa (>120MPa)
Neophodno je oja~ati vezu konzolnim limovima u oba pravca.(8 kom)
KONZOLNI LIMOVI: Usvajaju se limovi d=15mm( ╫ 110.15…170)
M 24440mm
≠ 370.25…440
370mm
Podlivanje le`i{ne spojnice cem.malterom MB 30.
VII=su=
╫ 110.15…170
1.00m
0.10 kN/m20.10 kN/m'
1.00 KN/m2
0.442 KN/m2-0.57 KN/m2
>1+2(krov treba osigurati od odizanja si{u}im dejstvom vetra)
c=b u ovom slu~aju(vidi str 320~eli~ne kon. u ind. obj.)
h=120,t=5mmbxt
za >40 vidi str. 148 knjiga~el.konstr.u gr|.
PROVERI U DIJAGRAMU STR.646
(u ovom primeru ne zadovoljava)
STR.148
STR.148 (4.5-je broj polja E manje 1 i podeljen sa dva)
1.00m
0.10 kN/m20.10 kN/m'
1.00 KN/m2
> maxð2= KN/m2-0.57 KN/m2
>1+2(krov treba osigurati od odizanja si{u}im dejstvom vetra)
c=b u ovom slu~aju(vidi str 320~eli~ne kon. u ind. obj.)h=120,t=5mmbxt
za >40 vidi str. 148 knjiga~el.konstr.u gr|.
PROVERI U DIJAGRAMU STR.646
(u ovom primeru ne zadovoljava)
STR.148
STR.148 (4.5-je broj polja E manje 1 i podeljen sa dva)
U slu~aju izuzetnog optere}enj ro`nja~e cu optere}ene i normalnom silom pa je neophodno u svim poljima
16.2
581
9752790 1840 1895
Za vezu {tapova ispune sa gornjim i donjim pojasom usvajaju se {avovi po celom obimu
VEZA OSLONA^KIH DIJAGONALE ([TAP 6-9 i 21-27) SA GORNJIM I DONJIM POJASOMa(cm)= 8b(cm)= 8
swdop
treba da bude manje od 0,8kN/cm2 za MB 30,odnosno manje od 0,5kN/cm2 za MB 20
(As)str 98 djacka knjiga ILI 835
TABLICA STRANA 854VIDI STR.351 (napon zatezanja u jednom ankeru)zato x0.5
z = 11.00 (I sl.optere}enja) z = 12.50 (II sl.optere}enja)
7.065
VIDI STR.358
USVAJAJU SE ANKERI: 3M24+3M24-klase ~vrsto}e ...5.6( U OBA PRAVCA)
Zbog neophodnosti konzolnih limova u vezi stuba i le`i{ne plo~e potrebna debljina le`i{ne plo~e je 25mm
cmcm
(DIMENZIJA UGAONOG [AVA)(DIMENZIJA UGAONOG [AVA)
treba da bude manje od 0,8kN/cm2 za MB 30,odnosno manje od 0,5kN/cm2 za MB 20
(napon zatezanja u jednom ankeru)zato x0.5
