Cap.17 Danos Recalques

7/25/2019 Cap.17 Danos Recalques

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CAP. 17 Fissuras : Um Alerta no Diagnstico 17.1

INTRODU O

Recalque o deslocamento vertical ou inclinao que uma edificao sofredevido s deformaes ocorridas no macio de apoio de suas fundaes.

O Recalque causado pela diminuio de volume dos vazios de um solo. No

fenmeno do recalque, a diminuio de vazios est ligada a aproximao das

partculas causadas por deformaes elstico/plstico/viscosa, perda de suco,

esmagamento das ligaes laterizadas, compresso de sujeira, sada de gua e

rebaixamento do nvel do lenol fretico. O macio sofre uma diminuio de volume

sem que entretanto ocorra uma formao ntida de uma superfcie de ruptura

(cisalhamento) relativo entre partculas.

17.1 Recalq ues : Con ceit os e Defin ies

Todos os tipos de solos, quando submetido a uma carga, sofrem inevitavelmente

recalques, em maior ou menor grau, dependendo das propriedades de cada solo e da

intensidade do carregamento. Os recalques geralmente tendem a cessar ou estabilizar

aps certo perodo de tempo, mais ou menos prolongado, dependendo das

peculiaridades (permeabilidade e poro-presso) dos solos.

Fig 17.1.1 Exemplo de Recalques lento, por adensamento nas argilas de Santos


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17.2 ENGENHARIA DE FUNDAES D. Berberian

Por exemplo, recalques em solos arenosos, podem se estabilizar em poucas horas

ou dias. J o recalque em solos argilosos moles so pouco permeveis tendem a cessarou estabilizar - se ao longo prazo.Prdio de Santos ( Edf. Nncio Malzoni )

Observando o que aconteceu no exemplo clssico da literatura brasileira, o

Edificio Nuncio Malzoni, em Santos, que alm de sofrer recalques verticais de

grandes propores inclinou em face da superposio dos Bulbos de presses. Fig

17.1.1. Este edifcio hoje est totalmente recuperado e reaprumado por

Engenheiro Carlos Maffei.

No recalque as partculas se aproximam uma das outras provocando uma

diminuio do volume (e espessura) de todo o macio (raramente ocorrem

superfcies de cisalhamento). Na ruturaas partculas deslizam umas em relao s

outras, ao longo de uma superfcie de cisalhamento.

Recalq ue adm is svel: So aqueles cujas magnitudes s produzem recalques

distorcionais que a estrutura pode suportar sem danos. Toda fundao sofre

recalques. Toda edificao suporta sem danos, algum recalque. Na grande

maioria das obras estes recalques so absorvidos e passam despercebidos

durante a construo, quando pilares e lajes so construdos no prumo e no

nvel.

Berberian atravs de centenas de estruturas analisadas, tem verificado que

recalques distorcionais na ordem de =1/500a 1/300causam somente danos que a

edificao pode suportar. Considerando-se que a maioria expressiva dos vos das

estruturas varia de 4 a 6 metros, os recalques admissveis estruturalmente devemgirar no entorno de =500/500 = 1cm ou 10 mm, sabendo-se que =/L ou

2-1/L.

Da a sugesto do autor em desvincular o conceito de carga admissvel da

carga de rutura submetida a um coeficiente de segurana SF=2a 3, mas ligando-o

diretamente ao conceito da carga admissvel como sendo aquela que no produz


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significativos danos a estrutura, ou seja aquela que s produzir recalques

diferenciais da ordem de 10ou 15mm, ou seja =1/500ou 1/300.

Este conceito eliminar a necessidade em provas de carga levadas at a rutura

e da definio do coeficiente de segurana real, alias, ainda hoje dois problemas na

engenharia de fundaes.

A situao mais desfavorvel, seria aquela na qual uma das fundaes, com

voLentre dois pontos considerados , no recalque, ou recalque menos de 15mm.

A situao mais favorvel aquela na qual duas fundaes apresentem recalques

aproximadamente iguais.

Recalque o deslocamento (para baixo) que uma edificao sofre a diminuio dosvazios dos terreno de apoio.

Importante, a partir de 1974 o autor apoiado nas anlises dos danos causados porrecalques nas edificaes vem colocando em destaque que o melhor indicador dosriscos e patologias deixou de ser recalque diferencial, dando lugar ao recalquedistorcional.

Levantamento (deslocamento para cima), quando ocorre est associado a solos

expansivos.

17.2 Recalques Sob a tica do Solo

O recalque de uma estrutura sob atica do solo, causado principalmentepor quatro fenmenos, a saber:

Recalque Imediato Suportvel na maioria dos casos

Ajuste do Solo/Fundaes (compresso de sujeiras)

Sadas de Gases

Deformao elstica do esqueleto slido do solo.

Recalque Primrio Maior dos Recalques, pode levar a obra ruptura

Adensamento: Sada de gua


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Ocorre entre poucos minutos (areias fofas saturadas) at muitos

anos (argilas moles saturadas, muito finas e pouco

porosas)

Recalque Secundrio - Deve-se a fenmenos viscosos (creep oufluncia) e ocorre aps o adensamento primrio. mais significativo emsolos orgnicos devido ao escorregamento e/ou reorientao daspartculas.

Recalque por Colapso - Deve-se ao colapso da micro-estrutura do

solo por perda da resistncia das ligaes interpartculas do solo e/oupor perda de suco mtrica, quando inundado.Geralmente brusco ecatastrfico.

Dependendo da formao geolgica e da estrutura "fabric" do solo,podem ocorrer outros tipos de recalques igualmente importantes, taiscomo Recalque por dissecao (rebaixamento do nvel do lenolfretico), Recalque por subsidncia (causado pelo abatimento de

minas e escavaes subterrneas), etc.

Fig 17.2.1 Recalques imediatos para fundaes flexveis e rgidas

Recalque deFundaesRgidas

Zfs

Recalque deFundaesFlexveis

s- Coeficiente de Poisson

Es- Mdulo de Elasticidade

Solo

Rocha

H


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Recalque por Adensamento Primrio Ocorre ao longo do tempo.Deve-se a sada da gua do solo (fenmeno do adensamento).

Comumente o maior e o mais grave deles. Este recalque geralmentetende a cessar ou estabilizar aps certo tempo, mais ou menosprolongado, e que depende das peculiaridades geotcnicas dos solos. Porexemplo: recalques em solos arenosos, podem se estabilizar em poucashoras ou dias. O recalque em solos argilosos moles tende a cessar ouestabilizar somente aps algumas dcadas, quando dissipar o excesso daporo-presso.

Recalque Secundrio (creep) - Deve-se a fenmenos viscosos (creepou fluncia) e ocorre aps o adensamento primrio. mais significativoem solos orgnicos devido ao escorregamento e/ou reorientao daspartculas.

Recalque por Colapso - Deve-se ao colapso da micro-estrutura dosolo por perda da resistncia das ligaes inter-partculas do solo e/oupor perda de suco mtrica, quando inundado.

Em uma significativa parte do territrio brasileiro, verifica-se a ocorrncia de

solos potencialmente colapsveis, com estruturas metaestveis sujeitas a grande

reduo de volume e, portanto grandes recalques quando saturados.

Geralmente estes recalques so bruscos e catastrficos.

Atravs do ensaio de adensamento com inundao a uma dada presso ou

duplo edomtrico pode-se ter uma ideia do potencial de colapso Pc, medindo-se a

variao do ndice de vazios causado pela inundao:

Pc = / (1- i) recomenda-se Pc 2%

Variao do ndice de vazios

i ndice de vazios inicial antes da inundao

Quanto mais poroso, maior ser o potencial de colapso.

Da a recomendao de se realizar provas de carga com inundao nas

regies sabidamente colapsveis.

Os pesquisadores Jennings e Knight apresentaram em 1975 uma relao

aproximada entre o potencial Pc de colapso e o dano associado.


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Tab. 17.2.1 Controle de Nvel e Prumo

Panos CausadosPC PC %

Praticamente nenhum 0 a 0,01 0 a 1

Danos Moderados 0,01 a 0,05 1 a 5

Danos Problemticos 0,05 a 0,10 5 a 10

Muito Problemticos 0,10 a 0,200 10 a 20

Extremamente Problemticos > 0,20 > 20

TEMPO t,anos

rp RECALQUE POR COLAPSO

ra RECALQUE PRIMRIOPerda de Agua em CamadasMoles Adensveis

RECALQUE SECUNDRIO Rs

RECALQUEr,cm

ri RECALQUE POR IMEDIATO

Fig. 17.2.2 Recalques de uma edificao ao longo do tempo


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Recalq ue p or Dis sec ao Pode produzir valores elevados

Gerado por rebaixamento do lenol fretico: Ocorre progressivamente, durante e aps o rebaixamento do lenol

fretico.

Recalqu e por Vib raes No so graves mas geram fissuraesVibraes geradas por mquinas industriais equipamentos decompactao, bate-estacas, britadores, etc. produzem trincas eaceleram os recalques.

Recalqu e po r Sub sidnc ia

Pode levar a obra runaCausada pela escavao de tneis ou desabamento de velhas minas,cavernas, etc., sob o terreno da edificao.

17.3. RECALQUES SOB A TICA DA ESTRUTURA

Toda fundao sofre algum recalque. Na grande maioria das obrasEstes recalques so redistribudos atravs do processo da interao solo/estrutura

Foto 17.2.3 Colapso devido a Ruturade adutoras de guas emCeilndia -DF

Foto 17.2.4 ColapsoCratera em PistaCausada por Saturao doSub-Leito


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e passam despercebidos durante a construo, que prossegue sendo executadono nvel e no prumo.

Figura de Recalque a poligonal que liga os vrios pontos de uma

fundao e seus deslocamentos no plano vertical.

Curvas d e (iso ) Recalques, o lugar geomtrico que liga os pontos demesmos deslocamentos de uma fundao (em planta).

Os recalques sob o ponto de vista da estrutura podem ser analisadossegundo a natureza da figura de recalques:

Fig 17.3.1 Recalques Total e Diferencial

1. Recalque Totalrt ( s ) o recalque total que porventura tenha ocorrido

sob uma fundao, no momento da observao. a soma de todos osrecalques: imediato, primrio, por colapso, secundrio, dissecao,

vibrao, etc.

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Fig 17.3.2 Recalque Total Uniforme

2. Recalque Diferencial rd ( a diferena entre os recalques totais de

dois pontos considerados.

12 ?

O recalque diferencial de uma maneira geral, mais danoso estrutura do que

o recalque total.

Recalque Diferencial Uniforme : o recalque diferencial com variao

linear entre todos os pontos da estrutura.

mx

A estrutura praticamente no

sofre danos estruturais Ruptura das redes externa Alteraes nos passeios e

caladas Tpico de Estruturas Rgidas

e terrenos uniformementefracos

Inclinao e Desaprumo Tpicos de Estruturas

Rgidas e terrenoslinearmente desuniformes Recalques linearmente

desuniformes Estrutura sofre pequenos

danos

Fig 17.3.3 Inclinao Uniforme

Foto 17.3.4 Recalque Diferencial Uniforme

mn


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Quando a magnitude dos recalques e principalmente dos recalques diferenciais

relativamente pequena, as cintas e os cinco primeiros andares das estruturas

quase sempre os absorvem e os redistribuem.

medida que o processo se acentua, os danos deixam de ser somente

arquitetnicos/funcionais, podendo em alguns casos produzir at o colapso da

estrutura.

Foto 17.3.5 Exemplo de RecalqueDiferencial Uniforme





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Recalque Angular , ou Distoro Angular ou ainda Rotao Relativa ou

Recalque Diferencial Especfico: rotao da reta utilizada para definir o

desaprumo, ou seja, aquela que une dois pontos de referncia.

=L

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ou mais corretamente AB= (AB/ LAB)-

A ruptura em geral brusca e catastrfica (rupturas generalizadas

ocorrem em solos incompressveis). Acontecem em horas ou poucos dias,

desde o incio da formao da cunha de deslizamento at a ruptura total.

Fig.17.1.2 Cunhas de RupturaGeneralizadasDe Beer e Vsic (1958)

Na viso macro da estrutura, o fenmeno da ruptura semelhante ao do

recalque, isto , a estrutura tambm afunda (ou tomba) s que em velocidadesmuito maiores. Winterkorn e Fang (1975) citam o caso clssico de rupturageneralizada de um conjunto de silos.


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Fig 17.1.3 Ruptura Brusca de um Conjunto de Silos. Tschebotarioff (1951)

Fig 17.1.4 Ruptura por Puncionamento Causado por Colapso das Fundaes ,(Gama DF. Cortezia Infrasolo Ltda)

O Fenmeno do recalque percebido atravs da observao dos sintomas

causados na superestrutura (trincas, inclinaes etc.)

FundaoColapsada Sub.solo

esmagado

Pilares e vigasrompidos


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Os recalques so analisados sob duas ticasa do solo(causa) e a daestrutura(efeito):

2. Os recalques so analisados sob duas ticas:a do solo(causa) e a daestrutura(efeito)

3. RecalquesSob a tica do Solo

Outros exemplos:

Solo heterogneos Recalques Diferenciais Estrutura sofre Danos e

Fissuraes

Foto 17.3.9 Exemplo Hipottico de Recalque... Distorcional

Foto 17.3.10 Desaprumo de Fachada Foto 17.3.11 Desaprumo de Fachada


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a. Perfil dos Recalques Totais

b. Perfil dos Recalques Diferenciais aps a Eliminaodos Recalques Uniforme e da Inclinao

FIG. 17.3.12 Deslocamento . Definies . Grant et al(1974),ApudVelloso & Lopes (2002).

Rotao : Variao da inclinao da reta que une dois pontos de referncia de

uma fundao no exemplo da FIG.5.3.12, mx foi a maior das

rotaes sofridas por todas as retas de referenciais da obra.

Deformao Angular : No exemplo, a deformao angular em vale:

BC

BC

BA

BA

B

L+

L=

Desaprumo w: a rotao da estrutura como um todo (ou uma parte dela bem

definida analisada em separado) como se fosse um bloco rgido.

Como raramente uma estrutura pode ser considerada como se fosse

um bloco rgido, as vezes fica difcil definir e quantificar seu

desaprumo

A deformao angular considerada positiva se produzconcavidade para cima, (como

no caso do ponto B)

A D

C

ABCD

LBCLAB LCD

ABCD

B

DCBA

recalque

uniforme

mxw

sBinclinao

sAA

D

CB

sC sD

W


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Relao Deflexo Rr: a relao entre a deflexo relativa (deslocamento

mximo) e a distncia L entre dois pontos de refernciaRr = /L

Relao Emprica R: a relao entre a distoro angular e o recalque mximo

R = /mx= /L mx

L

a

L

max

Ruptura: o deslocamento relativo das partculas do solo ao longo de uma

superfcie de ruptura geralmente por cisalhamento, quando o solo submetido a

tenses maiores do que a sua resistncia.

17.4 DANOS CAUSADOS POR RECALQUES

In troduo

Como foi visto anteriormente, os recalques e deformaes da

estrutura, so os principais causadores das fissuras e at em certos casos, do

colapso total da estrutura.

Toda edificao recalca, mas ela suporta certo recalque sem

nenhum dano considervel ou aparente, mesmo porque quando pequenos,

durante o processo de construo a edificao construda as lajes e aprumando

as pilares de tal forma a no acumular os recalques.

Vrios pesquisadores e entidades tcnicas tm procuradoestabelecer um paralelo entre estes deslocamentos e os danos causados aos

vrios tipos de estruturas.

Os recalques, principalmente os diferenciais e os distorcionais

dependem muito da interao solo/estrutura que por si s um fenmeno

complexo e depende de uma enorme gama de hipteses ainda questionveis.


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Velloso & Lopes (1996) sumarizam no seu recente livro de

Fundaes COPPE/UFRJ, as experincias de Bjerrum (1963), Vargas e Silva

(1973), Skempton & MacDonald (1956), Grant et al (1974), Novais e Ferreira

(1976), Burland & Wroth (1974), Wahls (1981), I.S.E Institute of Structural

Engineers (1978 e 1989), Thorburn e Hutchinson (1985). Peck (1994), Meyerhoff

(1956) e Polshin & Tokar (1957).

Berberian (1974,1987) analisando centenas de casos patolgicos em

obras do Centro Oeste Brasileiro, prope a to procurada correlao entre a

abertura das fissuras e os danos causados em edifcios tradicionais, com

estruturas predominantemente em concreto armado e painis de fechamento emalvenaria.

As principais lies que se pode tirar desse estudo, com

importantes reflexos na filosofia dos projetos de fundaes e estruturas so

(Velloso & Lopes 2002, Berberian 1974,1987 e Moura 1995),

A rigidez de uma superestrutura tende a redistribuir as cargas nos

pilares, aliviando os pilares mais carregados (que tendem a gerar

maiores recalques) e sobrecarregando os menos carregados. De

uma maneira geral os pilares de periferia passam a receber mais

carga do que aquelas indicadas no projeto, e, por conseguinte

sofrem uma reduo nas suas cargas iniciais. (Moura 1995).

Por esta razo e por influncia da ISE-interao solo/estrutura, os

recalques diferenciais so menores do que o previsto pelos mtodosconvencionais de clculo. Da, se levado em conta a ISE muitas

obras inviabilizadas pelos mtodos convencionais, poderiam ser, na

pratica viabilizadas. Moura (1995) constatou efeitos favorveis da

ISE, na diminuio das distores angulares entre pilares que


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apresentam valores acima dos limites (~L/300) estabelecidos por

Skempton e MacDonald.

Tem-se observado que dependendo da Rigidez Relativa da

estrutura/solo, os recalques diferenciais so absorvidos at

aproximadamente o 5 pavimento de um edifcio comum, (Gusmo e

Gusmo Filho, 1994).

Fissuras e trincas que ocorrem nos ltimos pavimentos de prdios

mais altos (a partir de 6 pavimentos) podem no so causados por

recalques, mas sim por variaes trmicas e/ou variaes sazonais

de temperatura e umidade. Berberian (1974).

A ISE influencia mais intensamente nos recalques diferenciais e

quase nada nos recalques totais.

Os edifcios em paredes portantes alvenarias estruturais, so

menos tolerantes aos recalques distorcionais do que nos edifciostradicionais estruturados com painis de simples fechamento, (ISE,

1989).

A modelagem global de uma edificao completa, levando em conta

a fundao e a superestrutura ainda um procedimento complexo,

pouco preciso e apoiado em hipteses pouco representativas. Da a

importncia da observao cuidadosa da experincia local, e das

recomendaes (mesmo que em carter geral) a exemplo das

apresentadas nas prximas paginas.

H uma carncia de registros publicados de casos de estruturas que

sofreram danos. So fortemente incentivadas a controles peridicos


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dos recalques das obras, se possvel desde seu incio (e mesmo no

se no se dispondo de medidores mais sofisticados).

Os deslocamentos limites, que resultam no aparecimento de trincas

ou at o colapso do elemento da edificao dependem de vrios

fatores, tais como:

Condio de contorno (engaste, apoio livre, etc.)

Do comportamento mecnico da pea (frgil, dctil,

viscoso/reolgico, etc.). A maioria das alvenarias utilizadas em

edificaes comuns apresentou um comportamento frgil, sem

patamar de escoamento.

Do fator de forma (relao entre o comprimento e a altura do

elemento).

Da deformada da estrutura (concavidade para baixo ou paracima).

Da rigidez relativa a flexo e ao cisalhamento.

Os valores admissveis dos recalques e deformaes dependem

da utilizao de cada edificao. Valores aceitveis para algumas

podem ser danosos a outras (Velloso & Lopes, 2002 e Peck

1994).

Vale observar que em estruturas muito rgidas elas podem tombar

como um todo sem, entretanto apresentar um quadro considervel

de fissurao.


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A quantificao dos deslocamentos admissveis tem sido

representada atravs da distoro angular . As tabelas a seguir apresentam

alguns valores indicativos, lembrando, entretanto, que a base estatstica destes

dados provm de estudos realizados em estruturas tradicionais (concreto e/ou ao

com fechamento em painis de alvenaria).

17.4.1REGRA DA MEDIATRIZ

PARA INDICAR OS PONTOS EM RECALQUES OU DESLOCAMENTOS

DAS ESTRUTURAS

Berberian , nos anos 70, desenvolveu uma tcnica que permitisse

identificar numa edificao os pontos com patologias tpicas de (flechas ou

recalques).

A regra da Mediatriz em painis bidimensionais no estado plano de tensesna situao de cisalhamento puro acabou por ser simplificada, na prtica deprofissionais de patologias e projetos, sendo comum e rotineiramente designadapor Regra da Mediatriz do Professor Dickran.

Esta regra esta baseada na anlise da gerao das tenses de trao empainis de alvenaria das edificaes. As trincas ocorrem quando estas tensesultrapassam a resistncia a trao do material utilizado.

Esta regra permitiu de forma simples e prtica de elaborar o diagnostico e ato prognostico das patologias tpicas de recalques e flechas de lajes e vigas.

O que mais importante que esta regra permitiu esclarecer a falcia deque toda trinca de 45 causada por recalque.

De maneira geral a causa principal realmente recalque, mas dependendoda atitude e posio das trincas esta regra mostra claramente que as mesmasforam geradas por flechas em vigas e lajes e no por recalques.

Estes estudos mostram tambm que a tenso mxima de trao, ocorre emgeral no ponto mdio da trinca de trao (a 45), cuja inclinao estar voltadasobre o ponto em deslocamento, indicado pela mediatriz.

A comprovao experimental veio quando Berberian (1974) construiu 06painis de alvenaria no laboratrio de materiais da empresa Infrasolo Ltda, com


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dimenses de 6 x 3 m, grampeando-as nas viga inferior, nos pilares e apertadasna viga superior aps um tempo de espera de dois meses.

Foram ensaiadas alvenarias de blocos de concreto e tijolos cermicos,aplicando-se deslocamentos controlados em um dos pilares para analisar ainfluncia dos recalques distorcionais (diferencial / 6,0 m) na abertura das trincase no fenmeno da rutura dos painis.

PRIMEIRA TRINCA SUB-CAPILAR NO PAINEL 01

f=0,08 1/400 Frisc = 2.5

1e 2 Trincas Sub. Capilares no Painel

Exper.01 af=0 15

mm

Recalque Distorcional 1/250

Berberian (1972)

FISSURAS Regra do Dickran

Caso .1Rec.Fundaes

Fig.17.4.1 Parede em Blocos deConcreto 10x20x40 cm

Fig.17.4.2 Idem mostrando 1 e 2 trinca

Fig.17.4.3 Panel em tijolo cermicoaparente

Fig.17.4.4 Recalque de FundaesRegra do Dickran


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Patologia e Reforode Estruturafundex / infrasolo

FISSURAS Regra do Dickran

Caso . 2Flexa Laje/Viga

Verificao por Elementos Finitos

Fissurao

flecha em cintas

fundex / infrasoloPatologia e Reforode Estrutura

FISSURAS Regra do DickranCaso .3 Rec Cintas

Fig.17.4.5 Flechas em vigasRegra do Dickran Fig.17.4.6 Mtodos dos Elementos Finitos

Fig.17.4.7 Recalque nas Fundaes Fig.17.4.8 Flechas nos Baldrames ou Cintas

Fig.17.4.3 Abatimento das Cintas


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17.4.2RECOMENDAES DE BERBERIAN

Berberian (1974,1987 e 2001), com base nas anlises das patologias

de centenas de obras do Centro Oeste Brasileiro e ensaios em prottipos de

painis de alvenaria, sugere modificaes e amplia as recomendaes de

Skempton, Bjerrum (1963), Vargas & Silva(1973).

O autor recomenda uma interrelao entre a Distoro Angular ,

abertura das fissuras afeosdanos observadosem vrios casos de obras. TAB.

17.4.1

Estas recomendaes so aproximadas de carter genrico e svalem para estruturas convencionais de concreto armado com fechamento em

painis de alvenaria (no estruturais).

Observaes Importantes sobre as Recomendaes de Berberian

Os recalques totais uniformesdentro de certos limites no comprometem

seriamente a segurana de uma estrutura. Se uma estrutura recalca como

um corpo rgido, ou mesmo inclinando-se tambm como um corpo rgido

(com variao linear dos recalques), ocorrero desaprumos, mas os danos

estruturais podero no ser to srios.

Ocorrero efeitos estticos, funcionais, comprometimento do sistema de

dutos de ligaes externas, escadas, etc, mas dentro de certos limites a

estabilidade global da estrutura no fica seriamente comprometida.

A aceitabilidade da estrutura e definio da distoro mxima admissvel

definida pelo projetista da estrutura, e com base nas conseqnciasestticas e funcionais e no fator de risco fator Frisc= . 1000.

Os recalques totais, diferenciais e distorcionais podem ser estimados

teoricamente durante a elaborao do projeto e medidos aps o trmino da

obra, de tal forma a permitir traar as curvas de iguais recalques


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(isorecalques) e permitindo-se avaliar as grandezas e , entre dois

pontos.

Recalques lentos favorecema uma atuao da interao solo/estrutura,

propiciando uma gradativa redistribuio dos deslocamentos, fazendo com

que a estrutura se adapte e resista melhor aos recalques.

Vale observar que a influncia do tempo na distribuio dos recalques

diferenciais diferente para cada tipo de solos (argilosos arenosos etc...), e

da rigidez da estrutura.

Os recalques diferenciais podem ser, a muito grosso modo estimados

como sendo 75% do recalque total mximo.

As tenses residuaisnas estruturas podem ser importantes, mas difceis

de quantificar, vez que, quase sempre os recalques comeam a ser

observados e medidos aps a aplicao de parte do carregamento (seno

todo), quando j ocorreram recalques residuais no medidos.

Em estruturas similares, as tolerncias s deformaes no so

obrigatoriamente as mesmas.

A experincia tem mostrado que materiais de construo mais dcteis, a

exemplo, do ao e das resinas plsticas podem tolerar maiores recalques

do que elementos mais frgeis, tais como o concreto, gesso ou alvenariaestrutural.

tambm de praxe, recomendarem-se reforosquando a velocidade de

recalques atinge a aproximadamente 60/dia. Teme-se que quando a

velocidade de recalques atinge este valor, poder no haver tempo hbil


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para reverter o processo e nem reforar as fundaes e/ou estrutura,

comprometendo a estabilidade da edificao, e colocando em risco seus

usurios.

A considerao da ISE. Interao Solo-Estrutura tem influenciado

favoravelmente na distribuio e redistribuio dos deslocamentos. De uma

maneira geral, quanto mais rgida e tambm "quanto mais alta" for uma

estrutura, maior ser a redistribuio dos recalques, forando a uma

reduo dos recalques diferenciais e distorcionais, viabilizando at em

certos casos, projetos cujos recalques sem considerar a ISE, seriaminicialmente inadmissveis.

Conforme j enfatizado anteriormente, nenhuma destas acertivas

absoluta e possvel que dependendo das caractersticas peculiares de

uma dada estrutura, nada disso ocorra.

Fissuras Capilares, sub-milimtricas com abertura abaixo de 0,1mm sodesprezveis, assintomticas e inconclusivas.

Os encontros de cintas sobre cintas sem fundaes, constituem- se em

pontos de fraqueza a recalques, gerando trincas horizontais baixas,

prximas aos pisos, ou altas prximas ao teto.

Recomenda-se, sempre que possvel, pontuar-se as cintas (vigasbaldrames) com mais de 6m de vo livre, executando-se pequenas

fundaes, para evitar trincas baixas nas paredes e/ounas lajes de piso,

simulando trincas de charneira, causadas por carregamento uniformemente

distribudo de baixo para cima na laje de piso.


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Quadro dos Fatores Relativos de Risco - FRISC

Aps o exame de pouco mais de 800 obras com sintomas de patologias

e reforos de estruturas e fundaes, Berberian estabeleceu, para melhor

compreenso dos problemas, um fator de risco que reflete de uma maneira

aproximada a gravidade dos fenmenos patolgicos.

FRISC Sintomatologia

at02 Sem comprometimento da segurana e da

funcionalidade da edificao.

02 a04 Patologias incipientes, devendo, entretanto, serem

corrigidas o quanto antes, para garantir e prolongar

a vida til da edificao.

04 a06 Patologias graves que necessitam de correo

imediata.

06 a08 As patologias podem j estar comprometendo a

segurana e estabilidade da edificao. Correes

e reforos imediatos e possivelmente invasivos.

acima de08 Instabilidade local/parcial, ou eminncia de colapso

total da edificao.TAB.17.4.1 Recalques Distorcionais x Sintomatologia. Berberian (1987)


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SINTOMATOLOGIA x Fator de Risco Frisc

Limites Berberian (1987) Frisc = 1000.= 1000 (21) / L

afis=0,85mm (0,05 a 0,10) = 1/1175 (1/2000 a 1/800) Frisc = 0,85 (0,50 a 1,25)

Berberian (2000) analisando 48 casos onde supostamente poderiam ter pilares

sob a argamassa de revestimento, constatou que trincas horizontais nos

revestimentos de paredes no passam sobre pilares, eliminando a possibilidade

de pilares na regio de trincas horizontais

Foto 17.4.2 Trincas mltiplas causadas por flechas nas cintas. Descartada a hiptesede recalques no pilar a esquerda face a ocorrncia da .trinca .horizontal prolongada

Foto 17.4.1 Deformao das cintas (sobre .cintas) causada porabatimento (colapso) do aterro .de sustentao .das cintas


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Fissuras Capilaresconfusasmisturam-sea fenmenos trmicos e de retrao das

alvenarias. Fis su ras Visvei s em paredes portantes

no armadas, deformadas comconcavidade para cima. SegundoMeyerhof: =1/2500 e segundo Polshin &Tokar com L/H < 3, entre 1/3500 e 1/2500para L/H < 5, entre 1/2000 a 1/1500 esegundo Burland & Wroth: 1/2500 parapainis quadrados e 1/2500 para L/H = 5 eainda com deformaes convexa paracima: 1/5000 para paredes quadradas.Para o caso de paredes portantes

armadas, as fissuras passam a aparecer... segundo Polshin & Tokar entre 1/1400 a.. .1/1000.

Foto 17.4.3 Fissuras Capilares Confusas

Frisco mdio = 0,85

y = 0,0387x + 0,0287

R2= 0,0279

-

0,05

0,10

0,15

0,5 1,0 1,5

Frisc = (1000.( 2 - 1) / L

AberturadeFissura

mm

Frisco mdio = 0,85

y = 0,078x - 0,0184

R2= 0,4452

0

0,05

0,1

0,15

0,5 1 1,5Frisc = (1000.( 2- 1))/ L

AberturadeFissura


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afis=0,13mm (0,10 a 0,16) = 1/770 (1/800 a 1/700) Frisc = 1,3 (1,25 a 1,45)

Desnivelamentosem mquinas industriais eequipamentos sensveis a recalques diferenciais,podem ser crticos.

Fissuras f inas (< 0,10mm) so facilmentecorrigidas durante o acabamento final Dano naCategoria I segundo I.S.E (1989).

Acentuam-se as microf issuras. Painisexternos de alvenaria trincam descolando-se daestrutura. Nos dias chuvosos pode-se divisar ocontorno da estrutura atravs da umidade que

atravessa as paredes, podendo inclusive mofararmrios e moveis em contacto com as mesmas.

Provocam desnivelamentos em mquinas industriais e equipamentos sensveis a

recalques diferenciais. Limites de per igo para prticos contraventados. Dist ores nesta magnitude (1/1000 a 1/500), pode fissurar acabamentos interiores ou

exteriores rgidos e sensveis, tais como gesso, pedras ornamentais, mrmores ou peasvitrificadas. O NavfacNaval Facilitia Eng. Comand (1971), no entanto observa que pode-se tolerar recalques maiores se uma parcela importante do recalque j ocorreu antes doassentamento dos acabamentos.

Mxima de fl exo ang ul ar na junta de tubulao rgida de concreto (para trabalho sobpresso), e corresponde em geral 2 a 4 vezes a inclinao mdia da linha de recalque.Danos s juntas dependem tambm do eventual comprimento da tubulao.

Os recalq ues tolerveis em edifcios com estrutura pesada de concreto armado apoiadaem radier rgido (grelhado com 1,20m de espessura) poder ser limitado por danos nos

acabamentos internos ou externos. Flechas ainda so adm is svei s para vigas biapoiadas, quando atuam todas as cargas(permanentes + acidentais) conforme prescreve norma NBR 6118/2003.

Frisc = 1,5 (1,42 a 1,60) = 1/650 (1/700 a 1/600)

Frisco mdio = 1,3

y = -0,6227x + 1,0946

R2= 0,0072

0,10

0,11

0,12

0,13

0,14

0,15

0,16

0,17

1,2 1,3 1,4 1,5

Frisc = (1000.(2 - 1) / L

Abe

rturadeFissura

mm


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Fissuras surgem em Forros erevestimentos muito rgidos (gesso, papeloargamassado, etc.).

Edifcio s est reito s e lar go s: sem registrode danos ou inclinaes inadmissveis.

Segundo Thorburn & Hutcinson(1985) comtrincas entre 0,10 a 0,20mm os danos asedificaes residenciais e industriais podemser consideradas leves a moderadas emuito levespara as industriais.

Limite segundo NAVFAC (1971) paradistoro angular = 1/550 (medido ao

longo do dimetro) para radier circular rgidoou sapata anelar para apoio de estruturasrgidas (reservatrios, silos,.chamins etc..)

Trincas generalizadas, causadas porabatimento do aterro e cintas, e nada tem aver com recalque.

Trinca causada por abatimento da cinta apoiada em aterro colapsado (vazamento de esgotocom pH elevado ~ 6.3). A parede se manteve intacta, puxando o revestimento do teto, porser reforada com barita (centro radiolgico). O que parece ser um pilar na realidade umaboneca. Berberian/Infrasolo (1982b).

Foto 17.4.4 Trincas generalizadas, causadas por abatimento do aterro e cintas, e nada tem a vercom recalques

afis=0,10mm (0,10 a 0,18) = 1/550 (1/600 a 1/500) Frisc = 1,8 (1,66 a 2,0)

Frisc mdio = 1,8

y = 1,7607x - 2,7231

R2= 0,6653

-

0,2

0,4

0,6

0,8

1,0

1,6 1,7 1,8 1,9 2,0

Frisc 1000 . 2 1 / L

AberturadeFissura

mm


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Foto 17.4.5 Trinca causada por abatimento da cinta apoiada em aterro colapsado( vazamento de esgoto com pH elevado ~6.3). A parede se manteve intacta puxando orevestimento do teto, por serem reforado por banita (centro radiolgico). O que parece serum pilar na realidade uma boneca. Berberian / Infrasolo (1982b).

Algum as Fissuras Incl inadas, em alvenarias sub-milimtricas (0,1 mm). Lim ite de Segur anapara obras onde no se admite fissuras. Skempton e MacDonald(1956), Apud Velloso e Lopes (2003) sugerem para recalques totais

limites: 40 mm para sapatas isoladas e entre 40 a 65mm para fundaes em radier.

Fissuras com abertura entre 0,30 a 1,0mm, normalmente causam somente danos leves emedificaes residenciais e comerciais, e muito leves em obras industriais.Na estrutura causa danos apenas estticos. Acelerando o envelhecimento das fachadas.

Ed ifci os Lar go s (B > 15 m): fissurasmilimtricas inclinadas. Aparecimentos defissuras paralelas e/ou com toro (serrilhadas).

Afofamento de A zulejos, sem, entretanto sedesprenderem.

Lim ites de tolerncia em edificaes de um oudois pavimentos com paredes de tijolos e

estrutura leve, um recalque maior pode sertolervel se uma parcela importante dorecalque ocorrer antes que os acabamentosestejam terminados.

Limites de tolerncia em edifcios comacabamento em interior ou exterior poucosensvel.

Segundo Thorburn (1985), trincas entre 1 e 2mm causam danos leves e moderados emedificaes residenciais e comerciais e muito leves em edificaesindustriais.........................................................

afis=0,13mm (0,20 a 1,0) = 1/500 (1/1500 a 1/500) Frisc = 2,0

afis=1,30mm (1,0 a 1,6) = 1/425 (1/500 a 1/360) Frisc = 2,4(2,0 a 2,77)

Foto 17.4.6 ~ 1,6mm = 1/425


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Foto 17.4.7 Afofamento de azulejos Foto 1743.8 afis=1,4mm Devido a Recalque noPilar P1. No confundi-la com trinca de verga

Foto 17.4.9 Trinca com afis=1,8mm Causada por Flecha na Laje. Parede sobre lajesem apoio de pilares


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Recomenda-se c onsul tar especialistas empatologias.

Portas e Esqu adriastipo mximo ar, fogemdo esquadro e agarram ao fechar. Idem,armrios embutidos que se descolam do tetoe das paredes.

Tr incas Incl inadas no s A zulejos, primeirosdesprendimentos e soltura de azulejos.

Provavelmente problemas em partesrolantes.

Valores limites aplicveis a reservatriossobre bases flexveis. Bases rgidas notoleram este nvel de recalque distorcionalsem apresentar trincas ou rupturaslocalizadas porf lambagem.

Guindastese pontes rolantes acusamrecalques longitudinais ao longo do trilho.

Recalques transversais(entre os trilhos)em geral no governam o projeto.

Segundo a NBR 6118 (2003) considera-se como flec ha adm issvel (l/300) em vigasbiapoiadas quando s atuam as sobrecargas (acidentais) e (l/360) em elementos estruturaissuportando paredes de tijolos de vidro.

afis=1,80mm (1,6 a 2,0) = 1/315 (1/350 a 1/270) Frisc = 3,10(2,77 a 3,70)

Frisco mdio = 3,20

y = 0,5488x

R2= 0,0403

1,5

1,6

1,7

1,8

1,9

2,0

2,7 2,9 3,1 3,3 3,5 3,7

Frisc = (1000.( 2 - 1) / L

AberturadeFissura

mm

Foto 17.4.10 Afofamento de azulejos Foto 17.4.11 Estrutura deformada. Forade esquadro


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Fis su ras m ilimtri cas na estrutura e nasalvenarias. Aparecimento de famlia defissuras paralelas e/ou com toro.

Algum Desaprumo e abertura de juntas dedilatao, principalmente entre prumadasonde o aterro apresenta espessura varivel,podendo ocorrer fundaes mais curtas naregio dos aterros mais espessos.

Possivelmente as trincas que originalmenteeram recorrentes somente nas alvenarias,passam tambm a acontecer nas vigas.

DesaprumoEdi fcio s Est reit os (B < 15 m),

visvel em edifcios altos e rijos. Segundo Thornburn & Hucthinson (1985),trincas entre 2 a 5 mm produzem somente danosleves nas edificaes industriais e moderadasnasresidnciais e comerciais.

Meyerhof (1956) alerta para ocorrncia dedanos estruturais quandoalcana 1/25 Levantamento de pisos cermicos e granticos devido a toro nas lajes.

afis=3,0mm (2,0 a 4,0) = 1/240 (1/270 a 1/240) Frisc = 3,90(3,70 a 4,16)

Frisc mdio = 3,93

y = 0,2101x + 3,3106

R2= 0,5361

3,7

3,8

3,9

4,0

4,1

4,2

2,0 3,0 4,0

Frisc= (1000.( 2 - 1) / L

AberturadeFissura

mm

Foto 17.4.12 Trinca de recalque (no pilar a direita, com ligeira toro)


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Portas e janelas fogem do esquadro epassam a agarrar.

Pode ocorrer in f i l t rao atravs dastrincas de fachadas.

Categoria de dano (2 em 5) segundo aI.S.E

Fissuras so facilmente preenchidas. As barras de ao, embutidas nas vigas de

concreto j apresentam estr icc ionamentoda sua seo na regio da trinca.

Desajuste nas Guias dos Elevadores,problemas em pontes rolantes.

Em Paredes Internas as trincas crescemno sentido do maior recalque. Edifcios Largos,inclinao pequena mais

v isvel .

Componente Psicolgico Nocivo aosusurios que passam a notar as trincas esua evoluo.

Serviais Reclam am de p e daocorrncia de farelo de argamassa nocho ou sobre mveis.

Vidros Justos trincam, necessitando deaumento de folga nos caixilhos.

Portas e Janelas Emperram,necessitando de ajuste nos furos daslingetas e esquadrias.

Vazamentos e gotejamentos devido apequenas rupturas das redeshidrossanitrias imersas no concretoestrutural.

Fissuras na Estrutura progridem daalvenaria para a estrutura (ainda quandocapilares - 0,2 mm).

Reforo de Fund aesj recomendvel. Fiss uras Sub cent imtric as nas alvenarias (2,0 a 6,0mm). Acelerar o intervalo das medies dos recalques.

afis=4,5mm (4,0 a 5,0) = 1/235 (1/240 a 1/230) Frisc = 4,25(4,16 a 4,35)

afis=5,5mm (5,0 a 6,0) = 1/220 (1/230 a 1/210) Frisc = 4,6(4,54 a 4,6)

Frisc mdio = 4.6 (1/220 L)

y = 0,7467x - 0,3061

R2= 0,2013

2,0

2,5

3,0

3,5

4,0

4,5

4,3 4,4 4,5 4,6 4,7 4,8

Frisc

= (1000.(

2 -

1) / L

AberturadeFissura

mm

Frisc mdio = 4,25

y = 0,0894x + 3,8137

R2= 0,6166

4,1

4,2

4,3

4,4

4,0 5,0 6,0

Frisc

= (1000.(

2 -

1) / L

AberturadeFissura

mm


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Foto 17.4.13 Recalque na estaca a direita da parede. Berberian (1975)

Foto 17.4.14 Vidros Trincados. Janelas Tipo Mximo-Ar


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Edi fci os Es trei to s(B < 15 m): Fissuras nasvigas e lajes, possvel estriccionamento dasbarras de ao.

Necess idad e de Reforo: ntida Empoamen to de gu a no canto da reas

de servio.

Empenamento de esquadr ias. Desco lamento d e Armrio s embutidos porfalta de esquadro da estrutura.

Levantamento d o Piso (com afofamento) esoltura de tacos.

Necessidade de acelerar medies derecalques, dos prumos e da malha defissuras.

Avaliara velocidadede recalques/dia. Danos mod erados a severasem edificaes

residenciais e comerciais, moderados emedificaes industriais conforme critrio de

Thornburn & Hutchinson, quando afi sestentre 5 a 15mm. Polshin e Tokar (1957) alerta para a ocorrncia de danos estruturais quando= 1/200.

afis=8,0mm (6,2 a 10,0) = 1/195 (1/210 a 1/175) Frisc = 5,20(4,7 a 5,7)

Frisc mdio = 5,2

y = 2,7962x - 6,7407

R2= 0,5897

6,0

7,0

8,0

9,0

10,0

4,7 5,0 5,3 5,6

Frisco = 1000.( 2 - 1) / L

Abertura

deFissura

mm


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Foto 17.4.15Fissura a 45. Causada pelo recalque do pilar a Esquerda do painel

Reforo de Estr utu rase fundaes j com indicativo para incio imediato. Edi fci os Lar go s(B 15 m), fissuras graves evoluindo para trincas. Desaprumo visvel. Categoria dano 3de dano, segundo o I.S.E (1989),At esta abertura pode-se mascarar fissuras que reabrem, tomando-a com um mastique

elstico de baixa dureza Shore. Os recalques diferenciais neste nvel podem induzir a rutura das tubulaes. Skempton & MacDonald (1956) e Bjerrum (1963) alertam para ocorrncia de danos

estruturais quando= 1/150. Limites, segundo NAVFAC ( 1971), com = 1/160 a 1/125, para galpes em estruturas

com 1 a 2 pavimentos, em ao aporticadas, paredes flexveis e cobertura treliada. Escoramentos j podem ser necessrios.A velocidade de recalque possivelmente j muito alta, maior que 40 milsimos de

milmetro por dia Vr > 40 /dia.

afis=12,5mm (10,0 a 15,0) = 1/175 (1/175 a 1/30) Frisc = 6,70(5,7 a 7,70)

Frisc mdio = 6,70

y = 1,9121x - 0,4011

R2= 0,5833

10,0

11,0

12,0

13,0

14,0

15,0

5,7 6,2 6,7 7,2 7,7

Frisco = 1000 . = 1000.( 2 - 1) / L

AberturadeFissura

mm

Foto 17.4.15 Fissuras a 45. Causadas pelo Recalque do Pilar a Esquerda do painel.Infrasolo/Fundex


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Foto 17.4.17 Desabamento do Edifcio

Areia Branca

O Ed. Areia Branca 12 andares desaboupor ruptura do pilarete das sapatas, aps3 estalos ( com intervalos de 24 hs),

com a = abertura de fissuras deaproximadamente 10mm nos pilaretes.

Foto 17.4.18 Rachadura causada porrecalque do pilar a esquerda da parede.Berberian (1982)

Foto 17.4.19 Rachadura sub-horizontalcausada por colapso do aterro desustentao das cintas.Berberian (1982b)


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Foto 17.4.20 Trincas a 45 Indicando Recalque no Pilar a Esquerda

Ca

tegoria 4 de Danos do I.S.E (1989).

Ru tu ra de Armaese concreto. Per igo Eminente em estruturas

hiperestticas. Vazamentos Acentuados das redes

enterradas. Pni co aos Usurio s. Desnivelamento dos Pisos, bolas, ovos e

outros elementos esfricos cozidos, etc. rolamsobre pisos, mesas, etc.

Rupturade dutos. Agravamento Geral de todo o quadro

patolgico. Substituio de paredesmuito dani f icadas. Pisos e paredes visivelmente inc l inadas. Fissuras com aberturas entre 15 a 25mm,

segundo o critrio de Thornburn eHutchinson, provocam danos severos a

muito severos em edificaes residenciais e comerciais e moderadas a severas emedificaes industriais.

afis=17,5mm (15,0 a 20,0) = 1/118 (1/130 a 1/110) Frisc = 8,40(7,70a 9,10)

Frisc mdio = 8,40

y = 3,4002x - 11,153

R2= 0,7113

15,0

16,0

17,0

18,0

19,0

20,0

7,8 8,1 8,3 8,6 8,8 9,1

Frisco = 1000 . = 1000.( 2 - 1) / L

AberturadeFissura

mm


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Figura 17.4.21 Rolamento de Elementos Rolios Face Elevada Inclinao da Edificao

Figura 17.4.22 Levantamento de Piso Causado por Toro na laje


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Foto 17.4.23 Trincas a 45 Indicando Recalque do Pilar a Direita

Desprendimento de Alvenar ias flexveis ecobogs.

Emi nnc ia e/ou col aps o da edificao. Estampidos que ecoam em toda estrutura

de concreto, causado por ruptura dasarmaduras.

Agravamento e intensificao de todoquadro patolgico.

Este quadro patolgico se enquadra nacategoria 5 de danos, conforme I.S.E (1989)com a observao:Essa categoria requer reformas maisextensas, envolvendo reconstruo parcial

ou completa. Vigas perdem suporte, paredesinclinam perigosamente e exigemescoramento. Janelas quebram comdistoro. Perigo de instabilidade. ApudVelloso & Lopes (2002).

Segundo Thornburn & Hutchinson, fissurascom aberturas maiores do que 25mm, colocam as edificaes numa..si tu ao pe rigo sa .

Possivelmente no haver mais tempo hbil para um escoramento adequado.

afis=35mm (20,0 a 50,0) = 1/100 (1/110 a 1/90) Frisc = 10(9,10a 11,10)

Frisc mdio = 10,10

y = 8,6551x - 51,964

R2= 0,2878

20,0

30,0

40,0

50,0

9,0 10,0 11,0

Frisco = 1000 . = 1000.( 2 -1) / L

AberturadeFissura

mm


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RECOMENDAES DE B JERRUM, VARGAS & SILVA

A FIG. 17.5.1apresenta os critrios de Bjerrum (1963) e modificada por

Vargas & Silva (1973), que procuraram estabelecer limites das Distores

Angulares em funo dos danos causados.

Foto 17.4.24 Morfologia da trinca logo aps o Desabamento do Edifcio Gama. CortesiaInfrasolo/fundex


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Bjerrum (1963)Vargas Silva (1973)

FIG. 17.5.1 Relao Entre os danos e a Distoro Angular .

Como tan usualmente muito pequeno, tan aproximadamente =

ngulo em radianos.

L1000=

riscF 1,25 1,43 1,66 2,00 2,5 3,33 5,0 10

Limite a partir do qual so temidasdificuldades com mquinas sensveis arecalques (1/750)

=L

1

800

1

700

1

600

1

500

1

400

1

300

1

200

1

100

Limite de perigo p/ prticos com contravamentos (1/750)

Edifcios estreitos: no so produzidos danos ouInclinaes (1/540)

Limite de segurana para edifcios no qual no so admitidasfissuras (1/500)

Edifcios largos: no h danos ou inclinaes (1/490)

Edifcios largos (largura B > 15m): fissuras na alvenaria (1/490)

Edifcios estreitos largura (B < 15m): fissuras na alvenaria (1/320)

Limite em que so esperadas dificuldades com pontes rolantes (1/300) as primeiras fissuras em paredes divisrias (1/300

Edifcios estreitos: fissuras na estrutura e pequena inclinao (1/270)

Limite em que o desaprumo de edifcios altos e rgidos se torna visvel (1/240)

Edifcios estreitos: fissuras na estrutura, inclinao notvel, necessidadede reforo (1/220)

Edifcios Largos: fissuras graves, pequena inclinao (1/180)

Fissurao considervel em paredes de alvenaria (1/150)Limite de segurana para paredes flexveis de alvenaria (h/L < )Limite em que so temidos danos estruturais nos edifcios em geral

Ed. largos: fissuras na estrutura, inclinao notvel, necessidade de reforo (1/120)

Fator de

Risco

Distoro

Angular

=L

= /L = tan


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ex: Uma distoro angular = 0,003 para um vo de 6m, corresponde a um

recalque diferencial igual a:

= 0,003 rd x 6000 mm = 18 mm tan 0,17 = 0,003 0,003 = 0,17rd

tan0,17

Teixeira e Godoy (1996) alertam com muita propriedade que os

valores limites para as Distores Angulares , nem sempre so os reais

podendo ser inclusive menores do que os limites apresentados nas

discusses anteriores vez que as estruturas j sofreram recalques antes

mesmo de se executarem as alvenarias.

No caso de edifcios em alvenarias estruturais, estes limites so

mais realistas, pelo fato de que as paredes serem portantes, e portanto,

executadas desde o incio da edificao.

17.6 RECOMENDAES DE SKEMPTON, et al

DISTOR O ANGULAR LIMITE. ISE INSTITUTION OF STRUCTURA L

ENGINEERING (1989). ESTRUTURAS EM CONCRETO OU AO E

PAREDES PORTANTES ARMADAS

TAB. 17.6.1 Recalque Distorcional Limite

Patologias Skempton e

MacDonald (1956)

Meyerhof

(1956)

Polshin & Tokar

(1957)

Bjerrum

(1963)

Danos

estruturais =1/150 1/250 1/200 1/150

Fissuras em

paredes e

divisrias

1/300

(recomenda-se 1/500)1/500

1/500 (1/1400 a

1/1000 em painis

extremos)

1/500


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RECOMENDAES DE BURLAND, WROTH, et al

TAB. 17.6.2 Valores Limites da Relao de Deflexo Rd a para Ocorrncia de

Fissuras Visveis em Paredes Portantes no Armadas (L X H)

ConfiguraoMeyerhof

(1956)

Polshin e Tokar

(1957)

Burland e Wroth

(1975)

Cncava para cima 1/2500L/H


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RECOMENDAES DO NAVY-NAVFAC

O Departament of the Navy, Naval Facilities Eng. Command,

apresenta interessante relao TAB. 7.7.1dos valores do recalque diferencial

especfico (distoro angular ou rotao relativa) para estruturas.

TAB.17.6.4 Recalques Distorcionais Tolerveis de EstruturaNAVFAC DM- 7(1971)

TIPO DE ESTRUTURA

RECALQUE

DISTORCIONA

LFRISC =x

1000

CONDIES DE

APLICABILIDADE

Reservatrios de ao p/

estocagem de petrleo ou fludo

em geral Teto Fixo Teto

Flutuante (Dependendo de

detalhes do teto flutuante)

3,0

1/500 a 1/330

Valores aplicveis a

reservatrios sobre bases

flexveis. Bases rgidas no

toleram o recalque

especificado sem

apresentar trincas ou

ruturas localizadas

por flambagem.

Trilhos para ponte rolante

3,0

1/330

Recalque medido

longitudinal-mente ao longo

do trilho. Recalque

transversal entre os trilhos

em geral no governam o

projeto.

Radier circular rgido ou sapata

em forma de anel para apoio deestruturas rgidas tais como,

chamins, silos, reservatrios de

gua.

2,0

1/500(Medido ao

longo do

dimetro da

fundao)


47/79


Armazm para depsito em

estrutura de ao aporticado. 1 ou

2 pavimentos com cobertura em

trelia, paredes flexveis de

fechamento.

6,0 a 8,0

1/160 a 1/125

O recalque limite tolervel

poder ser governado pela

existncia de ponte rolante,

tubulaes ou operaes

de empilhadeiras

mecnicas.

Edificaes de um ou dois

pavimentos com paredes de

tijolos e estrutura leve.

2,0 a 3,0

1/500 a 1/330

Um recalque maior pode ser

tolervel se uma parcela

importante do recalque

ocorre antes que os

acabamentos este amEdificaes com acabamentos

interior ou exterior sensveis, tais

como, gesso, pedra ornamental,

mrmore ou peas vitrificadas.

1,0 a 2,0

1/1000 a 1/500 Idem

Edificaes com acabamentos

interior ou exterior pouco

sensveis.

2,0 a 3,0

1/500 a 1/330

O recalque poder ser

limitado por danos prpria

estrutura.

Edifcios com estrutura pesada

de concreto armado suportada

por radier rgido (grelhado) com

1,20m de espessura.

1,5

1/660

O recalque tolervel poder

ser limitado por danos nos

acabamentos internos ou

externos.

RECOMENDAES DE THORNBURN E HUTCHINSON

Thornburn e Hutchinson (1985) apresentam um relao simplesentre a abertura de fissuras e os danos associados s edificaes. A

abertura de uma fissura pode ser medida atravs de fissurmetros ticos ou

conforme prescreve a NBR 6122/94, medindo-se as diagonais de um

retngulo construdo perpendicular fissura.


48/79


Os painis de alvenaria, os forros de gesso so mais rgidos do

que a estrutura (de concreto ou ao) propriamente dita, por esta razo eles

fissuram muito antes das vigas e lajes, prenunciando logo no incio do

processo patolgico a necessidade de exames mais cuidadosos.

TAB. 17.6.5 Relao entre abertura de fissuras e danos em edifcios(Thornburn e Hutchinson, 1985)

Abertura

da

Fissura

(mm)

Intensidade dos danos

Efeito na estrutura

e uso do edifcioResidencial

ou pblico

comercial

ou pblicoIndustrial

< 0,1 Insignificante Insignificante Insignificante Nenhum

0,1 a 0,3 Muito Leve Muito Leve InsignificanteNenhum

0,3 a 1 Leve Leve Muito leve Apenas esttica

Deteriorao

acelerada do aspecto

externo1 a 2

Leve a

moderada

Leve a

moderada Muito leve

2 a 5 Moderada Moderada Leve

Utilizao do edifcioser afetada e, no

limite superior, a esta-bilidade pode, tam-bm, estar em risco

5 a 15Moderada a

severa

Moderada a

severa Moderada

15 a 25Severa a

muito severa

Severa a

muito severa

Moderada a

severa

> 25Muito severa

a perigosa

Severa a

perigosa Severa aperigosa

Cresce o risco da

estrutura tornar-seperigosa


49/79


RECOMENDAES DO I.S.E - INSTITUTION OF STRUCTURAL

ENGINEERING

O relatrio apresentado em 1989, pelo I.S.E apresenta uma

classificao da malha de fissuramento, como funo da Categoria de Dano

(I a V) em funo dos danos visveis em paredes, grupando-as segundo a

facilidade de repar-las.TAB. 17.9.1.

O agravamento do processo de recalques tende a fazer com que

as fissuras progridam das paredes para as vigas, rompendo-as. Em seguida

seguem para as barras de ao, estriccionando-as e rompendo-as.

TAB. 17.6.6 Categoria dos Danos Causados pela Malha de Fissurao

Categoria

do Dano

Abertura

Aproximada da

fissura (mm)

Danos Causados pelas Fissuras

< 0,1mm Fissuras capilares com largura menor que

0,1mm so classificadas como desprezveis.

I < 1,0mm Fissuras finas que podem ser tratadas facilmente

durante o acabamento normal.

II < 5,0mm

Fissuras facilmente preenchidas. Um novo

acabamento provavelmente, necessrio.

Externamente, pode haver infiltraes. Portas e

janelas podem empenar ligeiramente.


50/79


III

5 a 15mm mais

de

3 de fissuras

por metro

As fissuras precisam ser tornadas acessveis e

podem ser reparadas por um pedreiro. Fissurasque reabrem podem ser mascaradas por um

revestimento adequado.

Portas e janelas podem empenar. Tubulaes

podem quebrar. A estanqueidade ,

frequentemente, prejudicada.

V

Usualmente> 25 mm porm,

tambm, funo

do nmero de

fissuras

Essa categoria requer um servio de reparao

mais importante, envolvendo reconstruoparcial ou completa. Vigas perdem suporte.

paredes inclinam perigosamente e exigem

escoramento. Janelas quebram com distoro.

Perigo de instabilidade.

FLECHAS MXIMAS PARA VIGAS E LAJES

No h um consenso na literatura especializada limitando as

flechas mximas em vigas e lajes, Clmaco (1995).

Tanto as normas como as publicaes tentam estabelecer os

valores limites das flechas em funo do vo terico para as vigas ou o

menor vo para as lajes.

A Norma Brasileira limita flechas em lajes e vigas, considerando-

se o regime elstico a 1/500 do vo, quando s atuam as sobrecargas e

1/350 quando atuam todas as cargas (acidentais, permanentes) e considera

ainda o efeito de deformao lenta.


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RECOMENDAES DE JOHNSON E KAVANAGH

Johnson e Kavanagh (1968) relacionaram os valores (empricos)

das flechas admissveis em elementos estruturais, considerados de uso

corrente na prtica da engenharia de Patologia de Estruturas. TAB. 7.11.1

TAB. 17.6.7 Flechas Admissveis em Elementos Estruturais

Flechas

AdmissveisORIGEM (L = vo)

L/500 - biapoiada

L/250 - balano

NB 01 - Quando atuam todas as cargas (permanentes +

acidentais)Regime elstico

L300 - biapoiada

L/150 - balano

NB 01 - Quando atuam s sobrecargas (acidentais)

Limite elstico

L/360Elementos Estruturais suportando paredes de alvenaria de

vidro, etc.

L/250Flechas passam a ser visualmente percebveis, com

comprometimento estticoEuro Cdigo no. 2

L/240 Elementos Estruturais suportando divisrias

L/150 Limitaes somente aos elementos de estruturas de concreto

ou ao

L/180 Feld (1965) e ACI 318 . (1963)

abaixo de L/150Para estruturas mais rgidas, contraventadas, paredes rgidas,

etc.

L/300 a L/400 Estruturas de madeiras


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RECALQUES TOTAIS LIMITES

Se uma obra recalcasse por igual, sem recalques diferenciais, a sua

estrutura propriamente dita no sofreria danos considerveis. Haveriam

problemas funcionais, tais como reverso da inclinao dos passeios e

caladas, trazendo guas pluviais de fora para dentro do prdio, rutura das

redes externas, etc. Exemplo tpico pode ainda hoje ser vistos nos edifcios

da Av. Gois em Goinia, assentes sobre sapatas, cujos recalques exigiram

constantes levantamentos e nivelamentos das caladas. A escola de

Engenharia da cidade do Mxico que recalcou 2,50m de forma quaseuniforme, fazendo com que laboratrios que funcionavam no primeiro andar

passassem a funcionar no subsolo. Como tantos outros exemplos clssicos,

alm dos edifcios de Santos, cita-se tambm a enorme rotao (quase

uniforme) da Catedral de Nossa Senhora de Guadalupe na cidade do Mxico

recm-levantada e nivelada.

Face as excentricidades das cargas e da heterogeneidade do solo

de apoio das fundaes, sempre ocorrero recalques diferenciais.

A fixao de recalques totais aqui discutida, deve ser tomada

somente como indicativa e ponto de partida para estudos mais profundos.

RECOMENDAES DE BURLAND, TERZAGHI E SKEMPTON

Burland et al (1977), I.S.E (1989), Terzaghi & Peck (1948) e

Novais Ferreira (1976), sugerem valores abaixo. TAB. 7.13.1


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TAB. 17.6.8 Recalques mximos (max)e distores angulares (max= /RL)

Solo

Fundaes

isoladas Radiers Autores

/l cm

S 2540 /l 3175/l S . Skempton e

MacDonald (1956)

G . Grant et al. (1974)

Br . Burland (1977)

G 3050/l 1 a 1,1B

max Br 4,0cm 10,2 cm

max S 7,6 cm -

max Br 6,5 cm 7,5

1/R S 1524 1905B . Largura da

Fundao

. uma relao

emprica entre /L

G 1524 so duvidosos

max Br 2,5 6,4

max S 5,1 -

max Br 4,0 6,5

No h dvida de que a melhor maneira de limitar os nocivos

recalques distorcionais limitar os recalques totais.

Os valores acima apresentados por Burland, s se aplicam a

estrutura convencionais de ao ou concreto. No so adequados para

estruturas em alvenarias autoportantes, cujos critrios mais rigorosos

dependem da relao L/H das paredes e do modo (concavidade) das

deformaes.

A fixao de recalques absolutos limites mais difcil que afixao de recalques diferenciais limites. A orientao que dada a seguir

(I.S.E., 1989) vlida apenas para casos de rotina para os quais o projetista

no julga necessria uma anlise mais profunda, Velloso & Lopes (2004)

argilas

areias


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recomenda manter-se o tratamento dado por Terzaghi e Peck (1967),

separando as fundaes em areias das fundaes e argilas.

AreiasPara sapatas em areias, pouco provvel que o recalque

diferencial seja maior que 75% do recalque mximo. Como a maioria das

estruturas capaz de resistir a um recalque diferencial de 20 mm,

recomenda-se adotar um recalque absoluto limite de 25 mm. Para fundaes

em radiers, esse valor pode ser elevado para 50 mm. Skempton e

MacDonald (1956) sugerem 40 mm para sapatas isoladas e 40 a 65 mm

para radiers, partindo da fixao de um limite igual a 1/500.

Argilas Procedendo-se como no caso das areias, Skempton eMacDonald (1956) chegaram para as fundaes em argilas a um recalque

diferencial mximo de projeto da ordem de 40 mm. Da decorrem os

recalques absolutos limites de 65 mm para sapatas e de 65 a 100 mm para

radires. Essa proposio foi criticada por Terzaghi na discusso do trabalho

de Skempton e MacDonald. Em I.S.E (1989), feita um anlise cuidadosa

considerando os dados mais recentes , e a concluso que aqueles valores,

sobretudo o recalque diferencial, so razoveis como limites de rotina.

Entretanto, valores maiores podem ser aceitos.

ISE . INFLUNCIA DA SUPER-ESTRUTURA NA

REDISTRIBUI O DOS RECALQUES

Interao Solo.Estrutura . ISE

Na anlise global dos recalques sofridos por uma obra qualquer,

devem-se examinar os elementos que integram neste processo: Terreno das Fundaes

Fundaes(Infraestruturas) Superestruturas


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Estes elementos em conjunto influenciam e foram

(favoravelmente) a uma redistribuio dos recalques.

Este mecanismo chamado de Interao Solo.Estrutura - ISE, e

apesar de relevante na avaliao da estabilidade e segurana das

edificaes, somente agora aps a disseminao dos clculos via

computadores, passou a ser possvel analis-la com mais profundidade e

preciso.

Graas ao fenmeno da Interao Solo.Estrutura - ISE, h umatendncia de uniformizao dos recalques, diminuindo e suavizando acurvatura da linha de recalques (figura de recalques) reduzindo

favoravelmente a distoro angular imposta estrutura.A suavizao e a redistribuio dos recalques dependem da

Rigidez Relativa - Rrentre a estrutura e fundao.Estes estudos no Brasil iniciaram atravs de Chameki(1956), com

destaque para as pesquisas de Gusmo (1990)/COPPE e tambm a Barata(1986), Gusmo e Gusmo Filho (1990, 1994, 1994a), Lopes e Gusmo(1991), juc et al (1943), Gusmo Filho e Guimares (1997).

Rende-se aqui, justa homenagem a Jaime Gusmo Filho, que em1998 disseminou em nvel nacional e colocou em destaque a ISE atravs dapublicao do livro Fundaes do Conhecimento Geolgico a Prtica da

Engenharia.A ISEalm da suavizao da Figura de Recalques tambm faz

com que os danos associados aos recalques sejam mais sentidos nosprimeiros pavimentos (mais baixos) de um edifcio.

Moura, A (1999) efetuando anlise tri-dimensional da ISE emedifcios de Pernambuco, viabilizou a soluo em fundaes superficiais,face a redistribuio de cargas nos pilares, antes consideradas inviveisdevidos aos grandes recalques distorcionais previsto pelas teoriastradicionais.

Face a dificuldade da anlise globalde uma edificao, quanto aum provvel recalque diferencial, o clculo estrutural quase sempreconsidera Recalque zero, admitindo a hiptese de apoios indeslocveis.

Por outro lado os projetos de fundaes s tem levado em contaas cargas apresentadas na tradicional planta de "Locao e Cargas", sem


56/79


considerar os efeitos da rigidez (relativa) da estrutura e do solo naredistribuio de recalques.

Para enfatizar a importncia da ISE nesta redistribuio, cita-secomo exemplo um prdio em Taguatinga-DF sob consultoria e anlise doautor, que acidentalmente perdeu um de seus pilares, ocorrendo umaimediata redistribuio das cargas para outros pilares sem comprometer aestabilidade da edificao e sem danos muito acentuados.

Gusmo Filho (1998) relaciona as dificuldades na modelagem daISE. TAB. 17.6.1.

TAB. 17.6.9. Variveis para modelagem da ISE (Gusmo Filho (1998).

VARIVEIS DOSISTEMA

DIFICULDADES DE MODELAGEM

1 - Super-Estrutura

Sequncia de construo Propriedades geolgicas dos materiais Carregamento externo

2 - Infra-Estrutura Transferncia de carga ao terreno Aspectos de execuo

3 - Terreno de fundao

Heterogeneidade vertical e horizontal Representatividade da prospeco e ensaios

Influncia do tempo nos parmetros geotcnicos


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P1 P2 P3 P4

recalques calculadossem a ISE

recalques amortecidospela ISE

Recalqu

es

Fig 17.6.1 Redistribuio de recalques devida a ISE. Interao Solo

Estrutura

17.6 CONTROLE DE RECALQUES, FISSURAAS E CARGAS

O controle das construes e o atendimento com a seriedade, deum plano de manuteno de uma edificao qualquer, a unica forma de se

majorar a sua vida til, evitar altos custos de reforma, reforos e desastres.

Os meios mais comuns de controle das construes so:

1. Acompanhamento de fissuras

2. Medies de recalques

3. Medies de desaprumos e desnivelamentos

4. Ensaios no destrutivos da estrutura5. Provas de carga

As medidas da malha de fissurao, do recalque e a avaliao da

evoluo das cargas mais importantes de uma edificao, constituem em


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informaes valiosssimas, mesmo no prevendo-se qualquer

comportamento anormal das mesmas. O anexo A da norma brasileira NBR

6122, elenca os objetivos dos controles de uma edificao:

a. O acompanhamento da fundao desde o inicio do seu carregamento,

permite tomar a tempo, as providencias eventualmente necessrias;

b. Esclarecer anormalidades constatadas em obras j construdas;

c. Aperfeioar os mtodos de clculo e de previso do comportamento

final, atravs da retro anlise das observaes da obras.

17.6.1 Medio de Fissuras e Trincas

O controle de recalques e de cargas, o acompanhamento da abertura

de eventuais fissuras que porventura apaream nas obras poder fornecer

de maneira expedita, uma idia do comportamento da estrutura, visto que

uma das conseqncias dos recalques diferenciais o aparecimento de

fissuras.

O acompanhamento de fissuras tambm um meio eficiente e

sensvel de julgar a estabilizao dos movimentos de uma construo e

fornece, alm disso, dados qualitativos valiosos da localizao das causas de

recalques e suas origens. Normalmente mede-se:

Velocidade e abertura das principais fissuras

Comprimento das fissuras

Atitude (inclinao) das fissuras

Para controle de fissuras tem-se utilizado o traado de um sistema

de referncia, constitudo de um retngulo.


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Medindo a a evoluo dos lados do retngulo inicial, ao longo do

tempo, obtm-se informaes sobre o fenmeno. Geralmente mais prtico

desenhar a fissura em cada leitura e comparar os desenhos.

Um requinte, o mais das vezes desnecessrio, a medio do

afastamento dos vrtices do quadriltero com extensmetros ou

deformmetros de preciso. A prtica corrente de colar papis ou selos de

gesso sobre as fissuras no mais conveniente, tendo em vista a falta de

fidelidade de tais indicaes, podendo levar a diagnsticos perigosamente

errneos.

Em resumo, as fissuras nas construes podem provir de numerosascausas, das quais apenas algumas se prendem a recalques de fundaes

(Nunes, 1992).

Entre as mencionadas causas podemos citar:

Dilataes e encurtamentos devidos a variaes de temperatura e

contrao, especialmente na alvenaria de pequena resistncia a

trao

Resistncia insuficiente de elementos construtivos.

Recalques diferenciais devidos a compresso e ao escoamento lateral

do solo.

Nesse ultimo caso, a formao de fissuras segue em linhas gerais o

seguinte mecanismos: O edifcio recalcando mais em alguns pontos do

que em outros, a estrutura tenta reagir, distribuindo, face a sua rigidez

prpria, mais carga para as partes da construo que menos recalcaram.Tal redistribuio das cargas provoca traes e cisalhamentos na

estrutura, que, ultrapassando a resistncia dos materiais, ocasionam

fissuras. As fissuras, por sua vez, diminuem a rigidez da construo, que


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passa a experimentar maiores recalques diferenciais, gerando-se uma

redistribuio das tenses de contato, at que, rompido o novo estado de

equilbrio, novas fissuras se produzem e assim por diante, at que o

adensamento se atenue (se a ele se devem tais fenmenos).

Quanto ao perigo que as fissuras representam para a estabilidade

das construes, tudo depende da causa das mesmas e do tipo de

estrutura em considerao.

Nas construes em que no existe uma ossatura monoltica, as

fissuras representam, em geral, mais inconvenientes estticos que

propriamente de segurana. J no caso de fissuras em estruturas rgidas,as mesmas podem destruir o conjunto esttico previsto e conduzir a

solicitaes na estrutura muito maiores do que as calculadas, com perigo

de colapso da construo.

No caso de fissuras devidas a recalques, elas tendem a se

estabilizar com os mesmos, caso se trate de adensamento do solo, muito

mais perigosa sendo a hiptese de escoamento ou colapso do solo, em

que tal estabilizao no se d.

As curvas de andamento dos recalques permitem concluir de que

caso se trata.

Classificao das fissuras quanto ao aspecto e suas causas

imediatas:

a. Fissuras devidas a recalques (diferenciais) crescendo

numa direo

Quando os recalques de uma construo crescem de um ponto aoutro alm de certo valor por unidade de distancia entre dois pontos de

leitura (recalque distorcional), dependendo do material da estrutura e sua


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rigidez, provocam-se fissuras mais ou menos inclinadas, conforme seja maior

ou menor a resistncia a trao do material em apreo.

A inclinao das fissuras indica a direo dos recalques diferenciais

segundo o qual os recalques mais crescem, Berberian (1973) Fig. 17.7.1.1e

17.7.1.2

FIG. 17.7.1.1 Controle de recalques

Fig. 17.7.1.2 Evoluo do Movimento Relativo daFissura Entre as Leituras 1 e 2

Cortesia

Alonso(1991)


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Esse acompanhamento feito inicialmente com o traado a

lpis, de um sistema de eixos ortogonais, vertical (traado com auxilio de

nvel de pedreiro), que ultrapassem a fissura nos dois sentidos. Anota-se a

data e medem-se as distancias h1 e v1 , a partir da origem do sistema de

referencia. Medem-se tambm as aberturas da fissura, na intercesso dos

dois eixos com a mesma, utilizando-se o fissurmetro de acetato,

paqumetros, extensmetros mecnicos, com preciso de 0,01mm ou

fissurmetros ticos, Fig. 17.7.1.3

Fig. 17.7.1.3 Fissurmetro de Acetato de LaminaCortesia Alonso (1991)

FIG. 17.7.1.4 Fissurmetro tico

Marcar o crescimento com traos para cada data I,II,III, repetir a cada

nova leitura esse procedimento,medindo-se, adicionalmente o ngulo .

As fissuras so particularmente caractersticas quando provm do

escoamento lateral dos solos arenosos, junto a sapatas limtrofes, devido a

falta de suporte lateral das terras, provocada por escavaes prximas ou,

ainda, com consequncias de solapamentos devidos ao arrastamento de

partculas finas de solo no-coesivo, pelo rebaixamento do nvel dgua, mal

feito, ou vazamentos de canalizaes.

infrasolo fundex


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b. Fissuras causadas pela flexo da estrutura

Sabemos que um fenmeno geral os recalques devidos ao

adensamento crescerem dos bordos da construo para o centro.

Tais recalques, quando ultrapassam certo limite, dependendo do

material e rigidez da estrutura provocam fissuras cujas posies e direes e

direes correspondem as trajetrias das tenses numa viga sobre dois

apoios. Aparecem fissuras verticais nos pontos de maiores tenses de trao

e fissuras inclinadas nas posies correspondentes ao cisalhamento mximo,

Fig. 7.10.3. Kogler (1948), apudNunes(1942).

Fig. 17.7.1.5 Recalques Diferenciais e Fissuras emConseqncia da Concentrao deTenses no Centro da Constrio

c. Fissuras em prdios construdos sobre uma lente de terreno mais

mole


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mais comum do que geralmente se imagina o aparecimento de

fissuras, e outras manifestaes de recalques diferenciais, em conjuntos de

construes edificados sobre camadas moles, de espessura varivel, como

ocorre junto ao leito dos antigos rios Fig. 7.10.4 Neste caso as fissuras do

conjunto de prdios sofrem da causa comum.

17.7.2 Controle de Desaprumo

Fortuitamente as edificaes so construdas no nvel e no prumo,

corrigindo de certa forma recalques que vo ocorrendo com o acrscimo de

cargas. O problema surge quando estes problemas continuam aps o

trmino da obra. Para avaliar patologias que possam surgir causadas por

problemas da prpria edificao ou influencia de obras vizinhas e

subterrneas, escavaes prximas as fundaes da edificao, etc.

Recomenda-se o controle de prumo e nvel, desde o inicio da obra, empontos estrategicamente escolhidos, tais como cantos e painis com

direes diferentes. Tab 17.7.2.1

Recomenda-se tambm, Berberian (1973):

Manter o mesmo equipamento e a mesma base no campo.

Fig. 17.7.1.6 Inclinaes e fissuras nas Construes Fundadas a..................Superfcie sobre antigos fundos de rios aterrados


65/79


Manter a mesma equipe de leitura

Anotar a temperatura durante as medies.

Mesmo utilizando aparelho topogrfico de preciso, efetuar tambm

medies com prumo de arame.

Tais cuidados executivos visam evitar concluses e medidas corretivas

equivocadas.

Tab. 17.7.2.1Controle de Nvel e Prumo

Leitura n 0

Data 6.03.73t 00 dias

desl.

(mm)

desl.

(mm)

Leitura n 01

Data 8.08.73t 60 dias

desl.

(mm)

P1 12 mm 00 20 mm + 8 21 mm + 9

P2 8 mm 00 14 mm + 6 15 mm + 7

P3 18 mm 00 18 mm oo 17 mm - 1

P4 7 mm 00 14 mm + 7 19 mm + 12

P5 2 mm 00 4 mm +2 8 mm + 06

P1desl.(mm)L1 = + 8L2 = + 9 P2 P3

desl.(mm)L1 = + 14L2 = + 7

desl.(mm)L1 = 00L2 = -1

P5

desl.(mm)L1 = + 7L2 = + 12 desl.(mm)

L1 = + 2L2 = + 6

P4


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17.7.3 Medidores de Recalque

As medies de recalques de estruturas normalmente so realizadas

mediante a aplicao de equipamentos que alcanam uma preciso no

entorno de 0,01 mm e que permitam operaes com a menor influncia das

variaes trmicas possvel.

Quando existem duvidas referentes ao comportamento de uma

fundao, o projeto apresenta aspectos especiais, e quando necessrio

acompanhar seu desempenho, em razo da escavao de grande porte

prxima, recomenda-se a realizao do controle de recalques da rea.O procedimento consiste na medida de forma regular, com

equipamento topogrfico de precisoFig. 17.7.3.1ou ainda, o nvel baseado

no principio de vasos comunicantes desenvolvido por Terzagui Fig 17.7.3.2

(hoje em dia so poucas as empresas que utilizam o nvel de Terzagui, pois

o mesmo apresenta pouca preciso quando ocorrem vibraes e variaes

de tempertura), ligado a um bench mark ou marco de referencia, da

evoluo dos recalques com o tempo ou com os estgios de carregamento.

.FIG. 17.7.3.1Nveis Topogrficosde Preciso

FIG. 17.7.3.2Medidor de NvelHidrosttico Terzaghicortesia Infrasolo


67/79


A referncia de nvel, para o nivelamento dos pinos, costuma ser

instalada de forma a no sofrer influencia da prpria obra ou das outras

causas que possam comprometer sua indeslocabilidade. Geralmente so

engastadas em camadas profundas, atravs da injeo de nata de cimento,

onde se possa admitir que se encontra o indeslocavl. Esse tipo de

referencia de nvel consiste em um tubo de uma polegada de dimetro,

instalado em um furo de sondagem a percusso, e protegido por outro

externo com duas polegadas de dimetro, para evitar a do tubo externosobre o interno, injeta-se graxa grafitada anti-corrosiva entre os mesmos Fig.

17.7.3.3

(A)

FIG 17.7.3.3 R.N. Profundo bench mark implantado na rocha(indeslocvel)


68/79


O bench mark geralmente e instalado em local pouco movimentado e

sua extremidade superior protegida por uma caixa com tampa removvel, a

fim de verificar a estabilidade do bench mark so feitos nivelamentos

peridicos em relao a outros pontos de referencia.

A Fig. 17.7.3.4, mostra uma instalao de controle (ABNT NBR

9061/1981) com o detalhe de um marco de referencia e dos pinos

usualmente utilizados Fig. 17.7.3.5, nos quais apoiado, por ocasio decada leitura, uma rgua invar. As medidas so realizadas, sendo os

resultados apresentados em grficos de tempo versus recalques.

Os pontos de medio tambm devem ser escolhidos de forma a

facilitar as leituras e fornecer os dados necessrios ao acompanhamento do

problema suscitado. A periodicidade das medidas relaciona-se com os

efeitos a serem acompanhados, podem ser dirias em casos especiais ou

situaes de risco, semanais no caso de escavaes e execuo de tirantes

para acompanhamento dos seus efeitos, mensais ou bimestrais, como

condio de rotina, semestrais ou anuais quando os efeitos verificados so

de longo prazo.


69/79


(C) (D)

To importante quanto o valor absoluto dos recalques medidos

sua velocidade de ocorrncia, a unidade na qual se explicita a velocidade

de micras por dia, m/dia, representando milsimo de milmetro por dia, os

valores observados na prtica dependem de inmeros fatores, o maisrelevante deles o comportamento do solo sob carga.

FIG. 17.7.3.5 Detalhe do Pino de apoio Leitura de Recalque

FIG. 17.7.3.4 Instalao de Controle com o Detalhe de (A) um Marco de.................. .Referencia (B) Pinos Usualmente Utilizados e (C) Rgua Invar


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Nos casos de controle realizado para acompanhar efeito de

escavao prxima, os valores so muito variados, em funo, entre outros,

do solo sendo escavado, do tipo e geometria da fundao sobre a qual se

apoia a estrutura e da magnitude da escavao. importante ressaltar que

podem ser observados valores dirios de velocidade elevados sem problema

para a estrutura. A magnitude, isoladamente, no indicador absoluto a

considerar; a tendncia, ou seja, acelerao, constncia ou reduo,

aspecto fundamental.

As medies devem ser acompanhadas pelos executantes dosservios e pelos projetistas para tomada de deciso, a Fig..17.7.3.6, mostra

um exemplo de acompanhamento de desempenho pelo controle de

recalques, das fundaes de um silo onde havia suspeita de problemas

construtivos. Silo vertical contava com os apoios, os quais transferiam carga

para estacas escavadas de 0,8 de dimetro e 9m de comprimento, que

tiveram seu comportamento monitorado durante o enchimento do silo. Fica

evidente, nos resultados apresentados na Fig. 17.7.3.6, que os recalques

medidos so incompatveis com o nvel de carregamento aplicado, com

deformao muito desiguais das estacas, superiores a 20 mm para

carregamento de apenas 30% do total da carga acidental. Face ao

desempenho medido, foi necessria a realizao de reforo das fundaes

do silo para garantir sua segurana.


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17.8 CONTROLE DE VERTICALIDADE

Quando se executam escavaes nas proximidades de edificaes

comum a realizao de controle de verticalidade destes prdios como forma

de acompanhar os efeitos produzidos. Trata-se de leitura peridica de

verticalidade realizada com aparelhos topogrficos de preciso, sempre nos

mesmos pontos. Deve-se ainda efetuar-se a verificao do prumo nos

centros dos lados das cortinas, alinhamentos e flechas do topo da contenoe em pontos alinhados fora da escavao para avaliar-se o raio de influncia

da escavao nas edificaes vizinhas.

FIG. 17.7.3.6Exemplo de Acompanhamento de Desempenho peloControle de Recalques das Fundaes de um Silo


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O trabalho deve ser realizado com muito cuidado e de forma

criteriosa, para no produzir resultados incoerentes. Sempre em mais de

uma direo e em todas as paredes opostas devem ser objetos das

mobilizaes, para evitar concluses equivocadas. A leitura inicial de ser

realizada antes do inicio das escavaes cujo efeito se quer avaliar. A partir

dos valores iniciais de desaprumo, no necessariamente provocados pela

escavao, mas resultantes de problemas construtivos das obras

observadas, as leituras posteriores so comparadas e analisadas frente aos

efeitos da temperatura, e se possvel, as leituras devem sempre ser

realizadas pelo mesmo operador, na mesma hora, caso contrrio, podeocorrer uma superposio de efeitos de difcil avaliao.

Os resultados das medies devem ser submetidos imediatamente

aos profissionais envolvidos.

17.9 CONTROLE DE TRINCAS

Outra forma valiosa de acompanhamento de patologias o controlesistemtico de abertura e extenso de trincas. Estas medidas podem ser

realizadas com paqumetros e fissurmetros de lmina e fissurmetros

mecnicos

Os resultados devem ser apresentados, preferencialmente, na forma

de estereogramas. importante tambm acompanhar a progresso das

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Cap.17 Danos Recalques