of 29/29
.C.1 CALCULUL MECANISMULUI MOTOR  3.C.1.1.Dimensiunile fundamentale ale motorului: Raportul curs ă aleza j =0.9 Capacitatea cilindrică necesară V s =0.25 l Alezajul D 70. :=  mm Cursa S=63.63 mm Cilindreea totală V t =1 l  3.C.1.2.Di stanta dintre axele cilindrilor:  LD 1.28 D :=  1. 28 D 90.496 = se adoptă LD 91 := mm  3.C.1.3.Co nstructia blocului motor Motorul va fi răcit cu lichid, se alege varianta cu cilindrii demontabili umezi. Blocul cilindrilor si carterul formează un singur corp, confecţionat prin turnare. Materialul blocului motor va fi fontă cenuşie de tipul Fc240. Blocul motor este constituit dintr-o placă superioară pe care se aşează chiulasa, o placă inferioară a cilindrilor care include si cămaşa de lichid de răcire. Aceste plăci sunt legate  între ele prin pereţi transversali interiori si exteriori longitudinali uniţi cu pereţii carterului si corpul lagărelor paliere ale arborelui cotit. pentru a asigura rigiditatea necesară pereţii blocului se nervurează atât la interior cât si la exterior, astfel încât aceasta se constituie sub forma de corp zăbrelat. Proiectarea se începe pornind de la sectiunea primului cilindru, având în vedere datele constructive obţinute în urma calculului termic si dinamic. Forma carterului se stabileşte pornind de la traiectoria descrisă de punctele exterioare ale bielei în mişcarea sa. Se adoptă 5 mm pentru grosimea pereţilor. Nervurile prevăzute pentru mărirea rigidităţii vor avea o grosime de 2 mm. Pentru răcirea cilindrilor se prevede o cameră de răcire cu o grosime a stratului de lichid de 6 mm. Bosajele pentru şuruburile chiulasei si şuruburile capacelor lagărelor paliere vor fi coliniare. Diametrul şuruburilor pentru chiulasă va fi de 10 mm. Adâncimea de înşurubare este de 2*d=20 mm. Lagărele arborelui cotit vor fi lagăre suspendate. Capacele lagărelor se centrează lateral  în bloc, cu o înălţime de centrare de 15 mm. Se adoptă si centrarea cu bucşe prizoniere. Se adoptă soluţia constructivă cu arborele cu cam e amplasat în blocul motor. Lagărele acestuia sunt prevăzute în pereţii transversali ai carterului, vor avea forma unor orificii in număr de trei. În blocul motor se va afla si canalizaţia instalatiei de ungere. Rampa centrala de ulei străbate tot blocul motor cu un diametru de 14 mm, din ea pornesc ramnificaţii către lagărele paliere, lagărele arborelui cu came si axul culbutorilor cu un diametru de 6 mm. pe suprafeţele laterale se prevăd bosaje pentru asamblarea organelor anexe.  3.C.1.4. Calculul cilindrilor motorului Se alege varianta constructivă de cilindru demontabil umed, cu umăr de sprijin la partea superioară,şi cu 2 inele de cauciuc de etanşare la partea superioară. Trecerea de la umărul de sprijin la partea cilindrică se realizează cu o porţiune conică cu o înclinare de 3 grade pe o lungime de 20 mm, cu o rază de racordare de 2 mm.

Calculul Mecanismului Motor

  • View
    225

  • Download
    1

Embed Size (px)

Text of Calculul Mecanismului Motor

  • 8/4/2019 Calculul Mecanismului Motor

    1/29

    .C.1 CALCULUL MECANISMULUI MOTOR3.C.1.1.Dimensiunile fundamentale ale motorului:Raportul curs alezaj =0.9Capacitatea cilindric necesar Vs=0.25 lAlezajul D 70.:= mm

    Cursa S=63.63 mmCilindreea total Vt=1 l3.C.1.2.Distanta dintre axele cilindrilor: LD 1.28D:=1.28D 90.496=

    se adopt LD 91:= mm 3.C.1.3.Constructia blocului motor

    Motorul va fi rcit cu lichid, se alege varianta cu cilindrii demontabili umezi.Blocul cilindrilor si carterul formeaz un singur corp, confecionat prin turnare.Materialul blocului motor va fi font cenuie de tipul Fc240.

    Blocul motor este constituit dintr-o plac superioar pe care se aeaz chiulasa, o placinferioar a cilindrilor care include si cmaa de lichid de rcire. Aceste plci sunt legatentre ele prin perei transversali interiori si exteriori longitudinali unii cu pereii carterului sicorpul lagrelor paliere ale arborelui cotit. pentru a asigura rigiditatea necesar pereiiblocului se nervureaz att la interior ct si la exterior, astfel nct aceasta se constituie subforma de corp zbrelat.

    Proiectarea se ncepe pornind de la sectiunea primului cilindru, avnd n vedere dateleconstructive obinute n urma calculului termic si dinamic. Forma carterului se stabiletepornind de la traiectoria descris de punctele exterioare ale bielei n micarea sa.

    Se adopt 5 mm pentru grosimea pereilor.

    Nervurile prevzute pentru mrirea rigiditii vor avea o grosime de 2 mm.Pentru rcirea cilindrilor se prevede o camer de rcire cu o grosime a stratului de lichidde 6 mm.

    Bosajele pentru uruburile chiulasei si uruburile capacelor lagrelor paliere vor ficoliniare.

    Diametrul uruburilor pentru chiulas va fi de 10 mm. Adncimea de nurubare este de2*d=20 mm.

    Lagrele arborelui cotit vor fi lagre suspendate. Capacele lagrelor se centreaz lateraln bloc, cu o nlime de centrare de 15 mm. Se adopt si centrarea cu buce prizoniere.

    Se adopt soluia constructiv cu arborele cu came amplasat n blocul motor. Lagreleacestuia sunt prevzute n pereii transversali ai carterului, vor avea forma unor orificii in

    numr de trei.n blocul motor se va afla si canalizaia instalatiei de ungere. Rampa centrala de ulei

    strbate tot blocul motor cu un diametru de 14 mm, din ea pornesc ramnificaii ctrelagrele paliere, lagrele arborelui cu came si axul culbutorilor cu un diametru de 6 mm. pesuprafeele laterale se prevd bosaje pentru asamblarea organelor anexe.

    3.C.1.4. Calculul cilindrilor motoruluiSe alege varianta constructiv de cilindru demontabil umed, cu umr de sprijin la partea

    superioar,i cu 2 inele de cauciuc de etanare la partea superioar. Trecerea de la umrulde sprijin la partea cilindric se realizeaz cu o poriune conic cu o nclinare de 3 grade peo lungime de 20 mm, cu o raz de racordare de 2 mm.

  • 8/4/2019 Calculul Mecanismului Motor

    2/29

    Lungimea cmii se determin innd seama de condiia de montare a pistonului.Pistonul s nu depeasc marginea inferioar cu mai mult de 15 mm Se alege fonta aliatacu crom,avnd duritatea 70 HB, rezistenta la ncovoiere maxima 46 105 daN/m2,

    Grosimea peretelui se adopta din condiia de rigiditate:d=0.06D+2 [mm]

    0.06 70.7 2+ 6.242=

    Se adopt d = 5 mmCmaa umed se verific ca tensiunile sumare s nu depeasc valorile admisibile.

    Dmed=D+D1/2=70.7 83.2+

    276.95=

    pg=20261N

    m2

    =0.5Dpg

    l=

    0.5 70.7 20.26159

    12.139=

    Tensiunea de ntindere n seciunea transversal:

    t=0.25*p g*D med( )

    =0.25 20.261

    76.95

    12.13932.109=

    N

    mm2

    Tensiunea de ncovoiere se calculeaz cu:N=1482 Nh=81 mm

    i=N h+( )

    Wunde W=

    32

    D1( )4

    D4

    D1

    =

    32

    83.24

    70.7

    83.25.654 10

    4=

    i=1482 81+

    5.654 104

    0.028=

    N

    mm2

    Tensiunea total se calculeaz cu:= t+ i

    = 32.109 0.028+ 32.137=N

    mm2

    , cu condiia ca:

    N

    mm2

    Calculul cmii:

    2 D+ 7+ =2 12.139 70.7+ 7+ 101.978= mmDs=Di+2= 102.48 2+ 104.48= mmDg=Ds+4=104.48 4+ 108.48= mm1=0.03 mm2=0.2 mmDiametrul gulerului de etanare

    Dm=Dg D+

    2

    =108.48 70.7+

    2

    89.59= mm

    Se adopt Dm=90 mmnlimea gulerului se calculeaz cu:

  • 8/4/2019 Calculul Mecanismului Motor

    3/29

    Fs=1.3

    Dm( )2 Pg

    106

    4

    =1.3

    902 5.262 10

    6

    106

    4

    4.352 104=

    N

    Mi=Fs 3

    Dm= 4.352 10

    4 3

    90461.762= Nmm

    ai=80 MPa

    Hg= 6Mi

    1.5 ai= 6

    461.762

    1.5 804.805= mm

    Se adopt Hg=5mm Se adopt lungimea total a cmii Lcmaa=110 mm

    3.C.1.5.Elemente de etanare a cilindrilorEtanarea cilindrilor la partea superioar fa de gazele arse se realizeaz cu garnitura dechiulas iar la partea inferioar cu dou inele de etanare din cauciuc.Seva folosi o garnitur metaloplastic, format dintr-o foaie de4 asbest armat cu o

    estur din fire metalice.Protecia garniturii contra gazelor arse se realizeaz prin bordurare cu tabl de cupru.

    Tabla de bordurare depete nivelul materialului garniturii cu 0,10 mm.Orificiile garniturii pentru circulaia uleiului si a lichidului de rcire se execut cu diametre

    mai mari cu 2 mm fa de cele din bloc sau chiulas. Orificiile pentru uruburile de chiulasvor fi cu 1 mm mai mari ca diametrul acestora.

    Etanarea fa de lichidul de rcire se realizeaz cu inele de etanare n form de O:d=3 mm, cu o toleran 0.10 mm, unde d-diametrul ineluluib=4.20 mm cu o tolerant de 0,10 mm, unde b-limea canalului

    t=5,20 mm cu o toleran de 0,05 mm.Materialul inelelor va avea o duritate de 55o Sh .

    3.C.1.6. Constructia si calculul chiulaseiSe adopt o chiulas de tip monobloc, cu camer de ardere de tip pan. Canalele deadmisie si de evacuare vor fi pe aceeai parte a chiulasei pentru favorizarea vaporizriicombustibilului.

    Chiulasa va fi confecionat din aliaj de aluminiu.Peretele de aezare cu blocul motor va avea o grosime de 0,10*D= 0.10 70.7 7.07=mm, ceilali perei vor avea grosimea de 6 mm.

    Scaunele de supape vor fi confecionate din material termorezistent la ambele supape.Lungimea ghidului supapei va fi de sase ori mai mare dect valoarea diametrului tijei

    supapei.Volumul camerei de ardere se calculeaz cu relaia:

    Vc=Vs

    1, unde : - Vs volumul descris de piston

    - raportul de comprimare

    Vc= r2 S 1

    = 35.352 63.638 1

    3.569 104

    = mm3

  • 8/4/2019 Calculul Mecanismului Motor

    4/29

    n timpul funcionrii motorului chiulasa suport un complex de solicitri variabile n timpdatorit mai multori factori. Se consider c chiulasa este supus la un ciclu de solicitare laoboseal, se consider ca o plac echivalent circular ncastrat la diametrul mediu destrngere al uruburilor pe fiecare cilindru.

    Grosimea plcii echivalente se calculeaz cu relaia:h= 2 hrea unde hreal=65 mm

    h= 2 6 5 9 1.92 4= mm.Pentru calculul tensiunilor din sectiunea de ncastrare prima dat se calculeaz

    F= D1( )

    2

    4pg=

    83.22

    420.261 1.102 10

    5= N

    r=3

    2

    F

    h21

    D2

    2 Dm( )2

    =

    3

    2

    1.102 105

    91.9241

    70.72

    2 902

    395.782=N

    mm2

    t= 0.5 r= 0.5 395.782 197.891=N

    mm2

    3.C.1.7 Calculul pistonuluiSe adopt pistonul (Fig.2.C.1) cu capul plat, cu doi segmenti de compresie si un segmentde ungere. Pentru a mpiedica orientarea fluxului de cldur, de la capul pistonului pn laprimul segment, canalul segmentului de foc se plaseaz sub nivelul fundului pistonului. nacelai scop, se racordeaz larg, la interior, regiunea port-segment cu fondul pistonului.Bosajele alezajelor pentru bol vor fi executate cu un sprijin masiv.Lungimea mantalei pistonului trebuie s fie suficient pentru a asigura un bun ghidaj,

    presiuni laterale reduse si a limita bascularea.Pistonul se va confeciona din aliaj de aluminiu pe baz de siliciu. se va utiliza un aliaj

    eutectic de tipul ATC Si12CuMgNi. Fig. 3.C.1 Construcia pistonului.

  • 8/4/2019 Calculul Mecanismului Motor

    5/29

    Dimensiunile principale se adopt pe baza datelor statistice:Lungimea pistonului H= 0.8D= 0.8 70.7 56.56=

    Se adopt H=57 mmLungimea mantalei L= 0.5D= 0.5 70.7 35.35=

    Se adopt L=36 mmnlimea de compresie l1=0.5D=0.5 70.7 35.35=

    Se adopt l1=36 mmnlimea de protecie a segmentului de foc h=0.09D= 0.09 70.7 6.363=

    Se adopt h=6.5 mmGrosimea flancului hc=0.035D= 0.035 70.7 2.475=

    Se adopt hc=2.5 mm

    Grosimea capului = 0.08D= 0.08 70.7 5.656=Se adopt =5.7 mm

    Distanta dintre bosaje b=0.32D=0.32 70.7 22.624=Se adopt b=22.5 mm

    Diametrul bosajelor db

    =0.27D=0.27 70.7 19.089=Se adopt db=19 mm

    Calculul de verificare a capului pistonuluiCapul pistonului se verific n ipoteza c aceasta este o plac circular ncastrat pe

    contur, de grosime constant, ncrcat cu o sarcin uniform distribuit dat de presiuneamaxim a gazelor.

    rl=0.1875 pgmax 1( )d

    2( )i

    2

    [N

    m2

    ] unde:

    di -diametrul interior al capului pistonului [m], rl - efortul unitar ( a=200......300*105 [N/m2] )

    rl= 0.1875 20261 1( )0.0467

    2

    0.00572

    2 .5 5 1 05= [N/m2]

    Umrul canalului pentru segment este supus la solicitri de ncovoiere si forfecare dectre fora de presiune a gazelor.

    valorile efortului unitar se calculeaz la :-ncovoiere

    i=

    Mi

    Wz= 2.28pgmaxRp r

    hc

    2

    =2.28 2026135.30 23.30

    2.5

    2

    1.064 106

    = [N/m2]

    -forfecare f=0.76pg =0.76 20261 1.54 10

    4= [N/m2]

    Efortul unitar echivalent este

    ech= i( )2

    42

    + = 1.064 106( )2

    4 1.54 104

    ( )2

    + 1.064 106

    =[N/m2]

    a max=300*105 [N/m2]n regiunea port-segment, sectiunea din dreptul segmentului de ungere este redus din

    cauza orificiilor pentru evacuarea uleiului. Ea se verific la compresie:

  • 8/4/2019 Calculul Mecanismului Motor

    6/29

    c=pgmax Dp( )

    2

    4 AA

    [N/m2] unde: AA - aria seciunii reduse [m2]

    AA=2 Rp lseg=2 0.0353 0.0025 5.545 10 4= [m]

    c= 20261 0.07062

    4 5 .545 10 4

    1 .4 3 1 05= [N/m2]

    a=200*105 [N/m2]Calculul grosimii peretelui pistonului n zona portsegmeniSe calculeaz diametrul interior d1,respectiv d2, a peretelui pistonului n zona

    portsegmeni, cu urmtoarele relaii:- pentru partea superioar

    d1= d2 0.02135Dp( )

    2

    lpme

    2

    unde l - distanta de la fundul pistonului la

    generatoarea alezajului boltului [mm] l=21 mmd=54.6 mmpme=7.789 daN/cm2

    d1= 54.62 0.0213570.6

    2

    217.789

    2 37.726=

    mm

    Se adopt d1=36 mm- pentru partea inferioar

    d2= d2 0.00513 Dp( )2

    ll

    pme

    2

    unde ll -distana dintre planul care delimiteaz zona port-

    segment si generatoarea alezajului pentru bol [mm]ll=26.5 mm

    d2= 54.62 0.0051370.6

    2

    5.57.789

    2 40.864= mm

    Se adopt d2= 40 mm

    Calculul mantalei pistonuluiPresiunea specific pe mantaua pistonului psm, pentru a preveni ntreruperea peliculei de

    ulei, trebuie s se situeze intre valorile 4,0 .........7,0*105 N/m2. Se determin cuurmtoarea relaie:

    psm=Nmax

    Dp LN Aevunde Nmax - fora normal care acioneaz intr-un plan

    perpendicular pe axa boltuluiLN - lungimea mantalei [m]Aev - aria suprafeei evazate proiectat pe un plan

    normal pe axa boltului [m2]

  • 8/4/2019 Calculul Mecanismului Motor

    7/29

    psm=1482

    0.0706 0.036 0.00034126.735 10

    5= N

    m2

    Diametrul interior al mantalei pistonului se determin cu urmtoarele relaii:- n planul axei boltului

    d3= d2 0.02135Dp( )

    2

    l1pme

    2

    = 54.62 0.0113570.6

    2

    217.789

    2 50.407=

    Se adopt d3= 50 mm- la partea de jos a mantalei

    d4= d2 0.00772Dp( )

    2

    ll

    pme

    2

    = 54.62 0.0077270.6

    2

    3.77.789

    2 59.837i=

    Se adopt d4=59 mm

    Grosimea pereilor bosajelor pentru bol se determin-la interiorul pistonului cu

    0.0126*pme*D=0.0126 7.789 70.6 6.929= mm, se adopt 7 mm- la suprafaa din exterior cu

    0.174*pme*D=0.0174 7.789 70.6 9.568= mm, se adopt 9,5 mm 3.C.1.8. Jocurile segmenilor n canale

    Se adopt grosimea axial a segmenilor b1= 1.5 mm, b2= 2 mm

    bungere= 4 mm

    Se adopt urmtoarele valori pentru jocurile segmenilor din canale:- jocul dintre segmentul de foc si umrul canalului ja1=0.05 mm- jocul dintre segmentul de compresie si umrul canalului ja2=0.03 mm- jocul dintre segmentul de ungere si umrul canalului ja3=0.03 mm

    Se adopt distanta radial jr, dintre segment si peretele canalului:

    - segment 1 - jr=0.8 mm- segment 2 - jr=0.8 mm- segment de ungere - jr=1.00 mm

    3.C.1.9 Calculul profilului pistonuluiOvalitatea mantalei pistonului este:

    x=1

    2 [mm] unde:

    A 1 B log y( ) logty

    to

    [mm] unde:

    - diferena de la diametrul nominal al pistonului, msurat pe axa alezajului pentru bol,

    A=0.002Dp

    B=0.001Dpy - distanta de la marginea superioar pn n planul n care se calculeaz ovalitatea

    [mm]

  • 8/4/2019 Calculul Mecanismului Motor

    8/29

    ty - grosimea peretelui mantalei pentru poziia y [mm]to - grosimea peretelui la partea superioar a mantalei [mm]

    = 0.1412 1 0.0706 log 3.7( ) log5.8

    10.3

    0.133= mm

    x=1

    2

    0.133 0.067= mm

    Pentru asigurarea funcionrii normale a pistonului, jocul relativ n stare cald dintre pistonsi cilindru trebuie s fie ntre urmtoarele limite: s'=0.002.......0.003 n zona superioar a mantalei l'=0.001........0.002 n zona inferioar a mantalei

    Jocul diametral - n zona superioar

    's= s( )

    'Dp= 0.002 70.6 0.141= mm

    - n zona inferioar' l=l

    'Dp

    =0.001 70.6 0.071= mm

    Diametrul pistonului n stare rece se determin la partea superioar i inferioar cu:

    Dps=Dp 1 c tc to( )+ s( )

    '

    1 p tps to( )+ [mm] ,

    Dpi=Dp 1 c tc to( )+ i( )

    '

    1 p tpi to( )+[mm]

    unde:- c , p coeficientul de dilatare termic al materialului cmii, respectiv a pistonului

    - to temperatura la care se face msurarea pieselor ( to= 288 K)- tc temperatura pereilor cilindrului n timpul funcionrii motorului [K]- tps, tpi temperatura pistonului n timpul funcionrii, n zona superioar, respectiv

    inferioar

    Dps=7 0.6 1 2 1.9 5 99 2 88( )+[ ] 0.141

    1 20.5 622 288( )+70.228= mm

    Dpi=7 0.6 1 21.9 599 288( )+[ ] 0.071

    1 20.5 621 288( )+70.439= mm

    3.C.1.10 Calcului boltuluiPe baza datelor statistice se adopt dimensiunile boltului care va fi de tipul flotant:- diametru exterior de= 0.27D= 0.27 70.7 19.089=

    se adopt de= 19 mm- diametrul interior di=0.65de= 0.65 19 12.35=

    se adopt di= 12.5 mm

    - lungimea boltului l=0.85D=0.85 70.7 60.095=se adopt l= 60 mm

    - lungimea de contact cu piciorul bielei lb=0.29D= 0.29 70.7 20.503=- se adopt lb= 20.5 mm

    Se confecioneaz din otel aliat de cementare,suprafaa boltului se cementeaz pentreaga lungime si pe o adncime de 0,5...1,5 mm. stratul superficial va avea o duritate de55...65 HCR, iar miezul 35 ..45 HCR.

  • 8/4/2019 Calculul Mecanismului Motor

    9/29

    Rezistenta la uzur se apreciaz dup mrimea valorilor presiunilor specifice n piciorulbielei pb, si n umerii pistonului pp.

    fora care solicit bolul este:F= 11808 N

    pp=F

    2d lp=

    11808

    2 19 1916.355= MPa pp admisibil 35 MPa

    pb=F

    d lp=

    11808

    19 1932.709= MPa pb admisibil 50 MPa

    Verificarea la ncovoiere se face cu:

    i=F l 0.5 lb+ 4j+( )

    1.2 de( )2

    1 4

    ( )unde =

    di

    desi j=0.75 mm

    i=11808 1 0.5 20.5+ 4 0.75+( )

    1.2 192

    1 0.65794

    ( )477.965= N/mm2

    i< ai= 500 N/mm2

    Bolul fiind flotant, solicitarea lui variaz dup ciclu simetric, coeficientul de siguran secalculeaz cu:

    c1=

    l k

    aunde -l= 380 N/mm2

    - coeficientul efectiv de concentrare la solicitri variabile k=1- factorul dimensional = 0.9- coeficientul de calitate al suprafeei boltului clit si lustruit = 2.5

    -

    a=

    imax imin

    2 =

    477.965 338.56( )

    2 408.262=

    c1=380

    1

    0.9 2.5408.262

    2.094=,

    valoarea se ncadreaz ntre valorile cuprinse intre 1,0 si 2,2.Verificarea la forfecare se realizeaz n seciunile dintre prtile frontale ale bosajelor si

    piciorul bielei. Tensiunea se determin cu relaia:

    =0.85F 1 +

    2+( )

    de( )2

    1 4

    ( )

    =0.85 11808 1 0.657 9+ 0.65792+( )

    192

    1 0 .6 57 94

    ( )

    71.529= N/mm2

    este mai mic ca a=220 N/mm2

    Calculul de ovalizare a boltului:Pentru a studia ovalizarea ( Fig. 2.C.2) se consider bolul ca o grind curb n seciune

    transversal ncrcat cu o sarcin distribuit sinusoidal.

  • 8/4/2019 Calculul Mecanismului Motor

    10/29

    Fig.3.C.2 Variaia tensiunilor de ovalizare a boluluiTensiunile unitare de ncovoiere ntr-o seciune oarecare iau valori att n fibra exterioar i ct si n fibra interioar e.

    f1=0.5cos ( ) 0.3185 sin ( ) cos ( )( )+ =0.5cos 90( ) 0.3185 sin 90( ) 90 cos 90( )( )+ 12.905=f1=12.905

    f2= f1 0.406 =12.905 0.406 12.499= f2=12.499

    r= de1 +

    4= 19

    1 0.657 9+4

    7.875=

    r=7.875

    h=de1

    4

    =191 0.6579

    41.625=

    h=1.625

    K=1.5 15 0.4( )3

    =1.5 15 0.6579 0.4( )3 1.243=

    i=KF r

    hl2

    6r hh 2r h( )

    f2f1

    r+

    =

    1.24311808 7.875

    1.625 602

    6 7.8 75 1.6251.625 2 7.875 1.625( )

    12.49912.905

    7.875+

    6.085 104=

    i=9.653*104

    Valorile efortului unitar de ovalizare se obinn seciunile caracteristice din condiiile=o osi =90 o .

  • 8/4/2019 Calculul Mecanismului Motor

    11/29

    =0 =F

    lde1=

    11808

    60 1915 155.368= N/mm2unde 1= 15

    i =90 =F

    lde2=

    11808

    60 199 93.221= N/mm2 unde 2= 9

    e =0 =F

    lde

    3=11808

    60 195.4 55.933= N/mm2 unde 3=5.4

    e =90 =F

    lde4=

    11808

    60 1911.3 117.044= N/mm2 unde 4=11.3

    Valoarea maxim admisibil pentru tensiunile unitare de ncovoiere se ncadreaz nintervalul 140 ........ 300 N/mm2 Deformaia maxim de ovalizare se produce ntr-un plan normal pe axa cilindrilor si secalculeaz cu

    ma x =0.09F

    lE

    1 +

    1 3 =0.09 1.243 11808

    60 2.1 106

    1 0.65 79+1 0.6 579

    3

    1.193 103=

    max = 1.193*10-3 m

    Se recomand ca deformaia de ovalizare s fie mai mic dect jocul radial la cald: max < ' /2 , unde '= 0.0005 .......0.001( )de

    '= 0.001 19 0.019=

    max '