of 24/24
1 Comentarii Cod CR6-2006- Lista exemplelor EXEMPLUL NR.1 Calculul încărcărilor gravitaţionale, permanente şi de exploatare, pe pereţii structurali Art. 6.2.2.1 EXEMPLUL NR.2. Calculul rezistenţei de proiectare la compresiune axială N Rd pentru un perete de zidărie nearmată Art. 6.6.2. EXEMPLUL Nr.3. Calculul rezistenţei de proiectare la compresiune excentrică - momentul încovoietor capabil (M Rd ) asociat unei forţe axiale date (N Ed ) - pentru un perete din zidărie nearmată cu secţiune I cu tălpi inegale Art. 6.6.3.2. EXEMPLUL NR. 4 Calculul rezistenţei de proiectare la compresiune excentrică - momentul încovoietor capabil (M Rd ) asociat unei forţe axiale date (N Ed ) - pentru un perete din zidărie nearmată cu secţiune dreptunghiulară Art.6.6.3.2. EXEMPLUL NR.5 Calculul rezistenţei de proiectare la compresiune excentrică - momentul încovoietor capabil (M Rd ) asociat unei forţe axiale date (N Ed ) - pentru un perete din zidărie confinată cu secţiune dreptunghiulară Art.6.6.3.3. EXEMPLUL NR.6. Calculul rezistenţei de proiectare maxime la compresiune excentrică pentru un perete din zidărie confinată cu secţiune dreptunghiulară Art.6.6.3.3. EXEMPLUL NR.7. Calculul rezistenţei de proiectare la compresiune excentrică - momentul încovoietor capabil (M Rd ) asociat unei forţe axiale date (N Ed ) - pentru un perete din zidărie cu inimă armată (ZIA) cu secţiune dreptunghiulară Art.6.6.3.4. EXEMPLUL NR.8. Calculul rezistenţei de proiectare la forţă tăietoare (V Rd ) pentru un perete din zidărie nearmată cu secţiune dreptunghiulară Art.6.6.4.2. EXEMPLUL NR.9 Calculul rezistenţei de proiectare la forţă tăietoare pentru un perete din zidărie confinată cu secţiune dreptunghiulară Art.6.6.4.3 EXEMPLUL NR.10 Calculul rezistenţei de proiectare la forţă tăietoare pentru un perete din zidărie confinată şi armată în rosturile orizontale cu secţiune dreptunghiulară Art.6.6.4.4. EXEMPLUL NR.11 Calculul rezistenţei de proiectare a unui panou de zidărie de umplutură într-un cadru de beton armat Art.6.6.5. EXEMPLUL Nr.12 Determinarea coeficientului de reducere a lăţimii diagonalei la panourile de zidărie de umplutură Art.6.6.5. EXEMPLUL NR.13 Calculul rezistenţei de proiectare a unui perete despărţitor din zidărie de cărămidă pentru acţiunea seismică perpendiculară pe plan Art. 6.6.6.

calcul pereti

  • View
    1.034

  • Download
    33

Embed Size (px)

Text of calcul pereti

Comentarii Cod CR6-2006- Lista exemplelorEXEMPLUL NR.1Calculul ncrcrilor gravitaionale, permanente i de exploatare, pe pereii structurali Art. 6.2.2.1

EXEMPLUL NR.2.Calculul rezistenei de proiectare la compresiune axial NRd pentru un perete de zidrie nearmat Art. 6.6.2.

EXEMPLUL Nr.3.Calculul rezistenei de proiectare la compresiune excentric - momentul ncovoietor capabil (MRd) asociat unei fore axiale date (NEd) - pentru un perete din zidrie nearmat cu seciune I cu tlpi inegale Art. 6.6.3.2.

EXEMPLUL NR. 4Calculul rezistenei de proiectare la compresiune excentric - momentul ncovoietor capabil (MRd) asociat unei fore axiale date (NEd) - pentru un perete din zidrie nearmat cu seciune dreptunghiular Art.6.6.3.2.

EXEMPLUL NR.5Calculul rezistenei de proiectare la compresiune excentric - momentul ncovoietor capabil (MRd) asociat unei fore axiale date (NEd) - pentru un perete din zidrie confinat cu seciune dreptunghiular Art.6.6.3.3.

EXEMPLUL NR.6.Calculul rezistenei de proiectare maxime la compresiune excentric pentru un perete din zidrie confinat cu seciune dreptunghiular Art.6.6.3.3.

EXEMPLUL NR.7.Calculul rezistenei de proiectare la compresiune excentric - momentul ncovoietor capabil (MRd) asociat unei fore axiale date (NEd) - pentru un perete din zidrie cu inim armat (ZIA) cu seciune dreptunghiular Art.6.6.3.4.

EXEMPLUL NR.8.Calculul rezistenei de proiectare la for tietoare (VRd) pentru un perete din zidrie nearmat cu seciune dreptunghiular Art.6.6.4.2.

EXEMPLUL NR.9Calculul rezistenei de proiectare la for tietoare pentru un perete din zidrie confinat cu seciune dreptunghiular Art.6.6.4.3

EXEMPLUL NR.10Calculul rezistenei de proiectare la for tietoare pentru un perete din zidrie confinat i armat n rosturile orizontale cu seciune dreptunghiular Art.6.6.4.4.

EXEMPLUL NR.11Calculul rezistenei de proiectare a unui panou de zidrie de umplutur ntr-un cadru de beton armat Art.6.6.5.

EXEMPLUL Nr.12Determinarea coeficientului de reducere a limii diagonalei la panourile de zidrie de umplutur Art.6.6.5.

EXEMPLUL NR.13Calculul rezistenei de proiectare a unui perete despritor din zidrie de crmid pentru aciunea seismic perpendicular pe plan Art. 6.6.6.

1

EXEMPLUL NR.1Calculul ncrcrilor gravitaionale, permanente i de exploatare, pe pereii structurali Art. 6.2.2.1

1.Date generale 1.1. Aria construit pe nivel

10.30 x 10.30 = 106.09 m2 106,0 m2 2 x (5.725+3.725) x 4.725 = 89.30 m2 het = 3.00 m P + 3E Htot = 12.0 m Elemente cu goluri verticale din argil ars cu 45% goluri (valoarea maxim admis conform Anexei naionale la standardul SR EN 1998-1)

1.2. Aria util (aria planeului) pe nivel 1.3 nlimea nivelului 1.4. nlimea total a cldirii 1.5 Zidrie:

1.6. Tencuial pe ambele fee 2 cm greutate total 2 x 0.02 x 2.0 = 0.08 t/m2 perete 1.7 Greutate perete tencuit pe m2 perete

perete t = 25 cm gz = 0.355 t/m2 zid = 1.42 t/m3 2

perete t = 30 cm gz = 0.415 t/m2 zid = 1.38 t/m3 zid = 1.4 tone / m3

1.8. Greutate volumetric zidrie tencuit (valoare medie)

2. ncrcare din planeu

ncrcare permanent:-

placa b.a. - 15 cm tencuiala 2 cm pardoseala + ap

0.375 t/m2 0.040 t/m2 0.150 t/m2

pereti despritori uori 0.080 t/m2 Total 0.645 t/m2

ncrcare de exploatare:-

locuine

0.150 t/m2

ncrcare total n gruparea fundamental 1.35 x 0.645 + 1.50 x 0.150 = 1.095 t/m2 1.10 t/m2 1.00 x 0.645 + 0.4 x 0.150 = 0.705 t/m2 0.70 t/m2 ncrcarea pe unitatea de lungime se calculeaz cu relaiile ncrcare total n gruparea seismic ncrcri pe perei provenite de la planee (figura Ex.1.2) -

pe latura scurt (l1) : q1 =

ql1 4l1 ) l2

pe latura lung (l2) : q 2 = q1 (2 -

valorile ncrcrilor pentru gruparea seismic sunt date n figura..... ncrcarea pe fiecare element (EZ) se calculeaz pentru zona aferent (lungimile laturilor care reazem pe elementul respectiv, inclusiv 1/2 din limea golului alturat) pentru EZ1 : (1.00 + 0.6)x 0.83 + (2.125+1.05) x 0.97 = 4.31 tone.

3

3. ncrcri din greutatea proprie a zidriei i planee Tabelul Ex.1.1EZ EZ1 EZ2 EZ3 EZ4 EZ5 EZ6 EZ7 EZ8 EZ9 EZ10 TOTAL Azid m2 1.03 0.30 1.10 0.84 1.34 1.975 1.37 0.84 1.18 0.91 10.88 Volum zidrie m3 3.54 1.44 4.01 3.11 4.61 6.34 4.76 3.20 4.09 3.46 38.56 Greutate zidrie G.S G.F tone tone 4.95 6.68 2.01 2.71 5.61 7.57 4.35 5.87 6.45 8.70 8.87 11.97 6.66 8.99 4.48 6.04 5.72 7.72 4.84 6.53 53.94 72.78 Incrcri planee G.S G.F tone tone 4.31 6.76 1.81 2.84 7.15 11.22 4.03 6.32 7.61 11.94 17.66 27.72 7.96 12.49 2.93 4.60 5.63 8.83 3.17 4.97 62.26 97.69 ncrcri totale G.S G.F tone tone 9.3 13.4 3.8 5.6 12.8 18.8 8.4 12.2 14.1 20.6 26.5 39.7 14.6 21.5 7.4 10.6 11.4 16.6 8.0 11.5 116.3 170.5

Valorile ncrcrii totale raportat la aria construit pe nivel: G.F. : 170.5 / 106.0 = 1.60 t/m2 G.S. : 116.3 / 106.0 = 1.09 t/m2 4. Fore axiale totale pe perei din ncrcrile gravitaionale

4

Tabelul Ex.1.2.EZ EZ1 EZ2 EZ3 EZ4 EZ5 EZ6 EZ7 EZ8 EZ9 EZ10 Nivel 4 G.S tone 9.3 3.8 12.8 8.4 14.1 26.5 14.6 7.4 11.4 8.0 Nivel 3 G.F tone 13.4 5.6 18.8 12.2 20.6 39.7 21.5 10.6 16.6 11.5 G.S tone 18.6 7.6 25.6 16.8 28.2 53.0 29.2 14.8 22.8 16.0 G.F tone 26.8 11.2 37.6 24.4 41.2 79.4 43.0 21.2 33.2 21.2 Nivel 2 G.S tone 27.9 11.4 38.4 25.2 42.3 79.5 43.8 22.2 34.2 24.0 G.F tone 40.2 16.8 56.4 36.6 61.8 119.1 64.5 31.8 49.8 34.5 Nivel 1 G.S tone 37.2 15.2 51.2 33.6 56.4 106.0 58.4 29.6 45.6 32.0 G.F tone 53.6 22.4 75.2 48.8 82.4 158.8 86.0 42.4 66.4 46.0

5. Eforturi unitare de compresiune n perei Tabelul Ex.1.3.EZ EZ1 EZ2 EZ3 EZ4 EZ5 EZ6 EZ7 EZ8 EZ9 EZ10 Nivel 4 G.S t/m2 9.0 12.7 11.6 10.0 10.5 13.4 10.7 8.8 9.7 8.8 Nivel 3 G.F t/m2 13.0 18.7 17.1 14.5 15.4 20.1 15.7 12.6 14.1 12.6 G.S t/m2 18.0 25.4 23.2 20.0 21.0 26.8 21.4 17.6 19.4 17.6 G.F t/m2 26.0 37.4 34.2 29.0 30.8 40.2 31.4 25.2 28.2 25.2 Nivel 2 G.S t/m2 27.0 38.1 34.8 30.0 31.5 40.2 32.1 26.4 29.1 26.4 G.F t/m2 39.0 56.1 51.3 43.5 46.2 60.3 47.1 37.8 42.3 37.8 Nivel 1 G.F t/m2 36.0 50.8 46.4 40.0 42.0 53.6 42.8 35.2 38.8 35.2 G.S t/m2 52.0 74.8 68.4 58.0 61.6 80.4 62.8 50.4 56.4 50.4

Valorile medii ale efortului unitar de compresiune din ncrcri gravitaionale pentru un nivel: G.F. med (G.F) = 170.5 = 15.7 t / m 2 10.88 116.3 = 10.7 t / m 2 G.S. med (G.S) = 10.88

EXEMPLUL NR.2.Calculul rezistenei de proiectare la compresiune axial NRd pentru un perete de zidrie nearmat Art. 6.6.2.

1. Date generale 1.1. Dimensiuni lw = 100 cm t = 25 cm (nivel curent) 5

t = 37.5 cm (parter) het = 300 cm 1.2 ncrcarea pe etaj

Netaj (zid) = 2.52 tone/etaj valoarea de proiectare Netaj,d(zid) = 1.35 x 2.52 = 3.4 tone/etaj Netaj,d (planeu) = 2.9 tone/etaj (valoarea este calculat cu coeficientul 1.35 pentru ncrcrile permanente i 1.50 pentru ncrcarea util) Netaj,d (total) = 3.4 + 2.9 = 6.3 tone/etaj N1 = 3 x 6.3 = 18.9 tone Excentricitatea forei N1 fa de axul peretelui de la partert P t E 37.5 25.0 z = = 6.25cm d1 = z 2 2

2. ncrcarea total adus de etajele IIII (fora notat N1 n figura Ex.2.1)

3. ncrcarea adus de planeul peste parter (fora notat N2 n figura Ex.2.1)

N2 = 2.90 tone Lungimea de rezemare a planeului pe zidul parterului (distana notat "a" n figura 6.4 din Cod): a = 30 cm a Poziia forei N2 n raport cu faa interioar a peretelui = 10.0cm 3 Excentricitatea forei N2 fa de axul peretelui de la partert P a 37.5 30.0 = 8.75cm d2 = z = 2 3 2 3

Figura Ex.2.1.Determinarea excentricitii structurale ei0 4. Excentricitatea datorat ncrcrii excentrice ei0 - (formula 6.1 din Cod) Cele dou fore au excentriciti de semne contrare fa de axul peretelui de la parter

6

ei 0 =

N1d1 N 2d 2 18.9x 6.25 2.9x8.75 = = 4.25cm N1 + N 2 18.9 + 2.9

5. Excentricitatea accidental ea

n funcie de grosimea peretelui (formula 6.2a din Cod)t P 37.5 1.25cm eat = z = 30 30

n funcie de nlimea etajului (formula 6.2b din Cod) h 300 eah = et = = 1.00cm 300 300

ea = max(eat, eah) = 1.25 cm Not. Excentricitatea accidental poate fi determinat direct din tabelul C..

6. Excentricitatea datorat aciunii vntului.

Presiunea vntului pe faad gv = 0.15 tone/m2 (valoare convenional pentru acest exemplu ilustrativ - pentru fiecare proiect presiunea vntului se va calcula conform Codului NE-082-04 pn la intrarea n vigoare a standardului SR EN 1991-1-4 i a Anexei naionale la acesta). ncrcarea din vnt pe fia aferent de faad (a se vedea figura 6.7 din Cod) ph = (0.60 x 1.00 +0.60) x 0.15 = 0.33 t/m Momentul ncovoietor din aciunea vntului pe faad (formula 6.6 din Cod)2 p h h et 0.33x 3.02 = = 0.25tm M hi = M hm = 12 12

Excentricitatea forei verticale datorit momentului ncovoietor produs de aciunea vntului (formula 6.3 din Cod)e hm(i) = M hm(i) = 0.25x105

= 1.15cm n N1 + N 2 21.8x103 seciunea de la nivelul planeului eh(i) excentricitatea corespunztoare momentului Mh(i) este plasat ctre faa interioar a peretelui de la parter (n raport cu axul acestuia) deoarece momentul Mh(i) ntinde fibra exteriaor a peretelui de faad a se vedea diagrama M din figura 6.7 din Cod. Prin urmare eh(i) are semn opus excentricitii ei0 7. Excentricitatea total de calcul se calculeaz cu formula 6.11 din Cod n care valoarea excentricitii accidentale se ia n poziia cea mai defavorabil Rezult : ei = e0i eh(i) + ea = 4.25 1.15 + 1.25 =4.35 cm > 0.05 tzid = 0.05 x 37.5 = 1.875 cm (condiia de limitare inferioar din relaia 6.11 este satisfcut) 8. Coeficientul de reducere a rezistenei n seciunea de la extremitatea superioar a peretelui de la parter se calculeaz cu formula 6.10 din Cod e 4.35 i = 1 2 i = 1 2 = 0.768 t zid 37.5

7

9. Calculul coeficientului de reducere a rezistenei m (n seciunea situat la 2/3 din nlimea peretelui):

Coeficientul 2 = 1.00 (perete exterior cu planeu pe o singur parte) Perete nerigidizat pe laturile verticale (similar elementului EZ2 din Exemplul Nr.1) nlimea efectiv este hef = 2 hliber = 1.00 x 280 = 280 cm Se neglijeaz excentricitatea ek datorat curgerii lente (a se vedea Nota 3 la tabelul 6.1 din Cod) Excentricitatea em se calculeaz cu relaia 6.13 din Cod (n seciunea central excentricitile ei0 i ehm au acelai semn, iar ea se ia n situaia cea mai defavorabil) em = 2 2 ei0 + e hm + ea = 4.25 + 1.15 + 1.25 = 5.23cm e mk 3 3

Coeficientul de reducere m se determin, prin interpolare n tabelul 6.1 din Cod pentru valorilee mk 5.23 = = 0.14 t zid 37.5 h ef 280 = 7.50 t zid 37.5

Rezult m = 0.685 < i = 0.768. 10. Rezistena de proiectare la compresiune centric se determin cu formula 6.9 din Cod NRd = mAzidfd unde

aria seciunii transversale Azid = 1.00 x 0.375 = 0.375 m2 efortul unitar de proiectare se ia din tabelul 4.2a din Cod pentru crmizi pline (63 x 115 x 245 mm) cu rezistena medie fmed = 10 N/mm2 zidite cu rost longitudinal cu mortar M5 considernd coeficientul parial de siguran M=2.2 ; n aceste condiii avem fd = 1.27 N/mm2 127 tone/m2

Rezult rezistena de proiectare a elementului la parter NRd = 0.685 x 0.375 x 127.0 = 32.6 tone

EXEMPLUL Nr.3.Calculul rezistenei de proiectare la compresiune excentric - momentul ncovoietor capabil (MRd) asociat unei fore axiale date (NEd) - pentru un perete din zidrie nearmat cu seciune I cu tlpi inegale Art. 6.6.3.2.

1. Date de intrare. 1.1. Geometria peretelui (figura Ex.3.1a.) grosimea inimii ti = 30.0 cm grosimile tlpilor t1 = t2 = 25.0 cm

8

inlimea inimii hi = 500 cm limea tlpii superioare b21 + b22 = 300 cm ltimea tlpii inferioare b11 + b12 = 120 cm

(a) 1.2. Materiale

(b)

Figura Ex.3.1. Calculul momentului capabil pentru o for axial dat Elemente pentru zidrie din argil ars pline (240 x 115 x 63 mm) cu fmed = 10 N/mm2, clasa I Mortar M5 Rezistena caracteristic la compresiune (cu rost longitudinal) fk = 2.80 N/mm2 (tabelul 4.2a) Coeficientul parial de siguran pentru zidrie M = 2.2 art. 2.4.2.3.1 (1) Rezistena de proiectare la compresiune fd = 2.80 / 2.2 = 1.273 N/mm2 Fora axial NSd = NEd = 80.0 tone

1.3. ncrcri

2. Caracteristicile geometrice ale seciunii transversale 2.1. Ariile tlpilor i inimii i aria total At1 = (b11 + b12) t1 = 120 x 25 = 3000 cm2 At2 = (b21 + b22) t2 = 300 x 25 = 7500 cm2 Ai = hiti = 500 x 30 = 15000 cm2 Atot = At1 +At2 + Ai = 3000 + 7500 + 15000 = 25500 cm2 2.2. Poziia centrului de greutate al seciunii transversale pereteluiyG = 0.5A t1t1 + A t 2 (h i 0.5t 2 ) + 0.5A i h i 0.5x3000x 25 + 7500x (500 0.5x 25) + 0.5x5000x 500 = = 291.9cm 2.3 A tot 25500

Momentul de inerie al seciunii transversale a peretelui n raport cu axa orizontal n G

9

30 x5003 120 x 253 + 30x 500x (291.9 250) 2 + + 120x 25x (291.9 12.5) 2 + 12 12 300 x 253 + + 300x 25x (500 12.5 291.9) 2 = 860.52x106 cm 4 12 IG =

2.4. Modulele de rezisten ale seciunii transversale a peretelui Winf =Wsup =

I G 860.52x10 6 = = 2.948x10 6 cm 3 yg 291.9IG 860.52 x10 6 = = 4.135x10 6 cm 3 h i y G 500 291.9

2.5. Limitele smburelui central al seciunii transversale a peretelui rinf = rsup = Wsup A tot = 4.135x106 = 162.2cm 2.55x10 4

Winf 2.948x106 = = 115.6cm A tot 2.55x10 4

3. Calculul momentului capabil al peretelui pentru ncrcri neseismice art.6.6.3.2(1) 3.1. Aria zonei comprimate (formula 6.19 din Cod) A zc = N Sd 80000 = = 7855cm 2 0.8f d 0.8x12.73

3.2. Momentul comprim talpa inferioar 3.2.1. Dimensiunile zonei comprimate (figura Ex.3.1b) Azc = At1 +ti x hc1 h c1 =A zc A t1 7855 3750 = = 136.8cm ti 30

3.2.2. Centrul de greutate a zonei comprimate y G1 = 136.8x 30x (25 + 0.5x136.8) + 0.5x150 x 252 = 54.78cm 7855

3.2.3. Distana de la centrul de greutate al peretelui pn la centrul de greutate al zonei comprimate yzc,inf = yG - yG1 = 291.9 - 54.78 = 237.12 cm 3.3. Momentul comprim talpa superioar 3.3.1. Dimensiunile zonei comprimate (figura Ex.3.1b) Azc = (b21 + b22 + ti) x tc2 t c 2 =7855 = 23.8cm (300 + 30)

3.3.2. Centrul de greutate a zonei comprimate yG2 = hi - 0.5tc2 = 500 - 0.5x23.8= 488.1 cm 3.3.3. Distana de la centrul de greutate al peretelui pn la centrul de greutate al zonei comprimate 10

yzc,inf = yG2 - yG = 488.1 - 291.9 = 196.2 cm

3.4. Momente capabile pentru NSd 3.4.1. Moment capabil pentru compresiune la talpa inferioar Mcap,inf = NSd x yzc,inf = 80000 x 237.12 = 189.7 x 105 daNm = 189.7 tm Mcap,sup = NSd x yzc,sup = 80000 x 196.2 = 157.0 x 105 daNm = 157.0 tm 3.4.2. Moment capabil pentru compresiune la talpa superioar

4. Calculul momentelor capabile pentru ncrcri seismice NEd art. 6.6.3.2(5) 4.1. Excentricitatea maxim pentru compresiune la talpa inferioar/superioar emax,inf = 1.2rinf = 1.2x 115.6 = 138.72 cm emax,sup = 1.2rsup = 1.2 x 162.2 = 194.6 cm

4.2 Momente capabile pentru NEd. 4.2.1. Moment capabil pentru compresiune la talpa inferioar Mcap,inf = NEdx emax,inf = 80000 x 194.6 = 157.0 tm Mcap,sup = NEdx emax,sup = 80000 x 138.7 = 111.0 tm 4.2.2. Moment capabil pentru compresiune la talpa superioar

EXEMPLUL NR. 4Calculul rezistenei de proiectare la compresiune excentric - momentul ncovoietor capabil (MRd) asociat unei fore axiale date (NEd) - pentru un perete din zidrie nearmat cu seciune dreptunghiular

1. Date de intrare. 1.1. Geometria peretelui t = 30.0 cm lw = 500 cm Elemente pentru zidrie din argil ars cu goluri verticale (290 x 240 x 188 mm) cu fmed = 7.5 N/mm2, clasa I Mortar M5 Rezistena caracteristic la compresiune (fr rost longitudinal) din tabelul 4.2a cu coeficientul de corecie f = 1.10 fk = 2.85 x 1.10 3.15 N/mm2 (tabelul 4.2a) Coeficientul de siguran al materialului M = 2.2 Rezistena de proiectare la compresiune fd = 3.15 / 2.2 1.45 N/mm2 11

1.2. Materiale

1.3. ncrcri Fora axial NSd = NEd = 80.0 tone

2. Calculul momentului ncovoietor de proiectare pentru ncrcri neseismice art. 6.6.3.2(3) 2.1. Adncimea zonei comprimate (formula 6.19a din Cod) x Rd = NSd 80000 = 230cm 0.8f d t 0.8x14.5x30 NSd (lw x Rd ) = 80000 (500 230) = 108.0tm 2 2

2.2. Momentul ncovoietor de proiectare (formula 6.20a din Cod)

M Rd =

3. Calculul momentului ncovoietor de proiectare pentru ncrcri seismice NEd art. 6.6.3.2(6)

M Rd = 0.2l w N Ed = 0.2x500x80000 = 80.0tm (formula 6.20b)

EXEMPLUL NR.5Calculul rezistenei de proiectare la compresiune excentric - momentul ncovoietor capabil (MRd) asociat unei fore axiale date (NEd) - pentru un perete din zidrie confinat cu seciune dreptunghiular - Art.6.6.3.3.

1. Date de intrare 1.1. Geometria peretelui (figura Ex.5.1a)

lw = 500 cm t = 30 cm stlpiori 30 x 30 cm

Figura Ex.5.1 ZC - zona comprimat 12

1.2. Materiale

Elemente pentru zidrie din argil ars cu goluri verticale (290 x 240 x 138 mm) cu fmed= 10N/mm2 , clasa I; coeficient de corecie pentru rezistena caracteristic f = 0.95 Mortar M5 Rezistena caracteristic la compresiune (fr rost longitudinal) fk = 3.50 x 0.95 = 3.33 N/mm2 = 33.3 daN/cm2 (tabel 4.2a) Coeficientul parial de siguran pentru zidrie M = 2.2 art. 2.4.2.3.1.(1) Rezistena de proiectare la compresiune fd = 3.33 /2.2 = 1.51 N/mm2 = 15.1daN/cm2* Beton armat C12/15 f cd = 9.5N/mm 2 = 95 daN/cm2

Oel PC52 Ra = 300 N/mm2 = 3000 daN/cm2 Armarea stlpiorilor 416 8,04 cm2 Distana ntre centrele de greutate ale stlpiorilor ls = 500 - 2x0.15= 470 cm Fora axial NEd = 80,0 tone

1.3 ncrcri

2. Caracteristicile geometrice ale seciunii transversale 2.1 Determinarea seciunii ecchivelente de zidrie nearmat

coeficientul de echivalen n ech = 0.75

* f cd 9.5 = 0.75 4.7 1.51 fd

limea tlpii echivalente bechiv = 30 x 4.7 = 141 cm grosimea tlpii echivalente bt = 30 cm

3. Calculul momentului capabil 3.1.Aria zonei comprimate (figura Ex.5.1b.)

Ac =

N Ed 80000 = = 6623 cm 2 0.8f d 0.8 x15.1 A c b echiv t echiv 6623 141x30 = = 79.8cm tw 30 OK!

lungimea comprimat pe inima peretelui xc =

lungimea total a zonei comprimatex = x c + b t = 79.8 + 30 = 109.8cm < 0.3l w = 0.3x500 = 150cm

3.2 Centrul de greutate al zonei comprimate y zc = 79.8x30x(0.5x79.8 + 30) + 141x30x0.5x30 = 34.85cm 6623 13

3.3 Momentul capabil al seciunii ideale de zidrie

M Rd (zna, i) = N Ed (0.5l w y zc ) = 80.0x(0.5x5.0 0.35) = 172.0tm

3.4. Momentul capabil al armturilor din stlpiori relaia (6.27)

M Rd (A s ) = ls A s f yd = 470x8.04x3000 = 113.4x105 daNcm = 113.4tm MRd = MRd(zna,i) + MRd (As) = 172.0+113.4 = 285.4 tm

3.5. Momentul capabil total

EXEMPLUL NR.6.Calculul rezistenei de proiectare maxime la compresiune excentric pentru un perete din zidrie confinat cu seciune dreptunghiular

Se consider peretele de zidrie confinat cu caracteristicile geometrice i mecanice din exemplul nr.5. 1. Fora axial maxim corespunde zonei comprimate cu lungimea x = 0.3lw = 0.3x500 = 150 cm 1.1. Aria de zidrie comprimat corespunztoare lungimii maxime este

Azc = (x-bt)t + bechivbt = (150-30)x30+141x30= 7830 cm2 Ncap = 7830 x 0.8 x 15.1 = 94.6x103 daN = 94.6 tone

1.2. Fora axial maxim capabil corespunztoare zonei Azc

2. Calculul momentului capabil al seciunii ideale de zidrie

centrul de greutate al zonei comprimate maxime y zc = 120x30x(0.5x120 + 30) + 141x30x0.5x30 = 49.5cm 7830

momentul capabil al seciunii ideale de zidrie corespunztor Ncap

M Rd (zna, i) = N cap (0.5l w y zc ) = 94.6x(0.5x5.0 0.495) = 189.7 tm 3. Calculul momentului capabil al peretelui de zidrie confinat MRd = MRd(zna,i) + MRd (As) = 189.7+113.4 = 303.1 tm

14

EXEMPLUL NR.7.Calculul rezistenei de proiectare la compresiune excentric - momentul ncovoietor capabil (MRd) asociat unei fore axiale date (NEd) - pentru un perete din zidrie cu inim armat (ZIA) cu seciune dreptunghiular - Art.6.6.3.4.

1. Date de intrare 1.1. Geometria peretelui (figura Ex.7.1a)

lw = 500 cm tz = 11.5 cm (straturile exterioare) tm = 10 cm (stratul median) Elemente pentru zidrie din argil ars pline (240 x 115 x 63 mm) cu fmed= 10N/mm2 , clasa I; zidire fr rost longitudinal Mortar M5 Rezistena caracteristic la compresiune, fr rost longitudinal fk = 3.50 = 35.0 daN/cm2 (tabel 4.2a) Coeficientul parial de siguran pentru zidrie M = 2.2 art. 2.4.2.3.1.(1) Rezistena de proiectare la compresiune a zidriei fd = 3.50/2.2 = 1.59 N/mm2 = 15.9daN/cm2* Beton armat (n stratul median) C12/15 f cd = 9.5N/mm 2 = 95 daN/cm2

1.2. Materiale

Oel OB37 (n stratul median) Ra = 210 N/mm2 = 2100 daN/cm2 Armarea stratului median 10/15 cm as = 0.785/0.15 =5.23 cm2/m=0.0523 cm2/cm Fora axial NEd = 120.0 tone

1.3 ncrcri

2. Caracteristicile geometrice

coeficientul de echivalen relaia (6.24) n ech = 0.75* f cd 9.5 = 0.75 = 4.48 fd 1.59

grosimea echivalent a seciunii ideale de zidrie nearmat relaia (6.29) tech = 2tz + nechtm = 2 x 11.5 + 4.48 x 10 = 67.8 cm

15

Figura Ex.7.1 3. Calculul momentului capabil al seciunii echivalente de zidrie nearmat 3.1. Aria zonei comprimate A zc = N Ed 120000 = = 9434cm 2 0.8f d 0.8x15.9

3.2. Lungimea zonei comprimate lc = A zc 9434 = = 139.1cm < 0.3l w = 0.3x500 = 150cm OK! t ech 67.8

3.3. Distana de la centrul de greutate al zonei comprimate pn la centrul de greutate al seciunii ideale de zidrie yzci = 0.5lw - 0.5lc = 0.5 x 500 - 0.5 x 139.1 = 180 cm 3.4 Momentul ncovoietor de proiectare a seciunii ideale de zidrie relaia (6.26) MRd (zna,i) = NEd yzci = 120000 x 180 = 216 x 105 daNcm 216.0 tm 4. Calculul momentului capabil al armturilor din stratul median relaia (6.30) M Rd (a s ) = 0.4a s l 2 f yd = 0.4x0.0523x500 2 x2100 = 109.8x105 daNcm 109.8tm w 5. Momentul capabil al peretelui de zidrie cu inim armat relaia (6.28) MRd (ZIA) = MRd (zna,i) + MRd (as) = 216.0 + 109.8 = 325.8 tm

EXEMPLUL NR.8.Calculul rezistenei de proiectare la for tietoare (VRd) pentru un perete din zidrie nearmat cu seciune dreptunghiular - art.6.6.4.2.

1. Date de intrare 1.1. Geometria peretelui 16

lw = 500 cm t = 25 cm

1.2. Materiale

Elemente pentru zidrie din argil ars pline (240 x 115 x 63 mm) cu fb = 10N/mm2 , clasa I; Mortar M5 Rezistena unitar caracteristic iniiala la forfecare fvk0 = 0.20 N/mm2 = 2.0 daN/cm2 (tabel 4.3) Coeficientul parial de siguran pentru zidrie M = 2.2 art. 2.4.2.3.1.(1) Fora axial N = 80.0 tone Momentul ncovoietor M = 60.0 tm

1.3 ncrcri

2. Determinarea zonei comprimate 2.1. Excentricitatea forei axiale e0 = M 60.0x105 = = 75cm N 80.0x103

2.2 Lungima zonei comprimate lc = 2 x (0.5lw - e0) = 2 x ( 0.5 x 500 - 75) = 350 cm 2.3. Efortul unitar de compresiune pe zona comprimat d = N 80000 = = 9.1daN/cm 2 0.91N/mm 2 l c t 350x25

2.4. Calculul rezistenei unitare caracteristice valoarea minim din relaiile (4.3a) i (4.3b) din Cod. fvk = fvk0 + 0.4d = 0.20 + 0.4 x 0.91 = 0.564 N/mm2 relaia (4.3a) fvk = 0.034fb +0.14d = 0.034 x 10 + 0.14 x 0.91 = 0.466 N/mm2 relaia (4.3b) Nota. Valoarea se gsete n tabelul 4.4a din Cod

2.5. Calculul rezistenei unitare de proiectare relaia (4.4) f vk 0.466 = 0.75 = 0.159N/mm 2 1.59daN/cm 2 M 2.2 3. Calculul rezistenei de proiectare la for tietoare relaia (6.31) f vd = m z VRd = fvdtlc = 1.59 x 25 x 350 13900 daN 13.9 tone

17

EXEMPLUL NR.9.Calculul rezistenei de proiectare la for tietoare pentru un perete din zidrie confinat cu seciune dreptunghiular art.6.6.4.3

(peretele din exemplul nr 5) 1.1. Geometria peretelui (figura Ex.5.1a.)

lw = 500 cm t = 30 cm stlpiori 30 x 30 cm Elemente pentru zidrie din argil ars cu goluri verticale (290 x 240 x 138 mm) cu fmed= 10N/mm2 , clasa I; coeficient de corecie pentru rezistena caracteristic f = 0.95 Mortar M5 Rezistena caracteristic la compresiune (fr rost longitudinal) fk = 3.50 x 0.95 = 3.33 N/mm2 = 33.3 daN/cm2 (tabel 4.2a) Coeficientul parial de siguran pentru zidrie M = 2.2 art. 2.4.2.3.1.(1) Rezistena de proiectare la compresiune fd = 3.33 /2.2 = 1.51 N/mm2 = 15.1daN/cm2* Beton armat C12/15 f cd = 9.5N/mm 2 = 95 daN/cm2

1.2. Materiale

Oel PC52 Ra = 300 N/mm2 = 3000 daN/cm2 Armarea stlpiorilor 416 8,04 cm2 Distana ntre centrele de greutate ale stlpiorilor ls = 500 - 2x0.15= 470 cm Fora axial NEd = 80,0 tone Moment ncovoietor MEd = 60.0 tm

1.3 ncrcri

2. Caracteristicile geometrice ale seciunii transversale 2.1 Determinarea seciunii ideale de zidrie nearmat

coeficientul de echivalen n ech

* f cd 9.5 = 0.75 = 0.75 4.7 fd 1.51

limea tlpii echivalente bechiv = 30 x 4.7 = 141 cm grosimea tlpii echivalente bt = 30 cm

3 Calculul rezistenei de proiectare la for tietoare a seciunii echivalente de zidrie nearmat (VRd1) 3.1. Calculul ariei de zidrie comprimat

excentricitatea forei axiale fa de cetrul de greutate al seciunii transversale a peretelui

18

e0 =

M 60.0x105 = = 75cm N 80.0x103

centrul de greutate al ariei comprimate trebuie s se afle la distana e0 de centrul de greutate al seciunii transversale a peretelui; cu notaiile din figur valoarea "a" rezult din ecuaia 1.75 = 0.3a(0.3 + 0.5a) + 0.3x1.41x0.5x0.3 a =4.02 m = 402 cm 0.3a + 1.41x0.3

lungimea zonei comprimate a inimii peretelui lc = 402 + 30 = 432 cm aria total a zonei comprimate, care include i talpa, conform art.6.6.4.2.(2) Azc = 402 x 30 + 141 x 30 = 16290 cm2

3.2. Calculul efortului unitar de compresiune

d =

N Ed 80000 = = 4.91daN/cm2 0.49N/mm2 A zc 16290

3.3. Calculul rezistenei unitare caracteristice la forfecare n rost orizontal

d = 0.358 + 0.9(0.371-0.358) = 0.371 N/mm2 interpolare n tabelul 4.4b din Cod f vk 0.49 = 0.75 = 0.167N/mm2 1.67daN/cm2 M 2.2

3.4 Calculul rezistenei unitare de proiectare la forfecare n rost orizontal relaia (4.4)

f vd = m z

3.5 Rezistena de proiectare la forfecare n rost orizontal a seciunii de zidrie nearmat

VRd1 = fvd tlc = 1.67 x 30 x 432 21600 daN 21.6 tone VRd2 = 0.2Aascfyd = 0.2 x 8.04 x 3000 = 4.8 tone relaia (6.33) VRd = VRd1 + VRd2 = 21.6 + 4.8 = 26.4 tone relaia (6.32)

4. Calculul rezistenei de proiectare la forfecare a armturii din stlpiorul comprimat 5. Calculul rezistenei de proiectare a peretelui de zidrie confinat

EXEMPLUL NR.10.Calculul rezistenei de proiectare la for tietoare pentru un perete din zidrie confinat i armat n rosturile orizontale cu seciune dreptunghiular art.6.6.4.4. (peretele din exemplul nr 9.)

1. Date suplimentare 1.1. nlimea peretelui htot = 9.00 m > lw = 5.00 m se aplic relaia 6.35 din Cod 1.2 Armturile din rostul orizontal 28 OB37 Asw = 1.00 cm2 cu fysd = 2100 daN/cm2 1.3 Distana pe vertical ntre armturile din rostul orizontal s = 3 x (13.8 +1.2) = 45.0 cm (trei asize). 19

2. Rezistena de proiectare a armturilor din rosturile orizontale

VRd3 = 0.8l w

A sw 1.00 f ysd = 0.8x500x 2100 = 18.7x103 daN 18.7tone s 45.0

3. Rezistena de proiectare la for tietoare a peretelui de zidrie confinat i armatn rosturile

orizontale

VRd = VRd1 + VRd2 + VRd3 = 21.6 + 4.8 + 18.7 = 45.1 tone

EXEMPLUL NR.11Calculul rezistenei de proiectare a unui panou de zidrie de umplutur ntr-un cadru de beton armat - Art.6.6.5.

1. Date de tem 1.1 Cadru din beton armat P+3E (4 niveluri)

deschidere interax l0 = 500 cm nlime de nivel het = 320 cm stlpi 45 x 45 cm (toate nivelurile) grinzi 25 x 50 cm (toate nivelurile) beton C16/20 panou de zidrie din crmid plin, t = 25 cm - varianta Pa panou plin - varianta Pb panou cu un gol de fereastr 150 x 120 cm materiale pentru zidrie: - varianta Za (valori minime), crmid C7.5 (fmed fb = 7.5 N/mm2 P100-1/2006 , 8.2.1.2.) mortar M5 CR6-2006, 3.2.3.1., tab.3.2 - varianta Zb (valori maxime) crmid C10 (fmed fb = 10 N/mm2) mortar M 10 beton: - Eb = 27000 N/mm2 ( STAS 10107/0-90) zidrie varianta Za:

1.2 Panoul de zidrie

1.3. Caracteristicile mecanice de rezisten i deformabilitate ale materialelor:

rezistena unitar caracteristic la compresiune fk = 2.3 N/mm2 ( art. 4.1.1.1.1.(7), tab.4.2a, pentru zidrie alctuit conform fig.4.1b) coeficientul de siguran pentru zidrie M = 2.2 ( art 2.3.2.3.) rezistena unitar de proiectare la compresiune: f d =fk 2.3 = = 1.05N / mm 2 M 2.2

(

art.4.1.1.2.2., relaia (4.4) cu mz = 1.0) rezistena unitar caracteristic la forfecare sub efort de compresiune zero : fvk0 = 0.20 N/mm2 ( art. 4.1.1.2.1, tab.4.3) 20

rezistena unitar de proiectare la forfecare sub efort de compresiune zero :f vd 0 = f vk 0 0.20 = = 0.091N / mm 2 M 2.2

-

modulul de elasticitate longitudinal al zidriei Ez = 500 fk = 500 x 2.3 = 1150 N/mm2 ( art. 4.1.2.2.1., tab.4.9, deformaii pentru SLU) varianta Zb: 2 rezistena unitar caracteristic la compresiune fk = 3.45 N/mm ( art. 4.1.1.1.1.(7), tab.4.2a, pentru zidrie alctuit conform fig.4.1b) coeficientul de siguran pentru zidrie M = 2.2 ( art. 2.3.2.3.)

rezistena unitar de proiectare la compresiune: f d =

f k 3.45 = = 1.57 N / mm 2 M 2.2

( art.

4.1.1.2.2. relaia (4.4) cu mz = 1.0) rezistena unitar caracteristic la forfecare sub efort de compresiune zero : fvk0 = 0.30 N/mm2 ( art. 4.1.1.2.1, tab.4.3) rezistena unitar de proiectare la forfecare sub efort de compresiune zero :f vd 0 = f vk 0 0.30 = = 0.136 N / mm 2 M 2.2

modulul de elasticitate longitudinal al zidriei Ez = 500 fk = 500 x 3.45 = 1725 N/mm2 ( art. 4.1.2.2.1., tab.4.9, deformaii pentru SLU)

1.4 Caracteristicile geometrice i mecanice ale panoului de zidrie:

lungimea panoului : lp = 500 - 45 = 455 cm nlimea panoului : hp = 320 - 50 = 270 cm lungimea diagonalei panoului: D p = l2 + h 2 = 4552 + 2702 530cm p p limea diagonalei echivalente d p =cos = lp Dp = Dp 10 = 530 = 53cm (P100-1/2006, 8.6.1.(6)) 10

455 = 0.858 cos 2 = 0.737 530

aria diagonalei echivalente pentru panoul plin: Adp = dp x t = 53 x 25 = 1325 cm2454 = 34.2 x10 4 cm 4 12

1.5 Caracteristicile geometrice ale cadrului:

momentul de inerie al stlpului Is =

1.6. Panouri cu gol de fereastr

Raportul

A gol A panou

=

120 x150 = 0.1465 270x 455

Coeficientul de reducere a limii diagonalei echivalentegol A gol = 0.6 A panou A 1.6 gol + 1 = 0.6x 0.14652 1.6 x 0.1465 + 1 = 0.778 A panou 2

(C.8.7.3.)

Limea diagonalei echivalente dp (gol) = 0.778 x 53 = 41.2 cm 21

2. Rezistenele de proiectare ale panourilor de zidrie 2.1 Rezistena de proiectare corespunztor mecanismului de rupere prin lunecare din for tietoare n rosturile orizontale (FRd1) i. Coeficientul depinde numai de proporia panoului hp 270 = 0.07 4 1 = 0.07 4 1 = 0.096 (art. 6.6.5, relaia 6.41) lp 455 1 FRd1 (zu ) = f vd 0 l p t p (1 + ) (art. 6.6.5, relaia 6.40) cos 1 0.091x 4550 x 250(1 + 0.096) = 132.2kN ii.1. Pentru varianta Za FRd1 = 0.858 1 0.136 x 4550x 250(1 + 0.096) = 197.6kN ii.2. Pentru varianta Zb FRd1 = 0.858

ii.

(+49%)

2.2. Rezistena de proiectare corespunztoare mecanismului de rupere prin strivirea diagonalei comprimate (FRd2) se determin cu relaia ( art. 6.6.5, relaia 6.42):FRd 2 (zu ) = 0.8f d cos 2 4 Eb I st h p t 3 p Ez

i. Pentru varianta ZaFRd 2 (zu ) = 0.8x1.045x 0.8582 4 27000 x34.2x108 x 2700x 2503 = 148.4kN 1150

ii. Pentru varianta ZbFRd 2 (zu ) = 0.8x1.57 x 0.8582 4 27000 x 34.2x108 x 2700x 2503 = 201.5kN 1725

2.3. Rezistena de proiectare corespunztoare mecanismului de rupere prin fisurarea n scar n lungul diagonalei comprimate (FRd3) se determin cu relaia ( art. 6.6.5, relaia 6.43):FRd 3 (zu ) = f vd 0 l p t p 0.6 cos

i. Pentru varianta ZaFRd 3 (zu ) = 0.091x 4550x 250 = 201kN 0.6 x 0.858

ii. Pentru varianta ZbFRd 3 (zu ) = 0.136 x 4550x 250 = 301kN 0.6x 0.858

2.4. Rezistena de proiectare a panoului corespunde mecanismului de lunecare n rost orizontal: i. Varianta Za ii. Varianta Zb FRd = 132.2 kN ( FRd1) FRd = 197.6 kN ( FRd1)

22

EXEMPLUL Nr.12Determinarea coeficientului de reducere a limii diagonalei la panourile de zidrie de umplutur1. Dimensiunile panoului de zidrie P1 : 5.40 x 2.70 m Apanou(1) = 14.58 m 2

Gol de fereastr mare: 1.50 x 2.40 m = 3.60 m2 < 0.4 Apanou(1) = 0.4 x 14.58 =5.83m2 Coeficientul de reducere a limii diagonalei golgol2 A gol A 1.6 gol + 1 = 0.6 3.60 1.6 3.60 + 1 = 0.64 = 0.6 A panou A panou 14.58 14.58 A gol 3.60 = 1 2.5 = 1 2.5 = 0.38 A panou 14.58 2

1.2 Gol de fereastr mic: 1.20 x 1.80 m = 2.16 m2

Coeficientul de reducere a limii diagonalei gol2 A gol A 1.6 gol + 1 = 0.6 2.16 1.6 2.16 + 1 = 078 = 0.6 A panou A panou 14.58 14.58 A gol 2.16 = 1 2.5 = 1 2.5 = 0.63 A panou 14.582

2

gol

2. Dimensiunile panoului de zidrie P2 : 3.60 x 2.70 m Apanou(2) = 9.72 m

Gol de fereastr mare : 1.50 x 2.40 m = 3.60 m2 < 0.4 Apanou(1) = 0.4 x 9.72 = 3.89m2 Coeficientul de reducere a limii diagonalei golgol2 A gol A 1.6 gol + 1 = 0.6 3.60 1.6 3.60 + 1 = 0.49 = 0.6 A panou A panou 9.72 9.72 A gol 3.60 = 1 2.5 = 1 2.5 = 0.07 A panou 9.72 2

2.2. Gol de fereastr mic: 1.20 x 1.80 m = 2.16 m2 Coeficientul de reducere a limii diagonalei gol2 A gol A 1.6 gol + 1 = 0.6 2.16 1.6 2.16 + 1 = 0.67 = 0.6 A panou A panou 9.72 9.72 A gol 2.16 = 1 2.5 = 1 2.5 = 0.33 A panou 9.72 2

gol

23

EXEMPLUL NR.13.Calculul rezistenei de proiectare a unui perete despritor din zidrie de crmid pentru aciunea seismic perpendicular pe plan - art. 6.6.6.

1.1.Date generale Perete despritor 11.5 x 300 x 500 cm (rezemat pe planeu, fixat lateral i sub grinda structurii, la partea superioar rezemare simpl pe contur)- nu condiioneaz continuarea funcionrii

1.2.Materiale i rezistene de calcul Crmid plin fmed = 10 N/mm2, mortar M5 Rezistena caracteristic a zidriei la compresiune fk = 35 daN/cm2 ( tab.4.2a.- fig.4.1a) Rezistenele caracteristice ale zidriei la ncovoiere perpendicular pe planul peretelui ( tab. 4.5): rupere paralel cu rostul orizontal fxk1 = 2.4 daN/cm2 rupere perpendicular pe rostul orizontal fxk2 = 4.8 daN/cm2

Rezistenele de proiectare ale zidriei la ncovoiere perpendicular pe planul peretelui pentru SLS (zid = 1.5, pentru perei nestructurali la cldiri din clasa de importan I) art. 6.6.1.4.(2): rupere paralel cu rostul orizontal fxd1 = 1.60 daN/cm2 rupere perpendicular pe rostul orizontal fxd2 = 3.20 daN/cm2

Rezistenele de proiectare la ncovoiere perpendicular pe planul peretelui pentru ULS (zid = 2.2) rupere paralel cu rostul orizontal fxd1 = 1.10 daN/cm2 rupere perpendicular pe rostul orizontal fxd2 = 2.20 daN/cm2

1.3. Caracteristicile de rezisten ale peretelui 100 x11.5 2 Modulul de rezisten elastic Wel = = 2205 cm 3 /m 6

1.4. Calculul rezistenei peretelui (momente ncovoietoare capabile) Rezistena pentru SLS - MRd1 = 1.60 x 2205 = 0.03 tm/m - MRd2 = 3.20 x 2205 = 0.06 tm/m Rezistena pentru ULS - MRd1 = 1.10 x 2205 = 0.02 tm/m - MRd2 = 2.20 x 2205 = 0.04 tm/m 24