of 90/90
NORMATIV PENTRU ÎNCERCAREA BETONULUI PRIN METODE NEDISTRUCTIVE Indicativ: C 26-85 Înlocuieşte: C 26-72, C 30-67, C 12-71 Cuprins * OBIECT ŞI DOMENIU DE UTILIZARE * ÎNCERCAREA BETONULUI CU SCLEROMETRUL SCHMIDT * ÎNCERCAREA BETONULUI PRIN METODE ULTRASONICE DE IMPULS * ÎNCERCAREA BETONULUI PRIN METODA NEDISTRUCTIVĂ COMBINATĂ * Anexa 1 - APARATE PENTRU ÎNCERCAREA BETONULUI PRIN METODA RECULULUI LINIAR ŞI UNGHIULAR EXISTENTE ÎN ROMÂNIA * Anexa 2- EXEMPLU DE CALCUL * Anexa 3 - COMPARAREA REZULTATELOR ÎNCERCĂRILOR NEDISTRUCTIVE CU PREVEDERILE DE PROIECT * COMPLETARE LA “NORMATIV PENTRU ÎNCERCAREA BETONULUI PRIN METODE NEDISTRUCTIVE” Indicativ: C 26-85 I OBIECT ŞI DOMENIU DE UTILIZARE I.1. Prezentul normativ cuprinde totalitatea metodelor nedistructive, oficializate în R.S. România, care permit estimarea rezistenţelor betonului din lucrare. Ordinea de prezentare a metodelor este cea de la simplu la complex, de la metode mai aproximative, la metode mai exacte. Metodele nedistructive cuprinse în normativ sunt: - Metoda de duritate superficială a sclerometrului Schmidt (partea I-a); - Metoda ultrasonică de impuls (partea a II-a); - Metoda nedistructivă combinată (partea a IlI-a). I.2. Pentru fiecare metodă sunt prezentate posibilităţile de aplicare şi precizia de estimare a rezistenţei betonului în următoarele cazuri: a) Când există epruvete sau carote din betonul de încercat şi este cunoscută compoziţia acestuia; b) Când există doar epruvete sau carote, iar compoziţia betonului este necunoscută sau nu poate fi garantată; c) Când există doar date exacte şi complete privind compoziţia şi maturitatea betonului de încercat; d) Când există doar date sumare asupra compoziţiei betonului (marca sau clasa de proiect, eventual dimensiunea maximă a agregatului, etc) şi asupra maturităţii (data aproximativă a turnării). Precizia fiecărei metode este descrescătoare în ordinea de la a) la d).

C26-85 Incerc Beton Met Nedistructive

  • View
    658

  • Download
    7

Embed Size (px)

Text of C26-85 Incerc Beton Met Nedistructive

NORMATIV PENTRU NCERCAREA BETONULUI PRIN METODE NEDISTRUCTIVE Indicativ: C 26-85 nlocuiete: C 26-72, C 30-67, C 12-71 Cuprins * OBIECT I DOMENIU DE UTILIZARE * NCERCAREA BETONULUI CU SCLEROMETRUL SCHMIDT * NCERCAREA BETONULUI PRIN METODE ULTRASONICE DE IMPULS * NCERCAREA BETONULUI PRIN METODA NEDISTRUCTIV COMBINAT * Anexa 1 - APARATE PENTRU NCERCAREA BETONULUI PRIN METODA RECULULUI LINIAR I UNGHIULAR EXISTENTE N ROMNIA * Anexa 2- EXEMPLU DE CALCUL * Anexa 3 - COMPARAREA REZULTATELOR NCERCRILOR NEDISTRUCTIVE CU PREVEDERILE DE PROIECT * COMPLETARE LA NORMATIV PENTRU NCERCAREA BETONULUI PRIN METODE NEDISTRUCTIVE Indicativ: C 26-85 I OBIECT I DOMENIU DE UTILIZARE I.1. Prezentul normativ cuprinde totalitatea metodelor nedistructive, oficializate n R.S. Romnia, care permit estimarea rezistenelor betonului din lucrare. Ordinea de prezentare a metodelor este cea de la simplu la complex, de la metode mai aproximative, la metode mai exacte. Metodele nedistructive cuprinse n normativ sunt: - Metoda de duritate superficial a sclerometrului Schmidt (partea I-a); - Metoda ultrasonic de impuls (partea a II-a); - Metoda nedistructiv combinat (partea a IlI-a). I.2. Pentru fiecare metod sunt prezentate posibilitile de aplicare i precizia de estimare a rezistenei betonului n urmtoarele cazuri: a) Cnd exist epruvete sau carote din betonul de ncercat i este cunoscut compoziia acestuia; b) Cnd exist doar epruvete sau carote, iar compoziia betonului este necunoscut sau nu poate fi garantat; c) Cnd exist doar date exacte i complete privind compoziia i maturitatea betonului de ncercat; d) Cnd exist doar date sumare asupra compoziiei betonului (marca sau clasa de proiect, eventual dimensiunea maxim a agregatului, etc) i asupra maturitii (data aproximativ a turnrii). Precizia fiecrei metode este descresctoare n ordinea de la a) la d). I.3. n Anexa 3 de la sfritul normativului este reluat metodologia de calcul a rezistenei caracteristice pe baza creia se poate verifica realizarea clasei de beton proiectate, cu ajutorul ncercrilor nedistructive pe betonul din lucrare. De asemenea n aceiai anex se gsete un tablou de echivalen ntre clasele i mrcile de betoane. Se accentueaz importana alegerii metodei nedistructive celei mai adecvate, n funcie de condiiile de ncercare existente, pentru a obine n final rezistene estimate ct mai apropiate de cele reale. La fiecare metod prezentat snt' expuse n detaliu cazurile n care folosirea metodei este indicat sau contraindicat. [top]

I - NCERCAREA BETONULUI CU SCLEROMETRUL SCHMIDT 1. Prevederi generale 1.1. Prezentul normativ stabilete regulile de efectuare a msurtorilor i de interpretare a rezultatelor ncercrilor efectuate cu sclerometrul Schmidt, pentru determinarea rezistenei betonului din lucrare, prin metode nedistructive. 1.2. Metoda se bazeaz pe msurarea reculului pe care un corp mobil l sufer, n urma impactului cu suprafaa betonului, din elementul de ncercat; acest recul este un indicator al duritii superficiale a betonului i poate fi folosit pentru estimarea rezistenei betonului, n limitele garantate de precizia metodei. 1.3. Domeniul de aplicare al metodei l constituie ndeosebi controlul pe faze (decofrare, transfer, livrare) n elemente de grosimi relativ mici i mijlocii, de vrste de regul sub 60 zile. 1.4. Informaiile obinute se refer n principal la calitatea betonului, n primii 2-3 cm, de la suprafaa betonului. 1.5. Cazurile n care ncercarea betonului cu sclerometrul Schmidt este contraindicat sunt: - elemente la care calitatea betonului din stratul de suprafa este diferit de cea din straturile profunde (supuse aciunilor agresive chimice sau fizice de suprafa, elemente multistrat etc); - elemente ce conin defecte interne sau de suprafa n zonele respective; - elemente la care vrsta betonului a depit 6 luni, la care exist o diferen sensibil ntre duritatea stratului de suprafa carbonatat i cea a straturilor profunde; - betoane confecionate cu dozaje sub 200 kg/m3; - elemente subiri, de mare flexibilitate (b < 10 cm) la care o parte din energia inciden poate fi transferat elementului sub form de energie de deformare la ncovoiere* - elemente masive (b > 100 cm) la care este hazardat s se judece calitatea ntregului element dup calitatea unui strat superficial de 2 cm grosime; - elemente la care nu este asigurat accesul dect pe faa de tumare i la care nu exist posibilitatea nlturrii unui strat de cel puin 10 mm cu obinerea unei suprafee fr rugoziti pentru ncercare; - elemente care stau ntr-o atmosfer ce influeneaz asupra duritii lor superficiale (de ex. bogat n CO2); - elemente realizate cu beton macroporos (cu structur a suprafeei deschis). 1.6. Elementele ce stau la baza preferrii metodelor de duritate superficial sunt: simplitatea ncercrii, costul redus al aparaturii, economia de energie, rapiditatea ncercrii. 1.7. Rezistenele betonului determinate n conformitate cu prevederile acestei norme sunt rezistene la compresiune cubice corespunztoare cuburilor de 14,1 cm sau 20 cm latur. 2. Aparatura de ncercare 2.1. Aparatura de ncercare este reprezentat de unul din sclerometrele tip Schmidt cu recul liniar, sau unghiular. n Anexa 1 se d o list a sclerometrelor de acest tip cunoscute n R.S.R. 2.2. Relaiile i graficele cuprinse n prezenta norm se refer la sclerometrul Schmidt tip N - tipul curent al seriei. Folosirea lor la un sclerometru Schmidt de alt tip este posibil numai dup transformarea msurtorilor efective n msurtori echivalente, pentru sclerometrul Schmidt tip N. 2.3. Modul de funcionare al aparaturii este n principiu urmtorul: sub aciunea unui sistem de resoarte, un echipaj mobil lovete, prin intermediul unei tije de percuie, betonul. n urma impactului echipajul reculeaz antrennd un cursor ce indic mrimea reculului pe o scar gradat. 2.4. Este necesar o verificare periodic a aparaturii. n perioada iniial de utilizare a aparaturii ea poate fi fcut odat la 500 lovituri dar dup depirea a 2 000 lovituri trebuie fcut la fiecare ncercare sau cel mult la 200 lovituri. 2.5. Verificarea aparaturii se face pe o nicoval etalon furnizat de productor. n timpul ncercrii, care are loc dup direcia de sus n jos, nicovala trebuie s nu oscileze. Citirea de etalonare este cea indicat de proiectant: pentru tipul N-80 div. Se admit abateri de la valoarea de referin pn la 5%. n cazul existenei unor astfel de abateri este necesar corectarea rezultatului msurtorii conform relaiei (1.1). (1.1) n care: Ncor - este msurtoarea pe beton corectat; Nef - msurtoarea efectiv pe beton;Net msurtoarea de etalonare. 2.6. La fiecare 2 000 lovituri se recomand curirea i ntreinerea sclerometrului. n acest scop se demonteaz capacele anterioare, se cur sclerometrul la interior de praf i eventual se unge cu un film de ulei de mecanisme. O atenie deosebit trebuie acordat pstrrii aceluiai coeficient de frecare pe suprafaa cursor - tij de glisare a cursorului. 3. Tehnica de ncercare 3.1. Se stabilesc elementele de ncercat de beneficiarul ncercrii sau de organul care solicit controlul. 3.2. Alegerea zorielor de ncercare pe element se face respectnd urmtoarele recomandri: a) evitarea fetei de turnare i dac este posibil i a feei opuse acesteia; b) evitarea zonelor cu defecte de suprafa (zone macroporoase, fisuri, rosturi) conf. pct. 1.5; c) evitarea zonelor ce corespund armturilor ndeosebi cnd acestea sunt apropiate de suprafaa betonului (d < 3 cm); d) evitarea zonelor adiacente muchiilor pn la minimum 5 cm pe elemente; e) evitarea suprafeelor pe care exist incluziuni de corpuri strine (achii de cofraj, pmnt, praf etc). 3.3. O zon de ncercare are o suprafa ntre 200-400 cm2 (ntre 14X14 cm i 20X20 cm). Pe ea se pot aplica cele 6-9 lovituri, necesare determinrii indicelui de recul mediu pe zon. 3.4. Pregtirea unei zone pentru ncercare const din: - ndeprtarea pojghiei de lapte de ciment separat la compactare existent; - ndeprtarea rugozitilor existente pe suprafaa betonului n vederea asigurrii gradului de netezire corespunztor; - evidenierea porilor apareni sau existeni sub pojghia de lapte de ciment pentru evitarea lor; - evidenierea eventualelor agregate mari detectate pe suprafa pentru evitarea lor. 3.5. Pregtirea suprafeei de ncercat se face prin frecare cu piatr de duritate mare (caeborundum). Grosimea stratului ndeprtat e bine s fie de minimum 1 mm. 3.6. Dup polizare suprafaa se cur de praful rezultat prin suflare. 3.7. Numrul loviturilor ntr-o zon poate varia ntre 69. Dup prelucrarea selectiv a rezultatelor trebuie s rmn cel puin 5 msurtori valabile. 3.8. Distana minim ntre punctele de ncercare ale aceleiai zone este de 3 cm (ntre centre). 3.9. Distana minim ntre punctele de ncercare i muchia elementului este de: - 50 mm pentru elementele turnate n cofraj de lemn sau metalic; - 30 mm pentru epruvete turnate n cofraj metalic. 3.10. Elementele la care condiiile de ntrire sunt diferite pe cele dou fee opuse se vor ncerca pe ambele fee. 3.11. Se recomand ca zonele de ncercare s fie alese pe suprafeele cofrate ale elementului. 3.12. ncercrile pe suprafee verticale nu au nevoie de corecii de unghi. ncercrile pe alte suprafee cu sclerometrul tip N se corecteaz n funcie de unghiul a conform tabelului 1.1. Tabelul 1.1. CORECIILE DE UNGHI AN oNDe jos n susDe sus n jos +90+45-45-90 10--+2,7+3,5 20-5,4-3,5+2,5+3,4 30-4,7-3,1+2,3+3,1 40-3,9-2,6+2,0+2,7 50-3,1-2,1+1,6+2,2 60-2,3-1,6+1,3+1,7 3.13. n timpul ncercrii sclerometrul trebuie meninut riguros perpendicular pe suprafaa de ncercare. 3.14. Armarea i declanarea sclerometrului trebuie fcut printr-o apsare lent, progresiv, fr zmucituri.. 3.15. Citirea aparatului se face pe scala acestuia, n numere ntregi, fr zecimale, dup declanarea loviturii, dar nainte de a elibera de presiune tija sclerometrului. 4. Prelucrarea msurtorilor directe 4.1. Msurtorile efectuate ntr-o zon constituie o mulime creia i se calculeaz intervalul conform relaiei: A N = Nmax - Nmin (1.2) 4.2. Dac intervalul A N satisface inegalitatea: A N 5div (1.3) atunci toate ncercrile pot fi considerate valabile i pot fi introduse n calculul mediei pe zon. 4.3. Dac intervalul A N satisface inegalitatea: A N > 5 div. (1.4) o prelucrare selectiv a rezultatelor este necesar. 4.4. n cazul prelucrrii selective se urmrete eliminarea rezultatelor care nu aparin mulimii ce reprezint duritatea betonului. Ele pot reprezenta, fie duritatea agregatului, fie reculul din dreptul unui por. 4.5. Prima etap a procesului este asigurarea c nici o ncercare nu a fost fcut n dreptul unui por. n acest scop se calculeaz intervalul i se verific inegalitatea: N3 N1 2 (1.5) este aproape cert c valoarea minim (N1) reprezint ncercarea din dreptul unui por i ea trebuie eliminat. n cele de mai sus s-a presupus c rezultatele ncercrilor au fost ordonate dup mrimea lor n irul N1 N2, N3. 4.6. Dac condiia (1.5) este ndeplinit i AN este mai mare de 5, este cert c valorile maxime trebuie eliminate pn se ajunge la ncadrarea n intervalul A N t5 (1.7) Numrul valorilor valabile rmase n calculul mediei trebuie s fie de cel puin 5. 4.7. Indicele de recul mediu pe zon se calculeaz cu rezultatele valabile, conform relaiei: (1.8) n care k" reprezint numrul ncercrilor valabile din zon. Valorile Nz se rotunjesc la jumtatea de diviziune (de ex. 32 sau 32,5). 4.8. Dac ncercrile nu au fost fcute pe suprafee verticale valorii medii (1.8) i se aplic corecia A No dat n tabelul 1.1. 5. Stabilirea relaiei de transformare indice de recul-rezisten a betonului la compresiune 5.1. Relaia de transformare indice de recul-rezisten a betonului la compresiune se stabilete n funcie de condiiile existente la locul de aplicare astfel: a) Cu ajutorul unui numr mare de epruvete (n > 30), confecionate din betonul de ncercat, dar cu variaii ale raportului a/c, prin apa de amestecare, ale granulozitii agregatului prin fraciunea de fin (0 -1 mm) din agregate i n anumite limite ale gradului de compactare (cu condiia obinerii unei suprafee nchise). n acest caz relaia de transformare indice de recul-rezisten la compresiune se stabilete exclusiv pe baza datelor experimentale; b) Cu ajutorul unui numr mic de epruvete sau carote (n > 3) confecionate sau extrase din betonul de ncercat, de compoziie constant. n acest caz curba de transformare se alege din familia curbelor de transformare indice de recul-rezisten la compresiune teoretic posibile, pe baza rezultatelor experimentale; c) Pe baza compoziiei i maturitii cunoscute a betonului de ncercat. n acest caz relaia de transformare indice de recul-rezisten la compresiune se stabilete pe cale semiteoretic, cu ajutorul coeficienilor de influen ai compoziiei i maturitii betonului; d) Mixt cnd exist un numr mic de epruvete sau carote i date privind compoziia betonului de ncercat. n acest caz curba de transformare este o combinaie ponderat ntre curbele obinute conform metodologiilor enunate la punctele b) i c); e) Cnd nu exist nici epruvete sau carote, nici date amnunite ale compoziiei betonului de ncercat, dar se pot colecta un numr de informaii auxiliare cum ar fi marca de proiect, data turnrii, etc care pot orienta asupra alegerii parametrilor pentru calculul semiteoretic prevzut la punctul c). 5.2. Stabilirea relaiei de transformare pe baza ncercrii unui numr mare de epruvete (n > 30) 5.2.1. Epruvetele preferate pentru ncercare sunt cuburi de 20 sau 14,1 cm latur. n cazul folosirii unor epruvete cu suprafaa de impact convex se vor folosi corecii dependente de curba suprafeei. Valoarea coreciilor variaz ntre 2 - 4 diviziuni n funcie de raza suprafeei. n cazuri excepionale (agregat mai mic de 15 mm) se admite folosirea cuburilor cu latura de 10 cm. 5.2.2. naintea ncercrii nedistructive cubul se ncastreaz ntr-un dispozitiv rigid de mas mare n raport cu masa epruvetei pentru a facilita distribuia energiei incidente numai ntre energia de deformare local a epruvetei i energia de recul a ciocanului.Cel mai utilizat sistem este blocarea epruvetei ntre platanele unei prese de compresiune i ncrcarea ei cu o for de aproximativ 40 kN, dar care s nu depeasc 1/2 din fora de rupere a epruvetei. 5.2.3. Pe fiecare epruvet se aplic 6 - 9 lovituri necesare determinrii indicelui de recul mediu pe epruvet. Distanele ntre punctele de ncercare precum i dintre acestea i muchiile epruvetei trebuie s fie conform punctelor 3.8 i 3.9. Toate punctele de ncercare trebuie s se afle pe feele cofrate ale epruvetei. 5.2.4. Dup ncheierea ncercrilor nedistructive la fora de 40 kN se continu ncercarea epruvetei pn la rupere. Viteza de ncercare va trebui astfel reglat nct ruperea epruvetei s se fac ntr-un timp mai mare de 1 minut (~2 daN/cm2/s). 5.2.5. Pe baza datelor experimentale se calculeaz indicele de recul mediu pe zon, conform prevederilor punctelor 4,14.7 i rezistena la compresiune a epruvetei pe baza forei de rupere i a seciunii epruvetei: 5.2.6. Valorile indicelui de recul mediu i ale rezistenei la compresiune determin pentru fiecare epruvet ncercat un punct n planul N -Rc (indice de recul-rezisten la compresiune). 5.2.7. Dup reprezentarea tuturor epruvetelor ncercate n planul N - Rc se traseaz curba fa de care punctele experimentale prezint abaterile minime prin metoda celor mai mici ptrate. Experiena a artat c folosirea unei curbe polinomiale, ce depinde de dou constante, de tipul: Rc = aNb (1.9) conduce la rezultate satisfctoare i are avantajul de a fi relativ uor de stabilit. 5.2.8. Precizia determinrii rezistenei betonului pe baza curbelor de transformare determinate cu ajutorul unui numr mare de epruvete se estimeaz cu relaia: (1.10) n care:- este rezistena obinut prin ncercarea epruvtei i la pres - rezistena obinut prin ncercarea nedistructiv cu sclerometrul a epruvetei i" folosind curba de transformare; k - numrul epruvetelor ncercate folosite pentru trasarea curbei de transformare. 5.3. Stabilirea relaiei de transformare pe baza ncercrii unui numr mic de epruvete (n ~ 3) 5.3.1. Epruvetele folosite pentru ncercri sunt cele turnate n mod curent pentru controlul distructiv al calitii betonului, cuburi de 20; 14,1 i n mod excepional 10 cm latura. 5.3.2. Compoziia, umiditatea i maturitatea betonului din epruvete trebuie s fie aceleai cu cele ale betonului din elementul de ncercat. 5.3.3. Epruvetele se ncearc nedistructiv i distructiv n aceleai condiii cu epruvetele din seriile mari adic conform prevederilor punctelor 5.2.2. - 5.2.4. 5.3.4. Rezultatele ncercrilor se prelucreaz i se reprezint grafic conform prevederilor punctelor 5.2.55.2.6. 5.3.5. Se determin centrul de greutate al figurii format de punctele reprezentative ale ncercrilor efectuate pe epruvete. 15.3.6. Se alege din familia curbelor polinomiale: Rc = aN2,23 (1.11) pe cea care trece prin centrul de greutate determinat (v. fig. 1.1) 5.3.7. n mod alternativ se poate calcula raportul: (1.12) care reprezint coeficientul total de influen pentru epruvet i" i se calculeaz mprind rezistena obinut prin ncercarea distructiv a epruvetei i"la rezistena corespunztoare mrimilor nedistructive msurate pentru betonul de referin. Determinarea acestei ultime mrimi este explicitat n paragraful 5.4. 5.3.8. Se calculeaz coeficientul mediu de influen pentru toate epruvetele ncercate (Ci) conform relaiei: (1.13) 5.3.9 Se calculeaz rezistenele betonului din lucrarefolosind relaia: (1.14) n care:-reprezint rezistenele betonului de referin corespunztoare indicelor de recul msurai. 5.4. Stabilirea relaiei de transformare inand seama de compoziia betonului ncercat 5.4.1. Se introduce noiunea de beton de referin, beton caracterizat prin urmtorii factori de compoziie, umiditate i maturitate: - tip ciment Pa 35; - dozaj ciment 300 kg/m3; - natur agregat: silico-calcar; - maturitate: 900CXzile; - umiditate: corespunztoare pstrrii STAS (7 zile ap + 21 zile aer). 5.4.2. Relaia de transformare indice de recul rezisten a betonului la compresiune pentru betonul de referin are forma: - n sistem SI Rc = 0,01N2,23 (MPa) (1.15) - n sistem SI - adaptat Rc = 0,1N2,23 (daN/cm2) (1.16) Valorile rezistenei betonului de referin ce corespund diferiilor indici de recul pot fi regsite pentru betonul de referin n fig. 1.1 la curba Ct = 1,00 sau n tabelul 1.2 sub coloana Ct = 1,00. 5.4.3. Dac compoziia betonului de ncercat nu corespunde betonului de referin se calculeaz un coeficient total de influen al compoziiei betonului (Ct) conform relaiei: (1.17) n care: Cc este coeficientul de influen al tipului de ciment folosit, dat n tabelul 1.3;Cd - coeficientul de influen al dozajului de ciment folosit, dat n tabelul 1.4; Ca - coeficientul de influen al naturii agregatului egal cu unitatea pentru o clas larg de agregate de duritate similar agregatelor silico-calcare i n general supraunitar pentru agregate puin dure i subunitar pentru agregatele dure, urmnd a fi determinat experimental dac este necesar Cu - coeficientul de influen al umiditii betonului dat n tabelul 1.5. Se atrage atenia c pentru betoanele foarte ude (pstrate sub ap) relaia de transformare de forma general 1.15 sau 1.16 nu mai este valabil i ea trebuie redeterminat plecnd de la relaia general (1.18): Rc = aNb (1.18) cu ajutorul celor dou puncte caracteristice corespunztoare lui N = 20 div i N = 40 div, definite de tabelul 1.5; Cm coeficientul de influen al maturitii betonului, aceasta din urm fiind definit conform relaiei clasice: n care: u i este temperatura mediului de pstrare n 0C Ti numrul de zile de temperatur uk vrsta betonului la data ncercrii Tabelul 1.2 REZISTENELE BETONULUI PENTRU DIFERII INDICI DE RECUL (MPa) N div Ct

0,600,700,800,901,001,101,201,301,40 12345678910 142,22,52,93,23,64,04,34,75,0 152,52,93,43,84,24,65,05,55,9 162,93,43,84,34,85,35,86,26,7 12345678910 173,33,94 45,05,56,16,67,27,7 183,84,45,05,76,36,97,68,28,8 194,35.05,76,-t7,17,88,59,29,9 204,85,66,47,28,08,89,610,411,2 215,36,27,18,08.99,810,711,612,5 225,96,97,98.99,910,911,912,913,9 236,57,68,79.810,912,013,114,215,3 247,28,49.610,812,013,214,415,616,8 257,99,210,511,813,1H.415,717,018,3 268,610,011,412,914,315,717,218,620,0 279,310,912,414.015,517,118,620,221,7 2810,111,813,515,216,918,619,922,023,7 2911,012,814,616.518,320,122,023,825,6 3011,813,815,817.719,721,723,625,627,6 3112,714,817,019,121,223,325,427,629,7 3213,615,918,220,422,725,027,229,531,8 3314,617,019,421,924,326,729 231,634,0 3415,618,220,823,426,028,631,233,836,4 3516,719,522,225,027,830,633,436,138,9 3617,820,723,726,629,632,635,538,541,4 3718,822,025,128,331,434,537,740,844,0 3820,023,326,630,033,336,640,043,346,6 3921,224,-728,231,835,338,842,445,949,4 4022,426,221,933,737,441,144,948,652,4 4123,727,731,635,639,543,547,451,455,3 4225,029,233,437,541,745,950,054,25S,4 4326,530,935,439,444,248,653,056,561.9 4428,132,837,542,246,951,656,361,065,7 4529,534,439,344,249,154.058,963,868,7 4630,836,041,146,351,456,561,766,872,0 4732,237,643,048,353,759,164,469.875,2 4833,7 44,950,556,161,767,372,978,5 12345678910 4935,241,046,952,758,664,570,376,282,0 5036,842,949,055,261,367,473,679,785,8 Tabelul 1.3 VALORI COEFICIENT Cc Tip cimentCc Pa 35, SR 35 P 40 M 30 F 25 Aluminos 1,00 0,95 0,87 0,60* *) Valoarea valabil la vrsta foarte mari (T > 10 ani) Tabelul 1.4 VALORI COEFICIENT Cd Dozaje Kg/m3 Cd 100 150 200 250 300 350 400 450 600 0,66 0,76 0,85 0,93 1,00 1,06 1,12 1,17 1,22 1,32 Tabelul 1.5 VALORI COEFICIENT Cu Umiditatebeton Cu N = 20N = 40 Saturat (sub ap)1,521,12 STAS la 28 zile (7 zile ap + 21 zile aer liber) 1,001,00 Aer cu umiditate 60%0,950,95 Tabelul 1.6 VALORI COEFICIENT Cm Maturitate beton 0CxzileCm 2101,07 9001,00 54000,92 108000,88 5.4.4. Rezistena betonului din lucrare (Ref) se determin conform relaiei: Ref = Rref . Ctcomp (1.20) Acest calcul este uurat de Tabelul 1.2 care d direct rezistena betonului din lucrare (Ref) pentru diferite valori ale coeficientului total de influen sau de curbele corespunztoare din fig. 1.1. 5.4.5. Precizia determinrii rezistenei betonului din lucrare pe baza compoziiei sale este n general mai slab dect precizia determinrii rezistenei cu ajutorul unui numr mare sau chiar mic de epruvete de etalonare din betonul de ncercat. 5.5. Stabilirea relaiei de transformare cnd se dispune de un numr mic de epruvete i de compoziia betonului 5.5.1. Se determin coeficientul total de influen experimental (Ctexp) prin ncercarea epruvetelor, de care se dispune, nedistructiv i distructiv i prin aplicarea prevederilor punctelor 5.3.75.3.8. 5.5.2. Se determin coeficientul total de influen al compoziiei betonului (Ctcomp) conform prevederilor ptc. 5.4.3. 5.5.3. Se compar cei doi coeficieni de influen astfel determinai i dac diferena lor respect condiia: (1.21) se calculeaz media ponderat a celor doi coeficieni conform relaiei: (1.22) valoarea astfel obinut pentru coeficientul total de influen fiind considerat drept valoare final i folosit n calculul rezistenelor efective ale betonului din lucrare conform relaiei: Ref = Rref . Ct (1.23) Acest calcul este i el facilitat de folosirea Tabelului 1.2 sau a graficului din fig. 1.1. 5.5.4. Dac diferenele dintre cei doi coeficieni de influen, experimental i calculat pe baza compoziiei betonului sunt mai mari de 25% trebuie efectuat o analiz critic comparativ pentru a elimina valoarea eronat. De regul aceast analiz conduce la elimmarea valorii Ctcomp dar exist i cazuri cnd vicii de identificare sau confecionare a probelor au determinat eliminarea valorii Ctexp. 5.5.5. Precizia metodei nedistructive de determinare a rezistenei betonului este n acest caz superioar celei corespunztoare cazurilor cnd exist numai corpuri de prob sau numai compoziia betonului e cunoscut. 6. Prelucrarea statistic a rezultatelor ncercrilor cu sclerometrul Schmidt . 6.1. Se poate face numai n cazurile n care exist corpuri de prob din betonul de ncercat.6.2. Se calculeaz rezistenele betonului din lucrare corespunztoare fiecrei zone ncercate conform prevederilor cap.5. 6.3. Se calculeaz rezistena medie a tuturor zonelor (i)n care au fost fcute ncercri nedistructiveconform relaiei: (1.24) n care: "k" reprezint numrul zonelor ncercate. 6.4. Se calaileaz abaterea medie patratic a rezistenelor determinate n lucrare prin metode nedistructive conform relaiei: (1.25) 6.5. Se calculeaz rezistena caracteristic a betonului din lucrare (Rcar) cu relaia: (1.26) n care: t este coeficientul ce depinde de numrul zonelor ncercate i de nivelul de ncredere acceptat pentru calculul rezistenei caracteristice egal n general cu 90%. n cazul unui numr suficient de mare de zone (k > 15) se poate accepta drept valoare a lui t": t = 1,66 (1.27) o - un.coeficient ce reflect corelaia dintre cmpul de distribuie al rezistenelor determinate prin metode nedistructive i cel al rezistenelor determinate prin metode distructive. El trebuie determinat pentru fiecare caz n parte cu ajutorul ncercrilor paralele nedistructive i distructive pe corpuri de prob i rezult ca valoare a raportului: (1.28) n care: SDP este abaterea medie ptratic a rezistenelor determinate prin ncercri distructive pe corpuri de prob SNP abaterea medie ptratic a rezistenelor determinate prin ncercri nedistructive pe aceleai corpuri de prob 7. Indicaii speciale 7.1. n cazul msurtorii duritii superficiale cu alte aparate dect sclerometrul Schmidt tip N se recomand stabilirea unei relaii de transformare a citirilor efectuate n citiri echivalente pentru sclerometrul Schmidt tip N. n acest scop este necesar efectuarea unor msurtori paralele cu cele dou sclerometre pe minimum 10 corpuri de prob distribuite n intervalul 0,70 M - 1,20 M n care K este marca de proiect a betonului. Cu titlul orientativ se dau urmtoarele relaii stabilite pentru diferite Sclerometre de tip Schmidt: - Tipul L NN = NL + 5,5 (1.29) - Tipul M NN = 1,15NM (1.30) - Tipul P(v) NN = 0,61NPv (1.31) 7.2 Echipa de ncercare este format din 2 persoane: - un operator; - un nregistrator. Este recomandabil ca unul din aceste cadre, de preferin operatorul s fie un cadru cu pregtire superioar cu antrenament i atestare n domeniul folosirii ncercrilor nedistructive la determinarea rezistenei betonului. 7.3. Rezultatele ncercrilor se nscriu ntr-un buletin de ncercare care va trebui s conin: - data efecturii ncercrii i temperatura aerului la locul ncercrii; - obiectivul i elementele ncercate; - toate rezultatele ncercrilor individuale directe din fiecare zon, rezultatele eliminate; - citirea de etalonare a aparatului i seria lui; - coreciile de etalonare i unghi; - mediile pe zon; - compoziia i maturitatea betonului inclusiv marca de proiect; - valorile coeficienilor de influen pariali i totali utilizai n calcul; - rezistenele medii pe zon; - rezistenele medii pe element; - observaiile i concluziile conductorului ncercrii. 7.4.. La efectuarea ncercrilor de duritate superficial pe antier se vor respecta msurile generale de protecia muncii pe antier i n plus se.va interzice nchiderea sclerometrului prin declanarea n mn, Sclerometrul va fi oprit n poziia cu arcul de recul destins (lovitura declanat). [top] II - NCERCAREA BETONULUI PRIN METODE ULTRASONICE DE IMPULS 1. Prevederi generale 1.1. Prezentul normativ stabilete regulile de efectuare a msurtorilor i de interpretare a rezultatelor ncercrilor efectuate prin metoda ultrasonic de impuls pe epruvete, elemente i structuri din beton, beton armat i beton precomprimat n scopul determinrii: a) Proprietilor elasto-dinamice ale betonului; b) Defectelor din elemente sau structuri; c) Rezistenelor mecanice ale betonului ndeosebi rezistena la compresiune n lucrare; d) Modificarea structurii betonului n timpul ntririi sub aciunea agenilor chimici sau fizici agresivi, sau sub aciunea solicitrilor mecanice; e) Omogenitatea betonului n lucrare. 1.2. Metoda se bazeaz pe msurarea timpului de propagare a impulsurilor ultrasonice n beton, ntre emitor i receptor, prin transmisie. Din aceast msurtoare se deduce de regul n prima etap, citeza de propagare longitudinal a ultrasunetelor n beton i ulterior, dac aplicaia o cere, rezistena betonului, innd seam de compoziia sa. 1.3. Folosirea metodei ultrasonice de impuls este indicat n urmtoarele cazuri: a) La controlul calitii betonului ndeosebi cnd acesta este turnat n elemente masive sau prezint defecte aparente sau ascunse; b) La urmrirea ntririi betonului ndeosebi n fazele iniiale ale acestui proces, cnd au loc modificri importante ale vitezei de propagare; c) La determinarea degradrilor structurale ale betonului n timpul solicitrilor sau aciunilor fizice sau chimice agresive; d) La determinarea gradului de compactare al betonului n lucrare; e) La elemente la care exist posibilitatea existenei unei diferene sistematice ntre calitatea betonului n stratul de suprafa i n profunzime. 1.4. Folosirea metodei ultrasonice de impuls este contraindicat n urmtoarele cazuri: a) n zonele cu mari aglomerri de armtur mai ales cnd aceasta este orientat paralel cu direcia de propagare emitor-receptor; b) La determinarea rezistenei betonului n zone care acesta prezint degradri structurale; c) La betoane de compoziie complet necunoscut; d) La betoane confecionate cu dozaje ridicate (D > 400 kg/m3). 2. Principiul metodei 2.1. Un emitor de ultrasunete alimentat corespunztor produce impulsuri ultrasonice care se propag prin beton. Un receptor de ultrasunete capteaz aceste impulsuri i le transform ntr-un semnal electric. Un bloc electronic permite msurarea timpului de propagare scurs ntre momentul emisiei i momentul recepiei impulsului. 2.2. n funcie de modul de amplasare a palpatorilor emitor i receptor pe suprafaa betonului se disting urmtoarele tehnici de ncercare: a) Prin transmisie direct, cnd emitorul i receptorul sunt situai coaxial pe dou fee opuse ale elementului (fig. 2.1 a); b) Prin transmisie diagonal, cnd emitorul i receptorul sunt situai pe fee diferite ale betonului, dar necoaxial (fig. 2.1. b i c); c) Prin transmisie la suprafa, cnd emitorul i receptorul sunt situai pe aceiai fa a elementului (fig. 2.1. d). 2.3. Viteza de propagare longitudinal (VL) se calculeaz cu relaia: VL = L/T (km/s) (2.1) n care: L este distana emitor-receptor n linie dreapt, n mm T- timpul de propagare al impulsurilor n beton, n s. n cele ce urmeaz pentru uurina exprimrii i notrii, vom folosi de regul termenul vitez de propagare i notaia (V) pentru termenul riguros vitez de propagare longitudinal i notaia (VL). 2.4. Pentru ca viteza msurat s fie riguros o vitez de propagare longitudinal n mediu infinit, trebuie ca toate dimensiunile corpului (a, b, c) s satisfac relaia: a, b, c > 2 (2.2) n care: - este lungimea de und a ultrasunetului folosit egal cum se tie cu: = VL / n (2.3) n care: n - este frecvena oscilaiilor utilizate. Eroarea care se face n definirea vitezei longitudinale; n cazul nerespectrii riguroase a condiiei (2.2) poate fi neglijat pn la limit: a, b, c > 1,2 (2.4) Dup care coreciile ce se aplic devin prea importante pentru a fi neglijate. n cazul n care una din dimensiunile elementului, transversal pe direcia de propagare, verific relaia: b sau c (2.5) viteza care se msoar este o vitez longitudinal n plci (VP), legat la beton, de viteza longitudinal n medii infinite (VL) prin relaia: VP ~ 0,96 VL (2.6) n cazul n care ambele dimensiuni transversale ale elementului verific relaia: b i c 0,2 X (2.7) Viteza care se msoar este o vitez a undelor de dilatare (VD), legat la beton de viteza longitudinal n medii infinite (VA) prin relaia: VD ~ 0,9 VL. (2.8) . n domeniul situat ntre cel definit de relaiile (2.4) i (2.7) exist un regim tranzitoriu n care viteza de propagare msurat depinde de raportul dintre dimensiunile transversale a corpului i lungimea de und a ultrasunetului. Viteza de propagare msurat n tehnica de suprafa pe faa de turnare a betonului este mai mic de regul cu 4 - 6% dect viteza de propagare msurat prin transmisie direct, pe fee cofrate, din cauza proprietilor particulare ale stratului din vecintatea suprafeei de turnare. 3. Alegerea i pregtirea locurilor de ncercare 3.1. Alegerea elementelor de ncercat se face de beneficiarul ncercrii, de proiectant, de expert sau de o comisie de expertizare. 3.2. Numrul seciunilor examinate pe fiecare element depinde de obiectul examenului nedistructiv. - Pentru controlul omogenitii se apreciaz ca suficient o reea de puncte cu distana ntre seciuni de 50 cm; - Pentru examenul defectoscopic se apreciaz ca necesar o reea principal, cu distana ntre seciuni de 30 cm, posibiliti de ndesire suplimentar, prin reele secundare; - Pentru controlul prin sondaj a calitii betonului n elemente se apreciaz ca necesare minimum 3 seciuni, situate n zonele de solicitare maxime ale elementului i pe ct posibil distribuite n lungul acestuia. 3.3. Numrul punctelor de ncercare ntr-o seciune depinde de latura seciunii i de numrul de fee accesibile pentru ncercare. n general el variaz, pentru examenele prin sondaj a rezistenei betonului, ntre 3 - 6. 3.4. Numrul punctelor de ncercare pe epruvete este de minimum 3, pentru cuburile de 20 cm latura i cilindrii de 15X30 cm. 3.5. Se va evita alegerea punctelor de ncercare pe faa de turnare i chiar pe cea opus acesteia. Se vor prefera ncercrile pe feele laterale, cofrate ale elementului. 3.6. Se va evita alegerea direciei de ncercare paralel cu direcia armturilor principale de rezisten, ca i amplasarea punctelor de ncercare n zone cu mari concentrri, indiferent de orientarea acestora. 3.7. Distana minim a punctelor de ncercare fa de muchiile elementului este de 10 - 12 cm pentru elemente. ncercrile pe epruvete vor avea punctele de ncercare prevzute n ax (egal deprtate fa de muchii). 3.8. Suprafaa de beton pe care urmeaz a fi aplicat traductorul trebuie s fie perfect plan, lipsit de rugoziti i de incluziuni de corpuri strine, inclusiv de praf. n acest scop se recomand prelucrarea suprafeelor de beton prin frecare cu o piatr de carborund i suflarea suprafeei, dup ncheierea prelucrrii, pentru nlturarea prafului. Suprafaa prelucrat trebuie s depeasc suprafaa palpatorului. ' 3.9. Distana minim ntre punctele de emisie i recepie ale unei msurtori, utilizate la determinarea rezistenei betonului, trebuie s ndeplineasc urmtoarele condiii: a) L > 2 (2.9) n care: - este lungimea de und a ultrasunetelor utilizate. Pentru betonoscoape cu transductori de 50 kHz la betoane obinuite relaia (2.9) presupune un spaiu de cea 16 cm. b) L > 6u max (2.10) n care: u max - este diametrul maxim al agregatului utilizat la prepararea betonului. 3.10. Dimensiunea minim a elementului normal pe direcia de ncercare trebuie s ndeplineasc condiia: a > 2 (2.11) pentru ca viteza de propagare msurat s corespund vitezei longitudinale. Pentru betonoscoape cu transductori de 50 kHz, la betoane obinuite, relaia (2.11) presupune o dimensiune de cca 16 cm. Dac una din dimensiunile transversale ale elementului ndeplinete condiia (2.11), iar cealalt dimensiune condiia: b > (pentru 50 kHz cea 8 cm) (2.12) se poate admite nc, fr a comite o eroare mai mare de 1,5 - 2%, c viteza msurat este cea corespunztoare undelor longitudinale. Dac ambele dimensiuni transversale ndeplinesc condiia (2.12) dar nu ndeplinesc condiia (2.11) se poate admite nc, cu o eroare mai mic de 3%, c viteza msurat este cea corespunztoare undelor longitudinale. 3.11. La examinarea stlpilor monolii este util ca ncercrile s se fac pe ambele direcii ale stlpului din seciunea transversal. 3.12. Evitarea ncercrilor n dreptul etrierilor este necesar. n acest scop se poate folosi fie metoda pachometrului pentru localizarea etrierilor, fie o identificare vizual, combinat cu o dat de proiect (distana dintre etriei), fie exclusiv datele de proiect, din examinarea crora se poate alege o distan ntre seciuni hs", multiplu fracionar al distanei din proiect ntre etrieri. hs = (5/4)he (2.13) care asigur ca cel puin 3 din 4 seciuni s se situeze n afara etrierilor. ncercrile n dreptul etrierilor sunt falsificate ndeosebi la punctele marginale ale seciunii. 3.13. Trasarea i marcarea locurilor de ncercare se face cu instrumente adecvate pentru a se obine o precizie a trasrii de 1 cm. Sunt suficiente de regul n acest scop urmtoarele instrumente: lat i nivel (poloboc) sau furtun cu ap, (fir cu plumb) echer i metru, iar pentru marcaj cret forestier sau creion dulgheresc. La trasarea elementelor de mare serie, cum snt cele ce reprezint producia fabricilor de prefabricate, se pot folosi cu un spor al productivitii muncii, abloanele. 4. Aparatura i tehnica de msurare 4.1. Aparatele cu ultrasunete folosite la determinarea nedistructiv a rezistenei betoanelor se recomand s aib transductori de frecven proprie cuprins ntre 40 - 100 kHz. n afara acestor limite, contribuia dispersiei fizice i geometrice, la rezultatul msurtorii, poate ajunge important. 4.2. n cazul alimentrii la reea, aparatele trebuie s fie capabile s suporte variaii de tensiune de cel puin + 10% i -15%. n cazul alimentrii la baterie, bateria s asigure o autonomie de funcionare de cel puin 4 ore. 4.3. Aparatul de msurare a timpului de propagare a impulsurilor ultrasonice n beton trebuie s fie capabil s asigure o precizie de msurare a timpului de cel puin 1%. n intervalul 20 s 1000 s. 4.4. Instrumentele de msurare a spaiului trebuie s asigure o precizie de msurare a acestuia dup cum urmeaz: a) 0,5% n condiii de laborator pe epruvete; b) 1% n condiii de antier pe elemente. 4.5. Aparatul trebuie s dispun de un mijloc de verificare a msurtorii de tirnp de propagare efectuate. Sistemul cel mai uzitat n acest scop este unul extrem, ce folosete o bar de calibrare sau de etalonare. 4.6. Eliminarea timpului de propagare corespunztor propagrii n transductori se face printr-o msurtoare cap la cap (n contact direct emitor-receptor). Unele aparate au posibilitatea eliminrii acestui timp de la nceput, n timp ce altele presupun extragerea lui din fiecare msurtoare. 4.7. ntreaga aparatur de ncercare trebuie s-i menin performanele n urmtoarele condiii: - temperatur ntre -10C i +45oC; - umiditate pn la 90%. 4.8. Tehnica de ncercare presupune aplicarea unui strat de mediu cuplant pe suprafaa transductorilor. Stratul cuplant trebuie aplicat n grosimea minim necesar expulzrii complete a aerului dintre transductor i beton, sau poate fi aplicat n exces, dar n acest caz trebuie s fie suficient de fluid pentru a putea expulza excesul, prin presarea transductorului pe beton. Mediile cuplante recomandate pentru beton n funcie de rugozitatea suprafeei sunt: vaselina tehnic, vaselina siliconic, plastilin. 4.9. naintea nceperii msurtorilor, inclusiv a reglajului de zero, aparatul trebuie lsat n funcie un timp pentru a intra n regim termic de echilibru. Acest timp este de 1 - 2 minute la aparatele cu tranzistori i de 10 - 15 minute la aparatele cu tuburi electronice. 4.10. Reglajul de zero trebuie fcut la o amplitudine a semnalului comparabil cu cea care va fi utilizat ulterior la ncercrile pe beton. El se face prin meninerea n contact direct a celor doi transductori emitor i receptor. 4.11. Msurtoarea timpului de propagare a impulsului n beton presupune urmtoarele etape: - aplicarea transductorilor, prevzui cu mediu cuplant, pe suprafaa betonului n zonele marcate, nivelate i curate, i meninerea lor n contract ferm cu betonul, sub o tensiune minim de ordinul a 10 kgf; - amplificarea semnalului recepionat pn la o amplitudine care permite identificarea clar a momentului sosirii semnalului, de ordinul 2,5 - 3 cm ; - msurarea timpului de propagare scurs ntre momentul emisiei i momentul recepiei semnalului acustic prin aducerea n coinciden a unui semnal de referin, cu momentul sosirii semnalului acustic (fig. 2.2). Unele msurtori ca cele referitoare la determinarea constantelor elasto-dinamice ale materialului reclam o amplificare suplimentar a semnalului recepionat, pn la amplitudinea maxim permis de aparat, fr apariia zgomotului de fond, care s perturbe msurtoare (fig. 2.3). Asemenea msurtori conduc la valori n medie cu 1 3% mai mici ale timpului de propagare msurat. Ele nu sunt recomandate n schimb n msurtorile legate de determinarea rezistenei betonului, ntruct rezultatul unei astfel de msurtori depinde de lungimea traiectoriei impulsului n beton. 5. Influene ale condiiilor de ncercare 5.1. Rezultatele msurtorii timpului de propagare a impulsurilor ultrasonice n beton pot fi influenate de unele condiii de ncercare ca: starea suprafeei betonului, temperatura betonului n timpul ncercrii, frecvena undelor longitudinale transmise, dimensiunile probelor i armtura existent n elemente. 5. Influene ale condiiilor de ncercare 5.1. Rezultatele msurtorii timpului de propagare a impulsurilor ultrasonice n beton pot fi influenate de unele condiii de ncercare ca: starea suprafeei betonului, temperatura betonului n timpul ncercrii, frecvena undelor longitudinale transmise, dimensiunile probelor i armtura existent n elemente. 5.2. Influena suprafeei se manifest prin introducerea unui strat cuplant de grosime variabil, n funcie de rugozitatea suprafeei, ntre transductor i beton. Influena sa asupra rezultatului msurtorii este cu att mai mare cu ct rugozitatea suprafeei este mai mare, viteza n stratul cuplant mai mic, viteza n beton mai mare i distana emitor-receptor mai mic. Pentru reducerea influenei sale se recomand o bun prelucrare a suprafeei, distane emitor-receptor relativ mari (peste 30 cm), o nsemnat i uniform distribuit presiune pe transductor n timpul msurtorii, medii cuplante caracterizate prin viteze de propagare, sau impedane acustice mari. 5.3. Un alt aspect al influenei suprafeei betonului l constituie alegerea ntre suprafeele laterale cofrate, suprafee de fund cotrate sau suprafee de turnare ale elementului. Aceste suprafee determin viteze de propagare diferite la msurtori . Suprafeele laterale snt cele mai omogene i mai reprezentative pentru calitatea betonului din masiv. Suprafaa de turnare este caracterizat printr-o vitez de propagare mai sczut, ca urmare a efectului separrii la suprafa a unui strat bogat n fraciuni fine de agregat i lapte de ciment, sub aciunea fenomenului de segregare. Ea va fi evitata pe ct posibil, n ncercrile cu ultrasunete. n cazul n care acest lucru nu este posibil se va asigura, n tehnica prin transmisie direct sau diagonal o grosime de beton de minimum 15 cm, iar n tehnica de suprafa o lungime de ncercare de minimum 40 cm. Suprafeele de fund ocup o poziie intermediar ntre suprafeele laterale i cele de turnare. 5.4. Msurtorile de vitez de propagare efectuate ntre + 5C i + 30C pot fi considerate independente de temperatur. n afara acestui interval influena temperaturii asupra msurtorii numai poate fi neglijat i n funcie de umiditatea betonului se recomand aplicarea coreciilor din tabelul 2.1. Tabelul 2.1 CORECIILE DE TEMPERATUR ALE VITEZEI DE PROPAGARE VL Temperatur 0C Corecia % Beton uscat n aerBeton saturat n ap +60+5+4 +40 +20 0 < -4 +2 0 -0,5 -1.5 +1,7 0 -1 -7,5 Se remarc faptul c pe msur ce temperatura crete, viteza de propagare scade, iar pe msur ce temperatura scade, viteza de propagare crete, coreciile urmrind s anuleze aceste variaii. 5.5. Lungimea traiectoriei, influeneaz rezultatele msurtorilor pe distane mici, cnd se creaz o preferin pentru propagarea rapid n lungul agregatelor mari, ce sunt caracterizate prin viteze de propagare mari. Aceast influen se poate evita prin depirea considerabil a limitei prezentate n relaia (2.10) de la pct. 3.9. De asemenea, pe distane mici trebuie evitate msurtorile n camp apropiat conform relaiei (2.9) pct. 3.9. O alt influen a lungimii traiectoriei se manifest n domeniul distanelor mari, atunci cnd este folosit tehnica de msurare la amplitudinea maxim. n acest caz pe msur ce distana emitor-receptor, crete scade amplitudinea semnalului recepionat i deci sosirea lui este apreciat mai trziu. n vederea evitrii acestui neajuns se recomand msurtorile la amplitudinea constant (standard). Influena dimensiunilor transversale a" i b" ale epruvetei rmne destul de mic nc pn la limita a i b > (pentru 50 khz de cca 8 cm) (2.14) astfel, nct, dac se admit erori de vitez pn la 3% coreciile pot fi neglijate. Se atrage atenia c asemenea erori antreneaz totui erori de estimare a rezistenei, datorate numai acestui factor, pn la 12%. Dac se coboar sub limitele relaiei (2.14) se intr ntr-un domeniu de tranziie ntre condiiile de propagare n mediu infinit i cele n plci sau bare. ntruct atingerea condiiilor ideale de propagare n bare sau plci presupune: a i b 0,2 (pentru 50 khz de cca 8 cm) (2.15)ea nu se realizeaz practic niciodat, n cazul betonului. Singura soluie ce se impune este evitarea domeniului mrginit superior de relaia (2.14). 5.6. Frecvena proprie a transductorilor exercit dou tipuri de influene. Una indirect prin modificarea limitei rezultate din relaia (2.14) n cadrul dispersiei geometrice i a condiiilor de cmp ndeprtat, i alta direct datorit dispersiei fizice. n scopul limitrii influenei dispersiei fizice se recomand pentru betoane utilizarea domeniului de frecven al transductoarelor ntre 40 -100 kHz. 5.7. Viteza de propagare msurat n beton, n vecintatea barelor de armtur, poate fi influenat de existena acestora, ca urmare a propagrii pariale a impulsului prin armtur. Aceast preferin i are originea n viteza de propagare superioar n armtur fa de cea din beton (n mod obinuit de 1,2 - 1,8 mai mare). 5.8. Armturile transversale pe direcia de msurare reprezint cazurile cele mai frecvente ntlnite, n ncercrile pe stlpi i grinzi. n cazul unei msurtori axate fa de planul barelor de armtur ca n fig. 2.4, viteza de propagare adevrat n beton (VB) rezult n funcie de viteza aparent msurat, neinnd seama de existena armturilor (V), din relaia (2.16). (2.16) relaie n care: Va este viteza de propagare n armtur; La = E u ireprezint lungimea traseului impulsului parcurs prin armtur; L- distana emitor-receptor. 5.9. ncercrile au artat c formula (2.15) dei teoretic corect nu se verific integral n practic ntre cauzele acestor neconcordane putnd fi citate: stratul de beton ce nconjoar armtura nglobat, alinierea barelor, efectul dispersiei fizice, etc. Pe baza ncercrilor efectuate, valorile factorilor de corecie kT, din relaia (2.17): VB = kTV (2.17) n care: VB - este adevrata vitez de propagare n beton;V - viteza de propagare msurat. sunt date n tabelele 2.2 - 2.4 pentru betoane caracterizate prin diferite viteze de propagare. Pentru betoane ce au viteze de propagare intermediare se va interpola liniar. Se remarc c aceste valori sunt totdeauna mai apropiate de unitate, dect cele prevzute de relaia teoretic (2.16), iar corecii semnificative nu apar dect de la bare cu diametrul mai mare de 20 mm i pentru trasee cumulate n armturi mai mari de 1/4 din parcursul total al impulsului. 5.10. Armtura paralel cu direcia de propagare a impulsului are o influen asupra rezultatului msurtorii numai dac distana a" ntre dreapta emitor-receptor i axa armturii (fig. 2.5 a) ndeplinete-condiia (2.18): (2.18) inegalitate n care: L este distana emitor-receptor; Va viteza de propagare n armtur; VB viteza de propagare n beton. Dac armtura are o influen asupra rezultatului msurtorii, adevrata vitez de propagare n beton VB se calculeaz cu relaia (2.19): VB = kL V (2.19) n care: kL este coeficientul de corecie datorat influenei armturilor longitudinale; V viteza de propagare a impulsurilor ultrasonice msurat. Tabelul 2.2 VALORI kT VB = 3500 m/s La / L u mm 61016202530 0111111 0,101110,990,980,97 0,251110,970,960,95 0,500,970,960,950,940,930,92 Tabelul 2.3 VALORI kT VB = 4000 m/s La / L u mm 61016202530 0111111 0,1011110,990,98 0,2511110,980,96 0,500,990,980,970,960,950,94 Tabelul 2.4 VALORI kT VB = 4500 m/s La / L u mm 61016202530 0111111 0,101111 0,99 0,25111110,98 0,5010,990,980,970,960,95 Valorile coeficientului de corecie kL pentru betoane caracterizate prin diferite viteze de propagare snt date n tabelele 2.5 - 2.7. Pentru betoane caracterizate prin viteze intermediare se va interpola liniar. Coreciile sunt neglijabile de la distana a" n general mai mari de 0,2 L. 5.11. La elemente armate pe dou sau trei direcii, dac ncercrile se fac cu una din direciile de armtur, influena la 45 fa de cele dou direcii de armare rectangulare. n acest caz pentru betoane caracterizate prin viteze de propagare longitudinale superioare valorii de 3700 m/s, armtura nu influeneaz rezultatul msurtorii. Tabelul 2.5 VALORI kL VB = 3500 m/s La / L u mm 61016202530 00,690,680,660,640,630,61 0,050,760,750,730,720,700,69 0,100,830,820,800,790,780,77 0,150,910,900,880,870,860,85 0,200,980,970,950,940,930,93 0,25111111 Tabelul 2.6 VALORI kL VB = 4000 m/s La / L u mm 61016202530 00,800,770,750,730,710,69 0,050,860,840,820,800,780,76 0,100,920,910,890,870,850,83 0,150,980,970,960,950,930,91 0,2011110,990,98 Tabelul 2.7 VALORI kL VB = 4500 m/s La / L u mm 61016202530 00,890,870,840,820,800,78 0,050,930,920,900,880,860,84 0,100,980,970,960,940,920,90 0,151110,990,980,97 0,20111111 0,25111111 6. Determinarea proprietilor elasto-dinamice ale betonului 6.1. Proprietile betonului ce pot fi msurate cu ajutorul metodei ultrasonice de impuls, n exclusivitate sau n combinaie cu alte metode nedistructive, sunt: modulul de elasticitate dinamic (Ed) i coeficientul Poisson dinamic (vd). 6.2. Msurtoarea timpului de propagare a impulsurilor ultrasonice prin beton, pentru aceste aplicaii, trebuie fcut prin folosirea amplificrii semnalului recepionat la amplitudinea maxim i estimarea pe ecranul tubului catodic a momentului sosirii primului front de unde (punctual de tangen al semnalului cu linia orientat de referin). 6.3. Dimensiunile probelor pe care se fac ncercrile este recomandabil s ndeplineasc s toate direciile condiia: a, b sau c > 2 (2.20) Nu se admit pentru ncercare probe ce nu ndeplinesc condiia: a, b sau c > (2.21) 6.4. Modulul de elasticitate dynamic se calculeaz cu formula: (2.22) n care: vd este coeficientul Poisson dinamic - greutatea specific aparent g acceleraia gravitii VL viteza de propagare longitudinal msurat la amplitudinea maxim 6.5. Dac nu exist valori experimentale pentru coeficientul Poisson dinamic la betoane ntrite (t > 14 zile) se pot adopta urmtoarele valori orientative: betoane pstrate n aer: vd ~ 0,25betoane pstrate n aer: vd ~ 0,28 n aceste condiii valorile factorului ce depinde de vd din relaia (2.22): (2.23) devin pentru: - betoane pstrate n aer: f(vd) = 0,83 - betoane pstrate n ap f(vd) = 0,78 Variaia factorului f(vd) n funcie de vd este dat n fig.(2.6). 6.6 Betoanele tinere de vrst sub 7 zile sunt caracterizate prin valori mai mari ale coeficientului Poisson dinamic dect cele indicate la punctul 6.5, valori ce pot ajunge pn la 0,30 - 0,35. 6.7. Modulul de elasticitate dinamic este echivalent modulului de elasticitate static al corpurilor ideal elastice. n cazul betonului, el este echivalent modulului de elasticitate static, dedus prin ncrcri foarte mici, aplicate un timp foarte scurt, ncercri ce suprim deformaiile plastice i vscoase ale betonului. ntre modulul de elasticitate static Est dedus n condiiile standard de ncercare (la 0,3 Rpr) i modulul de elasticitate dinamic Ed exist o relaie de forma: (2.24) n care coeficientul de echivalareare valori cuprinse ntre 0,85 - 0,95, n funcie de compoziia betonului ncercat. 6.8. Determinarea, modulului de elasticitate dinamic prin metode ultrasonice de impuls prezint avantajul principal de a pune n eviden proprietile betonului din lucrare, fiind singura metod capabil s fac acest lucru. 6.9. Coeficientul Poisson dinamic poate fi calculat cu ajutorul unor msurtori combinate de vitez longitudinal de propagare (VL) i frecven proprie de vibrare longitudinal (fL). Dac frecvena proprie longitudinal, msurat cu ajutorul unei metode de rezonan, este frecvena fundamental a epruvetei, factorul f(vd) definit prin relaia (2.23) poate fi calculat cu ajutorul relaiei: (2.25) n care : L este lungimea epruvetei ncercate ce trebuie s ndeplineasc condiia : (2.26) a fiind latura seciunii transversale. Dac valoarea lui f(vd) este cunoscut, deducerea lui vd se reduce la rezolvarea unei ecuaii de gradul 2. Aceast rezolvare poate fi simplificat de graficul din fig. 2.6 sau de Tabelul 2.8. Tabelul 2.8 RELAIA NTRE f(vd) I vd vdf(vd) 0 0,05 0,10 0,15 0,18 0,20 1 0,995 0,975 0,950 0,922 0,900 0,22 0,25 0,27 0,30 0,32 0,35 0,37 0,40 0,45 0,50 0,877 0,833 0,800 0,742 0,698 0,625 0,566 0,467 0,264 0 6.10. ntre coeficientul Poisson dinamic i coeficientul Poisson static exist o relaie de forma general: (2.27 ) unde coeficientul de corelaiedepinde de efortul la care se determin coeficientul Poisson static. PentruRpr n cazul betonului, valoarea Iuieste cuprins ntre 0,75 i 0,85. 7. Omogenitatea betonului din lucrare 7.1. Informaiile furnizate de metodele ultrasonice sunt reprezentative ndeosebi pentru variaiile de omogenitate, datorate compactrii betonului, raportul a/c, prin variaiile apei de amestecare i granulozitii agregatului. Ele nu sunt suficient de sensibile la variaiile de calitate datorate dozajului i calitii cimentului i sunt prea sensibile pentru variaiile de umiditate ale betonului de la zon la zon. 7.2. Elementul mulimii, supus prelucrrii statistice, n vederea aprecierii omogenitii betonului din lucrare, este rezultatul individual al msurtorilor de vitez de propagare. Acest rezultat reprezint media proprietilor elasto-dinamice ale betonului, n lungul traiectoriei impulsului. 7.3. Prelucrarea statistic a rezultatelor msurtorilor vitezei de propagare, presupune gruparea preliminar a tuturor msurtorilor, efectuate pe aceeai baz de msur (cu variaii admise de 5 cm). 7.4. Rezultatele msurtorilor pe aceeai baz de msur se prelucreaz statistic conform metodologiei clasice : - Calculul vitezei medii de propagare conform relaiei : (2.28) unde k" - reprezint numrul msurtorilor efectuate, iar Vi viteza de propagare msurat ntre perechea de puncte i". - Calculul abaterii relativea fiecrei msurtori conform relaiei: (2.29) - Calculul abaterii medii ptratice Sv a tuturor msurtorilor efectuate pe aceeai baz conform relaiei: (2.30) - Calculul coeficientului de variaie Cv al msurtorilor, efectuate pe aceeai baz, conform relaiei: (2.31) 7.5. Rezultatele msurtorilor efectuate pe diferite baze se nsumeaz pentru a da omogenitatea total a betonului din lucrare conform regulei: (2.32) n care p" reprezint numrul bazelor de dimensiuni diferite, pe care s-a fcut msurtoarea, iar m" sunt coeficieni de echivalare pentru baza comun. 7.6. Dac se adopt ca referin baza de 20 cm atunci msurtori fcute pe alte baze trebuie multiplicate cu urmtorii coeficieni m. Tabelul 2.9 Baza (cm)Factor m 10 20 30 40 0,7 1,0 1,3 1,5 7.7. Aprecierea direct, pe baza msurtorilor vitezei de propagare, a omogenitii betonului din lucrare (din punct de vedere al compactrii, constanei raportului a/c i a granulozitii agregatului) se poate face conform urmtoarei clasificri: Clasa I: omogenitatea foarte bun: Clasa II: Omogenitatea corespunztoare Clasa III: omogenitate slab: 7.8. Pentru obinerea unei echivalene ntre coeficienii de variaie ai rezistenelori cei ai vitezelor de propagare, se poate folosi relaia: (2.33) n care coeficientul ia valoarea: (2.34) Echivalarea permite mai degrab definirea unui interval n care, n mod probabil, se afl valoarea coeficientului de variaie al rezistenelor. Mrimea acestui interval crete pe msur ce coeficientul de variaie al vitezelor crete. 7.9. Omogenitatea betonului n lucrare poate fi calculat, n funcie de necesitate pe element, pe ansamblul elementelor de acelai tip, sau pe un ntreg obiectiv. 8. Determinarea defectelor ascunse ale betonului Defectele ascunse ale betonului, ce pot fi identificate cu ajutorul ultrasunetelor, sunt: a) goluri; b) fisuri sau rosturi de turnare; c) adncimea stratului de beton degradat prin incendiu nghe sau aciuni agresive; d) cuiburi de segregare sau betoane poroase. 8.1. Goluri Existena golurilor mari (peste 10 cm diametru) este pus n eviden, n msurtorile cu ultrasunete, printr-o variaie brusc a timpului de propagare citit la aparat, fr ca aceasta s fie justificat de obicei, de aspectul exterior al suprafeei. Aceast variaie este urmarea faptului c impulsul ntlnim un gol l ocolete, pe drum fizic minim. Dimensiunea minim a golului m", n sens transversal pe direcia de ncercare (diametrul), conform schemei din fig. 2.7 se poate determina n mod orientativ cu formula (2.35): (2.35) n care : l este distana ntre punctele de aplicare a transductorilor pe beton, msurat n linie dreapt i exprimat n cm; t1 - timpul citit la aparat pentru seciunea din dreptul golului, n s; t0 - timpul mediu al citirilor la aparat ntre punctele situate la aceeai distan ntre ele, pentru seciunile fr goluri ale elementului, n s n vederea precizrii formei i mrimii golului se recomand s se foloseasc ncercrile pe mai multe direcii, ca i suprapunerea peste reeaua primar a unei reele secundare, mai amnunite. 8.2. Fisuri sau rosturi de turnare Determinarea fisurilor, a poziiei i adncimii lor, ca i a rosturilor de turnare se face admind, ca i n cazul golurilor, c impulsul ocolete fisura sau rostul, pe drumul fizic cel mai scurt. ncercrile trebuie orientate perpendicular pe planul de fisurare. Se recomand ca emitorul i receptorul s fie aplicate la distane relativ mici ntre ele (20-30 cm) pentru a mri precizia determinrii. Adncimea rostului sau fisurii h" (fig. 2.8) se determin cu formula (2.36): (2.36) n care hf rezult n cm, dac l este exprimat tot n cm, iar notaiile din formul l, t1, t0 au aceeai semnificaie ca n relaia (2.35). n cazul n care planul fisurii este paralel cu feele opuse accesibile ale elementului ncercat (fig. 2.9) se poate face determinarea adncimii fisurii, efectund o serie succesiv de msurtori ntr-un plan perpendicular pe planul fisurii (fig. 2.9) pornind de la faa fisurat spre cea opus (de la punctele 1 la 4). Adncimea fisurii este egal, n acest caz, cu distana de la faa fisurat, la punctele n care, prezena fisurii nu se mai face simit n propagarea impulsului ultrasonic. Aceast metod va fi preferat celei descrise n fig. 2.8 ori de cte ori exist condiii pentru aplicarea ei. 8.3. Adncimea stratului de beton degradat. Adncimile a" ale straturilor de beton degradat de foc, nghe, sau aciuni agresive (fig. 2.10) se determin orientativ cu forrnula (2.37). ,n cm (2.37) n care: v1 - este viteza de propagare n betonul degradat, n m/s; v2 - viteza de propagare n betonul nedegradat, n m/s; l0 - distana emitor-recepior, la care propagarea indirect a impulsului ntre emitor i receptor prin betonul degradat i nedegradat ncepe s fie mai rapida, dect propagarea pe drumul direct de la suprafaa betonului numai prin beton degradat (fig.2.11). n cm. Determinarea mrimilor l0, v1, v2 se face cu ajutorul unui grafic (fig.2.12), n care sunt nscrii timpii de propagare msurai la diferite distane emitor-receptor. Graficul este format dintr-o linie frnt al crei punct de frngere determin pe abscis distana l", iar nclinarea fa de axa ordonatelor determin vitezele v1 i v2. (2.38) Determinarea adncimii straturilor degradate de o aciune superficial, n grinzi i mai ales n stlpi, se poate face i prin folosirea unei metode mixte, compus din elemente distructive i nedistructive. Se execut pe suprafaa elementului, la o distan suficient de mare de muchii, pe dou fee opuse, o serie de goluri, de adncimi variabile, din 2 n 2 cm i avnd un diametru suficient de mare pentru a introduce cu uurin vrful emitorului electromagnetic sau al receptorului magnetostrictiv pn Ia fundul gurii. Se efectueaz apoi msurtori succesive ale timpului de propagare ntre perechile de guri, de adncime cresctoare din 2 n 2 cm (fig.2.12). n momentul n care timpul de propagare msurat corespunde betonului nedegradat, adncimea stratului degradat a" rezult din formula: a = (b-l)/2, [cm] (2.39) n care: b - este dimensiunea elementului ncercat n lungul direciei de propagare, n cm ; l - distana ntre emitor i receptor la care viteza este corespunztoare betonului nedegradat, n cm. Formula 2.39 presupune o degradare a betonului prin nghe egal pe ambele fee pe care se fac msurtorile (fig.2.12). Dac numai o fa este degradat, gurile se execut numai la acea fa i adncimea stratului degradat este dat n relaia: a = b-l (2.40) n cazul betonului degradat prin nghe, toate metodele pentru determinarea adncimii stratului degradat se vor aplica numai dup dezghearea betonului. 8.4. Cuiburi de segregare Cuiburile de segregare sunt regiunile n care betonul prezint un aspect evident macroporos, ca rezultat, fie al unei slabe compactri, fie al separrii fraciunilor de agregate ce intr n compoziia betonului, fie al aciunii simultane a ambilor factori. Adncimea a a stratului de beton segregat se determin cu formula : , n m (2.41) n care : t este timpul de propagare msurat n dreptul zonei segregate, n secunde, v1 viteza de propagare n betonul segregat, determinat printr-o msurtoare de suprafa cu o distan ntre emitor i receptor suficient de mic pentru ca propagarea s se fac direct, n m/s, v2 viteza de propagare n betonul nesegregat, determinat n zonele n care betonul nu prezint fenomene de segregare, n m/s, b distana emitor-receptor, n m. Formula presupune o vitez n betonul nedegradat v1, net diferit de viteza n betonul degradat v2 . 9. Determinarea degradrilor structurale, produse de solicitrile seismice, n elementele construciilor de beton armat 9.1. Seismele produc n elementele structurilor de beton armat ncovoieri pe dou direcii, torsiune, for tietoare, fore axiale deci practic toate tipurile de solicitri. Toate aceste solicitri pot produce degradri structurale ale betonului. 9.2. Determinarea zonelor degradate structural presupune: - determinarea extinderii acestor zone; - determinarea intensitii degradrilor structurale; - determinarea orientrii degradrilor. 9.3. Prin zone degradate structural se neleg acele zone ale elementelor de beton armat n care, ca urmare a solicitrilor seismice, s-au produs deformaii ireversibile de tipul microfisurilor sau fisurilor, deformaii ce influeneaz capacitatea portant ulterioar a elementului. Aceste zone se ntlnesc la elementele n care solicitrile de compresiune au atins un nivel att de ridicat nct se produce o microfisurare urmat de o fisurare n mas a zonei respective. Unii cercettori consider aceste zone ca fiind n domeniul post-elastic al betonului. 9.4. Elementele n care apar zone degradate structural i pentru care este important localizarea acestor zone, Ia solicitri seismice, sunt n ordinea frecvenei: a) grinzi, b) diafragme: c) grinzi. 9.5. Din punct de vedere al orientriii fisurilor i microfisurilor n zonele degradate, exist dou situaii: a) cu orientare haotic (dup toate direciile); b) cu orientare ordonat preferenial (dup o direcie). 9.6. Identificarea zonelor degradate n elementele de beton se face cu metoda ultrasonic de impuls. 9.7. Principiul determinrii, const n msurarea timpului de propagare ntre emitor i receptor folosind tehnica transmisiei directe sau diagonale n zone presupuse degradate i nedegradate ale unui element de beton armat investigat. 9.8. Cu ajutorul timpului de propagare msurat i a distanei emitor-receptor (L) se calculeaz o vitez de propagare longitudinal (VL). 9.9. n cazul zonelor degradate, viteza calculat are un caracter convenional ntruct n realitate timpul de propagare crescut, msurat n aceste zone, rezult din creterea drumului parcurs de impuls prin ocolirea fisurilor i microfisurilor (fig. 2.13). 9.10. Ori de cte ori este posibil se recomand alegerea punctelor de ncercare pe dou direcii rectangulare, n seciunea transversal a elementului. Acest lucru este de regula posibil pentru stlpi (fig. 2.14 a) i practic imposibil pentru diafragme (fig.2. 14b). Grinzile se ncearc i ele, de regul, pe o direcie din cauza prezenei plcilor, dar ncercarea poate avea loc prin transmisie diagonal dac planul degradrilor o cere (fig. 2.14 c). ncercarea pe dou direcii are avantajul determinrii zonei degradate, indiferent de orientarea fisurilor i microfisurilor i permite precizarea direciei prefereniale de microfisurare i fisurare n element. 9.11.Numrul punctelor de ncercare pentru determinarea zonelor degradate ntr-un element este n general peste 20. El poate fi limitat, ntr-o anumit msur, de examinarea vizual a elementului, dac aceast examinare ofer indicii privind existena unei zone degradate structural. n acest caz examinarea va fi concentrat n zona cu degradri vizibile precum i n zonele adiacente. 9.12. Punctele pentru stabilirea extinderii zonei degradate ntr-o seciune se aleg cu o echidistan de 10...15 cm, pe ambele direcii de ncercare din seciune, cu grija necesara pentru evitarea influenei armturilor i a efectului de perete. 9.13. Distanele ntre seciuni pe lungimea (nlimea) elementului pot fi variabile, fiind mai mici n zona presupus a degradrilor structurale i mrindu-se pe msura ndeprtrii de aceste zone. Distanele minime ntre seciuni sunt de ordinul 1520 cm. 9.14. Palpatorii se amplaseaz astfel nct traiectoria impulsului s fie perpendicular pe direcia preferenial de microfisurare. 9.15. Precizia msurtorii timpului de propagare, ce trebuie asigurat, este de minimum 1% . Precizia msurtorii distanei n linie dreapt ntre emitor i receptor este de minimum 1%. 9.16. Mediul cuplant folosit la msurtori va fi adecvat strii, n particular rugozitii, suprafeei fiind preferat vasilina sau, pe suprafee rugoase, plastilina. 9.17. Suprafeele de ncercare vor fi prelucrate prin frecare cu piatr de polizor pentru asigurarea unui bun contract acustic ntre palpator i beton. 9.18. Punctele de ncercare vor fi alese n afara zonei de influen a armturilor, care este mai extins n zonele cu beton degradat dect n zonele cu beton nedegradat. 9.19. Exist posibiliti de determinare a zonelor degradate structural i folosind tehnici de suprafa dar acestea cer o experien mult mai ndelungat din parte a operatorului, pentru a interpreta corect rezultatele msurtorilor dect tehnicile bazate pe transmisie direct, ca cele prevzute mai sus. 9.20. Pentru zonele puternic degradate, cu planuri prefereniale de fisurare, exist posibilitatea folosirii i altor tehnici nedistructive cum ar fi metodele radiografice. 9.21. Mrimile ce se compar n vederea stabilirii extinderii n suprafa i adncime a zonelor degradate sunt vitezele de propagare longitudinale ale impulsurilor ultrasonice. 9.22. Msurtorile pe o direcie, permit aprecierea cu suficient precizie a extinderii degradrilor, ntr-un plan normal pe direcia de propagare a ultrasunetelor (direcia emitor-receptor). Aceste msurtori mai permit o apreciere orientativ a dezvoltrii degradrilor structurale n profunzime (paralel cu direcia emitor-receptor) prin amplitudinea saltului pe care l realizeaz viteza de propagare, n zona respectiv. 9.23. Msurtorile pe dou direcii, permit aprecierea zonelor cu degradri structurale, n ambele planuri perendiculare pe direcia de propagare deci pe ambele direcii ale seciunii, att extinderea ct i profunzimea acestor zone. 9.24. Criteriul fundamental de delimitare a zonelor ce includ degradri structurale este bazat pe compararea vitezelor de propagare msurate nuntru i n afara zonelor degradate. Premizele unei interpretri corecte a rezultatelor ncercrilor presupun: a) eliminarea msurtorilor n zone influenate de defecte de turnare; b) eliminarea msurtorilor influenate de prezena armturii. 9.25. Eliminarea msurtorilor n zone influenate de defectele de turnare se face prin examinarea vizual a elementului ncercat, pe toate feele accesibile i marcarea defectelor identificate pe schia elementului. 9.26. Eliminarea msurtorilor influenate de armturi se face prin evitarea zonelor cu mare concentraie de armturi, evitarea ncercrilor paralele cu direcia de armare i examinarea critic a rezultatelor ncercrii, n vederea eliminrii valorilor neobinuit de ridicate. 9.27. Prima etap a procesului presupune calculul unei medii a celor mai mari 6 valori ale vitezei de propagare msurare conform relaiei: , [m/s] (2.42) 9.28. A doua etap a procesului presupune delimitarea zonelor n care vitezele de propagare msurate ndeplinesc condiia: , [m/s] (2.43) Rezult astfel o prim aproximare a zonelor n care ar putea fi prezentate degradri structurale n urma solicitrii seismice. 9.29. A treia etap presupune o recalculare a valorii vitezei medii de propagare, ce caracterizeaz elementul n zonele nedegradate, pe baza rezultatelor etapei preliminare adic lund n considerare toate msurtorile efectuate n afara zonei degradate structural, conform relaiei: , [m/s] (2.44) n care: N - numrul punctelor situate pe ntreg elementul n afara zonelor degradate i care ndeplinete condiia: N 6 (2.45) n cazul cnd pe un anumit element nu se gsesc cele 6 puncte n zone nedegradate se admite completarea cu puncte pe elemente din acelai lot de turnare. 9.30. A patra etapa presupune o reverificare a extinderii zonelor degradate structural, definite de data aceasta de mulimea punctelor de msurare care ndeplinesc condiia: , [m/s] (2.46) 9.31. Procesul ar putea continua n aproximaia a doua ce implic o recalculare a valorii medii 2.44 pe baza noilor zone i o redefinire a zonei degradate structural conform relaiei (2.46) dar rareori acest lucru se dovedete necesar. 9.32. Rezultatele se prezint sub forma unor zone haurate sau poate pe suprafaa desfurat a elementului sau n seciunea sa transversal (fig. 2.15). Extinderea lor mpreun cu saltul vitezei ofer o imagine a efectului solicitrii asupra soluiei de remediere ce trebuie adoptat. 9.33. n vederea determinrii zonelor degradate structural se poate folosi n cazul fisurilor cu orientare preferenial i metoda radiografic, alegnd direcia de iradiere paralel cu planul fisurilor. Aceast soluie nu este ns competitiv nici tehnic, nici economic. 10. Determinarea rezistenei mecanice a betonului 10.1. Determinarea rezistenei la compresiune a betonului, prin metode ultrasonice de impuls, este indicat n cazurile n care variaiile de rezisten sunt provocate de o compactare neuniform sau insuficient a betonului, de nerespectarea raportului A/C prin variaia apei de amestecare, de condiii neobinuite de ntrire (temperaturi sczute beton ngheat sau tratamente termice) i n buna msur de granulozitatea agregatului i calitatea cimentului. 10.2. Determinarea rezistenei la compresiune a betonului prin metoda ultrasonic are la baz msurarea vitezei longitudinale de propagare a ultrasunetelor. n acest scop este necesar ca dimensiunile piesei, ntr-o seciune perpendicular pe direcia de ncercare, s fie cele descrise la pct. 3.10. 10.3. Msurile prin care se asigur o precizie mai mare a determinrii rezistenei betonului prin metode nedistructive de impuls sunt: a) cunoaterea datelor tehnologice reale cerute de metod privind compoziia (dozaj, granulozitate, adaosuri etc) i pstrarea (umiditate, vrst) betonului ncercat, precum i cunoaterea cauzelor care au condus la nerealizarea mrcii de proiect; n cazul cnd exist dubii privind corectitudinea acestor date, se va apela Ia metodele descrise la pct. c - extrageri de carote; b) existena unor epruvete turnate o dat cu betonul din lucrare i pstrate n aceleai condiiuni, pe care s fie fcute ncercrile distructive i nedistructive pentru verificarea i corectarea poziiei curbei de transformare vitez-rezisten" ; c) folosirea metodelor de ncercare nedistructiv combinate ntre ele, sau combinate cu metode distructive prin extrageri de carote, al cror diametru ndeplinete condiiile punctului 9.2, pe care s fie fcute ncercrile de etalonare a curbei de transformare vitez rezisten". 10.4. ncercrile pentru determinarea rezistenei betonului cu ajutorul ultrasunetelor nu vor fi fcute pe: - elemente comprimate, n care eforturile unitare ( ) au depit limita de 0,65 Rc; - elemente ntinse, n lungul direciei eforturilor de tensiune, dac eforturile unitare n beton ( ) au depit limita Rt, chiar dup suprimarea cauzei care a provocat solicitrile. Restriciile de mai sus sunt necesare pentru ca rezultatele msurtorilor s nu fie influenate de microfisurile sau fisurile aprute n beton. 10.5. La ncercarea elementelor de beton armat pe antiere, se vor avea n vedere recomandrile cuprinse n capitolul 5 Influene ale condiiilor de ncercare" din prezentul normativ. 10.6. Determinarea rezistenei betonului cu ajutorul metodei ultrasonice de impuls se bazeaz pe faptul c, dependena ntre viteza de propagare longitudinal a ultrasunetelor v" i rezistenta la compresiune a betonului Rc ", se poate aproxima cu o relaie de tip exponenial de forma: (2.47) n care a" exprimat n daN/cm2 i b" n s/km, sunt factor ce urmeaz a fi determinai, innd seama de faptul c relaia vitez-rezisten" nu este n general univoc (unei aceeai rezistene pot s-i corespund viteze de propagare diferite, dac anumii factori din compoziia betonului ce se ncearc sunt diferii). 10.7. Curba caracteristic (2.47), necesar pentru transformarea vitezei longitudinale de propagare msurate n rezisten la compresiune, depinde de o serie de date ce privesc compoziia, sau pstrarea betonului ncercat. Ea se determin cu ajutorul urmtoarelor mijloace: - prin datele cuprinse n registrul de turnri al lucrrii; - prin informaii, scrise sau verbale, furnizate de executant sau dirigintele lucrrii; - prin examinarea betonului ca aspect exterior i n sprturi. 10.8. Pentru determinarea curbei de transformare vitez-rezisten" a unui beton dat, se consider un anumit beton standard de referin definit prin urmtoarele elemente: - dozajul de ciment 300 kg/m3; - tipul cimentului Pa 35; SR 35; - natura agregatelor silico-calcare de ru; - granulozitatea agregatelor tip C (fig. 2.16); - umiditatea betonului: corespunztoare pstrrii conform STAS 1275-70 la 28 zile (7 zile sub ap + 21 zile n aer), - maturitatea betonului 900oC x zile - adaosuri fr Corectarea curbei de transformare, necesar pentru mbuntirea preciziei, se face cu ajutorul: - ncercrilor de etalonare nedistructive i distructive, pe corpuri de prob (cuburi de prob de 20 cm latura) turnate i pstrate n aceleai condiii cu betonul din lucrare. - Extragerilor de carote i ncercrilor lor prin metode nedistructive i distructive. Carotele trebuie s respecte condiia (2.14). Daca aceast condiie nu e respectat se va ncerca betonul din lucrare, n locul n care urmeaz a fi extras carota. Dac pe antier exist posibilitatea ca n paralel cu desfurarea lucrrilor s se toarne un numr mare de cuburi (peste 20) confecionate cu diferite rapoarte A/C sau diferit compactate, atunci curba de transformare vitez-rezisten se obine n conformitate cu prevederile capitolului 11. 10.9. Ecuaia de transformare (2.47) a betonului standard este perfect determinat prin poziia a dou puncte caracteristice, corespunztoare la dou viteze de propagare, una mai mic, de 3200 m/s i una mai mare de 4200 m/s, plasate n planul de coordonate Rc - V i caracterizate prin urmtoarele valori: V1 = 3200 m/s VL = 4200 m/s daN/cm2daN/cm2 (2.48) Relaia de transformare a betonului standard este dat prin valorile rezistenelor corespunztoare diferitelor viteze de propagare n tabelul 2.10, pe coloana 6, avnd indicativul Ct = 1,00. Tabelul 2.10 TRANSFORMAREA VITEZEI DE PROPAGARE N REZISTEN LA COMPRESIUNE Viteza de propagare V [m/s] Rezistena la compresiune Rc n daN/cm2 Pentru valorile coeficientului de influen Ct total 0,600,700,800,901,001,101,201,301,401,50 3000 3050 3100 38 40 42 45 47 49 51 54 56 58 60 63 64 76 70 70 74 77 77 80 84 83 87 91 90 94 98 96 101 105 3150 3200 3250 3300 3350 3400 3450 3500 3550 3600 3650 3700 3750 3800 3850 3900 3950 4000 4050 4100 4150 4200 4250 4300 4350 4400 4450 4500 4550 44 47 49 52 55 58 61 65 68 72 76 81 85 90 95 100 106 113 119 126 133 140 148 155 162 169 178 187 196 52 55 57 61 64 68 71 76 80 84 89 95 99 105 111 117 124 132 139 147 155 164 172 181 189 197 207 218 229 59 62 68 70 74 78 82 86 91 96 102 108 114 120 126 134 142 150 159 168 178 187 197 206 216 226 237 245 262 67 70 74 78 83 87 92 97 103 108 114 122 128 135 142 150 159 169 179 189 200 211 221 232 243 254 266 280 294 74 78 82 87 92 97 102 108 114 120 127 135 142 150 158 167 177 188 199 210 222 234 246 258 270 282 296 311 327 81 86 90 96 101 107 112 118 125 132 140 149 156 165 174 183 195 207 219 231 244 257 271 284 297 310 326 342 360 89 94 98 104 110 116 122 130 137 144 152 162 170 180 190 200 212 226 230 252 266 281 295 310 324 338 355 373 392 96 101 107 113 120 126 122 140 148 156 165 176 185 195 205 217 230 244 259 273 289 304 320 335 351 367 385 404 425 104 109 115 128 139 136 143 151 160 168 178 189 199 210 221 234 248 263 279 294 311 328 344 361 378 395 414 435 458 111 117 123 131 138 146 153 162 171 180 191 203 213 225 237 251 266 282 299 315 333 351 369 387 405 423 444 467 491 4600 4650 4700 4750 206 217 229 241 241 253 267 281 275 290 305 322 310 326 343 362 344 263 381 402 378 398 419 442 413 434 457 482 447 471 495 523 481 507 533 563 516 453 572 603 4800 4850 4900 4950 5000 255 269 283 298 314 298 314 330 348 366 340 358 378 398 418 383 403 425 447 471 425 448 472 497 523 468 493 519 547 575 510 538 566 596 628 553 582 614 646 680 595 627 661 696 732 638 672 708 746 785 10.10. Pentru toate betoanele confecionate cu agregate silico-calcare de ru, se admite coeficientul b" al relaiei (2,47) constant i egal, cu 1,06 s/km. n acest fel, pentru definitivarea curbei de transformare vitez-rezisten" a acestor betoane, este suficient un punct al curbei. 10.11. Pentru betoanele cu elemente caracteristice diferite de cele ale betonului standard relaia de transformare se calculeaz astfel: - se determin valoarea coeficientului de influen Ct, total cu formula: , (2.49) unde: Cd - este coeficientul de influen al dozajului; Cc - este coeficientul de influen al tipului de ciment; Ca - este coeficientul de influen al naturii agregatului; Cg - este coeficientul de influen al fraciunii fine a agregatului ; C - este coeficientul de influen al dimensiunii maxime a agregatului; Cu - este coeficientul de influen al umiditii betonului Cm - este coeficientul de influen al maturitii betonului; Cp - este coeficientul de influen al adaosurilor. Valorile coeficienilor de influen Cd Cp sunt date n tabelele 2.11 - 1.18. Pentru adaosul plastifiant lignosulfonat de calciu: Cp = 1,00 (2.50) Coeficientul de influen al naturii agregatelor se ia egal cu unitatea : Ca = 1,00 (2.51) pentru agregatele de ru silico-calcare neconcasate. Tabelul 2.11 COEFICIENTUL DE INFLUEN AL DOZAJULUI Dozaj Kg/m3 Coeficientul de influen Cd 100 150 200 250 300 350 400* 450* 500* 550* 600* 700* 0,46 0,61 0,75 0,88 1,00 1,10 1,20 1,29 1,38 1,46 1,53 1,63 *) La dozajele notate cu asteriscuri, folosirea metodelor ultrasonice nu este indicat, ca urmare a erorilor mari ce pot interveni n determinarea rezistenei betonului. Utilizarea lor n asemenea cazuri are caracter de excepie Tabelul 2.12 COEFICIENTUL DE INFLUEN AL TIPULUI DE CIMENT Tipul de ciment Coeficientul de influen Cc P 50 P 400 Pa 35, ST 35 M 30 F 25 1,14* 1,07 1,00 0,92 0,85 *) Valoarea este valabil pentru vrsta de 28 zile. La vrsta de 3 zile valoarea este 1,40. Pentru vrste intermediare se va interpola. La vrste mai mari de 28 zile, coeficientul continua s scad tinznd ctre valoarea limit 1,10. Tabelul 2.13 COEFICIENTUL DE INFLUEN AL FRACIUNII FINE Procentul de fraciuni 0-1 mm Coeficientul de influen Cg 6 12 18 30 42 54 0,96 1,00 1,04 1,12 1,20 1,28 Tabelul 2.14 COEFICIENTUL DE INFLUEN AL DIMENSIUNII MAXIME A AGREGATULUI Dimensiunea maxim mm Coeficientul de influen C 70-80 30 15 7 3 1 0,94 1,00 1,05 1,12 1,25 1,71 Tabelul 2.15 COEFICIENTUL DE INFLUEN AL UMIDITII BETONULUI Modul de pstrare Coeficientul de influen Cu Pstrare n aer Pstrare conform STAS 1275-70 (7 zile n ap + 21 zile n aer) 1,04

Pstrare n ap1,00 0,80 Tabelul 2.16 COEFICIENTUL DE INFLUEN AL MATURITII BETONULUI Factor de maturitate f Coeficientul de influen Cm 100 250 500 900 3000 6000 15000 20000 0,73 0,87 0,95 1,00 1,08 1,14 1,18 1,20 NOT : Prin factor de maturitate f se nelege produsul, n grad centigrad X zile, n care t este vrsta betonului n zile i temperatura de ntrire n grade Celsius. Tabelul 2.16 COEFICIENTUL DE INFLUEN AL ADAOSULUI DE CLORUR DE CALCIU (CaCl2) Procent de adaos % Coeficientul de influen Cp 0 2 4 1,00 1,19 1,40 NOT : n toate tabelele, pentru valorile intermediare, se interpoleaz. n cazul n care betonul este confecionat cu agregate concasate sau agregatele nu sunt de tip silico-calcar, determinarea coeficientului C se face pe cale experimental prin ridicarea unei curbe de transformare vitez-rezisten", pe baza datelor obinute prin ncercri distructive i nedistructive efectuate pe aceleai epruvete (pentru detaliu vezi capitolul 11). Cu titlu orientativ se dau valori deduse pentru agregate concasate de diferite proveniene n tabelul 2.18. Tabelul 2.18 COEFICIENI DE INFLUEN Ai NATURII AGREGATULUI Tip agregat Proporie % Coeficientul de influen Ca Cuar de ru Andezit concasat Andezit concasat Granit concasat Calcar concasat Baritin concasat Balast concasat 100 75 100 100 100 100 100 1,00 1,06 1,10 1,09 0,82 1,70 0,91 10.12. Valoarea factorului a" al relaiei (2.47), pentru beton oarecare, este dat de relaia: a = as x Ct (2.52) n care as = 2,65 daN/cm2 este valoarea coeficientului pentru betonul standard. 10.13. Calculul rezistenelor corespunztoare diferitelor viteze de propagare, msurate la un beton caracterizat printr-o valoare dat a coeficientului Ct, se efectueaz pe baza relaiei (2.47) sau a tabelului 2.10. 10.14. Dac pe antier se dispune de epruvete turnate o dat cu betonul pus n oper i pstrate n aceleai condiii, sau de carote care satisfac condiia (2.14), aceste se ncearc att nedistructiv cu ultrasunete, ct i distructiv la pres. Se calculeaz pentru fiecare epruvet i" raportul: (2.53) n care,este rezistena dedus din ncercarea la pres a epruvetei i", iareste rezisten cubic dedus din ncercarea cu ultrasunete a epruvetei i" obinut considernd compoziia betonului standard (Ct = 1,00). Raportulare semnificaia unui coeficient de influen total experimental pentru epruveta i". Se calculeaz valoarea medie: (2.54) pentru toate cele n" epruvete disponibile. Pentru mbuntirea valorii acestei medii se pot folosi criterii de eliminare selectiv. Se compar valoarea experimentalcu valoarea coeficientului de influen total dedus prin calculul, pe baza compoziiei cunoscute a betonului. Una din urmtoarele situaii poate avea loc: a)(2.55) n acest caz se apreciaz c datele experimentale verific datele de calcul i nu sunt necesare corecii. b)(2.56) n acest caz se apreciaz c o corectur a datelor de calcul este necesar i c drept coeficient final de transformare se poate adopta valoarea : (2.57) c)(2.58) n acest caz se apreciaz c exist o discordan flagrant ntre datele de calcul i cale experimentale i trebuie cutate cauzele acestei discordane. Dup cum ele se identific n partea experimental sau n partea de calcul, se elimin una din cele dou valori suspectate. Dac nu se identific n nici o parte, se renun la coeficientul de calcul. Asemenea verificri sunt necesare i dac corectitudinea datelor privind prepararea betonului, folosite n calculele de transformare este ndoielnic. 10.15. Precizia determinrilor. 10.15.1. Prin precizia determinrilor, n sensul prezentelor instruciuni tehnice, se nelege intervalul n care sunt cuprinse cel puin 90% din abaterile rezistenelor calculate pe baza msurtorilor de vitez de propagare, fa de rezistenele reale ale betonului, determinate prin ncercarea la pres. 10.15.2. n cazul cnd se dispune de toate datele referitoare la compoziia i condiiile de pstrare ale betonului ncercat, cerute de metod, precum i de cuburi de contraprob sau de carote pentru efectuarea ncercrilor i determinrilor artate la pct. 10.3, precizia metodei trebuie considerat ca fiind cuprins, ntre +15 - 20%. 10.15.3. n cazul existenei tuturor datelor exacte referitoare la compoziia i condiiile de pstrare ale betonului ncercat, cerute de metod, ns a lipsei cuburilor de contraprob sau carotelor, precizia metodei este cuprins ntre +20 30%. 10.15.4. n cazul lipsei tuturor informaiilor privind condiiile de preparare i pstrare ale betonului ncercat, precum i a cuburilor de contraprob, sau a carotelor, precizia este cuprins ntre + 30 - 40% i chiar peste aceste limite, n funcie de posibilitile conductorului ncercrii de a suplini lipsa informaiilor prin interpretarea pe baza experienei proprii a datelor, pe care le poate culege de la locul ncercrii. n aceast situaie se va alege, drept curb de transformare vitez-rezisten, curba ce corespunde valorilor medii posibile ale parametrilor necunoscui din compoziia betonului (tip i dozaj de ciment, granulozitatea i natura agregatelor etc). 11. Determinarea rezistenei la compresiune a betonului n fabricile de prefabricate 11.1. La determinarea rezistenei betonului cu ajutorul metodelor ultrasonice de impuls n fabricile de prefabricate, vor fi avute n vedere recomandrile cuprinse n capitolul 10, punctele 1-4 i capitolul 5 Influene ale condiiilor de ncercare". 11.2. Determinarea relaiei de transformare vitez de propagare - rezisten la compresiune" se va face separat pentru fiecare tip de beton produs n fabric. n acest scop, pe corpuri de prob, vor fi fcute succesiv ncercri nedistructive cu ultrasunete i apoi ncercri distructive (ruperi Ia pres), conform STAS 1275-70. Corpurile de prob, necesare acestor ncercri, vor fi confecionate dintr-un beton similar celui turnat n elementele prefabricate i vor fi pstrate n aceleai condiii de ntrire ca i elementele prefabricate ce urmeaz a fi ncercate. 11.3. La confecionarea corpurilor de prob necesare pentru obinerea curbei de transformare vitez-rezisten" se variaz ntre limite extreme acei factori care dau n mod obinuit, n procesul tehnologic al fabricii, variaii de rezisten ale elementelor prefabricate i anume: raportul A/C prin variaia apei de amestecare, gradul de compactare al betonului turnat, regimul de tratare termic. Dac sunt posibile eventuale variaii de dozaj de ciment sau de granulozitate a agregatelor, ele se vor accepta numai ntre limitele n care ele au loc efectiv n procesul tehnologic. Ele nu pot s depeasc +20 din valorile nominale. 11.4. Pe lng corpurile de prob menionate la punctul 11.3, se vor putea face ncercri de verificare pe cuburile rezultate din producia curent a fabricii, pentru a se obine informaii suplimentare asupra preciziei metodei i a factorilor care provoac n mod curent variabilitatea calitii betonului n producie. 11.5. ncercarea cu ultrasunete a corpurilor de prob (cuburi de 20 cm latur), se va face conform prevederilor generale cuprinse n capitolul 3, n cel puin 3 puncte pe ambele direcii normale pe direcia de turnare. Alegerea punctelor de msurare trebuie s permit obinerea unor informaii reprezentative pentru ntregul beton cuprins n corpul de prob. Se vor evita ncercrile, pe faa de turnare. Pe baza rezultatelor, obinute se calculeaz, viteza de propagare medie corespunztoare betonului din corpul de, prob. ncercrile distructive se fac prin ruperea cubului Ia pres, ca o vitez de ncrcare care s asigure ruperea cubului n timp mai mare de un minut. 11.6. Rezultatele astfel obinute se nscriu ntr-o diagram avnd n ordonat rezistena la compresiune i n abscis viteza de propagare. Punctele experimentale trebuie s fie suficient de numeroase i destul de bine rspndite pe un interval larg de msurare pentru a permite trasarea sigur a curbei de transformare vitez de propagare - rezisten la compresiune". Se recomanda ca numrul epruvetelor folosite la trasarea unei curbe de transformare s nu fie mai mic de 3040, iar diferenele maxime ntre vitezele de propagare msurate s depeasc 800 m/s. Curba de transformare astfel stabilit se consider curb definitiv pentru calculul rezistenei la compresiune a betonului, pe baza msurtorilor de vitez de propagare a ultrasunetelor, pentru categoria de betoane pe care o reprezint. 11.7. Dac punctele reprezentative deduse cu ajutorul ncercrilor nu sunt destul de numeroase, sau nu sunt rspndite suficient de uniform pe ntregul interval, se traseaz curba de tranformare vitez de propagare -rezisten la compresiune" pentru betonul ncercat n conformitate cu prevederile capitolului 10. Pe aceeai diagram se reprezint valorile obinute experimental. Se adopt drept curb definitiv de transformare vitez-rezisten" curba ce trece prin centrul de greutate al punctelor experimentale menionate i are o ecuaie exponenial de tipul relaiei (2.46). 11.8. n timpul aplicrii metodelor, ultrasonice de impuls la controlul calitii produciei n fabrici, este obligatorie verificarea, de cel puin odat pe lun, pe un set de cel puin 6 epruvete, a constanei factorilor care au dos la stabilirea relaiei vitez de propagare - rezisten la compresiune" i ori de cte ori se schimb reeta de preparare sau tratament termic. n cazul n care se constat abateri sistematice ce depesc n plus sau n minus valoarea de 15%, este necesar refacerea curbei de transformare. 11..9. Precizia determinrii rezistenei betonului cu ajutorul ncercrilor ultrasonice de impuls, la elementele executate n fabricile de prefabricate, trebuie considerat n general cuprins ntre +15 - 20%. Aceast precizie poate fi mai mic atunci cnd sunt de ateptat variaii necontrolate importante ale dozajului sau cnd obiectul produciei l formeaz betoane confecionate cu dozaje de peste 400 kg/m3. 12. Prelucrarea statistic a rezultatelor 12.1. Prelucrarea statistic a rezultatelor ncercrilor nedistructive cu ultrasunete are un caracter informativ i nu poate fi folosit dect drept criteriu orientativ de calitate al betonului ncercat. 12.2. Mrimea care constituie obiectul prelucrrii statistice este rezultatul individual al unei msurtori de vitez de propagare. 12.3. Prelucrarea statistic se poate referi la rezultatele ncercrilor pe un element de construcie, pe o structur sau pe un grup de structuri. Pentru o mai just apreciere a rezervelor de capacitate portant a ansamblului structurii, este recomandabil ca prelucrrile statistice s se fac pe elemente de construcie i numai n final rezultatele s fie nsumate i comparate pe ntreaga structur. 12.4. Numrul minim al seciunilor sau al zonelor ncercate pentru o prelucrare statistic pe element este de 3, iar numrul minim al punctelor de ncercare 9. Aceste seciuni trebuie s fie distribuite n mod ct mai uniform n lungul elementului ncercat, cuprinznd n orice caz zonele susceptibile de a prezenta deficiene locale de execuie, precum i zonele cu solicitri maxime. 12.5. Prelucrarea statistic a rezultatelor ncercrilor prin metoda ultrasonic de impuls, presupunnd curbe de distribuie gaussian (simetrice), se face n urmtoarele etape : a) Calculul vitezei de propagare medii pe element ( ) (2