Betonske konstrukcije

BETONSKE KONSTRUKCIJE II(god. 2006/2007.)

V.pred. mr.sc. Vladica Herak-Marović, dipl.ing.građ.

KATEDRA ZA BETONSKE KONSTRUKCIJE I MOSTOVESTRUČNI STUDIJ GRAĐEVINARSTVA

mr. sc. V. Herak-Marović, 2006/07 2

• PREDAVANJA: 30 sati

• VJEŽBE: (auditorne, konstruktivne-program, terenske): 45 sati

• PREDAJA PROGRAMA S KOLOKVIJEM

• ISPIT: PISMENI – zadatak + teorija

USMENI – slijedeći dan nakon pozitivno ocijenjenog pismenog ispita


Nastavne jedinice kolegija:

1. Armiranobetonske konstrukcije:1. Djelovanja; osnove određivanja unutarnjih sila; proračunska i

konstrukcijska načela; utjecaji građenja;2. Osnove proračuna, konstruiranje armature, izvedba ab elemenata i

konstrukcija: ploče, grede, stupovi i zidovi; izvedba konstruktivnih pojedinosti i detalja; osnovne postavke konstrukcijskih rješenja zgrada; odredbe propisa;

3. Glavne karakteristike, armiranje i detalji te izvedba slijedećih konstrukcija: stropne konstrukcije, kratki elementi, stubišta, temelji, okvirne konstrukcije, rešetkaste konstrukcije, lučne konstrukcije; zidni nosači; montažne i monolitne konstrukcije.

2. Osnove prednapetih konstrukcija:1. Osnovni pojmovi, principi napinjanja, vrste prednapetog betona prema

načinu i stupnju napinjanja;2. Svojstva gradiva (beton, čelik, mort za injektiranje); sustavi napinjanja i

sidrenja; poprečni presjeci prednapetih nosača;3. Osnove proračuna; položaj i vođenje kabela; konstruktivni detalji;

tehnologija izvedbe i montaže; odredbe propisa.


Literatura:

• V. Herak Marović:Betonske konstrukcije II, nastavni tekst na web stranici fakulteta, 2006/07.

• I. Tomičić:Betonske konstrukcije, DHGK, Zagreb 1996.

• J. Radić i suradnici:Betonske konstrukcije-priručnik, Hrvatska Sveučilišna naklada, Sveučilište u Zagrebu – GF i ANDRIS, Zagreb 2006.

• J. Radić i suradnici:Betonske konstrukcije-riješeni primjeri, Hrvatska Sveučilišna naklada, Sveučilište u Zagrebu – GF, SECON HDGK i ANDRIS, Zagreb 2006.


DJELOVANJA

V.pred. mr.sc. Vladica Herak-Marović, d.i.g.

ARMIRANOBETONSKE KONSTRUKCIJE


Djelovanja (opterećenja) na konstrukcije nastaju uslijed nekog događaja, na primjer: građenja, padanja snijega, prolaza ljudi i vozila, promjene temperature okoliša, vjetra, potresa, požara i sl.

Na konstrukcijama djelovanja izazivaju učinke (deformacije i naprezanja) tzv. odziv konstrukcije.

Podaci o djelovanjima obrađuju se statističkim metodama, a izražavaju se s nazivnim vrijednostima.


1) VLASTITA TEŽINA

Vlastita težina je stalno nepomično djelovanje.

Proračunava se na temelju prostornih težina γ [kN/m3] i nazivnih dimenzija nosivih i nenosivih elemenata konstrukcije. Tu ulazi: težina strojeva, opreme, obloge, zemlje, izolacije i slično.

Na primjer: za pregradne zidove se uzima zamjenjujuće opterećenje od gpz=1.0 kN/m2 tlocrtne površine.

2) PUZANJE, SKUPLJANJE, PREDNAPINJANJE

Puzanje, skupljanje i prednapinjanje su djelovanja koja proizlaze iz svojstva gradiva (u funkciji su starosti betona, čvrstoće betona, vrste cementa, vlažnosti zraka, srednjeg polumjera presjeka).

Osim konačnih vrijednosti potrebno je znati njihove vrijednosti u raznim vremenskim intervalima.


3) UPORABNA OPTEREĆENJA ZGRADA

Uporabna opterećenja zgrada su promjenljiva i slobodna djelovanja.

Uporabno opterećenje je ono koje proizlazi iz korištenja objekta i uglavnom je modelirano kao jednoliko raspoređeno opterećenje.

Ovisno o namjeni zgrade (prostorije) dane su karakteristične vrijednosti jednolikog opterećenja (qk), koje se nekad kombiniraju s koncentriranim opterećenjem (Qk).


10



4) PROMETNA OPTEREĆENJA MOSTOVA

To su opterećenja od prometa koji prolazi mostom s dinamičkim učincima, te su posljedica namjene mosta.

Na temelju ocjene i procjene razvoja prometa te dugotrajnog iskustva, definirana su proračunska ili tipska opterećenja za cestovne, pješačke i željezničke mostove.

(a) Shema prometnog opterećenja za cestovni most:


(b) Shema prometnog opterećenja za željeznički most:

14

5) OPTEREĆENJE SNIJEGOM

Opterećenje snijegom je promjenljivo i slobodno djelovanje.

Opterećenje snijegom (s) djeluje vertikalno i odnosi se na horizontalnuprojekciju površine krova te se odnosi na snijeg koji je prirodno napadao.


Zemljovid s područjima opterećenja snijegom:



6) OPTEREĆENJE VJETROM

Opterećenje vjetrom je promjenljivo i slobodno djelovanje.

Opterećenje vjetrom (w) djeluje horizontalno i okomito na površinu.

Primjenjuju se dva postupka za proračun opterećenja vjetrom:

Pojednostavljeni postupak – za konstrukcije neosjetljive ili umjereno osjetljive na titranje (dinamički koeficijent cd < 1.2), pa se djelovanje vjetra uzima kao zamjenjujuće statičko opterećenje,

Detaljni postupak – za konstrukcije osjetljive na titranje (dinamički koeficijent cd > 1.2).


Zemljovid s područjima opterećenja vjetrom:


Teritorij Hrvatske je podijeljena na 10 regija:

P1 - zapadna unutrašnjost (od Požeške kotline do zapadne granice Hrvatske) – IP2 - istočna unutrašnjost (od Požeške kotline do istočne granice Hrvatske) – IP3 - Gorski Kotar i unutrašnjost Istre – I ili IIP4 - Lika – I ili IIP5 - Velebit i planinsko zaleđe južnojadranskog priobalja – II, III, IV ili VP6 - obala Istre – IIP7 - sjevernojadransko priobalje (od Opatije do Zadra) – II, III ili IV P8 - sjevernojadranski otoci (od Krka do Paga) - II ili III, s izuzetkom mostova

Krk i Pag - IV P9 - južnojadransko priobalje (južno od Zadra) - II ili III, s izuzetkom područja

Makarske - V P10 - južnojadranski otoci (južno od Paga) - II ili III


- Tlak vjetra na zgrade (djeluje okomito na površinu zgrade), a proračunava se prema izrazima:

we = qref ⋅ ce(ze) ⋅ cpe – tlak vjetra na vanjske površinewi = qref ⋅ ce(zi) ⋅ cpi – tlak vjetra na unutrašnje površine

gdje su:qref – poredbeni tlak srednje brzine vjetra,ce(ze), ce(zi) – koeficijenti izloženosti,cpe, cpi – koeficijenti vanjskog i unutrašnjeg tlaka.


Neto tlak na površinu je algebarski zbroj unutrašnjeg i vanjskog tlaka (we±wi).


- Poredbeni tlak srednje brzine vjetra određuje se prema izrazu:

qref = 0.5 ⋅ ρ ⋅ v2ref

gdje su:vref – poredbena brzina vjetra,ρ – gustoća zraka (ρ = 1.25 kg/m3).

Poredbena brzina vjetra određuje se prema osnovnoj vrijednosti poredbene brzine vjetra vref,0:


- Koeficijent izloženosti (uzima učinke hrapavosti terena, topografije i visine iznad tla na srednju brzinu vjetra):

gdje su:g – udarni koeficijent,Iv(z) – intenzitet turbulencije (jačina vrtloženja se razlikuje po područjima)

Iv(z) = kT/(cr(z)⋅ct(z)) - za P1 do P4Iv(z) = σ′v/vm(t) - za P5 do P10

gdje je:σ′v – standardna devijacija turbulentne komponente brzine

v′(t)=v(t)-vm(t)v(t) – trenutna brzina vjetravm(t) – prosječna brzina vjetra

cr(z) – koeficijent hrapavosticr(z) = cr(zmin) – za z < zmincr(z) = kT ln(z/z0) – za zmin < z ≤ 200 m

[ ])(21)()()( 22 zIgzczczc vtre ⋅⋅+⋅⋅=


kT – koeficijent terena

ct(z) – koeficijent topografije (ct = 1).


- Koeficijenti vanjskog tlaka (cpe) za zgrade (ovise o veličini opterećene površine A=1m2-10m2) i dani su u tablici (vrijednosti između se dobiju interpolacijom):


- Koeficijenti unutrašnjeg tlaka (cpi):cpi = -0.25 - za zgrade bez unutrašnjih pregrada, približno

kvadratnog tlocrta i ravnomjernog rasporeda otvora cpi = 0.8 ili -0.5 - za zatvorene zgrade s unutrašnjim pregradama

- Poredbena visina ze:


7. TOPLINSKA DJELOVANJA

Toplinska su djelovanja promjenljiva i slobodna djelovanja.

Raspodjela temperature po presjeku elementa dovodi do deformiranja elementa, a kad je ono spriječeno dolazi do naprezanja. Elemente nosivih konstrukcija projektiramo na način da se toplinski učinci obuhvate proračunom naprezanja, ili projektiranjem razdjelnica (dilatacija).

Kako bi se odredili temperaturni učinci potrebno je poznavati koeficijente linearnog temperaturnog širenja te vrijednosti karakterističnih temperatura.

Provedeno je temperaturno zoniranje Hrvatske prema vertikalnim gradijentima najveće i najmanje temperature zraka koje se mogu očekivati u razdoblju od 50 godina.




8) POŽAR

Požar je izvanredno djelovanje.

Požarno djelovanje na konstrukciju je dvojako:- mehaničko djelovanje na konstrukciju (uzrokuje naprezanja),- degradacija otpornosti konstrukcije (mehaničkih karakteristika i presjeka).

Cilj požarne zaštite je ograničenje rizika pri djelovanju požara za osobe, imovinu i društvo.

Građevina treba biti projektirana i izvedena tako da u slučaju izbijanja požara:- nosivost građevine ostane sačuvana tijekom određenog vremena,- ograničeni su nastanak i širenje požara i dima unutar građevine,- ograničeno je širenje požara na susjedne građevine,- korisnici mogu napustiti zgradu ili da je na drugi način moguće njihovo spašavanje,

- sigurnost spasilačkih ekipa uzeta je u obzir.


9) DJELOVANJA PRI IZVEDBI

Tijekom izgradnje konstrukcije često prolaze nepovoljnija stanja naprezanja od onih u konačnosti. Zbog toga posebnu pažnju treba posvetiti opterećenjima koja se javljaju pri izgradnji, a mogu biti stalna, prolazna i izvanredna.

Opterećenja pri izvedbi: vlastita težina, namjerna i nenamjerna deformiranja, temperatura i skupljanje, vjetar, snijeg, voda, posebna opterećenja (radnici, skladištenje materijala i gotovih elemenata, oprema, vozila, kontrolni uređaji i sl.), izvanredna opterećenja (pad: predgotovljenog elementa, klizne oplate; udar: vozila, krana); te njihove kombinacije.

10) IZVANREDNA DJELOVANJA UZROKOVANA UDAROM

To su na primjer udar cestovnog vozila, vlaka ili broda. Neke od ovih događaja je moguće učiniti manje vjerojatnim ili ih oblikovanjem konstrukcije potpunoizbjeći.


11) POTRESNO DJELOVANJE

Potresno djelovanje se određuje preko proračunskog ubrzanja tla ag, koje odgovara povratnom periodu potresa od 500 godina.

Računsko ubrzanje tla ovisi o stupnju potresnog rizika i određuje se na temelju odgovarajućih seizmoloških ispitivanja lokacije građevine ili prema usvojenim vrijednostima za određena potresna područja državnog teritorija, a prema seizmološkoj karti Hrvatske.


Zemljovid potresa:


Površinsko seizmičko gibanje promatrane točke tla može se predstaviti pomoću: spektra odziva, spektra snage ili u obliku vremenskog zapisa ubrzanja.

Ovdje će se potresno djelovanje predstaviti s pomoću elastičnog spektra odziva.

Potresno djelovanje se predstavlja s tri komponente:

*Dvije komponente horizontalnog potresnog djelovanja - neovisne međusobno okomite komponente koje su prikazane istim elastičnim spektrom odgovora,

*Jedna vertikalna komponenta potresnog djelovanja – prikazana je elastičnim spektrom odgovora kao i horizontalne komponente, ali reduciranim s faktorom 0.7 - 0.5 ovisno o periodu vibracija T.


- Elastični spektar odziva - Se(T)

Ovisi o kategorijama tla, a potresni parametri prikazani su u slijedećoj tablici:

36

Elastični spektar odziva Se(T) analitički se definira prema izrazima:

0 ≤ T ≤ TB Se(T) = agS

TB ≤ T ≤ TC Se(T) = agηSβ0

TC ≤ T ≤ TD Se(T) = agηSβ0

TD ≤ T Se(T) = agηSβ0

gdje su:- Se(T) – ordinata elastičnog spektra odziva u jedinici ubrzanja tla,- ag – osnovno proračunsko ubrzanje tla,- S – parametar tla,- T – osnovni period vibracija linearnog sustava s jednim stupnjem slobode,- TB, TC – granice područja stalne vrijednosti spektralnog odziva,- TD – granica koja definira početak područja spektra s konstantnim pomacima,- β0 – faktor povećanja spektralnog ubrzanja pri viskoznom prigušenju 5 %,- k1, k2 – eksponenti koji utječu na oblik spektra odgovora za T≥TC odnosnoT≥TD, - η – faktor popravka za prigušenje (=1.0 za viskozno prigušenje 5 %).

1kc

TT

⎟⎟⎠

⎞⎜⎜⎝

⎛

2kD

1k

D

c

TT

TT

⎟⎠⎞

⎜⎝⎛

⎟⎟⎠

⎞⎜⎜⎝

⎛

( )⎟⎟⎠

⎞⎜⎜⎝

⎛−ηβ+ 1

TT1 0B


- Proračunski spektar odziva - Sd(T)

Da bi se izbjegla opsežna nelinearna analiza sustava, uzima se u obzir mogućnost disipacije energije konstrukcije preko duktilnosti njenih elemenata, te se koristi linearna analiza zasnovana na proračunskom spektru odziva.


Proračunski spektar odziva dobiva se redukcijom elastičnog spektra, uz pomoć faktora ponašanja q u kombinaciji s modificiranim eksponentima kd1=2/3 i kd2=5/3, te je normaliziran u odnosu na ubrzanje gravitacije g i definiran je prema slijedećim izrazima:

0 ≤ T ≤ TB Sd(T) = α S

TB ≤ T ≤ TC Sd(T) = α S β0

TC ≤ T ≤ TD Sd(T) = α S β0 , Sd(T) ≥ 0.2α

TD ≤ T Sd(T) = α S β0 , Sd(T) ≥ 0.2α

gdje je:- α =ag/g (ag - računsko ubrzanje, g - gravitacijsko ubrzanje)

⎟⎟⎠

⎞⎜⎜⎝

⎛⎟⎟⎠

⎞⎜⎜⎝

⎛−β+ 1

q1

TT1 0B

q1

q1

q1

2kdD

1kd

D

c

TT

TT

⎟⎠⎞

⎜⎝⎛

⎟⎟⎠

⎞⎜⎜⎝

⎛

1kdc

TT

⎟⎟⎠

⎞⎜⎜⎝

⎛


- Faktor ponašanja - q

Faktor ponašanja q odražava duktilnost konstrukcije, odnosno njenu sposobnost da prihvaća reducirane seizmičke sile bez krhkih lomova u postelastičnompodručju deformiranja. Ovisi o vrsti elementa, vrsti gradiva i duktilnosti.

Seizmičko ponašanje vezano uz faktor ponašanja:


Za zgrade se faktor ponašanja određuje prema izrazu:

q = q0 ⋅ kD ⋅ kR⋅ kw ≥ 1.5

gdje su:- q0 – osnovna vrijednost faktora ponašanja


- kD – faktor koji odražava razred duktilnostikD = 1.00 za DC „H”kD = 0.75 za DC „M”kD = 0.50 za DC „L”

- kR – faktor koji odražava pravilnost konstrukcije po visinikR = 1.00 za pravilne konstrukcijekR = 0.80 za nepravilne konstrukcije

- kw – faktor koji odražava prevladavajući oblik sloma konstrukcijskog sustava zidovakw = 1.00 za okvirne sustave i dvojne sustave istovrijedne okvirimakw = 1/(2.5-0.5 α0) ≤ 1 za zidne sustave, za dvojne sustave istovrijedne

zidnim i sustave s jezgrom

gdje je:- α0 – prevladavajući koeficijent oblika zidova konstrukcijskog sustava

α0 = ΣHwi/Σlwi , (Hwi – visina zida i; lwi – duljina presjeka zida i).

Faktor ponašanja za vertikalno potresno djelovanje q = 1.0.

42

- Metode proračuna potresnog djelovanja na zgrade

Ovisno o konstrukcijskim svojstvima zgrade koristi se:- pojednostavljena modalna analiza- višemodalna analiza

Pojednostavljena modalna analiza

Primjenjuje se za zgrade koje se mogu proračunati s dva ravninska modela i čiji odziv nije znatnije pod utjecajem doprinosa viših oblika vibracija (zgrade pravilne tlocrtno i po visini). Trebaju imati osnovni period vibracija T1 ≤ 4TC ≤ 2.0 s.

Ukupna potresna sila za svaki glavni smjer određuje se prema:Fb = Sd (T1) W

gdje su:- Sd(T1) – ordinata proračunskog spektra za period T1,- T1 – osnovni period vibracija zgrade za horizontalno poprečno gibanje

u promatranom smjeru u (s),

T1 = Ct ⋅ H3/4


gdje je:H – visina zgrade u (m)Ct = 0.075 – za prostorne armiranobetonske okvireCt = 0.05 – za sve druge građevineCt = 0.075/ – za zgrade sa zidovima,

gdje je:Ac – ukupna proračunska ploština nosivih zidova u prvom

katu zgrade u m2

Ai – proračunska ploština presjeka nosivog zida “i” u prvome katu zgrade u m2

lwi – duljina nosivog zida “i” u prvome katu u smjeru usporednom s djelovanjem sila u (m) uz ograničenje da lwi/H ≤ 0.9

cA ( )[ ]∑ += 2/2.0 HlAA wiic


- W – ukupna težina zgrade, W = ( ) ( )∑ ∑ ⋅Ψ+ ikEijk QG ,,

iEi 2Ψ⋅=Ψ ϕ

gdje je: ψEi – koeficijent kombinacije za promjenljivo djelovanjeψ2i – koeficijent kombinacije za „nazovistalnu” kombinaciju djelovanjaϕ – koeficijent ovisan o razredu opterećene površine


Raspodjela horizontalnih potresnih sila po katovima određuje se prema izrazu:

gdje su:- Fi – horizontalna sila koja djeluje na i-tom katu,- Fb – ukupna poprečna sila,- si , sj – pomaci masa mi, mj u osnovnom obliku vibracija,- Wi , Wj – težine masa mi, mj.

Kada se osnovni oblik vibracija prikazuje pomoću horizontalnih pomaka koji se linearno povećavaju po visini (vrijedi uz pretpostavku krutih stropova), horizontalne sile određuje se prema izrazu:

gdje su:- zi , zj – visina masa mi, mj iznad razine potresnog djelovanja, odnosno

temelja.

( )jj

iibi Ws

WsFF

∑=

( )jj

iibi Wz

WzFF

∑=


12) PRORAČUNSKE VRIJEDNOSTI DJELOVANJA I KOMBINACIJE DJELOVANJA ZA ZGRADE

Proračunske vrijednosti djelovanja dobivaju se množenjem reprezentativnih vrijednosti parcijalnim koeficijentima sigurnosti γF. Armiranobetonski elementi i konstrukcije se proračunavaju za kombinacije djelovanja, a dimenzioniraju se za mjerodavnu kombinaciju djelovanja za granično stanje nosivosti.Tablica parcijalnih koeficijenata sigurnosti za kombinacije djelovanja za zgrade prema hrvatskim normama:


Pojednostavljena provjera zgrada:

seizmičko djelovanje: ΣGk,j “+“ γ1 · AE “+” Pk “+” Σψ2i · Qki



OSNOVNE PREPORUKE ZA PROJEKTIRANJE U POTRESNIM PODRUČJIMA


IZBJEGAVATI FLEKSIBILNA PRIZEMLJA


IZBJEGAVATI FLEKSIBILNE VIŠE ETAŽE


IZBJEGAVATI DISKONTINUITET

KRUTOSTIIZBJEGAVATI IZMJEŠTANJE ZIDOVA

UKRUTE


IZBJEĆI ILI UMANJITI UVRTANJE


POLOŽAJ NOSIVIH ZIDOVA U DVA ORTOGONALNA PRAVCATREBA BITI

PRAVILAN


ODABIR POLOŽAJA I RASPOREDA NOSIVIH ZIDOVA


IZBJEGAVATI SUSTAVE OKVIRA SA

ISPUNOM OD ZIĐAIZBJEGAVATI MIJEŠANJE SUSTAVA


IZBJEGAVATI DJELOMIČNO ISPUNJENE OKVIRE


DILATACIJE


OSNOVE ODREĐIVANJA UNUTARNJIH SILA


Unutarnje sile u pojedinim presjecima konstrukcije (uzdužne sile, poprečne sile, momenti savijanja, torzijski momenti), izazvane su vanjskim djelovanjima na konstrukciju, te se proračunavaju za najnepovoljnije zadano djelovanje.

Za statički proračun potrebno je znati:- reprezentativne vrijednosti za opterećenje- početne dimenzije elemenata konstrukcije- fizikalno-mehaničke karakteristike gradiva

Za proračun se mogu koristiti različite teorije:- linearna teorija elastičnosti- linearna teorija s ograničenom preraspodjelom- nelinearna teorija- teorija plastičnosti


PRORAČUN PO LINEARNOJ TEORIJI

- Najčešće se koristi.

- Temelji se na fizikalnoj i geometrijskoj linearnosti.

- Proračun zadovoljava za granična stanja uporabljivosti, a kod dijela konstrukcija i granično stanje nosivosti.

- Osnovne pretpostavke ove teorije su:∗ unutarnje sile su proporcionalne opterećenju (u uporabi i za

granično stanje sloma),∗ beton i čelik se ponašaju kao elastični materijali za područje

granične ravnoteže (nije održivo pa unutarnje sile mogu imati približno značenje).

- U proračunu je važno odrediti krutosti pojedinih elemenata i njihov odnos.

- Proračun krutosti se radi uzimajući u obzir ukupni betonski presjek.


- Pretpostavljaju se nepromjenjive krutosti s povećanjem opterećenja do sloma

(Zapravo se krutost mijenja zbog neelastičnog ponašanja čelika i betona i s pojavom pukotina, te zbog toga dolazi do preraspodjele unutarnjih sila s mjesta manje na mjesta veće krutosti).

- Primjena linearne teorije uvjetovana je dostatnom duktilnošću na mjestima kritičnih presjeka za granično stanje, kako ne bi došlo do lokalnog sloma prije predviđene raspodjele

(Valja predvidjeti odgovarajuću poprečnu armaturu za prihvaćanje poprečnih sila, dovoljno usidrenje armature prema adaptiranom momentnom dijagramu, te pojavu pukotina u vlačnoj zoni betona, odnosno do gubitka nosivosti konstrukcije tj. sloma, trebalo bi doći zbog savijanja).

63

PRORAČUN PO LINEARNOJ TEORIJI S OGRANIČENOM PRERASPODJELOM

- Primjenjuje se u istim uvjetima kao i linearna teorija.

- U proračunu konstrukcija za granično stanje sloma, smiju se momenti savijanja u najopterećenijim presjecima koji su dobiveni po linearnoj teoriji smanjiti, ali uz uvjet da se momenti u ostalim presjecima odgovarajuće povećaju radi zadovoljenja uvjeta ravnoteže.

- Primjena ove teorije uvjetovana je izvanrednom duktilnošću tj. kritični presjeci za preraspodjelu momenata moraju imati odgovarajuću sposobnost zaokretanja, kako ne bi došlo do lokalnog sloma prije predviđene raspodjele momenata savijanja.

(Ako bi se napon u betonu ili čeliku u nekom presjeku više povećao, taj presjek bi se znatno više deformirao i tako se rasteretio, tj. predao bi dio naprezanja drugim dijelovima konstrukcije.)

- DUKTILNOST armiranobetonskih konstrukcija je omogućena svojstvom materijala (betona i čelika) da se plastično deformiraju prije sloma. Duktilno ponašanje elementa, tj. preraspodjela momenata savijanja bit će moguća ako prvo dođe do iskorištenja plastičnog deformiranja armature.


- Prednost ove metode u odnosu na prethodnu je u:∗ ekonomičnosti∗ približavanju stvarnom ponašanju konstrukcije∗ mogućnosti jednolične raspodjele armature uzduž nosača

(najčešće se gusta armatura na ležaju smanjuje, a u polju se armatura povećava).

- Međutim, s pojavom pukotina na mjestu maksimalnih momenata savijanja u vlačnoj zoni presjeka, smanjuje se krutost u tim presjecima te zbog toga može nastati daljnja neželjena preraspodjela momenata savijanja.


PRORAČUN PO NELINEARNOJ TEORIJI

- Uzima se u obzir fizikalna i/ili geometrijska nelinearnost.

- Proračun je složen i danas se vrši isključivo pomoću numeričkih programa za elektroničko računalo.

- Samo specijalne konstrukcije zahtijevaju takav proračun.

PRORAČUN PO TEORIJI PLASTIČNOSTI

- Približni postupci na osnovi ove teorije primjenjuju se samo za vrlo deformabilne elemente građevine u kojima je ugrađen čelik visoke duktilnosti.


UMJESTO ZAKLJUČKA:

- PRORAČUN UNUTARNJIH SILA ZA GRANIČNO STANJE UPORABLJIVOSTI U PRAVILU SE PROVODI NA OSNOVI TEORIJE ELASTIČNOSTI.

- PRORAČUN UNUTARNJIH SILA ZA GRANIČNO STANJE NOSIVOSTI, OVISNO O POSEBNIM SVOJSTVIMA KONSTRUKCIJE, VRSTI PROMATRANOG GRANIČNOG STANJA I POSEBNIM UVJETIMA DIMENZIONIRANJA I GRAĐENJA, MOŽE BITI LINEARNO ELASTIČAN S PRERASPODJELOM ILI BEZ NJE, NELINEARAN ILI PO TEORIJI PLASTIČNOSTI.

- PRORAČUNSKI POSTUPAK TREBA BITI TAKAV DA SE POSTIGNE ZAHTIJEVANA POUZDANOST U ZADANOM PODRUČJU PRIMJENE.

- DOPUŠTENA JE PRIMJENA PRIBLIŽNIH POSTUPAKA NA OSNOVI POJEDNOSTAVLJENIH PRETPOSTAVKI AKO SE MOŽE POSTIĆI ODGOVARAJUĆA RAZINA POUZDANOSTI.


PRORAČUNSKA I KONSTRUKCIJSKA NAČELA U

ARMIRANOBETONSKIM KONSTRUKCIJAMA


POUZDANOST (sigurnost, uporabljivost, trajnost)

Tijekom uporabe konstrukcija mora s dovoljnom sigurnošću ispunjavati funkcionalne zahtjeve.

Kako zadovoljiti zahtjev pouzdanosti?

- Pri projektiranju treba odabrati tehnički i ekonomski optimalnu dispoziciju građevine i adekvatnu koncepciju konstrukcije.

- Pri statičkom proračunu konstrukcije treba analizirati djelovanja s mogućim kombinacijama, odabrati materijale, odabrati proračunske modele, proračunati unutarnje sile, dimenzionirati elemente konstrukcije.

- Oblikovanju konstrukcije i konstruiranju armature u elementima, te rješavanju detalja treba posvetiti posebnu pažnju i trebaju odgovarati pretpostavkama u statičkom proračunu.

- Odabrati najprikladniji postupak građenja. Konstrukciju izvesti sukladno projektu, te paziti na kvalitetu materijala i radova.

- Pri održavanu građevine je potrebno osigurati promatranje stanja i ponašanja konstrukcije i preglede, te uočena oštećenja sanirati.


METODE PRORAČUNA – PRORAČUNSKI MODELI

- Armiranobetonske konstrukcije su prostorni sustavi, ali se u proračunima rijetko koriste prostorni modeli (veliki broj ulaznih i izlaznih podataka-ima priličan broj nepotrebnih, potrebna jaka računala, teška provjera i velika mogućnost greške).

- U inženjerskoj praksi se najčešće koriste ravninski modeli (dovoljno točno aproksimiraju stvarno stanje konstrukcije, jasniji, jednostavniji za rad, lakša provjera i manja mogućnost greške).

- Radi monolitnosti je ponekad vrlo složena zadaća podjele armiranobetonske konstrukcije na elemente.

- Proračunski model može biti različit za različita djelovanja.

- Projektant-statičar na temelju iskustva procjenjuje međudjelovanja pojedinih elemenata, te procjenjuje da li su pojedini utjecaji zanemarivi.

- Pri provjeri proračuna koriste se sve mogućnosti jednostavnog određivanja reda veličina traženih statičkih utjecaja.


PRORAČUNSKI RASPONI

- Treba odabrati sustavnu liniju elementa, a ona najčešće odgovara težišnoj liniji (zanemaruju se utjecaji idealnog presjeka, vremenske promjene, vutei sl.).

- Djelotvorni raspon kod greda ili ploča određuje se prema izrazu:

leff = ln + a1 + a2

gdje je:ln – svjetli raspona1 i a2 – vrijednosti koje se dodaju svijetlom rasponu

Definiranje djelotvornog raspona:a) Slobodno oslonjena gredab) Kontinuirani nosačc) Potpuno upeti gredni elementd) Fiksno oslonjena greda e) Greda s prepustomf ) Konzola

71

a) Slobodno oslonjena greda b) Kontinuirani nosač

c) Potpuno upeti gredni element d) Fiksno oslonjena greda


e) Greda s prepustom

f ) Konzola


OBLIKOVANJE I KONSTRUIRANJE ARMIRANOBETONSKIH ELEMENATA

- Armiranobetonski elementi i konstrukcije trebaju biti oblikovane i konstruirane tako da u potpunosti odgovaraju pretpostavkama u statičkom proračunu te da njihovo ponašanje tijekom građenja i uporabe bude sukladno usvojenim pretpostavkama.

- Usvojeni statički sustav, rasponi i raspodjela opterećenja trebaju biti ostvareni.

- Proračunska (statička) armatura se određuje na temelju statičkog proračuna te treba po vrsti, površini i položaju u elementu odgovarati statičkom proračunu.

- Konstruktivna armatura se određuje prema iskustvu, propisima i pravilima struke.


DILATACIJSKE RAZDJELNICE

Izvedba dilatacije


- Armiranobetonske konstrukcije, kao složeni prostorni sustavi, sastoje se od jedne ili više statički neovisnih cjelina, međusobno odvojenih dilatacijskimreškama.

- Građevina se dijeli na neovisne cjeline zbog utjecaja potresa, skupljanja betona, promjene temperature, te pomaka zbog nejednolikog slijeganja temelja.

- Naprezanja uslijed navedenih utjecaja bi mogla doseći vlačnu čvrstoću betona, što bi imalo za posljedicu neželjene pukotine.

- U statičkom proračunu konstrukcije se navedeni utjecaji zanemaruju, a građevina se dilatira na dovoljnu širinu "t" koja će spriječiti pritiske ili udare jednog dijela konstrukcije o drugi (u rešku se umeću mekane mase-drvolit, stiropor i sl.).

- Širina reški prema propisima za potres je 3 cm za zgrade do 5 m visine, a za svakih daljnjih 5 m visine povećava se po 2 cm.

- Ako je pravilan tlocrt objekta, dijeli se dilatacijama na jednake dijelove.

- Ako se objekt sastoji od dijelova s manje i više katova, dilatacija se postavlja tamo gdje niži dio objekta graniči s višim.

76

- Ako se objekt u tlocrtu sastoji od različitih dijelova, dilatacijom se odvajaju tlocrtno različite cjeline.

- Projektiraju se dvostruki okviri koji čine dilatacijske okvire. Dilatacijske reške prolaze sve do temelja, ali se ne provode kroz temelj da bi se spriječilo nejednoliko slijeganje pojedinih dijelova građevine.

- U monolitnim konstrukcijama te dilatacije su u isto vrijeme i pogodna mjesta za prekid rada na kraće ili duže vrijeme.

- Razmak dilatacija:50 do 60 m za objekte u tlu i zatvorene objekte 30 do 40 m za otvorene građevine

Documents

Betonske konstrukcije