Bejan Gabriel - Proiect Metal

7/25/2019 Bejan Gabriel - Proiect Metal

1/6

Bejan GabrielPlatforma mixta otel-beton

Date generale:

a 1.3 m a 10

L. = 7 a ,explicit ALL 7 1.3 m 9.1 m Clasa betonului C30/37l. 6 m

H 5 m S 275

pn =15

m 2 1500

a

m 2 h med 105 mm f y 275

mm 2 f yd 275

mm 2

A. Faza de executie h c 0.08 m M0 1

g p = hmed 25 kN

m 3,explicit ALL

105 mm 25 kN m 3

262.5 a

m 2

G: g tabla 12 da

m 2

ggs = 10 a

m 2l.a

,explicit ALL10 10 N

m 2 6 m

1.3 m46.154

a

m 2 ggs 46.154

a

m 2

Q: qa 70 da

m 2 Q =qa 70

da

m 2

Gruparea incarcarilor

SLU: qd +1.35 G 1.5 Q a

G = ++g p gtabla ggs,explicit ALL

++2625.0 N m 2

12 10 N m 2

46.154 10 N m 2

320.654 a

m 2

=G 320.654 am 2

qd = +1.35 G 1.5 Q a,explicit ALL

+1.35 3206.54 N m 2

1.5 700 N m 2

1.3 m 699.248 a

m

=qd 699.248 a

m

SLS: q A = +G Q a,explicit ALL

+ 3206.54 N m 2

700 N m 2

1.3 m 507.85 a

m

=q A 507.85 a

m


2/6

M y.Ed = qd l.

2

8,explicit ALL

6992.4777000000017 N m

6 m2

8 3146.615 a m

W pl.nec = M y.Ed

f yd114.422 cm 3

Aleg profilul pentru G.S. - IPE 220 cu urmatoarele date:

IPE 220: W pl.y 285.4 cm 3

M pl.y = W pl.y f y

M0

,explicit ALL285.4 cm 3

275 N mm 2

1 7848.5 a m

h. 220 mmb. 110 mmr. 12 mmt f 5.9 mmt w 9.2 mm

Avz +2 +2 r. t wt f 2

t w

h.

t f 2

= Avz,explicit ALL

+2 +2 12 mm 9.2 mm 5.9 mm2

9.2 mm

220 mm 5.9 mm

2

21.927 cm 2

= Avz 21.927 cm 2

M y.Ed M pl.y

1 =3146.615 a m

7848.5 a m0.401 0.401 1

V z.Ed = qd l.

2,explicit ALL

6992.4777000000017 N

m6 m

2 2097.743 da

V z.pl.Rd = Avz f y

3 M0

,explicit ALL

+2 +2 12 mm 9.2 mm 5.9 mm

2 9.2 mm

220 mm 5.9 mm

2

275 N

mm 2

334

V z.pl.Rd 34814.423 da

V z.Ed

V z.pl.Rd1 =2097.743

da

34814.423 da0.06 0.06 1

wa l.

200 wa =

l.200

,explicit ALL6 m200

0.03 m

w 5384

q A l. 4

E I y E 2100000

da

cm 2 I y 2772 cm 4


3/6

w = 5384

q A l.4

E I y

,explicit ALL

5384

5078.5020000000003 N m

6 m4

2100000 10 N cm 2

2772 cm 40.015 m

B.Faza de exploatare (element mixt otel beton)

g2.placa = g p a,explicit ALL

2625.0 N m 2

1.3 m 341.25 a

m

G:g2.gs = ggs a

,explicit ALL46.154 10 N

m 2 1.3 m 60

a

m

g2.tabla = g tabla a,explicit ALL

12 10 N m 2

1.3 m 15.6 da

m

Q: pn = pn a ,explicit ALL

15000 N m 2

1.3 m 1950 am

SLU: qd +1.35 G 1.5 Q

G 2 =++g2.placa g2.gs g2.tabla 416.85 da

m=G 2 416.85

da

m

Q 2 = pn 1950 a

m

qd. = +1.35 G2 1.5 Q2,explicit ALL

+1.35 4168.5020000000003 N m

1.5 19500 N m

3487.748 a

m

SLS: q A. =+G 2 Q2 2366.85 a

m

bef min

,a

l08

l0 =l. 6 m

bef =min

,a l08 0.75 m

F c0.85 f ck hc bef

c F a

Aa f y M0

Aa 33.4 mm 2 f ck 30

mm 2

F c =0.85 f ck hc bef

1.5 102000 da

F a = Aa f y

M0

918.5 da

x = F a F c

0.009


4/6

Verificarea de rigiditate (verificarea sagetii)

ef a a =l.

300 2 cm ef =

5384

q A. l.

4

E I y6.861 cm

Dimensionare conectori -Grinda secundara

1. Predimensionare

bo +b1 b22

bo =+168 mm 137 mm2

152.5 mm

13 mm d 24 mm d 17 mm

h sc 4 d 5 d h sc =4 d 68 mm h sc 70 mm

2. Forta capabila la lunecare a dornului

P Rd0 min , P Rd1 P Rd2

unde P Rd1 - efortul rezistent la strivire al betonulu din jurul capului dornului

P Rd1 - efortul rezistent la intindere al dornului

P Rd10.29 d 2 f ck E

v= f ck 30

mm 2 E cm 32837

mm 2

0.2

+

h scd

1

pt 3 d h sc 4 d

rezulta 1 v 1.25 1 pt >h sc 4 d

P Rd1 =0.29 d 2 f ck E cm

v6654.696 da

P Rd2 0.8 f u d2

4 v

unde f u 360

mm 2-rezistenta specifica ultima la intindere a materialuluidornului

P Rd2 =0.8 f u d 2 4

v83673.933 da

P Rd0 =min , P Rd1 P Rd2 6654.696 da


5/6

3. Forta capabila la lunecare a placii de beton cu tabla cutata (Prd)

P Rd k t P Rd0

unde k t - factor de reducere

P Rd0 - forta capabila de lunecare a dornului

Cutele tablei sunt perpendiculare pe grinda secundara:

k t 0.7 n r

b0h p

h sch p

1

h tmax 0.85 n r 1 h p 50 mm

unde h t -factor de reduceren r - nr. de conectori de lunecare dintr-o tabla cutata la intersectia cu grinda

k t =0.7 n rboh p

h sch p

1

0.85

P Rd =k t P Rd0 5683.11 da

4. Dispunerea conectorilor in lungul grinzii:1)Determinarea distantei dintre conectori

1.3 d 1.3 17 mm 22.1 mm

5 d LL 6 hc.800 5 17 mm L L 6 hc.800 85 mm L L 420.800

LL =++137 mm

2 168 mm 137

mm

2 305 mm

Adoptam conectori tip gujon cu caph 100 mmd 22 mm

2)Deteminarea numarului de conectori

n +l. 2 xLL

1 n =l. 2 212.5 mm

LL18 conectori

5. Determinarea gradului de conexiune

P shV l

unde P sh - forta de rezistenta la lunecare a conectorilor

V l - efortul de lunecare longitudinal


6/6

P sh n2

P Rd P sh =n2

P Rd 51939.899 da

V l min , N c N a V l =min ,992 k 848.45 k 84845 da

= P shV l

0.612 0.612 1 rezulta conexiune partiala

min min

,0.4 1 355 f y

0.75 0.03 l.

min min

,0.4 1 355

355 0.75 0.03 6.5 m

min min ,0.4 1 0.555 min 0.4 0.667 0.4

Documents

Bejan Gabriel - Proiect Metal