Bab 9. Dinding Penahan Tanah

8/17/2019 Bab 9. Dinding Penahan Tanah

1/48

BAB

IX

DINDING

PENAHAN

TANAH

9.1

PENDAHULUAN

Bangunan

dinding

penahan

tanah

digunakan

untuk

rnenahan

tekanan

tanah

lateral yang

ditimbulkan

oleh

tanah

urug

atau

tanah

asli

yang

labil.

Bangunan

ini

banyak

digunakan

pada

proyek-proyek:

iri-

gasi,

jalan

raya,

pelabuhan,

dan

lain-lainnya.

Elemen-elemen

fondasi,

seperti

bangunan

ruang

bawah

tanah

(basement),

pangkal

jembatan

(abutment),

selain

berfungsi

sebagai

bagian

bawah

daristruktur,

ber-

fungsijuga

sebagai

penahan

tanah

di

sekitarnya.

Kestabilan

dinding

penahan

tanah

diperoleh

terutama

dari

berat

sendiri

struktur

dan berat tanah

yang

berada

di

atas

pelat fondasi,

Be-

sar

dan

distribusi

tekanan

tanah

pada

dinding

penahan

tanah,

sangat

bergantung

pada

gerakan

ke

arah

lateral

tanahielatifterhadap

ainairg.

9.2

TIPE-TIPE

DINDING

PENAHAN

TANAH

Terdapat

beberapa

tipe

dinding

penahan

tanah,

antara

lain

(Gambar

9.1):

(1)

Dinding

gravitasi

(2)

Dinding

semi

gravitasi

(3)

Dinding

kantilever

(4)

Dinding

counterfort

(5)

Dinding

krib

(6)

Dinding

tanah

bertul

ang (reinforced

earth

wall).

Dinding

gravitasi,

adalah

dinding

penahan

yang

dibuat

dali

hc

ton

tak bertulang

atau

pasangan batu.

Sedikit

tulangan beton

kadang-

kadang

diberikan

pada permukaan

dinding

untuk

mencegah retakan

permukaan akibat

perubahan

temperatur

(Gambar

9.1a).

BAB

IX-

Dinding

penahan

Tanah

(c)

Dinding

kantilever

(b)

Dinding

senli

gr€vifasi

Balok

pengunci

(e)

Dinding

Rrib

(fl

Dinding

tanah

berful€ng

Gambar

9.1

Berbagai

tipe

dinding

petrahan tanah.

(d)

Dinding

counterfort

Analisis dan

Perancangan

Fondasi

-

I

441


2/48


3/48

6r:

Koo\:

K,y

z

Tanah ntendoronE

drndin-q

{aJ

lekailFff

lanah

.saal

olaar

trbJ

lekairan

lanah

irfitif

Dndng

p*notrr/

,{

/

LBrdanE

lrngsor

2,2

2,0

1,8

1,6

'1,4

1.2

l+.Dindins

mendorongtanah

Y

c

.9

D

o

o

Y

l-

utnuinE

penahary

\

(:e.2)

/

I

/

+--'t'

t

L

,

/

LB

d.,ng

longr,r,

1,0

0,8

0,6

o,4

0,2

0,0

Gambar

9.2

Tekanan

tanah

lateral.

Dari

memperhatikan

lingkaran

Mohr

pada

Gambar 9.3b,

dapat

ditentukan

bahwa:

o/riaktit)

o,1

l-sinO

r

(D

Ko=

_

:-:-

=19-(45-_)

(9.3.)"

o,,

ol

l+sinq

2'

(r',1

Tekarar

ianah

p;-r.srf

Pada kondisi

keseimbangan

limit

aktif

ini

tegangan

utarna

minor

o.::

o-i,

dan

tegangan

utama

mayor

o-t

-

o,

Sebaliknya,

jika

regangan

lateral yang

terjadi

pada

kondisi

tekan,

yaitu

bila

tanah

tertekan

sebagai

akibat

dinding

penahan

mendorong

tanah

(Gambar

9.2c),

maka

gaya

yang

dibutuhkan

untuk

menyebabkan

kontraksi

tanah

secara

lateral

sangat

lebih

besar

claripada

besarn

menekan

ke

dinding.

Besarnya

gaya

ini bertambah

hnya

regangan

dalam

tanah

seiring

dengan

bergeraknya

dinding,

hingga

sampai

suatu

regangan

tertentu,

tanah

mengalami

keruntuhan

geser

akibat

desakan

dinding

penahan,

saat

mana

gaya

lateral

tanah mencapai

nilai

yang konstan

yaitu

pada

nilai

maksimumnya.

Tekanan

tanah

lateral

rnaksimum

yang

mengaki-

batkan

keruntuhan

geser tanah

akibat

gerakan

dinding

menekan

tanah

urug,

disebut

tekanan

tanah

pasif

(passlve earth

pressure)'

Kedudukan

tegangan-tegangan

saat

tanah

pada kedudukan

limit

pasif tercapai

diwakili

oleh

lingkaran

C

yang menyinggung

garis

ke-

gagalan

oP

(Gambar

9.3a).

Jika

tegangan

verlikal

(o,)

titik

terlentu

di

dalam

tanah

dinyatakan

oleh

o,:

y

z, fi1aka

tekanan

tanah

lateral

pada

saat

tanah pada

kondisi

runtuh:

on:

Kp

o,-

Kry

z

(9'4)

Dari

memperhatikan

lingkaran

Mohr

pada

Gambar

9.3b,

dapat

ditentukan

bahwa:

K.,

=

dr,n,,,,,

-

o,

-

=ry

=

tg2(45,,

+

9)

(g.5)

'-t'

o,

o.r

l-sinrP

"

2

0,0002

Ka mjnimum (longgar)

0

0,002

0,004

0,006

Rasio Y/H

I

444

Longgar

Pada

BAB

IX

-

Dinding

Penahan

Tanah

Perhatikan

bahwa

pada

kondisi

pasif,

tegangan

:

oy(pasi1)

dan

tegangan

utama

mayor

or

:

oh

(pasir)

Dari

Persamaan-persamaan

(9.3) dan

(9.5)

permukaan

tanah

horisontal

seperti

pada

Gambar

9.2

hubungan:

K--

|

,

K,,

Analisis

dan

Perancangan

Fondasi

-

I

utama

ffilrlor

o.3

untuk

kondisi

dapat

diperoleh

(e.6)

445


4/48

pada

kedudukan

aktif

Tegangan

pada

kedudukan

pasif

f--7,,

"r-lK

ot

I

Jadi

untuk

tekanan

verlikal

terlentu,

tekanan

tanah

lateral

hanya

akan

terdapat

diantara

dua nilai

batas

K, o,

dan

K, o,.

Kedudukan

tegangan

pada batas-batas

nilai

tersebut

disebut

tegangan pada

kedu-

dukan

Rankine

(Rankine

state).

Kemiringan

bidang-bidang

kegagal-

an

di

dalam

tanah

pada

ke

dua

kedudukan

batas

tersebut

diperlihatkan

pada

Gambar

9.3b.

9.3.2

Pengaruh

Regangan

Lateral

Seperli

yang

telah

dipelajari,

tekanan

tanah

lateral

pada

dinding

bergantung

pada

regangan

yang terjadi pada tanah atau

gerakan

dinding

relatif

terhadap

tanah urug

di

belakangnya.

Gambar

9'2d

memperlihatkan

hubungan

uttara

regangan

lateral/gerakan

dinding

dan

koefisien

tekanan

tanah

lateral

(rQ

pada

tanah

pasir hasil

pene-

litian

Terzaghi

(19a8). Dalam

gambar

tersebut,

K

:

o1,lyz

(y:

betat

volume

tanah,

z

:

kedalaman

dan

o7,

-

tekanan

talah

lateral

pada ke-

dalaman

z).

Terlihat

bahwa

regangan

lateral

(gerakan dinding

pena-

han)

yang dibutuhkan

untuk

mencapai

kedudr"rkan

tekanan

tanah

aktif

lebih

kecil

dibandingkan

dengan gerakan

dinding

penahan

yang dibu-

tuhkan

untuk

mencapai

kedudukan

tekanan

tanah

pasif. Perhatikan

pula

bahwa

koefisien

tekanan

tanah

aktif

(K,)

lebih

besar

untuk

tanah

pasir longgar

daripada

tanah

pasir

padat, sedang

untuk

koefisien

tekanan

tanah

pasif

(Kr)

kebalikannya.

Tabel 9.1

Macam

tanah

dan

translasi

saat

tanah

dalam

kondisi

aktif

(Bowles,

1971)

Gambar

9.3

Tekanan

tanah

I

I

dan

lingkaran

Mohr

yang

mewakili

kedudukan

te

an

di

dalam

tanah.

(a)

Tegangan-tegangan

pada

kedudukan

Rankine

(b)

Orientasi

garis_garis

keruntuhan

teori

Rankine

pada:

(i)

Kedudukan

aktif.

(ii)

Kedudukan

pasif.

446

BAB

IX

-

Dinding

penahan

Tanah

Tanah

tak kohesif,

padat

0,001

sampai

0,002H

Tanah

tak

kohesif,

tak

padat

0,002

sampai

0,004H

Tanah

kohesif,

kaku

0,01

sampai

0,02'11

Tanah

kohesif,

lunak

0,02

sampai

0,05F1

-

Hasil

penelitian

Lambe

dan

Whitman

(1969)

pada

tanah

pasir

yang

diuji

pada alat

triaxial

menunjukkan

bahwa tanah akan mencapai

Macam

tanah

Analisis

dan

Perancangan

Fondasi

-

I

Translasi

yang

dibutuhkan

(H:

tinggi

dinding

penahan)

447


5/48

kedudukan

aktif

pada

regangan

kira-kira

0,5%0, sedang

untuk

kedu-

dukan

pasif

kira-k ira

2oh.

Bila

gerakan

dinding

penahan

berupa translasi,

nilai-nilai tipikal

mulai

bekerjanya

tekanan

tanah

aktif

ditunjukkan

dalam

Tabel

9.1

(Bowles,

1977).

Diagram

tekanan tanah

aktif

yang

berbentuk segitiga

hanya

akan

terjadi

bila

keruntuhan

tanah

diakibatkan

oleh menggulingnya

(rotasi

terhadap

kaki)

dinding penahan

sehingga

regangan

di

dalam

tanah

sama

atau

lebih

besar

dari regangan

minimumnya

(Gambar

9.4a).

Untuk struktur

penahan

tanah

yang

melengkung

akibat

tekanan

tanah, atau bergerak menurut rnodel

yang

lain,

distribusi

tekanan

tanahnya

akan berbeda,

seperti

diperlihatkan

dalam

Gambar 9.4b

dan

9.4c.

(a)

Rotasi

ujung

bawah

@)

Rotasi

ujung

atas

(c)

Melengkung

di tengah

Gambar

9.4 Distribusi

tekanan tanah

aktif

pada

dinding

penahan

menurut

tipe

gerakan

dinding.

Jika

bagian atas

struktur

penahan

tanah

dicegah

bergerak,

dan

di

bagian

bawahnya

bebas, maka

tekanan

tanah

lateral

yang

terjadi akan

mendekati

tekanan

tanah

saat

diam

pada

bagian atasnya,

dan

ber-

kurang

sampai mendekati

nol

pada

bagian bawahnya

(Gambar

9.4b).

Dalam praktek,

hal

ini

terjadi

pada

dinding

penahan

pada galian

tanah

yang

terbuka.

Tipe gerakan

dinding

yang

berupa lengkung,

diperlihatkan

da-

lam

Gambar

9.4c.

Disini,

dinding

penahan

tanah

berupa turap

flek-

sibel

yang

diangker

pada

ujung

atas

dan

di

pancang

pada

bagian

bawahnya.

Tekanan

tanah

lateral

yang terjadi

mengecil

pada

bagian

tengah-tengah

dinding

akibat defleksi

lateral dinding turap

yang

fleksibel.

Nilai-nilai

Koyangdiperoleh

dari

pengamatan beberapa

peneliti,

disimpulkan

oleh

Teng

(1962)

sebagai

berikut:

-K,

:

0,35

-

0,6

untuk

pasir

dan

kerikil

0,45

-

0,75

untuk

lemPung

dan

lanau

i

untuk

lempung

terkonsolidasi

berlebihan

(overconsolidated).

Punmia

(1980)

menyarankan

K"

untuk

berbagai

jenis

tanah

tanah

seperti

ditunjukkan

dalam

Tabel

9.2.

Tabel 9.2

Nilainilai

K.

untuk

berbagai

jenis

tanah

(Punmia, 1980)

448

Jenis

tanah

Pasir tak

padat

Pasir

padat

Pasir dipadatkan per

lapis

Lempung

lunak

Lempung

keras

BAB

IX

-

Dinding Penahan

Tanah

Nilai-nilai

kisaran

koefisien tekanan

tanah

diam,

aktif

dan

pasif

untuk

tanah

kohesif

dan tanah

tak

kohesif

pada

umumnya,

ditunjukkan

dalam

Tabel

9.3

(Bowles,

1977).

Tabel

9.3

Nilai-nilai

kisaran

koefisien

tekanan tanah

lateral (Bowles,

1977)

Koefisien

K

Kp

Ko

Ku

0,4

0,6

0,8

0,6

0,5

Tanah

granuler

3-14

0,4 0,6

0,33

-0,22

Tanah

kohesif

|

-2

0,4

-

0,8

I

-0,5

449


6/48


7/48

(c)

Arah P"

miring

Il

(sejalar

dengarr

muka

tanah urug)

Garntrar

9.5

Diagrarn

tekanan

tanah

aktif Rankine.

(a)

Diagram

tekanan

untuk peflnukaan

tanah

urug horisontal.

(b) Diagrarr

tekanan

untuk permukaan

tanah

urug miring.

(c)

Lingkaran

Mohr

untuk

permukaan

tanah

urug miring.

Jadi

pada

bidang-bidang

ini,

kecuali bekerja

tegangan

normal

Jugtr

tegangan geser. Dengan

demikian, kedua bidang

ini

bukan

lagi

bidang-bidang

utama

seperti

pada kasus

permrtkaan

tanah

urug

horisontal.

Tekanan

tanah

pada

dinding

dengan

pemrukaan tanah urug

miring

dapat

ditentukan

dengan

pertolongan

lingkaran

Mohr

atau

dengan

memperhatikan

keseimbangan

tanah

yang

akan

longsor.

Berikut

ini

hanya akan

diperlihatkan

cara

menentukan

tekanan

pada

dinding

dengan

lingkaran

Mohr.

Ditinjau

suafu elemen tanah

di belakang dinding

penahan

tanah

dengan

bagian dinding

belakang

verlikal,

licin

dan

petmukaan

tanah

urug

miring

sebesar

p.

Lingkaran

Mohr saat

elemen

tanah

pada

kedudukan

aktif diperlihatkan

dalam

Gambar

9.5c.

Tegarrgan

vertrkal

(o)

ditunjukkan oleh

jarak

OC,

sedang

tegangan lateral

(p)

yang

bekerja

pada

bidang

miring

dirryatakan

oleh

jarak

OA.

Tegangan o

danp

merupakan

tegangan-tegangan

conjugate

dengan

arah

o vertikal

dan

p

sejajar

dengan

permukaan

tanah

miring.

Tegangan-tegangan

o

danp ini

merupakan resultan tegangan pada masing-masing

bidang di

elemen

tanah

yang

ditinjau

(keduanya

bukan

tegangan-tegangar

utama).

Bila

or dan

o3 berturut-turut

adalah

tegangan

utama

mayor

dan

tegangan utama

minor

pada

elemen

tanah,

untuk

tanah

tak

berkohesi

dapat diperoleh:

,4_

,.

=-17

o

BAB

IX

-

Dinding

Penahan

Tanah

ot-62

ot+63

Karena

sudut

yang

dibentuk

antara

o dan

p

adalah

[]

(lihat

Gambar

9.5c

sebelah

kanan),

maka

garis

dari

titik

O

bersudut

p

terhadap

absis

akan memotong

lingkaran

Mohr

pada

titik-titik

A

dan

C. Garis

OA

menyatakan

resultan

tegangan

p

dan

garis

OC

menyata-

kan

resultan

tegangan

o. Gambar

9.5c

memperlihatkan

OA:

p

dan

OC

:

o,

sedang

o1

dan 03

merupakan

titik-titik

potong lingkaran

Mohr

dengan

sumbu-x.

Bila

digambarkan

DB

tegak lurus

AC, maka

:SnQ

Analisis dan Perancangan

Fondasi

-

I

(e.10)

453


8/48

OB

BD

AB

OD

cos

B-

o' o'

"o,

P

oD

sin

F:

"'

jo'

rl,

P

BC:

JfA'

-

(ao)'

ffi,;1'"',

Karena

(or

:

or)

=

(or

+

o:)

sin

rp,

dari

Persamaan

(9.10),

dapat

diperoleh:

Or

-F

Gr f---- a- .

AB

:

BC

:

;

{sin'

rP-

sin'

B

reg;gan

o:OB+BC

ol+o3

n

ol+ol

t.

,

cos

lJ

+

{sm-Q-sinzB

22'

Teganganp:OB-AB

o1*o1

^

or+or

f-

z

)2

Dengan

membagi

Persamaan

(9.12)

dengan

(9.13),

diperoleh

p

cosB-

o

cosB +

{sin2

,p

-

sin2

p

yz.bcosP

_

":

tti- :

yz

cos

B

p

:

tekanan

tanahlatetal:

P,

Substitusi

ke

Persamaan

(9"14),

diperoleh:

atar-

L :

K:

o.

Rasio

K

adalah

rasio

coniugate

ata:u

rasio

tekanan

tanah

lateral

Rankine.

Untuk

kasus

ini,

1C,"'a*r"'B

(e.11)

454

Pr:\

z

cos

B

(e.t2)

atau

pu: Koy

z

Dalam

persamaan

tersebut,

(e.13)

Kr:

cos

B

dengan,

p

sudut

kemiringan

permukaan

tanah urug

terhadap

hori-

sontal

q

:

sudut

gesek dalam

tanah

Tekanan

tanah

aktif

total

(P,)

untuk

dinding

penahan

tanah

setinggi

11 dinyatakan

oleh

persamaan:

cosB-

(e.14)

BAB

IX

-

Dinding

Penahan

Tanah

cor'p-"os2q

dcngan

arah

garis kerja

tekanan

yang

sejajar permukaan

tarlzrh

urug

dantekerja

pada keting

gian

Hl3

dari

dasar

dinding

penahan'

Bila

p

:

0

(untuk

permukaan

tanah

horisontal),

Persamaan

(9.15c)

meniadi:

1-sinq

llo:

-

l+sinq'

Persamaan

ini

sama

dengan

Persamaan

(9'3)'

Po:0,5If

yK,

(9.1

5a)

(e.1sb)

(9.1 5c)

Analisis

dan

Perancangan

Fondasi

-

I

(e.16)

il


9/48

Tekanan

tanah

pasif

untuk

permukaan

tanah

miring

ditentukan

dengan

cara

yang

sama.

Pada

kedudukan pasif,

tekanan

tanah pasif

(pr)

pada

kedalaman

z

dari pttncak

dinding

penahan dinyatakan oleh:

Pp:Kpzl

(9.17a)

Tekanan

tanah

pasif

total

(Pr)

untuk

dinding

penahan

setinggi

H,

dinyatakan

oleh

persamaan:

Po:0,5

I?

y

Ko

(9.17b)

dengan

Ko=cosp

Titik

tangkap gaya

tekanan

tanah

pasif

terletak

pada

Hl3

dari

dasar

dinding

penahan

dan

arahnya

sejajar

dengan

permukaan

tanah

urug-

Pada

Persamaan (9.18)

bila

tanah

urug

horisontal

(B

:

0),

1+sin


10/48

(a)

@)

Gambar

9.6 Diagram

tekanan

tanah

aktif

Rankine (K^t

>

K,z).

-

Tekanan

tanah

aktif

pada

bagian

dinding

setinggi

fu

adalah

pu'

:

Ku2

ou

:

Kuz(Q

+

ytht+

y2,h2)

- Tekanan

lateral

akibat

tekanan

air

setebal

h2

atatpada

z

:

H:

u:

T*hz

Tekanan

tanah

aktif total

pada

dinding

penahan

dengan

tinggi

H,

ada-

lah

sama

dengan

luas

diagram

yang

dintunjukkan

prau

Cuiriar

9.6b,

yaitu:

Pu:

Pr

+

Pa+

Puz

I

Puq

I

Pus

t

p*

atau,

P":

qh1Ku1

t/rythr2Koi

ghzKuz-t

y1h1h2Ku2+

yry2,h22K"2_t

yry*hz2

Q'

:

htYt

Tanah

2

(pasir

2)

dz,^tz',

K.z

c2=

o

qK^,

x

'a3

.

-

-'

J

QKoz

h.,11

Ku2,n2y2,

xu2-'-i2y*-

Pa4

Tekanan

tanah

aktif

akibat

tanah

setebal

frr sebesar

q'

yang

terletak

di

atas

tanah

urug

dengan

dinding setinggi

hz adalah:

Poa:

q'Kuh2:\thrhzKuz

Rankine

dapat

ah

aktif'

Tekan

aman

ke

dinding

setinggi

11(Gambar

9.7a)

adalah:

Pp'

:

Koou'

Dengan

cara

yang

sama

seperti

penggambaran

diagram

tekanan

tanah

aktif

dapat diperoleh diagram tekanan

pasif yang

ditunjukkan

pada

Gamb

ar 9.7b.

Nilai

tekanan

tanah

pasif total

Po

adalah

Po:

Ppt

-l

Prz-l

P6

l

Pp+

t

Pos

+

P*

atau

pr:

h1qKo1

+

yry

h:Kpt

+

h2qKoz

+

y1h1h2Kpt

+

/,

y2'h22Kozt'/ry*hz2

4sB

BAB

IX

-

Dinding

penahan

Tanah

(a) b)

Gambar

9.7

Diagram

tekanan

tanah

pasif Rankine

(Ko,

>

(or)'

9.3.4.2

Tekunan

Tansh

Lateral

pada

Tanuh

Kohesif

Bila tanah

urug

mempunyai

kohesi

(c)

dan

sudut

gesek dalam

Ppl

gKpt

"\

-\

r

Yr

Knl

\

Analisis dan

Perancangan

Fondasi

-

I

Pps

eKp2

ht.tt

Kp2

h2t2'

Kpz

h2yw

I

l

459


11/48

(


12/48

nya

tak terhingga.

Ditinjau

struktur dinding

kan

pada

Gambar

9.9.

Aktif

+

penahan

tanah

seperti

yang

ditunjuk-

Bagian

tarik diabaikan

HyK^

- 2c.,lK.

a) Diagram

tekanan tanah

aktif

*Pasit

Zc,lKo

HyKo

b) Diagram tekanan

tanah

pasif

Gambar

9.8

Diagram

tekanan

aktif

dan

pasif

pada

tanah

kohesif

(c

>

0

dan rp

>

0).

Luas

baji

tanah

yang

longsor

I

:

%

x

QR

x PS

-

^

sin(u+

B)

PS

:

Po

(9'2's

l

'

sin(t

-

p)

QR:

PQ

sin

(o

+

i)

PQ:

Hlsin

a

Berat

baji

tanah

persatuan

panjang

dinding

penahan,

I'v

-YA

(t\

-

YH:

f

sinto*

ilrrlo*o))

2sin- cr\

s'"1ffi'1

(9'26)

Tekanan

aktif

total

P,

ditentukan

dari poligon

gaya pada

Gambar

9.10b.

462

atalu-

P,:

Dari

Persamaan

(9.27),

dapat

dilihat

bahwa

nllai

P,

:

f(i)

Gabungan

Persamaan

(9.26)

dan

(9.27)

dapat

diperoleh:

p.:

,':

lsinta

, i] o'11)

sinti-rp)

-

(e.28)

"

2sinra\

sin(i

/)

/sin(I80-rz-i+(p'6)

Derivatif

dari Persamaan (9.28),

ff=O

akan

diperoleh

nilai maksimum

gaya

P,terhadap

dinding,

yaitu:

sin(I80"

-a-i+A+5)

W

sin(i-


13/48

Jika

B

:

6

:

0

dan cr

:

90"

(dinding

vertikal,

licin

dengan tanah

urug

horisontal,

maka Persamaan (9.29)

akan

berbentuk:

yH

2 (l

-

sino)

yH2

P":

2

Gsrnrp)

=-r-'g'(45-ql2)

(9.30)

(a)

Untuk

v.

<

90" (b)

Untuk

u.

>

90''

Gambar

9.9 Kelongsoran

ditinjau

dari teori

Coulomb.

Persarnaan

(9.30)

sama dengan

persamaan

tekanan tanah aktif

cara

Rankine. Dari

Persamaan

(9.29)

dapat diperoleh bentuk

persa-

maan

umum:

,,2

P,:

E-v"

(g.3t)

"24

dengan,

fi

-6

+t

(a)

@)

Gambar

9.10

(a)

Kondisi

saat

longsor

(b)

Segi

tiga gaya.

464

Ko

Dengan cara

yang

sama,

tekanan tanah

pasif

dapat

pula

ditentukan.

Menurut

Gambar

9.11a,

w-

sin(a

+

i;

til(g *

4)

(9.33)

'

sin(i

-

B)

dan

dari

segi

tiga

gaya

Gambar

9.1lb,

sin2

asin(a

-

a{r

sin2

(a

+ cp)

BAB

IX

-

Dinding

Penahan Tanah

Po:

W

sin(l80"

-i-


14/48

Dengan

mengambil

nilai

minimum

dari

diperoleh,

o

-t{2

2

Untuk

dinding

vertikal

sangat

licin,

dengan

tanah

urug

horisontal

(5:

p:0

dan

or:900),

Persamaan (9.35)

menjadi,

yH2

l+sin


15/48

Tabel

9.5a Koefisien tekanan tanah

aktif

(K,)

teori Coulomb

5

c)

0

16

t1

20

22

26

0,354

0,311

o loq

0,306

0.304

28

0,328

0,290

0,289

0,286

0,285

6

30

cr.

=

90o

: B

=

-10o

0,304

0,270

0,269

0,267

0,266

0

16

1'7

20

22

26

0,371

0,328

0,327

0,324

0322

32

0,281

o

)5)

0,2s 1

0,249

0.248

(D

(o)

28

0,343

0,306

0,305

0,302

0.301

34

o ?


16/48

Tabel9.5b

0

16

t7

20

22

cr

=

90o : B

=

+10o

0

16

t7

20

22

4,968

11,4t7

12,t83

15,014

beban

tanah

setebal

h,

dengan

berat

volume

(y

)

tertentu.

Dengan

demikian

tinggi

h,

:

qly.

Tekanan

tanah

aktif

pada

kedalaman

h, dari

tinggi

tanah

anggapan

tersebut

adalah:

po:

h,T

Ko:

Q

Ko

(9.39)

Jadi,

akibat

beban

terbagi

rata,terdapat

tambahan gaya

tekanan

tanah

aktif

(P,

)

sebesar:

9.3.6

Pengaruh

Beban

di atas

Tanah

Urug

(1)

Bebun Terbagi Rata

Beban

terbagi

rata

(q)

di

atas

tanah

urug

dapat dianggap sebagai

o:90o:B:+15o

470

6,480

t8,647

20,254

26,569

32.60r

dengan,

q:

H:

Ko:

v:

6,7 r0

19,291

21,054

28,080

34,930

P,'

--

qK,

H

beban terbagi

rata

(kN/m2)

tinggi

dinding

penahan

(m)

koefisien

tekanan

tanah

aktif

berat

volume

tanah

(kN/m3)

Diagram

tekanan

tanah

aktif,

bila

dinding

penahan

tanah

di

pengaruhi

oleh

beban

terbagi

rata di

atas tanah

urug

ditunjukkan

dalam

Gambar

9.13.

Beban terbagi

rata dianggap

sebagai beban

BAB IX

-

Dinding Penahan Tanah

hs

=

Qly

taryah_selinSUiJr"_

(e.40)

i\,

Gambar

9.13

Diagram

tekanan

tanah aktif akibat

beban terbagi

rata

q

untuk

teori

Rankine.

Beban

terbagi rata

q

Analisis

dan Perancangan

Fondasi

-

I

Tanah:rp,c=0

p"'

=

qKaH

QK" HYK"

477


17/48

(2)

Beban

Titik

Tekanan

tanah

lateral akibat

beban

titik P

yang

bekerja

di atas

tanah

urug,

dapat

dihitung

dengan

persamaan Boussinesq, yaitu

dengan menganggap

angka Poisson

(p)

sama

dengan

0,5

(Spangler,

1938).

Untuk

pengaruh

beban titik

pada

Gambar

9.14a,

tekanan tanah

lateral di

kedalaman

zpada dinding

dinyatakan oleh

persamaan:

P

o,

=_:_

(9.41a)

"2r

Substitusi

x:

mH,

z:

nH

dan

6,:

6h,

diperoleh

3P

ot=

"

(9.41b)

2nH'

Dari

penelitian

Gerber

(1929)

dan Spangler

(1938),

persamaan

tersebut mendekati kenyataan

bila

diubah menjadi,

22

l, llr m n

oh=

r ) \t

untuklz>0,4

" H'

(m'+n')'

0,28P

o,

:

i|

lunf.tkm

<

0,4

(3)

Beban Garis

Dalam

praktek,

beban

garis

dapat

berupa

dinding beton,

pagar,

saluran,

dan lain-lain.Tekanan tanah lateral akibat beban

garis

per

satuan

lebar

(q) (Gambar

9.14b), dapat dihitung

dengan mengguna-

kan

persamaan

Boussinesq,

sebagai

berikut:

mendekati

kenyataan

bila

Persama,

ln

(9.43),

dimodifikasi

menjadi:

2qm2

n

-

n

rH(m2 +n')'

Dari

pengamatan

Terzaghi

(1954),

nilai-nilai

yang

4q

o,

=#

untuk

m

>

0,4

472

Y

unt,tkm

<

0,4

r-E

Diagram

tekanan

tanah

lateral

untuk

pengaruh

beban

dilihat

pada

Gambar

9.14b.

_

q

tt /tt\n

Q.a2a)

i

)0,an

(e.42b)

(e.43)

diperoleh lebih

BAB

IX

-

Dinding Penahan

Tanah

(a)

Beban

titik

Gambar

9.l4Tekanan

tanah

pada

dinding

akibat

beban,

garis dan

beban

terbagi

rata

memanjang'

Q.4aa)

(e.44b)

(4)

Beban Terbagi Rata

Memaniang

Terzaghi

(1943),

sebagai

berikut:

garis dapat

(a)

Beban

garis

(a)

Beban

terbagi

rata

q (kN/m2)

oo

=4(f

-sin

p

cos2a)

1T

Analisis

dan

Perancangan

Fondasi

-

I

beban

titik

beban

(e.4s)

473


18/48


19/48


20/48

garis

AD,

sehingga

memotong

(garis-garis

ACy,

AC2, ACt.....).

Gambarkan

kurva

Culmann

lewat

kan dalam langkah (7).

8)

e)

10)

Gambarkan

sebuah

garis yang

menyinggung

kurva

Culmann,

yang

sejajar dengan

garis

AC. Ditemukan

sebuah titik singgung.

Gambarkan

sebuah

garis

lewat

titik

singgung

kurva

Culmann

yang

telah

ditemukan

dalam langkah (9)

sejajar

garis

AD,

se-

hingga memotong garis

AC.

Panjang

garis

ini

(garis

P")

dikalikan

dengan skala

gaya

yang

dipakai

adalah

gaya

tekanan tanah

aktif

total

yang

dihitung.

(b)

Tanah

kohesif

Bila

tanah

mempunyai

kohesi

(c),

dipakai untuk menghitung

tekanan

tanah

cara

Culmann.

Tahanan geser

maksimum

persamaan:

rs:c1_otgq

dengan,

c

:

kohesi

q

:

sudut

gesek

dalam

tanah

urug

garis-garis

longsor

anggapan

titik-titik

potong yang ditemu-

Tahanan

geser

maksimum

antara dinding

dengan tanah

urug

diberikan

oleh

persamaan:

xf:co+otB}

(9.47)

dengan,

c,

:

adhesi antaratanah

dengan dinding

6

:

sudut

gesek

antara

dinding

dengan tanah

urug.

Bidang

longsor

dianggap

berkembang

dari

ujung

kaki sampai

dasar

retakan,

di

mana kedalaman

retakan

adalah

h"

:

2cl(ytlK,)

(Gambar

9.17).

Gaya-gayayang

bekerja

pada

baji

tanah

saat

longsor

teori

Coulomb

dapat

pula

aktif

pada

dinding

dengan

tanah

urug diberikan

oleh

(e.46)

adalah

(lihat

Gambar

9.17a):

478

BAB IX

-


Ca

=

cax

BD

C=cxBC

B

Gambar 9.l7Hitungan cara

grafik

tanah kohesif.

Analisis dan Perancangan Fondasi

-

I

bcnllBCn

ab

llAB

endnllerah

Pa

(b)

e4

Culmann un

tekanan tanah

aktif

pada

479


21/48


22/48

ini terbentuk

garis-garis

Ppr,

Ppz,

ppt.....

panjang

garis

p,

yang

mini_

mum

dari

ordinat

kurva

Culmann

dikalikan

dengan

skaia gaya

yang

dipakai

adalah

tekanan

tanah

pasiftotal

tanah

ke

dinding

penahan.

Gambar

9.18

Hitungan

cara

grafik

Culmann

untuk

tekanan

tanah

pasif.

9.5

PENGARUH

TEKANAN

REMBESAN

PADA

STABI-

LITAS

DINDING

PENAHAN

Pada

waktu

hujan

deras,

berat

volume

tanah

di

belakang

din_

ding

penahan

tanah

akan

bertambah

akibat

naiknya

kadar

air

ianah.

Jika

perlengkapan drainase

tidak

diberikan,

air

akan

merembes ke

bawah

melewati

dasar

fondasi

dan

kemudiari

naik

sampai

kaan

tanah

di

depan

dinding

(Gambar

9.19).

Rembesan

air

tanah

urug

ini,

berakibat:

1)

tekanan

tanah

juga

ertambah.

Karena

itu,

empung,

perancangan

sebaiknya

didasarkan

pada

kondisi

jenuh

air.

Karena

tattalt-tttttttlt

ini cenderung

menahan

air

pada

jangka

waktu

yang lama'

Gaya angkat

(uphft)

akan

timbul

pada

permukaan

bidang

runtuh'

Gaya

angkat

timbul

pada

dasar

fondasi

dinding

penahan.

Pengurangan

tekanan

tanah

pasifdi

depan

dinding.

2)

3)

4)

Tekanan

rembesan

pada

bagian

depan

dinding

yang

arahnya

ke

atas

akan

berakibat

mengurangi

berat

volume

efektif

tanah.

Bila

te-

kanan

rembesan

sangat

besar,

tanah

bagian

depan

dapat

kehilangan

beratnya,

sehingga

tanah

dalam

kondisi

mengapung.

Untuk

mengu-

rangi

tekanan

rembesan

yang terlalu

besar

tersebut,

struktur

penahan

tanah

perlu

dilengkapi

dengan

bangunan

drainase.

Hal

ini

dapat

dilakukan

dengan

menggunakan

material

granuler

sebagai

bahan

timbunan

yang

dilengkapi

dengan

bangunan

drainase.

482

BAB

IX

-

Dinding

penahan

Tanah

Fwr

Gambar

9.19

Diagram

tekanan

air

di

sekeliling

dinding

penahan'

Tekanan

rembesan

dalam

massa

tanah

dapat

ditentukan

dengan


Fondasi

-

I

483


23/48

seperti

yang

ditunjukkan

dalam

Gambar

9.19.

Tekanan

air

(p*)

umumnya

akan

mengurangi faktor

aman.

9.6 HITUNGAN

STABILITAS

DINDING

PENAHAN

Gaya-gaya

yang

bekerja

pada

dinding penahan

meliputi

(Gambar

9.20):

1)

Berat

sendiri

dinding

penahan

(14)

2)

Gaya tekanan

tanah

aktif

total

tanah

urug

(P,)

3)

Gaya tekanan

tanah

pasif

total

di

depan

dinding

(P,)

4)

Tekanan air

pori di

dalam tanah

(P,)

5) Reaksi

tanah

dasar

(R).

Jika

dinding

pada

keadaan

seimbang,

jumlah

vektor

gaya-gaya

akan

sama

dengan nol.

Gambar

9.20

Gaya-gayayangbekerja

pada

dinding penahan

tanah.

Analisis

stabilitas

dinding

penahan

tanah

ditinjau terhadap

hal-

hal

sebagai

berikut:

1)

Faktor

aman terhadap

penggeseran

dan

penggulingan

harus

mencukupi.

2)

Tekanan

yang

terjadi

pada

tanah

dasar

fondasi

harus

tidak

boleh

melebihi

kapasitas

dukung

tanah ijin.

3)

Stabilitas

lereng

secara

keseluruhan

harus

memenuhi

syarat.

Selain

itu,

jika

tanah

dasar

mudah

mampat,

penurunan

tak

scrtt-

gam

yang

terjadi

harus

tidak

boleh

berlebihan.

9.6.1

Stabilitas

terhadap

Penggeseran

Gaya-gayayang

menggeser

dinding

penahan

tanah

akan

ditahan

oleh:

1)

Gesekan

antaratanah

dengan

dasar

fondasi.

2)

Tekanan

tanah

pasif

bila

di

depan

dinding

penahan terdapat

tanah

timbunan.

Faktor

aman

terhadap

penggeseran

(Fg"),

didefinisikan

sebagai:

F-^

=zR,

>t5

(9.48)

_

ss

Ep,

-

Untuk

tanah

granuler

(c

:

0):

IRr

:

Wf

Wtg66;dengan

6a

(

q

-

Untuk

tanah

kohesif

(q:0):

Z

Rn: cB

-

Untuk

tanah

c-

q

(q

>

0 dan

c

>

0):

LRn:

c"B

+

Wtg66

dengan,

I

Rn

:

tahanan

dinding

penahan tanah

terhadap

penggeseran

W :

berat

total

dinding

penahan

dan tanah

di

atas

pelat

BAB

IX

-

Dinding Penahan

Tanah

6t

fondasi

(kN)

sudut

gesek

antara

tanah

dan dasar

fondasi,

biasanya

diambil

ll3

-

(213)


24/48

ZPn

:

jumlah

gaya-gayahorizontal (kN)

F

-

tg

&

:

koefisien

gesek

antara

tanah

dasar

dan

dasar

f,ondasi.

Faktor aman

terhadap

penggeseran

dasar

fondasi (%)

minimum,

diambil 1,5. Bowles

(1997)

menyarankan:

Fr,

>

1,5

untuk

tanah

dasar

granuler

Fs,>2

untuk

tanah dasar kohesif.

Dalam

Tabel

9.6 ditunjukkan

nilai-nilaif

dari berbagai macam

jenis

tanah

dasar. Jika dasar

fondasi

sangat kasar,

seperti

beton

yang

dicor langsung ke tanah, koefisien

gesek

/:

tg 6u

:

tg tp,

dengan

q

adalah

sudut

gesek

dalam tanah dasar.

Tabel

9.6

Koefisien

gesek (fl

antara

dasar fondasi dan tanah

dasar

(AREA,

1

9s8)

Tanah

granuler

kasar tak mengandung

lanau atau lempung

Tanah

granuler

kasar mengandung lanau

Tanah lanau tak berkohesi

Batu keras

permukaan

kasar

Perhatian

perlu

diberikan

jika

dinding

penahan

tanah terletak

pada

tanah lanau atau lempung.

Segera sebelum

fondasi

dicor, dasar

fondasi lebih

baik

digali sedalam

l0 cm,

setelah itu

ditimbun

dengan

tanah

pasir

kasar atau

pasir

campur kerikil

yang

dipadatkan setebal 10

cm.

Koefisien

gesek

antara

pasir

dan tanah

di

bawahnya

(fl

dapat

diambil

0,35

(Terzaghi

dan Peck, 1948). Tetapi,

jika

kuat

geser tak

terdrainase

(undrained strength) dari

lapisan

lunaknya lebih

kecil

dari

tahanan

geser

dasar fondasi,

penggeseran

akan

terjadi

pada

tanah

lunak

di

bawah

dasar

fondasi

tersebut.

Untuk

itu, nilai

adhesi

anlara

dasar

fondasi

dan tanah bawahnya dianggap

sama dengan

nilai

kohesi

tanah

(c),

dan sudut

gesek

dalam

(


25/48

tanah pasif.

Namun,

keuntungan

dari

pemakaian

pengunci

ini

biasanya

kecil,

kecualijika

dasar

fondasi

terletak

di

atas lapisan

batu

atau

tanah

pengunci

sebaiknya

dibuat

miring

lV

:

1,5

H.

9.6.2

Stabilitas

terhadap

Penggulingan

pusat

rota

depan

penggu_

lingan

ini,

en akib

penahan

dan

mome

di

atas

9.21a).

tor

aman

akibat

terhadap

penggulingan

(Fg),

didefinisikan

sebag

D

2M,

,

rt

_

ZMa

dengan,

>.M-

:

ZMr,:

zM*

:

LMgr

:

W

ding penahan

(kN)

B

lebar

kaki

dinding

penahan

(m)

ZPon

:

jumlah

gaya-gayahorizontal

(kN)

ZP,,

:

jumlah

gaya-gayavertikal

(kN)

Faktor

aman

terhadap

penggulingan

(F)

bergantung

pada

jenis

tanah,

yaifu:

Wbt

zP,nhr+>,P",8

momen yang

melawan

penggulingan

(kN.m)

momen yang

mengakibatkan

penggulingan

(kN.m)

berat

tanah

di

atas

pelat

fondasi

+

6s1s1

sendiri

din-

Fgt)_

1,5

untuk

tanah

dasar

granuler

Fgr2

2

untuk

tanah

dasar

kohesif

tarik

tanah

dasar

Yang

kohesif.

9.6.3

Stabilitas

terhadap

Keruntuhan

Kapasitas

Dukung

Tanah

s

dukung

tanah

untu

Penahan

tanah,

an-p

rzaghi

(1943),

1963),

Vesic

(1975)

dan

Hansen

(1970)'

u.

Persamuan

Terzaghi

Kapasitas

dukung

ultimit

(q,,)

untuk

fondasi

memanjang

dinya-

takan

oleh

persamaan:

qu: cN,

+

D1YN,

+

0,5

BYN,

(9'50)

dengan,

c

:kohesi

tanah

(kN/m2)

Df

kedalaman

fo

y

berat

volume

B

lebar

fondasi

an

tanah

Qr)

l'.,,,

Nrdan

}{,

:faktor-faktor

kapasitas

dukung

Terzaghi

(Tabel3.1)

48B

(e.4e)

BAB

IX

"

Dinding

Penahan

Tanah

Analisis

dan

Perancangan

Fondasi

-

I


26/48


27/48


28/48

harus

sedemikian

hingga

resultan

gaya-gaya

terletak

pada

bagian

tengah

sejarak seperliga

lebar

atau

e

<

816

(e

-

eksentrisitas

dihitung

dari

pusat

fondasi). Tebal puncak

dinding

penahan

dibuat

diantara

0,30

-

(H11.2)

meter.

Kemiringarr dinding depan

minimum

1

:50

B=0,5'071-/

(a)

Dinding

gavitasi

Kerninngan

1 :50

0,2 m

(minimun)

Kefiriringan

dinding

clepan

miftimur'n

1

50

8=0,4-0,7H

(b)

Dinding kanlilevet

(c)

Dind

i

nE call ntarforl

Gambar

9.22

Estimasi

awal

dimensi dinding

penahan.

Dinding kantilever

(Gambar

9.22b). Dirnensi

pelat

dasar

dinding kantilever

dibuat sedemikian

hingga

eksentrisitas

resultan

beban

terletak

pada

e

<

(816).

Jika

resultan

beban

jatuh

di

luar

daerah

tersebut,

tekanan

fondasi menjadi

terlalu besar

dan hanya

sebagian

D

=

Hl12 l"1l1O

luasan

fondasi

yang

mendukung

beban. Tebal

puncak

dinding rnini-

mum kira-kta 0,20

m.

Hal

ini, kecuali untuk memudahkan

penge-

coran beton,

juga

untuk

keperluan keindahan.

Dinding counterfort

(Gambar

9.22c).

Dinding

counterforl

umumnya

digunakan

jika

tinggi dinding

penahan

(fI)

lebih

besar

dari

6 m.

Jarak counterfort ditentukan

dengan cara coba-coba

dan

yang

paling ekonomis berkisar

diantara

0,4 0,7H.

Tebal

puncak

dinding

dapat dibuat sekitar 0,20-0,30

m.

9.7.2

Gaya-gaya

pada

Dinding

Penahan

Gaya-gaya

yang bekerja pada

dinding

penahan,

umumnya

diambil

permeter

lebar

untuk

dinding

gravitasi,

semi

gravitasi,

dan

dinding

kantilever.

Untuk dinding counterfort,

gaya-gaya

ditinjau

pada

ruang

selebar

jarak

antara

counterfort.

Gaya-gaya

yang

bekerja

pada

dinding

gravitasi

dan dinding

kantilever

diperlihatkan

pada

Gambar 9.23 dan Gambar

9.24. Tekanan tanah aktif

dihitlrng dari

teori Rankine

atau

teori Coulomb.Untuk

dinding

kantilever.

gaya-gaya

yang

menyebabkan timbulnya

gaya

lintang

dan

gaya

momen

yang

terjadi

pada badan

dinding

tidak

sama

dengan

gaya-gaya

yang diper-

hitungkan

untuk menghitung

stabilitas

struktur

terhadap

penggeseran.

-0,4-07Fl

-

Hl14

-

Hl12

494

BAB

IX

-

Dinding Penahan

Tanah

(a)

Cara

Rankine

(b)

Cara Coulomb

Gambar 9.23 Gaya-gayapada

dinding

gravitasi.

Analisis dan Perancangan Fondasi

-

I

495


29/48

Gaya-gaya

yang

terjadi pada

dinding

counterfort

dianalisis

berdasarkan

teori pelat.

umumnya,

hitungan

perancangan

didasarkan

pada

metoda yang

disederhanakan,

sehingga

hasil

hitungan

mungkin

akan

memberikan

bentuk

konstruksi dengan

dimensi yang

reratif

berlebihan.

Dalam

hitungan,

berat

dinding

counterforr

sering

diabai-

kan.

Permukaan

pelat

di

depan

dinding

dianggap

sebagai pelat

menerus

yang

didukung

oleh

beberapa

dukungan

dengan

bentang

yang

bergantung

pada

jarak

counterfortnya.

V=W"+

W

+P"sinlJ

Gambar

9.24

Gaya-gaya

pada

dinding

kantilever.

9.7.3

Prosedur

Perancangan

Dinding

penahan

Tanah

Secara umum,

langkah-langkah

hitungan

perancangan

struktur

dinding

penahan

tanah

dapat

dilakukan

sebagai

berikut:

1)

Dipilih

bentuk dinding

penahan

tanah, termasuk

memilih

dimensi

dinding

verlikal,

tebal

dan

lebar

pelat

fondasi.

Untuk keperluan

ini,

Gambar-gambar

9.22

dapat

dijadikan petunjuk

awal.

2)

Dengan

parameter-parameter

tanah

yang

telah

diketahui,

dihitung

gaya-gaya

yang

bekerja

di

atas

dasar fondasi

dinding

penahan.

3)

Tentukan

letak

resultan gaya-gaya

yang

bekerja.

Letak

dari

resultan

tersebut

digunakan

untuk

mengetahui

kestabilan

dinding

PA

cos

iJ

Uraian

arah vedikal

dari P,.

yaitu

p_

sin

lJ

k

ad

an g-

kad

ang

d{ab ai ka

n

penahan terhadap

bahaya

penggulingan.

4)

Dihitung

5)

Dihitung

ak-

simum

ti

6)

Dirancang

bagian-bagian

pembentuk

struktur,

seperti:

menghi-

tung dimensi

dan

penulangan

fondasi

maupun

dinding'

Perancangan

masing-masing

bagian

dari

dinding

penahan

dilakukan

sebagai

berikut:

(a)

Dinding

gruvitasi

Dinding

gravitasi umumnya

dibuat

dari

pasangan

batu,

atau

beton.

Bila

dinding

penahan

dibuat

dari

beton,

sedikit

tulangan

dibu-

tuhkan

untuk

menanggulangi

perubahan

temperatur.

Dirnensi

dinding

penahan

harus

dibuat

sedemikian

hingga

tidak

terdapat

tegangan

tarik

pada

badan

dinding.

Untuk

itu,

pada setiap

titik

pada

potongannya,

tegangan-tegangan

yang

terjadi

pada

dinding

dihitung

dengan

cara

sebagai

berikut

(Gambar

9.25):

F"

cos

[t

H.i3

BAB IX

-

Dinding

Penahan

Tanah

Gambar

9.25

Tegangan

pada bidang

AB

dari

dinding

gravitasi'

(a.1)

Tegangan

vertikal

maksimum

(desak)

pada badan

dinding:

o

:'

(

1

+

g

)

(

kuat

desak

ijin

bahan

dinding

(9.53a)

BB

o

min

y

=

[4,/pas

balu

+

Wtanatr

Analisis dan

Perancangan

Fondasi'

I

a bidang

BC

g

=

e"

pada bidang

BC

Lebar

dasar

-'

AB

497


30/48

(a.2)

Tegangan

vertikal

minimum

pada

badan

dinding:

"-+tr

*l>o

'

B

(a.3)

Gaya

lintang

pada

badan

dinding:

H

dengan,

V, H

:

komponen

gaya

vertikal

dan

horisontal

B

:

lebar bagian potongan yang

ditinjau

e :

eksentrisitas

(b)

Dinding

kantilever

Bagian-bagian

dinding

kantilever

terdiri

dari:

dinding,

pelat

fondasi

belakang

dan

perat

fondasi

depan.

pada

setiap

baiian

ini

dirancang

seperti

cara

merancang

strukfur

kantilever.

untuk=m".an-

cang

pelat

fondasi,

tekanan

tanah

yang

terjadi

pada bagian

dasar

fondasi

yang

dihitung

lebih

dulu, yaitu

dingan

menganggap

distribusi

tekanan

tanah

linier.

Tekanan

pada

tanah

dasar

akibat

beban

terjadi

pada

ujung-ujung

pelat

fondasi

yang

sebagai

berikut:

o

Bila

e816

berbentuk

trapesium,

sedang

blla

e

>

816,

maka diagram

tekanan

berupa

segitiga.

Pelat

fondasi dianggap

sebagai

struktur

kantillever

yang

bentangnya

dibatasi

oleh

bagian

vertikal

dari

tubuh

dinding

panahan.

Gaya-gaya

yang

bekerja

pada

dinding

penahan dengan

per-

mukaan

tanah

urug

miring

dapat

dilihat

pada

Gambar

9.26.

Pelat

fondasi

depan,

dianggap

sebagai

pelat

yang

dijepit

oleh

dinding

ver-

tikal di

bagian

depan.

Gaya'gaya

yang

bekerj

a, adalah

gaya

tekanan

tanah

ke atas,

dikurangi

oleh

berat

tanah di

atas

pelat

depan.

Pada

bagian

depan

ini,

pelat

cenderung

mengalami

momen

positif

dengan

tegangan

tarik

terletak

pada

sisi

bawah.

rttEr

B'

Qmak:

Blla

e

<

816,

maka

tekanan

dinding

ke

tanah

yang

498

dinding

penahan

yang

dihitung

dengan

cara

(9.54a)

BAB

IX

-

Dinding

penahan

Tanah

T'ekanan

tanah

pasif

sering

diabaikan

(e.s4b)

9rrE'r

Jika e

r8/6

qflak

(c)

(d)

Gambar

9.26 Gay

a-gaya

pada

dinding

kantilever

(Teng,

I

962).

Analisis dan

Perancangan

Fondasi

-

I

(mrn

=

0

499


31/48

Bagian

pelat

fondasi

belakang,

dianggap

terjepit pada

batas

permukaan

dinding

vertikal

di bagian

belakang.

Gaya

tekanan

tanah

bekerja ke

atas,

sedang

tekanan

akibat

berat

tanah

di atas

pelat

bekerja

ke

bawah.

Tekanan

neto

yang

dihasilkan,

cenderung

untuk

meng-

akibatkan

momen

negatif

pada

pelat

belakang,

dengan

tegangan

tarik

pada

sisi

atas

pelat.

Bagian

tubuh

dinding

penahan

dianggap

sebagai

struktur

kantilever

yang

terjepit

pada

pelat

fondasi

bagian

atas.

Dengan

gaya-gaya

yang

telah

diketahui

dapat

dihitung

dimensi

kom-

ponen-komponen

dinding

penahan

dan penulan

gannya.

(c)

Dinding

counterfort

Hitungan

tekanan

tanah

untuk

dinding

counterfofi.

hampir

s.ma

dengan

dinding

kantilever.

Kedua

bagian pelat

fonclasi

yang

dipisah-

kan

oleh

dinding

veftikal,

merupakan

struktur

kantilever

(lihat

Gambar

9.22).

Perbedaa,

hitungan

terletak

pada

bagian

permukaan

dinding yang

dianggap

berlumpu

pada

dinding penguat (ciunterfttrt).

Pelat

fondasi

bagian

belakang

dipengaruhi

oreh

momen

negatif

akibat

berat

tanah

yang

terletak

di

atasnya.

Counterfort

dapat dirancang

sebagai

bentuk

baji ka,tilever

),ang

terjepit pada

dasarnya.

Jika

ditinjau

sebagai

kesatuan,

tubuh

dinding

dan

dinding

counterfourt

dapat

dianggap

sebagai

struktur

balok

"'r'.

Kaki dalam

fondasi

dipengaruhi

oleh

tekanan

ke

bawah

akibat

bcban

tanah

di

atasnya.

Tekanan

ini

menyebabkan

momen

lentur

negatif

pada

pelat

bawah,

dengan

tegangan

tarik

bekerj

a

pada

bagian

atas

pelat

dan

momen

lentur

positif

pada

bagian

tengah

di

antara

counterfort.

Contoh

soul9.1:

Diketahui

dinding

penahan

tanah

dengan

tinggi

5

m seperti

yang

terlihat

pada

Gambar

C9.1.

Tanah

di

belakang

dinding

mem_

punyai

e

:

30o,

c:

0

kN/m2,

angkapori

e:0,53

dan

beratlenis

C,:

2,7.

Jlka

tanah

fondasi

dianggap

kedap

air,

hitung

tekanan

tanah

aktif

pada

dinding

dengan

cara

Coulomb

bila:

a)

b)

Elevasi

muka

air di

depan

dan

di

belakang

dinding

sama.

Elevasi

muka

air

sarna

di

kedua

tempat

tersebut,

namun

telah

turun

sebesar

2

m dari

puncak

dinding.

c)

Pada

bagian

depan dinding

tidak

dipengaruhi

air,

dan

air

di

belakang

dinding

setinggi

permukaan tanah

timbunan.

Penyelesuinn:

BAB

IX-

Dinding

Penahan

Tanah

2m

(a)

3m

Lapisan

kedap

air

Berat

volume

tanah:

(c)

Analisis

dan

Perancangan

Fondasi

-

I

G,T*

-

l+e

Gambar

C9.1.

2'7

x

9'B

I

r7,3

kNimr

(l

+ 0,53)

501


32/48

y'

-

20,71-

9,81

:

10,9

kN/m3

Koefisien

tekanan tanah

aktif cara

Coulomb, untuk

e

:

30",

I

:

0", E

:

(213)

q

:

(213)

x 30o

:

20o,

adalah:

(2,7

+

0,53)9,8'l

K^-

(l

+

0,53)

srn2 osin(a

-

rr[,

20,71

kN/m3

:0,297

a)

Kondisi

(l)

(Gambar

C9.1a)

Tekanan

air

di

muka

dan belakang

dinding

sama,

jadi

saling

meniadakan.

Gaya tekanan tanah

aktif total

per

meter:

P,:0,5

*y'K,:

0,5

x 52

x 10,9

x0,297: 40,50

kN

Gaya

P,

bersudut 20o

terhadap

horisontal

dengan

titik

tangkap

gayapada

(1/3)

x

5:1,67

m

b) Kondisi

(2)

(Gambar

C9.lb)

Dianggap

tanah

di

atas

muka ak,

pada

kondisi kering.

Tekanan

tanah

aktif

total

per

meter:

P,1:0,5h12ydK,:0,5

x22

x 17,3

x0,297

-

10,28

kN

sin2

90'

sin(90'

sin(p+ri)sin(p

p)

sin(a

6)sl:rr(a +

B

-

zo'r[r

.

,io219o'

+

3oo

)

1

)l

t)

sin(30'

+ zoo

lsin(30'

Po2: h1\6Kohz:

2 x 77

,3

x

0,297

x3

:

30,83

kN

Poj

:

0,5h22T'

Ko:0,5 x 32

x 10,9

x

0,297

:

14,57

kN

Tekanan tanah

aktif

total

pada

dinding

per meter:

P,:10,28

+

30,83

+

14,57:55,68

kN

dengan arah

gaya

miring

sebesar 20o terhadap horisontal.

Diagram tekanan tanahnya dapat

dilihat

pada

Gambar C9.1b.

c)

Kondisi

(3)

(Gambar

C9.1c)

Tekanan

tanah

pada

dinding

per

meter:

Po:0,5

I?y'K,:

0,5

x

52

x

10,9 x0,297: 40,50

kN

Tekanan air

pada

dinding

arahnya tegak

lurus

dinding

(per

meter):

P*:0,5lly*

:

0,5

x

52

x

9,81

:122,63

kN

P"7,

(horisontal)

122,63

+

40,50

x

cos

20o

:

160,70

kN

P,,

(vertikal)

:

40,50 x

sin

20o

-

13,85 kN

P

total

(miring)

^11t60,7'

+

13,852)

:

161,29

kN,

dengan

sudut kemiringan

:

arc

tg

(13,85/160,7)

:

4,93"

terhadap horisontal.

Perlu

diperhatikan

bahwa

pada

contoh

soal

ini,

dasar

dinding

dianggap

melekat

pada

lapisan kedap

air,

sehinggapada

dasar dinding

tidak

ada

tekanan

air

ke

atas.

Contoh

soal9.2:

Diketahui dinding

penahan

tanah

kantilever

seperti

ditunjukkan

pada

Gambar C9.2. Data tanah:

Tanah

urug :

c1

:

0

kN/m,

er

:

35",

Tr,t:

19

kN/m3.

Tanah fondasi

: c2

:

20 kN/m2

,

ez:

35"

,

Tr,z:

18 kN/m3.

Berat volume beton

:25

kN/m3.

Beban

terbagi

rata di atas timbunan

q

:

10

kN/m2.

Beban

-

20')

sin(90"

-

o')

502

,'l

,)

0o

BAB

IX

-

Dinding

Penahan Tanah

Analisis

dan

Perancangan Fondasi

-

I

503


33/48

terbagi rata

di atas

timbunan

q:10

kN/m2.

Bila

hitungan

didasarkan

pada

teori Rankine, selidiki

stabilitas

dinding

penahan.

Penyelesaian:

Tanah ?:

q,

=

35'r

q

=

0kPa

;

'/n=

18

kN/mr

Gambar

C9.2.

Hitungan

gaya

vertikal

dan

gaya

momen

terhadap

kaki

depan

(titik

O) diperlihatkan

pada

Tabel

C9.1a.

Tabel C9.1a.

K,

:

tg2

(45"

-

35

12)

:

0,27 I

LP,t

:

O,5

Il

yrK,+

qHK,

Tekanan

tanah

aktif

total

dan momen

terhadap

O,

dihitung

dalam

Tabel

C9.1b.

Tabel C9.1b

I

2

J

4

q

0,4x6,2x25

:62

0,4 x 6,2 x 0,5 x 25

:31

0,8x4x25

:80

2,2

x

6,2 x

19

:259,2

(4

-

1,8)

x

10

:22

Berat

W

(kN)

504

Tekanan tanah aktif

total, P,

(kN)

Lw:4s4,2

0,5 x72

x

19 x0,271

:

126,2

l0

x7 x0,271

:

18,92

Jarak

dari

o

Momen

ke

o

(kN)

1,60

1,21

2,00

2,90

2,90

(

I

)

Stabilitas

terhadap

penggeseran

Tahanan

geser pada

dinding

sepanjang

B

:

4 m,

dihitung

dengan

menganggap dasar

dinding

sangat

kasar, sehingga sudut

gesek

6u

.

g

dan

adhesi c1: c2l

Rn:

cB

+zWtg6b:

(20

x

4)

+

(454,2

x tg

35')

:398,0

kN/m

F."

:

:+-

::Tg

:2,74>

r,s

(oK)

zP,

145.12

(2)

Stabilitas

terhadap

penggulingan

r,,: lYY

=

++

=

3.16

>

r.s

(oK )

"

zM

^,

360,75

ot

6'

(3)

Stabilitas

terhadap keruntuhan

kapasitas dukung

tanah

Dalam hal

ini akan digunakan

persamaan

Hansen.

Pada

hitung-

an dianggap

fondasi

terletak

di

permukaan.

z

P,

:

145,12

Jarak dari O

(m)

qq,

39,4

160,0

7

51,7

63,8

BAB IX

-


2,33

3,5

>M

:

trt4,1

Momen ke O

(kN.m)

294,3s

66,40

LM:360,75

Analisis dan

Perancangan Fondasi

-

I

505


34/48

zM

w

-2M

91

I

ll4,l

_

360,15

.'e

>,w

454.2

e:

Bl2

-

x":

412

-

1,65

:

0,34

m

<

816:

416

:0,67

m

Lebar

efektif:

B'

:

B

- 2e:

4 -

(2

x0,34):3,32

m

A'

:

B'

x

I

:3,32

x I

:

3,32 m2

Gaya

horisontal:

H

:

145

,12

kN

dan

gaya

vertikal:

V

:

454,2

kN.

Faktor

kemiringan

beban:

tq

i-

Catatan

:[,-

:

[,_

L

:ir-(

--

0,49

..N"

tg

1,65

m

V+

0,51

A'"o

H

ac

0,

454,2

+ 3,32x20x

l-iq)lN"tgE

4:

tgrp

s

(1,

5

>0

5,12)

-

(1

-

0,49)

I

(46,12

tg

35")

:0,47

q:llq-l

,r:lr-

['-

V+Ac,ctgrp

0,7

(14

Untuk

gz:

35",

dari

Tabel

3.3,

Nq

:

33,3;

N"

:

46,12;

N,

=

11

q'

Kapasitas

dukung

ultimit

untuk

fondasi

di

permukaan

menurut

Hansen (Dr:

0, faktor

kedalaman

d":

ds:

dr: 1,

faktor

bentuk

s"

:

so:

s,

:

1):

qu

:

i"c2N,

+

iy

0,5 B'yoz

N,

0,1H

454,2

+

3,32x20

x

t'

5,12)

Bila

dihitung

dengan

berdasarkan lebar fondasi

efektif

(lebar

fondasi

efektif),

yaitu

tekanan

fondasi ke tanah

dasar

terbagi

rata

secara sama, maka:

.

v 454,2

q:-

=l36,8lkN/m2

-

Bt 3,32

Faktor

aman terhadap keruntuhan kapasitas

dukung:

F

:

4'

-

198'4

=5,84>

3

(oK)

q'

136,81

Atau

dapat

pula faktor

aman

dihitung

dengan:

_

q

,,(B')

:rl8.4.:,.32\

v 4s4.2

Contoh soal

C9.3:

Rancanglah

penulangan

dinding kantilever

pada

Contoh

soal

C9.2,

jika

ditentukan kuat tekan beton

rencana

(f"')

:20

MPa,

sedangkan

kuat

tarik

baja

(f"):

300 MPa.

Gunakan

faktor

beban mati 1,2 dan

beban

hidup

1,6

(untuk

beban

terbagi

rata

q).

Penyelesaian:

Perancangan

fulangan fondasi mengacu

pada peraturat "Tata

Cara

Perhitungan

Struktur Beton

untuk

Bangunan

Gedung"

(SNI

03-

2847-2002)

menurut

pasal-pasal

yang

sesuai.

Hitungan

gaya-gaya

terfaktor untuk menghitung

gaya

vertikal

dan

momen

terhadap

kaki

depan

(titik

O)

ditunjukkan dalam

Tabel

C9.2,

sedang

untuk

gaya

horisontal terfaktor ditunjukkan

dalam

Tabel

c9.3.

Eksentrisitas

pada

dasar

fondasi

oleh beban-beban

terfaktor:

ctg

35"

I'

=

0,36

BAB

IX

-

Dinding

Penahan

Tanah

Analisis

dan Perancangan Fondasi

-

I

507


35/48

2W

553,9

e

:

Bl2

-

x":

412

-

1,63

:

0,37 m

< 816

:

416

:

0,67

m

Tabel

C9.2

(Faktor

beban: beban

mati

1,2

danbeban

hidup

1,6)

LMw

-2M

r,

_1362,2

_

459,93

No

I

2

J

4

q

0,4x6,2x25x1,2

:74,4

1,60 119,0

0,4 x 6,2 x 0,5 x 25

x

1,2:37,2

1,27 47,2

0,8x4x25x1,2

:96

2,00 192,0

2,2

x

6,2

x

19

x

1,2

:

3l

l 2,90

901,9

(4

-

1,8)

x l0 x

1,6 :35.2 290

102.1

Berat W

Jarak dari O Momen ke

O

(kN)

(m) (kN.m)

Tabel

C9.3.

1,63 m

Beban horisontal

terfaktor

dari

tekanan

tanah Jarakdari

O

aktif total, P,(kN)

(m)

126,2

x

1,2

18,92

x

1,6

zw:

ss3,8

LM:

1362,2

Tekanan pada

dasar

fondasi:

q:+

ll.9)(untuk

e1816)

BB

Dengan

V

:

>W

:

553,8 kN/m

dan B

:

4 m:

ss3'8

*

6

x

o'37

\:

2r5.2g kN/m2

mak:;0

4

Q_

:

W(,

_

u"9o,r,

):61,61

kN/m2

Diagram

tekanan

tanah terfaktor

untuk

penulangan

ditunjukkan

= 151,38

:

30,3s

2 P,:181,63

dalam

Gambar

C9.3.

?

11

15

Momen

ke O

(kN.m)

352,11

106,22

458,93

s =

10 kN/m':

BAB IX-

Dinding Penahan

Tanah

a)

Gaya.gaya

yang

bekerja

2,O7

m

qK,

=10x0,271

=

2,71kN/m'z

HYK.= 6.2

* 19 x O,271

=

31,92

kN,/m'?

(Pengaruh

beban terbaqai

rata)

Gambar

C9.3 Diagram

tekanan

untuk

penulangan.

A.

Penulangan

dinding

vertikal

a)

Hitungan

gaya

lintang

dan

gaya

momen

terfaktor

Bila

y

adalah kedalaman

dari

permukaan tanah

urug,

momen

terfaktor

yang

bekerj

apada

dinding

vertikal:

(6,2)(19X1,2) =

141,36

Jpsnsaruh tanah)

(0

8X2sXl,2)

-

24

(Pengarulr

pelat

kaki)

Tekanan

pada

tanah dasal

b) Gaya-gaya

pada pelat

fondasi


Fondasi

-

I


36/48

M

0,5 yar

y'

t


37/48

Hitungan

penulangan

per

meter

panjang

dinding:

(-;

.o,ss.y",

bh,

*

(0,85.7,,

b.dV

-(

Ar)

=

o

\0

)

(-

1.o,as.zo

.rooofo,

+ (o,ss.zo.

r

ooo.zoo)o

_

[rrt.? ]

o'

)

=

o

'(

o,8o

)"

(-

ssoo)",

+

(

rmoooo)"

_

(qu

rzsooo)=

o

Diperoleh:

ay:

35,4

mm

dan

az:

1364,6

mm,

dan

dipakai

a

:

35,4

mm,

nilai

c

:35,410,85

:

41,7

mm.

,,

:

*

r,,

=l Efo,oo3

:

0,0474

Ct

f,

=

€".E,:

0,0474x

2

xl0s

:

g472Mpa

>

300

Mpa

Karenaf

>

fy,

maka

diambil

sebesarf,

:

300

Mpa.

,

0.85.f",.a.b

0.g5

x

20x35,4x

1000

,

r

:

.

:2009mmr

"

.f"

3oo

Rasio

penulanganQc):

p

=

:

-

2oo9

:0.00287

b.d

t000

x

700

Batasan

p^i,

menurut

pasal

g.l2

adalah

sebesar

sehingga

rasio

penulangan

masih

memenuhi.

Dengan

nilai

luas

tulangan

A,

:

2009

mm2,

maka

jumlah

tulangan per meter pelat

unfuk

dian:

eter

tulangan

25

mmadalah:

2009

n

=

-:

4,1

buah.

Diambil

5

batang

tulangan

D25

n.252

Jarak

antar

tulangan

adalah:

s:

1000/5

:200

mm

Jarak

antar

tulangan

maksimum

adalah

3

x

tebal

pelat

:

3 x

g00

:

2400

rnm

atau

450

mm,

sehingga

jarak

tulangan

masih

memenuhi,

dan dipakai

tulangan

D25-200.

Pada

potongan

I

-

I,

hasil hitungan

akan menghasilkan

jarak

tulangan

lebih

besar

dari

450

mm, sehingga

untuk

memudahkan

pelaksanaan

jarak

tulangan

diambil

sama

dengan potongan

II

-

II.

B.

Penulangan

pelat

kaki

a)

Hitungan gaya

lintang

dctn

gaya

momen

terfaktor

Gaya

momen

akibat

tekanan

tanah pada

dasar

fondasi

yang

arahnya

ke

atas dengan menganggap

distribusi

tekanan dasar fondasi

ke tanah

berbentuk

trapesium:

Untuk

x

:

2,2

m,

Qz:

61,61

+

2,214)

(215,29-

61,61)

:

t46,73

N/mz

Untuk

x

:

3 m; q:

61,61

+

(%)(215,29

-

6t,61)

:176,87

kN/m2

o

Potongan

IV

-

IV

(kaki

depan)

Gaya

geser,

Vu:

+

(215,29

-

176,87)x

0,5

x

|

:

19,21 (reaksi

tanah)

+

61,61

x

1

:61,61(reaksitanah)

-

1

x

0,8

x

25

x 1,2

:

-

24,00

(berat

pelat

terfaktor)

5t2

0,0020,

BAB

IX-

Dinding

penahan

Tanah

I

Momen,

Mu:

*0,5x1x176,87

+

213

x

(215,29

-

176,87)

x

0,5

x

1

-

(0,8

x

1x25)

x

0,5 x

1,2

M,:89,2

kN.m

o

Potongan

V-V

(kaki

belakang)

Gaya

geser,

V,:

-

(146,13

61,61)

x0,5

x2,2

:

-93

(reaksi tanah)

Z,:

56,82

kN

Analisis

dan

Perancangan

Fondasi

-

I

:

88,4 (reaksi tanah)

:

12,8 (reaksi

tanah)

-12

(b

er at

pelat

terfaktor)

513


38/48

-

61,61x2,2

+

(0,8

x25

x

1,2)2,2

+

(6,2

x

19

x

1,2)2,2

+

(10

x

1,6)2,2

M,,

-

(61,61

x2,22D)

-

(146,13

-

61,61)

x0,5

x2,2213

+

(2,2

x

0,8

x

25)

x

l,l

x

1,2

+

(2,2x6,2x19) x

l,l

x

1,2

+

(2,2

x

l0)

x

1,1

x

1,6

:

-123,22

(reaksi

tanah)

:

52,8(berat

pelat

terfaktor)

=

31 I

(berat

tanah

terfaktor)

:

35,2 (beban

q

terfaklor)

M,:221,69L


39/48

9,43

mm,

nilai

c

:9,43

/

0,g5

:

11,09

mm.

C

-f,

=

€r.E,

Nilai

tegangan

tersebut

melebihi

n,ai

tegangan

leleh

ijin

:

300

MPa,

sehing

ga

nitai

f,

diambil

,"U".u.

f,,

:'l

OO

Utpu

d-c

700

-

I

1.0e

t,,,

=

---;-::--0.003:

0,1862

I

l,0g

=

0,1862

x2.t0s

:37244.6Mpa

,

0,85.

f

,.o.b

(-

J"

300

Rasio

penul

angan

(p):

A s?/.

p:

.+

0.00076

b.d

1000.700

Batasan

p-i,

adarah

sebesar

0,0020,

sehingga

rasio

penurangan

dipakai

batasan

minimum

p:

0,0020

atau

luas

tulangan

A,

:

0,0020

x 1000

x

700

--

I400

mm2.

Dengan

nilai

luas

tulangan

A,

:

1400

mm2

maka

jumlah

tulangan

per

meter

pelat

untuk

dlameter

tulangan

Zi

__

,Jrl"f,

,

I

400

n:;ir:2,85

buah

diambil

3

buah

tulangan

D25

1

.

,.1J

dengan jarak

antar

tulangan:

s:

1000/3

:333

mm

diambil

300

mm

Nilai

tersebut

kurang

dari

3

x

tebal

pelat

:

3

x

g00

:2400

mm

trffi;f#?ff|1ssu

jarak

tulangan

masih

memenuhi,

oa,

aipur.ui

Dengan

cara

sama

un

diperoleh

untuk

tul

25

mm

untuk

kaki

depan

(tulangan

positif,

(tulangan

negatif,

di

letakkan

di

ata

0,85

x

20x9,43x

1000

:534

mm2

516

BAB

IX-

Dinding

penahan

Tanah

Gambar

C9.4

Denah

tulangan

dinding

penahan

tanah.

Selain

penulangan

terhadap

momen,

digunakan juga

tulangan

memanJang

yang

berfungsi

sebagai

perangkai,

untuk

menambah

integritas

strukfur,

menambah

cadangan

kuat

rentur

arah

memanjang

fondasi

danjuga

sebagai

tulangan

suiut

dan

pengaruh

suhu.

Tulangan

ini

dipasang

tegak lurus

terhadap

tulangan

pokok

(tulangan

momen).

Besarnya

tulangan-tulangan

susut

dan

suhu

minimr*

-.nr-t

sNI

03-2847-2002

untuk

baja

deform (BJTD)

mutu

30

adalah

0,002bh.

Dinding

vertikal:

A,:

0,002bh:0,002

x

1000

x

600

:

1200

mm2

,.

Dengan

memperhatikan

syarat

jarak

tulangan

maksimum,

maka

digunakan

tulangan

l4Dl2.

D25-200

Satuan

dimensi

dinding

dalam

meter

Analisis

dan

Perancangan

Fondasi

-

I

577


40/48

Bagian

kaki:

A,:0,002bh:0,002

x 1000 x

800

:

1600 mm2

Untuk

bagian

kaki

tulangan memanjang

digunakan

l5Dl2.

Denah tulangan

struktural dan tulangan susut

ditunjukkan

dalam

Gambar

C9.4.

Contoh soal9"4:

Penampang

dinding

penahan

tanah

diperlihatkan

pada

Gambar

C9.5.

Data

tanah

urug:

c:0,

q:35ot Tr:

19

kN/m3.

Berat

volume

beton:25 kN/m3.

Kapasitas

dukung ijin

tanah

dasar,

q^:

300 kN/m2.

Selidiki

kestabilan dinding

penahan

tersebut.

Penyelesaian:

Hitungan

berat dinding dan momen terhadap O, diperlihatkan

dalam

Tabel

C9.9a.

Jarak

titik

tangkap

gaya

x:288,21150

=

1,92

m dari

O

Koefisien

tekanan

tanah aktif cara Coulomb:

Ka

,ir

2

c,

sin(u

-

arc

tg

(612,2)

180'

-

(90"

-

(213)


41/48

Tabel

C9.9a.

Luasan

OABC 3,8x6x25

:510

DAB

Documents

Bab 9. Dinding Penahan Tanah