28
TUGAS STRUKTUR BAJA BAB 2 PERENCANAAN GORDING BAB 2 PERENCANAAN GORDING Gambar 2.1. Sketsa struktur atas 2.1 Data Perencanaan Jarak antar kuda – kuda (L b ) = 5 m Penutup Atap = Seng gelombang Berat Penutup Atap = 10 kg/m 2 (PBI 1983 Hal. 12) Kemiringan Atap 1 (α 1 ) = 25 o Kemiringan Atap 2 (α 2 ) = 35 o Jarak Gording 1 (B 1 ) = 1,38 m Jarak Gording 2 (B 2 ) = 1,53 m Mutu Baja = A36 ; F u = 400 MPa ; F y = 250 MPa Mutu Tulangan Baja = U 28 dengan beugel U 24

Bab 2 perencanaan gording

Embed Size (px)

Citation preview

Page 1: Bab 2 perencanaan gording

TUGAS STRUKTUR BAJABAB 2 PERENCANAAN GORDING

BAB 2

PERENCANAAN GORDING

Gambar 2.1. Sketsa struktur atas

2.1 Data Perencanaan

Jarak antar kuda – kuda (Lb) = 5 m

Penutup Atap = Seng gelombang

Berat Penutup Atap = 10 kg/m2 (PBI 1983 Hal. 12)

Kemiringan Atap 1 (α1) = 25o

Kemiringan Atap 2 (α2) = 35o

Jarak Gording 1 (B1) = 1,38 m

Jarak Gording 2 (B2) = 1,53 m

Mutu Baja = A36 ; Fu = 400 MPa

; Fy = 250 MPa

Mutu Tulangan Baja = U28 dengan beugel U24

Kecepatan Angin = 20 km/ jam

= 5,5556 m/ detik

Page 2: Bab 2 perencanaan gording

TUGAS STRUKTUR BAJABAB 2 PERENCANAAN GORDING

Sifat Mekanis Baja Struktural yang digunakan :

Modulus Elastisitas (E) = 200.000 MPa (SNI 03-1729-2002 Point 5.1.3)

Modulus Geser (G) = 80.000 MPa (SNI 03-1729-2002 Point 5.1.3)

2.2 Perkiraan Profil Gording

Penentuan Profil Gording berdasarkan kontrol bentang :

h>Lb

20 ; dimana

Lb

20=5m

20=

0,25 m = 250 mm

Karena h > 250 mm dipakai untuk bentang panjang, maka digunakan profil

dengan h > 250 mm

Profil Gording yang dipakai Profil CNP 16 (Light Channel)

(Tabel Profil Konstruksi Baja, Ir. Rudy Gunawan dengan petunjuk Ir. Morisco)

Data – data profil CNP 16

(Tabel Profil Konstruksi Baja, Ir. Rudy Gunawan dengan petunjuk Ir. Morisco)

A = 160 mm

b = 65 mm

t = 10,5 mm

Section Area = 41,2 cm2 = 4120 mm2

Weight = 18,8 kg/m

Cx = 1,84 cm = 18,4 mm

Cy = 18,4 cm = 184 mm

Ix = 925 cm4 = 925.104 mm4

Iy = 85,3 cm4 = 85,3.104 mm4

ix = 6,21 cm = 62,1 mm

iy = 1,89 cm = 18,9 mm

Sx = 116 cm3 = 116000 mm3

Sy = 18,3 cm3 = 18350 mm3

Gambar 2.2. Profil baja CNP 16

16010,5

65

Page 3: Bab 2 perencanaan gording

TUGAS STRUKTUR BAJABAB 2 PERENCANAAN GORDING

2.3. Perencanaan Gording

Gambar 2.4. Kuda – kuda

Panjang jurai = 9,0323 m

Penutup atap = Seng gelombang

Spesifikasi seng = 210 cm x 100 cm (α1 = 25o)

= 220 cm x 100 cm (α2 = 35o)

Panjang seng gelombang = 210 cm dan 220 cm

Gambar 2.3. Sketsa profil C

Page 4: Bab 2 perencanaan gording

+

TUGAS STRUKTUR BAJABAB 2 PERENCANAAN GORDING

2.4 Pembebanan

2.4.1 Pembebanan Potongan I

Kemiringan Atap (α1) = 25o

Jarak Gording (B1) = 1,38 m

a. Beban Mati (qD1)

Beban sendiri gording = 18,8 kg/m

Beban penutup atap = 1,38 m x 10 kg/m = 13,8 kg/m

Berat lain – lain = 20% x 18,8 kg/m = 3,76 kg/m

qD1 = 36,36 kg/m

Beban Mati Arah X (qD1x) = qD1.cos α1 = 36,36.cos 25o = 32,9534 kg/m

Beban Mati Arah Y (qD1y) = qD1.sin α1 = 36,36.sin 25o = 15,3664 kg/m

b. Beban Hidup (PL1)

Beban hidup di tengah – tengah gording P = 100 kg (PBI 1983 Pasal 3.2.(2).b)

Beban Hidup Arah X (PL1x) = P.cos α1 = 100.cos 25o = 90,6358 kg

Beban Hidup Arah Y (PL1y) = P.sin α1 = 100.sin25o = 42,2618 kg

Gambar 2.5. Distribusi Pembebanan

Page 5: Bab 2 perencanaan gording

TUGAS STRUKTUR BAJABAB 2 PERENCANAAN GORDING

c. Beban Air Hujan (qR1)

(PBI 1983 Pasal 3.2.(2).a)

Kemiringan Atap (α1) = 25o (25o< 50o ; Beban hujan dianalisis ulang)

Beban Air Hujan (qR perlu) = (40 – 0,8α1) = (40 – 0,8.25o) = 20 kg/m2

Beban Air Maksimum (qR maks) = 20 kg/m2

dipakai qR perlu = 20 kg/m2

Beban Air Hujan (qR1) =1,38 m x 20 kg/m2 = 27,6 kg/m

Beban Air Hujan Arah X (qR1x) = qR1.cosα1 = 27,6.cos25o = 25,0141 kg/m

Beban Air Hujan Arah Y (qR1y) = qR1.sin α1 = 27,6.sin 25o = 11,6643 kg/m

d. Beban Angin (qW1)

(PBI 1983 Pasal 4.2.(3) & 4.2.(1))

Kecepatan Angin (V) = 5,5556 m/det

Tekanan Tiup (P rumus) = v2

16 = 5 ,55562

16 = 1,929 kg/m2

Beban Angin Minimum (P min) = 25 kg/m2

Prumus<Pmin = 1,929 kg/m2 < 25 kg/m2

dipakai P min = 25 kg/m2

(PBI 1983 Pasal 4.3)

Beban Angin (W) = 1,38 m x 25 kg/m2 = 34,5 kg/m

Beban Angin Tekan (Wtekan) = koefisien angin tekan x W

= (0,02α1 – 0,4) x W (rumus untuk α< 65o)

= (0,02.25o – 0,4) x 34,5 = 3,45 kg/m

Beban Angin Hisap (Whisap) = koefisien angin hisap x W

= -0,4 x W

=-0,4 x 34,5 = -13,8 kg/m

Beban Merata Angin (qW1) = (Wtekan + Whisap). cos α1

= (3,45+ (-13,8)). cos 25o = -9,3808 kg/m

Page 6: Bab 2 perencanaan gording

+

TUGAS STRUKTUR BAJABAB 2 PERENCANAAN GORDING

2.4.2 Pembebanan Potongan II

Kemiringan Atap (α2) = 35o

Jarak Gording (B2) = 1,53 m

a. Beban Mati (qD2)

Beban sendiri gording = 18,8 kg/m

Beban penutup atap aluminium = 1,53 m x 10 kg/m = 15,3 kg/m

Berat lain – lain = 20% x 18,8 kg/m = 3,76 kg/m

qD2 = 37,86 kg/m

Beban Mati Arah X (qD2x) = qD2.cos α2 = 37,86.cos 35o = 31,0131 kg/m

Beban Mati Arah Y (qD2y) = qD2.sin α2 = 37,86.sin 35o = 21,7156 kg/m

b. Beban Hidup (PL2)

Beban hidup di tengah – tengah gording

P = 100 kg (PBI 1983 Pasal 3.2.(2).b)

Beban Hidup Arah X (PL2x) = P.cos α2 = 100.cos 35o = 81,9125 kg

Beban Hidup Arah Y (PL2y) = P.sin α2 = 100.sin 35o = 57,3576 kg

c. Beban Air Hujan (qR2)

(PBI 1983 Pasal 3.2.(2).a)

Kemiringan Atap (α1) = 35o (35o< 50o ; Beban hujan dianalisis ulang)

Beban Air Hujan (qR perlu) = (40 – 0,8α1) = (40 – 0,8 . 35o) = 12 kg/m2

Beban Air Maksimum (qR maks) = 20 kg/m2

dipakai qR perlu = 20 kg/m2

Beban Air Hujan (qR1) =1,53 m x 12 kg/m2 = 18,36 kg/m

Beban Air Hujan Arah X (qR1x) = qR1.cosα1 = 18,36.cos 35o = 15,0396 kg/m

Beban Air Hujan Arah Y (qR1y) = qR1.sin α1 = 18,36.sin 35o = 10,5309 kg/m

Page 7: Bab 2 perencanaan gording

TUGAS STRUKTUR BAJABAB 2 PERENCANAAN GORDING

d. Beban Angin (qW1)

(PBI 1983 Pasal 4.2.(3) & 4.2.(1))

Kecepatan Angin (V) = 5,5556 m/det

Tekanan Tiup (P rumus) = v2

16 = 5 ,55562

16 = 1,929 kg/m2

Beban Angin Minimum (P min) = 25 kg/m2

Prumus<Pmin = 1,929 kg/m2< 25 kg/m2

dipakai P min = 25 kg/m2

(PBI 1983 Pasal 4.3)

Beban Angin (W) = 1,53 m x 25 kg/m2 = 38,25 kg/m

Beban Angin Tekan (Wtekan) = koefisien angin tekan x W

= (0,02α2 – 0,4) x W (rumus untuk α< 65o)

= (0,02.35o – 0,4) x 38,25 = 11,475 kg/m

Beban Angin Hisap (Whisap) = koefisien angin hisap x W

= -0,4 x W

= -0,4 x 38,25 = -15,3 kg/m

Beban Merata Angin (qW3) = (Wtekan + Whisap). cos α2

= (11,475 + (-15,3)). cos 35o = -3,1333 kg/m

Tabel 2.1 Rekapitulasi Pembebanan yang bekerja

Pembebanan Arah Pembebanan

Potongan I

Pembebanan

Potongan II

Satuan

Beban Mati (qD) x 32,9534 31,0131 kg/m

y 15,3664 21,7156 kg/m

Beban Hidup (PL) x 90,6308 81,9152 kg

y 42,2618 57,3576 kg

Beban Hujan (qR) x 25,0141 15,0396 kg/m

y 11,6643 10,5309 kg/m

Beban Angin (qW) x -9,3803 -3,1333 kg/m

Page 8: Bab 2 perencanaan gording

TUGAS STRUKTUR BAJABAB 2 PERENCANAAN GORDING

2.5 Kombinasi Pembebanan

Berdasarkan SNI 03-1729-2002 Pasal 6.2.2

2.5.1 Kombinasi Pembebanan Potongan I (untuk α1 = 25o; B1 = 1,38 m)

a. Kombinasi 1 (1,4 D)

Beban Merata

qux = 1,4. qD1x = 46,1348 kg/m

quy = 1,4. qD1y = 21,513 kg/m

b. Kombinasi 2 (1,2 D + 1,6 L + 0,5 R)

Beban Merata

qux = 1,2. qD1x + 0,5. qR1x = 52,0511 kg/m

quy = 1,2. qD1y + 0,5. qR1y = 24,2718 kg/m

Beban Titik

Pux = 1,6. PL1x = 145,0093 kg

Puy = 1,6. PL1y = 67,6189 kg

c. Kombinasi 3 (1,2 D + 1,6 R + 0,8W)

Beban Merata

qux = 1,2. qD1x + 1,6. qR1x + 0,8.qW1 = 72,0624 kg/m

quy =1,2. qD1y + 0,5. qR1y = 37,1026 kg/m

d. Kombinasi 4 (1,2 D + 1,3 W + 0,5 L + 0,5 R)

Beban Merata

qux = 1,2. qD1x + 1,3.qW1+ 0,5. qR1x = 39,8567 kg/m

quy =1,2. qD1y + 1,6. qR1y = 24,2718 kg/m

Beban Titik

Pux = 0,5. PL1x = 45,3154 kg

Puy = 0,5. PL1y = 21,1309 kg

Page 9: Bab 2 perencanaan gording

TUGAS STRUKTUR BAJABAB 2 PERENCANAAN GORDING

e. Kombinasi 5 (1,2 D + 0,5 L)

Beban Merata

qux = 1,2. qD1x = 39,5441 kg/m

quy = 1,2. qD1y = 18,4397 kg/m

Beban Titik

Pux = 0,5. PL1x = 45,3154 kg

Puy = 0,5. PL1y = 21,1309 kg

2.5.2 Kombinasi PembebananPotongan II (untuk α2 = 35o; B2 = 1,53 m)

a. Kombinasi 1 (1,4 D)

Beban Merata

qux = 1,4. qD2x = 43,4183 kg/m

quy = 1,4. qD2y = 30,4018 kg/m

b. Kombinasi 2 (1,2 D + 1,6 L + 0,5 R)

Beban Merata

qux = 1,2. qD2x + 0,5. qR2x = 44,7355 kg/m

quy = 1,2. qD2y + 0,5. qR2y = 31,3242 kg/m

Beban Titik

Pux = 1,6. PL2x = 131,0643 kg

Puy = 1,6. PL2y = 91,7722 kg

c. Kombinasi 3 (1,2 D + 1,6 R + 0,8W)

Beban Merata

qux = 1,2. qD2x + 1,6. qR2x + 0,8.qW2 = 58,7724 kg/m

quy =1,2. qD2y + 1,6. qR2y = 42,9082 kg/m

d. Kombinasi 4 (1,2 D + 1,3 W + 0,5 L + 0,5 R)

Beban Merata

qux = 1,2. qD2x + 1,3.qW2+ 0,5. qR2x = 40,6622 kg/m

quy =1,2. qD2y + 0,5. qR2y = 31,3242 kg/m

Page 10: Bab 2 perencanaan gording

TUGAS STRUKTUR BAJABAB 2 PERENCANAAN GORDING

Beban Titik

Pux = 0,5. PL2x = 40,9576 kg

Puy = 0,5. PL2y = 28,6788 kg

e. Kombinasi 5 (1,2 D + 0,5 L)

Beban Merata

qux = 1,2. qD2x = 37,2157 kg/m

quy = 1,2. qD2y = 26,0587 kg/m

Beban Titik

Pux = 0,5. PL2x = 40,9576 kg

Puy = 0,5. PL2y =28,6788 kg

2.5.3 Pembebanan Akhir

Dari hasil uji setiap kombinasi menggunakan program SAP v14, maka didapat

Momen Terfaktor Maksimum & Minimum pada,

a. Gaya Terfaktor Potongan I (untuk α1 = 25o; B1 = 1,38 m)

qux = 52,0511 kg/m

quy = 24,2718 kg/m

Pux = 145,0093 kg

Puy = 67,6189 kg

b. Gaya Terfaktor Potongan II (untuk α1 = 35o; B2 = 1,53 m)

qux = 44,7355 kg/m

quy = 31,3242 kg/m

Pux = 131,0643 kg

Puy = 91,7722 kg

Page 11: Bab 2 perencanaan gording

TUGAS STRUKTUR BAJABAB 2 PERENCANAAN GORDING

2.6 Perhitungan Momen

2.6.1 Momen Potongan I

a. Momen Arah Sumbu X

Gambar 2.6. Momen arah sumbu X

Dari hasil analisis menggunakan program SAP v14, didapat momen maksimum :

Mtumpuan kiri = 0 kg.m

Mtumpuan kanan = 250,43 kg.m

Mlapangan = 218,7 kg.m

Mu1x = M lapangan+10 %

(M tumpuan kiri+M tumpuan kanan )2

= 218 , 7+10%

(0+250 , 43 )2 = 231,2215 kg.m

b. Momen Arah Sumbu Y

Gambar 2.8. Momen arah sumbu Y

Gambar 2.7. Perpotongan beam pada momen yang maksimum

Page 12: Bab 2 perencanaan gording

TUGAS STRUKTUR BAJABAB 2 PERENCANAAN GORDING

Dari hasil analisis menggunakan program SAP v14, didapat momen maksimum :

Mtumpuan kiri = 249,24 kg.m

Mtumpuan kanan = 249,24 kg.m

Mlapangan = 223,2 kg.m

Mu1y = M lapangan+10 %

(M tumpuan kiri+M tumpuan kanan )2

= 223 , 2+10 %

(249,24+249,24 )2 = 248,124 kg.m

2.6.2 Momen Potongan II

a. Momen Arah Sumbu X

Gambar 2.10. Momen arah sumbu X

Dari hasil analisis menggunakan program SAP v14, didapat momen maksimum :

Mtumpuan kiri = 220,3 kg.m

Mtumpuan kanan = 0 kg.m

Mlapangan = 193,48 kg.m

Gambar 2.9. Perpotongan beam pada momen yang maksimum

Gambar 2.11. Perpotongan beam pada momen yang maksimum

Page 13: Bab 2 perencanaan gording

TUGAS STRUKTUR BAJABAB 2 PERENCANAAN GORDING

Mu2x = M lapangan+10 %

(M tumpuan kiri+M tumpuan kanan )2

= 193,48+10 %

(220 ,3+0)2 = 204,495 kg.m

b. Momen Arah Sumbu Y

Gambar 2.12. Momen arah sumbu Y

Dari hasil analisis menggunakan program SAP v14, didapat momen maksimum :

Mtumpuan kiri = 326,93 kg.m

Mtumpuan kanan = 326,93 kg.m

Mlapangan = 294,05 kg.m

Mu2y = M lapangan+10 %

(M tumpuan kiri+M tumpuan kanan )2

= 294 ,05+10 %

(326,93+326,93 )2 = 326,743 kg.m

Dari analisis momen diatas, maka momen maksimal yang bekerja pada gording :

Mux = 231,2215 kg.m = 2312215 N.mm

Muy = 326,743 kg.m = 3267430 N.mm

Gambar 2.13. Perpotongan beam pada momen yang maksimum

Page 14: Bab 2 perencanaan gording

5,0 m

TUGAS STRUKTUR BAJABAB 2 PERENCANAAN GORDING

Dengan gaya – gaya yang bekerja pada gording :

qux = 50,0511 kg/m

quy = 31,3242 kg/m

Pux = 145,0093 kg

Puy = 91,7722 kg

Momen dari hasil perhitungan secara manual berdasarkan konsep analisa struktur

(Asumsi beban bekerja pada beam dengan panjang Lb & memiliki 2 tumpuan

jenis sendi)

Gambar 2.14. Momen max

Muxmax =

18

. qux . Lb2+ 14

. Pux . Lb

=

18

. 52 ,0511. 52+ 14

.145 , 0093 .5

= 343,9213 kg.m

= 3439213 N.mm

Muymax =

18

. quy . Lb2+ 14

. Puy . Lb

=

18

. 31 ,3242 .52+ 14

. 91 ,7722 .5

= 212,6034 kg.m

= 2126034 N.mm

Page 15: Bab 2 perencanaan gording

TUGAS STRUKTUR BAJABAB 2 PERENCANAAN GORDING

2.7 Kontrol Kekuatan Profil

2.7.1 Kontrol Kelangsingan Penampang

SNI 03-1729-2002 Tabel 7.5-1

Asumsi Penampang Kompak

Check :

Flens/ Sayap Web/ Badan

λf ≤ λp λw ≤ λt

bt flens ≤

250

√ fyh

tweb ≤

665

√ fy

bt ≤

250

√ fyAt ≤

665

√ fy

6510 , 5 ≤

250

√25016010 , 5 ≤

665

√250

6,1905 ≤ 15,8114 15,2381 ≤ 42,0583

Penampang Kompak Penampang Kompak

Maka Asumsi Profil adalah Penampang Kompak adalah Benar.

2.7.2 Kontrol Lendutan

SNI 03-1729-2002 Tabel 6.4.3

(Asumsi beban bekerja pada beam dengan panjang Lb & memiliki 2 tumpuan

jenis sendi)

a. Displacement Arah Sumbu X

∆x =

5. qux .Lb4

384 . E . Iy+ Pux .Lb3

48. E . Iy ≤

Lb300

=

5×52 , 0511×10−3×(5 .103 )4

384×2 .105×85 ,3 . 104+

145 , 0093×(5 .103)3

48×2 .105×85 ,3 . 104≤

5. 103

300

= 4,6965 mm ≤ 16,6667 mm

(Memenuhi syarat)

Page 16: Bab 2 perencanaan gording

TUGAS STRUKTUR BAJABAB 2 PERENCANAAN GORDING

b. Displacement Arah Sumbu Y

∆y =

5. quy .Lb4

384 . E . Ix+ Puy . Lb3

48 .E . Ix ≤

Lb300

=

5×31 ,3242×10−3×(5.103 )4

384×2 .105×925.104+

91 ,7722×(5 .103 )3

48×2.105×925 .104≤

5. 103

300

= 0,267 mm ≤ 16,6667 mm

(Memenuhi syarat)

2.7.3 Kontrol Terhadap momen

SNI 03-1729-2002 Tabel 8.2

Dari hasil analisis kelangsingan penampang pada sub bab 2.6.1 diketahui bahwa

profil yang digunakan merupakan penampang kompak, maka berlaku :

Mn = Mp

a. Mencari Momen Nominal yang bekerja pada Profil

Mnx = Zx. Fy

= 116000 mm3 x 250 N/mm2

= 29000000 N.mm

Mny = Zy. Fy

= 18300 mm3 x 250 N/mm2

= 4575000 N.mm

b. Kontrol Tegangan Lentur

Berdasarkan momen yang dianalisis menggunakan program SAP v14

Muxϕb . Mnx

+ Muyϕb . Mny ≤ 1,0

231 , 22150,9×29000000

+326 , 7430,9 x 4575000 ≤ 1,0

0,8821 ≤ 1,0

(Memenuhi syarat, Aman Terhadap Tekuk Lokal)

Page 17: Bab 2 perencanaan gording

TUGAS STRUKTUR BAJABAB 2 PERENCANAAN GORDING

Berdasarkan momen yang dianalisis menggunakan perhitungan manual

Muxmax

ϕb . Mnx+

Muymax

ϕb . Mny ≤ 1,0

34392130,9 x29000000

+21260340,9x 4575000 ≤ 1,0

0,6481 ≤ 1,0

(Memenuhi syarat, Aman Terhadap Tekuk Lokal)

2.7.4 Kontrol Tahanan Nominal Lentur Penampang Terhadap Tekuk

Lateral

SNI 03-1729-2002 Tabel 8.3

Dipakai jarak antar sokongan lateral/ sekerup cladding (L) = 2 m

a. Kontrol Syarat 1 terhadap Tekuk Lateral (L ≤ Lp)

Lp = 1 ,76 . ry .√ E

fy ; ry = iy

= 1 ,76 . 18 , 9 .√200000

250

= 940,848 mm

= 0,9408 m > L = 2 m

Tidak memenuhi untuk syarat 1, sehingga perlu di analisis lebih lanjut. Jika ingin

syarat 1 tetap terpenuhi, maka jarak sekerup cladding dapat dikurangi sebesar

kurang dari Lp sehingga bisa di dapat keadaan Complete Lateral Stability.

b. Kontrol Syarat 2 terhadap Tekuk Lateral (Lp ≤ L ≤ Lr)

Lr = ry .[ X1

f L]√1+√1+X2 . f

L2

FL = Fy – Fr

= 250 N/mm2– 75 N/mm2

= 175 N/mm2

Page 18: Bab 2 perencanaan gording

TUGAS STRUKTUR BAJABAB 2 PERENCANAAN GORDING

X1 =

πSx √ EGJA

2

Sx = 116000 mm3

G = 80000 Mpa

J = ∑ 1

3. b . t3

= (2×1

3× (65−10 ,5 )×(10 ,53 ))+( 1

3×160×(10 ,53))

= 103800,4 mm4

X1 =

π116000 √200000×80000×103800,4 ×4120

2

= 50093,91 Mpa

X2 = 4 .( Sx

GJ )2 Iw

I y ; Iw = Cw

Iy = 853000 mm4

Cw = Iy .( (h−tf )2

4 )=

Iy .( ( A−t )2

4 )

= 853000 .( (160−10 ,5 )2

4 )= 5,17 x 1010

X2 = 4×(116000

80000×103800 ,4 )2

×5 ,17×1010

853000

= 4,73 x 10-5

Lr = ry .[ X1

f L]√1+√1+X2 . f

L2

= 18 , 9×[50093 ,91

175 ]×√1+√1+0 ,0000473 .1752

Page 19: Bab 2 perencanaan gording

TUGAS STRUKTUR BAJABAB 2 PERENCANAAN GORDING

= 8664,233 mm

= 8,6642 m

Check,

Lp ≤ L ≤ Lr

0,9408 m ≤ 2 m ≤ 8,6642 m

(Memenuhi Kontrol Untuk Syarat 2 terhadap Tekuk Lateral)

Jika ketentuan 2 terpenuhi, maka momen nominal:

cb=12,5 M max

2,5 M max+3 M A+4 M B+3 M C

≤ 2,3

Diasumsikan beban bekerja pada beam dengan panjang Lb dan 2 tumpuan jenis sendi, dihitung dengan SAPv14:

Mmax = 3267430 N.mm

MA = 1272853 N.mm

MB = 2084927 N.mm

MC = 1272853 N.mm

Cb = 1,6915 ≤ 2,3 Ok!

Mp = Mnx

= 29000000 N.mm

Mr = Sx. FL

= 116000 mm3 x 175 N/mm2

= 20300000 N.mm

M n=Cb[M r+( M p−M r )Lr−L

Lr−Lp]

Mn = 47035316 N.mm

Karena Mp < Mn, maka dipakai momen lentur nominal adalah Mp = 47035316

Cek Kuat lentur rencana balok :

Page 20: Bab 2 perencanaan gording

TUGAS STRUKTUR BAJABAB 2 PERENCANAAN GORDING

∅ b M p=0,9 x29000000

¿26100000 N . mm>M u=3267430 N .mm

Jadi profil CNP 16 KUAT menahan Mu.

2.7.5 Kontrol Geser

SNI 03-1729-2002 Tabel 8.8

Ketentuan 1

htw

≤ 1,10√ kn Ef y

kn=5+ 5

ah

2=5,0051

ht

≤ 1,10√ k n Ef y

At

≤ 1,10√ k n Ef y

15,2381 ≤69,6056 OK!

Vn = 0,6. fy. Aw

= 252000 N

Ketentuan 2

1,10√ k n Ef y

≤ht

≤1,37√ kn Ef y

69,6056≤ 15,2381 ≤ 86,6906

Page 21: Bab 2 perencanaan gording

TUGAS STRUKTUR BAJABAB 2 PERENCANAAN GORDING

Vn = 0,6. Fy.Aw.1,10√ k n Ef y

.1h

tw

= 1151102 N

Gambar 2.15. Gaya geser maksimum

Berdasarakan hasil analisi menggunakan program SAPv14, didapat:

Vu = 202,51 kg = 2025,1 N

Check,

Vu ≤ Vn

2025,1 N ≤ 226800 N OK, AMAN TERHADAP GESER

Berdasarkan hasil perhitungan secara manual, asumsi beban bekerja pada beam dengan panjang Lb & 2 tumpuan jenis sendi

Vu = 12

. qu .l+ 12

. Pu

= 202,6324 kg

= 2026,324 N

Check,

Vu ≤ Vn

2026,324N ≤ 1035992 N OK, AMAN TERHADAP GESER

Page 22: Bab 2 perencanaan gording

TUGAS STRUKTUR BAJABAB 2 PERENCANAAN GORDING