Asamblari Prin Forma

2

PAGE -35-

3. ASAMBLRI PRIN FORM3.1. ASAMBLRI PRIN PENE LONGITUDINALE

Asamblrile prin pene longitudinale sunt asamblri demontabile de tip arbore butuc, destinate transmiterii unei micri de rotaie i a unui moment de torsiune i uneori ghidrii deplasrii axiale a butucului fa de arbore. Organul de asamblare este pana, montat ntr-un canal executat parial n arbore i parial n butuc sau numai n butuc. Direcia canalului este paralel cu axa arborelui, de unde vine i denumirea de pan longitudinal.

n funcie de modul de transmitere a sarcinii, se deosebesc asamblri prin pene cu strngere i asamblri prin pene montate fr strngere.

Asamblrile prin pene montate fr strngere (fig. 3.2) transmit sarcina prin contact direct ntre arbore i pan i n continuare la butuc. Aceste asamblri pot folosi pene paralele cu capete rotunde (fig. 3.2, a) sau cu capete drepte (fig. 3.2, b) fixate n canalul din arbore fr uruburi (fig. 3.2, a) sau cu uruburi (fig. 3.2, b). Aceast ultim variant (fig. 3.2, b) utilizeaz dou uruburi pentru a evita smulgerea penei din loca, gaura filetat de la mijlocul penei folosind pentru extragerea ei din locaul din arbore, prin nurubarea unui tift filetat. Alte tipuri de pene utilizate la aceste asamblri sunt penele disc (fig. 3.2, c) i penele cilindrice. Asamblrile prin pene longitudinale montate fr strngere sunt cele mai ntlnite n construcia de maini fiind sigure n funcionare, avnd o montare i demontare simple i asigurnd coaxialitatea pieselor asamblate.

a

b

c

Fig. 3.23.1.3. Asamblri prin pene paralele

Asamblrile prin pene paralele se utilizeaz pe scar larg n construcia de maini, pentru a transmite momente de torsiune mici-medii.

Penele paralele sunt standardizate [84] n trei forme (fig. 3.3): cu capete rotunde forma A, cu capete drepte forma B i cu un capt rotund i unul drept forma C. Pana are seciunea transversal dreptunghiular, asigurnd contact pe feele laterale cu canalele din arbore i butuc i pe faa inferioar cu canalul din arbore. ntre faa superioar a penei i canalul din butuc exist joc.

Forma A

Forma B Forma C

Fig. 3.3Canalul din arbore se execut cu frez deget la pene cu capete rotunde (forma A sau C) i cu frez disc la pene cu capete drepte (forma B). Canalul din butuc este deschis i se execut prin mortezare sau prin broare (la producie de serie mare, cnd numrul pieselor justific costul sculei).

Penele paralele se execut din OL 6O (recomandat prin standard [84]) sau din alte oeluri.

Asamblrile prin pene paralele se clasific, dup rolul funcional, n asamblri fixe i asamblri mobile. La asamblrile fixe (fr deplasri relative ntre butuc i arbore) se utilizeaz pene paralele fixate fr uruburi. La asamblrile mobile (cu deplasri axiale ale butucului fa de arbore) se folosesc pene paralele fixate cu uruburi (v. fig. 3.2, b). Lungimea acestora se alege n funcie de deplasarea necesar a urubului. Gurile filetate din arbore necesare fixrii penei micoreaz rezistena arborelui, ceea ce limiteaz folosirea penelor paralele fixate cu uruburi.

Sarcina exterioar se transmite de la arbore la pan i n continuare la butuc prin contact pe feele laterale ale penei. Ca urmare, solicitarea principal a asamblrii este cea de strivire pe suprafeele de contact, o alt solicitare, mai puin important, fiind cea de forfecare a penei. Schema de calcul a asamblrii prin pan paralel este prezentat n fig. 3.4.

Fig. 3.4

Calculul se efectueaz n urmtoarele ipoteze:

presiunea pe feele laterale, active, ale penei este uniform distribuit;

pana este montat jumtate n arbore i jumtate n butuc;

braul rezultantei F care acioneaz pe fiecare din feele active ale penei este egal cu d/2 (v. fig. 3.4).

Verificarea la strivire a asamblrii se efectueaz cu relaia

de unde rezult lungimea de calcul necesar a penei

Verificarea la forfecare a penei se efectueaz cu relaia

n relaiile de mai sus s-au notat cu: Mt momentul de torsiune transmis de asamblare; d diametrul arborelui, b limea penei, h nlimea penei, lc lungimea de calcul a penei, (as rezistena admisibil la strivire a materialului mai slab (de regul materialul penei, pentru ca s se evite deteriorarea arborelui sau butucului), (af rezistena admisibil la forfecare a materialului penei.

n cazul asamblrilor fixe, rezistena admisibil la strivire recomandat este:

(as = 100120 MPa, pentru sarcin constant, fr ocuri; (as = 65100 MPa, pentru sarcini pulsatorii; (as = 3550 MPa, pentru sarcini alternante, cu ocuri. Se lucreaz cu rezistene admisibile micorate atunci cnd, datorit sarcinii variabile, exist tendina ieirii penei din loca.

n cazul asamblrilor mobile, n locul tensiunii de strivire (s se calculeaz presiunea p care trebuie limitat la o presiune admisibil pa, pentru a se evita expulsarea lubrifiantului dintre suprafeele n micare relativ. Se recomand valori pa = 1030 MPa [5, 11, 14, 16].

Pentru verificarea la forfecare se recomand rezistene admisibile la forfecare (af = 100 MPa. Deoarece dimensiunile seciunii transversale ale penei (b i h) sunt standardizate astfel nct solicitarea de strivire s fie solicitarea principal, verificarea de forfecare nu este necesar.

Calculul unei asamblri prin pan paralel, pentru care se cunosc momentul de torsiune Mt care ncarc asamblarea, caracterul sarcinii (static sau variabil), tipul asamblrii (fix sau mobil) i uneori diametrul arborelui d i lungimea butucului, se desfoar n urmtoarele etape:

dac nu se cunoate diametrul arborelui, se determin din condiia de rezisten la torsiune

unde (at =15 55 MPa este rezistena admisibil la torsiune micorat pentru a se ine seama i de solicitarea de ncovoiere a arborelui (se lucreaz cu valori mai mici la arbori lungi, la care solicitarea de ncovoiere este mai pronunat i cu valori mai mari la arbori scuri i rigizi);

n funcie de diametrul d se aleg, din standardul de pene paralele, dimensiunile seciunii transversale ale penei (b i h);

se determin, din condiia de rezisten la strivire, lungimea de calcul necesar lc i apoi lungimea total a penei l (l = lc + b pentru pana de forma A, l = lc pentru pana de forma B, l = lc + b/2 pentru pana de forma C), alegndu-se o lungime standardizat;

dac lungimea butucului nu permite montarea unei pene cu toat lungimea de calcul necesar lc n contact cu butucul, se monteaz dou pene identice cu lungimea lc /2, dispuse la 180;

dac se cunoate lungimea butucului, se poate alege o lungime standardizat l a penei, efectundu-se n continuare o verificare la strivire;

eventual, se verific pana la forfecare.

3.2. ASAMBLRI PRIN CANELURI

3.2.3. Definire i clasificare

Asamblrile prin caneluri sunt asamblri de tip arbore-butuc destinate transmiterii unui moment de torsiune i unei micri de rotaie. Ele se pot asimila ca asamblri prin pene paralele multiple, solidare cu arborele i distribuite uniform pe circumferina acestuia.

n comparaie cu asamblrile prin pene paralele, asamblarea prin caneluri prezint o serie de avantaje:

capacitate mai mare de ncrcare, datorit suprafeei active de contact mai mare;

rezisten mai mare la oboseal, datorit micorrii concentratorului de tensiune i mririi seciunii efective a arborelui;

centrare i ghidare mai precis a butucului pe arbore,

dar i de dezavantaje:

tehnologie mai pretenioas;

precizie de execuie mai ridicat i implicit cost mai ridicat.

Asamblrile prin caneluri se clasific dup criteriile prezentate n continuare.

Rolul funcional mparte asamblrile canelate n asamblri fixe (fr micare relativ ntre butuc i arbore) i asamblri mobile (cu deplasare axial a butucului pe arbore).

Forma proeminenelor mparte canelurile n caneluri cu profil dreptunghiular (fig. 3.7, a), cu profil n evolvent (fig. 3.7, b) i cu profil triunghiular (fig. 3.7, c). Un caz particular al asamblrilor prin caneluri triunghiulare sunt asamblrile cu dini, dinii fiind proeminene triunghiulare cu nlimea redus.

Arborii i butucii se execut, de regul, din oel. Materialul arborilor i butucilor canelai se stabilete din alte considerente legate de construcia acestora. Totui, la asamblrile mobile se urmrete obinerea unei rezistene sporite la uzur, ceea ce implic un tratament termic sau termochimic, n vederea creterii duritii superficiale. Dup tratament suprafeele de centrare se rectific.

Arborii canelai se prelucreaz prin frezare, prin metoda divizrii sau prin metoda rostogolirii. Frezarea prin divizare se aplic la canelurile dreptunghiulare, frezele deget sau disc avnd profilul corespunztor formei canelurii. Aceast metod de frezare este mai puin productiv i nu este suficient de precis datorit erorilor de divizare. Frezarea prin metoda rostogolirii, cu freze melc, este mai productiv i mai precis. Pentru execuia canelurilor evolventice se utilizeaz maini de danturat i freze melc modul. O metod cu randament sporit pentru prelucrarea canelurilor pe arbore este aceea de deformare plastic la rece prin rulare, metod care necesit nstalaii speciale de putere ridicat.

Butucii canelai se execut prin mortezare sau, la producie de serie mare (care s justifice costul sculei), prin broare. Butucii cu caneluri n evolvent se execut numai prin broare, ceea ce implic utilizarea canelurilor evolventice doar la producii de serie mare.

3.2.4. Asamblri prin caneluri dreptunghiulare

Asamblrile prin caneluri dreptunghiulare sunt cele mai rspndite dintre asamblrile canelate.

n cazul canelurilor dreptunghiulare standardele prevd: modul de centrare, seriile de mrimi i dimensiunile corespunztoare acestora, tolerane i ajustaje, metodologia de calcul i modul de reprezentare n desenul tehnic.

n funcie de modul de centrare, canelurile dreptunghiulare se mpart n trei categorii (fig. 3.8):

a - cu centrare pe diametrul exterior D, caz n care contactul dintre butuc i arbore are loc pe exteriorul proeminenelor de pe arbore, ntre celelalte suprafee existnd mici jocuri; este mai puin precis i se folosete cnd butucul nu este durificat superficial i se poate realiza rectificarea acestuia pe diametrul exterior;

b - cu centrare pe diametrul interior d, cazul fiind cel mai frecvent folosit datorit preciziei ridicate, dei rectificarea suprafeelor funcionale este mai greu de realizat, arborele necesitnd degajri speciale la baza canelurilor pentru rectificare;

c - cu centrare pe flancuri, caz folosit doar la asamblri care preiau momente de torsiune n ambele sensuri, centrarea nefiind ns precis i construcia necesitnd degajri la baza canelurilor arborelui, pentru rectificare.

Dup capacitatea de ncrcare i modul de cuplare, standardele mpart canelurile dreptunghiulare n trei serii de mrimi, diferite prin nlimea canelurilor, prin numrul acestora i prin modul de centrare.

Seria uoar include caneluri care nu transmit integral momentul de torsiune capabil al arborelui cu diametrul d. Aceste caneluri se utilizeaz la asamblri fixe puin ncrcate.

Seria mijlocie cuprinde caneluri care, la acelai diametru d, au acelai numr de proeminene, dar nlimea acestora este mai mare dect la canelurile din seria uoar. Canelurile din seria mijlocie transmit integral momentul de torsiune capabil al arborelui cu diametrul d i sunt destinate asamblrilor fixe sau celor mobile cu deplasare axial n absena sarcinii.

Seria grea cuprinde caneluri care, la acelai diametru d i acelai diametru D, au numr mai mare de proeminene dect canelurile din seria mijlocie. Aceste caneluri transmit integral momentul de torsiune capabil al arborelui cu diametrul d i sunt destinate asamblrilor mobile cu deplasare axial sub sarcin.

Elemente de calcul. Momentul de torsiune se transmite de la arbore la butuc prin contactul pe feele laterale ale proeminenelor arborelui i butucului canelat. Solicitrile asamblrilor prin caneluri sunt: strivirea flancurilor active, forfecarea i ncovoierea preominenelor. ncovoierea proeminenelor apare doar dac exist joc ntre flancuri astfel nct s fac posibile deformaiile de ncovoiere. Solicitarea periculoas este strivirea, celelalte solicitri fiind neglijabile.

Fig. 3.9

Schema de calcul a asamblrilor prin caneluri dreptunghiulare este prezentat n fig. 3.9.

Calculul se bazeaz pe prescripii standardizate [], parametrii de calcul prevzui n acestea fiind prezentai n continuare. Suprafaa portant necesar pentru transmiterea momentului de torsiune nominal Mtn

unde

este raza medie a profilului canelat, iar (as - rezistena admisibil la strivire, prevzut n standard n funcie de condiiile de lucru ale asamblrii (uoare, mijlocii sau grele) i modul de funcionare i cuplare (asamblare fix sau mobil, cu cuplare n gol sau n sarcin), la asamblri mobile tensiunea (as nlocuindu-se cu presiunea admisibil pa, maxim admis pentru evitarea ndeprtrii peliculei de lubrifiant. Suprafaa portant efectiv a flancurilor pe unitatea de lungime de contact arbore-butuc se determin cu relaia

n care: 0,75 este un coeficient datorat neuniformitii distribuiei sarcinii pe cele z proeminene, introdus prin considerarea c circa 75% dintre acestea particip efectiv la transmiterea sarcinii; D - diametrul exterior; d - diametrul interior; c - nlimea teiturii.

Lungimea minim necesar a butucului canelat este

.

Verificarea asamblrii canelate se poate efectua cu una din relaiile:

L ( Lnec,

sau

n care L este lungimea comun de contact arbore-butuc canelat i Mt cap este momentul de torsiune capabil al asamblrii canelate.

Algoritm de proiectare. Dimensionarea unei asamblri prin caneluri dreptunghiulare pornete, de regul, de la cunoaterea momentului de torsiune nominal Mtn, rolului funcional al asamblrii (fix sau mobil) i a condiiilor de lucru (uoare, mijlocii sau grele) i se desfoar n etapele prezentate n continuare.

1. Dac nu se cunoate diametrul interior al arborelui canelat, se predimensioneaz din condiia de rezisten la torsiune

unde (at = 1555 MPa [] este rezistena admisibil la torsiune, convenional micorat pentru a ine seama i de existena solicitrii de ncovoiere a arborelui; se lucreaz cu valori mai mici dac arborele este lung, cu preponderen a solicitrii de ncovoiere i cu valori mai mari dac arborele este scurt i rigid.

2. Se alege seria de mrime a asamblrii canelate (uoar, mijlocie sau grea), n funcie de felul asamblrii i de condiiile de cuplare.

3. Se aleg, n funcie de diametrul interior d de la predimensionare, din standardul seriei alese: diametrul interior d, diametrul exterior D, limea b, numrul de caneluri z, nlimea teiturii c i modul de centrare.

4. Se determin, n ordine, suprafaa portant necesar S(, suprafaa portant efectiv s( pe unitatea de lungime a asamblrii i lungimea necesar Lnec a canelurilor. Dac se cunoate lungimea butucului canelat, se efectueaz un calcul de verificare.3.3. ASAMBLRI PRIN BOLURI

a b c d e f

Fig. 3.15

3.3.3. Definire, caracterizare

Bolurile sunt utilizate ca elemente de legtur n articulaii. Standardele prevd trei forme principale: fr cap (fig. 3.15, a, b i c), cu cap mic ( fig. 3.15, d i e) i cu cap mare toate aceste forme executndu-se n dou variante: fr guri de plint-

forma A (fig. 3.15, a) i cu guri de plint - forma B (fig. 3.15, c, d i f). Bolurile mai pot fi prevzute cu canale pentru inele elastice de rezemare (fig. 3.15, b i e).

Bolurile se execut din OL 50, OL 60, OLC 15, OLC 35, OLC 45 etc. sau, n cazuri speciale, din oeluri aliate. Se recomand tratamentul termic sau termochimic n vederea mririi duritii superficiale.

3.3.4. Calculul de rezisten

Articulaiile cilindrice folosesc bolul ca element de legtur ntre dou elemente cinematice numite tirant i furc. Sarcina exterioar este o for care se transmite de la tirant la bol i de la acesta la furc (sau invers), prin contact direct. Fig. 3.16

Solicitrile principale ale asamblrii sunt forfecarea bolului i strivirea suprafeelor n contact.

Schema de calcul a asamblrii prin bol este prezentat n fig. 3.16.

Verificarea la forfecare se efectueaz cu relaia

Verificarea la strivire se efectueaz n ipoteza montajului cu strngere a bolului n furc i cu joc, n prezena lubrifiantului, a bolului n tirant. Relaiile de verificare sunt

pentru strivirea dintre bol i furc i

pentru strivirea dintre bol i tirant.

n cazul unui joc radial mrit bol-tirant, care s permit deformaia bolului, acesta este solicitat i la ncovoiere.

Notaii utilizate: d - diametrul bolului; a - limea tirantului; b - limea braului furcii; (af - rezistena admisibil la forfecare a bolului; (as - rezistena admisibil la strivire a materialului mai slab (bol sau furc); pa - presiunea admisibil la strivirea peliculei de lubrifiant.

Rezistenele admisibile cu care se lucreaz sunt aceleai ca i n cazul asamblrilor prin tifturi.

3.3.5. Inele elastice de rezemare pentru arbori i alezajeInelele elastice de rezemare se utilizeaz pentru asigurarea pieselor mpotriva deplasrilor axiale, avnd posibilitatea de a prelua fore axiale mici - medii.

Standardele prevd dou tipuri de inele elastice de rezemare: pentru arbori i pentru alezaje. Sunt standardizate att dimensiunile inelelor ct i dimensiunile canalelor acestora i tipurile de tolerane la diametrul i limea canalelor.

n fig. 3.17, a sunt prezentate dou din formele standardizate de inele elastice de rezemare pentru arbori, iar n fig. 3.17, b este prezentat o asamblare cu inel elastic de rezemare pentru arbori n stare montat.

a b

Fig. 3.17

n fig. 3.18, a sunt prezentate unele forme standardizate de inele elastice pentru alezaje, iar n fig. 3.18, b este prezentat o asamblare cu inel elastic de rezemare pentru alezaje n stare montat.

a b

Fig. 3.18 Inele de siguran pentru alezaje

Inelele elastice de rezemare se execut prin tanare, din tabl de oel de arc, i preiau fore axiale destul de mari, indicate n standarde n funcie de tipodimensiunea inelului.

Standardele mai prevd construcii cu inele de rezemare speciale pentru arbori prezentate n fig. 3.19 i construcii de inele de siguran din srm prezentate n fig. 3.20. Acestea se utilizeaz doar n cazul forelor axiale nensemnate sau la asamblri mai puin importante.

Fig. 3.19

Tipul A1 Tipul A2

Tipul B

Tipul C

Fig. 3.20Probleme rezolvate

Asamblri prin pene paralele

1. S se dimensioneze asamblarea fix prin pan paralel forma A (cu capete rotunjite) dintre un arbore i butucul unei roi de curea. Se cunosc: momentul de torsiune de transmis Mt=245000 N.mm; sarcina este constant; materialul penei OL 60 iar materialul arborelui i roii este OLC 45.

Etape de calcul

Determinarea diametrului arborelui

Diametrul arborelui se determin din condiia de rezisten la torsiune

mm

unde at=1555 MPa, tensiunea admisibil convenional la torsiune

Se adopt d=35 mm

Alegerea dimensiunilor seciunii transversale a penei

Din STAS 1004 (tabelul A3.1) se aleg b=10 mm, limea penei i h=8 mm, nlimea penei

Stabilirea lungimii penei

mm,

unde as=100120 MPa, pentru sarcini constante

mm

Din STAS 1004 (tabelul A3.1) se alege l=45 mm

Pan A10x8x45 STAS 1004/OL 60

Verificarea la forfecare

MPa< af =100 MPa

Asamblri prin caneluri dreptunghiulare

2. S se dimensioneze asamblarea prin caneluri dreptunghiulare dintre un butuc i arborele pe care acesta se monteaz. Se cunosc: asamblarea este mobil, cuplarea se face sub sarcin; condiiile de funcionare sunt mijlocii; momentul de torsiune de transmis Mt=625000 N.mm.

Etape de calcul

Determinarea diametrului arborelui

Diametrul arborelui se determin din condiia de rezisten la torsiune

mm

unde at=1555 MPa, tensiunea admisibil convenional la torsiune

Alegerea seriei canelurilor

Pentru asamblri mobile cu cuplare sub sarcin se alege seria grea STAS 1770. Alegerea dimensiunilor satandardizate

Din STAS 1770 (tabelul A3.3) se aleg:

caneluri 10x46x56

z=10, numrul de caneluri

d=46 mm, diametrul interior al canelurilor (d=46 mm >d(calculat)=44,7 mm)

D=56 mm, diametrul exterior al canelurilor

Centrare pe diametrul interior

c=0,5 mm, mrimea teiturii

Suprafaa portant necesar

mm2unde:

mm, raza medie a canelurilor

as=515 MPa, din STAS 1767 (tabelul A3.4), pentru asamblri mobile cu cuplare sub sarcin i condiii mijlocii de funcionare

Suprafaa portant efectiv pe unitatea de lungime

mm2/mm

Lungimea asamblrii

mm.

Se adopt L=55 mm

Asamblri prin boluri

3. S se dimensioneze i s se verifice asamblarea cu bol dintre o furc i un tirant cunoscnd: limea braelor furcii b= 15 mm; grosimea tirantului a=25 mm; sarcina de transmis F=12000 N; materialul bolului OLC 35 normalizat.

Etape de calcul

Dimensionarea bolului

din condiia de rezisten la forfecare a bolului

de unde rezult mm unde:

MPa

310 MPa, pentru OLC 35 normalizat, conform STAS 880

din condiia de rezisten la strivire a peliculei de lubrifiant dintre bol i tirant de unde rezult

mm

Alegerea unui bol standardizat

Din STAS 5756 (tabelul A3.6) se alege Bol A 12x55/OLC 35

d=12 mm, diametrul bolului;

l=55 mm, lungimea bolului

Materialul bolului OLC 35 N (normalizat)

Verificarea bolului la strivire n contact cu braele furcii

MPa

MPa

35 MPa 10 12> 12 17> 17 22> 22 30> 30 38> 38 44> 44 50> 50 58> 58 65> 65 75> 75 85

b456810121416182022

h456788910111214

l

8

10

12

14

16

18

20

22

25

28

32

36

40

45

50

56

63

70

80

90

100

110

125

Exemplu de notare a unei pene paralele forma A, cu b=10 mm, h=8 mm i lungimea l=36 mm: Pan A 10x8x36 STAS 1004

Tabelul A3.3Dimensiunile nominale ale canelurilor cu profil dreptunghiular []

Centrare exterioar Centrare interioar Centrare pe flancuri

d diametrul interior al canelurilor; D diametrul exterior al canelurilor; b limea proeminenei; c mrimea teiturii; z numrul de caneluri

Seria uoar, STAS 1768

Dimensiuni nominale zxdxDNr. de caneluri zDiametrul interior dDiamterul exterior DLimea proeminenei bMrimea teiturii cCentrare

6x23x266232660,2Interioar

6x26x3026306

6x28x3228327Interioar sau pe flancuri

8x32x368323660,3

8x36x4036407

8x42x4642468

8x46x5046509

8x52x585258100,5

8x56x62566210

8x62x68626812

10x72x78107278120,5

10x82x88828812

10x92x98929814

10x102x10810210816

10x112x12011212018

Seria mijlocie, STAS 1769


6x11x146111430,2Interioar

6x13x1613163,5

6x16x2016204

6x18x2218225

6x21x2521255

6x23x2823286

6x26x32263260,3

6x28x3428347

8x32x38832386Interioar sau pe flancuri

8x36x4236427

8x42x4842488

8x46x54465490,5

8x52x60526010

8x56x65566510

8x62x72627212

Tabelul A3.3 (continuare)

10x72x82107282120,5Interioar sau pe flancuri

10x82x92829212

10x92x1029210214

10x102x11210211216

10x112x12511212518

Seria grea, STAS 1770


10x16x201016202,50,2Interioar sau pe flancuri

10x18x2318233

10x21x2621263

10x23x2923294

10x26x32263240,3

10x28x3528354

10x32x4032405

10x36x4536455

10x42x5242526

10x46x56465670,5

16x52x601652605Pe flancuri

16x56x6556655

16x62x7262726

16x72x8272827

20x82x922082926

20x92x102921027

20x102x1151021158

20x112x1251121259

Tabelul A3.4

Rezistene admisibile pentru asamblri prin caneluri (extras din STAS 1767)

(pentru oeluri cu r=1000 MPa)

Tipul asamblriiCondiii de funcionare

uoaremijlociigrele

as, MPa

Asamblare fix80150601004070

Asamblare mobilCuplare n gol305020401530

Cuplare sub sarcin1020515310

Tabelul A3.6Dimensiunile nominale ale bolurilor []

Boluri fr cap, STAS 5756Boluri cu cap, STAS 5754/1 i 5754/2

Forma A Forma A

Forma BForma B

d diametrul bolului; d1 diametrul gurii pentru plint; l1 distana dintre axa gurii pentru plint i captul bolului; l lungimea bolului; D diametrul capului bolului (valoarea pentru bolurile cu cap mic/valoarea pentru bolurile cu cap); k limea capului bolului (valoarea pentru bolurile cu cap mic/valoarea pentru bolurile cu cap)

d456810121416182022

d10,350,40,50,630,81,21,622,533,5

l12,22,93,23,54,55,566788

D-/6-/89/1012/1414/1817/2019/2221/2523/2826/3028/33

k-/1-/1,61,5/22/32/43/43/43/4,53/54/54/5,5

l

8

10

12

14

16

18

20

22

25

28

30

35

40

45

50

55

60

65

70

75

80

Exemplu de notare a unei bol fr cap forma B, cu d=8 mm, lungimea l=30 mm i lungimea l1=3,5 mm: Bol B 8x30x3,5 STAS 5756

a b c

Fig. 3.7

a b c

Fig. 3.8

PAGE

_1013518359.unknown

_1097336570.unknown

_1097479679.unknown

_1191322955.unknown

_1191322961.unknown

_1191322968.unknown

_1097479989.unknown

_1097481257.unknown

_1098075914.unknown

_1097481057.unknown

_1097479916.unknown

_1097477844.unknown

_1097478013.unknown

_1097478282.unknown

_1097476613.unknown

_1097476653.unknown

_1097387317.unknown

_1014197998.unknown

_1097336188.unknown

_1097336437.unknown

_1097335787.unknown

_1013520512.unknown

_1013520516.unknown

_1013518566.unknown

_1013520509.unknown

_1012734662.unknown

_1013518187.unknown

_1013518204.unknown

_1013516787.unknown

_1012734670.unknown

_1012732825.unknown

_1012734651.unknown

_1012732786.unknown

Documents

Asamblari Prin Forma