3.1. NASLOVNA STRAN Z OSNOVNIMI PODATKI O NA ČRTUdso-ilb.si/.../2014/09/20_15_PGD-konstrukcija-DU_IB.pdf · 2019-04-04 · GRADBENO IN ARHITEKTURNO PROJEKTIRANJE Tatjana Bezovšek

GRADBENO IN ARHITEKTURNO PROJEKTIRANJE T a t j a n a B e z o v š e k s . p . G o l i č n i k o v a 9 , M o z i r j e

t e l . : 0 4 1 / 7 5 9 4 3 3

PGD – š t ev i l ka n ač r t a 20 / 1 5

P r e n o va d o m a s t a r e j š i h o b ča n o v I l i r s ka B i s t r i ca ( t r a k t C i n D )

1

3.1. NASLOVNA STRAN Z OSNOVNIMI PODATKI O NAČRTU

Načrt in številčna oznaka načrta: NAČRT GRADBENIH KONSTRUKCIJ 20 / 15

Investitor:

DOM STAREJŠIH OBČANOV Ilirska Bistrica Kidričeva ulica 15 6250 ILIRSKA BISTRICA

Objekt: PRENOVA DOMA STAREJŠIH OBČANOV Ilirska Bistrica (trakt C in D)

Vrsta projektne dokumentacije: PROJEKT ZA PRIDOBITEV GRADBENEGA DOVOLJENJA - PGD

Za gradnjo: REKONSTRUKCIJA

Projektant:

GAP – GRADBENO IN ARHITEKTURNO PROJEKTIRANJE TATJANA BEZOVŠEK s.p. Goličnikova 9, 3330 Mozirje

M.P. Odgovorna oseba projektanta: TATJANA BEZOVŠEK univ. dipl. inž. gradb.

Podpis : ___________________________________________

Datum : ___________________________________________ Odgovorni vodja projekta: Vera KLEPEJ TURNŠEK univ. dipl. inž. arh., A - 0985

Podpis : Osebni žig :

Odgovorni projektant gradbenih konstrukcij TATJANA BEZOVŠEK, univ. dipl. inž. gradb., G-1205

Podpis : Osebni žig :

Številka projekta 1 9 9 / 1 5

Mozirje, oktober 2015


t e l . : 0 4 1 / 7 5 9 4 3 3



2

3.2. KAZALO VSEBINE NAČRTA GRADBENIH KONSTRUKCIJ

- ŠT. NAČRTA 20 / 15 3.1. Naslovna stran načrta 3.2. Kazalo vsebine načrta 3.3. Tehnično poročilo 3.4. Statični izračun 3.5. Risbe

GK/P01 Tloris pritličja – pozicijski načrt 1:100

GK/P02 Tloris 1. nadstropja – pozicijski načrt 1:100




t e l . : 0 4 1 / 7 5 9 4 3 3



3

3.3. IZJAVA ODGOVORNEGA PROJEKTANTA NAČRTA V PROJEKTU ZA PRIDOBITEV GRADBENEGA DOVOLJENJA

Odgovorni projektant načrta št. 20 / 15

Tatjana BEZOVŠEK, univ.dipl.inž.gradb.

I Z J A V L J A M

1. da je načrt št. 20 / 15 skladen s prostorskim aktom,

2. da je načrt skladen z gradbenimi predpisi,

3. da je načrt skladen s projektnimi pogoji oziroma soglasji za priključitev,

4. da so bile pri izdelavi načrta upoštevane vse ustrezne bistvene zahteve in da je načrt

izdelan tako, da bo gradnja, izvedena v skladu z njim, zanesljiva,

5. da so v načrtu upoštevane zahteve elaboratov.

Številka načrta: 20 / 15

Odgovorni projektant: Tatjana BEZOVŠEK, univ.dipl.inž.gradb., G - 1205 Mozirje, oktober 2015


t e l . : 0 4 1 / 7 5 9 4 3 3



4

3.4. TEHNIČNO POROČILO I. SPLOŠNO

Dom starejših Ilirska Bistrica sestavlja več objektov, ki so bili zgrajeni v različnih časovnih

obdobjih. Trakta C in D v centralni stavbi, sta predmet tega projekta. Sanacijska dela, ki vplivajo

na konstrukcijo objekta se izvajajo v vseh etažah, največji posegi pa so v 1., 2. in 3. nadstropju.

II. ZASNOVA

OBSTOJEČA ZASNOVA OBJEKTA

Osnovni objekt je bil zgrajen v devetdesetih letih prejšnjega stoletja. Za izgradnjo objekta je bila

izdelana projektna dokumentacija št. 88-121 (PGD – leta 1989, PZI – leta 1990), odg. projektant

konstrukcije Torkar Stane dig..

Objekt je štirietažna konstrukcija, tlorisno precej razčlenjena. Prevladujoč nosilni sistem objekta

predstavlja armiranobetonska stenasta konstrukcija, sestavljena iz armiranobetonskih sten,

plošč in nosilcev.

NAČRTOVANA PRENOVA – POSEGI V NOSILNO KONSTRUKCIJO

Načrt arhitekture in načrt strojnih instalacij predvidevata dela, ki vplivajo na nosilno konstrukcijo

objekta. PROJEKT ZA IZVEDBO predvideva minimalne posege v nosilno konstrukcijo – nekaj

prebojev za notranja vrata in prehode

NOTRANJE OBDELAVE:

o Rušitev nekaterih predelnih sten in gradnjo novih izvedba nekaj novih prebojev v AB

stenah zaradi novih prehodov ali vrat

o Zamenjavo finalnih podov v komplet obeh traktih v vseh etažah delno rušenje estrihov v

vseh etažah Cin D

o Kompletno novo instalacijo strojne in elektoinstalacije, ki se navežejo na obstoječe v

etažah in delih objekta, ki niso predvideni za prenovo – za izvedbo novih strojnih

instalacij bo potrebno izvesti večje število manjših prebojev v AB konstrukciji (v

medetažnih konstrukcijah in v stenah)

o izvedbo vseh novih kopalnic v sobah in skupnih kopalnic

o Posegi na fasado in energetska sanacija objekta niso predmet tega projekta. Posegi na

fasado in streho so izvedeni le zaradi sanacijskih del inštalacij tam, kjer je to potrebno.


t e l . : 0 4 1 / 7 5 9 4 3 3



5

Prenova se izvede kot investicijsko vzdrževalna dela.

Pri pregledu objekta je bilo ugotovljeno sledeče :

o vgrajeni materiali, iz katerih je izdelana nosilna konstrukcija, so ustrezne kvalitete in

ustrezno vgrajeni

o na objektu ni bilo opaženih nobenih konstrukcijskih nepravilnosti, ki bi opozarjale na

nekorektnost izvedbe in statično nestabilnost obstoječega objekta

o na podlagi 20. člena Pravilnika o projektni dokumentaciji (Ur. list RS št. 55/2008)

podajam izjavo, da rekonstrukcija ne bo neugodno vplivala na obstoječi objekt. Vpliv na

obstoječo konstrukcijo objekta je minimalen in dopusten, s posegom ne bo ogrožena

varnost in stabilnost obstoječega objekta.

III. TEHNIČNI OPIS

V vseh medetažnih ploščah so predvideni manjši preboji zaradi izvedbe nove napeljave strojnih

instalacij. V nosilnih stenah so predvideni novi preboji za prehode, dvoje obstoječih vrat v 1.

nadstropju pa se razširi.

Zaradi investitcijsko vzdrževalnih del ne pride do sprememb v obremenitvah konstrukcije.

Izvedena je bila preverba obstoječe konstrukcije objekta na seizmično obremenitev zaradi

predvidenih sprememb – povečanje odprtin v stenah. Izdelan je bil seizmični izračun obstoječe

konstrukcije in seizmični izračun konstrukcije po izvedbi prebojev v stenah.

Primerjava obeh izračunov je pokazala, da zaradi novih odprtin v stenah ne pride do

bistvenega povečanja horizontalnih pomikov konstrukcije, zato se preboji lahko

izvedejo. Preboji se ojačajo z jeklenimi okvirji, ki bodo prevzeli vertikalno obtežbo.

Zaradi večjega števila prebojev za potrebe strojnih instalacij skozi medetažne plošče, je

potrebno vse preboje, ki so večji od 20/20 cm ojačati, za kar so predvidene karbonske

lamele tip Sika® Carbodur® tip S512. Ojačitev je potrebno izvesti na na spodnji strani plošče v

območju prebojev – glej načrte.


t e l . : 0 4 1 / 7 5 9 4 3 3



6

Vsi predvideni preboji so usklajeni tako lokacijsko kot dimenzijsko. V primeru kakršnega

koli odstopanja je potrebno pred izvedbo pridobiti soglasje in potrditev odgovornega

projektanta gradbene konstrukcije kot tudi odgovornega projektanta strojnih instalacij.

V kolikor se bo med izvedbo del izkazalo, da jo potrebno izvesti tudi kakšne dodatne

preboji v nosilni konstrukciji (v medetažni konstrukciji – plošči ali v nosilnh stenah) je

prav tako potrebno pred izvedbo pridobiti soglasje in potrditev odgovornega projektanta

gradbene konstrukcije kot tudi odgovornega projektanta strojnih instalacij.

Predlagam, da se ojačitve s karbonskimi lamelami izvedejo pred izvedbo prebojev. V

nasprotnem primeru je potrebno AB ploščo dodatno podpreti, izvesti ojačitve in potem se lahko

odstrani podpore.

Vse preboje je potrebno izrezati – ni dovoljena uporaba udarnih orodij.

Obtežba

Objekt je kontroliran na vertikalne in horizontalne obtežbe skladno z EC0, EC1 in EC8.

Vertikalna obtežba konstrukcije je povzeta iz obstoječe projektne dokumentacije - osnovni

projektu gradbenih konstrukcij št. 88-121/1 (PZI – leta 1990), odg. projektant Torkar Stane dig.,

Opisani posegi na sanaciji konstrukcije ne zajemajo izvedbe oz. ojačitve objekta za prevzem

potresnih obremenitev, ki bi bila skladna z veljavno zakonodajo oz. z veljavnimi predpisi na

področju potresno varne gradnje (EC8).

Izračun

Izračun za konstrukcije je izveden s pomočjo računalniških programov »Tower 6«.

Del izpisa je sestavni del te dokumentacije, celoten izpis je zaradi obsežnosti v arhivu

izdelovalca tega projekta.

Kontrolirani so bili elastični pomiki konstrukcij. Relativni vertikalni pomiki posameznih

konstrukcijskih elementov so v mejah dopustnih pomikov (omejeni so na L/300).


t e l . : 0 4 1 / 7 5 9 4 3 3



7

Temeljenje

Temeljenje osnovnega objekta je izvedeno na sistemu pasovnih armiranobetonskih temeljev.

Glede na minimalne spremembe v celotni obremenitvi na temelje, obstoječi temelji ustrezajo

zahtevam – v sklopu kontrole objekta na seizmično obremenitev so bile preverjene tudi

dosežene napetosti v temeljnih tleh,

Materiali

Vsi materiali morajo ustrezati veljavnim standardom in predpisom, za kar je odgovoren izvajalec

konstrukcije.

Predpisane kvalitete posameznih materialov:

− betoni so C25/30 (MB30)

− klasična armatura je rebrasto železo S500N

− mrežna armatura S500N

− jeklena konstrukcija okvirjev: S 235 J2

− sidrne pločevine : S 2355 J2

− sidra: sistem Hilty HIT-HY 200+HIT-Z M8

kvaliteta KV 8.8.

Zaključek

Kot je že omenjeno morajo vsi vgrajeni materiali ustrezati veljavnim standardom in predpisom,

za kar je odgovoren izvajalec konstrukcije.

Ni dovoljeno naknadno spreminjanje nosilne konstrukcije brez soglasja odgovornega

projektanta.

Investitor je dolžan vsa dela izvesti po projektu in v skladu s predpisi o varstvu pri delu.

Mozirje, oktober 2015 sestavila

Tatjana Bezovšek, u.d.i.g.

Ilirska Bistrica - dialtacija D - OBSTOJEČE torzija

Vsebina

Tower - 3D Model Builder 6.0 Radimpex - www.radimpex.rsRegistered to GAP - Tatjana Bezovšek s.p.

Osnovni podatki o modelu 2 Vhodni podatki

Vhodni podatki - Konstrukcija 3

Vhodni podatki - Obtežba 12 Rezultati

Modalna analiza 27

Seizmični preračun 28

Statični preračun 34


Osnovni podatki o modelu


Datoteka: 01 IB trakt D obstojece torzija.twpDatum preračuna: 30.9.2015

Način preračuna: 3D model

X Teorija I-ga reda X Modalna analiza Stabilnost

Teorija II-ga reda X Seizmični preračun Faze gradnje

Nelinearen preračun

Velikost modela

Število vozlišč: 11462Število ploskovnih elementov: 11228Število grednih elementov 649Število robnih elementov 2058Število osnovnih obtežnih primerov: 8Število kombinacij obtežb: 62

Enote mer

Dolžina: m [cm,mm]Sila: kNTemperatura: Celsius


Vhodni podatki - Konstrukcija


Izometrija

Seti ploščNo d[m] e[m] Material Tip preračuna Ortotropija E2[kN/m2] G[kN/m2] α

<1> 0.150 0.075 1 Tanka plošča Izotropna<2> 0.160 0.080 1 Tanka plošča Izotropna<3> 0.250 0.125 1 Tanka plošča Izotropna

Seti gred

Set: 1 Prerez: b/d=90/40, Fiktivna ekscentričnost

3

2

90

40

[cm]

20

T

Mat. A1 A2 A3 I1 I2 I31 - Beton C 25 3.600e-1 3.000e-1 3.000e-1 1.384e-2 2.430e-2 4.800e-3


3

2

30

50

[cm]

25

T


Seti linijskih podporSet K,R1 K,R2 K,R3 K,M1 Tla [m]1 2.000e+4 3.000e+4 2.000e+4 0.900



0

3.50

1

2.81

2

0.69

3

3.50

4

3.50

5

1.65

6

0

5.16

1

5.16

2

5.16

3

5.16

4

5.16

5

2.85

6

Nivo: plošča nad 3. nadstropjem [12.65 m]

0

3.50

1

2.81

2

0.69

3

3.50

4

3.50

5

1.65

6

0

5.16

1

5.16

2

5.16

3

5.16

4

5.16

5

2.85

6




0

3.50

1

2.81

2

0.69

3

3.50

4

3.50

5

1.65

6

0

5.16

1

5.16

2

5.16

3

5.16

4

5.16

5

2.85

6


0

3.50

1

2.81

2

0.69

3

3.50

4

3.50

5

1.65

6

0

5.16

1

5.16

2

5.16

3

5.16

4

5.16

5

2.85

6

Nivo: plošča nad pritličjem [3.50 m]



0

3.50

1

2.81

2

0.69

3

3.50

4

3.50

5

1.65

6

0

5.16

1

5.16

2

5.16

3

5.16

4

5.16

5

2.85

6

Nivo: temelji [0.00 m]

0

3.50

1

2.81

2

0.69

3

3.50

4

3.50

5

1.65

6

0

5.16

1

5.16

2

5.16

3

5.16

4

5.16

5

2.85

6 stena v osi A

stena v osi B

stena v osi C

stena v osi D

stena v osi E

stena v osi F

stena v osi G

stena v osi 7

stena v osi 6

stena v osi 5

Dispozicija okvirjev



0

3.50

1

2.81

2

0.69

3

3.50

4

3.50

5

1.65

6

0 0.45

1

1.00

2

1.60

3 0.45

4

1.00

5

1.60

6 0.45

7

2.60

8 0.45

9

2.60

10 0.45

11

Okvir: stena v osi G

0

3.50

1

2.81

2

0.69

3

3.50

4

3.50

5

1.65

6

0 0.45

1

1.00

2

1.60

3 0.45

4

1.00

5

1.60

6 0.45

7

2.60

8 0.45

9

2.60

10 0.45

11

Okvir: stena v osi F



0

3.50

1

2.81

2

0.69

3

3.50

4

3.50

5

1.65

6

0 0.45

1

1.00

2

1.60

3 0.45

4

1.00

5

1.60

6 0.45

7

2.60

8 0.45

9

2.60

10 0.45

11

Okvir: stena v osi E

0

3.50

1

2.81

2

0.69

3

3.50

4

3.50

5

1.65

6

0 0.45

1

1.00

2

1.60

3 0.45

4

1.00

5

1.60

6 0.45

7

2.60

8 0.45

9

2.60

10 0.45

11

Okvir: stena v osi D



0

3.50

1

2.81

2

0.69

3

3.50

4

3.50

5

1.65

6

0 0.45

1

1.00

2

1.60

3 0.45

4

1.00

5

1.60

6 0.45

7

2.60

8 0.45

9

2.60

10 0.45

11

Okvir: stena v osi C

0

3.50

1

2.81

2

0.69

3

3.50

4

3.50

5

1.65

6

0 0.45

1

1.00

2

1.60

3 0.45

4

1.00

5

1.60

6 0.45

7

2.60

8 0.45

9

2.60

10 0.45

11

Okvir: stena v osi B



0

3.50

1

2.81

2

0.69

3

3.50

4

3.50

5

1.65

6

0 0.45

1

1.00

2

1.60

3 0.45

4

1.00

5

1.60

6 0.45

7

2.60

8 0.45

9

2.60

10 0.45

11

Okvir: stena v osi A

0

5.16

1

5.16

2

5.16

3

5.16

4

5.16

5

2.85

6

0 0.45

1 1.00

2 1.60

3 0.45

4 1.00

5 1.60

6 0.45

7

2.60

8 0.45

9

2.60

10 0.45

11

Okvir: stena v osi 5



0

5.16

1

5.16

2

5.16

3

5.16

4

5.16

5

2.85

6

0 0.45

1 1.00

2 1.60

3 0.45

4 1.00

5 1.60

6 0.45

7

2.60

8 0.45

9

2.60

10 0.45

11


0

5.16

1

5.16

2

5.16

3

5.16

4

5.16

5

2.85

6

0 0.45

1 1.00

2 1.60

3 0.45

4 1.00

5 1.60

6 0.45

7

2.60

8 0.45

9

2.60

10 0.45

11



Vhodni podatki - Obtežba


Lista obtežnih primerovNo Naziv1 stalna + lastna (g)2 koristna3 sneg4 veter5 torzija X6 torzija Y7 potres X8 potres Y9 Komb.: 1.35xI+1.05xII+1.5

xIII+0.9xIV10 Komb.: 1.35xI+1.05xII+0.7

5xIII+1.5xIV11 Komb.: 1.35xI+1.5xII+

+0.75xIII+0.9xIV12 Komb.: I+1.05xII+1.5xIII+

+0.9xIV13 Komb.: I+1.05xII+


+0.9xIV15 Komb.: 1.35xI+1.05xII+

+1.5xIII16 Komb.: 1.35xI+1.05xII+1.5

xIV17 Komb.: 1.35xI+1.5xIII+0.9xIV18 Komb.: 1.35xI+1.5xII+0.9xIV19 Komb.: 1.35xI+

+1.5xII+0.75xIII20 Komb.: 1.35xI+

+0.75xIII+1.5xIV21 Komb.: I+1.05xII+1.5xIII22 Komb.: I+1.05xII+1.5xIV23 Komb.: I+1.5xII+0.9xIV24 Komb.: I+1.5xIII+0.9xIV25 Komb.: I+1.5xII+0.75xIII26 Komb.: I+0.75xIII+1.5xIV27 Komb.: 1.35xI+1.5xIII28 Komb.: 1.35xI+1.5xIV29 Komb.: 1.35xI+1.5xII30 Komb.: I+1.5xIV

No Naziv31 Komb.: I+1.5xII32 Komb.: I+1.5xIII33 Komb.: I+0.3xII+VIII34 Komb.: I+0.3xII+VI35 Komb.: I+0.3xII-1xVI36 Komb.: I+0.3xII-1xVIII37 Komb.: I+0.3xII-1xV38 Komb.: I+0.3xII+V39 Komb.: I+0.3xII+VII40 Komb.: I+0.3xII-1xVII41 Komb.: I-1xV42 Komb.: I-1xVII43 Komb.: I+VII44 Komb.: I+VI45 Komb.: I-1xVI46 Komb.: I-1xVIII47 Komb.: I+VIII48 Komb.: I+V49 Komb.: 1.35xI50 Komb.: I51 Komb.: I52 Komb.: I+II53 Komb.: I+III54 Komb.: I+II+III55 Komb.: I+IV56 Komb.: I+II+IV57 Komb.: I+III+IV58 Komb.: I+II+III+IV59 Komb.: I+V60 Komb.: I+II+V61 Komb.: I+VI62 Komb.: I+II+VI63 Komb.: I+VII64 Komb.: I+II+VII65 Komb.: I+V+VII66 Komb.: I+II+V+VII67 Komb.: I+VIII68 Komb.: I+II+VIII69 Komb.: I+VI+VIII70 Komb.: I+II+VI+VIII



q = -1.50

p=-2.70

p=-2.70

p=-2.70

P=-14.00 P=-14.00

P=-14.00P=-14.00 P=-13.50

P=-13.50

P=-28.00

P=-28.00

P=-28.00

P=-28.00 P=-28.00

P=-28.00

P=-28.00

P=-28.00

P=-27.00

P=-27.00

P=-27.00

P=-27.00

0

3.50

1

2.81

2

0.69

3

3.50

4

3.50

5

1.65

6

0

5.16

1

5.16

2

5.16

3

5.16

4

5.16

5

2.85

6

Obt. 1: stalna + lastna (g)


q = -3.50

p=-8.00

p=-8.00

p=-8.00

p=-8.00

p=-8.00

p=-8.00

p=-8.00

p=-8.00

p=-8.00

p=-8.00

0

3.50

1

2.81

2

0.69

3

3.50

4

3.50

5

1.65

6

0

5.16

1

5.16

2

5.16

3

5.16

4

5.16

5

2.85

6





q = -3.50

p=-8.00

p=-8.00

p=-8.00

p=-8.00

p=-8.00

p=-8.00

p=-8.00

p=-8.00

p=-8.00

p=-8.00

0

3.50

1

2.81

2

0.69

3

3.50

4

3.50

5

1.65

6

0

5.16

1

5.16

2

5.16

3

5.16

4

5.16

5

2.85

6



q = -3.50

p=-8.00

p=-8.00

p=-8.00

p=-8.00

p=-8.00

p=-8.00

p=-8.00

p=-8.00

p=-8.00

p=-8.00

0

3.50

1

2.81

2

0.69

3

3.50

4

3.50

5

1.65

6

0

5.16

1

5.16

2

5.16

3

5.16

4

5.16

5

2.85

6





q = -2.00

0

3.50

1

2.81

2

0.69

3

3.50

4

3.50

5

1.65

6

0

5.16

1

5.16

2

5.16

3

5.16

4

5.16

5

2.85

6

Obt. 2: koristna


q = -2.00

0

3.50

1

2.81

2

0.69

3

3.50

4

3.50

5

1.65

6

0

5.16

1

5.16

2

5.16

3

5.16

4

5.16

5

2.85

6

Obt. 2: koristna




q = -2.00

0

3.50

1

2.81

2

0.69

3

3.50

4

3.50

5

1.65

6

0

5.16

1

5.16

2

5.16

3

5.16

4

5.16

5

2.85

6

Obt. 2: koristna


q = -2.00

0

3.50

1

2.81

2

0.69

3

3.50

4

3.50

5

1.65

6

0

5.16

1

5.16

2

5.16

3

5.16

4

5.16

5

2.85

6

Obt. 2: koristna




P=13.00

P=13.00

P=12.50

0

3.50

1

2.81

2

0.69

3

3.50

4

3.50

5

1.65

6

0 0.45

1

1.00

2

1.60

3 0.45

4 1.00

5

1.60

6 0.45

7

2.60

8 0.45

9

2.60

10 0.45

11

Obt. 3: sneg


P=25.00

P=26.00

P=26.00

0

3.50

1

2.81

2

0.69

3

3.50

4

3.50

5

1.65

6

0 0.45

1 1.00

2

1.60

3 0.45

4 1.00

5

1.60

6 0.45

7

2.60

8 0.45

9

2.60

10 0.45

11

Obt. 3: sneg




P=25.00

P=26.00

P=26.00

0

3.50

1

2.81

2

0.69

3

3.50

4

3.50

5

1.65

6

0 0.45

1 1.00

2

1.60

3 0.45

4 1.00

5

1.60

6 0.45

7

2.60

8 0.45

9

2.60

10 0.45

11

Obt. 3: sneg


P=25.00

P=26.00

P=26.00

0

3.50

1

2.81

2

0.69

3

3.50

4

3.50

5

1.65

6

0 0.45

1 1.00

2

1.60

3 0.45

4 1.00

5

1.60

6 0.45

7

2.60

8 0.45

9

2.60

10 0.45

11

Obt. 3: sneg




P=25.00

P=26.00

P=26.00

0

3.50

1

2.81

2

0.69

3

3.50

4

3.50

5

1.65

6

0 0.45

1 1.00

2

1.60

3 0.45

4 1.00

5

1.60

6 0.45

7

2.60

8 0.45

9

2.60

10 0.45

11

Obt. 3: sneg


P=13.00

P=13.00

P=12.50

0

3.50

1

2.81

2

0.69

3

3.50

4

3.50

5

1.65

6

0 0.45

1 1.00

2

1.60

3 0.45

4

1.00

5

1.60

6 0.45

7

2.60

8 0.45

9

2.60

10 0.45

11

Obt. 3: sneg




p=2.50

0

5.16

1

5.16

2

5.16

3

5.16

4

5.16

5

2.85

6

0 0.45

1 1.00

2 1.60

3 0.45

4 1.00

5 1.60

6 0.45

7

2.60

8 0.45

9

2.60

10 0.45

11

Obt. 3: sneg


p=2.50 p=2.50

0

5.16

1

5.16

2

5.16

3

5.16

4

5.16

5

2.85

6

0 0.45

1 1.00

2 1.60

3 0.45

4 1.00

5 1.60

6 0.45

7

2.60

8 0.45

9

2.60

10 0.45

11

Obt. 3: sneg




P=9.00

P=9.00

P=9.00

0

3.50

1

2.81

2

0.69

3

3.50

4

3.50

5

1.65

6

0 0.45

1

1.00

2

1.60

3 0.45

4 1.00

5

1.60

6 0.45

7

2.60

8 0.45

9

2.60

10 0.45

11

Obt. 4: veter


P=18.00

P=18.00

P=18.00

0

3.50

1

2.81

2

0.69

3

3.50

4

3.50

5

1.65

6

0 0.45

1 1.00

2

1.60

3 0.45

4 1.00

5

1.60

6 0.45

7

2.60

8 0.45

9

2.60

10 0.45

11

Obt. 4: veter




P=18.00

P=18.00

P=18.00

0

3.50

1

2.81

2

0.69

3

3.50

4

3.50

5

1.65

6

0 0.45

1 1.00

2

1.60

3 0.45

4 1.00

5

1.60

6 0.45

7

2.60

8 0.45

9

2.60

10 0.45

11

Obt. 4: veter


P=18.00

P=18.00

P=18.00

0

3.50

1

2.81

2

0.69

3

3.50

4

3.50

5

1.65

6

0 0.45

1 1.00

2

1.60

3 0.45

4 1.00

5

1.60

6 0.45

7

2.60

8 0.45

9

2.60

10 0.45

11

Obt. 4: veter




P=18.00

P=18.00

P=18.00

0

3.50

1

2.81

2

0.69

3

3.50

4

3.50

5

1.65

6

0 0.45

1 1.00

2

1.60

3 0.45

4 1.00

5

1.60

6 0.45

7

2.60

8 0.45

9

2.60

10 0.45

11

Obt. 4: veter


P=9.00

P=9.00

P=9.00

0

3.50

1

2.81

2

0.69

3

3.50

4

3.50

5

1.65

6

0 0.45

1 1.00

2

1.60

3 0.45

4

1.00

5

1.60

6 0.45

7

2.60

8 0.45

9

2.60

10 0.45

11

Obt. 4: veter




p=1.80

0

5.16

1

5.16

2

5.16

3

5.16

4

5.16

5

2.85

6

0 0.45

1 1.00

2 1.60

3 0.45

4 1.00

5 1.60

6 0.45

7

2.60

8 0.45

9

2.60

10 0.45

11

Obt. 4: veter


p=1.80 p=1.80

0

5.16

1

5.16

2

5.16

3

5.16

4

5.16

5

2.85

6

0 0.45

1 1.00

2 1.60

3 0.45

4 1.00

5 1.60

6 0.45

7

2.60

8 0.45

9

2.60

10 0.45

11

Obt. 4: veter




M=1145.00

0

3.50

1

2.81

2

0.69

3

3.50

4

3.50

5

1.65

6

0

5.16

1

5.16

2

5.16

3

5.16

4

5.16

5

2.85

6

Obt. 5: torzija X


M=1190.00

M=1410.00

M=1270.00

0

5.16

1

5.16

2

5.16

3

5.16

4

5.16

5

2.85

6

0 0.45

1 1.00

2 1.60

3 0.45

4 1.00

5 1.60

6 0.45

7

2.60

8 0.45

9

2.60

10 0.45

11

Obt. 5: torzija X




M=650.00

0

3.50

1

2.81

2

0.69

3

3.50

4

3.50

5

1.65

6

0

5.16

1

5.16

2

5.16

3

5.16

4

5.16

5

2.85

6

Obt. 6: torzija Y


M=675.00

M=715.00

M=570.00

0

5.16

1

5.16

2

5.16

3

5.16

4

5.16

5

2.85

6

0 0.45

1 1.00

2 1.60

3 0.45

4 1.00

5 1.60

6 0.45

7

2.60

8 0.45

9

2.60

10 0.45

11

Obt. 6: torzija Y



Modalna analiza


Napredne opcije seizmičnega preračuna:

Preprečeno nihanje v Z smeri

Faktorji obtežb za preračun masNo Naziv Koeficient1 stalna + lastna (g) 1.002 koristna 0.503 sneg 0.004 veter 0.005 torzija X 0.006 torzija Y 0.00

Razporeditev mas po višini objektaNivo Z [m] X [m] Y [m] Masa [T] T/m2

plošča nad 3. nadstropjem 12.65 7.23 13.59 396.07 1.03plošča nad 2. nadstropjem 9.60 7.33 13.67 518.80 1.34plošča nad 1. nadstropjem 6.55 7.28 13.65 520.50 1.35plošča nad pritličjem 3.50 6.96 13.57 507.94 1.38temelji 0.00 6.77 14.03 266.46Skupno: 6.87 7.15 13.67 2209.75

Položaj centra togosti po višini objektaNivo Z [m] X [m] Y [m]

plošča nad 3. nadstropjem 12.65 7.00 13.59plošča nad 2. nadstropjem 9.60 7.00 9.43plošča nad 1. nadstropjem 6.55 7.00 9.43plošča nad pritličjem 3.50 5.97 7.21temelji 0.00 6.43 13.22

Ekscentriciteta po višini objektaNivo Z [m] eox [m] eoy [m]


Nihajne dobe konstrukcijeNo T [s] f [Hz]1 0.2957 3.38232 0.2438 4.10213 0.2423 4.12654 0.2000 5.00055 0.0981 10.18896 0.0824 12.13297 0.0780 12.82448 0.0755 13.25229 0.0535 18.6891

10 0.0464 21.556111 0.0450 22.225812 0.0417 23.966813 0.0398 25.113314 0.0380 26.289315 0.0367 27.261516 0.0364 27.480817 0.0348 28.756118 0.0340 29.385819 0.0335 29.841020 0.0333 30.0301

No T [s] f [Hz]21 0.0326 30.629722 0.0323 30.995923 0.0318 31.418224 0.0318 31.441825 0.0310 32.266626 0.0309 32.404827 0.0302 33.150528 0.0297 33.704429 0.0294 33.989530 0.0292 34.287631 0.0290 34.503532 0.0284 35.204333 0.0282 35.481134 0.0281 35.575735 0.0278 36.034236 0.0276 36.215237 0.0275 36.328138 0.0274 36.454739 0.0273 36.681240 0.0266 37.5779

No T [s] f [Hz]41 0.0264 37.822642 0.0264 37.865943 0.0263 38.037644 0.0262 38.133345 0.0261 38.367846 0.0259 38.655447 0.0256 38.988948 0.0255 39.195849 0.0254 39.394250 0.0253 39.561951 0.0251 39.764652 0.0250 40.054353 0.0248 40.294354 0.0247 40.426355 0.0244 41.028856 0.0243 41.160457 0.0241 41.496858 0.0239 41.766259 0.0238 42.049460 0.0237 42.2438


Seizmični preračun


Seizmični preračun: EC8 SLO

Kategorija tal: BKategorija pomena: III (γ=1.2)Razmerje ag/g: 0.17Faktor obnašanja: 3Koeficient dušenja: 0.05S: 1Tb: 0.15Tc: 0.4Td: 2

Faktorji smeri potresa:Naziv Kx Ky Kz

potres X 1.000 0.300 0.000potres Y 0.300 1.000 0.000

potres XTon 1 Ton 2 Ton 3

Nivo Z [m] Px [kN] Py [kN] Pz [kN] Px [kN] Py [kN] Pz [kN] Px [kN] Py [kN] Pz [kN]plošča nad 3. nadstropjem 12.65 824.68 84.22 -17.20 -11.60 167.35 0.03 3.21 -8.40 -0.61plošča nad 2. nadstropjem 9.60 882.87 92.68 -29.84 -12.27 186.28 -0.38 3.80 -9.76 -0.84plošča nad 1. nadstropjem 6.55 675.85 69.85 -26.79 -9.95 145.04 0.26 3.02 -7.64 -0.84plošča nad pritličjem 3.50 442.10 43.26 -7.91 -6.75 101.30 1.20 2.24 -5.09 -0.54temelji 0.00 113.25 11.49 -0.99 -2.22 33.98 0.07 0.78 -1.78 0.06

Σ= 2938.8 301.50 -82.73 -42.79 633.96 1.18 13.05 -32.67 -2.77

Ton 4 Ton 5 Ton 6Nivo Z [m] Px [kN] Py [kN] Pz [kN] Px [kN] Py [kN] Pz [kN] Px [kN] Py [kN] Pz [kN]

plošča nad 3. nadstropjem 12.65 -0.26 4.84 -0.02 0.10 -2.48 0.01 -5.21 -78.03 -1.59plošča nad 2. nadstropjem 9.60 -0.27 4.73 -0.07 0.03 -0.04 -0.00 -1.13 -21.73 -1.31plošča nad 1. nadstropjem 6.55 -0.27 5.22 -0.04 -0.05 2.33 -0.00 4.49 65.40 -2.10plošča nad pritličjem 3.50 -0.23 4.86 0.04 -0.06 1.58 0.00 8.73 85.12 -2.25temelji 0.00 -0.09 1.71 0.01 0.02 0.64 -0.01 5.40 41.82 -0.10

Σ= -1.11 21.36 -0.09 0.03 2.02 -0.01 12.28 92.56 -7.36


plošča nad 3. nadstropjem 12.65 -50.98 19.87 1.70 -95.03 -3.55 12.41 0.01 0.18 0.00plošča nad 2. nadstropjem 9.60 -15.83 6.59 3.27 -31.14 -1.23 20.19 0.00 -0.21 -0.00plošča nad 1. nadstropjem 6.55 36.25 -15.12 2.86 66.84 2.51 18.61 -0.01 -0.04 -0.01plošča nad pritličjem 3.50 77.63 -24.97 -0.35 143.00 9.88 6.45 -0.01 0.06 0.00temelji 0.00 45.31 -13.70 0.57 93.37 8.28 -0.32 0.02 0.00 0.00

Σ= 92.37 -27.34 8.06 177.04 15.88 57.33 0.01 -0.01 -0.00


plošča nad 3. nadstropjem 12.65 0.79 1.86 0.08 0.03 13.52 -0.24 0.07 -0.04 0.06plošča nad 2. nadstropjem 9.60 -0.20 -1.23 -0.10 0.01 -14.58 -0.30 -0.06 -0.06 0.02plošča nad 1. nadstropjem 6.55 -1.03 -3.22 -0.08 0.21 -18.01 -0.52 -0.13 0.44 0.03plošča nad pritličjem 3.50 -0.31 1.97 0.26 -0.04 14.63 -0.72 0.01 -0.22 0.09temelji 0.00 1.63 1.88 0.05 -0.41 13.13 0.05 0.22 -0.23 0.00

Σ= 0.88 1.26 0.21 -0.20 8.69 -1.73 0.12 -0.11 0.21


plošča nad 3. nadstropjem 12.65 0.09 0.52 0.00 0.37 -0.55 0.09 -0.10 -3.26 0.07plošča nad 2. nadstropjem 9.60 -0.03 -0.96 0.05 -0.30 1.20 0.06 0.13 7.33 -0.12plošča nad 1. nadstropjem 6.55 -0.11 0.07 0.04 -0.55 -0.60 0.10 0.09 -5.79 -0.04plošča nad pritličjem 3.50 0.03 0.31 0.02 0.14 -0.05 0.22 -0.05 0.55 -0.12temelji 0.00 0.05 0.23 -0.00 0.67 -0.02 0.00 -0.14 2.07 0.01

Σ= 0.03 0.17 0.10 0.33 -0.02 0.48 -0.06 0.91 -0.20


plošča nad 3. nadstropjem 12.65 0.64 -0.31 0.05 0.67 0.48 -0.67 0.79 -0.13 -0.40plošča nad 2. nadstropjem 9.60 -0.30 0.29 0.09 0.61 -0.38 -0.97 -0.45 -0.31 -0.41plošča nad 1. nadstropjem 6.55 -0.87 0.28 0.10 -1.04 -0.74 -0.94 -1.13 0.89 -0.33plošča nad pritličjem 3.50 0.28 -0.05 0.01 -2.61 -0.25 -0.63 0.44 -0.50 -0.52temelji 0.00 0.55 -0.45 -0.02 4.87 1.41 0.03 0.58 0.05 0.02

Σ= 0.31 -0.24 0.22 2.50 0.52 -3.18 0.23 -0.00 -1.63


plošča nad 3. nadstropjem 12.65 1.07 -0.41 0.04 1.03 -0.28 -0.09 0.02 0.03 -0.05plošča nad 2. nadstropjem 9.60 -0.47 0.81 0.03 -0.43 0.40 -0.07 -0.00 -0.04 -0.17plošča nad 1. nadstropjem 6.55 -1.60 -1.03 -0.10 -1.54 -0.38 -0.19 -0.03 0.00 -0.01plošča nad pritličjem 3.50 0.17 0.89 0.48 0.07 0.30 0.33 0.02 -0.06 -0.24temelji 0.00 1.37 -0.31 0.00 1.41 -0.03 0.01 0.01 0.11 0.01

Σ= 0.54 -0.05 0.45 0.54 0.01 -0.01 0.01 0.04 -0.47


plošča nad 3. nadstropjem 12.65 1.22 0.06 0.03 0.38 -0.00 0.07 0.10 -0.01 -0.07plošča nad 2. nadstropjem 9.60 -0.46 0.09 0.22 -0.13 0.02 0.11 -0.03 0.05 -0.24plošča nad 1. nadstropjem 6.55 -1.75 -0.11 -0.24 -0.56 -0.04 0.02 -0.12 -0.10 -0.02plošča nad pritličjem 3.50 -0.15 -0.26 0.87 -0.09 0.16 0.27 -0.03 0.12 -0.41temelji 0.00 1.80 0.29 -0.00 0.63 -0.19 -0.00 0.14 -0.07 0.00

Σ= 0.65 0.07 0.87 0.23 -0.05 0.48 0.05 -0.01 -0.74


plošča nad 3. nadstropjem 12.65 11.02 -0.07 -0.12 0.63 0.08 -0.36 0.30 0.04 0.03plošča nad 2. nadstropjem 9.60 -3.84 0.74 -1.62 -0.23 -0.20 0.57 -0.15 -0.14 0.06plošča nad 1. nadstropjem 6.55 -16.11 -1.61 -0.26 -0.90 0.54 -0.52 -0.39 0.45 0.11plošča nad pritličjem 3.50 -1.63 2.40 -0.20 -0.11 -0.85 0.82 0.04 -0.67 0.09



temelji 0.00 16.12 -1.93 0.01 0.91 0.55 0.00 0.31 0.37 0.01Σ= 5.56 -0.47 -2.19 0.30 0.12 0.51 0.10 0.06 0.29


plošča nad 3. nadstropjem 12.65 0.55 0.32 -0.28 2.52 -0.12 -0.59 2.14 0.10 0.33plošča nad 2. nadstropjem 9.60 0.39 -0.69 0.01 -0.88 0.36 -0.32 -1.08 -0.17 -0.64plošča nad 1. nadstropjem 6.55 -1.68 0.36 -0.25 -3.93 -1.24 -0.99 -2.92 1.36 0.72plošča nad pritličjem 3.50 -0.35 0.18 0.22 0.33 1.91 0.34 0.37 -2.81 -0.29temelji 0.00 1.56 -0.17 0.02 2.66 -1.05 0.00 2.02 1.77 0.02

Σ= 0.48 -0.01 -0.27 0.69 -0.13 -1.56 0.53 0.25 0.13


plošča nad 3. nadstropjem 12.65 0.16 0.15 -0.09 0.04 0.01 0.31 0.29 -0.02 -0.30plošča nad 2. nadstropjem 9.60 0.12 -0.29 0.14 -0.01 -0.04 -0.49 -0.19 0.07 0.46plošča nad 1. nadstropjem 6.55 -0.53 0.36 0.07 -0.07 0.02 0.15 -0.41 -0.06 -0.27plošča nad pritličjem 3.50 0.05 -0.30 -0.06 0.01 0.05 -0.08 0.16 0.06 0.04temelji 0.00 0.27 0.05 0.00 0.05 -0.05 0.00 0.18 -0.05 -0.00

Σ= 0.07 -0.04 0.06 0.01 -0.01 -0.10 0.04 -0.01 -0.07


plošča nad 3. nadstropjem 12.65 -0.00 -0.00 0.00 0.09 -0.02 0.25 -0.00 0.00 -0.01plošča nad 2. nadstropjem 9.60 0.00 0.00 -0.00 -0.04 -0.02 -0.42 0.00 -0.00 0.00plošča nad 1. nadstropjem 6.55 0.00 -0.00 0.00 -0.14 0.19 0.25 0.01 -0.00 -0.00plošča nad pritličjem 3.50 -0.00 0.00 -0.00 0.04 -0.32 0.04 -0.00 0.00 -0.01temelji 0.00 0.00 -0.00 -0.00 0.08 0.21 -0.01 -0.00 -0.01 0.00

Σ= 0.00 -0.00 0.00 0.02 0.04 0.11 0.00 -0.00 -0.01


plošča nad 3. nadstropjem 12.65 0.29 -0.01 -0.19 0.18 0.03 -0.11 -0.02 0.01 -0.02plošča nad 2. nadstropjem 9.60 -0.15 0.08 0.09 -0.08 -0.08 0.15 0.01 -0.01 0.02plošča nad 1. nadstropjem 6.55 -0.45 -0.11 -0.02 -0.27 0.17 -0.29 0.03 0.01 -0.05plošča nad pritličjem 3.50 0.14 0.03 -0.28 0.06 -0.29 0.03 -0.01 -0.04 -0.01temelji 0.00 0.24 0.03 -0.00 0.14 0.20 0.00 -0.02 0.05 0.00

Σ= 0.06 0.02 -0.40 0.03 0.04 -0.22 -0.00 0.01 -0.07


plošča nad 3. nadstropjem 12.65 0.01 -0.00 0.01 0.00 0.00 0.01 0.06 0.00 0.01plošča nad 2. nadstropjem 9.60 -0.00 -0.00 -0.01 0.00 -0.01 0.01 -0.05 0.02 -0.02plošča nad 1. nadstropjem 6.55 -0.01 0.00 -0.00 -0.01 0.01 -0.04 -0.08 -0.05 0.07plošča nad pritličjem 3.50 0.00 0.01 0.01 -0.00 -0.01 0.05 0.04 0.02 -0.03temelji 0.00 0.00 -0.01 -0.00 0.01 0.00 0.00 0.03 0.01 0.00

Σ= 0.00 -0.00 0.01 0.00 0.00 0.03 0.00 0.00 0.03


plošča nad 3. nadstropjem 12.65 0.07 -0.01 -0.03 0.52 -0.01 -0.23 -0.02 -0.00 0.01plošča nad 2. nadstropjem 9.60 -0.04 -0.02 0.09 -0.32 0.04 0.15 0.01 -0.00 0.15plošča nad 1. nadstropjem 6.55 -0.08 0.03 -0.17 -0.67 -0.06 -0.06 0.03 0.02 -0.01plošča nad pritličjem 3.50 0.01 0.02 0.05 0.18 0.05 -0.20 -0.04 0.03 0.20temelji 0.00 0.07 -0.03 -0.00 0.37 -0.03 0.01 0.03 -0.07 -0.00

Σ= 0.02 -0.01 -0.07 0.07 -0.01 -0.34 0.02 -0.02 0.34


plošča nad 3. nadstropjem 12.65 -0.02 -0.01 0.01 0.00 0.00 -0.02 0.02 0.01 0.11plošča nad 2. nadstropjem 9.60 0.01 0.05 0.02 -0.00 -0.00 0.00 0.00 -0.02 -0.08plošča nad 1. nadstropjem 6.55 0.05 -0.13 0.12 -0.00 0.03 -0.03 -0.05 0.11 0.05plošča nad pritličjem 3.50 -0.04 0.18 0.01 0.01 -0.07 -0.02 0.00 -0.22 0.20temelji 0.00 0.02 -0.11 -0.00 -0.01 0.06 0.00 0.03 0.16 0.00

Σ= 0.01 -0.02 0.15 -0.00 0.01 -0.07 0.01 0.04 0.29


plošča nad 3. nadstropjem 12.65 0.17 -0.02 -0.06 -0.17 -0.00 0.01 0.01 0.01 0.00plošča nad 2. nadstropjem 9.60 -0.08 0.08 0.05 0.14 0.04 0.10 -0.00 0.00 -0.00plošča nad 1. nadstropjem 6.55 -0.27 -0.10 0.22 0.26 -0.05 0.05 -0.02 -0.02 -0.02plošča nad pritličjem 3.50 0.07 -0.03 -0.09 -0.29 0.15 -0.08 0.00 -0.01 0.01temelji 0.00 0.12 0.11 0.00 0.09 -0.19 -0.01 0.01 0.02 0.00

Σ= 0.02 0.04 0.12 0.03 -0.06 0.07 0.00 0.01 -0.01


plošča nad 3. nadstropjem 12.65 0.02 0.02 -0.12 0.03 -0.01 0.00 0.19 -0.00 0.03plošča nad 2. nadstropjem 9.60 0.00 -0.00 0.08 -0.02 0.01 0.01 -0.10 0.02 0.04plošča nad 1. nadstropjem 6.55 -0.01 -0.03 -0.10 -0.04 -0.03 0.01 -0.29 -0.04 -0.03plošča nad pritličjem 3.50 -0.04 -0.10 0.02 0.01 0.09 0.03 0.12 0.08 0.08temelji 0.00 0.04 0.16 0.01 0.03 -0.08 -0.00 0.11 -0.08 -0.00

Σ= 0.01 0.05 -0.12 0.01 -0.02 0.05 0.02 -0.02 0.12


plošča nad 3. nadstropjem 12.65 0.22 0.09 0.14 0.17 -0.00 -0.03 0.02 0.00 -0.02plošča nad 2. nadstropjem 9.60 -0.11 0.06 -0.05 -0.13 0.03 -0.08 -0.02 -0.00 0.01plošča nad 1. nadstropjem 6.55 -0.32 0.11 0.15 -0.24 0.01 0.00 -0.02 0.01 -0.02plošča nad pritličjem 3.50 0.04 -0.97 0.03 0.19 -0.10 -0.14 0.04 -0.07 -0.05temelji 0.00 0.24 0.95 0.02 0.02 0.08 -0.00 -0.03 0.07 -0.00

Σ= 0.07 0.23 0.30 0.01 0.02 -0.24 -0.00 0.02 -0.09


plošča nad 3. nadstropjem 12.65 -0.07 0.01 0.05 0.71 0.07 -0.05 -0.02 0.00 -0.00



plošča nad 2. nadstropjem 9.60 0.04 0.03 -0.05 -0.46 -0.03 -0.28 0.02 0.01 0.01plošča nad 1. nadstropjem 6.55 0.13 -0.05 -0.01 -0.96 0.30 -0.34 0.02 -0.03 0.00plošča nad pritličjem 3.50 -0.06 -0.07 0.09 0.53 -1.45 0.13 -0.04 0.02 0.00temelji 0.00 -0.04 0.11 0.00 0.25 1.49 0.02 0.02 -0.01 0.00

Σ= -0.00 0.03 0.09 0.07 0.38 -0.52 0.00 -0.00 0.01

Vsi toniNivo Z [m] Px [kN] Py [kN] Pz [kN]

plošča nad 3. nadstropjem 12.65 692.16 196.14 -7.65plošča nad 2. nadstropjem 9.60 816.69 249.85 -12.66plošča nad 1. nadstropjem 6.55 735.64 239.64 -11.73plošča nad pritličjem 3.50 664.36 230.45 -2.51temelji 0.00 295.18 102.94 -0.42

Σ= 3204.0 1019.0 -34.97

potres YTon 1 Ton 2 Ton 3

Nivo Z [m] Px [kN] Py [kN] Pz [kN] Px [kN] Py [kN] Pz [kN] Px [kN] Py [kN] Pz [kN]plošča nad 3. nadstropjem 12.65 322.10 32.90 -6.72 -48.89 705.21 0.11 -28.44 74.38 5.40plošča nad 2. nadstropjem 9.60 344.83 36.20 -11.65 -51.71 784.97 -1.61 -33.63 86.49 7.47plošča nad 1. nadstropjem 6.55 263.97 27.28 -10.46 -41.95 611.21 1.10 -26.77 67.73 7.45plošča nad pritličjem 3.50 172.67 16.90 -3.09 -28.43 426.89 5.05 -19.82 45.06 4.77temelji 0.00 44.23 4.49 -0.39 -9.35 143.20 0.30 -6.92 15.76 -0.56

Σ= 1147.8 117.76 -32.31 -180.32 2671.5 4.96 -115.58 289.42 24.53



Σ= -4.42 84.83 -0.36 0.09 6.49 -0.02 29.51 222.46 -17.68


plošča nad 3. nadstropjem 12.65 -0.23 0.09 0.01 -36.06 -1.35 4.71 -0.00 -0.06 -0.00plošča nad 2. nadstropjem 9.60 -0.07 0.03 0.01 -11.82 -0.47 7.66 -0.00 0.07 0.00plošča nad 1. nadstropjem 6.55 0.16 -0.07 0.01 25.37 0.95 7.06 0.00 0.01 0.00plošča nad pritličjem 3.50 0.35 -0.11 -0.00 54.27 3.75 2.45 0.00 -0.02 -0.00temelji 0.00 0.20 -0.06 0.00 35.43 3.14 -0.12 -0.01 -0.00 -0.00

Σ= 0.41 -0.12 0.04 67.19 6.03 21.76 -0.00 0.00 0.00


plošča nad 3. nadstropjem 12.65 0.96 2.26 0.10 0.10 48.52 -0.86 -0.06 0.04 -0.05plošča nad 2. nadstropjem 9.60 -0.24 -1.49 -0.12 0.05 -52.32 -1.08 0.05 0.05 -0.02plošča nad 1. nadstropjem 6.55 -1.25 -3.91 -0.09 0.75 -64.64 -1.87 0.10 -0.36 -0.03plošča nad pritličjem 3.50 -0.37 2.39 0.31 -0.15 52.50 -2.59 -0.01 0.18 -0.08temelji 0.00 1.98 2.28 0.06 -1.48 47.14 0.20 -0.19 0.19 -0.00

Σ= 1.07 1.54 0.25 -0.73 31.19 -6.20 -0.10 0.09 -0.17



Σ= 0.07 0.38 0.22 0.08 -0.01 0.11 -0.26 3.82 -0.83


plošča nad 3. nadstropjem 12.65 -0.39 0.19 -0.03 0.32 0.23 -0.32 0.24 -0.04 -0.12plošča nad 2. nadstropjem 9.60 0.19 -0.18 -0.05 0.29 -0.18 -0.46 -0.13 -0.09 -0.12plošča nad 1. nadstropjem 6.55 0.53 -0.17 -0.06 -0.50 -0.35 -0.45 -0.34 0.26 -0.10plošča nad pritličjem 3.50 -0.17 0.03 -0.01 -1.25 -0.12 -0.30 0.13 -0.15 -0.15temelji 0.00 -0.34 0.28 0.01 2.33 0.68 0.02 0.17 0.02 0.01

Σ= -0.19 0.15 -0.14 1.19 0.25 -1.52 0.07 -0.00 -0.49


plošča nad 3. nadstropjem 12.65 0.22 -0.08 0.01 0.32 -0.09 -0.03 0.03 0.05 -0.11plošča nad 2. nadstropjem 9.60 -0.10 0.17 0.01 -0.14 0.12 -0.02 -0.01 -0.07 -0.34plošča nad 1. nadstropjem 6.55 -0.33 -0.21 -0.02 -0.48 -0.12 -0.06 -0.07 0.00 -0.02plošča nad pritličjem 3.50 0.04 0.18 0.10 0.02 0.10 0.10 0.04 -0.13 -0.47temelji 0.00 0.29 -0.06 0.00 0.44 -0.01 0.00 0.03 0.23 0.01

Σ= 0.11 -0.01 0.09 0.17 0.00 -0.00 0.02 0.08 -0.94


plošča nad 3. nadstropjem 12.65 0.48 0.02 0.01 0.03 -0.00 0.01 0.01 -0.00 -0.01plošča nad 2. nadstropjem 9.60 -0.18 0.04 0.09 -0.01 0.00 0.01 -0.00 0.00 -0.02plošča nad 1. nadstropjem 6.55 -0.68 -0.04 -0.09 -0.05 -0.00 0.00 -0.01 -0.01 -0.00plošča nad pritličjem 3.50 -0.06 -0.10 0.34 -0.01 0.01 0.02 -0.00 0.01 -0.04temelji 0.00 0.70 0.11 -0.00 0.05 -0.02 -0.00 0.01 -0.01 0.00

Σ= 0.25 0.03 0.34 0.02 -0.00 0.04 0.00 -0.00 -0.07


plošča nad 3. nadstropjem 12.65 2.44 -0.02 -0.03 0.39 0.05 -0.23 0.22 0.03 0.02plošča nad 2. nadstropjem 9.60 -0.85 0.17 -0.36 -0.14 -0.13 0.36 -0.11 -0.11 0.05plošča nad 1. nadstropjem 6.55 -3.57 -0.36 -0.06 -0.57 0.34 -0.32 -0.29 0.34 0.08plošča nad pritličjem 3.50 -0.36 0.53 -0.04 -0.07 -0.53 0.52 0.03 -0.50 0.06temelji 0.00 3.57 -0.43 0.00 0.57 0.34 0.00 0.23 0.28 0.00

Σ= 1.23 -0.10 -0.49 0.19 0.08 0.32 0.07 0.04 0.22




plošča nad 3. nadstropjem 12.65 0.16 0.09 -0.08 0.28 -0.01 -0.07 1.44 0.06 0.22plošča nad 2. nadstropjem 9.60 0.11 -0.20 0.00 -0.10 0.04 -0.04 -0.73 -0.11 -0.43plošča nad 1. nadstropjem 6.55 -0.48 0.10 -0.07 -0.44 -0.14 -0.11 -1.97 0.92 0.48plošča nad pritličjem 3.50 -0.10 0.05 0.06 0.04 0.22 0.04 0.25 -1.90 -0.20temelji 0.00 0.45 -0.05 0.01 0.30 -0.12 0.00 1.37 1.20 0.01

Σ= 0.14 -0.00 -0.08 0.08 -0.02 -0.18 0.36 0.17 0.09


plošča nad 3. nadstropjem 12.65 -0.05 -0.04 0.03 -0.02 -0.01 -0.19 0.04 -0.00 -0.04plošča nad 2. nadstropjem 9.60 -0.03 0.08 -0.04 0.01 0.03 0.30 -0.02 0.01 0.06plošča nad 1. nadstropjem 6.55 0.15 -0.10 -0.02 0.04 -0.01 -0.09 -0.05 -0.01 -0.03plošča nad pritličjem 3.50 -0.01 0.09 0.02 -0.00 -0.03 0.05 0.02 0.01 0.01temelji 0.00 -0.08 -0.01 -0.00 -0.03 0.03 -0.00 0.02 -0.01 -0.00

Σ= -0.02 0.01 -0.02 -0.01 0.01 0.06 0.00 -0.00 -0.01


plošča nad 3. nadstropjem 12.65 0.01 0.00 -0.02 0.12 -0.03 0.34 0.24 -0.01 0.30plošča nad 2. nadstropjem 9.60 -0.03 -0.02 0.03 -0.06 -0.02 -0.59 -0.16 0.04 -0.25plošča nad 1. nadstropjem 6.55 -0.01 0.06 -0.11 -0.19 0.27 0.35 -0.35 0.02 0.11plošča nad pritličjem 3.50 0.05 -0.09 0.02 0.05 -0.45 0.05 0.22 -0.24 0.59temelji 0.00 -0.02 0.06 0.00 0.11 0.29 -0.01 0.03 0.27 -0.01

Σ= -0.00 0.01 -0.08 0.03 0.06 0.15 -0.03 0.08 0.74


plošča nad 3. nadstropjem 12.65 0.17 -0.00 -0.11 0.22 0.04 -0.14 -0.37 0.17 -0.39plošča nad 2. nadstropjem 9.60 -0.09 0.05 0.05 -0.10 -0.10 0.18 0.26 -0.23 0.26plošča nad 1. nadstropjem 6.55 -0.27 -0.07 -0.01 -0.32 0.21 -0.35 0.52 0.17 -0.89plošča nad pritličjem 3.50 0.08 0.02 -0.16 0.07 -0.35 0.04 -0.16 -0.77 -0.17temelji 0.00 0.14 0.02 -0.00 0.16 0.24 0.00 -0.30 0.90 0.02

Σ= 0.04 0.01 -0.24 0.03 0.05 -0.27 -0.06 0.23 -1.17


plošča nad 3. nadstropjem 12.65 -0.02 0.00 -0.05 0.00 0.00 0.01 0.06 0.00 0.01plošča nad 2. nadstropjem 9.60 0.01 0.00 0.04 0.00 -0.01 0.02 -0.04 0.02 -0.02plošča nad 1. nadstropjem 6.55 0.03 -0.00 0.00 -0.01 0.01 -0.05 -0.07 -0.04 0.06plošča nad pritličjem 3.50 -0.01 -0.03 -0.05 -0.00 -0.01 0.07 0.03 0.02 -0.03temelji 0.00 -0.02 0.03 0.00 0.01 0.01 0.00 0.02 0.01 0.00

Σ= -0.00 0.01 -0.06 0.00 0.00 0.04 0.00 0.00 0.03


plošča nad 3. nadstropjem 12.65 0.00 -0.00 -0.00 0.12 -0.00 -0.05 0.04 0.00 -0.02plošča nad 2. nadstropjem 9.60 -0.00 -0.00 0.00 -0.07 0.01 0.03 -0.02 0.00 -0.31plošča nad 1. nadstropjem 6.55 -0.00 0.00 -0.00 -0.15 -0.01 -0.01 -0.06 -0.04 0.02plošča nad pritličjem 3.50 0.00 0.00 0.00 0.04 0.01 -0.05 0.08 -0.07 -0.41temelji 0.00 0.00 -0.00 -0.00 0.08 -0.01 0.00 -0.07 0.15 0.00

Σ= 0.00 -0.00 -0.00 0.02 -0.00 -0.08 -0.03 0.05 -0.72


plošča nad 3. nadstropjem 12.65 0.05 0.03 -0.01 0.05 0.03 -0.35 0.04 0.01 0.21plošča nad 2. nadstropjem 9.60 -0.01 -0.13 -0.05 -0.07 -0.06 0.01 0.00 -0.03 -0.15plošča nad 1. nadstropjem 6.55 -0.11 0.31 -0.27 -0.01 0.41 -0.38 -0.09 0.19 0.10plošča nad pritličjem 3.50 0.09 -0.42 -0.02 0.14 -1.06 -0.37 0.00 -0.40 0.37temelji 0.00 -0.04 0.25 0.01 -0.16 0.89 0.02 0.06 0.29 0.01

Σ= -0.02 0.04 -0.35 -0.05 0.22 -1.07 0.02 0.07 0.53


plošča nad 3. nadstropjem 12.65 0.24 -0.03 -0.08 0.53 0.01 -0.03 0.02 0.01 0.00plošča nad 2. nadstropjem 9.60 -0.11 0.11 0.07 -0.44 -0.13 -0.33 -0.01 0.01 -0.01plošča nad 1. nadstropjem 6.55 -0.37 -0.14 0.30 -0.81 0.16 -0.16 -0.04 -0.04 -0.03plošča nad pritličjem 3.50 0.10 -0.04 -0.12 0.92 -0.48 0.26 0.01 -0.02 0.02temelji 0.00 0.17 0.15 0.00 -0.30 0.61 0.02 0.02 0.04 0.00

Σ= 0.03 0.05 0.17 -0.10 0.18 -0.24 0.00 0.01 -0.02


plošča nad 3. nadstropjem 12.65 0.04 0.05 -0.27 -0.13 0.02 -0.01 -0.26 0.00 -0.04plošča nad 2. nadstropjem 9.60 0.01 -0.00 0.18 0.08 -0.04 -0.03 0.14 -0.03 -0.06plošča nad 1. nadstropjem 6.55 -0.03 -0.08 -0.24 0.17 0.13 -0.04 0.41 0.06 0.04plošča nad pritličjem 3.50 -0.09 -0.24 0.04 -0.02 -0.34 -0.12 -0.17 -0.11 -0.11temelji 0.00 0.10 0.39 0.02 -0.14 0.31 0.00 -0.15 0.11 0.00

Σ= 0.02 0.12 -0.27 -0.04 0.08 -0.20 -0.03 0.03 -0.17


plošča nad 3. nadstropjem 12.65 0.41 0.17 0.26 0.30 -0.01 -0.05 0.22 0.03 -0.26plošča nad 2. nadstropjem 9.60 -0.20 0.12 -0.09 -0.22 0.06 -0.14 -0.25 -0.04 0.08plošča nad 1. nadstropjem 6.55 -0.60 0.20 0.28 -0.43 0.02 0.00 -0.24 0.17 -0.19plošča nad pritličjem 3.50 0.07 -1.81 0.06 0.34 -0.18 -0.25 0.52 -0.80 -0.62temelji 0.00 0.44 1.76 0.03 0.04 0.14 -0.00 -0.30 0.86 -0.01

Σ= 0.12 0.43 0.55 0.01 0.04 -0.43 -0.05 0.22 -1.01


plošča nad 3. nadstropjem 12.65 -0.29 0.03 0.20 1.53 0.15 -0.11 -0.00 0.00 -0.00plošča nad 2. nadstropjem 9.60 0.14 0.12 -0.18 -1.00 -0.06 -0.60 0.00 0.00 0.00plošča nad 1. nadstropjem 6.55 0.51 -0.22 -0.03 -2.07 0.65 -0.73 0.00 -0.00 0.00



plošča nad pritličjem 3.50 -0.22 -0.26 0.35 1.15 -3.15 0.29 -0.01 0.00 0.00temelji 0.00 -0.14 0.45 0.01 0.53 3.22 0.04 0.00 -0.00 0.00

Σ= -0.01 0.11 0.35 0.15 0.82 -1.12 0.00 -0.00 0.00


plošča nad 3. nadstropjem 12.65 205.61 674.15 -2.48plošča nad 2. nadstropjem 9.60 239.95 848.24 -6.08plošča nad 1. nadstropjem 6.55 216.25 802.04 -5.30plošča nad pritličjem 3.50 200.08 765.92 0.91temelji 0.00 86.66 348.58 -0.46

Σ= 948.56 3438.9 -13.39

Faktorji participacije - relativno sodelovanjeTon \ Naziv 1. potres X 2. potres Y

1 0.863 0.1242 0.042 0.7033 0.001 0.0684 0.002 0.0225 0.000 0.0026 0.011 0.0627 0.024 0.0008 0.052 0.0079 0.000 0.000

10 0.000 0.00011 0.001 0.00812 0.000 0.00013 0.000 0.00014 0.000 0.00015 0.000 0.00116 0.000 0.00017 0.001 0.00018 0.000 0.00019 0.000 0.00020 0.000 0.00021 0.000 0.00022 0.000 0.00023 0.000 0.00024 0.000 0.00025 0.002 0.00026 0.000 0.00027 0.000 0.00028 0.000 0.00029 0.000 0.00030 0.000 0.00031 0.000 0.00032 0.000 0.00033 0.000 0.00034 0.000 0.00035 0.000 0.00036 0.000 0.00037 0.000 0.00038 0.000 0.00039 0.000 0.00040 0.000 0.00041 0.000 0.00042 0.000 0.00043 0.000 0.00044 0.000 0.00045 0.000 0.00046 0.000 0.00047 0.000 0.00048 0.000 0.00049 0.000 0.00050 0.000 0.00051 0.000 0.00052 0.000 0.00053 0.000 0.00054 0.000 0.00055 0.000 0.00056 0.000 0.00057 0.000 0.00058 0.000 0.00059 0.000 0.00060 0.000 0.000

Faktorji participacije - angažiranje maseTon UX (%) UY (%) UZ (%) ΣUX (%) ΣUY (%) ΣUZ (%)

1 75.18 0.79 0.06 75.18 0.79 0.062 0.33 71.90 0.00 75.51 72.69 0.063 1.38 8.67 0.06 76.89 81.36 0.124 0.01 2.27 0.00 76.90 83.63 0.125 0.00 0.18 0.00 76.90 83.82 0.126 0.11 6.20 0.04 77.00 90.02 0.167 2.96 0.26 0.02 79.96 90.28 0.188 5.05 0.04 0.53 85.01 90.32 0.719 0.00 0.00 0.00 85.01 90.32 0.71

10 0.02 0.04 0.00 85.03 90.36 0.7111 0.00 0.96 0.04 85.03 91.32 0.7512 0.01 0.00 0.02 85.03 91.32 0.7713 0.00 0.01 0.00 85.03 91.33 0.7714 0.01 0.00 0.02 85.05 91.34 0.7915 0.00 0.12 0.01 85.05 91.46 0.8016 0.01 0.01 0.01 85.06 91.46 0.8117 0.07 0.00 0.12 85.13 91.47 0.9218 0.01 0.00 0.37 85.14 91.47 1.29



19 0.02 0.00 0.01 85.16 91.47 1.3020 0.02 0.00 0.00 85.17 91.47 1.3021 0.00 0.00 0.30 85.17 91.47 1.6122 0.02 0.00 0.03 85.19 91.47 1.6423 0.01 0.00 0.03 85.20 91.47 1.6724 0.00 0.00 0.39 85.20 91.47 2.0625 0.18 0.00 0.03 85.38 91.47 2.0926 0.01 0.00 0.02 85.39 91.47 2.1227 0.00 0.00 0.02 85.39 91.47 2.1428 0.02 0.00 0.00 85.41 91.47 2.1429 0.02 0.00 0.12 85.43 91.47 2.2630 0.01 0.00 0.00 85.44 91.48 2.2631 0.00 0.00 0.00 85.45 91.48 2.2732 0.00 0.00 0.03 85.45 91.48 2.3033 0.00 0.00 0.00 85.45 91.48 2.3034 0.00 0.00 0.02 85.45 91.48 2.3235 0.00 0.00 0.01 85.45 91.48 2.3336 0.00 0.00 0.23 85.45 91.48 2.5637 0.00 0.00 0.07 85.45 91.48 2.6338 0.00 0.00 0.04 85.45 91.49 2.6739 0.00 0.01 0.20 85.45 91.49 2.8740 0.00 0.00 0.02 85.45 91.49 2.8941 0.00 0.00 0.02 85.45 91.49 2.9142 0.00 0.00 0.01 85.45 91.49 2.9243 0.00 0.00 0.01 85.45 91.49 2.9244 0.00 0.00 0.05 85.46 91.49 2.9745 0.00 0.00 0.41 85.46 91.50 3.3846 0.00 0.00 0.12 85.46 91.50 3.5147 0.00 0.01 0.18 85.46 91.50 3.6948 0.00 0.00 0.13 85.46 91.51 3.8149 0.00 0.00 0.02 85.46 91.51 3.8350 0.00 0.01 0.01 85.46 91.51 3.8451 0.00 0.00 0.00 85.46 91.51 3.8452 0.00 0.00 0.02 85.46 91.52 3.8653 0.00 0.00 0.02 85.46 91.52 3.8854 0.00 0.00 0.04 85.46 91.52 3.9255 0.00 0.01 0.02 85.46 91.54 3.9456 0.00 0.00 0.15 85.46 91.54 4.0957 0.00 0.01 0.16 85.46 91.54 4.2558 0.00 0.00 0.04 85.46 91.55 4.2859 0.00 0.02 0.05 85.46 91.57 4.3360 0.00 0.00 0.01 85.46 91.57 4.34


Statični preračun


Deformacije vozlišč: max. |Xp|Vozlišče LC Xp [mm] Yp [mm] Zp [mm]

3596 66 7.142 0.819 -4.730841 66 7.141 0.831 -2.081

3426 66 7.139 0.810 -4.848975 66 7.138 0.818 -2.408

1326 66 7.136 0.794 -3.116

Vozlišče LC Xp [mm] Yp [mm] Zp [mm]3814 66 7.136 0.833 -4.5881223 66 7.136 0.799 -2.9351057 66 7.136 0.812 -2.5894929 66 7.135 0.891 -3.6413247 66 7.134 0.801 -4.961

Deformacije vozlišč: max. |Yp|Vozlišče LC Xp [mm] Yp [mm] Zp [mm]10341 66 5.774 3.903 -2.10610235 66 5.580 3.813 -2.10610088 66 5.355 3.698 -2.1069928 66 5.130 3.562 -2.10510468 66 5.774 3.424 -2.328


Deformacije vozlišč: max. |Zp|Vozlišče LC Xp [mm] Yp [mm] Zp [mm]

2706 66 5.617 0.656 -8.0382899 66 5.618 0.665 -8.0102558 66 5.617 0.650 -7.9623725 66 7.007 0.783 -7.8763102 66 5.618 0.675 -7.862


Deformacije vozlišč: max. |Xp|Vozlišče LC Xp [mm] Yp [mm] Zp [mm]10586 70 3.405 11.863 -2.32910696 70 3.405 9.962 -2.40510468 70 3.405 13.768 -2.24910341 70 3.405 15.660 -2.16610792 70 3.405 8.119 -2.479





7848 70 2.469 2.489 -7.7278013 70 2.469 2.488 -7.7177669 70 2.468 2.500 -7.7117830 70 2.468 2.499 -7.6998042 70 2.470 2.478 -7.696




178.94

170.89

138.15

145.16

155.03

169.88

172.22

167.26

168.57

175.15

178.94

176.34

Obt. 58: I+II+III+IV

Vplivi v lin. podpori: max σ,tal= 178.94 / min σ,tal= 99.06 kN/m2 Nivo: temelji [0.00 m]

Ilirska Bistrica - dialatacija D - NOVO

Vsebina





Modalna analiza 23

Seizmični preračun 24





Datoteka: 01 IB trakt D NOVO_a TORZIJA.twpDatum preračuna: 15.10.2015

Način preračuna: 3D model

X Teorija I-ga reda X Modalna analiza Stabilnost

Teorija II-ga reda X Seizmični preračun Faze gradnje


Velikost modela


Enote mer





Izometrija

Seti ploščNo d[m] e[m] Material Tip preračuna Ortotropija E2[kN/m2] G[kN/m2] α

<1> 0.150 0.075 1 Tanka plošča Izotropna<2> 0.160 0.080 1 Tanka plošča Izotropna<3> 0.250 0.125 1 Tanka plošča Izotropna

Seti gred


3

2

90

40

[cm]

20

T



3

2

30

50

[cm]

25

T


Seti linijskih podporSet K,R1 K,R2 K,R3 K,M1 Tla [m]1 2.000e+4 3.000e+4 2.000e+4 0.900



0

7.00

1

7.00

2

1.65

3

0

5.16

1

5.16

2

2.50

3 0.08

4

2.58

5

5.16

6

5.16

7

2.85

8


0

7.00

1

7.00

2

1.65

3

0

5.16

1

5.16

2

2.50

3 0.08

4

2.58

5

5.16

6

5.16

7

2.85

8




0

7.00

1

7.00

2

1.65

3

0

5.16

1

5.16

2

2.50

3 0.08

4

2.58

5

5.16

6

5.16

7

2.85

8


0

7.00

1

7.00

2

1.65

3

0

5.16

1

5.16

2

2.50

3 0.08

4

2.58

5

5.16

6

5.16

7

2.85

8




0

7.00

1

7.00

2

1.65

3

0

5.16

1

5.16

2

2.50

3 0.08

4

2.58

5

5.16

6

5.16

7

2.85

8

Nivo: temelji [0.00 m]

0

7.00

1

7.00

2

1.65

3

0

5.16

1

5.16

2

2.50

3 0.08

4

2.58

5

5.16

6

5.16

7

2.85

8 stena v osi A

stena v osi B

stena v osi C

stena v osi D

stena v osi E

stena v osi F

stena v osi G

stena v osi 7

stena v osi 6

stena v osi 5

Dispozicija okvirjev



0

7.00

1

7.00

2

1.65

3

0 0.45

1

1.00

2

1.60

3 0.45

4

1.00

5

1.60

6 0.45

7

2.60

8 0.45

9

2.60

10 0.45

11


0

7.00

1

7.00

2

1.65

3

0 0.45

1

1.00

2

1.60

3 0.45

4

1.00

5

1.60

6 0.45

7

2.60

8 0.45

9

2.60

10 0.45

11




0

7.00

1

7.00

2

1.65

3

0 0.45

1

1.00

2

1.60

3 0.45

4

1.00

5

1.60

6 0.45

7

2.60

8 0.45

9

2.60

10 0.45

11


0

7.00

1

7.00

2

1.65

3

0 0.45

1

1.00

2

1.60

3 0.45

4

1.00

5

1.60

6 0.45

7

2.60

8 0.45

9

2.60

10 0.45

11




0

7.00

1

7.00

2

1.65

3

0 0.45

1

1.00

2

1.60

3 0.45

4

1.00

5

1.60

6 0.45

7

2.60

8 0.45

9

2.60

10 0.45

11


0

7.00

1

7.00

2

1.65

3

0 0.45

1

1.00

2

1.60

3 0.45

4

1.00

5

1.60

6 0.45

7

2.60

8 0.45

9

2.60

10 0.45

11




0

7.00

1

7.00

2

1.65

3

0 0.45

1

1.00

2

1.60

3 0.45

4

1.00

5

1.60

6 0.45

7

2.60

8 0.45

9

2.60

10 0.45

11

Okvir: stena v osi A

0

5.16

1

5.16

2

2.50

3

0.08

4

2.58

5

5.16

6

5.16

7

2.85

8

0 0.45

1 1.00

2 1.60

3 0.45

4 1.00

5 1.60

6 0.45

7

2.60

8 0.45

9

2.60

10 0.45

11




0

5.16

1

5.16

2

2.50

3

0.08

4

2.58

5

5.16

6

5.16

7

2.85

8

0 0.45

1 1.00

2 1.60

3 0.45

4 1.00

5 1.60

6 0.45

7

2.60

8 0.45

9

2.60

10 0.45

11


0

5.16

1

5.16

2

2.50

3

0.08

4

2.58

5

5.16

6

5.16

7

2.85

8

0 0.45

1 1.00

2 1.60

3 0.45

4 1.00

5 1.60

6 0.45

7

2.60

8 0.45

9

2.60

10 0.45

11





Lista obtežnih primerovNo Naziv1 stalna + lastna (g)2 koristna3 sneg4 veter5 potres X6 potres Y7 potres v X smeri8 potres v Y smeri9 Komb.: 1.35xI+1.05xII+1.5

xIII+0.9xIV10 Komb.: 1.35xI+1.05xII+0.7

5xIII+1.5xIV11 Komb.: 1.35xI+1.5xII+


+0.9xIV13 Komb.: I+1.05xII+


+0.9xIV15 Komb.: 1.35xI+1.05xII+

+1.5xIII16 Komb.: 1.35xI+1.05xII+1.5

xIV17 Komb.: 1.35xI+1.5xIII+0.9xIV18 Komb.: 1.35xI+1.5xII+0.9xIV19 Komb.: 1.35xI+

+1.5xII+0.75xIII20 Komb.: 1.35xI+

+0.75xIII+1.5xIV21 Komb.: I+1.05xII+1.5xIII22 Komb.: I+1.05xII+1.5xIV23 Komb.: I+1.5xII+0.9xIV24 Komb.: I+1.5xIII+0.9xIV25 Komb.: I+1.5xII+0.75xIII26 Komb.: I+0.75xIII+1.5xIV27 Komb.: 1.35xI+1.5xIII28 Komb.: 1.35xI+1.5xIV29 Komb.: 1.35xI+1.5xII30 Komb.: I+1.5xIV

No Naziv31 Komb.: I+1.5xII32 Komb.: I+1.5xIII33 Komb.: I+0.3xII+VIII34 Komb.: I+0.3xII+VI35 Komb.: I+0.3xII-1xVI36 Komb.: I+0.3xII-1xVIII37 Komb.: I+0.3xII-1xV38 Komb.: I+0.3xII+V39 Komb.: I+0.3xII+VII40 Komb.: I+0.3xII-1xVII41 Komb.: I-1xV42 Komb.: I-1xVII43 Komb.: I+VII44 Komb.: I+VI45 Komb.: I-1xVI46 Komb.: I-1xVIII47 Komb.: I+VIII48 Komb.: I+V49 Komb.: 1.35xI50 Komb.: I51 Komb.: I52 Komb.: I+II53 Komb.: I+III54 Komb.: I+II+III55 Komb.: I+IV56 Komb.: I+II+IV57 Komb.: I+III+IV58 Komb.: I+II+III+IV59 Komb.: I+V60 Komb.: I+II+V61 Komb.: I+VI62 Komb.: I+II+VI63 Komb.: I+VII64 Komb.: I+II+VII65 Komb.: I+V+VII66 Komb.: I+II+V+VII67 Komb.: I+VIII68 Komb.: I+II+VIII69 Komb.: I+VI+VIII70 Komb.: I+II+VI+VIII



q = -1.50

p=-2.70

p=-2.70

p=-2.70

P=-14.00 P=-14.00

P=-14.00P=-14.00 P=-13.50

P=-13.50

P=-28.00

P=-28.00

P=-28.00

P=-28.00 P=-28.00

P=-28.00

P=-28.00

P=-28.00

P=-27.00

P=-27.00

P=-27.00

P=-27.00



q = -3.50

p=-8.00

p=-8.00

p=-8.00

p=-8.00

p=-8.00

p=-8.00

p=-8.00

p=-8.00

p=-8.00

p=-8.00





q = -3.50

p=-8.00

p=-8.00

p=-8.00

p=-8.00

p=-8.00

p=-8.00

p=-8.00

p=-8.00

p=-8.00

p=-8.00



q = -3.50

p=-8.00

p=-8.00

p=-8.00

p=-8.00

p=-8.00

p=-8.00

p=-8.00

p=-8.00

p=-8.00

p=-8.00





q = -2.00

Obt. 2: koristna


q = -2.00

Obt. 2: koristna




q = -2.00

Obt. 2: koristna


q = -2.00

Obt. 2: koristna




P=9.00

P=9.00

P=9.00

Obt. 4: veter


P=18.00

P=18.00

P=18.00

Obt. 4: veter




P=18.00

P=18.00

P=18.00

Obt. 4: veter


P=18.00

P=18.00

P=18.00

Obt. 4: veter




P=18.00

P=18.00

P=18.00

Obt. 4: veter


P=9.00

P=9.00

P=9.00

Obt. 4: veter




p=1.80

Obt. 4: veter


p=1.80 p=1.80

Obt. 4: veter




M=365.00

Obt. 5: potres X


M=880.00

M=970.00

M=820.00

Obt. 5: potres X




M=445.00

Obt. 6: potres Y


M=395.00

M=495.00

M=465.00

Obt. 6: potres Y



Modalna analiza


Napredne opcije seizmičnega preračuna:

Preprečeno nihanje v Z smeri

Faktorji obtežb za preračun masNo Naziv Koeficient1 stalna + lastna (g) 1.002 koristna 0.503 sneg 0.004 veter 0.005 potres X 0.006 potres Y 0.00

Razporeditev mas po višini objektaNivo Z [m] X [m] Y [m] Masa [T] T/m2

plošča nad 3. nadstropjem 12.65 7.24 13.61 393.79 1.02plošča nad 2. nadstropjem 9.60 7.34 13.69 514.24 1.33plošča nad 1. nadstropjem 6.55 7.28 13.66 518.22 1.34plošča nad pritličjem 3.50 6.96 13.57 507.94 1.38temelji 0.00 6.77 14.03 266.46Skupno: 6.86 7.15 13.68 2200.63

Položaj centra togosti po višini objektaNivo Z [m] X [m] Y [m]


Ekscentriciteta po višini objektaNivo Z [m] eox [m] eoy [m]


Nihajne dobe konstrukcijeNo T [s] f [Hz]1 0.2960 3.37872 0.2431 4.11373 0.2424 4.12514 0.1987 5.03275 0.0979 10.21646 0.0824 12.13187 0.0787 12.70208 0.0760 13.16269 0.0534 18.7112

10 0.0464 21.5617

No T [s] f [Hz]11 0.0450 22.244412 0.0417 23.998713 0.0398 25.132314 0.0380 26.322115 0.0367 27.259316 0.0364 27.447417 0.0349 28.682218 0.0341 29.315219 0.0336 29.795120 0.0333 29.9898

No T [s] f [Hz]21 0.0326 30.629022 0.0324 30.865023 0.0319 31.307324 0.0318 31.419425 0.0316 31.626426 0.0309 32.386627 0.0302 33.130428 0.0298 33.563929 0.0296 33.790930 0.0292 34.2040


Seizmični preračun


Seizmični preračun: EC8 SLO

Kategorija tal: BKategorija pomena: II (γ=1.0)Razmerje ag/g: 0.17Faktor obnašanja: 3Koeficient dušenja: 0.05S: 1Tb: 0.15Tc: 0.4Td: 2

Faktorji smeri potresa:Naziv Kx Ky Kz

potres v X smeri 1.000 0.300 0.000potres v Y smeri 0.300 1.000 0.000

potres v X smeriTon 1 Ton 2 Ton 3

Nivo Z [m] Px [kN] Py [kN] Pz [kN] Px [kN] Py [kN] Pz [kN] Px [kN] Py [kN] Pz [kN]plošča nad 3. nadstropjem 12.65 686.56 68.39 -14.31 -7.76 136.07 -0.34 0.84 -2.72 -0.15plošča nad 2. nadstropjem 9.60 730.22 74.75 -25.42 -7.73 150.76 -0.82 0.99 -3.13 -0.20plošča nad 1. nadstropjem 6.55 557.16 56.29 -22.73 -6.14 117.93 -0.25 0.79 -2.45 -0.20plošča nad pritličjem 3.50 366.04 34.84 -6.53 -4.13 82.95 0.71 0.58 -1.65 -0.14temelji 0.00 93.59 9.26 -0.82 -1.35 27.79 0.09 0.20 -0.57 0.02

Σ= 2433.6 243.53 -69.81 -27.11 515.50 -0.60 3.40 -10.52 -0.68



Σ= -0.88 17.22 -0.07 0.01 1.67 -0.00 17.90 87.19 -5.87


plošča nad 3. nadstropjem 12.65 -64.96 26.12 2.98 -61.34 -5.64 8.33 0.01 0.16 0.00plošča nad 2. nadstropjem 9.60 -19.17 8.57 5.76 -19.33 -1.93 13.78 0.00 -0.19 -0.00plošča nad 1. nadstropjem 6.55 48.15 -20.29 5.34 44.66 4.04 12.80 -0.01 -0.04 -0.01plošča nad pritličjem 3.50 96.47 -31.61 0.52 90.45 11.07 4.68 -0.01 0.06 0.00temelji 0.00 56.43 -16.73 0.53 59.33 8.10 -0.34 0.02 0.00 0.00

Σ= 116.93 -33.94 15.14 113.77 15.64 39.24 0.01 -0.01 -0.00


plošča nad 3. nadstropjem 12.65 0.67 1.53 0.08 0.13 11.84 -0.19 0.05 -0.03 0.05plošča nad 2. nadstropjem 9.60 -0.18 -0.98 -0.07 -0.09 -12.73 -0.24 -0.04 -0.06 0.02plošča nad 1. nadstropjem 6.55 -0.91 -2.69 -0.05 -0.01 -15.83 -0.44 -0.10 0.37 0.03plošča nad pritličjem 3.50 -0.24 1.63 0.23 0.10 12.80 -0.63 0.01 -0.18 0.08temelji 0.00 1.44 1.56 0.04 -0.19 11.54 0.05 0.19 -0.19 0.00

Σ= 0.78 1.05 0.23 -0.06 7.62 -1.44 0.10 -0.09 0.18



Σ= 0.04 0.16 0.10 0.32 -0.03 0.50 -0.04 0.79 -0.18


plošča nad 3. nadstropjem 12.65 1.04 -0.33 0.07 0.42 0.50 -0.46 2.03 -0.28 -0.65plošča nad 2. nadstropjem 9.60 -0.57 0.19 0.12 0.66 -0.31 -0.73 -1.15 -0.41 -0.67plošča nad 1. nadstropjem 6.55 -1.41 0.52 0.12 -0.82 -0.83 -0.67 -2.87 1.37 -0.60plošča nad pritličjem 3.50 0.49 -0.10 0.04 -2.22 -0.14 -0.45 0.85 -0.76 -0.74temelji 0.00 0.94 -0.60 -0.02 4.08 1.24 0.02 1.92 0.09 0.05

Σ= 0.49 -0.31 0.34 2.11 0.46 -2.29 0.78 0.01 -2.62


plošča nad 3. nadstropjem 12.65 2.46 -0.59 0.18 1.11 -0.17 -0.03 0.09 0.05 -0.08plošča nad 2. nadstropjem 9.60 -1.16 1.29 0.13 -0.51 0.25 -0.03 -0.04 -0.06 -0.27plošča nad 1. nadstropjem 6.55 -3.68 -1.69 -0.10 -1.66 -0.21 -0.13 -0.16 0.00 -0.02plošča nad pritličjem 3.50 0.43 1.38 0.97 0.12 0.12 0.29 0.04 -0.10 -0.37temelji 0.00 3.22 -0.45 0.01 1.51 0.03 0.01 0.11 0.18 0.01

Σ= 1.26 -0.07 1.19 0.58 0.02 0.12 0.05 0.07 -0.72


plošča nad 3. nadstropjem 12.65 5.42 0.20 0.22 3.99 0.01 0.01 0.02 -0.00 -0.02plošča nad 2. nadstropjem 9.60 -2.42 0.10 0.34 -1.76 0.10 -0.57 -0.01 0.01 -0.07plošča nad 1. nadstropjem 6.55 -8.10 -0.06 -0.29 -5.99 -0.19 0.11 -0.03 -0.02 -0.01plošča nad pritličjem 3.50 0.53 -0.41 1.53 0.45 0.70 -0.71 0.00 0.02 -0.12temelji 0.00 7.17 0.21 -0.01 5.14 -0.81 0.01 0.02 -0.00 0.00

Σ= 2.60 0.04 1.80 1.83 -0.19 -1.15 0.00 0.00 -0.22


plošča nad 3. nadstropjem 12.65 5.58 0.11 0.11 0.02 0.02 -0.06 0.15 0.02 0.01plošča nad 2. nadstropjem 9.60 -2.48 -0.13 0.12 -0.01 -0.04 0.11 -0.09 -0.08 0.03plošča nad 1. nadstropjem 6.55 -8.48 0.32 -0.04 -0.03 0.11 -0.09 -0.21 0.25 0.06plošča nad pritličjem 3.50 0.85 -0.25 0.83 0.00 -0.17 0.14 0.08 -0.36 0.04



temelji 0.00 6.96 -0.07 0.01 0.02 0.11 0.00 0.10 0.20 0.00Σ= 2.43 -0.03 1.03 0.00 0.03 0.11 0.03 0.03 0.15


plošča nad 3. nadstropjem 12.65 0.92 0.16 -0.17 0.28 -0.04 -0.01 0.17 0.02 0.12plošča nad 2. nadstropjem 9.60 -0.15 -0.34 -0.06 -0.21 0.10 -0.05 -0.16 -0.05 -0.08plošča nad 1. nadstropjem 6.55 -1.97 0.09 -0.23 -0.33 -0.11 -0.04 -0.18 0.36 0.22plošča nad pritličjem 3.50 0.38 0.22 0.13 0.16 0.07 0.00 0.12 -0.68 -0.09temelji 0.00 1.09 -0.13 0.01 0.11 -0.02 -0.00 0.06 0.41 0.00

Σ= 0.28 0.00 -0.31 0.02 -0.00 -0.09 0.01 0.06 0.18


plošča nad 3. nadstropjem 12.65 569.70 160.81 -5.42plošča nad 2. nadstropjem 9.60 672.28 205.58 -9.66plošča nad 1. nadstropjem 6.55 613.96 199.36 -8.73plošča nad pritličjem 3.50 564.72 195.70 -1.53temelji 0.00 250.56 84.44 -0.40

Σ= 2671.2 845.89 -25.74

potres v Y smeriTon 1 Ton 2 Ton 3

Nivo Z [m] Px [kN] Py [kN] Pz [kN] Px [kN] Py [kN] Pz [kN] Px [kN] Py [kN] Pz [kN]plošča nad 3. nadstropjem 12.65 266.66 26.57 -5.56 -30.86 541.30 -1.34 -32.42 104.61 5.68plošča nad 2. nadstropjem 9.60 283.62 29.03 -9.87 -30.76 599.75 -3.26 -38.04 120.19 7.70plošča nad 1. nadstropjem 6.55 216.41 21.86 -8.83 -24.43 469.14 -1.01 -30.26 94.15 7.88plošča nad pritličjem 3.50 142.18 13.53 -2.54 -16.42 329.99 2.84 -22.31 63.48 5.33temelji 0.00 36.35 3.60 -0.32 -5.38 110.53 0.38 -7.79 21.99 -0.59

Σ= 945.22 94.59 -27.11 -107.85 2050.7 -2.40 -130.83 404.44 25.99



Σ= -3.49 68.15 -0.27 0.04 5.47 -0.01 37.61 183.17 -12.32


plošča nad 3. nadstropjem 12.65 -0.70 0.28 0.03 -25.77 -2.37 3.50 -0.00 -0.05 -0.00plošča nad 2. nadstropjem 9.60 -0.21 0.09 0.06 -8.12 -0.81 5.79 -0.00 0.06 0.00plošča nad 1. nadstropjem 6.55 0.52 -0.22 0.06 18.76 1.70 5.38 0.00 0.01 0.00plošča nad pritličjem 3.50 1.03 -0.34 0.01 38.00 4.65 1.97 0.00 -0.02 -0.00temelji 0.00 0.60 -0.18 0.01 24.93 3.40 -0.14 -0.01 -0.00 -0.00

Σ= 1.25 -0.36 0.16 47.80 6.57 16.49 -0.00 0.00 0.00


plošča nad 3. nadstropjem 12.65 0.79 1.79 0.10 0.43 40.45 -0.65 -0.04 0.03 -0.04plošča nad 2. nadstropjem 9.60 -0.21 -1.14 -0.09 -0.29 -43.48 -0.81 0.03 0.05 -0.02plošča nad 1. nadstropjem 6.55 -1.07 -3.15 -0.06 -0.03 -54.07 -1.50 0.08 -0.29 -0.02plošča nad pritličjem 3.50 -0.28 1.90 0.27 0.33 43.73 -2.14 -0.01 0.14 -0.06temelji 0.00 1.68 1.83 0.05 -0.64 39.40 0.17 -0.15 0.15 -0.00

Σ= 0.92 1.23 0.27 -0.21 26.02 -4.92 -0.08 0.07 -0.15



Σ= 0.08 0.32 0.20 0.07 -0.01 0.10 -0.16 3.15 -0.71


plošča nad 3. nadstropjem 12.65 -0.42 0.13 -0.03 0.20 0.24 -0.22 0.63 -0.09 -0.20plošča nad 2. nadstropjem 9.60 0.23 -0.08 -0.05 0.32 -0.15 -0.36 -0.36 -0.13 -0.21plošča nad 1. nadstropjem 6.55 0.57 -0.21 -0.05 -0.40 -0.40 -0.32 -0.89 0.43 -0.19plošča nad pritličjem 3.50 -0.20 0.04 -0.02 -1.08 -0.07 -0.22 0.26 -0.24 -0.23temelji 0.00 -0.38 0.24 0.01 1.99 0.61 0.01 0.60 0.03 0.01

Σ= -0.20 0.13 -0.14 1.03 0.23 -1.12 0.24 0.00 -0.81


plošča nad 3. nadstropjem 12.65 0.61 -0.15 0.05 0.36 -0.06 -0.01 0.11 0.06 -0.09plošča nad 2. nadstropjem 9.60 -0.29 0.32 0.03 -0.17 0.08 -0.01 -0.05 -0.07 -0.32plošča nad 1. nadstropjem 6.55 -0.92 -0.42 -0.03 -0.54 -0.07 -0.04 -0.19 0.00 -0.02plošča nad pritličjem 3.50 0.11 0.35 0.24 0.04 0.04 0.10 0.05 -0.12 -0.44temelji 0.00 0.81 -0.11 0.00 0.50 0.01 0.00 0.13 0.21 0.01

Σ= 0.32 -0.02 0.30 0.19 0.01 0.04 0.06 0.08 -0.86


plošča nad 3. nadstropjem 12.65 1.70 0.06 0.07 0.80 0.00 0.00 0.01 -0.00 -0.01plošča nad 2. nadstropjem 9.60 -0.76 0.03 0.11 -0.35 0.02 -0.11 -0.01 0.01 -0.04plošča nad 1. nadstropjem 6.55 -2.54 -0.02 -0.09 -1.20 -0.04 0.02 -0.01 -0.01 -0.00plošča nad pritličjem 3.50 0.17 -0.13 0.48 0.09 0.14 -0.14 0.00 0.01 -0.07temelji 0.00 2.24 0.06 -0.00 1.03 -0.16 0.00 0.01 -0.00 0.00

Σ= 0.81 0.01 0.56 0.37 -0.04 -0.23 0.00 0.00 -0.12




plošča nad 3. nadstropjem 12.65 1.61 0.03 0.03 0.04 0.03 -0.13 0.16 0.03 0.02plošča nad 2. nadstropjem 9.60 -0.71 -0.04 0.04 -0.02 -0.09 0.24 -0.10 -0.09 0.04plošča nad 1. nadstropjem 6.55 -2.45 0.09 -0.01 -0.06 0.23 -0.18 -0.23 0.28 0.06plošča nad pritličjem 3.50 0.25 -0.07 0.24 0.00 -0.36 0.31 0.09 -0.40 0.05temelji 0.00 2.01 -0.02 0.00 0.05 0.24 0.00 0.11 0.22 0.00

Σ= 0.70 -0.01 0.30 0.01 0.05 0.24 0.03 0.04 0.17


plošča nad 3. nadstropjem 12.65 0.28 0.05 -0.05 0.05 -0.01 -0.00 0.35 0.05 0.24plošča nad 2. nadstropjem 9.60 -0.05 -0.10 -0.02 -0.04 0.02 -0.01 -0.32 -0.11 -0.16plošča nad 1. nadstropjem 6.55 -0.60 0.03 -0.07 -0.06 -0.02 -0.01 -0.38 0.72 0.45plošča nad pritličjem 3.50 0.12 0.07 0.04 0.03 0.01 0.00 0.24 -1.38 -0.17temelji 0.00 0.33 -0.04 0.00 0.02 -0.00 -0.00 0.13 0.83 0.01

Σ= 0.08 0.00 -0.10 0.00 -0.00 -0.02 0.03 0.11 0.37


plošča nad 3. nadstropjem 12.65 166.27 556.72 -1.14plošča nad 2. nadstropjem 9.60 198.80 699.10 -3.48plošča nad 1. nadstropjem 6.55 184.06 661.80 -2.12plošča nad pritličjem 3.50 169.51 646.03 1.15temelji 0.00 75.38 280.48 -0.51

Σ= 794.02 2844.1 -6.11

Faktorji participacije - relativno sodelovanjeTon \ Naziv 1. potres v X 2. potres v Y

1 0.857 0.1232 0.044 0.6553 0.000 0.1184 0.001 0.0225 0.000 0.0026 0.015 0.0637 0.036 0.0008 0.041 0.0079 0.000 0.000

10 0.000 0.00011 0.001 0.00812 0.000 0.00013 0.000 0.00014 0.000 0.00015 0.000 0.00116 0.000 0.00017 0.001 0.00018 0.000 0.00019 0.000 0.00020 0.000 0.00021 0.000 0.00022 0.001 0.00023 0.001 0.00024 0.000 0.00025 0.001 0.00026 0.000 0.00027 0.000 0.00028 0.000 0.00029 0.000 0.00030 0.000 0.000

Faktorji participacije - angažiranje maseTon UX (%) UY (%) UZ (%) ΣUX (%) ΣUY (%) ΣUZ (%)

1 75.07 0.75 0.06 75.07 0.75 0.062 0.18 66.20 0.00 75.25 66.96 0.063 1.49 14.23 0.06 76.74 81.19 0.124 0.01 2.20 0.00 76.75 83.39 0.125 0.00 0.19 0.00 76.75 83.57 0.126 0.25 6.03 0.03 77.00 89.60 0.157 4.50 0.38 0.08 81.50 89.98 0.228 3.85 0.07 0.46 85.35 90.05 0.689 0.00 0.00 0.00 85.35 90.05 0.68

10 0.02 0.04 0.00 85.37 90.09 0.6811 0.00 0.96 0.03 85.37 91.05 0.7212 0.01 0.00 0.02 85.38 91.06 0.7313 0.00 0.01 0.00 85.38 91.07 0.7414 0.01 0.00 0.03 85.39 91.07 0.7715 0.00 0.12 0.01 85.39 91.19 0.7716 0.02 0.01 0.01 85.41 91.20 0.7917 0.07 0.00 0.09 85.49 91.20 0.8718 0.03 0.00 0.33 85.52 91.20 1.2019 0.05 0.00 0.04 85.57 91.20 1.2420 0.02 0.00 0.00 85.59 91.20 1.2421 0.00 0.00 0.29 85.59 91.20 1.5322 0.10 0.00 0.05 85.69 91.20 1.5823 0.07 0.00 0.03 85.76 91.20 1.6124 0.00 0.00 0.37 85.76 91.20 1.9825 0.09 0.00 0.02 85.85 91.20 1.9926 0.00 0.00 0.04 85.85 91.20 2.0327 0.00 0.00 0.02 85.85 91.21 2.0628 0.01 0.00 0.01 85.86 91.21 2.0729 0.00 0.00 0.02 85.86 91.21 2.0930 0.00 0.00 0.04 85.86 91.21 2.13


Statični preračun



3608 66 5.897 0.606 -4.7823680 66 5.896 0.605 -4.739844 66 5.896 0.813 -2.601

3438 66 5.894 0.607 -4.882976 66 5.893 0.789 -2.874



Vozlišče LC Xp [mm] Yp [mm] Zp [mm]10373 69 2.874 12.818 -2.02410373 8 1.469 12.761 1.07210265 68 3.392 12.656 -2.22310265 33 3.166 12.653 -2.00510265 67 3.069 12.652 -1.911


9964 11 1.396 -0.510 -11.74810117 11 1.397 -0.540 -11.7439800 11 1.395 -0.480 -11.6829964 19 1.401 -0.497 -11.67510117 19 1.402 -0.526 -11.670

Vozlišče LC Xp [mm] Yp [mm] Zp [mm]10255 11 1.398 -0.569 -11.6629964 18 1.401 -0.494 -11.66110117 18 1.402 -0.524 -11.6578073 11 1.079 -0.504 -11.6408230 11 1.105 -0.504 -11.636


3608 66 5.897 0.606 -4.7823680 66 5.896 0.605 -4.739844 66 5.896 0.813 -2.601

3438 66 5.894 0.607 -4.882976 66 5.893 0.789 -2.874





2709 66 4.664 0.513 -8.0392905 66 4.664 0.511 -8.0152563 66 4.664 0.516 -7.9733735 66 5.834 0.619 -7.8993099 66 4.664 0.509 -7.897


Deformacije vozlišč: max. |Xp|Vozlišče LC Xp [mm] Yp [mm] Zp [mm]10726 70 3.210 8.171 -2.58910617 70 3.210 9.723 -2.50710499 70 3.210 11.278 -2.42310823 70 3.210 6.666 -2.66810373 70 3.210 12.824 -2.336





7880 70 2.193 2.004 -7.8488044 70 2.197 2.004 -7.8428073 70 2.194 1.990 -7.8258230 70 2.198 1.990 -7.8227704 70 2.192 2.017 -7.822




179.25

170.38

137.96

143.87

154.28

169.19

171.21

167.93

174.41

179.25

175.78

Obt. 58: I+II+III+IV

Vplivi v lin. podpori: max σ,tal= 179.25 / min σ,tal= 99.25 kN/m2 Nivo: temelji [0.00 m]

Ilirska Bistrica - okvir poz JO01 1/9

Vsebina






Dimenzioniranje (jeklo) 7




Datoteka: 02 IB trakt D okvir 1_7 clenek.twpDatum preračuna: 16.10.2015

Način preračuna: 2D model (Xp, Zp, Yr)

X Teorija I-ga reda Modalna analiza Stabilnost

Teorija II-ga reda Seizmični preračun Faze gradnje


Velikost modela


Enote mer





Izometrija

0

1.70

1

0

0.75

1

0.75

2

0.70

3

Seti gred

Set: 1 Prerez: HOP [ 170x50x5, Fiktivna ekscentričnost

3

2

5

17

1.14

0.5

[cm]

α=90°T

Mat. A1 A2 A3 I1 I2 I31 - Jeklo 1.263e-3 5.000e-4 5.205e-20 1.120e-8 4.840e-6 2.577e-7

Set: 2 Prerez: HOP [ 170x50x5, Fiktivna ekscentričnost

3

2

5

17

1.14

0.5

[cm]

α=90°T


Set: 3 Prerez: IPBl 120, Fiktivna ekscentričnost

3

2

12

11.4

0.5

0.8

[cm]

5.7

T





p=40.00

0

1.70

1

0

0.75

1

0.75

2

0.70

3


Lista obtežnih primerovNo Naziv1 stalna + lastna (g)2 koristna3 Komb.: 1.35xI+1.5xII4 Komb.: I+1.5xII

No Naziv5 Komb.: 1.35xI6 Komb.: I7 Komb.: I+II



p=10.50

0

1.70

1

0

0.75

1

0.75

2

0.70

3

Obt. 2: koristna


Statični preračun


Notranje sile v gredah - Ekstremne vrednosti - Obtežba: 1-7Oznaka LC x [m] N1 [kN] T2 [kN] M2 [kNm] M3 [kNm]

(21 - 7) 3 2.200 |-59.810| 0.000 0.000 0.000(10 - 1) 3 2.200 |-59.810| 0.000 0.000 0.000(21 - 7) 4 2.200 |-47.774| 0.000 0.000 0.000(10 - 1) 4 2.200 |-47.774| 0.000 0.000 0.000(21 - 7) 5 2.200 |-46.422| 0.000 0.000 0.000(10 - 1) 5 2.200 |-46.422| 0.000 0.000 0.000(21 - 7) 7 2.200 |-43.312| 0.000 0.000 0.000(10 - 1) 7 2.200 |-43.312| 0.000 0.000 0.000(21 - 7) 6 2.200 |-34.387| 0.000 0.000 0.000(10 - 1) 6 2.200 |-34.387| 0.000 0.000 0.000(10 - 21) 3 0.000 0.000 |-59.515| 0.000 0.000(10 - 21) 4 0.000 0.000 |-47.556| 0.000 0.000(10 - 21) 5 0.000 0.000 |-46.128| 0.000 0.000(10 - 21) 7 0.000 0.000 |-43.094| 0.000 0.000(10 - 21) 6 0.000 0.000 |-34.169| 0.000 0.000(10 - 21) 1 0.000 0.000 |-34.169| 0.000 0.000(10 - 21) 2 0.000 0.000 |-8.925| 0.000 0.000(10 - 21) 3 0.850 0.000 0.000 0.000 |25.294|(10 - 21) 4 0.850 0.000 0.000 0.000 |20.211|(10 - 21) 5 0.850 0.000 0.000 0.000 |19.604|(10 - 21) 7 0.850 0.000 0.000 0.000 |18.315|(10 - 21) 6 0.850 0.000 0.000 0.000 |14.522|(10 - 21) 1 0.850 0.000 0.000 0.000 |14.522|(10 - 21) 2 0.850 0.000 0.000 0.000 |3.793|

Deformacija gred L.K.S. - Ekstremne vrednosti - Obtežba: 1-7Oznaka LC x [m] u2 [mm]

(10 - 21) 3 0.850 |-4.432|(10 - 21) 4 0.850 |-3.541|(10 - 21) 5 0.850 |-3.435|(10 - 21) 7 0.850 |-3.209|(10 - 21) 6 0.850 |-2.545|(10 - 21) 1 0.850 |-2.545|(10 - 21) 2 0.850 |-0.664|

Deformacija gred GLO - Ekstremne vrednosti - Obtežba: 1-7Oznaka LC x [m] Zp [mm]

(10 - 21) 3 0.850 |-4.432|(10 - 21) 4 0.850 |-3.541|(10 - 21) 5 0.850 |-3.435|(10 - 21) 7 0.850 |-3.209|(10 - 21) 6 0.850 |-2.545|(10 - 21) 1 0.850 |-2.545|(10 - 21) 2 0.850 |-0.664|(21 - 7) 3 0.000 |-0.495|(10 - 1) 3 0.000 |-0.495|(21 - 7) 4 0.000 |-0.395|

Vplivi v točkovnih podporah - Ekstremne vrednosti - Obtežba: 1-7Oznaka LC R1 [kN] R2 [kN] R3 [kN] M1 [kNm] M2 [kNm] M3 [kNm]

1 3 0.000 0.000 |59.810| * * *7 3 0.000 0.000 |59.810| * * *1 4 0.000 0.000 |47.774| * * *7 4 0.000 0.000 |47.774| * * *1 5 0.000 0.000 |46.422| * * *7 5 0.000 0.000 |46.422| * * *1 7 0.000 0.000 |43.312| * * *7 7 0.000 0.000 |43.312| * * *1 6 0.000 0.000 |34.387| * * *7 6 0.000 0.000 |34.387| * * *


16 3 0.000 0.000 -4.43218 3 0.000 0.000 -3.92414 3 0.000 0.000 -3.92416 4 0.000 0.000 -3.54116 5 0.000 0.000 -3.435



Dimenzioniranje (jeklo)


0.22 (3)

0.22 (3)

1.04 (3)

Kontrola napetosti

0.81

0.81

1.00

Kontrola stabilnosti



PALICA 21-10

PREČNI PREREZ: IPBl 120 [S 235]EUROCODE 3 (ENV)

GEOMETRIJSKE KARAKTERISTIKE prereza

y

z

1 2 0

11

4

5

8

[m m ]

T

Ax = 25.300 cm2 Ay = 16.880 cm2 Az = 8.420 cm2 Ix = 6.020 cm4 Iy = 606.00 cm4 Iz = 231.00 cm4 Wy = 106.32 cm3 Wz = 38.500 cm3 Wy,pl = 118.71 cm3 Wz,pl = 57.600 cm3 γM0 = 1.100 γM1 = 1.100 γM2 = 1.250 Anet/A = 0.900

(fy = 23.5 kN/cm2, fu = 36.0 kN/cm2)

FAKTORJI IZKORIŠČENOSTI PO KOMBINACIJAH OBTEŽB 3. γ=1.00 4. γ=0.80 5. γ=0.77 7. γ=0.72 6. γ=0.57 PALICA IZPOSTAVLJENA UPOGIBU(obtežni primer 3, na 85.0 cm od začetka palice)

Upogibni moment okoli y osi Msd_y = 25.294 kNmSistemska dolžina palice L = 170.00 cm

5.3 KLASIFIKACIJA PREČNIH PREREZOVRazred prereza 1

5.4 NOSILNOST PREČNIH PREREZOV5.4.5 Upogib y-yRačunski plastični moment Mpl.Rd = 25.361 kNmRačunska nos.na lokalno izbočitev Mo.Rd = 22.713 kNmRačunski elastični moment Mel.Rd = 22.713 kNmRačunska nosilnost na upogib Mc.Rd = 25.361 kNmPogoj 5.17: Msd_y <= Mc.Rd_y (25.29 <= 25.36)

5.5 NOSILNOST ELEMENTOV5.5.2 Bočna zvrnitev upogibnih nosilcevKoeficient C1 = 1.132Koeficient C2 = 0.459Koeficient C3 = 0.525Koef.ukl.dolžine za uklon k = 1.000Koef.ukl.dolžine za vbočenje kw = 1.000Koordinata zg = 0.000 cmKoordinata zj = 0.000 cmRazmak med bočnimi podporami L = 85.000 cmSektorski vztrajnostni moment Iw = 6471.9 cm6Krit.moment bočne zvrnitve Mcr = 446.03 kNmKoeficient βw = 1.000Koeficient imperf. αLT = 0.210Brezdimenz.vitkost λLT_ = 0.250Koeficient zmanjšanja χLT = 0.989Računska uklonska nosilnost Mb.Rd = 25.079 kNmKontrola bočne zvrnitve ni potrebna: λ_LT <= 0.4

5.7 VNOS KONCENTRIRANIH SIL V STOJINO5.7.7 Uklon pasnice v smeri stojineKoeficient(razred pasnice 1) k = 0.300Površina stojine Aw = 5.700 cm2Površina tlač.pasnice Afc = 9.600 cm2Preprečen je uklon pasnice v smeri stojinePogoj 5.80: (19.60 <= 206.57)

KONTROLA STRIŽNE NOSILNOSTI(obtežni primer 3, začetek palice)

Prečna sila v z smeri Vsd_z = -59.515 kNSistemska dolžina palice L = 170.00 cm

5.4 NOSILNOST PREČNIH PREREZOV5.4.6 StrigRačunska plast.nos.na strig z-z Vpl.Rd = 103.85 kNPogoj 5.20: Vsd_z <= Vpl.Rd_z (59.52 <= 103.85)

5.6 LOKALNO IZBOČENJE ZARADI STRIGAza strig v ravnini z-zVišina stojine d = 9.800 cmDebelina stojine tw = 0.500 cmNi prečnih ojačitev v srediniKoeficient izbočenja pri strigu kτ = 5.340Ni potrebna kontrola izbočenja zaradi strigaPogoj: d / tw <= 69 εεεε (19.60 <= 69.00)



PALICA 7-21

PREČNI PREREZ: HOP [ 170x50x5 [S 235]EUROCODE 3 (ENV)


y

z

5 0

17

0

1 1 .4

5

[m m ]

T


(fy = 23.5 kN/cm2, fu = 36.0 kN/cm2)

FAKTORJI IZKORIŠČENOSTI PO KOMBINACIJAH OBTEŽB 3. γ=0.81 4. γ=0.65 5. γ=0.63 7. γ=0.59 6. γ=0.47 PALICA IZPOSTAVLJENA CENTRIČNEMU TLAKU(obtežni primer 3, konec palice)

Računska osna sila Nsd = -59.810 kNSistemska dolžina palice L = 220.00 cm


5.4 NOSILNOST PREČNIH PREREZOV5.4.4 TlakPlastična računska nosilnost Npl.Rd = 269.82 kNRačunska nosilnost na tlak Nc.Rd = 269.82 kNPogoj 5.16: Nsd <= Nc.Rd (59.81 <= 269.82)

5.5 NOSILNOST ELEMENTOV5.5.1 Uklonska nosilnostUklonska dolžina y-y l,y = 220.00 cmVztrajnostni radij y-y i,y = 6.190 cmVitkost y-y λ,y = 35.539Relativna vitkost y-y λ_y = 0.378Uklonska krivulja za os y-y: C α = 0.490Koeficient nepopolnosti χ,y = 0.909Koeficient efektivnega prereza βA = 1.000Računska uklonska nosilnost Nb.Rd_y = 245.17 kNPogoj 5.45: Nsd <= Nb.Rd_y (59.81 <= 245.17)

Uklonska dolžina z-z l,z = 220.00 cmVztrajnostni radij z-z i,z = 1.428 cmVitkost z-z λ,z = 154.02Relativna vitkost z-z λ_z = 1.640Uklonska krivulja za os z-z: C α = 0.490Koeficient nepopolnosti χ,z = 0.273Koeficient efektivnega prereza βA = 1.000Računska uklonska nosilnost Nb.Rd_z = 73.698 kNPogoj 5.45: Nsd <= Nb.Rd_z (59.81 <= 73.70)


Vsebina






Dimenzioniranje (jeklo) 6




Datoteka: 01 IB trakt D okvir os2 1_3.twpDatum preračuna: 22.10.2015

Način preračuna: 2D model (Xp, Zp, Yr)

X Teorija I-ga reda Modalna analiza Stabilnost

Teorija II-ga reda Seizmični preračun Faze gradnje


Velikost modela


Enote mer





Izometrija

0

1.30

1

0.40

2

0

0.75

1

0.75

2

0.70

3

Seti gred

Set: 1 Prerez: HOP [] 100x50x5, Fiktivna ekscentričnost

3

2

5

10

0.5

[cm]

α=90°T


Set: 3 Prerez: IPBl 120, Fiktivna ekscentričnost

3

2

12

11.4

0.5

0.8

[cm]

T





p=35.00

0

1.30

1

0.40

2

0

0.75

1

0.75

2

0.70

3


p=10.00

0

1.30

1

0.40

2

0

0.75

1

0.75

2

0.70

3

Obt. 2: koristna

Lista obtežnih primerovNo Naziv1 stalna + lastna (g)2 koristna3 Komb.: 1.35xI+1.5xII4 Komb.: I+1.5xII

No Naziv5 Komb.: 1.35xI6 Komb.: I7 Komb.: I+II


Statični preračun


Notranje sile v gredah - Ekstremne vrednosti - Obtežba: 1-7Oznaka LC x [m] N1 [kN] T2 [kN] M2 [kNm] M3 [kNm]

(12 - 7) 3 0.750 |-40.948| -0.285 0.000 0.000(4 - 1) 3 0.750 |-40.948| 0.285 0.000 0.000(8 - 4) 3 0.750 |-40.842| 0.285 0.000 0.214(18 - 12) 3 0.750 |-40.842| -0.285 0.000 -0.214(13 - 8) 3 0.700 |-40.736| 0.285 0.000 0.427(13 - 22) 3 0.000 -0.285 |-40.637| 0.000 -0.627(13 - 22) 4 0.000 -0.229 |-32.629| 0.000 -0.503(13 - 22) 5 0.000 -0.216 |-30.887| 0.000 -0.476(13 - 22) 7 0.000 -0.206 |-29.379| 0.000 -0.453(13 - 22) 6 0.000 -0.160 |-22.879| 0.000 -0.353(13 - 22) 3 0.693 -0.285 2.709 0.000 |12.522|(13 - 22) 4 0.693 -0.229 2.175 0.000 |10.054|(13 - 22) 5 0.693 -0.216 2.059 0.000 |9.517|(13 - 22) 7 0.693 -0.206 1.959 0.000 |9.053|(13 - 22) 6 0.693 -0.160 1.525 0.000 |7.050|

Deformacija gred L.K.S. - Ekstremne vrednosti - Obtežba: 1-7Oznaka LC x [m] u2 [mm]

(13 - 22) 3 0.693 |-2.227|(13 - 22) 4 0.693 |-1.788|(8 - 4) 3 0.250 |-1.764|(18 - 12) 3 0.250 |1.764|(13 - 22) 5 0.693 |-1.693|(13 - 8) 3 0.700 |-1.673|(22 - 18) 3 0.700 |1.673|(13 - 22) 7 0.693 |-1.610|(8 - 4) 4 0.250 |-1.417|(18 - 12) 4 0.250 |1.417|

Deformacija gred GLO - Ekstremne vrednosti - Obtežba: 1-7Oznaka LC x [m] Zp [mm]

(13 - 22) 3 0.693 |-2.227|(13 - 22) 4 0.693 |-1.788|(13 - 22) 5 0.693 |-1.693|(13 - 22) 7 0.693 |-1.610|(13 - 22) 6 0.693 |-1.254|

Vplivi v točkovnih podporah - Ekstremne vrednosti - Obtežba: 1-7Oznaka LC R1 [kN] R2 [kN] R3 [kN] M1 [kNm] M2 [kNm] M3 [kNm]

1 3 +0.285 0.000 40.948 * * *1 4 +0.229 0.000 32.860 * * *1 5 +0.216 0.000 31.198 * * *1 7 +0.206 0.000 29.610 * * *1 6 +0.160 0.000 23.110 * * *7 3 -0.285 0.000 40.948 * * *7 4 -0.229 0.000 32.860 * * *7 5 -0.216 0.000 31.198 * * *7 7 -0.206 0.000 29.610 * * *7 6 -0.160 0.000 23.110 * * *1 3 |0.285| 0.000 40.948 * * *7 3 |-0.285| 0.000 40.948 * * *1 4 |0.229| 0.000 32.860 * * *7 4 |-0.229| 0.000 32.860 * * *1 5 |0.216| 0.000 31.198 * * *1 3 0.285 0.000 |40.948| * * *7 3 -0.285 0.000 |40.948| * * *1 4 0.229 0.000 |32.860| * * *7 4 -0.229 0.000 |32.860| * * *1 5 0.216 0.000 |31.198| * * *


6 3 -1.764 0.000 -0.18216 3 1.764 0.000 -0.1828 3 -1.673 0.000 -0.218

18 3 1.673 0.000 -0.2185 3 -1.654 0.000 -0.146


17 3 0.000 0.000 -2.14619 3 0.000 0.000 -2.14617 4 0.000 0.000 -1.72319 4 0.000 0.000 -1.72317 5 0.000 0.000 -1.632


Dimenzioniranje (jeklo)


0.28 (3)

0.24 (3)

0.19 (3)

0.28 (3)

0.24 (3)

0.19 (3)

0.50 (3)

Kontrola napetosti

0.27

0.24

0.19

0.27

0.24

0.19

0.49

Kontrola stabilnosti

PALICA 22-13

PREČNI PREREZ: IPBl 120 [S 235]EUROCODE 3 (ENV)


y

z

1 2 0

11

4

5

8

[m m ]

T


(fy = 23.5 kN/cm2, fu = 36.0 kN/cm2)

FAKTORJI IZKORIŠČENOSTI PO KOMBINACIJAH OBTEŽB 3. γ=0.49 4. γ=0.39 5. γ=0.37 7. γ=0.35 6. γ=0.28 PALICA IZPOSTAVLJENA PRITISKU IN UPOGIBU(obtežni primer 3, na 52.0 cm od začetka palice)

Računska osna sila Nsd = -0.285 kNPrečna sila v z smeri Vsd_z = -8.127 kNUpogibni moment okoli y osi Msd_y = 12.052 kNmSistemska dolžina palice L = 130.00 cm



5.4.5 Upogib y-yRačunski plastični moment Mpl.Rd = 25.361 kNm



Računska nos.na lokalno izbočitev Mo.Rd = 22.713 kNmRačunski elastični moment Mel.Rd = 22.713 kNmRačunska nosilnost na upogib Mc.Rd = 25.361 kNmPogoj 5.17: Msd_y <= Mc.Rd_y (12.05 <= 25.36)

5.4.6 StrigRačunska plast.nos.na strig z-z Vpl.Rd = 103.85 kNPogoj 5.20: Vsd_z <= Vpl.Rd_z (8.13 <= 103.85)

5.4.9 Upogib z osno in prečno siloNi potrebno zmanjšanje upogibne nosilnostiPogoj: Vsd_z <= 50%Vpl.Rd_z

5.4.8 Upogib in osna silaRazmerje Msd_y / Mpl.Rd_y 0.475Pogoj 5.36: (0.48 <= 1)

5.5 NOSILNOST ELEMENTOV5.5.1 Uklonska nosilnostUklonska dolžina y-y l,y = 130.00 cmVztrajnostni radij y-y i,y = 4.894 cmVitkost y-y λ,y = 26.562Relativna vitkost y-y λ_y = 0.283Uklonska krivulja za os y-y: B α = 0.340Koeficient nepopolnosti χ,y = 0.970Koeficient efektivnega prereza βA = 1.000Računska uklonska nosilnost Nb.Rd_y = 524.48 kNPogoj 5.45: Nsd <= Nb.Rd_y (0.28 <= 524.48)

Uklonska dolžina z-z l,z = 130.00 cmVztrajnostni radij z-z i,z = 3.022 cmVitkost z-z λ,z = 43.023Relativna vitkost z-z λ_z = 0.458Uklonska krivulja za os z-z: C α = 0.490Koeficient nepopolnosti χ,z = 0.866Koeficient efektivnega prereza βA = 1.000Računska uklonska nosilnost Nb.Rd_z = 468.12 kNPogoj 5.45: Nsd <= Nb.Rd_z (0.28 <= 468.12)

5.5.2 Bočna zvrnitev upogibnih nosilcevKoeficient C1 = 1.285Koeficient C2 = 1.562Koeficient C3 = 0.753Koef.ukl.dolžine za uklon k = 1.000Koef.ukl.dolžine za vbočenje kw = 1.000Koordinata zg = 0.000 cmKoordinata zj = 0.000 cmRazmak med bočnimi podporami L = 130.00 cmSektorski vztrajnostni moment Iw = 6471.9 cm6Krit.moment bočne zvrnitve Mcr = 244.69 kNmKoeficient βw = 1.000Koeficient imperf. αLT = 0.210Brezdimenz.vitkost λLT_ = 0.338Koeficient zmanjšanja χLT = 0.969Računska uklonska nosilnost Mb.Rd = 24.563 kNmKontrola bočne zvrnitve ni potrebna: λ_LT <= 0.4

5.5.4 Upogib in tlakKoeficient nepopolnosti χmin = 0.866Nsd / ... 0.001Koeficient oblike momenta βy = 1.300Koeficient µy = -0.279Koeficient ky = 1.000ky * My / ... 0.475Pogoj 5.51: (0.48 <= 1)

Koeficient nepopolnosti χ_z = 0.866Nsd/ ... 0.001Koeficient nepopolnosti χLT = 0.969Koef.obl.mom.za bočno zvrnitev βM.LT = 1.300Koeficient µLT = -0.061Koeficient kLT = 1.000kLT * My / ... 0.491Pogoj 5.52: (0.49 <= 1)


5.6.7 Interakcija prečne sile, upogiba in osne sileza strig v ravnini z-zRačunski plastični moment pasnic Mf.Rd = 23.380 kNmPogoji 5.66a in 5.66b so izpolnjeni

5.7 VNOS KONCENTRIRANIH SIL V STOJINO5.7.7 Uklon pasnice v smeri stojineKoeficient(razred pasnice 1) k = 0.300Površina stojine Aw = 5.700 cm2Površina tlač.pasnice Afc = 9.600 cm2



Preprečen je uklon pasnice v smeri stojinePogoj 5.80: (19.60 <= 206.57)

KONTROLA STRIŽNE NOSILNOSTI(obtežni primer 3, začetek palice)

Računska osna sila Nsd = -0.285 kNPrečna sila v z smeri Vsd_z = -40.637 kNUpogibni moment okoli y osi Msd_y = -0.627 kNmSistemska dolžina palice L = 130.00 cm

5.4 NOSILNOST PREČNIH PREREZOV5.4.6 StrigRačunska plast.nos.na strig z-z Vpl.Rd = 103.85 kNPogoj 5.20: Vsd_z <= Vpl.Rd_z (40.64 <= 103.85)


PALICA 18-22

PREČNI PREREZ: HOP [] 100x50x5 [S 235]EUROCODE 3 (ENV)


y

z

5 0

10

0

5

[m m ]

T


(fy = 23.5 kN/cm2, fu = 36.0 kN/cm2)

FAKTORJI IZKORIŠČENOSTI PO KOMBINACIJAH OBTEŽB 3. γ=0.27 4. γ=0.22 5. γ=0.21 7. γ=0.20 6. γ=0.15 PALICA IZPOSTAVLJENA PRITISKU IN UPOGIBU(obtežni primer 3, začetek palice)

Računska osna sila Nsd = -40.637 kNPrečna sila v y smeri Vsd_y = -0.285 kNUpogibni moment okoli z osi Msd_z = -0.627 kNmSistemska dolžina palice L = 70.000 cm



5.4.5 Upogib z-zRačunski plastični moment Mpl.Rd = 5.408 kNmRačunska nos.na lokalno izbočitev Mo.Rd = 4.485 kNmRačunski elastični moment Mel.Rd = 4.485 kNmRačunska nosilnost na upogib Mc.Rd = 5.408 kNmPogoj 5.17: Msd_z <= Mc.Rd_z (0.63 <= 5.41)

5.4.6 StrigRačunska plast.nos.na strig y-y Vpl.Rd = 54.929 kNPogoj 5.20: Vsd_y <= Vpl.Rd_y (0.28 <= 54.93)

5.4.9 Upogib z osno in prečno siloNi potrebno zmanjšanje upogibne nosilnostiPogoj: Vsd_y <= 50%Vpl.Rd_y

5.4.8 Upogib in osna silaRazmerje Nsd / Npl.Rd 0.142Razmerje Msd_z / Mpl.Rd_z 0.116Pogoj 5.36: (0.26 <= 1)

5.5 NOSILNOST ELEMENTOV



5.5.1 Uklonska nosilnostUklonska dolžina y-y l,y = 70.000 cmVztrajnostni radij y-y i,y = 3.276 cmVitkost y-y λ,y = 21.365Relativna vitkost y-y λ_y = 0.228Uklonska krivulja za os y-y: B α = 0.340Koeficient nepopolnosti χ,y = 0.990Koeficient efektivnega prereza βA = 1.000Računska uklonska nosilnost Nb.Rd_y = 282.63 kNPogoj 5.45: Nsd <= Nb.Rd_y (40.64 <= 282.63)

Uklonska dolžina z-z l,z = 70.000 cmVztrajnostni radij z-z i,z = 1.982 cmVitkost z-z λ,z = 35.319Relativna vitkost z-z λ_z = 0.376Uklonska krivulja za os z-z: B α = 0.340Koeficient nepopolnosti χ,z = 0.935Koeficient efektivnega prereza βA = 1.000Računska uklonska nosilnost Nb.Rd_z = 266.99 kNPogoj 5.45: Nsd <= Nb.Rd_z (40.64 <= 266.99)

5.5.4 Upogib in tlakKoeficient nepopolnosti χmin = 0.935Nsd / ... 0.152Koeficient oblike momenta βz = 1.323Koeficient µz = -0.304Koeficient kz = 1.042kz * Mz / ... 0.121Pogoj 5.51: (0.27 <= 1)

5.6 LOKALNO IZBOČENJE ZARADI STRIGAza strig v ravnini y-yVišina stojine d = 5.000 cmDebelina stojine tw = 0.500 cmNi prečnih ojačitev v srediniKoeficient izbočenja pri strigu kτ = 5.340Ni potrebna kontrola izbočenja zaradi strigaPogoj: d / tw <= 69 εεεε (10.00 <= 69.00)

5.7 VNOS KONCENTRIRANIH SIL V STOJINO5.7.7 Uklon pasnice v smeri stojineKoeficient(razred pasnice 1) k = 0.300Površina stojine Aw = 5.000 cm2Površina tlač.pasnice Afc = 2.500 cm2Preprečen je uklon pasnice v smeri stojinePogoj 5.80: (9.00 <= 379.13)

Documents

3.1. NASLOVNA STRAN Z OSNOVNIMI PODATKI O NA ČRTUdso-ilb.si/.../2014/09/20_15_PGD-konstrukcija-DU_IB.pdf · 2019-04-04 · GRADBENO IN ARHITEKTURNO PROJEKTIRANJE Tatjana Bezovšek