1.1 Anejo Calculos proyecto nave

8/19/2019 1.1 Anejo Calculos proyecto nave

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CÁLCULOS

2 Mª CARMEN GARCIA – DAVID TEJIDO PALENCIA MAYO 2014

GARAJE

El garaje dispondrá de 538 m2 y ventilación forzada.

LOCAL POTENCIA

Garaje (Sx20 W/m2) 10760 W

TOTAL 10760 W

Total 10760WVIVIENDA

Cada vivienda tiene una superficie de 86 m2 y electrificación básica, por tanto, la potencia decada vivienda será 5750 W según ITC-BT 10 ap. 2.2. El edifico constará de un total de 18viviendas, dos por cada planta. Su coeficiente de simultaneidad será, según ITC-BT 10, tabla 1:

Aplicando el coeficiente de simultaneidad de la tabla correspondiente:





CÁLCULOS


1.4. RESUMEN DE POTENCIAS

Potencia edificio: 112,239 KW

Potencia de alumbrado de emergencia: 0,192 KW

Potencia total: 112,431 KW

2. CIRCUITOS

Para calcular cada uno de los circuitos de la instalación, se tendrán en cuenta los siguientesconceptos:

2.1. PREVISIÓN DE CARGAS

Tomaremos la potencia prevista en el apartado 1 de este documento y la de cada sub-apartado.





CÁLCULOS


- 1% en derivaciones individuales 1%

- 3 % para alumbrado.

- 5 % para los demás usos.

Las secciones mínimas que se podrán utilizar serán de:

- 1,5 mm2 para alumbrado.

-

2,5 mm2 para circuitos de fuerza.

Las fórmulas para calcular las secciones variarán en función de si se está alimentando a unacarga trifásica, o a una carga monofásica:

-

Carga trifásica:

=100

· ·

-

Carga monofásica:

=200

· ·

Donde:

- P =Potencia calculada en cada circuito en Wattios

- L = Longitud de cada circuito en metros

- U = Tensión de alimentación del punto de consumo en

-

U(%) = Caída de tensión máxima permitida en %

-

σ = conductividad del cobre (44 a 90°C (XLP) y 48 a70°C (PVC)), en

·

Una vez que calculada la sección comercial para cada línea, se comprobará que la intensidadcalculada según el apartado 2.3, sea menor que la intensidad máxima admisible de losconductores.

Los conductores de protección dependerán de la sección de los conductores de fase calculados:Si S ≤ 16 mm

2 La sección del conductor de protección será la de los conductores de fase.Si 16 < S ≤ 35 mm

2 La sección del conductor de protección será de 16 mm2.Si S > 35 mm2 La sección del conductor de protección será la mitad de la calculada.

2.3.2. Canalizaciones



CÁLCULOS


2.3.3. Circuitos

Una vez realizados los cálculos de las secciones y comprobado la caída de tensión

correspondiente, se ha comprobado que la intensidad máxima que va a circular por cada circuitono será mayor que la permitida para cada conductor en sus canalizaciones correspondientes, delreglamento electrotécnico de baja tensión.

2.4.3.1. Línea general de alimentación

=112431

√ 3· 400· 0 , 9= 180,31

Sección

Cálculo por Intensidad máxima admisible

Norma UNE 20.460-5-523, método B1, columna 8

CONDUCTORTIPO

SECCIÓNmm2

Imáx A

∅ mm

RZ1-K (AS) 0,6/1KV 3x150 + 1x95 299 160

Protección

≤ ≤ 0,91 · á

180,31 ≤ ≤ 0,91 · 299 = 272,09 ⇒ = 250

Se pondrá un fusible tipo FCU1/250ª

Caída de tensión

Como se trata de un suministro trifásico utilizaremos la siguiente fórmula:

(%) =

··

=

··

14 · 112431 = 0,15 % < 0,5 %

Tubos de protección

Según ITC-BT-14, los tubos han de tener un diámetro ∅ = 160mm.

2.4.3.2. Derivaciones individuales

Viviendas

Potencia prevista: 5750W por vivienda



CÁLCULOS


Intensdad: =

·=

·= 25 ⇒ Se cogerá un IGA de 25 A

Sección

Cálculo por caída de tensión

=

·· =

·· · 5750 = 0,453 · ; =

,

De esta forma podemos calcular la longitud máxima que admite cada sección, quedando:

SECCIÓN

mm2

LONGITUD

m

6 13

10 22

16 35

25 55

Con estos datos podemos calcular la sección de cada línea:

PLANTAnº

LONG.m

CONDUCTORTIPO

SECCIÓNmm2

Imáx

AU(%) TUBOS

∅ mm PROTECCIÓN

1ª 8 H07Z1-K (AS) 3G10 50 0,36 32 FDO2/63AIGA 25A



4ª 23 H07Z1-K (AS) 3G16 66 0,65 40 FDO2/63A

IGA 25A5ª 28 H07Z1-K (AS) 3G16 66 0,79 40 FDO2/63A

IGA 25A6ª 33 H07Z1-K (AS) 3G16 66 0,93 40 FDO2/63A

IGA 25A

7ª 38 H07Z1-K (AS) 2x25 + T16 84 0,69 50 FDO2/63AIGA 25A

8ª 43 H07Z1-K (AS) 2x25 + T16 84 0,78 50 FDO2/63AIGA 25A

9ª 48 H07Z1-K (AS) 2x25 + T16 84 0,87 50 FDO2/63A

IGA 25A







CÁLCULOS


=

√ 3 · · =

5400

√ 3· 400· 0 , 9= 8,66

Sección

Cálculo por intensidad máxima admisible

ITC-BT-19, Tabla 1, UNE 20.460-5-523, método B1, columna 5

CONDUCTORTIPO

SECCIÓNmm2

Imáx A

∅ mm

H07Z1-K (AS) 5G6 32 32

Protección

≤ ≤ á

8,66 ≤ ≤ 32 ⇒ = 32

IGA de 32 A

Caída de tensión

(%) =

·· =

·· 15 · 5400 = 0,18% < 0,5%


GUÍA-BT-15, Tabla G

Local 2

Suministro trifásico

=

√ 3 · · =

9036

√ 3· 400· 0 , 9= 14,5

Sección

Cálculo por intensidad máxima admisible

ITC-BT-19, Tabla 1, UNE 20.460-5-523, método B1, columna 5

CONDUCTORTIPO

SECCIÓNmm2

Imáx A

∅ mm

H07Z1-K (AS) 5G6 32 32



CÁLCULOS


Protección

≤ ≤ á

14,5 ≤ ≤ 32 ⇒ = 32

IGA de 32 A

Caída de tensión

(%) =

·· =

·· 15 · 9036 = 0,29% < 0,5%


GUÍA-BT-15, Tabla G

NOTA: Alumbrado de emergencias:

En el alumbrado de emergencias no tenemos problemas con la caída de tensión, ya que a pesarde tener las líneas una longitud muy elevada, la potencia de cada circuito es mínima, por lo quecon el cable de 1.5 mm2 sobre superficie y en tubo de 16 mm de Ø será suficiente.

2.5. PROTECCIONES

2.5.1. Interruptor magnetotérmico

El cálculo de los interruptores magnetotérmicos lo realizaremos de acuerdo a la máximaintensidad que pueden soportar los conductores de cada circuito y a la intensidad calculadapara dichos circuitos.Elegiremos el calibre inmediatamente inferior a la máxima intensidad admisible para elconductor, siendo este calibre siempre mayor a la intensidad calculada que circulará por losconductores.En caso de que el circuito sea trifásico, se emplearán interruptores de 4 polos, y de 2 polos si lacarga es monofásica.

2.5.2. Interruptor diferencial

Para la elección de los interruptores diferenciales tendremos en cuenta lo siguiente:Como en la elección de los interruptores magnetotérmicos, si el circuito es trifásico, seemplearán interruptores de 4 polos, y de 2 polos si la carga es monofásica.La elección del calibre será dependiendo de las líneas que cuelguen de él, siempre siendo unpoco superior a la suma de los calibres de los magnetotérmicos que se sitúen aguas abajo del



CÁLCULOS


diferencial. También se podrá poner un calibre un poco menor si hay una correctasimultaneidad de las cargas.Para circuitos de alumbrado siempre se colocará para cada línea un interruptor diferencial conun único interruptor magnetotérmico.

3. CÁLCULOS DE LA INSTALACIÓN DE PUESTA A TIERRA

Para realizar los cálculos de la instalación de puesta a tierra, seguiremos lo expuesto enel reglamento electrotécnico de baja tensión en la ITC-BT-18.La puesta a tierra de la instalación se realizará mediante un conductor de 35 mm2 de cobre enlos cimientos de todo el perímetro exterior de la nave, y utilizando picas de acero cobreadocada 12 metros aproximadamente.

La instalación de puesta a tierra tiene como objetivo limitar las tensiones que puedanpresentarse en un momento dado en las masas metálicas con respecto a tierra.Para más seguridad, se utilizará una pica de 2 m de longitud y 15 mm de diámetro.Conectaremos el electrodo de puesta a tierra con los conductores de protección de cada unode los circuitos mediante un cable de cobre desnudo de 35 mm2 de sección. Tanto la pica comoel cable se enterrarán a una profundidad de 0,5m y se unirán mediante soldaduraaluminotérmica para evitar la corrosión del conjunto.

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