PRIMJERI NEKIH HRVATSKIH MOSTOVA

GRAĐEVINSKI FAKULTETGRAĐEVINSKI FAKULTET

ZAVOD ZA KONSTRUKCIJEZAVOD ZA KONSTRUKCIJE

KATEDRA ZA MOSTOVEKATEDRA ZA MOSTOVE

MOST KAMAČNIK

OPIS KONSTRUKCIJE MOSTAOPIS KONSTRUKCIJE MOSTA

PRORAPRORAČČUN I PREDNAPINJANJEUN I PREDNAPINJANJE

IZVEDBA I UTROIZVEDBA I UTROŠŠAK GRADIVAAK GRADIVA

Dionica Kupjak Vrbovsko AC RI-ZG

12,4 70 125 23,5 6

236,9 m

UL

UD

SL

SD

SL

SD

UL

UD

1

1

1

1

2

2

2

2

U1 S1 S2 U2

Zaštićeni kanjon rječice KamačnikOblikovanje odredile okolnosti:• cesta na mostu je u horizontalnoj krivini i u strmom nagibu (5,7%)• dijelovi mosta i oprema za gradnju nisu smjeli ući u kanjon zbog ekoloških razlogaSpecifičan kratki rubni raspon

80 295 295 80

100

595

107,

670

6,8

262,5 750 262,5

1305

R=743,375m R=744,90m

os li

jevo

g m

osta

os li

jevo

g ko

lnik

a

os a

utoc

este

720

Promjenjive dimenzije poprečnog presjekaPoprečni nagib 4,2%Rasponski sklop MB 50, RA 400/500-2, 1570/1770 N/mm2

Stupovi MB 40, upornjaci, temelji MB 30, ležajni kvadri MB 50

320-720

18-100

52-80

25-50 50-25

UZDUŽNI PRESJEK PRESJEK A-AA

A

UZDUŽNI PRESJEK

RASPONSKI SKLOP

PRESJEK A-AA

A

Upornjak kraćeg rubnog raspona U2 preuzima odiznu reakciju nesimetričnog rasponskog sklopa, odnosno gravitacijskom težinom prenosi odiznu silu. Komora upornjaka je zbog povećanja težine ispunjena betonom, a vertikalni zidovi su prednapeti.Ležajevi su postavljeni na istaku rasponskog sklopa ispod poprečne grede upornjaka, za preuzimanje odizne reakcije.

17

Ø20/15

Ø20/15Ø20/15

Ø18/15 Ø18/15

Ø12/15Ø12/15

4 Ø20/15

4 Ø20/15

12 Ø14/15

14 Ø14/15

11 Ø25 Ø14/15

22 Ø14/159Ø

14/2

015

Ø14

/15

9 Ø

14/2

013

Ø14

/15

5Ø14

/15 Ø16/20

Ø20/15

Ø16/15Ø20/15 Ø20/15

Ø12/15

Ø12/15

Ø12/15

PR

OM

JEN

JIVO

PR

OM

JEN

JIVO

PR

OM

JEN

JIVO

PR

OM

JEN

JIVO

PR

OM

JEN

JIVO

32

25

4583

50150

8350

150

741

740

KABELI U DONJOJ PLOCI

KA

BE

LI U

HR

PTU

KABELI U KOLNICKOJ PLOCI

150150

200 200

200 20

0

233

170430430

170

2,5233

17

1200

94 6,06,5

31,5

167 28,5

167,5

8,5

8,5

44

25

Ø16/206 Ø25

•Statički proračun na cjelovitom prostornom modelu okvira•Shema V600+300, ag=0,195g, EC 8/2, metoda spektralne analize•Poseban proračun za poprečni smjer, kolnička ploča, okvirno djelovanje za presjek nad stupom i u polovini najvećeg raspona•Dimenzioniranje: dokaz naprezanja, graničnog stanja nosivosti, provjera pukotina

Plitko temeljenje uz poboljšanje nosivosti temeljnog tla ispod S1Sandučasti stupovi visine do 29 m izvedeni u segmentnoj oplati visine 5,0 m

Kombinacija konzolne izvedbe s betoniranjem na mjestu uz korištenje tri kompleta krletki u odsječcima po 5,0 m i građenja kratkog raspona na teškoj cijevnoj skeli na pomoćnim stupovima

S1 b

azni

se

gmen

t

S2-U2 bazni segment

12 odsječaka 12 odsječaka 12 odsječaka

Pomoćni stup zbog nesimetričnog raspona

Nakon skidanja krletki u posebnoj oplati –

spojni segment

40×6819 KABELI U HRPTU40×6819 KABELI U HRPTU

24×6819 KABELI U KOLNICKOJ PLOCI 24×6819 KABELI U KOLNICKOJ PLOCI

KABELI U DONJOJ PLOCI8×6819

KABELI U DONJOJ PLOCI8×6819

Kabeli 1.faze

Kabeli 2.faze

367 t1175 t6600 m3Rasponski sklop

608 t4965 m3Donji ustroj

kabeliarmaturabeton

Most KamaMost Kamaččnik,nik,gradnja 1,5 god, gradnja 1,5 god, pupuššten u promet 2003.ten u promet 2003.

VIJADUKT MIRNA

OPIS KONSTRUKCIJE OPIS KONSTRUKCIJE VIJADUKTAVIJADUKTA

PRORAPRORAČČUN I UTROUN I UTROŠŠAK GRADIVAAK GRADIVA

IZVEDBA VIJADUKTAIZVEDBA VIJADUKTA

Na zapadnom kraku Istarskog Y, dionica Nova Vas - Višnjan

66,566,566,566,551,1

kanal

66,566,566,5 66,5 66,566,5 66,5 63,1

Mirna

66,566,566,5 66,5 70,1 30,5

C0

obodni kanal

ukupna duljina po osi mosta 1378, 03 m

P1 P2 P3 P4 P5 P6 P7 P9P8 P10 P11 P12 P13 P15P14 P16 P17 P18 P19 P20 P21 C22

ukupna duljina po osi autoceste 1376,14 m

50,1 50,1 42,6

Naplavna dolina rijeke Mirne, iznimno nepovoljni uvjeti temeljenja → ukupnu masu mosta potrebno je smanjiti → lagani spregnuti rasponski sklop→ ukupni broj temelja smanjiti → produljiti raspone → 66,5 m, preko rijeke Mirne 70,1 mMost za jedan – desni trak autoceste, usporedni će biti projektiran i izveden naknadnoStalna horizontalna krivina R = 4.005,5 m i vertikalna krivina R = 17.500 m → izvedba uzdužnim potiskivanjemKontinuirani rasponski sklop 22 polja

15610

050

25

275

7001010

10550 105 507001010

25

50 105

275

50105

230 275 275 230

100100 550

Poprečni nosači + vertikalnaukrućenja na 7,54 m:čine poluokvire koji služe zastabilizaciju donjeg pojasaglavnog nosača i skraćujuduljinu savijanja donjeg pojasaod horizontalnih opterećenja npr. vjetra na glavni nosač.

Poprečni nosači + vertikalnaukrućenja na 4,80 m:prenose horizontalna (bočna) opterećenja sa konstrukcije na ležajeve.

672,

1

670750

80

180

90

298

120750

600600

395 155 80

100

130

395

673,

2

695,

3

180 180275

33291025

330

275

24825

20

250

7001010

10550 105 50

MAURER MHD 1000/960

U GP-u zbog konfiguracije terena i uštede materijala → upornjaci promjenjive visinekad je teren detaljno snimljen i zbog jednostavnosti izvedbe → upornjaci preprojektirani Upornjaci konstantne visine temeljeni izravno na stijeniDodatne izmjene upornjaka u fazi izvedbe → zbog promjene veličine i nabavljača prijelaznih naprava i prigušivača koji su ugrađeni na most.

dva prigušivača od po 1000 kN koji omogućuju pomake od temperature, puzanja i skupljanja, a sprečavaju pomake od kočenja vozila, vjetra u uzdužnome smjeru i potresa.

čelične „prstaste“ prijelazne naprave Freyssinet za manje pomake nego je predviđeno u GP

10

235920

200

235 450

150

100

750

100 550

15010

0

150

50

3538035

ZABIJENI PILOTI

7001010

15610

050

25

50 105

275

50105

P1, P2, P20 i P21 temeljeniplitko na stijeni, na pločastimtemeljima debljine 2,5 do 3 m.

kanal Mirna

C0

obodni kanal

P1 P2 P3 P4 P5 P6 P7 P9P8 P10 P11 P12 P13 P15P14 P16 P17 P18 P19 P20 P21 C22

P3 - P19 temeljeni na zabijenimčeličnim pilotima HTM 600*149. Katodna zaštita čeličnih pilota Naglavna ploča pilota - gornja ploha na dubini od oko 0,5 m, u ploču piloti ulaze najmanje 1 m.

Hmin(P1) = 13,45 m Hmax(P19) = 40,03 m

Širina pojaseva u nagibu 40:1

2720,9 t1081,4 t4271 m3Rasponski sklop750,23 t6920 m3Donji ustroj

čelikarmaturabeton

380

450

25030 110110

POPRECNI PRESJEKNA VRHU STUPA

3535

176,8

940

383,7

920

380

450

3535

30 176,8

POPRECNI PRESJEK NA DNU STUPARASPORED PILOTA

C0 P1 P2 P3 P4 P5 P10P8P6 P7 P9 P12P11 P13 P14 P16P15P19

P17 P18P21 C22P20

Statički proračun rasponskoga sklopa proveden je za dva slučaja:• neraspucala kolnička ploča na čitavoj duljini → σgore,ležaj = 152,6 MPa• uz pretpostavku raspucalog betona kolničke ploče u blizini svih stupova, na duljiniod 7,0 m, mjereno od osi stupa, obostrano → σgore,ležaj = 220,9 MPa

Dodatno je proračunom obuhvaćen redoslijed betoniranja kolničke ploče → nema utjecaja na naprezanja u donjem pojasu→ naprezanja u gornjem pojasu 3% manja u polju, 9% manja nad osloncem i to na

račun vlačnih naprezanja u kolničkoj ploči koja su porasla sa 2,4 do 3,3 MPa

Analiza izvedbe vijadukta uzdužnim potiskivanjem s oba upornjaka:→ uzdužno ukrućenje mora biti postavljeno na cijeloj duljini hrpta, → na kritičnim mjestima dodatna poprečna ukrućenja. → uz w = 0,7 x 2,1(vjetar na most bez prometa) = 1,47 kN/m2, → za vrijeme gradnje ugrađen privremeni horizontalni spreg → osiguranje stabilnosti u pop. smjeru.

Nepomičnošću ležaja u uzdužnome smjeru smanjilo se torzijsko opterećenje na torzijski mekane stupove oblika H na zabijenim pilotima male horizontalne krutosti koji nose samo na trenje

35217

7

100

820

2015

1522

7217

1003521,55721,5

BSt500/560(2x5)x Ø32x1000

Ø14

ZA

KAT

OD

NU

ZAŠ

TITU

HTM600x149

6

6

Ø40

450

920

235 235

Piloti zabijani u tlo → iskop tla za naglavnu ploču →izveden podložni sloj betona → zatim postavljanje armaturnoga koša → betoniranje naglavnice pilota.

Sidrenje pilota ostvareno upuštanjem pilota u naglavnicu 1,0 m, prijenos sile u pilot ostvaren izvedbom moždanika

Minimalne izmjere naglavne ploče i položajdjelovanja koncentriranih sila na ploču, uvjetovalesu izvedbu armature u dva reda, u oba smjera.

Unos sile u šipke ostvaruje se na kraju ploče, odnosno na početku šipki → glavne nosivešipke u sidrenoj zoni raspletene, a armiranobetonska ploča približila se prostornome rešetkastome nosivom sustavu.

Stupovi u segmentnoj oplati, 5 m. Najveća pažnja posvećena jegeometrijskoj točnosti (zbog iznimne vitkosti), te obradi radnih reški.

Montaža uzdužnih i poprečnih čeličnih nosača s privremenim montažnim spregom na platou iza upornjaka.

Potiskivanje s oba upornjaka. Ukupna potisnuta duljina na strani C0: 660,59 m, C22: 696,66 m.

Spajanje rasponskog sklopa i spuštanje na stalne lončaste ležaje, uz intenzivno geodetsko praćenje, se završnom rektifikacijom postigne željena geometrija.

Betoniranje kolničke ploče napomoćnoj skeli, oslonjenoj na glavnenosače i prema utvrđenomredoslijedu betoniranja.

Vijadukt Mirna je dovršen 2005.

MOST PREKO SAVE KOD JASENOVCA

IZVORNI MOST PREKO SAVEIZVORNI MOST PREKO SAVE

STANJE MOSTA PRIJE OBNOVESTANJE MOSTA PRIJE OBNOVE

ANALIZA I ODABIR RJEANALIZA I ODABIR RJEŠŠENJA RASPONSKOGA ENJA RASPONSKOGA SKLOPA ZA OBNOVU MOSTASKLOPA ZA OBNOVU MOSTA

OBNOVA MOSTAOBNOVA MOSTA

Cestovna veza RepublikeHrvatske s Bosnom i Hercegovinom ostvaruje se kodJasenovca višedijelnim mostompreko Save i ušća Une, građenimod 1971. do 1973. godine.

120

inundacija

3232 32 60,5555,3532

SA

VA

32

29,9

32

UŠTIC

A

STUP 20

32,3532

STUP 19

STUP 17

29

STUP 14

RASKRŠÆE

STUP 1155,35

HRVATSKA

UNA

STUP 12STUP 13

BOSNA

32,6

45STUP 16

32,6

STUP 15 32,6

STUP 21STUP 22

most prek

o Une

odvojak za Ušticu

srušeni dio mosta preko Save

STU

P 1

km 4

+747

.4

STU

P 2

STU

P 3

STU

P 4

STU

P 5

STU

P 6

km 4

+907

,95

STU

P 7

km 4

+968

,5

STU

P 8

km 5

+088

,5

STU

P 9

most preko Save

236

STUP 18

18520 185 20

250 250

250

20

1520

550

20

90

28

250 250

600

600

700

Izvorni most preko Save60,55+120,0+55,35 = 235,85 mgrađen konzolnim postupkomodsječci 5,0 mPromet PTP-5Seizmičko djelovanje nije obrađeno

Srušen u Domovinskom ratu

STANJE MOSTA PRIJE OBNOVE Rasponski sklop bio je srušen tako da je trebalo ukloniti sve preostale dijelove konstrukcije

Pri uklanjanju rasponskog sklopa srušio se S7 do razine temeljne ploče nad pilotima. Slom je nastao pucanjem vezne armature iz nagl.ploče i prevrtanjem stupa.

Stupovi S6 znatno su oštećeni. Otvorile su se pukotine u tijelu široke do 2 cm. Geodetska snimka→vrh naglavne grede pomaknuo za 14 cm→stup je nagnut.

Stup S8 ostao je očuvan, uz manjaoštećenja, jer su na njemu bili pomičniležaji, pa rušenje rasponskoga sklopanije izazvalo učinak kao na stupu S7.

2,0%2,0%18520 185 20

20 185 185 20

550

255 255

40 510 40

255 255

245

16

25 540 25

30

20

20

100

2,0%2,0%700

295

700

590

ANALIZA I ODABIR RJEŠENJA RASPONSKOG SKLOPA ZA OBNOVU MOSTA

Načinjen je projekt obnove prema izvornom projektu uz promjene:

izvorna računska prometna djelovanja (PTP 5) znatno su manja od današnjih

seizmički proračun danas se obvezno provodi, a most je u VIII. potresnoj zoni

iskustva iz održavanja mostova i strane smjernice upućuju na potrebu povećanja izmjera betonskih elemenata u odnosu na izvorni projekt

IZVORNO RJEŠENJERasponski sklop: 2310 tOpterećenje pojedinog pilota: 508 t

NOVO RJEŠENJERasponski sklop: 2850 tOpterećenje pojedinog pilota: 576 t

Povećanje je nemoguće preuzeti sačuvanim dijelovima donjeg ustroja

A

AB-B

B

BA-Amoždanici u rasteru

STUP 9

250x250 mm

1,0%

1110 7001110

255

255

18520

1,0%

255

255

20185

2,0% 2,0%

2.0% 2.0%2.0%20 185 700 185 20

2,0% 2,0%

247

459

2.0% 2.0%2.0%

600

600

1110

255

1,0%

255

20 185 700 185 20

2,0% 2,0%

247

600

Sava

60,55 120,0 55,35

Sava

ANALIZA I ODABIR RJEŠENJA RASPONSKOG SKLOPA ZA OBNOVU MOSTA

Analizirana je čelična rasponska konstrukcija - smanjena h

Masa 1100 t, opterećenje pilota 460 t

Nije potrebno dodatno rekonstruirati temelje, ovo rješenje je prihvaćeno

Postojeći odnosi raspona nepovoljni su, dokazana je mogućnost odizanja rasp.sklopa

Krajevi čeličnog sanduka ispunjeni su betonom

DC

CD-DD

C-C

STUP 6

Istražnim bušotinama kroz naglavnicuutvrđeno postojanje praznog prostoraispod ploče → za osiguranje temeljnog prostora provedeno injektiranje betonomispod naglavne ploče (25,0 m3 betona).

Naglavna ploča pilota srušenog stupa S7 u koritu Save izvedena je u zaštiti čeličnoga žmurja. Pregledom je utvrđeno podlokavanje okožmurja do dubine od oko 8,0 m.

17001570

34201762

+87,61+86,90

65

nasipkameni nabacaj

1000

65

+88,00 novo žmurje

staro žmurje

658

+101,49

3131

+79,30

vodomjer: +86,82

dno premarijeci

nagib ≈10°

800

OBNOVA MOSTA - IZGRADNJA NOVOG MASIVNOG STUPA S7

Za spoj novoga stupa izvedena su sidra u naglavnoj ploči pilota (120 φ32 mm /40 cm u dva reda, lbnet=1,0 m), krunskim svrdlima bušene su rupe promjera 40 mm, a veza je ostvarena bubrećim mortom na bazi cementa.

1300

270

1500

600

748

1172

200

150 330

200

118

45

150

330270

45

150

+75,16 +72,70

1050 150

120 420 120

150

+88,16

690

210

+103,06

+101,88

+90,16

postojeca veznagreda i piloti

OBNOVA MOSTA - IZGRADNJA NOVIH BUŠENIH PILOTA TE IZGRADNJA STUPIŠTA S6

Iznad pilota izvedena je betonska naglavnica visine 2,0 m i širine 2,0 m, duljine 15,0 m, neposredno iznad postojeće vezne grede, tako da osigura vezu postojećih pilota, postojeće vezne grede i novih pilota.

Na naglavnicu se nastavlja par okruglih stupova.

Iznad stupova izvedena je poprečna greda. U gredu su usidreni uzdužno klizni ležajevi za oslanjanje betonskoga rasponskoga sklopa dilatacije A i čeličnoga rasponskoga sklopa dilatacije B.

OBNOVA MOSTA – IZVEDBA VRHA STUPA S8 I SANIRANJE VRHA STUPA S9

Zbog smanjenja visine rasponskoga sklopa stup S8 je povišen za 0,90 m. Uklonjeni su suvišni dijelovi betona i obrađena je gornja ploha, izvedena su sidra, ugrađena je armatura i oplata te je izvedeno dobetoniranje stupa i ležajnih kvadera.

Uzvodni stup stupišta S9 saniran je uklanjanjem oštećene konzole i betoniranjem novog dijela. Maska nizvodnog stupa S9 rekonstruirana je za osiguranje uvjeta montaže poprečnog nosača čelične konstrukcije. Postojeća ležajna greda nad stupištem S9 sanirana je.

OBNOVA MOSTA – IZVEDBA GLAVNE RASPONSKE KONSTRUKCIJE IZNAD RIJEKE SAVE

Rubni otvori (S6-S7 i S8-S9) izvedeni su na pomoćnim stupovima.

Središnji raspon od 120,0 m izveden je konzolnim postupkom. Za montažu je primijenjena plovna dizalica nosivosti 40 t. Montažne sekcije bile su duljine po 12 m.

Svi montažni spojevi zavarivanjem, nastavljanje hrptova – prednapetim vijcima, Ukupna težina čelika: 1240 t

Obnovljeni most Jasenovac pušten je u promet u lipnju 2005.

MOST RJEČINA

OPIS KONSTRUKCIJE SJEVERNOG MOSTAOPIS KONSTRUKCIJE SJEVERNOG MOSTA

PRORAPRORAČČUNSKA OPTEREUNSKA OPTEREĆĆENJA SJEVERNOG MOSTA I ENJA SJEVERNOG MOSTA I UPOTREBLJENA GRADIVAUPOTREBLJENA GRADIVA

IZVEDBA SJEVERNOG MOSTAIZVEDBA SJEVERNOG MOSTA

PREPORUKE ZA OBNAVLJANJE PROJEKTA JUPREPORUKE ZA OBNAVLJANJE PROJEKTA JUŽŽNOG MOSTANOG MOSTA

45,8 132,0 28,3

SJEVERNI MOST izgrađen 1984.Rasponi 16,7 + 50 + 108,5 + 50 m

PROJEKT NOVOG MOSTA, 2006Rasponi 50 + 108,5 + 50 m

Pokretni valjkasti ležajevi s kabelima usidrenim u upornjak i dijafragmu rasponskog sklopa radi sprečavanja odizanja

Odizanje je spriječeno težinom bočnih raspona – predviđen je puni poprečni presjek na duljini od po 15 m od osi ležaja s otvorom 0,9x1,9 m

PROJEKT NOVOG MOSTA

Prema novim promišljanjima o trajnosti projektirane sunajmanje debljine stijenkisandučastog presjeka veće od usvojenih na starom:

debljina ploče kolnika:25–35 cm

debljina konzola pri kraju:25 cm,

debljina hrptova:20 cm +Σ φ

debljina donje ploče:Lpl/30 = 15 cm

debljina tlačne pl.na spoju s hrptovima:

2hpl

ležaj polje

Lijevani asfalt 6 cm

HI 1cm

ležaj polje

Asfalt-beton 4 cm

Asfalt-beton 4 cm

HI 1 cm

800 kN400 kNPomoćna skela

Spektar odgovora ag=0,2g ; q=1,2

Horizontalna sila 7%od stalnog opterećenjaPotres

-18 °C-30 °Cmin temperatura

+30 °C+20 °Cmax temperaturaTemperaturna djelovanja

3,6 kN/m22,5 kN/m2bez prometa

2,4 kN/m21,3 kN/m2sa prometomDjelovanja vjetra

800 kN225 kNkočna sila

2 x 160 kN /1,2 m-trak 2

2 x 240 kN /1,2 m3 x 200 kN / 1,5 mtrak 1koncentrirano opterećenje

2,5 kN/m23 kN/m2trak 2

9 kN/m25 kN/m2trak 1jednoliko opterećenje

Opterećenje prometom

49,7 kN/m239,5 kN/m2Stalna opterećenja

Novi projekt iz 2007Izvorni projekt iz 1975Djelovanja na mostu Rječina

odgovara C16/20dnoC30/37

odgovara C25/30vrhtemelji

C45/55odgovara C35/45kosnici

C45/55odgovara C35/45sandučasti nosač

Novi projekt iz 2007Izvorni projekt iz 1975Dio konstrukcije

SJEVERNI MOST izgrađen 1984.

Kosnici i bočnim rasponi betonirani naskeli, sidrenjem kabelima u stijenuosigurani za vrijeme izgradnje.

Srednji raspon od montažnih elemenata duljine 2,45 m pomoću pokretne čelične rešetkaste skele.

Montažni elementi trapezno nazubljenispajani s prethodnim elementomljepilom na bazi epoksi-smole, pritegnuti krutim čeličnim šipkamasustava Dywidag i prednapeti s trajnimkabelima na već izvedeni dio konzolerasponskog sklopa.

Na kraju su ugrađeni kontinuitetni kabeli za preuzimanje pozitivnih momenata savijanja u polju. Kada su se konzole približile na 1,0 m, pokretna je skela uklonjena i betoniranjem na mjestu izveden je završni (upasni) segment.

FAZE IZVEDBE NOVOG MOSTA

Sjeverni most Rječina pušten u promet 1988.

MASLENIČKI MOST

OPIS KONSTRUKCIJE MOSTA OPIS KONSTRUKCIJE MOSTA

PRORAPRORAČČUN MOSTA I SUSTAV NADZORAUN MOSTA I SUSTAV NADZORA

IZVEDBA MOSTA I KAKVOIZVEDBA MOSTA I KAKVOĆĆA GRADIVAA GRADIVA

Prijelaz autoceste Zagreb–Split–Dubrovnik i Jadranske autocestepreko Novskog ždrila, u sklopudionice Maslenica–Zadar, nešto zapadnije od lokacije starogacestovnog mosta.

S8 S9S4S2 S3 S5S1

upornjak U1

temelj luka K1

S6 S7

RIJEKA

U1 S11

upornjak U2

temelj luka K2

U2

ZADAR

S10

374,7410,6 26 30 30 30 30 30 30 30 30 30 30 24 14,14

200

65

ploca MB40

tvrdo liveni asfaltasfaltni beton

hidroizolacija

prednapeti montažni nosaci

1020 1020

11140

22240

222 222 222222222 222 111

540 250 370 250 540

400

4531

045

900

60 378 25 378 60

2517

525

040 40 40 40 40 40

izloženost utjecajima mora, snažnih vjetrova, potresa →bitan utjecaj na projektiranje.

spljoštenost f/L = 1/3,08os luka oblikovana je po složenoj logaritamskoj funkciji tako da su momenti savijanja za stalno opterećenje najmanji –potporna linija.

96 predgotovljenih nosača, L=30,0 m m=77 t,, ograničenoprednapeti u jednoj fazi. Kontinuitet nad srednjim osloncima naknadnonenapetom armaturom.

200

30 190 30

250

620

3014

030

200

250

250

250

40 170 40

620

250

4017

040

250

U1

2.5%2.5%

Zadar

2.5%2.5%

U2

Rijeka

869

145

868

1020 1020

2000

827,

3

1020 1020

2000

651

827,

3

145136

1384

136

611

381 350 470

170

250

470

1201

890

231 250 130

100 400

223

723

Stupovi: H= 3,6 m - 67,9 m, sandučasti osim punih uz tjeme

Zajednički temelj kod peta luka

Krila upornjaka: Različite razine za prilagođavanje konfiguraciji terena

Statički proračun – cjeloviti modeli (ravninski i prostorni) – opterećenja u fazama 1.faza: aktivni elementi luka i dijafragmi2.faza: aktivni elementi stupova i portala3.faza: naglavnice i montažni nosači kao slobodno oslonjene grede4.faza: opterećenje pločom djeluje na sustavu slobodno oslonjenih nosača5.faza: ∆g i p djeluju na roštiljnom kontinuiranom sustavu

Seizmički proračun – postupak spektralne analize, EC8/2, 20 modalnih oblika

Proračun faza izvedbe – programom NELIN uzimanjem u obzir geometrijske i materijalne nelinearnosti: korištena su 3 neovisna 2D modela, prvi je obuhvatio cijeli most, drugi i treći simulirali faze izvedbe luka konzolnim postupkom s obiju strana uz uporabu pomoćnih zatega

Promet V600+300: po pojedinim nosačima s ekscentricitetomPuzanje i skupljanje DIN 4227Vjetar DIN 1072: različit pritisak po pojedinim elementima i visini; luk, stupovi, portali, greda; do 20, 20 – 50 m, >50 mJednolika temperatura +20/-30oC i razlika temp.luka i grede od 5oCNejednolika +7/-3,5oC

K1 K2-1,K2-2 K3

K9

K7

K6-1,K6-2,K6-3,K6-4

K4 K8K10-1,K10-2

K11

K12K13-1,K13-2,K13-3,K13-4

K5

K2-2 K2-1

K1,K3

K4,K5

K6-1,K13-4K6-2,K7,K13-2

K6-4,K9,K10-2,K12,K13-3 K6-3,K8,K10-1,K11,K13-3

Na Masleničkome mostu uveden je cjelovit sustav nadzora: praćenje nosivosti konstrukcije (92 senzora naprezanja 18 na betonu i 74 naarmaturi) i korozijskoga nadzora (21 senzor kojim se mjeri jakost korozijske struje, elektrokemijski potencijal anode, te temperatura i elektrolitička otpornost betona).

Izveba luka: konzolni postupak

Odsječci 5,25 m i zaglavni 2,0 m betonirani u samopomičnoj krletki.

Pridržavani vješaljkama u tri razinena stupovima i pomoćnim čeličnimpilonima uravnotežene sa zategamapriključene na geotehnička sidraprijenosnim čeličnim gredama.

Vertikalne dijafragme u luku nastupnim mjestima betonirane sunaknadno, zbog čega su ostavljeniotvori u gornjoj pojasnici luka.

UPORNJAK I KRILA: izvedeni u glatkoj oplati

STUPOVI: izvedeni u podiznoj glatkoj oplati, odsječci 5,0 m, dvije unutarnje i jedna vanjska oplata, unutarnja podizana i namještana u cijelosti, vanjska u dijelovima, prijeklop armaturnih koševa s nastavljanjem max. 50% armature u jednom presjeku.

NAGLAVNICE: izvedene u dva dijela. Donji dio promjenjive visine 1,0 – 2,5 m izrađen je u pomno konstruiranoj skeli i oplati, da bi na njega bili izravno položeni predgotovljeni nosači rasponskoga sklopa, dok je gornji dio bio betoniran skupa s kolničkom pločom tek po ugradbi svih T-nosača. Povezani samo uspravnom armaturom (sponama). Naglavnice su lagano prednapete.

NADLUČNI SKLOP: montaža predgotovljenih nosaača navlačnom rešetkom nadnepridržanim lukom, simetričnim napredovanjem s obiju strana. Predgotovljeni T-nosači izrađivani su na platoima iza krajeva mosta.

Postavljanje nosača nadlučnoga sklopa, a kasnije i betoniranje kolničke ploče poredoslijedu razrađenom tako da luk budeopterećen postupno i simetrično.

Osiguranje geometrije mosta provedeno je pomnim geodetskim praćenjem tijekaizvedbe i završnim kontrolama.

Maslenički most sagrađen tijekom Domovinskog rata pušten je u promet 1997.

MOST PREKO KRKE KOD SKRADINA

OPIS KONSTRUKCIJE MOSTA OPIS KONSTRUKCIJE MOSTA

PRORAPRORAČČUN MOSTA I UTROUN MOSTA I UTROŠŠAK GRADIVAAK GRADIVA

IZVEDBA MOSTAIZVEDBA MOSTA

Trasa autoceste Zagreb–Split, na dionici Zadar–Šibenik, prelazi kanjon rijeke Krke širok 190 m na razini mora te približno 390 m na razini nivelete i to u neposrednoj blizini ulaza u vrlo vrijedan i zaštićen nacionalni park Krka.

S3 S4 S5 S7S6 S9S8 S13S10 S11 S12 U14

ZADAR ŠIBENIK

U1

ukupna duljina mosta L=391,16 m

32204,00

52,0

0

282832 323215,31 32 2879,31 4,00

S3 S4 S5 S7S6 S9S8

242832 32 15,8599,854,00

S13S10 S11 S12 U14

ZADAR ŠIBENIK

U1

300

220

4040

78 100 375 100 7850 300 50 375 375

3860038

782100782256

50 435 30 435 501000

375

170

110 760 110220 220

173

600

spljoštenost f/L = 1/3,92nadlučni sklop u spregnutoj izvedbi → bitno smanjenje stalnih djelovanja na luk i omogućeno izostavljanje naglavnih greda stupova

Čelični roštilj sastoji se od dva glavnauzdužna sandučasta nosača, jakihpoprečnih nosača na razmaku 4,0 m i rubnih nosača

Spregnuta rasponskakonstrukcija analiziranaje za neraspucalukolničku ploču, ali i zaraspucalu ploču, nadsvim poprečnimnosačima i glavnimnosačima u blizinisrednjih oslonaca naduljini 0,15L obostrano.

224 108136 70

2xOTP 200/460

28

391,16 m

204,00

52

4,00

3232 32 32

4,00

2432 2828 3228 32

raspored ležajarasponskog sklopa

demperi

nepomicni ležajevi pomicni ležajevi

Proračunski modeli za statički i dinamički proračun –cjelokupna konstrukcija mosta –luk stupovi, ležajevi, spregnuta rasponska konstrukcija Djelovanja: DIN 1072, vjetar BS 5400, potres EC 8.Sve mjerodavne kombinacije opterećenja ispitane su korištenjem proračuna kojim se uzima u obzir geometrijska i materijalna nelinearnost.

Seizmički proračun – postupak spektralne analize, EC8/2, 30 modalnih oblika, 0,2g, A razred, q=1,2 za luk, 1,0 za rasponski sklop, 1,5 za ograničeno duktilne stupove

Seizmičko djelovanje preuzimaju prigušivači na upornjacima i vrlo malo visoki stupovi

B3L

S4

S3

S1

S2

B2L

S5

S11

S6

S7S9S8

S10S12

S15S13 S14

3274

1701

,526

48,8

B1L

ZADAR

U1 S3

S422L

21L20L

19L18L

17L16L15L14L

13L12L11L

10L9L

8L6L

5L4L

3L

2L1L

0L

STUPOVI u podiznoj oplati, odsječci 5,0 m

LUK konzolnom gradnjom, monolitno u segmentima duljine 5,25 m, uz pridržanje privremenim zategama

Istodobno s izvedbom prvihdvanaest segmenata luka počelaje izvedba ČELIČNOG DIJELA RASPONSKOGA SKLOPAuzdužnim potiskivanjem

AB ploča u predgotovljenoj izvedbi, sa spojnim reškama nad glavnim i poprečnim nosačima

Postavljanje srednjih predgotovljenih ploča 6,44x3,44 m

Na spojnim reškama posebna pažnja primjerenoj obradi vertikalnih i horizontalnih ploha zbog ostvarenja što boljeg kontinuiteta.

Nastavljanje armature u reškama, na reškama iznad stupova; uzdužna armatura je zavarena.

Izvedba pete i početnog segmenta

Konzolno napredovanje luka obostrano od peta.Kabeli sastavljeni od snopa užadi, pocinčavanjem antikorozivna zaštita, a izravnim provjetravanjem smanjen temp.rad zatega – manje oscilacije luka 4cm (Maslenica 8 cm)

Po dovršetku spregnutograsponskog sklopa nad obalamamontirani su privremeni čelični pilonina portalnim stupovima za sidrenjetreće razine pomoćnih zatega. Privremene čelične grede nad upornjacima za uzdužno pridržanje rasponskog sklopa.

Izvedba krajnjeg spojnog segmenta

Navlačenje čeličnog dijela rasponskog sklopa iznad luka sa zadarske strane

Montaža srednjeg dijela rasponskog sklopa

Ograda tip BN 4 (francuska)Zaštitna ograda s dostatnom krutošću elemenata ograde i priključenja na betonski sklop

Most preko Krke pušten je u promet 2005.

MOST PREKO RIJEKE DUBROVAČKE

IZMJENE IZVORNOG PROJEKTA I OPIS IZMJENE IZVORNOG PROJEKTA I OPIS KONAKONAČČNE KONSTRUKCIJE MOSTA NE KONSTRUKCIJE MOSTA

PRORAPRORAČČUN MOSTA I KVALITETE GRADIVAUN MOSTA I KVALITETE GRADIVA

IZVEDBA MOSTAIZVEDBA MOSTA

Na zapadnom ulazu u Dubrovnik most prelazi morski zaljev Rijeke dubrovačke. Osnovno prometno značenje -skraćenje cestovne veze područja Dubrovnika sa Splitom i dolinom Neretve za 12 km i omogućavanje širenja grada na zapadnu obalu Rijeke dubrovačke.

Glavni ovješeni most sa spregnutom rasponskom konstrukcijom i prednapeti sandučasti gredni prilaz s prepuštenim dijelom spojeni su zglobom u sredini.

Zglob u središnjem rasponu -izbjeći zbog visoke seizmičnosti i problema pri održavanju.

Investitor je tražio promjenu izvornog projekta zbog pojednostavnjenja i ušteda tijekom izgradnje. •prilazni vijadukt produljen u glavni raspon za 60 m, a središnji stup izbačen → raspon ovješenog mosta skraćen za 60,0 m. •čelični sandučasti → otvoreni spregnuti presjek•Visina pilona smanjena na 141,5 m → H/L=0,38.

1310

12101420

38524

7

258

385220

35

200 13

0

105105 105220

130

35

105

228

20 20

2,5%4,0% 2,5% 2,5%

303020 (770-1104)

(1270-1604)(886-800)40 (319-200)

(52-60)

40(319-200)

(52-60)

(32-

105)

(325

-822

)

32

(1210-1544)

(1270-1604)

250 25020

(32-

105)

4,0% (5%-2,5%) (5%-2,5%) 4,0%

1:101:10

Glavni nosači na promjenjivom razmaku 7 – 13,1 – 16,75 m.Poprečni nosači spregnuti s gornjim pojasom na razmaku 5,0m.Ispitivanja u vjetrovnom tunelu →ugradnja vjetrovnog sprega s križnim dijagonalama

Prilazni vijadukt složenih je geometrijskih oblika

127002450

3

8000 400

Spoj betonskog i čeličnog dijela mosta

130

240

130

9032

090

60 260 60 20380 20400

240

130

130

2090

2024

020

9020

100 145 70 145 100560

500

102,

5039

,0

15,50

6,0

141,

50

15,50

16,27

16,50

3,0

C

+143,00

+115,633

+48,36

-4,50

B

A

C - C

B - B

A - A

280

A- pilon odabran je zbog velike krutosti u poprečnom smjeru i povećanja torzijske krutosti sustava.

Greda ispod rasponskoga sklopa povezuje noge pilona i osigurava oslonac rasponskome sklopu.

Zbog nepovoljnog pada slojeva stijene, a da bi se izbjegli diferencijalni pomaci temeljnih ploča, po završetku temeljenja ugrađeno je 20 stalnih sidara u uzdužnome smjeru mosta.

DETALJ B - DAMPER

A-A

140

637

798 420

5020

100

400200

20010

325

150

135

245

140

437

UPORNJAK A1

A

DETALJ B

DETALJ B - DAMPER

A-A

8 +53,567

+41,99

+53,567

1000

15 16 17 18 19

+39,00 +39,00

584681

325

1300

1700

150 250

950

300

1206

250 1015 250 2901515 290

1055540 540

228

2135

1880

300

300

1209

328

579

14

930

KABELI

750 950180

80 385 385 385 385 80

50DYWIDAG

Zapadni upornjak U1 vrlo složenog oblika, izveden još1989., ali ga je zbog izmjena nastalih u novom projektu valjalo ojačati i rekonstruirati. Ugrađeni prigušivači i dva dodatna ležaja, koji se aktiviraju pri pojavi odizne reakcije. Dva nova zida – kontrafori

Istočni upornjak U5 opterećen vlačnom odižućom silom od šest parova zatega koje su u njega usidrene; u njega je upeta spregnuta ovješena greda→ispunjen kamenim materijalom, zidovi prednapeti vertikalnim kabelima, 40 pilota promjera 120 cm, smanjenje seizmičkih sila.

560

500

Pilon je izveden u segmentima duljine 5,0 m, pri vrhu 2,5 m. Dvije čelične razupore → smanjenje momenata savijanja razmaknutih nogu pilona.

Problematična izvedba pri vrhu pilona gdje se sidre zatege izazivajući nepovoljna stanja naprezanja → vrh pilona prednapet kabelima u oba smjera

Konzolna gradnja obostrano, segmenti ≈ 5,0 m. Posljednja dva segmenta na skeli. Pri izvedbi, greda je privremeno pridržana na dva mjesta pomoćnim stupovima.

Čelični dio rasponskoga sklopa u postranom otvoru, raspona 80,7 m zajedno s 33,0 m sklopa u velikom otvoru izveden je potiskivanjem s istočnog upornjaka uz pridržanje pomoćnim kabelima.Najveća masa u fazi potiskivanja 508,2t.Postupak je trajao 4 mjeseca.

Nastavak gradnje 211m u glavnom rasponu proveden je konzolnim postupkom, 20m montaž. elem. derrick dizalica nosivosti 90 t.Neposredno nakon podizanja sekcije ugrađivane su pripadne prednapete kose zatege. Dva takta iza podizanja - betoniranje kolničke ploče na pomoćnoj skeli. Posljednji segment, 10,7 m montiran autodizalicom s prednapetoga rasp.

Izgradnja započeta 1990.Nastavljena prema prilagođenom projektu 1999.Pušten u promet 2002.

MOST PREKO SAVE U MARTINSKOJ VESI

OPIS KONSTRUKCIJE MOSTAOPIS KONSTRUKCIJE MOSTA

IZVEDBA MOSTAIZVEDBA MOSTA

Vodopravni uvjeti:minimalna pregrađenost rijeke, uzimanje u obzir uvjeta obrane od poplave, osiguranje plovnog puta Savom širine 55 m, donji rub konstrukcije iznad kote 105,25 m.

Prometni uvjeti: Veza s postojećom prometnicom na nasipima uz korito Save

Greda za ukrućenje je odpredgotovljenih betonskih el. h=32cmL/h=322; L/b=26,8; uzdužno prednapinjanje s 4 kabela – tlak 5N/mm2

145,0038,507,00 55,0045,00 45,00 13,00

12,5038,5012,50

81

662,4

438540

52 50

440

200

3050

20

198

205 30 2050

20515 15

63

Rješenje s najmanjom konstruktivnom visinom i najmanjim radovima u koritu →viseći most s kosim vješaljkama, L/f = 9,06, f=16 m

Glavni kabeli od 4 užeta φ 80 mm, preko pilona sedlom, sidrenje u bet. blokove.

Betonski A piloni, upeti u donji masivni dio, preko naglavnice na 6 pilota φ 1,50 m.

Krutost sustava – kose vješaljke punog profila φ 36 mm, 2/4,0 m

Pješački promet 4 kN/m2 (5), teško vozilo 12 t

Masivni bazni dijelovi pilona izvedeni su u fiksnoj oplati. Noge pilona u kombiniranoj izvedbi: na unutarnjem dijelu između dviju zakošenih nogu postavljena skela od čeličnih cijevnih elemenata. Izvedba kosih stupova ostvarena je u podiznoj skeli za ostale tri plohe. Odsječci h=4,0 m.

Sedla od lijevanog čelika montirana autodizalicom -ugrađeni pomoćni kotrljajući ležajevi preko kojih je prevučeno pomoćno (vučno) uže, a zatim i 4 glavnanosiva užeta - užad je primjenom preša učvršćena u sidrene komore - višekratnim dotezanjem ostvarena je konačna geometrija užadi zbog vertikalnosti pilona.

Montaža vješaljki i kolničkekonstrukcije ostvarena je primjenom pomoćne žičanedizalice – kabel-krana (segmentil=4,0 m i m=13,0 t)

Most preko Save u Most preko Save u Martinskoj Vesi puMartinskoj Vesi puššten u ten u promet 2002promet 2002.

Prednapeti uzdužni kabeli u gredi.

Reške širine 0,4m – kontinuitet zavarivanjem armature –betoniranje (0,54m3) nakonmontaže svih 37 odsječakakolničke grede.

Konačna geometrija mostaostvarena je reguliranjem duljinevješaljki.

MOST KOPNO-PELJEŠAC

568PelješacHrvatskaPelješac12

560PatrasGrčkaRion-Antirion2004.11

590NagoyaJapanMeiko Chuo1998.10

590ShanghaiKinaXupu1997.9

602ShanghaiKinaYangpu1993.8

605FuzhouKinaQuingzhou2001.7

618WuhanKinaBaishazhou2000.6

628NanjingKinaNancha2001.5

856Le HavreFrancuskaPont de Normandie1995.4

890Onomichi-ImabariJapanTatara1999.3

1018Hong KongKinaStonecutters2008.2

1088Suzhou-NantongKinaSutong2008.1

Raspon(m)LokacijaDržavaNaziv mostaGodina

izgradnjeRednibroj

568

400

230100 132 132 132 160 132 132 1322340 m

230 160

118

100

350

100100

495

21521700 100100

96

92 495990

450

Raspored zatega - pseudolepezasti s parcijalnim ovješenjem (rasponski sklop je oslonjen na pilon). Razmaci zatega 20m, razmak oslonca na pilonu i 1 zatege 30m.

Bočno ovješenje u dvije nagnute ravnine, zatege pridržavaju čelični sanduk narubovima → statički i dinamički najbolje rješenje → prostorna rešetka i nisu mogući diferencijalni pomaci usidrenja dviju ravnina zatega.

Betonski bunar

Betonski sanduci

Čelični sanduci

Stupovi betonski sandučasti, naglavnica na razini mora, na čeličnim pilotima (9) promjera 2 m, dubine 94m

Na stupovima i upornjacima prigušivači u oba smjera; prijelazne naprave samo na upornjacima.

MOST JARUN

Vrapčanska

Ljubljanska avenija

Horvaćanska

Jarunska

Jadranska avenija

Prijelaz preko rijeke Save u koridoru produžene Vrapčanske ulice. Prema GUP produžena Vrapčanska ulica prelazi Ljubljansku aveniju te preko križanja u nivou s Horvaćanskom i Jarunskom produžuje zapadnom stranom uz jezero Jarun preko Savesve do Jadranske avenije.

AVENIJAJADRANSKA

U1 S2 S4 S7

3500 5000 15005000

S3

4500 4500

S5 P6

60°

150224770

6251200

1200

47°

68°64°61°88 m 75 m

14 m

6,5 m